フッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜およびその製造方法
比較的高い分子量樹脂本来の融点Ｔｍ２と結晶化温度Ｔｃとの差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であることで代表される改善された結晶特性を有するフッ化ビニリデン系樹脂を、フッ化ビニリデン系樹脂の可塑剤および良溶媒とともに混合して得た組成物を、中空糸膜状に溶融押出し、その後冷却媒体中に導入して外側面から冷却し、固化、可塑剤の抽出、延伸に付することにより、Ｘ線回折法により結晶配向部と結晶非配向部の混在が認められるフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を製造する。得られたフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜は、適度の寸法と分布の微細孔を有し、且つ引張り強度および破断伸度で代表される機械的強度が優れ、精密濾水膜として有用である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水処理用に適したフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より合成樹脂系多孔質膜は気体隔膜分離、気液分離、固液分離等の分離膜として、あるいは絶縁材、保温材、遮音材、断熱材などとして多方面に利用されている。これらの内、特に水処理用分離膜として使用される場合には分離機能に影響を与える以下の特性が要求される。まず、多孔質膜の分離効率を目的とする適度な空孔率を有すること、分離精度の向上を目的とした均一な孔径分布を有すること、加えて分離対象物に最適な孔径を有することが求められる。また、膜構成素材の性質としては、水処理後の化学処理に対する耐薬品性、耐候性、耐熱性等が要求される。さらに、中空糸多孔質膜の濾水使用時における機械的強度として充分な破断点伸度、破断点応力などが要求される。
【０００３】
この点、従来から開発されているポリオレフィン樹脂系の多孔膜（例えば下記特許文献１）は、水処理用分離膜としての使用後の逆洗ならびにオゾン処理における耐薬品性に問題が残る。
【０００４】
フッ化ビニリデン系樹脂は耐候性、耐薬品性、耐熱性、強度等に優れているため、これら分離用多孔質膜への応用が検討されている。しかしながら、フッ化ビニリデン系樹脂は、前記した優れた特性を有する反面、非粘着性、低相溶性であるため成形性は必ずしもよくない。また、多孔質膜の開発としては分離性能向上を目的とした高い空孔率、狭い孔径分布を追求する余り、機械的強度において満足すべきものは得られていなかった。このため強度を補充するために、濾過膜として使用する場合には多孔質膜にサポートする膜を重ね合せて機械的物性を高めて使用しているのが現状である。また、水処理用精密濾過膜として使用される際には、使用後の洗浄等による再生特性をも含めて長期間に亘って高い濾過性を保持することが望まれている。
【０００５】
フッ化ビニリデン系樹脂多孔膜の製造方法として、ポリフッ化ビニリデン樹脂にフタル酸ジエチル等の有機液状体と無機微粉体として疎水性シリカを混合し、溶融成形後に有機液状体と疎水性シリカを抽出する方法が開示されている（下記特許文献２）。こうして得られる多孔質膜は比較的大きい機械的強度を有する。しかしこの方法では、疎水性シリカを抽出するためにアルカリ水溶液を用いることから、膜を構成するフッ化ビニリデン系樹脂が劣化し易い。
【０００６】
これに対し、本発明者等の研究グループも、精密濾過膜あるいは電池用セパレータとして使用されるフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜の製造方法に関して、幾つかの提案をしている。それらは例えばフッ化ビニリデン系樹脂を、制御された条件での結晶化−熱処理−延伸−緊張熱処理して多孔膜化する方法（下記特許文献３）、特定の分子量のフッ化ビニリデン系樹脂を可塑剤とともに製膜後、片側から冷却し次いで可塑剤を抽出する方法（下記特許文献４）、通常分子量のフッ化ビニリデン系樹脂に耐熱変形性の向上のための高分子量フッ化ビニリデン系樹脂と有機質多孔化剤または無機質多孔化剤とを配合して膜形成した後、多孔化剤を抽出除去することにより、あるいは無機質多孔化剤の場合には、これを延伸時の応力集中核として作用させることにより、膜に孔を発生させて電池用セパレータとして使用される耐熱性の多孔膜とする方法（下記特許文献５）、等である。しかし、可塑剤あるいは有機質多孔化剤の抽出により得られた多孔膜を水処理用の濾過膜として使用する場合に、必要な濾過性能（透水量）あるいは機械的な物性が得られない場合がある。他方、これら特性の向上を目的として延伸を行おうとすると、膜が破断し易く十分な延伸倍率まで延伸できない欠点があった。特に、水処理用の精密濾過膜として使用する場合には濾過圧力に耐えるべく膜厚みが５０μｍ以上であるのが一般的であるが、膜厚みが５０μｍ以上の比較的肉厚の膜において延伸適性が顕著に劣ることが判明した。
【０００７】
結局のところ、適度の寸法と分布の微細孔を有し、且つ機械的強度にも優れた水処理用精密濾過膜としての使用に適したフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜は得られていなかったのが実情である。
【０００８】
【特許文献１】特公昭５０−２１７６号公報
【特許文献２】特開平３−２１５５３５号公報
【特許文献３】特開昭５４−６２２７３号公報
【特許文献４】特開平７−１７３３２３号公報
【特許文献５】特開２０００−３０９６７２号公報
【発明の開示】
【０００９】
従って、本発明の主要な目的は、適度の寸法と分布の微細孔を有し、且つ機械的強度の優れたフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜を提供することにある。
【００１０】
本発明の別の目的は、上述したようなフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜の安定且つ効率的な製造方法を提供することにある。
【００１１】
本発明者らは、上述の目的で研究した結果、結晶特性の改善されたフッ化ビニリデン系樹脂をその溶剤および可塑剤とともに溶融押出後、制御された条件下で冷却して製膜し、可塑剤を抽出し、更に延伸することにより適度の寸法と分布を有する微細多孔が発生され、且つ機械的強度も良好に維持された中空糸多孔膜が得られることが確認された。こうして得られたフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜は、Ｘ線回折法により結晶配向部と結晶非配向部の混在が認められることが特徴的である。
【００１２】
すなわち、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜は、重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂の中空糸多孔膜からなり、Ｘ線回折法により結晶配向部と結晶非配向部の混在が認められることを特徴とするものである。
【００１３】
また、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の製造方法は、重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、可塑剤を７０〜２５０重量部およびフッ化ビニリデン系樹脂の良溶媒５〜８０重量部を添加し、得られた組成物を中空糸膜状に溶融押出し、その冷却媒体中で外側から冷却して固化成膜した後、可塑剤を抽出し、更に延伸することを特徴とするものである。
【００１４】
本発明の方法により、所望の特性のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜が得られるためには、幾つかの要因が相乗的に寄与していると考えられるが、端的に言って、冷却抽出までの過程において、制御された結晶特性と可塑剤の抽出後の微細孔の存在するフッ化ビニリデン系樹脂中空糸膜が形成されているため、従来は困難であったフッ化ビニリデン系樹脂中空糸膜の円滑な延伸が可能となり、更に安定的に所望の孔径（分布）を有する中空糸多孔膜が形成されたものと解される。特に有効に寄与しているファクターとしては、以下のものが挙げられる。
【００１５】
イ）Ｔｍ２−Ｔｃ≦３２℃で代表される原料フッ化ビニリデン系樹脂の改善された結晶特性により、溶融押出後の中空糸膜状物の冷却に際して、結晶の成長速度が調整（抑制）され、その後の延伸に適した結晶特性の膜が得られる。ロ）溶融押出後の中空糸膜の外側からの冷却により厚み方向に緩やかに形成された微結晶ないし相分離寸法の分布（外面側が細かく、逆側が比較的粗くなる）が、その後の延伸を円滑化させる。ハ）冷却固化後の中空糸膜から可塑剤を抽出することにより形成された後に残る可塑剤の抜け孔が中空糸膜を柔軟化して延伸を容易化するとともに、一定の周期での延伸応力集中核を形成し、結果的に延伸後の中空糸膜に延伸による繊維（フィブリル）部と非延伸節（ノード）部の交互分布膜を形成し、これが全体として一様な細孔分布と、中空糸膜強度の維持に寄与する。
【００１６】
特に上記イ）の改善された結晶特性により、球晶（すなわち球状に発達した結晶粒子）の成長が抑制されているため、本発明の中空糸多孔膜を精密濾水膜として用いた場合には、透水能、機械的強度および延伸性の改善が得られる。これは、膜断面の電子顕微鏡観察から以下のように裏付けられる。すなわち、従来法により中空糸多孔膜を製造する場合、精密濾水膜に要求される機械的強度を担保するために５０μｍ以上の膜厚として片側から冷却したときには、冷却された外側面から膜厚さ方向に５０μｍ程度の深さまではスポンジ状の多孔質構造が見られるが、膜のそれより内部から内側面にかけては球晶粒子が凝集した構造（球晶構造）が見られる。さらに、個々の球晶の内部を観察すると、全体的に多孔質ではあるものの樹脂相が比較的密な球晶の中心部から皮膜状の樹脂相が放射状に形成されており、球晶内部の孔は大略中心部に向かって連なった行き止まりの孔であると考えられる。したがって、球晶は水の透過に対して一種の障害物であり、球晶構造が形成されると実質的な水の透過経路は球晶間の孔に限られ、また球晶を迂回するために空孔率に見合った透水量が得られない。さらに球晶同士の界面で樹脂の接合が不十分であるため機械的強度および延伸性が劣る。
【００１７】
これに対して本発明の方法では、Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂を用いることにより、球晶構造の形成を抑制することができる。これにより透水性および機械的強度、延伸性が改善され、これを延伸することによりさらに透水性に優れる膜が製造できる。球晶の生成したフッ化ビニリデン系樹脂成膜体を延伸すると、１．３倍程度（後記比較例３）と所望の特性改善を得るには不十分な程度に延伸倍率が低い場合を除き、糸切れが起こり、所望の物性の中空糸が得られない（後記比較例１および２において、実施例と同じ冷却浴中の引き取り速度である５ｍ／分を採用したときの記載および比較例２に対応する顕微鏡写真図３および４参照）。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】実施例４において、フッ化ビニリデン系樹脂多孔質中空糸膜を得るための延伸前の第２中間成形体の内表面（冷却面と逆側の面（図示下側））近傍の横断面の１０００倍走査電子顕微鏡写真。
【図２】図１の内表面近傍を更に拡大した５０００倍走査電子顕微鏡写真。
【図３】比較例２において、フッ化ビニリデン系樹脂多孔質中空糸膜を得るために、速度５ｍ／分で引き取って得られた、延伸前の第２中間成形体の内表面（冷却面と逆側の面（図示下側））近傍の横断面の１０００倍走査電子顕微鏡写真。
【図４】図３の内表面近傍を更に拡大した５０００倍走査電子顕微鏡写真。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を、その好ましい製造方法である本発明の製造方法に従って順次説明する。
【００２０】
（フッ化ビニリデン系樹脂）
本発明においては、主たる膜原料として、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０万〜６０万であるフッ化ビニリデン系樹脂を用いる。Ｍｗが２０万以下では得られる多孔膜の機械的強度が小さくなる。またＭｗが６０万以上であるとフッ化ビニリデン系樹脂と可塑剤との相分離構造が過度に微細になり、得られた多孔膜を精密濾水膜として用いる場合の透水量が低下する。
【００２１】
本発明において、フッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンの単独重合体、すなわちポリフッ化ビニリデン、他の共重合可能なモノマーとの共重合体あるいはこれらの混合物が用いられる。フッ化ビニリデン系樹脂と共重合可能なモノマーとしては、四フッ化エチレン、六フッ化プロピレン、三フッ化エチレン、三フッ化塩化エチレン、フッ化ビニル等の一種又は二種以上を用いることができる。フッ化ビニリデン系樹脂は、構成単位としてフッ化ビニリデンを７０モル％以上含有することが好ましい。なかでも機械的強度の高さからフッ化ビニリデン１００モル％からなる単独重合体を用いることが好ましい。
【００２２】
上記したような比較的高分子量のフッ化ビニリデン系樹脂は、好ましくは乳化重合あるいは懸濁重合、特に好ましくは懸濁重合により得ることができる。
【００２３】
本発明の多孔膜を形成するフッ化ビニリデン系樹脂は、上記したように重量平均分子量が２０万〜６０万と比較的大きな分子量を有することに加えて、ＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下、好ましくは３０℃以下、で代表される良好な結晶特性を有することを特徴とする。
【００２４】
ここで樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）は、入手された試料樹脂あるいは多孔膜を形成する樹脂を、そのままＤＳＣによる昇温過程に付すことにより測定される融点Ｔｍ１（℃）とは区別されるものである。すなわち、一般に入手されたフッ化ビニリデン系樹脂は、その製造過程あるいは加熱成形過程等において受けた熱および機械的履歴により、樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）とは異なる融点Ｔｍ１（℃）を示すものであり、本発明を規定するフッ化ビニリデン系樹脂の融点Ｔｍ２（℃）は、入手された試料樹脂を、一旦、所定の昇降温サイクルに付して、熱および機械的履歴を除いた後に、再度ＤＳＣ昇温過程で見出される融点（結晶融解に伴なう吸熱のピーク温度）として規定されるものであり、その測定法の詳細は後述実施例の記載に先立って記載する。
【００２５】
本発明の多孔膜を構成するフッ化ビニリデン系樹脂の結晶特性を代表するＴｍ２−Ｔｃ≦３２℃の条件は、例えば共重合によるＴｍ２の低下によっても達成可能であるが、この場合には、生成する中空糸多孔膜の耐薬品性が低下する傾向が認められる場合もある。従って、本発明の好ましい態様においては、重量平均分子量（Ｍｗ）が１５万〜６０万であるフッ化ビニリデン系樹脂７０〜９８重量％をマトリクス（主体）樹脂とし、これと比べてＭｗが１．８倍以上、好ましくは２倍以上であり且つ１２０万以下である結晶特性改質用の高分子量フッ化ビニリデン系樹脂を２〜３０重量％添加し、両者をブレンドすることにより得た、フッ化ビニリデン系樹脂混合物が用いられる。このような方法によればマトリクス樹脂単独の（好ましくは１７０〜１８０℃の範囲内のＴｍ２により代表される）結晶融点を変化させることなく、有意に結晶化温度Ｔｃを上昇させることができる。より詳しくはＴｃを上昇させることにより、膜表面に比べて冷却の遅い膜内部ならびに片側面からの優先的冷却に際しては膜内部から反対面にかけてフッ化ビニリデン系樹脂の固化を早めることが可能になり、球晶の成長を抑制することができる。Ｔｃは、好ましくは１４３℃以上である。
【００２６】
高分子量フッ化ビニリデン系樹脂のＭｗがマトリクス樹脂のＭｗの１．８倍未満であると球晶構造の形成を十分には抑制し難く、一方、１２０万以上であるとマトリックス樹脂中に均一に分散させることが困難である。
【００２７】
また、高分子量フッ化ビニリデン系樹脂の添加量が２重量％未満では球晶構造の形成を抑制する効果が十分でなく、一方、３０重量％を超えるとフッ化ビニリデン系樹脂と可塑剤の相分離構造が過度に微細化して、膜の透水量が低下する傾向がある。
【００２８】
本発明に従い、上記のフッ化ビニリデン系樹脂に、フッ化ビニリデン系樹脂の可塑剤および良溶媒を加えて中空糸膜形成用の原料組成物を形成する。
【００２９】
（可塑剤）
可塑剤としては、一般に、二塩基酸とグリコールからなる脂肪族系ポリエステル、例えば、アジピン酸−プロピレングリコール系、アジピン酸−１，３−ブチレングリコール系等のアジピン酸系ポリエステル；セバシン酸−プロピレングリコール系、セバシン酸系ポリエステル；アゼライン酸−プロピレングリコール系、アゼライン酸−１，３−ブチレングリコール系等のアゼライン酸系ポリエステル等が用いられる。
【００３０】
（良溶媒）
また、フッ化ビニリデン系樹脂の良溶媒としては、２０〜２５０℃の温度範囲でフッ化ビニリデン系樹脂を溶解できる溶媒が用いられ、例えば、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド、メチルエチルケトン、アセトン、テトラヒドロフラン、ジオキサン、酢酸エチル、プロピレンカーボネート、シクロヘキサン、メチルイソブチルケトン、ジメチルフタレート、およびこれらの混合溶媒等が挙げられる。なかでも高温での安定性からＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）が好ましい。
【００３１】
（組成物）
中空糸膜形成用の原料組成物は、好ましくはフッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、可塑剤７０〜２５０重量部および良溶媒５〜８０重量部を混合することにより得られる。
【００３２】
可塑剤が７０重量部未満であると、空孔率が低くなるため、精密濾水膜においては濾過性能（透水量）に劣る。また、２５０重量部を超えると空孔率が大きくなり過ぎるため、機械的強度が低下する。
【００３３】
良溶媒が５重量部未満ではポリフッ化ビニリデン系樹脂と可塑剤を均一に混合できなかったり、あるいは混合に時間を要する。また、８０重量部を超えると可塑剤の添加量に見合った空孔率が得られない。すなわち可塑剤の抽出による効率的な空孔形成が阻害される。
【００３４】
可塑剤と良溶媒の合計量は１００〜２５０重量部の範囲が好ましい。両者はいずれも溶融押出し組成物の粘度低減効果があり、ある程度代替的に作用する。そのうち良溶媒は、５〜４０重量％の割合が好ましく、より好ましくは５〜３５重量％、特に好ましくは１０〜３０重量％である。
【００３５】
（混合・溶融押出し）
溶融押出組成物は、一般に１４０〜２７０℃、好ましくは１５０〜２００℃、の温度で、中空ノズルあるいはＴ−ダイから押出されて膜状化される。従って、最終的に、上記温度範囲の均質組成物が得られる限りにおいて、フッ化ビニリデン系樹脂、可塑剤および良溶媒の混合並びに溶融形態は任意である。このような組成物を得るための好ましい態様の一つによれば、二軸混練押出機が用いられ、（好ましくは主体樹脂と結晶特性改質用樹脂の混合物からなる）フッ化ビニリデン系樹脂は、該押出機の上流側から供給され、可塑剤と良溶媒の混合物が、下流で供給され、押出機を通過して吐出されるまでに均質混合物とされる。この二軸押出機は、その長手軸方向に沿って、複数のブロックに分けて独立の温度制御が可能であり、それぞれの部位の通過物の内容により適切な温度調節がなされる。主体樹脂と結晶特性改質用樹脂を併用する場合、両者の溶融混練が不充分であると、所望のＴｃ上昇ならびにそれに伴う成膜性の改善効果が得られないことがある。
【００３６】
（冷却）
本発明法に従い、ノズルから溶融押出された中空糸膜状物は、水等の冷却媒体中を通過させることにより外面側から冷却される。冷却媒体の温度は５〜１２０℃と、かなり広い温度範囲から選択可能であるが、好ましくは１０〜１００℃、特に好ましくは３０〜８０℃の範囲である。
【００３７】
（抽出）
冷却・固化された中空糸膜状物は、次いで抽出液浴中に導入され、可塑剤および良溶媒の抽出除去を受ける。抽出液としては、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を溶解せず、可塑剤や良溶媒を溶解できるものであれば特に限定されない。例えばアルコール類ではメタノール、イソプロピルアルコールなど、塩素化炭化水素類ではジクロロメタン、１，１，１−トリクロロエタンなど、の沸点が３０〜１００℃程度の極性溶媒が適当である。
【００３８】
（熱処理）
抽出後の中空糸膜状物は、次いで引き続く延伸による透水量の増大効果を高めるために、８０〜１６０℃、好ましくは１００〜１４０℃の範囲の温度で、１秒〜１８０００秒、好ましくは３秒〜３６００秒、熱処理して、結晶化度を増大させることが好ましい。
【００３９】
（延伸）
中空糸膜状物は、次いで延伸に付され、空孔率および孔径の増大並びに強伸度の改善を受ける。一般に、周速度の異なるローラ対等による膜状物の長手方向への一軸延伸を行うことが好ましい。これは、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の多孔率と強伸度を調和させるためには、延伸方向に沿って延伸フィブリル（繊維）部と未延伸ノード（節）部が交互に現われる微細構造が好ましいことが知見されているからである。延伸倍率は、１．２〜４．０倍、特に１．４〜３．０倍程度が適当である。また、延伸温度は、一般に室温〜９０℃、好ましくは４０〜８０℃、が採用される。
【００４０】
延伸後の中空糸多孔膜については、寸法安定化のために、例えば８０〜１６０℃で熱固定処理を施すことが好ましい。この際、長さとして１０％程度までの緩和率で、緩和（収縮）を起させてもよい。ここで緩和率とは、次式により計算された値を意味する：
緩和率（％）＝（（延伸後の長さ（ｍ）−緩和後の長さ（ｍ））／（延伸後の長さ））
×１００。
【００４１】
（溶離液処理）
上記工程を通じて、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜が得られるが、この中空糸多孔膜を溶離液による浸漬処理に付すことも好ましい。この溶離液処理により、本発明の中空糸多孔膜の特質が本質的に損なわれることなく、その透水量が増大するからである。溶離液としては、アルカリ液、酸液または可塑剤の抽出液が用いられる。
【００４２】
上記溶離液処理により中空糸多孔膜の透水量が増大する理由は、必ずしも明らかではないが、延伸により拡開された微細孔壁に残存する可塑剤が露出し、溶離液処理により効率的に除かれるためではないかと推察される。溶離液としてのアルカリおよび酸は、フッ化ビニリデン系樹脂の可塑剤として用いられるポリエステルを分解して可溶化することによりその溶離・除去を促進する作用を有するものと解される。
【００４３】
したがって、アルカリ液としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム等の強塩基の水または水／アルコール溶液でｐＨが１２以上、より好ましくは１３以上のものが好ましく用いられる。他方、酸液としては、塩酸、硫酸、燐酸等の強酸の水または水／アルコール溶液がｐＨが４以下、より好ましくは３以下、特に好ましくは２以下のものが好ましく用いられる。
【００４４】
また、可塑剤の抽出液としては、延伸前に用いたものと同様に、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を溶解せず、可塑剤を溶解できるものであれば特に限定されない。例えばアルコール類では、メタノール、イソプロピルアルコールなど、塩素化炭化水素類ではジクロロメタン、１，１，１−トリクロロメタンなど、の沸点が３０〜１００℃程度の極性溶媒が適当である。
【００４５】
溶離液処理は、中空糸多孔膜を、必要に応じて親液性を向上するための前浸漬を行った後、５〜１００℃程度の温度で１０秒〜６時間溶離液中に浸漬することにより行われる。溶離液処理を、加温下に行うときは、多孔膜の収縮が起らないように固定した状態で行われることが好ましい。
【００４６】
（フッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜）
上記のようにして得られる本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜によれば、一般に空孔率が５５〜９０％、好ましくは６０〜８５％、特に好ましくは６５〜８０％、引張り強度が５ＭＰａ以上、破断伸度が５％以上の特性が得られ、これを透水処理膜として使用する際には５ｍ３／ｍ２・ｄａｙ・１００ｋＰａ以上の透水量が得られる。また厚さは、５〜８００μｍ程度の範囲が通常であり、好ましくは５０〜６００μｍ、特に好ましくは１５０〜５００μｍである。中空糸の外径は０．３〜３ｍｍ程度、特に１〜３ｍｍ程度が適当である。
【００４７】
また、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜は、微細構造として、Ｘ線回折法により結晶配向部と、結晶非配向部（ランダム配向部）が認められることが特徴であり、これはそれぞれ延伸フィブリル部と未延伸ノード部に対応するものと解される。
【００４８】
（Ｘ線回折法）
より詳しくは、本明細書に記載する中空糸膜状物のＸ線回折特性は、以下の測定法による測定結果に基づくものである。
【００４９】
膜状物中空糸は、長手方向に沿って半割にしたものを、その長手方向が鉛直となるように試料台に取り付け、長手方向に垂直にＸ線を入射させる。Ｘ線発生装置は理学電機社製「ロータフレックス２００ＲＢ」を用い、３０ｋＶ−１００ｍＡでＮｉフィルタを通したＣｕＫα線をＸ線源とする。イメージングプレート（富士写真フィルム社製「ＢＡＳ−ＳＲ１２７」）を用いて、試料−イメージングプレート間距離６０ｍｍで回折像を撮影する。
【００５０】
結果的に、本発明の中空糸多孔膜における結晶配向部と結晶非配向部の混在は、Ｘ線回折法による回折角２θ＝２０．１±１°と２θ＝２３．０±１°における子午線上での回折強度比が１．１以上で、且つ２θ＝２０．１±１°における方位角強度分布曲線ピークの半値幅Δβが８０°以下であることで、定量的に表現される。
【００５１】
（偏光顕微鏡観察）
本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜は、球晶の生成を抑制して、延伸を円滑に実施した結果として得られるものである。従って、本発明の、フッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜のもう一つの微細構造上の特徴は、偏光顕微鏡観察により球晶が認められないことである。球晶の検出法は、以下の方法による。
【００５２】
中空糸多孔膜を薄くスライスして薄片を作成し、多孔膜の微細孔内に浸透するが多孔膜を溶解あるいは膨潤させない有機溶剤（例えばジクロロメタン）を薄片にしみ込ませ、直交ニコルによる偏光顕微鏡観察（倍率は２００〜４００倍が好ましい）を行う。試料中に球晶が存在する場合には、十字消光あるいはマルテーゼクロスと呼ばれる十文字形の消光模様が観察される。
【００５３】
本発明のフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜は、フッ化ビニリデン系樹脂分子鎖の少なくとも一部は結晶化しているが、球晶としての成長は抑制されているため、偏光顕微鏡観察によっても膜厚さ方向の全層にわたって十文字形の消光模様は観察されない。かかる球晶成長の抑制がＴｍ２−Ｔｃ≦３２℃で代表される原料フッ化ビニリデン系樹脂の改良された結晶特性に由来するものであることは、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の製造過程における中間体である未延伸膜についての同様な偏光顕微鏡観察によっても不規則な明暗が観察されるのみで、十文字形の消光模様が観察されないことからも理解される。
【実施例】
【００５４】
以下、実施例、比較例により、本発明を更に具体的に説明する。以下の記載を含め、上記したＸ線回折特性以外の本明細書に記載の特性は、以下の方法による測定値に基くものである。
【００５５】
（重量平均分子量（Ｍｗ））
日本分光社製のＧＰＣ装置「ＧＰＣ−９００」を用い、カラムに昭和電工社製の「Ｓｈｏｄｅｘ ＫＤ−８０６Ｍ」、プレカラムに「Ｓｈｏｄｅｘ ＫＤ−Ｇ」、溶媒にＮＭＰを使用し、温度４０℃、流量１０ｍｌ／分にて、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法によりポリスチレン換算分子量として測定した。
【００５６】
（結晶融点Ｔｍ１，Ｔｍ２および結晶化温度Ｔｃ）
パーキンエルマー社製の示差走査熱量計ＤＳＣ７を用いて、試料樹脂１０ｍｇを測定セルにセットし、窒素ガス雰囲気中で、温度３０℃から１０℃／分の昇温速度で２５０℃まで一旦昇温し、ついで２５０℃で１分間保持した後、２５０℃から１０℃／分の降温速度で３０℃まで降温してＤＳＣ曲線を求めた。このＤＳＣ曲線における昇温過程における吸熱ピーク速度を融点Ｔｍ１（℃）とし、降温過程における発熱ピーク温度を結晶化温度Ｔｃ（℃）とした。引き続いて、温度３０℃で１分間保持した後、再び３０℃から１０℃／分の昇温速度で２５０℃まで昇温してＤＳＣ曲線を測定した。この再昇温ＤＳＣ曲線における吸熱ピーク温度を本発明のフッ化ビニリデン系樹脂の結晶特性を規定する本来の樹脂融点Ｔｍ２（℃）とした。
【００５７】
（空孔率）
中空糸多孔膜の長さ、並びに外径および内径を測定して多孔膜の見掛け体積Ｖ（ｃｍ２）を算出し、更に多孔膜の重量Ｗ（ｇ）を測定して次式より空孔率を求めた。
【数１】
【００５８】
（透水量（フラックス））
中空糸多孔膜をエタノールに１５分間浸漬し、次いで水に１５分間浸漬して親水化した後、水温２５℃、差圧１００ｋＰａにて測定した。中空糸多孔膜は、試長（濾過が行われる部分の長さ）を８００ｍｍとし、膜面積は外径に基いて次式により算出した。
【数２】
【００５９】
（平均孔径）
ＡＳＴＭ Ｆ３１６−８６およびＡＳＴＭ Ｅ１２９４−８９に準拠し、Ｐｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製「パームポロメータＣＦＰ−２００ＡＥＸ」を用いてハーフドライ法により平均孔径を測定した。試液はパーフルオロポリエステル（商品名「Ｇａｌｗｉｃｋ」）を用いた。
【００６０】
（最大孔径）
ＡＳＴＭ Ｆ３１６−８６およびＡＳＴＭ Ｅ１２９４−８９に準拠し、Ｐｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製「パームポロメータＣＦＰ−２００ＡＥＸ」を用いてバブルポイント法により最大孔径を測定した。試液はパーフルオロポリエステル（商品名「Ｇａｌｗｉｃｋ」）を用いた。
【００６１】
（引張り強度および破断伸度）
引張り試験機（東洋ボールドウィン社製「ＲＴＭ−１００」）を使用して、温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気中で初期試料長１００ｍｍ、クロスヘッド速度２００ｍｍ／分の条件下で測定した。
【００６２】
（実施例１）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５２×１０５の主体ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）とＭｗが６．５９×１０５の結晶特性改質用ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）を、それぞれ８７．５重量％および１２．５重量％となる割合で、ヘンシェルミキサーを用いて混合して、Ｍｗが３．０３×１０５である混合物Ａを得た。
【００６３】
脂肪族系ポリエステルとしてアジピン酸系ポリエステル可塑剤（旭電化工業株式会社社製「ＰＮ−１５０」）と、溶媒としてＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）を、８７．５重量％／１２．５重量％の割合で、常温にて撹拌混合して、混合物Ｂを得た。
【００６４】
同方向回転噛み合い型二軸押出機（プラスチック工学研究所社製「ＢＴ−３０」、スクリュー直径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４８）を使用し、シリンダ最上流部から８０ｍｍの位置に設けられた粉体供給部から混合物Ａを供給し、シリンダ最上流部から４８０ｍｍの位置に設けられた液体供給部から温度１００℃に加熱された混合物Ｂを、混合物Ａ／混合物Ｂ＝３７．５／６２．５（重量％）の割合で供給して、バレル温度２１０℃で混練し、混練物を外径７ｍｍ、内径３．５ｍｍの円形スリットを有するノズルから吐出量１３ｇ／ｍｉｎで中空糸状に押し出した。
【００６５】
押し出された混合物を溶融状態のまま６０℃の温度に維持され、且つノズルから１０ｍｍ離れた位置に水面を有する（すなわちエアギャップが１０ｍｍの）水浴中に導き冷却・固化させ（水浴中の滞留時間：約１０秒）、５ｍ／分の引取速度で引き取った後、これを巻き取って第１中間成形体を得た。
【００６６】
次に、この第１中間成形体を長手方向に収縮しないように固定したままジクロロメタン中に振動を与えながら室温で３０分間浸漬し、次いでジクロロメタンを新しいものに取り替えて再び同条件にて浸漬して、脂肪族系ポリエステルと溶媒を抽出し、次いで固定したまま温度１２０℃のオーブン内で１時間加熱してジクロロメタンを除去するとともに熱処理を行い第２中間成形体を得た。
【００６７】
次に、この第２中間成形体を雰囲気温度の２５℃で長手方向に１．６倍の倍率に延伸し、次いで温度１００℃のオーブン内で１時間加熱して熱固定を行い、ポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸を得た。
【００６８】
得られたポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸は、外径が１．４８６ｍｍ、内径が０．７０２ｍｍ、膜厚が０．３９２ｍｍ、空孔率が７２％、透水量が１８．０１ｍ３／ｍ２・ｄａｙ・１００ｋＰａ、平均孔径０．０８６μｍ、最大孔径０．１８４μｍ、引張り強度９．１ＭＰａ、破断伸度７％の物性を示した。
【００６９】
製造条件および得られたポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸の物性を、以下の実施例および比較例の結果と併せてまとめて後記表１に記す。
【００７０】
（実施例２）
実施例１で得た多孔質中空糸を長手方向に収縮しないように固定したまま、エタノールに１５分間浸漬し、次いで純水に１５分間浸漬して親水化した後、温度７０℃に維持された苛性ソーダ２０％水溶液（ｐＨ１４）に１時間浸漬し、次いで水洗した後、温度６０℃に維持された温風オーブン中で１時間乾燥させた。
【００７１】
（実施例３）
溶融押出物を冷却する冷却水浴温度を１１℃に且つ延伸倍率を１．８倍に変更する以外は実施例１と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００７２】
（実施例４）
主体ＰＶＤＦと改質用ＰＶＤＦの混合比率を５０／５０（重量％）と変更して得た混合物Ａを用い、エアギャップを１４０ｍｍに増大する以外は、実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００７３】
上記例において、中空糸膜を得るための延伸前の第２中間成形体の長手方向に垂直な断面の内表面（冷却面と逆側の表面であり、図示下側）の近傍の１０００倍及び５０００倍の操作型電子顕微鏡写真を、それぞれ図１及び２に示す。
【００７４】
（実施例５）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５２×１０５の主体ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）とＭｗが６．９１×１０５の結晶特性改質用ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）を、それぞれ７５重量％および２５重量％となる割合で、ヘンシェルミキサーを用いて混合して、Ｍｗが３．６７×１０５である混合物Ａを得た。
【００７５】
脂肪族系ポリエステルとしてアジピン酸系ポリエステル可塑剤（旭電化工業株式会社製「ＰＮ−１５０」）と、溶媒としてＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）を、それぞれ８７．５重量％および１２．５重量％となる割合で常温にて撹拌混合して、混合物Ｂを得た。
【００７６】
同方向回転噛み合い型二軸押出機（プラスチック工学研究所社製「ＢＴ−３０」、スクリュー直径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４８）を使用し、シリンダ最上流部から８０ｍｍの位置に設けられた粉体供給部から混合物Ａを供給し、シリンダ最上流部から４８０ｍｍの位置に設けられた液体供給部から温度１００℃に加熱された混合物Ｂを、混合物Ａ／混合物Ｂ＝４０／６０（重量％）の割合で供給して、バレル温度２２０℃で混練し、混練物を外径７ｍｍ、内径５ｍｍの円形スリットを有するノズルから吐出量９．８ｇ／ｍｉｎで中空糸状に押し出した。この際、ノズル中心部に設けた通気口から空気を流量６．２ｍｌ／ｍｉｎで糸の中空部に注入した。
【００７７】
押し出された混合物を溶融状態のまま６０℃の温度に維持され、且つノズルから３０ｍｍ離れた位置に水面を有する（すなわちエアギャップが３０ｍｍの）水浴中に導き冷却・固化させ（水浴中の滞留時間：約１０秒）、５ｍ／分の引取速度で引き取った後、これを巻き取って第１中間成形体を得た。この第１中間成形体の内径は１．４６２ｍｍ、外径は２．０５１ｍｍであった。
【００７８】
次に、この第１中間成形体を長手方向に収縮しないように固定したままジクロロメタン中に振動を与えながら室温で３０分間浸漬し、次いでジクロロメタンを新しいものに取り替えて再び同条件にて浸漬して、脂肪族系ポリエステルと溶媒を抽出し、次いで固定したまま温度１２０℃のオーブン内で１時間加熱してジクロロメタンを除去するとともに熱処理を行い第２中間成形体を得た。
【００７９】
次に、この第２中間成形体を雰囲気温度の２５℃で長手方向に１．８倍の倍率に延伸し、ついで長手方向に収縮しないように固定したままジクロロメタン中に振動を与えながら室温で３０分間浸漬し、ついでジクロロメタンを新しいものに取り替えて再び同条件にて浸漬して、ついで固定したまま温度１５０℃のオーブン内で１時間加熱してジクロロメタンを除去するとともに熱固定を行い、ポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸を得た。
【００８０】
（実施例６）
主体ＰＶＤＦをＭｗが４．１２×１０５のＰＶＤＦ（粉体）、および改質用ＰＶＤＦをＭｗが９．３６×１０５のＰＶＤＦ（粉体）と変更し、主体ＰＶＤＦと改質用ＰＶＤＦの混合比率を９５／５（重量％）と変更して得た混合物Ａを用い、可塑剤と良溶媒の混合比率を８２．５／１７．５（重量％）と変更した混合物Ｂを用い、混合物Ａと混合物Ｂの供給比率を３５．７／６４．３（重量％）、エアギャップを１５０ｍｍ、延伸倍率を１．７倍と変更した以外は実施例５と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００８１】
（実施例７）
ノズル外径を５ｍｍ、ノズル内径を３．５ｍｍ、エアギャップを１７０ｍｍに変更する以外は実施例６と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００８２】
（比較例１）
混合物Ａの代わりに、Ｍｗが２．５２×１０５のＰＶＤＦを単独で用い、引取速度を２０ｍ／分に変更した以外は実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。なお、引取速度が５ｍ／分であると延伸時に糸切れを起こして多孔質中空糸を得ることができなかった。
【００８３】
（比較例２）
混合物Ａの代わりにＭｗが４．９２×１０５のＰＶＤＦを単独で用い、ＰＶＤＦと混合物Ｂの供給比率を４２．９／５７．１（重量％）とし、エアギャップを１４０ｍｍ、引取速度を１０ｍ／分、延伸倍率を２．０倍に変更した以外は実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００８４】
なお、引取速度が５ｍ／分であると延伸時に糸切れを起こして多孔質中空糸を得ることができなかった。この引取速度が５ｍ／分である場合において、中空糸膜を得るための延伸前の第２中間成形体の長手方向に垂直な断面の内表面（図示下側）の近傍の１０００倍及び５０００倍の操作型電子顕微鏡写真を、それぞれ図３及び４に示す。
【００８５】
（比較例３）
混合物Ａの代わりにＭｗが６．５９×１０５のＰＶＤＦを単独で用い、ＰＶＤＦと混合物Ｂの供給比率を３３．３／６６．７（重量％）とし、エアギャップを３００ｍｍ、引取速度を５ｍ／分、延伸倍率を１．３倍に変更した以外は実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。なお、延伸倍率が１．３倍を超えると延伸時に糸切れを起こして多孔質中空糸を得ることができなかった。
【００８６】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００８７】
上記表１の結果を見れば分かる通り、本発明によれば、比較的高い分子量とＴｍ２−Ｔｃ≦３２℃で代表される改善された結晶特性を有するフッ化ビニリデン系樹脂を、フッ化ビニリデン系樹脂の可塑剤および良溶媒とともに混合して得た組成物の中空糸膜状溶融押出組成物を、その外側面からの冷却固化、可塑剤の抽出、延伸に付することにより、適度の寸法と分布の微細孔を有し、且つ引張り強度および破断伸度で代表される機械的強度が優れた、水処理用精密濾過膜として有用なフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜が得られる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水処理用に適したフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より合成樹脂系多孔質膜は気体隔膜分離、気液分離、固液分離等の分離膜として、あるいは絶縁材、保温材、遮音材、断熱材などとして多方面に利用されている。これらの内、特に水処理用分離膜として使用される場合には分離機能に影響を与える以下の特性が要求される。まず、多孔質膜の分離効率を目的とする適度な空孔率を有すること、分離精度の向上を目的とした均一な孔径分布を有すること、加えて分離対象物に最適な孔径を有することが求められる。また、膜構成素材の性質としては、水処理後の化学処理に対する耐薬品性、耐候性、耐熱性等が要求される。さらに、中空糸多孔質膜の濾水使用時における機械的強度として充分な破断点伸度、破断点応力などが要求される。
【０００３】
この点、従来から開発されているポリオレフィン樹脂系の多孔膜（例えば下記特許文献１）は、水処理用分離膜としての使用後の逆洗ならびにオゾン処理における耐薬品性に問題が残る。
【０００４】
フッ化ビニリデン系樹脂は耐候性、耐薬品性、耐熱性、強度等に優れているため、これら分離用多孔質膜への応用が検討されている。しかしながら、フッ化ビニリデン系樹脂は、前記した優れた特性を有する反面、非粘着性、低相溶性であるため成形性は必ずしもよくない。また、多孔質膜の開発としては分離性能向上を目的とした高い空孔率、狭い孔径分布を追求する余り、機械的強度において満足すべきものは得られていなかった。このため強度を補充するために、濾過膜として使用する場合には多孔質膜にサポートする膜を重ね合せて機械的物性を高めて使用しているのが現状である。また、水処理用精密濾過膜として使用される際には、使用後の洗浄等による再生特性をも含めて長期間に亘って高い濾過性を保持することが望まれている。
【０００５】
フッ化ビニリデン系樹脂多孔膜の製造方法として、ポリフッ化ビニリデン樹脂にフタル酸ジエチル等の有機液状体と無機微粉体として疎水性シリカを混合し、溶融成形後に有機液状体と疎水性シリカを抽出する方法が開示されている（下記特許文献２）。こうして得られる多孔質膜は比較的大きい機械的強度を有する。しかしこの方法では、疎水性シリカを抽出するためにアルカリ水溶液を用いることから、膜を構成するフッ化ビニリデン系樹脂が劣化し易い。
【０００６】
これに対し、本発明者等の研究グループも、精密濾過膜あるいは電池用セパレータとして使用されるフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜の製造方法に関して、幾つかの提案をしている。それらは例えばフッ化ビニリデン系樹脂を、制御された条件での結晶化−熱処理−延伸−緊張熱処理して多孔膜化する方法（下記特許文献３）、特定の分子量のフッ化ビニリデン系樹脂を可塑剤とともに製膜後、片側から冷却し次いで可塑剤を抽出する方法（下記特許文献４）、通常分子量のフッ化ビニリデン系樹脂に耐熱変形性の向上のための高分子量フッ化ビニリデン系樹脂と有機質多孔化剤または無機質多孔化剤とを配合して膜形成した後、多孔化剤を抽出除去することにより、あるいは無機質多孔化剤の場合には、これを延伸時の応力集中核として作用させることにより、膜に孔を発生させて電池用セパレータとして使用される耐熱性の多孔膜とする方法（下記特許文献５）、等である。しかし、可塑剤あるいは有機質多孔化剤の抽出により得られた多孔膜を水処理用の濾過膜として使用する場合に、必要な濾過性能（透水量）あるいは機械的な物性が得られない場合がある。他方、これら特性の向上を目的として延伸を行おうとすると、膜が破断し易く十分な延伸倍率まで延伸できない欠点があった。特に、水処理用の精密濾過膜として使用する場合には濾過圧力に耐えるべく膜厚みが５０μｍ以上であるのが一般的であるが、膜厚みが５０μｍ以上の比較的肉厚の膜において延伸適性が顕著に劣ることが判明した。
【０００７】
結局のところ、適度の寸法と分布の微細孔を有し、且つ機械的強度にも優れた水処理用精密濾過膜としての使用に適したフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜は得られていなかったのが実情である。
【０００８】
【特許文献１】特公昭５０−２１７６号公報
【特許文献２】特開平３−２１５５３５号公報
【特許文献３】特開昭５４−６２２７３号公報
【特許文献４】特開平７−１７３３２３号公報
【特許文献５】特開２０００−３０９６７２号公報
【発明の開示】
【０００９】
従って、本発明の主要な目的は、適度の寸法と分布の微細孔を有し、且つ機械的強度の優れたフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜を提供することにある。
【００１０】
本発明の別の目的は、上述したようなフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜の安定且つ効率的な製造方法を提供することにある。
【００１１】
本発明者らは、上述の目的で研究した結果、結晶特性の改善されたフッ化ビニリデン系樹脂をその溶剤および可塑剤とともに溶融押出後、制御された条件下で冷却して製膜し、可塑剤を抽出し、更に延伸することにより適度の寸法と分布を有する微細多孔が発生され、且つ機械的強度も良好に維持された中空糸多孔膜が得られることが確認された。こうして得られたフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜は、Ｘ線回折法により結晶配向部と結晶非配向部の混在が認められることが特徴的である。
【００１２】
すなわち、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜は、重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂の中空糸多孔膜からなり、Ｘ線回折法により結晶配向部と結晶非配向部の混在が認められることを特徴とするものである。
【００１３】
また、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の製造方法は、重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、可塑剤を７０〜２５０重量部およびフッ化ビニリデン系樹脂の良溶媒５〜８０重量部を添加し、得られた組成物を中空糸膜状に溶融押出し、その冷却媒体中で外側から冷却して固化成膜した後、可塑剤を抽出し、更に延伸することを特徴とするものである。
【００１４】
本発明の方法により、所望の特性のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜が得られるためには、幾つかの要因が相乗的に寄与していると考えられるが、端的に言って、冷却抽出までの過程において、制御された結晶特性と可塑剤の抽出後の微細孔の存在するフッ化ビニリデン系樹脂中空糸膜が形成されているため、従来は困難であったフッ化ビニリデン系樹脂中空糸膜の円滑な延伸が可能となり、更に安定的に所望の孔径（分布）を有する中空糸多孔膜が形成されたものと解される。特に有効に寄与しているファクターとしては、以下のものが挙げられる。
【００１５】
イ）Ｔｍ２−Ｔｃ≦３２℃で代表される原料フッ化ビニリデン系樹脂の改善された結晶特性により、溶融押出後の中空糸膜状物の冷却に際して、結晶の成長速度が調整（抑制）され、その後の延伸に適した結晶特性の膜が得られる。ロ）溶融押出後の中空糸膜の外側からの冷却により厚み方向に緩やかに形成された微結晶ないし相分離寸法の分布（外面側が細かく、逆側が比較的粗くなる）が、その後の延伸を円滑化させる。ハ）冷却固化後の中空糸膜から可塑剤を抽出することにより形成された後に残る可塑剤の抜け孔が中空糸膜を柔軟化して延伸を容易化するとともに、一定の周期での延伸応力集中核を形成し、結果的に延伸後の中空糸膜に延伸による繊維（フィブリル）部と非延伸節（ノード）部の交互分布膜を形成し、これが全体として一様な細孔分布と、中空糸膜強度の維持に寄与する。
【００１６】
特に上記イ）の改善された結晶特性により、球晶（すなわち球状に発達した結晶粒子）の成長が抑制されているため、本発明の中空糸多孔膜を精密濾水膜として用いた場合には、透水能、機械的強度および延伸性の改善が得られる。これは、膜断面の電子顕微鏡観察から以下のように裏付けられる。すなわち、従来法により中空糸多孔膜を製造する場合、精密濾水膜に要求される機械的強度を担保するために５０μｍ以上の膜厚として片側から冷却したときには、冷却された外側面から膜厚さ方向に５０μｍ程度の深さまではスポンジ状の多孔質構造が見られるが、膜のそれより内部から内側面にかけては球晶粒子が凝集した構造（球晶構造）が見られる。さらに、個々の球晶の内部を観察すると、全体的に多孔質ではあるものの樹脂相が比較的密な球晶の中心部から皮膜状の樹脂相が放射状に形成されており、球晶内部の孔は大略中心部に向かって連なった行き止まりの孔であると考えられる。したがって、球晶は水の透過に対して一種の障害物であり、球晶構造が形成されると実質的な水の透過経路は球晶間の孔に限られ、また球晶を迂回するために空孔率に見合った透水量が得られない。さらに球晶同士の界面で樹脂の接合が不十分であるため機械的強度および延伸性が劣る。
【００１７】
これに対して本発明の方法では、Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂を用いることにより、球晶構造の形成を抑制することができる。これにより透水性および機械的強度、延伸性が改善され、これを延伸することによりさらに透水性に優れる膜が製造できる。球晶の生成したフッ化ビニリデン系樹脂成膜体を延伸すると、１．３倍程度（後記比較例３）と所望の特性改善を得るには不十分な程度に延伸倍率が低い場合を除き、糸切れが起こり、所望の物性の中空糸が得られない（後記比較例１および２において、実施例と同じ冷却浴中の引き取り速度である５ｍ／分を採用したときの記載および比較例２に対応する顕微鏡写真図３および４参照）。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】実施例４において、フッ化ビニリデン系樹脂多孔質中空糸膜を得るための延伸前の第２中間成形体の内表面（冷却面と逆側の面（図示下側））近傍の横断面の１０００倍走査電子顕微鏡写真。
【図２】図１の内表面近傍を更に拡大した５０００倍走査電子顕微鏡写真。
【図３】比較例２において、フッ化ビニリデン系樹脂多孔質中空糸膜を得るために、速度５ｍ／分で引き取って得られた、延伸前の第２中間成形体の内表面（冷却面と逆側の面（図示下側））近傍の横断面の１０００倍走査電子顕微鏡写真。
【図４】図３の内表面近傍を更に拡大した５０００倍走査電子顕微鏡写真。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を、その好ましい製造方法である本発明の製造方法に従って順次説明する。
【００２０】
（フッ化ビニリデン系樹脂）
本発明においては、主たる膜原料として、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０万〜６０万であるフッ化ビニリデン系樹脂を用いる。Ｍｗが２０万以下では得られる多孔膜の機械的強度が小さくなる。またＭｗが６０万以上であるとフッ化ビニリデン系樹脂と可塑剤との相分離構造が過度に微細になり、得られた多孔膜を精密濾水膜として用いる場合の透水量が低下する。
【００２１】
本発明において、フッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンの単独重合体、すなわちポリフッ化ビニリデン、他の共重合可能なモノマーとの共重合体あるいはこれらの混合物が用いられる。フッ化ビニリデン系樹脂と共重合可能なモノマーとしては、四フッ化エチレン、六フッ化プロピレン、三フッ化エチレン、三フッ化塩化エチレン、フッ化ビニル等の一種又は二種以上を用いることができる。フッ化ビニリデン系樹脂は、構成単位としてフッ化ビニリデンを７０モル％以上含有することが好ましい。なかでも機械的強度の高さからフッ化ビニリデン１００モル％からなる単独重合体を用いることが好ましい。
【００２２】
上記したような比較的高分子量のフッ化ビニリデン系樹脂は、好ましくは乳化重合あるいは懸濁重合、特に好ましくは懸濁重合により得ることができる。
【００２３】
本発明の多孔膜を形成するフッ化ビニリデン系樹脂は、上記したように重量平均分子量が２０万〜６０万と比較的大きな分子量を有することに加えて、ＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下、好ましくは３０℃以下、で代表される良好な結晶特性を有することを特徴とする。
【００２４】
ここで樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）は、入手された試料樹脂あるいは多孔膜を形成する樹脂を、そのままＤＳＣによる昇温過程に付すことにより測定される融点Ｔｍ１（℃）とは区別されるものである。すなわち、一般に入手されたフッ化ビニリデン系樹脂は、その製造過程あるいは加熱成形過程等において受けた熱および機械的履歴により、樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）とは異なる融点Ｔｍ１（℃）を示すものであり、本発明を規定するフッ化ビニリデン系樹脂の融点Ｔｍ２（℃）は、入手された試料樹脂を、一旦、所定の昇降温サイクルに付して、熱および機械的履歴を除いた後に、再度ＤＳＣ昇温過程で見出される融点（結晶融解に伴なう吸熱のピーク温度）として規定されるものであり、その測定法の詳細は後述実施例の記載に先立って記載する。
【００２５】
本発明の多孔膜を構成するフッ化ビニリデン系樹脂の結晶特性を代表するＴｍ２−Ｔｃ≦３２℃の条件は、例えば共重合によるＴｍ２の低下によっても達成可能であるが、この場合には、生成する中空糸多孔膜の耐薬品性が低下する傾向が認められる場合もある。従って、本発明の好ましい態様においては、重量平均分子量（Ｍｗ）が１５万〜６０万であるフッ化ビニリデン系樹脂７０〜９８重量％をマトリクス（主体）樹脂とし、これと比べてＭｗが１．８倍以上、好ましくは２倍以上であり且つ１２０万以下である結晶特性改質用の高分子量フッ化ビニリデン系樹脂を２〜３０重量％添加し、両者をブレンドすることにより得た、フッ化ビニリデン系樹脂混合物が用いられる。このような方法によればマトリクス樹脂単独の（好ましくは１７０〜１８０℃の範囲内のＴｍ２により代表される）結晶融点を変化させることなく、有意に結晶化温度Ｔｃを上昇させることができる。より詳しくはＴｃを上昇させることにより、膜表面に比べて冷却の遅い膜内部ならびに片側面からの優先的冷却に際しては膜内部から反対面にかけてフッ化ビニリデン系樹脂の固化を早めることが可能になり、球晶の成長を抑制することができる。Ｔｃは、好ましくは１４３℃以上である。
【００２６】
高分子量フッ化ビニリデン系樹脂のＭｗがマトリクス樹脂のＭｗの１．８倍未満であると球晶構造の形成を十分には抑制し難く、一方、１２０万以上であるとマトリックス樹脂中に均一に分散させることが困難である。
【００２７】
また、高分子量フッ化ビニリデン系樹脂の添加量が２重量％未満では球晶構造の形成を抑制する効果が十分でなく、一方、３０重量％を超えるとフッ化ビニリデン系樹脂と可塑剤の相分離構造が過度に微細化して、膜の透水量が低下する傾向がある。
【００２８】
本発明に従い、上記のフッ化ビニリデン系樹脂に、フッ化ビニリデン系樹脂の可塑剤および良溶媒を加えて中空糸膜形成用の原料組成物を形成する。
【００２９】
（可塑剤）
可塑剤としては、一般に、二塩基酸とグリコールからなる脂肪族系ポリエステル、例えば、アジピン酸−プロピレングリコール系、アジピン酸−１，３−ブチレングリコール系等のアジピン酸系ポリエステル；セバシン酸−プロピレングリコール系、セバシン酸系ポリエステル；アゼライン酸−プロピレングリコール系、アゼライン酸−１，３−ブチレングリコール系等のアゼライン酸系ポリエステル等が用いられる。
【００３０】
（良溶媒）
また、フッ化ビニリデン系樹脂の良溶媒としては、２０〜２５０℃の温度範囲でフッ化ビニリデン系樹脂を溶解できる溶媒が用いられ、例えば、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド、メチルエチルケトン、アセトン、テトラヒドロフラン、ジオキサン、酢酸エチル、プロピレンカーボネート、シクロヘキサン、メチルイソブチルケトン、ジメチルフタレート、およびこれらの混合溶媒等が挙げられる。なかでも高温での安定性からＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）が好ましい。
【００３１】
（組成物）
中空糸膜形成用の原料組成物は、好ましくはフッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、可塑剤７０〜２５０重量部および良溶媒５〜８０重量部を混合することにより得られる。
【００３２】
可塑剤が７０重量部未満であると、空孔率が低くなるため、精密濾水膜においては濾過性能（透水量）に劣る。また、２５０重量部を超えると空孔率が大きくなり過ぎるため、機械的強度が低下する。
【００３３】
良溶媒が５重量部未満ではポリフッ化ビニリデン系樹脂と可塑剤を均一に混合できなかったり、あるいは混合に時間を要する。また、８０重量部を超えると可塑剤の添加量に見合った空孔率が得られない。すなわち可塑剤の抽出による効率的な空孔形成が阻害される。
【００３４】
可塑剤と良溶媒の合計量は１００〜２５０重量部の範囲が好ましい。両者はいずれも溶融押出し組成物の粘度低減効果があり、ある程度代替的に作用する。そのうち良溶媒は、５〜４０重量％の割合が好ましく、より好ましくは５〜３５重量％、特に好ましくは１０〜３０重量％である。
【００３５】
（混合・溶融押出し）
溶融押出組成物は、一般に１４０〜２７０℃、好ましくは１５０〜２００℃、の温度で、中空ノズルあるいはＴ−ダイから押出されて膜状化される。従って、最終的に、上記温度範囲の均質組成物が得られる限りにおいて、フッ化ビニリデン系樹脂、可塑剤および良溶媒の混合並びに溶融形態は任意である。このような組成物を得るための好ましい態様の一つによれば、二軸混練押出機が用いられ、（好ましくは主体樹脂と結晶特性改質用樹脂の混合物からなる）フッ化ビニリデン系樹脂は、該押出機の上流側から供給され、可塑剤と良溶媒の混合物が、下流で供給され、押出機を通過して吐出されるまでに均質混合物とされる。この二軸押出機は、その長手軸方向に沿って、複数のブロックに分けて独立の温度制御が可能であり、それぞれの部位の通過物の内容により適切な温度調節がなされる。主体樹脂と結晶特性改質用樹脂を併用する場合、両者の溶融混練が不充分であると、所望のＴｃ上昇ならびにそれに伴う成膜性の改善効果が得られないことがある。
【００３６】
（冷却）
本発明法に従い、ノズルから溶融押出された中空糸膜状物は、水等の冷却媒体中を通過させることにより外面側から冷却される。冷却媒体の温度は５〜１２０℃と、かなり広い温度範囲から選択可能であるが、好ましくは１０〜１００℃、特に好ましくは３０〜８０℃の範囲である。
【００３７】
（抽出）
冷却・固化された中空糸膜状物は、次いで抽出液浴中に導入され、可塑剤および良溶媒の抽出除去を受ける。抽出液としては、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を溶解せず、可塑剤や良溶媒を溶解できるものであれば特に限定されない。例えばアルコール類ではメタノール、イソプロピルアルコールなど、塩素化炭化水素類ではジクロロメタン、１，１，１−トリクロロエタンなど、の沸点が３０〜１００℃程度の極性溶媒が適当である。
【００３８】
（熱処理）
抽出後の中空糸膜状物は、次いで引き続く延伸による透水量の増大効果を高めるために、８０〜１６０℃、好ましくは１００〜１４０℃の範囲の温度で、１秒〜１８０００秒、好ましくは３秒〜３６００秒、熱処理して、結晶化度を増大させることが好ましい。
【００３９】
（延伸）
中空糸膜状物は、次いで延伸に付され、空孔率および孔径の増大並びに強伸度の改善を受ける。一般に、周速度の異なるローラ対等による膜状物の長手方向への一軸延伸を行うことが好ましい。これは、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の多孔率と強伸度を調和させるためには、延伸方向に沿って延伸フィブリル（繊維）部と未延伸ノード（節）部が交互に現われる微細構造が好ましいことが知見されているからである。延伸倍率は、１．２〜４．０倍、特に１．４〜３．０倍程度が適当である。また、延伸温度は、一般に室温〜９０℃、好ましくは４０〜８０℃、が採用される。
【００４０】
延伸後の中空糸多孔膜については、寸法安定化のために、例えば８０〜１６０℃で熱固定処理を施すことが好ましい。この際、長さとして１０％程度までの緩和率で、緩和（収縮）を起させてもよい。ここで緩和率とは、次式により計算された値を意味する：
緩和率（％）＝（（延伸後の長さ（ｍ）−緩和後の長さ（ｍ））／（延伸後の長さ））
×１００。
【００４１】
（溶離液処理）
上記工程を通じて、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜が得られるが、この中空糸多孔膜を溶離液による浸漬処理に付すことも好ましい。この溶離液処理により、本発明の中空糸多孔膜の特質が本質的に損なわれることなく、その透水量が増大するからである。溶離液としては、アルカリ液、酸液または可塑剤の抽出液が用いられる。
【００４２】
上記溶離液処理により中空糸多孔膜の透水量が増大する理由は、必ずしも明らかではないが、延伸により拡開された微細孔壁に残存する可塑剤が露出し、溶離液処理により効率的に除かれるためではないかと推察される。溶離液としてのアルカリおよび酸は、フッ化ビニリデン系樹脂の可塑剤として用いられるポリエステルを分解して可溶化することによりその溶離・除去を促進する作用を有するものと解される。
【００４３】
したがって、アルカリ液としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム等の強塩基の水または水／アルコール溶液でｐＨが１２以上、より好ましくは１３以上のものが好ましく用いられる。他方、酸液としては、塩酸、硫酸、燐酸等の強酸の水または水／アルコール溶液がｐＨが４以下、より好ましくは３以下、特に好ましくは２以下のものが好ましく用いられる。
【００４４】
また、可塑剤の抽出液としては、延伸前に用いたものと同様に、ポリフッ化ビニリデン系樹脂を溶解せず、可塑剤を溶解できるものであれば特に限定されない。例えばアルコール類では、メタノール、イソプロピルアルコールなど、塩素化炭化水素類ではジクロロメタン、１，１，１−トリクロロメタンなど、の沸点が３０〜１００℃程度の極性溶媒が適当である。
【００４５】
溶離液処理は、中空糸多孔膜を、必要に応じて親液性を向上するための前浸漬を行った後、５〜１００℃程度の温度で１０秒〜６時間溶離液中に浸漬することにより行われる。溶離液処理を、加温下に行うときは、多孔膜の収縮が起らないように固定した状態で行われることが好ましい。
【００４６】
（フッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜）
上記のようにして得られる本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜によれば、一般に空孔率が５５〜９０％、好ましくは６０〜８５％、特に好ましくは６５〜８０％、引張り強度が５ＭＰａ以上、破断伸度が５％以上の特性が得られ、これを透水処理膜として使用する際には５ｍ３／ｍ２・ｄａｙ・１００ｋＰａ以上の透水量が得られる。また厚さは、５〜８００μｍ程度の範囲が通常であり、好ましくは５０〜６００μｍ、特に好ましくは１５０〜５００μｍである。中空糸の外径は０．３〜３ｍｍ程度、特に１〜３ｍｍ程度が適当である。
【００４７】
また、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜は、微細構造として、Ｘ線回折法により結晶配向部と、結晶非配向部（ランダム配向部）が認められることが特徴であり、これはそれぞれ延伸フィブリル部と未延伸ノード部に対応するものと解される。
【００４８】
（Ｘ線回折法）
より詳しくは、本明細書に記載する中空糸膜状物のＸ線回折特性は、以下の測定法による測定結果に基づくものである。
【００４９】
膜状物中空糸は、長手方向に沿って半割にしたものを、その長手方向が鉛直となるように試料台に取り付け、長手方向に垂直にＸ線を入射させる。Ｘ線発生装置は理学電機社製「ロータフレックス２００ＲＢ」を用い、３０ｋＶ−１００ｍＡでＮｉフィルタを通したＣｕＫα線をＸ線源とする。イメージングプレート（富士写真フィルム社製「ＢＡＳ−ＳＲ１２７」）を用いて、試料−イメージングプレート間距離６０ｍｍで回折像を撮影する。
【００５０】
結果的に、本発明の中空糸多孔膜における結晶配向部と結晶非配向部の混在は、Ｘ線回折法による回折角２θ＝２０．１±１°と２θ＝２３．０±１°における子午線上での回折強度比が１．１以上で、且つ２θ＝２０．１±１°における方位角強度分布曲線ピークの半値幅Δβが８０°以下であることで、定量的に表現される。
【００５１】
（偏光顕微鏡観察）
本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜は、球晶の生成を抑制して、延伸を円滑に実施した結果として得られるものである。従って、本発明の、フッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜のもう一つの微細構造上の特徴は、偏光顕微鏡観察により球晶が認められないことである。球晶の検出法は、以下の方法による。
【００５２】
中空糸多孔膜を薄くスライスして薄片を作成し、多孔膜の微細孔内に浸透するが多孔膜を溶解あるいは膨潤させない有機溶剤（例えばジクロロメタン）を薄片にしみ込ませ、直交ニコルによる偏光顕微鏡観察（倍率は２００〜４００倍が好ましい）を行う。試料中に球晶が存在する場合には、十字消光あるいはマルテーゼクロスと呼ばれる十文字形の消光模様が観察される。
【００５３】
本発明のフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜は、フッ化ビニリデン系樹脂分子鎖の少なくとも一部は結晶化しているが、球晶としての成長は抑制されているため、偏光顕微鏡観察によっても膜厚さ方向の全層にわたって十文字形の消光模様は観察されない。かかる球晶成長の抑制がＴｍ２−Ｔｃ≦３２℃で代表される原料フッ化ビニリデン系樹脂の改良された結晶特性に由来するものであることは、本発明のフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の製造過程における中間体である未延伸膜についての同様な偏光顕微鏡観察によっても不規則な明暗が観察されるのみで、十文字形の消光模様が観察されないことからも理解される。
【実施例】
【００５４】
以下、実施例、比較例により、本発明を更に具体的に説明する。以下の記載を含め、上記したＸ線回折特性以外の本明細書に記載の特性は、以下の方法による測定値に基くものである。
【００５５】
（重量平均分子量（Ｍｗ））
日本分光社製のＧＰＣ装置「ＧＰＣ−９００」を用い、カラムに昭和電工社製の「Ｓｈｏｄｅｘ ＫＤ−８０６Ｍ」、プレカラムに「Ｓｈｏｄｅｘ ＫＤ−Ｇ」、溶媒にＮＭＰを使用し、温度４０℃、流量１０ｍｌ／分にて、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法によりポリスチレン換算分子量として測定した。
【００５６】
（結晶融点Ｔｍ１，Ｔｍ２および結晶化温度Ｔｃ）
パーキンエルマー社製の示差走査熱量計ＤＳＣ７を用いて、試料樹脂１０ｍｇを測定セルにセットし、窒素ガス雰囲気中で、温度３０℃から１０℃／分の昇温速度で２５０℃まで一旦昇温し、ついで２５０℃で１分間保持した後、２５０℃から１０℃／分の降温速度で３０℃まで降温してＤＳＣ曲線を求めた。このＤＳＣ曲線における昇温過程における吸熱ピーク速度を融点Ｔｍ１（℃）とし、降温過程における発熱ピーク温度を結晶化温度Ｔｃ（℃）とした。引き続いて、温度３０℃で１分間保持した後、再び３０℃から１０℃／分の昇温速度で２５０℃まで昇温してＤＳＣ曲線を測定した。この再昇温ＤＳＣ曲線における吸熱ピーク温度を本発明のフッ化ビニリデン系樹脂の結晶特性を規定する本来の樹脂融点Ｔｍ２（℃）とした。
【００５７】
（空孔率）
中空糸多孔膜の長さ、並びに外径および内径を測定して多孔膜の見掛け体積Ｖ（ｃｍ２）を算出し、更に多孔膜の重量Ｗ（ｇ）を測定して次式より空孔率を求めた。
【数１】
【００５８】
（透水量（フラックス））
中空糸多孔膜をエタノールに１５分間浸漬し、次いで水に１５分間浸漬して親水化した後、水温２５℃、差圧１００ｋＰａにて測定した。中空糸多孔膜は、試長（濾過が行われる部分の長さ）を８００ｍｍとし、膜面積は外径に基いて次式により算出した。
【数２】
【００５９】
（平均孔径）
ＡＳＴＭ Ｆ３１６−８６およびＡＳＴＭ Ｅ１２９４−８９に準拠し、Ｐｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製「パームポロメータＣＦＰ−２００ＡＥＸ」を用いてハーフドライ法により平均孔径を測定した。試液はパーフルオロポリエステル（商品名「Ｇａｌｗｉｃｋ」）を用いた。
【００６０】
（最大孔径）
ＡＳＴＭ Ｆ３１６−８６およびＡＳＴＭ Ｅ１２９４−８９に準拠し、Ｐｏｒｏｕｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製「パームポロメータＣＦＰ−２００ＡＥＸ」を用いてバブルポイント法により最大孔径を測定した。試液はパーフルオロポリエステル（商品名「Ｇａｌｗｉｃｋ」）を用いた。
【００６１】
（引張り強度および破断伸度）
引張り試験機（東洋ボールドウィン社製「ＲＴＭ−１００」）を使用して、温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気中で初期試料長１００ｍｍ、クロスヘッド速度２００ｍｍ／分の条件下で測定した。
【００６２】
（実施例１）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５２×１０５の主体ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）とＭｗが６．５９×１０５の結晶特性改質用ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）を、それぞれ８７．５重量％および１２．５重量％となる割合で、ヘンシェルミキサーを用いて混合して、Ｍｗが３．０３×１０５である混合物Ａを得た。
【００６３】
脂肪族系ポリエステルとしてアジピン酸系ポリエステル可塑剤（旭電化工業株式会社社製「ＰＮ−１５０」）と、溶媒としてＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）を、８７．５重量％／１２．５重量％の割合で、常温にて撹拌混合して、混合物Ｂを得た。
【００６４】
同方向回転噛み合い型二軸押出機（プラスチック工学研究所社製「ＢＴ−３０」、スクリュー直径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４８）を使用し、シリンダ最上流部から８０ｍｍの位置に設けられた粉体供給部から混合物Ａを供給し、シリンダ最上流部から４８０ｍｍの位置に設けられた液体供給部から温度１００℃に加熱された混合物Ｂを、混合物Ａ／混合物Ｂ＝３７．５／６２．５（重量％）の割合で供給して、バレル温度２１０℃で混練し、混練物を外径７ｍｍ、内径３．５ｍｍの円形スリットを有するノズルから吐出量１３ｇ／ｍｉｎで中空糸状に押し出した。
【００６５】
押し出された混合物を溶融状態のまま６０℃の温度に維持され、且つノズルから１０ｍｍ離れた位置に水面を有する（すなわちエアギャップが１０ｍｍの）水浴中に導き冷却・固化させ（水浴中の滞留時間：約１０秒）、５ｍ／分の引取速度で引き取った後、これを巻き取って第１中間成形体を得た。
【００６６】
次に、この第１中間成形体を長手方向に収縮しないように固定したままジクロロメタン中に振動を与えながら室温で３０分間浸漬し、次いでジクロロメタンを新しいものに取り替えて再び同条件にて浸漬して、脂肪族系ポリエステルと溶媒を抽出し、次いで固定したまま温度１２０℃のオーブン内で１時間加熱してジクロロメタンを除去するとともに熱処理を行い第２中間成形体を得た。
【００６７】
次に、この第２中間成形体を雰囲気温度の２５℃で長手方向に１．６倍の倍率に延伸し、次いで温度１００℃のオーブン内で１時間加熱して熱固定を行い、ポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸を得た。
【００６８】
得られたポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸は、外径が１．４８６ｍｍ、内径が０．７０２ｍｍ、膜厚が０．３９２ｍｍ、空孔率が７２％、透水量が１８．０１ｍ３／ｍ２・ｄａｙ・１００ｋＰａ、平均孔径０．０８６μｍ、最大孔径０．１８４μｍ、引張り強度９．１ＭＰａ、破断伸度７％の物性を示した。
【００６９】
製造条件および得られたポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸の物性を、以下の実施例および比較例の結果と併せてまとめて後記表１に記す。
【００７０】
（実施例２）
実施例１で得た多孔質中空糸を長手方向に収縮しないように固定したまま、エタノールに１５分間浸漬し、次いで純水に１５分間浸漬して親水化した後、温度７０℃に維持された苛性ソーダ２０％水溶液（ｐＨ１４）に１時間浸漬し、次いで水洗した後、温度６０℃に維持された温風オーブン中で１時間乾燥させた。
【００７１】
（実施例３）
溶融押出物を冷却する冷却水浴温度を１１℃に且つ延伸倍率を１．８倍に変更する以外は実施例１と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００７２】
（実施例４）
主体ＰＶＤＦと改質用ＰＶＤＦの混合比率を５０／５０（重量％）と変更して得た混合物Ａを用い、エアギャップを１４０ｍｍに増大する以外は、実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００７３】
上記例において、中空糸膜を得るための延伸前の第２中間成形体の長手方向に垂直な断面の内表面（冷却面と逆側の表面であり、図示下側）の近傍の１０００倍及び５０００倍の操作型電子顕微鏡写真を、それぞれ図１及び２に示す。
【００７４】
（実施例５）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５２×１０５の主体ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）とＭｗが６．９１×１０５の結晶特性改質用ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）（粉体）を、それぞれ７５重量％および２５重量％となる割合で、ヘンシェルミキサーを用いて混合して、Ｍｗが３．６７×１０５である混合物Ａを得た。
【００７５】
脂肪族系ポリエステルとしてアジピン酸系ポリエステル可塑剤（旭電化工業株式会社製「ＰＮ−１５０」）と、溶媒としてＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）を、それぞれ８７．５重量％および１２．５重量％となる割合で常温にて撹拌混合して、混合物Ｂを得た。
【００７６】
同方向回転噛み合い型二軸押出機（プラスチック工学研究所社製「ＢＴ−３０」、スクリュー直径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４８）を使用し、シリンダ最上流部から８０ｍｍの位置に設けられた粉体供給部から混合物Ａを供給し、シリンダ最上流部から４８０ｍｍの位置に設けられた液体供給部から温度１００℃に加熱された混合物Ｂを、混合物Ａ／混合物Ｂ＝４０／６０（重量％）の割合で供給して、バレル温度２２０℃で混練し、混練物を外径７ｍｍ、内径５ｍｍの円形スリットを有するノズルから吐出量９．８ｇ／ｍｉｎで中空糸状に押し出した。この際、ノズル中心部に設けた通気口から空気を流量６．２ｍｌ／ｍｉｎで糸の中空部に注入した。
【００７７】
押し出された混合物を溶融状態のまま６０℃の温度に維持され、且つノズルから３０ｍｍ離れた位置に水面を有する（すなわちエアギャップが３０ｍｍの）水浴中に導き冷却・固化させ（水浴中の滞留時間：約１０秒）、５ｍ／分の引取速度で引き取った後、これを巻き取って第１中間成形体を得た。この第１中間成形体の内径は１．４６２ｍｍ、外径は２．０５１ｍｍであった。
【００７８】
次に、この第１中間成形体を長手方向に収縮しないように固定したままジクロロメタン中に振動を与えながら室温で３０分間浸漬し、次いでジクロロメタンを新しいものに取り替えて再び同条件にて浸漬して、脂肪族系ポリエステルと溶媒を抽出し、次いで固定したまま温度１２０℃のオーブン内で１時間加熱してジクロロメタンを除去するとともに熱処理を行い第２中間成形体を得た。
【００７９】
次に、この第２中間成形体を雰囲気温度の２５℃で長手方向に１．８倍の倍率に延伸し、ついで長手方向に収縮しないように固定したままジクロロメタン中に振動を与えながら室温で３０分間浸漬し、ついでジクロロメタンを新しいものに取り替えて再び同条件にて浸漬して、ついで固定したまま温度１５０℃のオーブン内で１時間加熱してジクロロメタンを除去するとともに熱固定を行い、ポリフッ化ビニリデン系多孔質中空糸を得た。
【００８０】
（実施例６）
主体ＰＶＤＦをＭｗが４．１２×１０５のＰＶＤＦ（粉体）、および改質用ＰＶＤＦをＭｗが９．３６×１０５のＰＶＤＦ（粉体）と変更し、主体ＰＶＤＦと改質用ＰＶＤＦの混合比率を９５／５（重量％）と変更して得た混合物Ａを用い、可塑剤と良溶媒の混合比率を８２．５／１７．５（重量％）と変更した混合物Ｂを用い、混合物Ａと混合物Ｂの供給比率を３５．７／６４．３（重量％）、エアギャップを１５０ｍｍ、延伸倍率を１．７倍と変更した以外は実施例５と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００８１】
（実施例７）
ノズル外径を５ｍｍ、ノズル内径を３．５ｍｍ、エアギャップを１７０ｍｍに変更する以外は実施例６と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００８２】
（比較例１）
混合物Ａの代わりに、Ｍｗが２．５２×１０５のＰＶＤＦを単独で用い、引取速度を２０ｍ／分に変更した以外は実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。なお、引取速度が５ｍ／分であると延伸時に糸切れを起こして多孔質中空糸を得ることができなかった。
【００８３】
（比較例２）
混合物Ａの代わりにＭｗが４．９２×１０５のＰＶＤＦを単独で用い、ＰＶＤＦと混合物Ｂの供給比率を４２．９／５７．１（重量％）とし、エアギャップを１４０ｍｍ、引取速度を１０ｍ／分、延伸倍率を２．０倍に変更した以外は実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。
【００８４】
なお、引取速度が５ｍ／分であると延伸時に糸切れを起こして多孔質中空糸を得ることができなかった。この引取速度が５ｍ／分である場合において、中空糸膜を得るための延伸前の第２中間成形体の長手方向に垂直な断面の内表面（図示下側）の近傍の１０００倍及び５０００倍の操作型電子顕微鏡写真を、それぞれ図３及び４に示す。
【００８５】
（比較例３）
混合物Ａの代わりにＭｗが６．５９×１０５のＰＶＤＦを単独で用い、ＰＶＤＦと混合物Ｂの供給比率を３３．３／６６．７（重量％）とし、エアギャップを３００ｍｍ、引取速度を５ｍ／分、延伸倍率を１．３倍に変更した以外は実施例３と同様にして多孔質中空糸を得た。なお、延伸倍率が１．３倍を超えると延伸時に糸切れを起こして多孔質中空糸を得ることができなかった。
【００８６】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００８７】
上記表１の結果を見れば分かる通り、本発明によれば、比較的高い分子量とＴｍ２−Ｔｃ≦３２℃で代表される改善された結晶特性を有するフッ化ビニリデン系樹脂を、フッ化ビニリデン系樹脂の可塑剤および良溶媒とともに混合して得た組成物の中空糸膜状溶融押出組成物を、その外側面からの冷却固化、可塑剤の抽出、延伸に付することにより、適度の寸法と分布の微細孔を有し、且つ引張り強度および破断伸度で代表される機械的強度が優れた、水処理用精密濾過膜として有用なフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜が得られる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂の多孔膜からなり、Ｘ線回折法により結晶配向部と結晶非配向部の混在が認められることを特徴とするフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜。
【請求項２】
Ｔｍ２−Ｔｃが３０℃以下のフッ化ビニリデン系樹脂からなる請求項１に記載の多孔濾水膜。
【請求項３】
結晶化温度Ｔｃが１４３℃以上のフッ化ビニリデン系樹脂からなる請求項１または２に記載の多孔濾水膜。
【請求項４】
偏光顕微鏡観察により球晶が認められない請求項１〜３のいずれかに記載の多孔濾水膜。
【請求項５】
フッ化ビニリデン系樹脂が、重量平均分子量が１５万〜６０万の主体フッ化ビニリデン系樹脂７０〜９８重量％と、重量平均分子量が主体フッ化ビニリデン系樹脂の１．８倍以上且つ１２０万以下である結晶特性改質用フッ化ビニリデン系樹脂２〜３０重量％との混合物である請求項１〜４のいずれかに記載の多孔濾水膜。
【請求項６】
重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、可塑剤を７０〜２５０重量部およびフッ化ビニリデン系樹脂の良溶媒５〜８０重量部を添加し、得られた組成物を中空糸膜状冷却媒体中溶融押出し、その外側面から冷却して固化成膜した後、可塑剤を抽出し、更に延伸することを特徴とするフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の製造方法。
【請求項７】
フッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、良溶媒５〜４０重量％を含む該良溶媒と可塑剤とを合計量で１００〜２５０重量部使用して前記組成物を形成する請求項６に記載の製造方法。
【請求項８】
冷却媒体温度が５〜１２０℃である請求項６または７に記載の製造方法。
【請求項９】
延伸後の中空糸多孔膜を溶離液により処理する工程を含む請求項６〜８のいずれかに記載の製造方法。
【請求項１０】
溶離液がｐＨ１２以上のアルカリ液である請求項９に記載の製造方法。
【請求項１１】
溶離液がｐＨ４以下の酸液である請求項９に記載の製造方法。
【請求項１２】
溶離液が可塑剤の抽出液である請求項９に記載の製造方法。
【請求項１】
重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂の多孔膜からなり、Ｘ線回折法により結晶配向部と結晶非配向部の混在が認められることを特徴とするフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔濾水膜。
【請求項２】
Ｔｍ２−Ｔｃが３０℃以下のフッ化ビニリデン系樹脂からなる請求項１に記載の多孔濾水膜。
【請求項３】
結晶化温度Ｔｃが１４３℃以上のフッ化ビニリデン系樹脂からなる請求項１または２に記載の多孔濾水膜。
【請求項４】
偏光顕微鏡観察により球晶が認められない請求項１〜３のいずれかに記載の多孔濾水膜。
【請求項５】
フッ化ビニリデン系樹脂が、重量平均分子量が１５万〜６０万の主体フッ化ビニリデン系樹脂７０〜９８重量％と、重量平均分子量が主体フッ化ビニリデン系樹脂の１．８倍以上且つ１２０万以下である結晶特性改質用フッ化ビニリデン系樹脂２〜３０重量％との混合物である請求項１〜４のいずれかに記載の多孔濾水膜。
【請求項６】
重量平均分子量が２０万〜６０万であり、且つＤＳＣ測定による樹脂本来の融点Ｔｍ２（℃）と結晶化温度Ｔｃ（℃）との差Ｔｍ２−Ｔｃが３２℃以下であるフッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、可塑剤を７０〜２５０重量部およびフッ化ビニリデン系樹脂の良溶媒５〜８０重量部を添加し、得られた組成物を中空糸膜状冷却媒体中溶融押出し、その外側面から冷却して固化成膜した後、可塑剤を抽出し、更に延伸することを特徴とするフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜の製造方法。
【請求項７】
フッ化ビニリデン系樹脂１００重量部に対し、良溶媒５〜４０重量％を含む該良溶媒と可塑剤とを合計量で１００〜２５０重量部使用して前記組成物を形成する請求項６に記載の製造方法。
【請求項８】
冷却媒体温度が５〜１２０℃である請求項６または７に記載の製造方法。
【請求項９】
延伸後の中空糸多孔膜を溶離液により処理する工程を含む請求項６〜８のいずれかに記載の製造方法。
【請求項１０】
溶離液がｐＨ１２以上のアルカリ液である請求項９に記載の製造方法。
【請求項１１】
溶離液がｐＨ４以下の酸液である請求項９に記載の製造方法。
【請求項１２】
溶離液が可塑剤の抽出液である請求項９に記載の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【国際公開番号】ＷＯ２００５／０９９８７９
【国際公開日】平成１７年１０月２７日（２００５．１０．２７）
【発行日】平成１９年８月１６日（２００７．８．１６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−５１２３０９（Ｐ２００６−５１２３０９）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＪＰ２００５／００６８６３
【国際出願日】平成１７年４月７日（２００５．４．７）
【出願人】（０００００１１００）株式会社クレハ (477)
【Ｆターム（参考）】
【国際公開日】平成１７年１０月２７日（２００５．１０．２７）
【発行日】平成１９年８月１６日（２００７．８．１６）
【国際特許分類】
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＪＰ２００５／００６８６３
【国際出願日】平成１７年４月７日（２００５．４．７）
【出願人】（０００００１１００）株式会社クレハ (477)
【Ｆターム（参考）】
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