網状構造体
【課題】クッション性に優れ、且つ圧縮時および圧縮状態からの回復時の音を低減した網状構造体を提供する。
【解決手段】１００〜１０００００デシテックスの連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造を備える網状構造体であって、該連続線状体が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を持つ置換アミド類とを含む組成物で構成されており、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーと前記置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴とする網状構造体。
【解決手段】１００〜１０００００デシテックスの連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造を備える網状構造体であって、該連続線状体が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を持つ置換アミド類とを含む組成物で構成されており、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーと前記置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴とする網状構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続線状体の三次元ランダムループ接合構造を有する網状構造体に関する。
【背景技術】
【０００２】
家具、ベッド、電車、自動車などのクッション用として、３００デニール以上の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造体であるクッション用網状構造体が提案されている（たとえば、特開平７−６８０６１号公報（特許文献１）を参照）。当該網状構造体の連続線状体は、たとえばポリエステル系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマーが好適に用いられる。
【０００３】
しかしながら、特許文献１に開示されたような網状構造体は、圧縮時および圧縮状態からの回復時にランダムループ同士がこすれたような音やランダムループ同士がはじけたような音がするため、寝具に用いた場合、うるさくて寝づらいという問題が指摘されている。
【０００４】
このような問題に対し、たとえば特開２０１０−４３３７６号公報（特許文献２）には、曲げ弾性率１５〜７０ＭＰａ、表面硬度３０〜４５Ｄであるポリエステル共重合体からなる繊度が３００デシテックス以上の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造体のランダムループ表面に、シリコーン系樹脂を含む樹脂が０．４〜４重量％付着しているポリエステル系弾性網状構造体が開示されている。
【０００５】
しかしながら、特許文献２に開示された網状構造体では、圧縮時および圧縮状態からの回復時にランダムループ同士がこすれたような音は低減されているものの、ランダムループ同士がはじけたような音は依然として残っており、静粛性の観点で改善の余地はあった。また、ランダムループ表面にシリコーン系樹脂を含む樹脂を付着させる工程は三次元ランダムループ接合構造体とは別工程であり、なおかつバッチ処方であるので、製造の点で問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平７−６８０６１号公報
【特許文献２】特開２０１０−４３３７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的とするところは、クッション性に優れ、且つ圧縮時および圧縮状態からの回復時の音を低減した網状構造体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らが鋭意検討した結果、三次元ランダムループ接合構造を形成する連続線状体をポリエステル系熱可塑性エラストマーを含む特定の組成物で構成することで、クッション性を確保しつつ、圧縮時および圧縮状態からの回復時に発生する音が低減された網状構造体を提供できることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は以下のとおりである。
【０００９】
本発明の網状構造体は、１００〜１０００００デシテックスの連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造を備える網状構造体であって、該連続線状体が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を持つ置換アミド類（Ｒ１，Ｒ２は、それぞれ独立して炭素数６以上の脂環族基、芳香族基、飽和脂肪族炭化水素基、不飽和脂肪族炭化水素基のいずれかの基であり、ｎは１〜２０の整数である。）とを含む組成物で構成されており、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーと前記置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴とする。
【００１０】
本発明の網状構造体において、連続線状体は中空断面または異形断面であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、圧縮時および圧縮状態からの回復時にもランダムループ同士がこすれたような音やランダムループ同士がはじけるような音の発生を大幅に低減しつつ、圧縮時の弾性を従来の網状構造体と同レベルに保持できる網状構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１（ａ）は本発明の好ましい一例の網状構造体１の一例の模式的な斜視図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）に示す網状構造体１の一部を拡大して示す図である。
【図２】連続線状体２の断面の例を模式的に示す図であり、図２（ａ）は中実の円形断面、図２（ｂ）は中空の円形断面の場合を示している。
【図３】連続線状体２の異形断面の例を模式的に示す図である。
【図４】網状構造体１の製造の一例の一部を模式的に示す図である。
【図５】網状構造体１の製造の一例の一部を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
図１（ａ）は本発明の好ましい一例の網状構造体１の一例の模式的な斜視図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）に示す網状構造体１の一部を拡大して示す図である。本発明の網状構造体１は、繊度が１００〜１０００００デシテックスの連続した線条（連続線状体２）を曲がりくねらせランダムにループを形成し（ランダムループ３）、ループ同士を接触させ、その接触した部分（接触部）を融着した三次元ランダムループ接合構造を備える。このような構造を備えることで、非常に大きい応力で網状構造体１を変形させた場合でも、網状構造体１全体が変形することで応力を吸収し、応力が解除されると、連続線状体２を形成する熱可塑性エラストマーのゴム弾性が発現して、元の形態に回復することができる。
【００１４】
本発明の網状構造体を形成する連続線状体２の繊度は、１００〜１０００００デシテックスの範囲内であり、好ましくは３００〜５００００デシテックスの範囲内、より好ましくは５００〜３００００デシテックスの範囲内である。連続線状体２の繊度が１００デシテックス未満である場合には、抗圧縮強力が低くなり反発力が低下してしまう。また、線状体２の繊度が１０００００デシテックスを超える場合には、連続線状体２の個々の抗圧縮性は大きいが、構成本数が少なくなるため力の分散が悪くなってしまい、１００ｋｇ／ｃｍ２以上の著しく大きい圧縮力を受けた場合に、応力集中によるへたりが発生し、使用部分が制限される場合がある。
【００１５】
なお、本発明において、連続線状体２としては、単一繊度の線条からなる連続線状体だけでなく、繊度の異なる線条からなる連続線状体２も使用し、見掛け密度との組合せで最適な構成とすることもできる。
【００１６】
本発明の網状構造体１は、連続線状体２が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物で構成されていることを特徴の１つとする。なお、本発明の網状構造体１における連続線状体２がこのような組成物で構成されていることは、たとえば連続線状体２の核磁気共鳴（ＮＭＲ）スペクトルもしくは赤外吸収（ＩＲ）スペクトルを分析することで確認することができる。
【００１７】
ポリエステル系熱可塑性エラストマーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポリアルキレンジオールをソフトセグメントとするポリエステルエーテルブロック共重合体、または脂肪族ポリエステルをソフトセグメントとするポリエステルエステルブロック共重合体が例示できる。
【００１８】
ポリエステルエーテルブロック共重合体のより具体的な構成としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニル−４，４’−ジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸、コハク酸、アジピン酸、セバチン酸ダイマー酸などの脂肪族ジカルボン酸または、これらのエステル形成性誘導体などから選ばれるジカルボン酸の少なくとも１種と、１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコールなどの脂肪族ジオール、１，１−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノールなどの脂環族ジオール、またはこれらのエステル形成性誘導体などから選ばれたジオール成分の少なくとも１種、および平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、またはエチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体などから選ばれるポリアルキレンジオールのうち少なくとも１種とから構成される三元ブロック共重合体を用いることができる。
【００１９】
ポリエステルエステルブロック共重合体としては、たとえば、上記のジカルボン酸の少なくとも１種と、上記のジオール成分の少なくとも１種と、平均分子量が約３００〜５０００のポリラクトンなどのポリエステルジオールのうち少なくとも１種とから構成される三元ブロック共重合体が例示される。
【００２０】
熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性などを考慮すると、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとしては、（１）ジカルボン酸としてテレフタル酸および／またはイソフタル酸、ジオール成分として１，４−ブタンジオール、ポリアルキレンジオールとしてポリテトラメチレングリコールからなる三元ブロック共重合体、または（２）ジカルボン酸としてテレフタル酸および／またはナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ジオール成分として１，４−ブタンジオール、ポリエステルジオールとしてポリラクトンからなる三元ブロック共重合体を用いることが好ましく、（１）テレフタル酸および／またはイソフタル酸からなるジカルボン酸と、１，４−ブタンジオールからなるジオール成分と、ポリテトラメチレングリコールからなるポリアルキレンジオールとからなる三元ブロック共重合体を用いることが特に好ましい。また、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとして、ポリシロキサン系のソフトセグメントを導入したものも使うことができる。
【００２１】
本発明において、置換アミド類は、連続線状体２の表面の滑り性を向上させ、連続線状体２同士の摩擦音が低減させることで、網状構造体１の圧縮時、圧縮状態からの回復時の音が低減させる目的で添加される。本発明に用いる置換アミド類は、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を有し、そのうちＲ１，Ｒ２は、それぞれ独立して、炭素数６以上の脂環族基、芳香族基、飽和脂肪族炭化水素基、不飽和脂肪族炭化水素基のいずれかの基を指す。炭素数６以上の脂環族基としては、たとえば、シクロヘキシル基、２−メチルシクロヘキシル基、３−メチルシクロヘキシル基、４−メチルシクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、シクロノニル基、シクロデシル基、ビシクロ［２．２．１］ヘプチル基、ビシクロ［３．２．１］オクチル基、トリシクロ［３．３．１．１３．７］デシル基などが挙げられ、炭素数６以上の芳香族基としては、たとえば、フェニル基、フェニルメチル基、トルイル基、キシリル基などが挙げられる。また、炭素数６以上の飽和脂肪族炭化水素基としては、ヘキシル基、ヘプチル基、カプリル基、ラウリル基、ミリスチル基、セチル基、パルミチル基、ステアリル基、イソステアリル基、ベヘリル基などが挙げられ、炭素数６以上の不飽和脂肪族炭化水素基としては、オレイル基、エルカリル基、リノレイル基、リノレニル基などが挙げられる。また上記ｎは１〜２０の整数であり、好ましくは１〜１０の整数である。上記ｎが２０を超える場合には、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとの相溶性が悪くなり、過剰にブルーミングするという不具合がある。
【００２２】
本発明に用いる置換アミド類としては、高い滑り性向上効果を示すことから、オレイルオレイン酸アミド、ステアリルオレイン酸アミド、オレイルステアリン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドが特に好適な例として挙げられる。
【００２３】
本発明における連続線状体２を構成する組成物は、上述した熱可塑性エラストマーと置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴の１つとする。この熱可塑性エラストマーを１００としたときの置換アミド類の重量比が０．０１未満である場合には、網状構造体１の圧縮時および圧縮状態からの回復時の音を十分に低減することができなくなるためであり、また、熱可塑性エラストマーを１００としたときの置換アミド類の重量比が２０を超える場合には、弾発が小さくなり過ぎて適度なクッション性を保つことができなくなるためである。音の低減とクッション性の保持を好適に両立させるためには、熱可塑性エラストマーと置換アミド類との重量比は、１００：０．０５〜１５であることが好ましく、１００：０．１〜１０であることがより好ましい。
【００２４】
本発明における連続線状体２を構成する組成物には、目的に応じて種々の添加剤を配合することができる。添加剤としては、フタル酸エステル系、トリメリット酸エステル系、脂肪酸系、エポキシ系、アジピン酸エステル系、ポリエステル系の可塑剤、公知のヒンダードフェノール系、硫黄系、燐系、アミン系の酸化防止剤、ヒンダードアミン系、トリアゾール系、ベンゾフェノン系、ベンゾエート系、ニッケル系、サリチル系などの光安定剤、帯電防止剤、過酸化物などの分子調整剤、エポキシ系化合物、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物などの反応基を有する化合物、金属不活性剤、有機及び無機系の核剤、中和剤、制酸剤、防菌剤、蛍光増白剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、有機系、無機系の顔料などが挙げられる。
【００２５】
本発明の網状構造体１を構成する連続線状体２は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有することが好ましい。融点以下に吸熱ピークを有する連続線状体２で構成された網状構造体１は、耐熱性および耐へたり性が吸熱ピークを有しない連続線状体で構成された網状構造体より著しく向上する。たとえば、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとして、ハードセグメントの酸成分に剛直性を有するテレフタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸などを９０モル％以上（より好ましくは９５モル％以上、特に好ましくは１００モル％）含有するものとグリコール成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、ポリアルキレンジオールとして、好ましくは平均分子量が５００〜５０００（より好ましくは１０００〜３０００）のポリテトラメチレングリコールを１０〜７０重量％（より好ましくは２０〜６０重量％）で共重合させた場合、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン−２，６−ジカルボン酸の含有量が多いとハードセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱性および耐へたり性が向上する。加えて、溶融熱接着後さらに融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニーリング処理すると、より耐熱性および耐へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからアニーリングすると更に耐熱性および耐へたり性が向上する。このような処理をした網状構造体１の連続線状体２は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なお、アニーリングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピークを発現しない。このことから類推するに、アニーリングによりハードセグメントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成され、耐熱性および耐へたり性が向上しているのではないかとも考えられる（以下、このアニーリング処理を「疑似結晶化処理」ということがある。）。
【００２６】
本発明の網状構造体１を構成する連続線状体２の断面形状は特には限定されないが、中実の円形断面（図２（ａ））、孔４を有する中空の円形断面（図２（ｂ））を有してもよく、また、三角形状（図３（ａ））、Ｙ字形状（図３（ｂ））または星形状（図３（ｃ））のような円形断面とは異なる異形断面を有していてもよい。中でも、連続線状体２の断面形状を中空断面および／または異形断面にすることで、抗圧縮性や嵩高性を付与でき、低繊度化したい場合には特に好ましい。なお、中空断面には、図２（ｂ）に示した中空の円形断面以外にも、中空の三角断面、突起付きの中空形状なども含む。
【００２７】
網状構造体１の抗圧縮性は用いる素材のモジュラスにより調整して、柔らかい素材では中空率（断面における中空部分の占める割合）および／または異形度（円形状に対する断面二次モーメント比）を高くし初期圧縮応力の勾配を調整でき、ややモジュラスの高い素材では中空率および／または異形度を低くして、網状構造体の座り心地が良好となるように抗圧縮性を付与する。連続線状体を中空断面および／または異形断面とすることによる他の効果として中空率および／または異形度を高くすることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化が可能となる。
【００２８】
連続線状体２は、図１に示すように、連続線状体２の曲がりくねりによって、完全な輪状または完全な輪にはなっていない曲線状のランダムループ３を有している。そして、三次元ランダムループ接合構造を有する網状構造体１は、連続線状体２のランダムループ３が他の連続線状体２のランダムループ３と接合している接合部を有している。ここで、ランダムループ３の接合部は、連続線状体２のランダムループ３を互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させることによって形成されている。
【００２９】
本発明の網状構造体１は、２５％圧縮時硬さが１０ｋｇ／φ２００以上であることが好ましい。ここで、２５％圧縮時硬さとは、網状構造体１を２００ｍｍ径の円形状の圧縮板にて７５％まで圧縮して得た応力−歪み曲線の２５％圧縮時の応力である。２５％圧縮時硬さが１０ｋｇ／φ２００未満である場合には、クッション性が損なわれてしまう。本発明の網状構造体１の２５％圧縮時硬さは、１５ｋｇ／φ２００以上であることが好ましく、２０ｋｇ／φ２００以上であることがより好ましい。
【００３０】
本発明の網状構造体１の２５％圧縮時硬さの上限については特に限定されないが、５０ｋｇ／φ２００以下であることが好ましく、４５ｋｇ／φ２００以下であることがより好ましく、４０ｋｇ／φ２００以下であることが特に好ましい。網状構造体の２５％圧縮時硬さが５０ｋｇ／φ２００を超える場合には、網状構造体が硬くなり過ぎ、クッション性が悪くなってしまう虞がある。
【００３１】
本発明の網状構造体１は、クッション材としての機能が発現できる観点から、平均の見掛け密度が０．００５〜０．２０ｇ／ｃｍ３の範囲内であることが好ましく、０．０１〜０．１０ｇ／ｃｍ３の範囲内であることがより好ましく、０．０３〜０．０６ｇ／ｃｍ３の範囲内であることが特に好ましい。網状構造体１の平均の見掛け密度が０．００５ｇ／ｃｍ３未満である場合には、反発力が失われ、クッション材には不適当である場合があるためであり、網状構造体の平均の見掛け密度が０．２０ｇ／ｃｍ３を超えると反発力が高すぎて座り心地が悪くなってしまう場合があるためである。
【００３２】
本発明の網状構造体は、たとえば繊度の異なる連続線状体を用いた網状構造体の複数層を積層してなる複数層構造としてもよい。この場合には、各層の見掛け密度を変えることにより好ましい特性を付与することができる。たとえば、表面側に配置された繊度の細い連続線状体からなる層（第１層）と、繊度の太い連続線状体からなる層（第２層）で網状構造体を構成する場合には、第１層の密度はやや高くして構成本数を多くし、連続線状体の一本が受ける応力を少なくして応力の分散を良くし、且つ臀部を支えるクッション性も向上させることで座り心地を向上させることができる。第２層は繊度を太くして少し硬くし、振動吸収と体型保持とを受け持つ層としてより緻密な層とするため、やや繊度の細い連続線状体で、且つ高密度とすることができる。これによりこのような網状構造体を用いた座席の場合には、座席のフレーム面から受ける振動、反発応力を第２層に均一に伝達し、全体が変形できるようにし、座り心地を良くすると共にクッションの耐久性も向上させることもできる。さらに、座席のサイドの厚みと張りを付与させるために部分的に繊度をやや細くして高密度化することもできる。
【００３３】
このように、網状構造体１が複数層で構成される場合には、網状構造体１を構成する各層は、その目的に応じて、好ましい見掛け密度と繊度を任意に選択することができる。
【００３４】
なお、網状構造体１が複数層で構成される場合の各層の厚みは、特に限定されないが、クッション体としての機能が発現されやすい３ｍｍ以上とするのが好ましく、５ｍｍ以上とするのが特に好ましい。
【００３５】
本発明の網状構造体は、曲がりくねらせた連続線状体が途中で３０°以上、好ましくは４５°以上曲げられ実質的に平坦に形成され、接触部の大部分が融着している表層部を有することが好ましい。このことで、融着された接触部が大幅に増加するため、網状構造体に座った時の臀部の局部的な外力も臀部に異物感を与えずに構造面で受け止められ、面構造が全体で変形して内部の構造体全体も変形して応力を吸収し、応力が解除されるとポリエステル系熱可塑性エラストマーのゴム弾性が発現して、網状構造体は元の形態に回復することができる。網状構造体の表層部が実質的に平坦に形成されていない場合、臀部に異物感を与え、表面に局部的な外力が掛かかり、表層部の連続線状体および融着された接触部までに選択的に応力集中が発生する場合があり、応力集中による疲労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。
【００３６】
網状構造体が実質的に平坦に形成された表層部を有する場合、ワディング層を使用しないで、または、非常に薄いワディング層を積層し、側地で表面を覆い自動車用、鉄道用などの座席や椅子またはベッド用、ソファー用、布団用などのクッションマットにすることができる。
【００３７】
網状構造体が実質的に平坦に形成された表層部を有さない場合は、網状構造体の表面に比較的厚め（好ましくは１０ｍｍ以上）のワディング層を積層して側地で表面を覆って座席やクッションマットを形成する必要がある。必要に応じたワディング層との接着または側地との接着は、網状構造体が実質的に平坦な表層部を有する場合は容易であるが、実質的に平坦な表層部を有さない場合には凸凹のため接着が不完全になる。
【００３８】
次に、図４および図５を参照して、三次元ランダムループ接合構造を有する本発明の網状構造体１の製造方法について述べるが、以下の方法は一例であって、これに限定するものではない。本発明の網状構造体１は、たとえば溶融紡糸によって作製される。
【００３９】
まず、図４に示すように、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物１１を一般的な溶融押出機１２に投入し、融点より１０〜８０℃高い温度に加熱して溶融状態とし、複数のオリフィス１４を持つ吐出装置１３より下向きに吐出させる。
【００４０】
オリフィス１４の形状は特に限定されないが、オリフィス１４を異形断面（たとえば、三角形、Ｙ型、星型などの断面二次モーメントが高くなる形状）または中空断面（たとえば、三角中空、丸型中空、突起付きの中空などの形状）を有する形状とすることが好ましい。この場合には、溶融状態の連続線状体前駆体２ａが流動緩和し難くなり、連続線状体前駆体２ａの接触点での流動時間を長く保持することによって、連続線状体前駆体２ａの接着点を強固にすることができる。また、この場合には、網状構造体１の見掛けの嵩を高くすることができるとともに、軽量化することができ、また抗圧縮性が向上し、弾発性も改良することができるため、得られた網状構造体１をへたりにくくすることができる。
【００４１】
また、オリフィス１４が中空断面を有する場合には、中空率が８０％を超える場合には連続線状体前駆体２ａの断面の中空部が潰れやすくなるため、オリフィス１４に中空断面を採用する場合の中空率は、好ましくは軽量化の効果が発現できる１０〜７０％であり、より好ましくは２０〜６０％である。
【００４２】
また、オリフィス１４間のピッチは、３〜２０ｍｍであることが好ましく、５〜１０ｍｍ以下であることがより好ましい。オリフィス１４間のピッチが３〜２０ｍｍである場合、特に５〜１０ｍｍである場合には、連続線状体前駆体２ａが形成するランダムループ同士を十分に接触させることができる。なお、網状構造体１を密な構造にするためには、オリフィス１４間のピッチは短い方が好ましく、粗な構造とするためには、オリフィス１４間のピッチは長い方が好ましい。
【００４３】
なお、オリフィス１４の列間のピッチあるいは孔間のピッチを変えた構成、または列間のピッチと孔間のピッチとの双方を変えた構成とすることなどによって、網状構造体１に異なる見掛け密度を設けることもできる。
【００４４】
また、オリフィス１４の断面積を変更することによって連続線状体前駆体２ａの吐出時の圧力損失を付与した場合には、溶融状態のポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物をノズルから一定の圧力で吐出した場合に、圧力損失の大きいオリフィス１４ほど、連続線状体前駆体２ａの吐出量が小さくなる。この原理を利用して、各オリフィス１４から吐出される連続線状体前駆体２ａによって形成される連続線状体２の異繊度化が可能となる。
【００４５】
そして、図５に示すように、連続線状体前駆体２ａは、複数のオリフィス１４から、その融点よりも高い温度の雰囲気に吐出され、曲がりくねらせることにより溶融状態でランダムループを形成する。この際、ノズル面とポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物を固化させる冷却媒体上に設置した引取りコンベアとの距離、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物の溶融粘度、オリフィスの孔径と吐出量などによりループ径と線状体の繊度が決まる。冷却媒体５３が収容された冷却槽５４に設けられた対向する一対の引き取りコンベア５１，５２のエンドレスネット５５間に連続線状体前駆体２ａを挟み込み、停留させることでループが発生し、オリフィスの孔間隔をループが接触できる孔間隔にしておくことで発生したループを互いに接触させる。このように互いにループを接触させることで、ループがランダムなループによる三次元形態を形成しつつ、ループの互いに接触した部分（接触部）は融着する。次いでランダムな三次元形態を形成しつつ接触部が融着した連続線状体を連続して冷却媒体５３中に引込み固化させ網状構造体１が形成される。
【００４６】
ここで、引き取りコンベア５１，５２において、溶融状態の三次元ランダムループ構造を有する網状構造体１の両側の外表面の曲りくねった連続線状体前駆体２ａを好ましくは３０°以上、より好ましくは４５°以上折り曲げて変形させ、網状構造体１の外表面を実質的に平坦にすると同時に、曲げられていない連続線状体前駆体２ａとの接触点で接着するように網状構造体１を形成することが好ましい。その後、連続して冷却媒体５３（通常は室温の水を用いる方が冷却速度を早くでき、コスト面でも安くなるので好ましい。）で急冷して本発明の網状構造体１を得る。次いで水切り乾燥するが、冷却媒体５３中に界面活性剤などを添加すると、水切りや乾燥がしにくくなったり、ポリエステル系熱可塑性エラストマーが膨潤したりすることがあり、好ましくない。
【００４７】
また、一旦冷却後、網状構造体１をアニーリング処理することによって、疑似結晶化処理を行なうことが好ましい。疑似結晶化処理のための網状構造体１のアニーリング温度は、少なくともポリエステル系熱可塑性エラストマーの融点（Ｔｍ）よりも１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上であることが好ましい。この処理で、融点以下に吸熱ピークを持ち、擬似結晶化処理温度をしないもの（吸熱ピークを有しないもの）と比較して、網状構造体１の耐熱性および耐へたり性が著しく向上する。好ましい擬似結晶化処理温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）である。単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱性および耐へたり性が向上する。さらには一旦冷却後、１０％以上の圧縮変形を付与してアニーリング処理することで耐熱性および耐へたり性が著しく向上するのでより好ましい。また、一旦冷却後、乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニーリング温度とすることで同時に疑似結晶化処理を行うができる。また、乾燥工程とは別にアニーリング処理を行なってもよい。
【００４８】
次いで所望の長さまたは形状に切断してクッション材に用いる。本発明の網状構造体をクッション材に用いる場合、その使用目的、使用部位により使用する樹脂、繊度、ループ径、嵩密度を選択する必要がある。たとえば、表層部のワディングに用いる場合は、ソフトなタッチと適度の沈み込みと張りのある膨らみを付与するために、低密度で細い繊度、細かいループ径にするのが好ましく、中層部のクッション体としては、共振振動数を低くし、適度の硬さと圧縮時のヒステリシスを直線的に変化させて体型保持性を良くし、耐久性を保持させるために、中密度で太い繊度、やや大きいループ径が好ましい。勿論、用途との関係で要求性能に合うべく他の素材、たとえば短繊維集合体からなる硬綿クッション材、不織布などと組合せて用いることも可能である。また、性能を低下させない範囲で製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着色、芳香などの機能付与を薬剤添加などの処理加工ができる。
【実施例】
【００４９】
以下に実施例で本発明を詳述する。なお、実施例中の評価は以下の方法で行った。
＜樹脂特性＞
（１）融点（Ｔｍ）
島津製作所ＴＡ５０、ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使用し、１０ｇの試料を昇温速度２０℃／分で２０℃から２５０℃まで測定した吸発熱曲線から吸熱ピーク（融解ピーク）温度を求めた。
【００５０】
（２）曲げ弾性率
射出成形機によって長さ１２５ｍｍ×幅１２ｍｍ×厚み６ｍｍの試験片を作成し、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠して測定した。
【００５１】
＜網状構造体の特性＞
（１）２５％圧縮硬さ
試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、オリエンテック社製テンシロンにてφ２００ｍｍ圧縮板にて７５％まで圧縮して得た応力−歪み曲線の２５％圧縮時の応力で示す（ｎ＝３の平均値）。
【００５２】
（２）見掛け密度
試料を１５ｃｍ×１５ｃｍの大きさに切断し、４か所の高さを測定し、体積を求め、試料の重さを体積で徐した値で示す（ｎ＝４の平均値）。
【００５３】
（３）線状体の繊度
網状構造体を２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切断し、１０か所から線状体を採取する。１０か所で採取した線状体の４０℃での比重を密度勾配管を用いて測定する。更に、上記１０か所で採取した線状体の断面積を顕微鏡で拡大した写真より求め、それより、線状体の長さ１００００ｍ分の体積を求める。得られた比重と体積を乗じた値を繊度（線状体１００００ｍ分の重量）とする（ｎ＝１０の平均値）。
【００５４】
（４）中空率
網状構造体から線状体を採取し、液体窒素で冷却した後に割断し、その断面を電子顕微鏡で倍率５０倍にて観察し、得られた画像をＣＡＤシステムにて解析して樹脂部分の断面積（Ａ）と中空部分の断面積（Ｂ）を測定し、｛Ｂ／（Ａ＋Ｂ）｝×１００の式により中空率を算出した。
【００５５】
（５）床つき感
５０ｃｍ四方、厚み５ｃｍ、嵩密度０．０４０〜０．０５０ｇ／ｃｍ３の網状構造体に体重４０〜１００ｋｇの範囲にあるパネラー３０名（２０歳以上４０歳未満の男性：５名、２０歳以上４０歳未満の女性：５名、４０歳以上６０歳未満の男性：５名、４０歳以上６０歳未満の女性：５名、６０歳以上８０歳以下の男性：５名、６０歳以上８０歳以下の女性：５名）を座らせ、座ったときの「どすん」と床に当たった感じの程度を感覚的に下記の分類で定性評価し、点数付けを行った。
【００５６】
感じない：２点、
殆ど感じない：１点、
やや感じる：−１点、
感じる：−２点。
【００５７】
次に、得られた３０名の点数結果を平均し、下記のように分類した。
２〜１点：◎、
１〜０点：○、
０〜−１点：△、
−１〜−２点：×。
【００５８】
（６）消音性
５０ｃｍ四方、厚み５ｃｍ、嵩密度０．０４０〜０．０５０ｇ／ｃｍ３の網状構造体に体重４０〜１００ｋｇの範囲にあるパネラー３０名（２０歳以上４０歳未満の男性：５名、２０歳以上４０歳未満の女性：５名、４０歳以上６０歳未満の男性：５名、４０歳以上６０歳未満の女性：５名、６０歳以上８０歳以下の男性：５名、６０歳以上８０歳以下の女性：５名）を座らせ、座ったときの圧縮音を感覚的に下記の分類で定性評価し、点数付けした。
【００５９】
感じない：２点、
殆ど感じない：１点、
やや感じる：−１点、
感じる：−２点。
【００６０】
次に、得られた３０名の点数結果を平均し、下記のように分類した。
２〜１点：◎、
１〜０点：○、
０〜−１点：△、
−１〜−２点：×。
【００６１】
＜合成例１＞
ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）とを少量の触媒と共に仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／８４／１６ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマー原料（Ａ−１）を得た。その特性を表１に示す。
【００６２】
＜合成例２＞
ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）とを少量の触媒と共に仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／７２／２８ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマー原料（Ａ−２）を得た。その特性を表１に示す。
【００６３】
【表１】
【００６４】
＜実施例１＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．５ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「スリパックス−Ｏ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．０ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分０．５ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６５】
＜実施例２＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．５ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「スリパックス−Ｏ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．０ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．１８ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６６】
＜実施例３＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．５ｋｇのＮ−オレイルステアリン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．１５ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６７】
＜実施例４＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、１．０ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分０．７７ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６８】
＜実施例５＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、２．０ｋｇのＮ−オレイルステアリン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２０ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６９】
＜実施例６＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、５．０ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２０ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００７０】
＜比較例１＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２０ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００７１】
＜比較例２＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２２ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００７２】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明は、高い振動吸収性を示す網状構造体に関するものであり、その特性を生かして車両用座席、寝具などに使用可能である。
【符号の説明】
【００７４】
１ 網状構造体、２ 連続線状体、３ ランダムループ、４ 孔、１１ 組成物、１２ 溶融押出機、１３ 吐出装置、１４ オリフィス、５１，５２ 引き取りコンベア、５３ 冷却媒体、５４ 冷却槽、５５ エンドレスネット。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続線状体の三次元ランダムループ接合構造を有する網状構造体に関する。
【背景技術】
【０００２】
家具、ベッド、電車、自動車などのクッション用として、３００デニール以上の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造体であるクッション用網状構造体が提案されている（たとえば、特開平７−６８０６１号公報（特許文献１）を参照）。当該網状構造体の連続線状体は、たとえばポリエステル系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマーが好適に用いられる。
【０００３】
しかしながら、特許文献１に開示されたような網状構造体は、圧縮時および圧縮状態からの回復時にランダムループ同士がこすれたような音やランダムループ同士がはじけたような音がするため、寝具に用いた場合、うるさくて寝づらいという問題が指摘されている。
【０００４】
このような問題に対し、たとえば特開２０１０−４３３７６号公報（特許文献２）には、曲げ弾性率１５〜７０ＭＰａ、表面硬度３０〜４５Ｄであるポリエステル共重合体からなる繊度が３００デシテックス以上の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造体のランダムループ表面に、シリコーン系樹脂を含む樹脂が０．４〜４重量％付着しているポリエステル系弾性網状構造体が開示されている。
【０００５】
しかしながら、特許文献２に開示された網状構造体では、圧縮時および圧縮状態からの回復時にランダムループ同士がこすれたような音は低減されているものの、ランダムループ同士がはじけたような音は依然として残っており、静粛性の観点で改善の余地はあった。また、ランダムループ表面にシリコーン系樹脂を含む樹脂を付着させる工程は三次元ランダムループ接合構造体とは別工程であり、なおかつバッチ処方であるので、製造の点で問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平７−６８０６１号公報
【特許文献２】特開２０１０−４３３７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的とするところは、クッション性に優れ、且つ圧縮時および圧縮状態からの回復時の音を低減した網状構造体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らが鋭意検討した結果、三次元ランダムループ接合構造を形成する連続線状体をポリエステル系熱可塑性エラストマーを含む特定の組成物で構成することで、クッション性を確保しつつ、圧縮時および圧縮状態からの回復時に発生する音が低減された網状構造体を提供できることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は以下のとおりである。
【０００９】
本発明の網状構造体は、１００〜１０００００デシテックスの連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造を備える網状構造体であって、該連続線状体が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を持つ置換アミド類（Ｒ１，Ｒ２は、それぞれ独立して炭素数６以上の脂環族基、芳香族基、飽和脂肪族炭化水素基、不飽和脂肪族炭化水素基のいずれかの基であり、ｎは１〜２０の整数である。）とを含む組成物で構成されており、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーと前記置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴とする。
【００１０】
本発明の網状構造体において、連続線状体は中空断面または異形断面であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、圧縮時および圧縮状態からの回復時にもランダムループ同士がこすれたような音やランダムループ同士がはじけるような音の発生を大幅に低減しつつ、圧縮時の弾性を従来の網状構造体と同レベルに保持できる網状構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１（ａ）は本発明の好ましい一例の網状構造体１の一例の模式的な斜視図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）に示す網状構造体１の一部を拡大して示す図である。
【図２】連続線状体２の断面の例を模式的に示す図であり、図２（ａ）は中実の円形断面、図２（ｂ）は中空の円形断面の場合を示している。
【図３】連続線状体２の異形断面の例を模式的に示す図である。
【図４】網状構造体１の製造の一例の一部を模式的に示す図である。
【図５】網状構造体１の製造の一例の一部を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
図１（ａ）は本発明の好ましい一例の網状構造体１の一例の模式的な斜視図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）に示す網状構造体１の一部を拡大して示す図である。本発明の網状構造体１は、繊度が１００〜１０００００デシテックスの連続した線条（連続線状体２）を曲がりくねらせランダムにループを形成し（ランダムループ３）、ループ同士を接触させ、その接触した部分（接触部）を融着した三次元ランダムループ接合構造を備える。このような構造を備えることで、非常に大きい応力で網状構造体１を変形させた場合でも、網状構造体１全体が変形することで応力を吸収し、応力が解除されると、連続線状体２を形成する熱可塑性エラストマーのゴム弾性が発現して、元の形態に回復することができる。
【００１４】
本発明の網状構造体を形成する連続線状体２の繊度は、１００〜１０００００デシテックスの範囲内であり、好ましくは３００〜５００００デシテックスの範囲内、より好ましくは５００〜３００００デシテックスの範囲内である。連続線状体２の繊度が１００デシテックス未満である場合には、抗圧縮強力が低くなり反発力が低下してしまう。また、線状体２の繊度が１０００００デシテックスを超える場合には、連続線状体２の個々の抗圧縮性は大きいが、構成本数が少なくなるため力の分散が悪くなってしまい、１００ｋｇ／ｃｍ２以上の著しく大きい圧縮力を受けた場合に、応力集中によるへたりが発生し、使用部分が制限される場合がある。
【００１５】
なお、本発明において、連続線状体２としては、単一繊度の線条からなる連続線状体だけでなく、繊度の異なる線条からなる連続線状体２も使用し、見掛け密度との組合せで最適な構成とすることもできる。
【００１６】
本発明の網状構造体１は、連続線状体２が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物で構成されていることを特徴の１つとする。なお、本発明の網状構造体１における連続線状体２がこのような組成物で構成されていることは、たとえば連続線状体２の核磁気共鳴（ＮＭＲ）スペクトルもしくは赤外吸収（ＩＲ）スペクトルを分析することで確認することができる。
【００１７】
ポリエステル系熱可塑性エラストマーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポリアルキレンジオールをソフトセグメントとするポリエステルエーテルブロック共重合体、または脂肪族ポリエステルをソフトセグメントとするポリエステルエステルブロック共重合体が例示できる。
【００１８】
ポリエステルエーテルブロック共重合体のより具体的な構成としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニル−４，４’−ジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸、コハク酸、アジピン酸、セバチン酸ダイマー酸などの脂肪族ジカルボン酸または、これらのエステル形成性誘導体などから選ばれるジカルボン酸の少なくとも１種と、１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコールなどの脂肪族ジオール、１，１−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノールなどの脂環族ジオール、またはこれらのエステル形成性誘導体などから選ばれたジオール成分の少なくとも１種、および平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、またはエチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体などから選ばれるポリアルキレンジオールのうち少なくとも１種とから構成される三元ブロック共重合体を用いることができる。
【００１９】
ポリエステルエステルブロック共重合体としては、たとえば、上記のジカルボン酸の少なくとも１種と、上記のジオール成分の少なくとも１種と、平均分子量が約３００〜５０００のポリラクトンなどのポリエステルジオールのうち少なくとも１種とから構成される三元ブロック共重合体が例示される。
【００２０】
熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性などを考慮すると、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとしては、（１）ジカルボン酸としてテレフタル酸および／またはイソフタル酸、ジオール成分として１，４−ブタンジオール、ポリアルキレンジオールとしてポリテトラメチレングリコールからなる三元ブロック共重合体、または（２）ジカルボン酸としてテレフタル酸および／またはナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ジオール成分として１，４−ブタンジオール、ポリエステルジオールとしてポリラクトンからなる三元ブロック共重合体を用いることが好ましく、（１）テレフタル酸および／またはイソフタル酸からなるジカルボン酸と、１，４−ブタンジオールからなるジオール成分と、ポリテトラメチレングリコールからなるポリアルキレンジオールとからなる三元ブロック共重合体を用いることが特に好ましい。また、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとして、ポリシロキサン系のソフトセグメントを導入したものも使うことができる。
【００２１】
本発明において、置換アミド類は、連続線状体２の表面の滑り性を向上させ、連続線状体２同士の摩擦音が低減させることで、網状構造体１の圧縮時、圧縮状態からの回復時の音が低減させる目的で添加される。本発明に用いる置換アミド類は、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を有し、そのうちＲ１，Ｒ２は、それぞれ独立して、炭素数６以上の脂環族基、芳香族基、飽和脂肪族炭化水素基、不飽和脂肪族炭化水素基のいずれかの基を指す。炭素数６以上の脂環族基としては、たとえば、シクロヘキシル基、２−メチルシクロヘキシル基、３−メチルシクロヘキシル基、４−メチルシクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、シクロノニル基、シクロデシル基、ビシクロ［２．２．１］ヘプチル基、ビシクロ［３．２．１］オクチル基、トリシクロ［３．３．１．１３．７］デシル基などが挙げられ、炭素数６以上の芳香族基としては、たとえば、フェニル基、フェニルメチル基、トルイル基、キシリル基などが挙げられる。また、炭素数６以上の飽和脂肪族炭化水素基としては、ヘキシル基、ヘプチル基、カプリル基、ラウリル基、ミリスチル基、セチル基、パルミチル基、ステアリル基、イソステアリル基、ベヘリル基などが挙げられ、炭素数６以上の不飽和脂肪族炭化水素基としては、オレイル基、エルカリル基、リノレイル基、リノレニル基などが挙げられる。また上記ｎは１〜２０の整数であり、好ましくは１〜１０の整数である。上記ｎが２０を超える場合には、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとの相溶性が悪くなり、過剰にブルーミングするという不具合がある。
【００２２】
本発明に用いる置換アミド類としては、高い滑り性向上効果を示すことから、オレイルオレイン酸アミド、ステアリルオレイン酸アミド、オレイルステアリン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドが特に好適な例として挙げられる。
【００２３】
本発明における連続線状体２を構成する組成物は、上述した熱可塑性エラストマーと置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴の１つとする。この熱可塑性エラストマーを１００としたときの置換アミド類の重量比が０．０１未満である場合には、網状構造体１の圧縮時および圧縮状態からの回復時の音を十分に低減することができなくなるためであり、また、熱可塑性エラストマーを１００としたときの置換アミド類の重量比が２０を超える場合には、弾発が小さくなり過ぎて適度なクッション性を保つことができなくなるためである。音の低減とクッション性の保持を好適に両立させるためには、熱可塑性エラストマーと置換アミド類との重量比は、１００：０．０５〜１５であることが好ましく、１００：０．１〜１０であることがより好ましい。
【００２４】
本発明における連続線状体２を構成する組成物には、目的に応じて種々の添加剤を配合することができる。添加剤としては、フタル酸エステル系、トリメリット酸エステル系、脂肪酸系、エポキシ系、アジピン酸エステル系、ポリエステル系の可塑剤、公知のヒンダードフェノール系、硫黄系、燐系、アミン系の酸化防止剤、ヒンダードアミン系、トリアゾール系、ベンゾフェノン系、ベンゾエート系、ニッケル系、サリチル系などの光安定剤、帯電防止剤、過酸化物などの分子調整剤、エポキシ系化合物、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物などの反応基を有する化合物、金属不活性剤、有機及び無機系の核剤、中和剤、制酸剤、防菌剤、蛍光増白剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、有機系、無機系の顔料などが挙げられる。
【００２５】
本発明の網状構造体１を構成する連続線状体２は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有することが好ましい。融点以下に吸熱ピークを有する連続線状体２で構成された網状構造体１は、耐熱性および耐へたり性が吸熱ピークを有しない連続線状体で構成された網状構造体より著しく向上する。たとえば、ポリエステル系熱可塑性エラストマーとして、ハードセグメントの酸成分に剛直性を有するテレフタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸などを９０モル％以上（より好ましくは９５モル％以上、特に好ましくは１００モル％）含有するものとグリコール成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、ポリアルキレンジオールとして、好ましくは平均分子量が５００〜５０００（より好ましくは１０００〜３０００）のポリテトラメチレングリコールを１０〜７０重量％（より好ましくは２０〜６０重量％）で共重合させた場合、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン−２，６−ジカルボン酸の含有量が多いとハードセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱性および耐へたり性が向上する。加えて、溶融熱接着後さらに融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニーリング処理すると、より耐熱性および耐へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからアニーリングすると更に耐熱性および耐へたり性が向上する。このような処理をした網状構造体１の連続線状体２は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なお、アニーリングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピークを発現しない。このことから類推するに、アニーリングによりハードセグメントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成され、耐熱性および耐へたり性が向上しているのではないかとも考えられる（以下、このアニーリング処理を「疑似結晶化処理」ということがある。）。
【００２６】
本発明の網状構造体１を構成する連続線状体２の断面形状は特には限定されないが、中実の円形断面（図２（ａ））、孔４を有する中空の円形断面（図２（ｂ））を有してもよく、また、三角形状（図３（ａ））、Ｙ字形状（図３（ｂ））または星形状（図３（ｃ））のような円形断面とは異なる異形断面を有していてもよい。中でも、連続線状体２の断面形状を中空断面および／または異形断面にすることで、抗圧縮性や嵩高性を付与でき、低繊度化したい場合には特に好ましい。なお、中空断面には、図２（ｂ）に示した中空の円形断面以外にも、中空の三角断面、突起付きの中空形状なども含む。
【００２７】
網状構造体１の抗圧縮性は用いる素材のモジュラスにより調整して、柔らかい素材では中空率（断面における中空部分の占める割合）および／または異形度（円形状に対する断面二次モーメント比）を高くし初期圧縮応力の勾配を調整でき、ややモジュラスの高い素材では中空率および／または異形度を低くして、網状構造体の座り心地が良好となるように抗圧縮性を付与する。連続線状体を中空断面および／または異形断面とすることによる他の効果として中空率および／または異形度を高くすることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化が可能となる。
【００２８】
連続線状体２は、図１に示すように、連続線状体２の曲がりくねりによって、完全な輪状または完全な輪にはなっていない曲線状のランダムループ３を有している。そして、三次元ランダムループ接合構造を有する網状構造体１は、連続線状体２のランダムループ３が他の連続線状体２のランダムループ３と接合している接合部を有している。ここで、ランダムループ３の接合部は、連続線状体２のランダムループ３を互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させることによって形成されている。
【００２９】
本発明の網状構造体１は、２５％圧縮時硬さが１０ｋｇ／φ２００以上であることが好ましい。ここで、２５％圧縮時硬さとは、網状構造体１を２００ｍｍ径の円形状の圧縮板にて７５％まで圧縮して得た応力−歪み曲線の２５％圧縮時の応力である。２５％圧縮時硬さが１０ｋｇ／φ２００未満である場合には、クッション性が損なわれてしまう。本発明の網状構造体１の２５％圧縮時硬さは、１５ｋｇ／φ２００以上であることが好ましく、２０ｋｇ／φ２００以上であることがより好ましい。
【００３０】
本発明の網状構造体１の２５％圧縮時硬さの上限については特に限定されないが、５０ｋｇ／φ２００以下であることが好ましく、４５ｋｇ／φ２００以下であることがより好ましく、４０ｋｇ／φ２００以下であることが特に好ましい。網状構造体の２５％圧縮時硬さが５０ｋｇ／φ２００を超える場合には、網状構造体が硬くなり過ぎ、クッション性が悪くなってしまう虞がある。
【００３１】
本発明の網状構造体１は、クッション材としての機能が発現できる観点から、平均の見掛け密度が０．００５〜０．２０ｇ／ｃｍ３の範囲内であることが好ましく、０．０１〜０．１０ｇ／ｃｍ３の範囲内であることがより好ましく、０．０３〜０．０６ｇ／ｃｍ３の範囲内であることが特に好ましい。網状構造体１の平均の見掛け密度が０．００５ｇ／ｃｍ３未満である場合には、反発力が失われ、クッション材には不適当である場合があるためであり、網状構造体の平均の見掛け密度が０．２０ｇ／ｃｍ３を超えると反発力が高すぎて座り心地が悪くなってしまう場合があるためである。
【００３２】
本発明の網状構造体は、たとえば繊度の異なる連続線状体を用いた網状構造体の複数層を積層してなる複数層構造としてもよい。この場合には、各層の見掛け密度を変えることにより好ましい特性を付与することができる。たとえば、表面側に配置された繊度の細い連続線状体からなる層（第１層）と、繊度の太い連続線状体からなる層（第２層）で網状構造体を構成する場合には、第１層の密度はやや高くして構成本数を多くし、連続線状体の一本が受ける応力を少なくして応力の分散を良くし、且つ臀部を支えるクッション性も向上させることで座り心地を向上させることができる。第２層は繊度を太くして少し硬くし、振動吸収と体型保持とを受け持つ層としてより緻密な層とするため、やや繊度の細い連続線状体で、且つ高密度とすることができる。これによりこのような網状構造体を用いた座席の場合には、座席のフレーム面から受ける振動、反発応力を第２層に均一に伝達し、全体が変形できるようにし、座り心地を良くすると共にクッションの耐久性も向上させることもできる。さらに、座席のサイドの厚みと張りを付与させるために部分的に繊度をやや細くして高密度化することもできる。
【００３３】
このように、網状構造体１が複数層で構成される場合には、網状構造体１を構成する各層は、その目的に応じて、好ましい見掛け密度と繊度を任意に選択することができる。
【００３４】
なお、網状構造体１が複数層で構成される場合の各層の厚みは、特に限定されないが、クッション体としての機能が発現されやすい３ｍｍ以上とするのが好ましく、５ｍｍ以上とするのが特に好ましい。
【００３５】
本発明の網状構造体は、曲がりくねらせた連続線状体が途中で３０°以上、好ましくは４５°以上曲げられ実質的に平坦に形成され、接触部の大部分が融着している表層部を有することが好ましい。このことで、融着された接触部が大幅に増加するため、網状構造体に座った時の臀部の局部的な外力も臀部に異物感を与えずに構造面で受け止められ、面構造が全体で変形して内部の構造体全体も変形して応力を吸収し、応力が解除されるとポリエステル系熱可塑性エラストマーのゴム弾性が発現して、網状構造体は元の形態に回復することができる。網状構造体の表層部が実質的に平坦に形成されていない場合、臀部に異物感を与え、表面に局部的な外力が掛かかり、表層部の連続線状体および融着された接触部までに選択的に応力集中が発生する場合があり、応力集中による疲労が発生して耐へたり性が低下する場合がある。
【００３６】
網状構造体が実質的に平坦に形成された表層部を有する場合、ワディング層を使用しないで、または、非常に薄いワディング層を積層し、側地で表面を覆い自動車用、鉄道用などの座席や椅子またはベッド用、ソファー用、布団用などのクッションマットにすることができる。
【００３７】
網状構造体が実質的に平坦に形成された表層部を有さない場合は、網状構造体の表面に比較的厚め（好ましくは１０ｍｍ以上）のワディング層を積層して側地で表面を覆って座席やクッションマットを形成する必要がある。必要に応じたワディング層との接着または側地との接着は、網状構造体が実質的に平坦な表層部を有する場合は容易であるが、実質的に平坦な表層部を有さない場合には凸凹のため接着が不完全になる。
【００３８】
次に、図４および図５を参照して、三次元ランダムループ接合構造を有する本発明の網状構造体１の製造方法について述べるが、以下の方法は一例であって、これに限定するものではない。本発明の網状構造体１は、たとえば溶融紡糸によって作製される。
【００３９】
まず、図４に示すように、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物１１を一般的な溶融押出機１２に投入し、融点より１０〜８０℃高い温度に加熱して溶融状態とし、複数のオリフィス１４を持つ吐出装置１３より下向きに吐出させる。
【００４０】
オリフィス１４の形状は特に限定されないが、オリフィス１４を異形断面（たとえば、三角形、Ｙ型、星型などの断面二次モーメントが高くなる形状）または中空断面（たとえば、三角中空、丸型中空、突起付きの中空などの形状）を有する形状とすることが好ましい。この場合には、溶融状態の連続線状体前駆体２ａが流動緩和し難くなり、連続線状体前駆体２ａの接触点での流動時間を長く保持することによって、連続線状体前駆体２ａの接着点を強固にすることができる。また、この場合には、網状構造体１の見掛けの嵩を高くすることができるとともに、軽量化することができ、また抗圧縮性が向上し、弾発性も改良することができるため、得られた網状構造体１をへたりにくくすることができる。
【００４１】
また、オリフィス１４が中空断面を有する場合には、中空率が８０％を超える場合には連続線状体前駆体２ａの断面の中空部が潰れやすくなるため、オリフィス１４に中空断面を採用する場合の中空率は、好ましくは軽量化の効果が発現できる１０〜７０％であり、より好ましくは２０〜６０％である。
【００４２】
また、オリフィス１４間のピッチは、３〜２０ｍｍであることが好ましく、５〜１０ｍｍ以下であることがより好ましい。オリフィス１４間のピッチが３〜２０ｍｍである場合、特に５〜１０ｍｍである場合には、連続線状体前駆体２ａが形成するランダムループ同士を十分に接触させることができる。なお、網状構造体１を密な構造にするためには、オリフィス１４間のピッチは短い方が好ましく、粗な構造とするためには、オリフィス１４間のピッチは長い方が好ましい。
【００４３】
なお、オリフィス１４の列間のピッチあるいは孔間のピッチを変えた構成、または列間のピッチと孔間のピッチとの双方を変えた構成とすることなどによって、網状構造体１に異なる見掛け密度を設けることもできる。
【００４４】
また、オリフィス１４の断面積を変更することによって連続線状体前駆体２ａの吐出時の圧力損失を付与した場合には、溶融状態のポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物をノズルから一定の圧力で吐出した場合に、圧力損失の大きいオリフィス１４ほど、連続線状体前駆体２ａの吐出量が小さくなる。この原理を利用して、各オリフィス１４から吐出される連続線状体前駆体２ａによって形成される連続線状体２の異繊度化が可能となる。
【００４５】
そして、図５に示すように、連続線状体前駆体２ａは、複数のオリフィス１４から、その融点よりも高い温度の雰囲気に吐出され、曲がりくねらせることにより溶融状態でランダムループを形成する。この際、ノズル面とポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物を固化させる冷却媒体上に設置した引取りコンベアとの距離、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物の溶融粘度、オリフィスの孔径と吐出量などによりループ径と線状体の繊度が決まる。冷却媒体５３が収容された冷却槽５４に設けられた対向する一対の引き取りコンベア５１，５２のエンドレスネット５５間に連続線状体前駆体２ａを挟み込み、停留させることでループが発生し、オリフィスの孔間隔をループが接触できる孔間隔にしておくことで発生したループを互いに接触させる。このように互いにループを接触させることで、ループがランダムなループによる三次元形態を形成しつつ、ループの互いに接触した部分（接触部）は融着する。次いでランダムな三次元形態を形成しつつ接触部が融着した連続線状体を連続して冷却媒体５３中に引込み固化させ網状構造体１が形成される。
【００４６】
ここで、引き取りコンベア５１，５２において、溶融状態の三次元ランダムループ構造を有する網状構造体１の両側の外表面の曲りくねった連続線状体前駆体２ａを好ましくは３０°以上、より好ましくは４５°以上折り曲げて変形させ、網状構造体１の外表面を実質的に平坦にすると同時に、曲げられていない連続線状体前駆体２ａとの接触点で接着するように網状構造体１を形成することが好ましい。その後、連続して冷却媒体５３（通常は室温の水を用いる方が冷却速度を早くでき、コスト面でも安くなるので好ましい。）で急冷して本発明の網状構造体１を得る。次いで水切り乾燥するが、冷却媒体５３中に界面活性剤などを添加すると、水切りや乾燥がしにくくなったり、ポリエステル系熱可塑性エラストマーが膨潤したりすることがあり、好ましくない。
【００４７】
また、一旦冷却後、網状構造体１をアニーリング処理することによって、疑似結晶化処理を行なうことが好ましい。疑似結晶化処理のための網状構造体１のアニーリング温度は、少なくともポリエステル系熱可塑性エラストマーの融点（Ｔｍ）よりも１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上であることが好ましい。この処理で、融点以下に吸熱ピークを持ち、擬似結晶化処理温度をしないもの（吸熱ピークを有しないもの）と比較して、網状構造体１の耐熱性および耐へたり性が著しく向上する。好ましい擬似結晶化処理温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）である。単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱性および耐へたり性が向上する。さらには一旦冷却後、１０％以上の圧縮変形を付与してアニーリング処理することで耐熱性および耐へたり性が著しく向上するのでより好ましい。また、一旦冷却後、乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニーリング温度とすることで同時に疑似結晶化処理を行うができる。また、乾燥工程とは別にアニーリング処理を行なってもよい。
【００４８】
次いで所望の長さまたは形状に切断してクッション材に用いる。本発明の網状構造体をクッション材に用いる場合、その使用目的、使用部位により使用する樹脂、繊度、ループ径、嵩密度を選択する必要がある。たとえば、表層部のワディングに用いる場合は、ソフトなタッチと適度の沈み込みと張りのある膨らみを付与するために、低密度で細い繊度、細かいループ径にするのが好ましく、中層部のクッション体としては、共振振動数を低くし、適度の硬さと圧縮時のヒステリシスを直線的に変化させて体型保持性を良くし、耐久性を保持させるために、中密度で太い繊度、やや大きいループ径が好ましい。勿論、用途との関係で要求性能に合うべく他の素材、たとえば短繊維集合体からなる硬綿クッション材、不織布などと組合せて用いることも可能である。また、性能を低下させない範囲で製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着色、芳香などの機能付与を薬剤添加などの処理加工ができる。
【実施例】
【００４９】
以下に実施例で本発明を詳述する。なお、実施例中の評価は以下の方法で行った。
＜樹脂特性＞
（１）融点（Ｔｍ）
島津製作所ＴＡ５０、ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使用し、１０ｇの試料を昇温速度２０℃／分で２０℃から２５０℃まで測定した吸発熱曲線から吸熱ピーク（融解ピーク）温度を求めた。
【００５０】
（２）曲げ弾性率
射出成形機によって長さ１２５ｍｍ×幅１２ｍｍ×厚み６ｍｍの試験片を作成し、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠して測定した。
【００５１】
＜網状構造体の特性＞
（１）２５％圧縮硬さ
試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、オリエンテック社製テンシロンにてφ２００ｍｍ圧縮板にて７５％まで圧縮して得た応力−歪み曲線の２５％圧縮時の応力で示す（ｎ＝３の平均値）。
【００５２】
（２）見掛け密度
試料を１５ｃｍ×１５ｃｍの大きさに切断し、４か所の高さを測定し、体積を求め、試料の重さを体積で徐した値で示す（ｎ＝４の平均値）。
【００５３】
（３）線状体の繊度
網状構造体を２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切断し、１０か所から線状体を採取する。１０か所で採取した線状体の４０℃での比重を密度勾配管を用いて測定する。更に、上記１０か所で採取した線状体の断面積を顕微鏡で拡大した写真より求め、それより、線状体の長さ１００００ｍ分の体積を求める。得られた比重と体積を乗じた値を繊度（線状体１００００ｍ分の重量）とする（ｎ＝１０の平均値）。
【００５４】
（４）中空率
網状構造体から線状体を採取し、液体窒素で冷却した後に割断し、その断面を電子顕微鏡で倍率５０倍にて観察し、得られた画像をＣＡＤシステムにて解析して樹脂部分の断面積（Ａ）と中空部分の断面積（Ｂ）を測定し、｛Ｂ／（Ａ＋Ｂ）｝×１００の式により中空率を算出した。
【００５５】
（５）床つき感
５０ｃｍ四方、厚み５ｃｍ、嵩密度０．０４０〜０．０５０ｇ／ｃｍ３の網状構造体に体重４０〜１００ｋｇの範囲にあるパネラー３０名（２０歳以上４０歳未満の男性：５名、２０歳以上４０歳未満の女性：５名、４０歳以上６０歳未満の男性：５名、４０歳以上６０歳未満の女性：５名、６０歳以上８０歳以下の男性：５名、６０歳以上８０歳以下の女性：５名）を座らせ、座ったときの「どすん」と床に当たった感じの程度を感覚的に下記の分類で定性評価し、点数付けを行った。
【００５６】
感じない：２点、
殆ど感じない：１点、
やや感じる：−１点、
感じる：−２点。
【００５７】
次に、得られた３０名の点数結果を平均し、下記のように分類した。
２〜１点：◎、
１〜０点：○、
０〜−１点：△、
−１〜−２点：×。
【００５８】
（６）消音性
５０ｃｍ四方、厚み５ｃｍ、嵩密度０．０４０〜０．０５０ｇ／ｃｍ３の網状構造体に体重４０〜１００ｋｇの範囲にあるパネラー３０名（２０歳以上４０歳未満の男性：５名、２０歳以上４０歳未満の女性：５名、４０歳以上６０歳未満の男性：５名、４０歳以上６０歳未満の女性：５名、６０歳以上８０歳以下の男性：５名、６０歳以上８０歳以下の女性：５名）を座らせ、座ったときの圧縮音を感覚的に下記の分類で定性評価し、点数付けした。
【００５９】
感じない：２点、
殆ど感じない：１点、
やや感じる：−１点、
感じる：−２点。
【００６０】
次に、得られた３０名の点数結果を平均し、下記のように分類した。
２〜１点：◎、
１〜０点：○、
０〜−１点：△、
−１〜−２点：×。
【００６１】
＜合成例１＞
ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）とを少量の触媒と共に仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／８４／１６ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマー原料（Ａ−１）を得た。その特性を表１に示す。
【００６２】
＜合成例２＞
ジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）と１，４−ブタンジオール（１，４−ＢＤ）とポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ：平均分子量１０００）とを少量の触媒と共に仕込み、常法によりエステル交換後、昇温減圧しつつ重縮合せしめ、ＤＭＴ／１，４−ＢＤ／ＰＴＭＧ＝１００／７２／２８ｍｏｌ％のポリエステルエーテルブロック共重合エラストマーを生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥してポリエステル系熱可塑性エラストマー原料（Ａ−２）を得た。その特性を表１に示す。
【００６３】
【表１】
【００６４】
＜実施例１＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．５ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「スリパックス−Ｏ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中実形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．０ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分０．５ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６５】
＜実施例２＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．５ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「スリパックス−Ｏ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．０ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．１８ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６６】
＜実施例３＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．５ｋｇのＮ−オレイルステアリン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．１５ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６７】
＜実施例４＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、１．０ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分０．７７ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６８】
＜実施例５＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、２．０ｋｇのＮ−オレイルステアリン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２０ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００６９】
＜実施例６＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、５．０ｋｇのエチレンビスオレイン酸アミド（日本化成株式会社製「ニッカアマイド−ＯＳ」）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径３．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２０ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００７０】
＜比較例１＞
１００ｋｇの合成例１で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−１）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２０ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００７１】
＜比較例２＞
１００ｋｇの合成例２で得られたポリエステル系熱可塑性エラストマー（Ａ−２）、０．２５ｋｇのヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＡＯ３３０」）および０．２５ｋｇの燐系酸化防止剤（ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＰＥＰ３６」）をタンブラーにて５分間混合した後、スクリュー径φ５７ｍｍの二軸押出機でシリンダー温度２２０℃、スクリュー回転数１３０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと特定の置換アミド類とを含む組成物のペレットを得た。得られた組成物を幅６５ｃｍ、長さ５ｃｍのノズル有効面に孔径１．０ｍｍの丸型中空形状オリフィスを幅方向５．２ｍｍ、長さ方向６．０ｍｍの間隔で配列したノズルより、２４０℃の温度で溶融して、単孔吐出量を２．５ｇ／分で吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下に冷却水を配し、幅７０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分１．２２ｍの速度で冷却水中へ引込み固化させ、次いで１００℃の熱風乾燥機中で１５分疑似結晶化処理した後、疑似結晶化処理した後、所定の大きさに切断して網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を表２に示す。
【００７２】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明は、高い振動吸収性を示す網状構造体に関するものであり、その特性を生かして車両用座席、寝具などに使用可能である。
【符号の説明】
【００７４】
１ 網状構造体、２ 連続線状体、３ ランダムループ、４ 孔、１１ 組成物、１２ 溶融押出機、１３ 吐出装置、１４ オリフィス、５１，５２ 引き取りコンベア、５３ 冷却媒体、５４ 冷却槽、５５ エンドレスネット。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１００〜１０００００デシテックスの連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造を有する網状構造体であって、
該連続線状体が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を持つ置換アミド類（Ｒ１，Ｒ２は、それぞれ独立して炭素数６以上の脂環族基、芳香族基、飽和脂肪族炭化水素基、不飽和脂肪族炭化水素基のいずれかの基であり、ｎは１〜２０の整数である。）とを含む組成物で構成されており、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーと前記置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴とする網状構造体。
【請求項２】
前記連続線状体が中空断面であることを特徴とする請求項１に記載の網状構造体。
【請求項３】
前記連続線状体が異形断面であることを特徴とする請求項１に記載の網状構造体。
【請求項１】
１００〜１０００００デシテックスの連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分を融着させてなる三次元ランダムループ接合構造を有する網状構造体であって、
該連続線状体が、ポリエステル系熱可塑性エラストマーと、Ｒ１−ＣＯＮＨ−Ｒ２あるいはＲ１−ＣＯＮＨ−（ＣＨ２）ｎ−ＮＨＣＯ−Ｒ１からなる構造を持つ置換アミド類（Ｒ１，Ｒ２は、それぞれ独立して炭素数６以上の脂環族基、芳香族基、飽和脂肪族炭化水素基、不飽和脂肪族炭化水素基のいずれかの基であり、ｎは１〜２０の整数である。）とを含む組成物で構成されており、前記ポリエステル系熱可塑性エラストマーと前記置換アミド類との重量比が１００：０．０１〜２０であることを特徴とする網状構造体。
【請求項２】
前記連続線状体が中空断面であることを特徴とする請求項１に記載の網状構造体。
【請求項３】
前記連続線状体が異形断面であることを特徴とする請求項１に記載の網状構造体。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１３−９１８６２（Ｐ２０１３−９１８６２Ａ）
【公開日】平成２５年５月１６日（２０１３．５．１６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−２３２８４０（Ｐ２０１１−２３２８４０）
【出願日】平成２３年１０月２４日（２０１１．１０．２４）
【出願人】（０００００３１６０）東洋紡株式会社 (3,622)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年５月１６日（２０１３．５．１６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年１０月２４日（２０１１．１０．２４）
【出願人】（０００００３１６０）東洋紡株式会社 (3,622)
【Ｆターム（参考）】
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