耐熱強度に優れた飛翔体用アルミニウム合金
【課題】高温での暴露時間の長時間化や温度の急速上昇に伴う耐熱性に優れたアルミニウム合金を提供する。
【解決手段】Ｚｎ：５．７〜７．０ｍａｓｓ％、Ｍｇ：１．５〜３．０ｍａｓｓ％、Ｃｕ：２．０〜３．０ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：０．５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．４ｍａｓｓ％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とし高温での暴露時間の長時間化や温度の急速上昇に伴う耐熱性に優れた飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【解決手段】Ｚｎ：５．７〜７．０ｍａｓｓ％、Ｍｇ：１．５〜３．０ｍａｓｓ％、Ｃｕ：２．０〜３．０ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．０５〜０．２ｍａｓｓ％、Ｆｅ：０．５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．４ｍａｓｓ％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とし高温での暴露時間の長時間化や温度の急速上昇に伴う耐熱性に優れた飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は高温強度に優れたアルミニウム合金に関するものであり、具体的には飛翔体の胴体あるいは羽根など急速に昇温し、高温環境にさらされる部材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
飛翔体は室温から高温までの温度上昇が非常に早いため、従来の耐熱性合金に要求されていた耐クリープ特性のような長時間の高い温度での強度の安定性とは異なる特性が要求される。
【０００３】
アルミニウム合金の中で２０００系（Ａｌ−Ｃｕ系）合金は耐熱性、耐クリープ特性に優れるため、ＡＡ２６１８合金に代表されるような合金は高温環境で使用される部材で多く使用されている。しかし、２０００系合金は高温強度に優れるものの室温強度では７０００系（Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系）合金の方が優れている。
【０００４】
そのため飛翔体の胴体あるいは羽根には２０００系合金ではなく、ＡＡ７０７５合金のような７０００系合金が用いられてきた。
【０００５】
また、飛翔体の胴体部の製造方法については文献１のように熱間での鍛造あるいは後方押出など熱間加工によって行われている。
【特許文献１】特開平１−１０４４２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、近年航続距離の長距離化や運搬時の容易性のために飛翔体の軽量化が求められている。そのため、高温での暴露時間の長時間化や温度の急速上昇に伴う耐熱性のさらなる向上が要求されている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明はこのような課題に鑑みて発明されたものであり、７０００系合金をベースに耐熱性を向上させ、室温および高温での強度増加により、飛翔体の軽量化を図るため開発されたものである。
【０００８】
前記課題を解決するため、第１の発明は、Ｚｎ：５．７〜７．０ｍａｓｓ％（以下、単に％と記す）、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金である。
【０００９】
第２の発明は、Ｚｎ：５．７〜７．０％、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、さらにＭｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｖの少なくとも１種以上を合計で０．５％以下含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金である。
【００１０】
第３の発明は、第1の発明もしくは第２の発明に記載のアルミニウム合金を室温から２００℃まで急速昇温し、２００℃での引張強度が３３０ＭＰａ以上であることを特徴とする飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、室温強度および高温強度に優れたアルミニウム素材の製造が可能となり、飛翔体などのように急速昇温し、高速で移動する物体の胴体や羽根などに用いることにより、高強度薄肉化による軽量化、航続距離の増加、構造設計の自由度の増加などの効果が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下に本発明の限定理由について述べる。
本発明に用いられる合金は、７０００系合金として知られるＡｌ−Ｚｎ−ＭｇあるいはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系の熱処理型アルミニウム合金である。主な成分について説明する。
【００１３】
Ｚｎは、溶体化処理によってマトリックス中に固溶し、自然時効および人工時効によって微細な析出物を形成し強度向上に寄与する。その効果は５．７％未満では不十分であり、７．０％を超えるとその効果が飽和するとともに、鋳造時に鋳塊割れが発生しやすくなる。
【００１４】
Ｍｇは、Ｚｎと同様に溶体化処理によってマトリックス中に固溶し、自然時効および人工時効によって微細な析出物を形成し強度向上に寄与する。その効果は１．５％未満では不十分であり、３．０％を超えるとその効果が飽和するとともに、鋳造時に鋳塊割れが発生しやすくなる。
【００１５】
Ｃｕは、マトリクスに固溶し強度を向上させる働きがあり、さらには析出物の均一核発生サイトとなる働きがあり強度の向上をもたらす。その効果は２．０％未満では不十分であり、３．０％を超えるとその効果が飽和するとともに、鋳造時に鋳塊割れが発生しやすくなる。
【００１６】
Ｚｒは、アルミニウムと化合物を形成しマトリクス中に微細に分散することにより、再結晶の抑制および再結晶粒の粗大化防止により強度の向上をもたらす。さらにＡｌ−Ｚｒの化合物は高温でも熱的に安定であり高温強度の向上をもたらす。その効果は０．０５％未満では不十分であり、０．２％を超えると飽和する。
【００１７】
Ｆｅは、通常アルミニウムに含まれる不可避的不純物であり、不溶性の金属間化合物を形成し伸びや靭性の低下をもたらし特性の劣化を引き起こすため少ないほうが望ましいが、不純物量の規制が厳しいと工業的規模での製造においてコストの増加を引き起こす。従って、特性とコストのバランスから０．５％以下とすることが好ましい。
【００１８】
Ｓｉは、Ｆｅと同様に通常アルミニウムに含まれる不可避的不純物であり、金属間化合物を形成し伸びの低下をもたらすため少ないほうが望ましいが、不純物量の規制が厳しいと工業的規模での製造においてコストの増加を引き起こす。従って、特性とコストのバランスから０．５％以下とすることが好ましい。
【００１９】
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｖはアルミニウムと化合物を形成しマトリクス中に高温でも熱的に安定相として分散することにより高温強度の向上をもたらす。しかし、添加量の合計が０．５％を超えると鋳造時に巨大晶出物が発生しやすくなり、機械的特性の劣化を引き起こす。このため添加量の合計は０．５％以下とする。
【００２０】
その他の元素として例えばＴｉは鋳造時の結晶粒微細化の目的で一般的には添加される。添加量は特に規定するものではないがＡＡ（Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ）規格などでは通常０．２％程度含有される。
【００２１】
その他元素についても特に規定するものではないがＡＡ規格に準じて一般的には０．０５％以下程度の含有であれば許容される。
【００２２】
本発明に係るアルミニウム合金の室温での引張強度は６００ＭＰａ以上である。６００ＭＰａより低い場合、急速昇温後の高温での引張強度が低下するため強度安定度が１よりも小さくなってしまう。
【００２３】
強度安定度とは、室温での引張強度：ＴＳＲＴを該室温での０．２％耐力：ＹＳＲＴで除した値：ＴＳＲＴ／ＹＳＲＴに対する急速昇温後の高温での引張強度：ＴＳｈを該高温での０．２％耐力：ＹＳｈで除した値：ＴＳｈ／ＹＳｈの比：ＴＳｈ・ＹＳＲＴ／ＹＳｈ・ＴＳＲＴである。
【００２４】
強度安定度が１よりも小さくなると、高温で高速移動する飛翔体の胴体あるいは羽根が、その形状を維持することが困難になる。従って、強度安定度は１以上であることが望ましい。
【００２５】
本アルミニウム合金を急速昇温した場合、２００℃での引張強度が３３０ＭＰａ以上であることが望ましい。３３０ＭＰａよりも低いと、高温で高速移動する飛翔体の胴体あるいは羽根が、その形状を維持することが困難になる。
【００２６】
本発明合金の製造方法に関しては、常法によって前記合金鋳塊を溶体化処理、焼き入れ処理、熱間加工、時効処理によって製造される。この中で高い強度を得るためには時効処理は最終特性を大きく左右するため、温度は８０℃から１８０℃で時間は４時間から１０００時間の範囲で行われることが望ましい。
【実施例】
【００２７】
表１に示すＡ〜Ｋの７０００系アルミニウム合金とＬ、Ｍの２０００系アルミニウム合金をＤＣ鋳造により、ｔ：１００ｍｍ×ｗ：２００ｍｍ×ｌ：４００ｍｍの鋳塊を得た。それぞれ面削によりｔ８０ｍｍとした後、常法により７０００系アルミニウム合金は４７０℃×２４ｈｒ、２０００系アルミニウム合金は５３０℃×２４ｈｒの均質化処理を行った。続いて熱間加工は、いずれも４２０℃で熱間圧延によりｔ２０ｍｍの熱間圧延板を得た。さらに溶体化処理として７０００系アルミニウム合金は４７０℃×２ｈｒ、２０００系アルミニウム合金は５３０℃×２ｈｒの処理を行った後、８０℃の温水焼入れを実施した。続いて人工時効処理として７０００系アルミニウム合金は１２５℃×２４ｈｒのＴ６処理、２０００系アルミニウム合金は１８５℃×１２ｈｒのＴ６処理を行った。
【００２８】
機械的特性の評価は圧延方向に引張り試験片を採取し、室温での機械的特性および２００℃での高温強度を測定した。なお高温試験時の昇温条件は実際に飛翔体が受ける熱履歴を模擬し、４０℃／ｍｉｎの急速加熱とし、５分保持後に引張り試験を開始した。
【００２９】
表２に室温および高温での機械的特性の一覧を示す。これより本発明においては室温強度で６００ＭＰａを超える非常に高い値が得られており、従来合金のＫ合金（ＡＡ７０７５）に比べて１０％以上の強度向上が得られている。また高温強度においても１０〜２０％の向上が認められている。また一般的には耐熱強度に優れる２０００系アルミニウム合金（合金Ｌ、Ｍ）に比較しても、室温および高温強度に著しく高い強度が得られている。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００３２】
このように本発明によれば、飛翔体の胴体部や羽根用のアルミニウム部材として従来よりさらに室温強度および高温強度に優れた材料を得ることが可能となる。これによって飛翔体のさらなる軽量化、航続距離の向上などが可能となり産業上著しい効果が得られる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は高温強度に優れたアルミニウム合金に関するものであり、具体的には飛翔体の胴体あるいは羽根など急速に昇温し、高温環境にさらされる部材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
飛翔体は室温から高温までの温度上昇が非常に早いため、従来の耐熱性合金に要求されていた耐クリープ特性のような長時間の高い温度での強度の安定性とは異なる特性が要求される。
【０００３】
アルミニウム合金の中で２０００系（Ａｌ−Ｃｕ系）合金は耐熱性、耐クリープ特性に優れるため、ＡＡ２６１８合金に代表されるような合金は高温環境で使用される部材で多く使用されている。しかし、２０００系合金は高温強度に優れるものの室温強度では７０００系（Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系）合金の方が優れている。
【０００４】
そのため飛翔体の胴体あるいは羽根には２０００系合金ではなく、ＡＡ７０７５合金のような７０００系合金が用いられてきた。
【０００５】
また、飛翔体の胴体部の製造方法については文献１のように熱間での鍛造あるいは後方押出など熱間加工によって行われている。
【特許文献１】特開平１−１０４４２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、近年航続距離の長距離化や運搬時の容易性のために飛翔体の軽量化が求められている。そのため、高温での暴露時間の長時間化や温度の急速上昇に伴う耐熱性のさらなる向上が要求されている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明はこのような課題に鑑みて発明されたものであり、７０００系合金をベースに耐熱性を向上させ、室温および高温での強度増加により、飛翔体の軽量化を図るため開発されたものである。
【０００８】
前記課題を解決するため、第１の発明は、Ｚｎ：５．７〜７．０ｍａｓｓ％（以下、単に％と記す）、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金である。
【０００９】
第２の発明は、Ｚｎ：５．７〜７．０％、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、さらにＭｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｖの少なくとも１種以上を合計で０．５％以下含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金である。
【００１０】
第３の発明は、第1の発明もしくは第２の発明に記載のアルミニウム合金を室温から２００℃まで急速昇温し、２００℃での引張強度が３３０ＭＰａ以上であることを特徴とする飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、室温強度および高温強度に優れたアルミニウム素材の製造が可能となり、飛翔体などのように急速昇温し、高速で移動する物体の胴体や羽根などに用いることにより、高強度薄肉化による軽量化、航続距離の増加、構造設計の自由度の増加などの効果が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下に本発明の限定理由について述べる。
本発明に用いられる合金は、７０００系合金として知られるＡｌ−Ｚｎ−ＭｇあるいはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系の熱処理型アルミニウム合金である。主な成分について説明する。
【００１３】
Ｚｎは、溶体化処理によってマトリックス中に固溶し、自然時効および人工時効によって微細な析出物を形成し強度向上に寄与する。その効果は５．７％未満では不十分であり、７．０％を超えるとその効果が飽和するとともに、鋳造時に鋳塊割れが発生しやすくなる。
【００１４】
Ｍｇは、Ｚｎと同様に溶体化処理によってマトリックス中に固溶し、自然時効および人工時効によって微細な析出物を形成し強度向上に寄与する。その効果は１．５％未満では不十分であり、３．０％を超えるとその効果が飽和するとともに、鋳造時に鋳塊割れが発生しやすくなる。
【００１５】
Ｃｕは、マトリクスに固溶し強度を向上させる働きがあり、さらには析出物の均一核発生サイトとなる働きがあり強度の向上をもたらす。その効果は２．０％未満では不十分であり、３．０％を超えるとその効果が飽和するとともに、鋳造時に鋳塊割れが発生しやすくなる。
【００１６】
Ｚｒは、アルミニウムと化合物を形成しマトリクス中に微細に分散することにより、再結晶の抑制および再結晶粒の粗大化防止により強度の向上をもたらす。さらにＡｌ−Ｚｒの化合物は高温でも熱的に安定であり高温強度の向上をもたらす。その効果は０．０５％未満では不十分であり、０．２％を超えると飽和する。
【００１７】
Ｆｅは、通常アルミニウムに含まれる不可避的不純物であり、不溶性の金属間化合物を形成し伸びや靭性の低下をもたらし特性の劣化を引き起こすため少ないほうが望ましいが、不純物量の規制が厳しいと工業的規模での製造においてコストの増加を引き起こす。従って、特性とコストのバランスから０．５％以下とすることが好ましい。
【００１８】
Ｓｉは、Ｆｅと同様に通常アルミニウムに含まれる不可避的不純物であり、金属間化合物を形成し伸びの低下をもたらすため少ないほうが望ましいが、不純物量の規制が厳しいと工業的規模での製造においてコストの増加を引き起こす。従って、特性とコストのバランスから０．５％以下とすることが好ましい。
【００１９】
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｖはアルミニウムと化合物を形成しマトリクス中に高温でも熱的に安定相として分散することにより高温強度の向上をもたらす。しかし、添加量の合計が０．５％を超えると鋳造時に巨大晶出物が発生しやすくなり、機械的特性の劣化を引き起こす。このため添加量の合計は０．５％以下とする。
【００２０】
その他の元素として例えばＴｉは鋳造時の結晶粒微細化の目的で一般的には添加される。添加量は特に規定するものではないがＡＡ（Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ）規格などでは通常０．２％程度含有される。
【００２１】
その他元素についても特に規定するものではないがＡＡ規格に準じて一般的には０．０５％以下程度の含有であれば許容される。
【００２２】
本発明に係るアルミニウム合金の室温での引張強度は６００ＭＰａ以上である。６００ＭＰａより低い場合、急速昇温後の高温での引張強度が低下するため強度安定度が１よりも小さくなってしまう。
【００２３】
強度安定度とは、室温での引張強度：ＴＳＲＴを該室温での０．２％耐力：ＹＳＲＴで除した値：ＴＳＲＴ／ＹＳＲＴに対する急速昇温後の高温での引張強度：ＴＳｈを該高温での０．２％耐力：ＹＳｈで除した値：ＴＳｈ／ＹＳｈの比：ＴＳｈ・ＹＳＲＴ／ＹＳｈ・ＴＳＲＴである。
【００２４】
強度安定度が１よりも小さくなると、高温で高速移動する飛翔体の胴体あるいは羽根が、その形状を維持することが困難になる。従って、強度安定度は１以上であることが望ましい。
【００２５】
本アルミニウム合金を急速昇温した場合、２００℃での引張強度が３３０ＭＰａ以上であることが望ましい。３３０ＭＰａよりも低いと、高温で高速移動する飛翔体の胴体あるいは羽根が、その形状を維持することが困難になる。
【００２６】
本発明合金の製造方法に関しては、常法によって前記合金鋳塊を溶体化処理、焼き入れ処理、熱間加工、時効処理によって製造される。この中で高い強度を得るためには時効処理は最終特性を大きく左右するため、温度は８０℃から１８０℃で時間は４時間から１０００時間の範囲で行われることが望ましい。
【実施例】
【００２７】
表１に示すＡ〜Ｋの７０００系アルミニウム合金とＬ、Ｍの２０００系アルミニウム合金をＤＣ鋳造により、ｔ：１００ｍｍ×ｗ：２００ｍｍ×ｌ：４００ｍｍの鋳塊を得た。それぞれ面削によりｔ８０ｍｍとした後、常法により７０００系アルミニウム合金は４７０℃×２４ｈｒ、２０００系アルミニウム合金は５３０℃×２４ｈｒの均質化処理を行った。続いて熱間加工は、いずれも４２０℃で熱間圧延によりｔ２０ｍｍの熱間圧延板を得た。さらに溶体化処理として７０００系アルミニウム合金は４７０℃×２ｈｒ、２０００系アルミニウム合金は５３０℃×２ｈｒの処理を行った後、８０℃の温水焼入れを実施した。続いて人工時効処理として７０００系アルミニウム合金は１２５℃×２４ｈｒのＴ６処理、２０００系アルミニウム合金は１８５℃×１２ｈｒのＴ６処理を行った。
【００２８】
機械的特性の評価は圧延方向に引張り試験片を採取し、室温での機械的特性および２００℃での高温強度を測定した。なお高温試験時の昇温条件は実際に飛翔体が受ける熱履歴を模擬し、４０℃／ｍｉｎの急速加熱とし、５分保持後に引張り試験を開始した。
【００２９】
表２に室温および高温での機械的特性の一覧を示す。これより本発明においては室温強度で６００ＭＰａを超える非常に高い値が得られており、従来合金のＫ合金（ＡＡ７０７５）に比べて１０％以上の強度向上が得られている。また高温強度においても１０〜２０％の向上が認められている。また一般的には耐熱強度に優れる２０００系アルミニウム合金（合金Ｌ、Ｍ）に比較しても、室温および高温強度に著しく高い強度が得られている。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００３２】
このように本発明によれば、飛翔体の胴体部や羽根用のアルミニウム部材として従来よりさらに室温強度および高温強度に優れた材料を得ることが可能となる。これによって飛翔体のさらなる軽量化、航続距離の向上などが可能となり産業上著しい効果が得られる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｚｎ：５．７〜７．０ｍａｓｓ％（以下、単に％と記す）、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【請求項２】
Ｚｎ：５．７〜７．０％、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、さらにＭｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｖの少なくとも１種以上を合計で０．５％以下含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【請求項３】
請求項1もしくは請求項２に記載のアルミニウム合金を室温から２００℃まで急速昇温し、２００℃での引張強度が３３０ＭＰａ以上であることを特徴とする飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【請求項１】
Ｚｎ：５．７〜７．０ｍａｓｓ％（以下、単に％と記す）、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【請求項２】
Ｚｎ：５．７〜７．０％、Ｍｇ：１．５〜３．０％、Ｃｕ：２．０〜３．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％、Ｆｅ：０．５％以下、Ｓｉ：０．４％以下を含有し、さらにＭｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｖの少なくとも１種以上を合計で０．５％以下含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる室温での引張強度が６００ＭＰａ以上のアルミニウム合金であり、強度安定度が１以上であることを特徴とした飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【請求項３】
請求項1もしくは請求項２に記載のアルミニウム合金を室温から２００℃まで急速昇温し、２００℃での引張強度が３３０ＭＰａ以上であることを特徴とする飛翔体の胴体あるいは羽根に用いられるアルミニウム合金。
【公開番号】特開２０１３−５３３６１（Ｐ２０１３−５３３６１Ａ）
【公開日】平成２５年３月２１日（２０１３．３．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１９４０４７（Ｐ２０１１−１９４０４７）
【出願日】平成２３年９月６日（２０１１．９．６）
【出願人】（０００１０７５３８）古河スカイ株式会社 (572)
【公開日】平成２５年３月２１日（２０１３．３．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年９月６日（２０１１．９．６）
【出願人】（０００１０７５３８）古河スカイ株式会社 (572)
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