アルミニウム合金材およびアルミニウム合金ブレージングシート
【課題】１５０℃以上の高温下で使用可能な熱交換器用の、高温経時強度および耐食性に優れるアルミニウム合金ブレージングシート１の心材２として使用されるアルミニウム合金材を提供する。
【解決手段】Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、さらに、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制されることを特徴とするアルミニウム合金材。
【解決手段】Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、さらに、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制されることを特徴とするアルミニウム合金材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車用の熱交換器等に使用されるブレージングシートの心材として使用されるアルミニウム合金材およびアルミニウム合金ブレージングシートに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車に搭載されるコンデンサ、エバポレータ、インタークーラ等の熱交換器は、流体通路を有する形状にロール成形したチューブ材やプレス成形したプレート材と、コルゲート成形したフィン材とを交互に重ね合わせて組み合わされた状態でろう付けされることによって製造される。これらのチューブ材、プレート材、およびフィン材に成形される板材は、ろう付け用のアルミニウム合金板、またはアルミニウム合金を心材としてこれにろう材を積層したアルミニウム合金ブレージングシートからなる。
【０００３】
従来のろう付け用のアルミニウム合金板やアルミニウム合金ブレージングシートの心材は、Ａｌ−Ｍｎ系合金が主流であった。そして、このようなアルミニウム合金の強度を向上させるため、０．１〜１．０質量％のＣｕ、およびＳｉ，Ｆｅ，Ｍｇを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金を心材としたブレージングシート（特許文献１、特許文献２）が提案されている。また、さらなる強度向上のため、Ｃｕ添加量を、０．７質量％を超え２．５質量％以下として、さらにＳｉ，Ｆｅを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金を心材としたブレージングシート（特許文献３）が提案されている。
【特許文献１】特開平４−２０２７３５号公報（第２頁右上欄第１２行〜同頁左下欄第１７行）
【特許文献２】特開平５−３３９６６６号公報（段落０００５〜００１３）
【特許文献３】特開平８−２９１３５３号公報（段落００１０〜００１５、段落００２５）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
前記従来技術のアルミニウム合金ブレージングシートから製造される熱交換器の使用温度は、概ね１００℃以下である。しかしながら、近年、熱交換器は小型化、高性能化が要求され、熱交換器の使用条件は高圧化、高温化する方向にあるので、ろう付け用のアルミニウム合金板やアルミニウム合金ブレージングシート、それらの心材となるアルミニウム合金材については、１５０℃以上の高温経時における高強度化が要求されている。このような高温経時において、前記特許文献１，２のアルミニウム合金ブレージングシートは、強度が十分でなく使用に限界がある。一方、特許文献３のように、Ｃｕを多量に含有するアルミニウム合金材は、耐食性が低下する虞がある。さらに、熱交換器は軽量化も要求されており、そのため、ろう付け用のアルミニウム合金板やアルミニウム合金ブレージングシートは薄肉化が進められており、それに伴って、さらなる強度向上および高耐食性が要求されている。
【０００５】
本発明は、前記問題点に鑑みてなされたものであり、高温経時強度および耐食性に優れるアルミニウム合金ブレージングシートおよびその心材となるアルミニウム合金材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題を解決するために、請求項１に係るアルミニウム合金材は、少なくとも片面にろう材を備えるアルミニウム合金ブレージングシートの心材として使用されるアルミニウム合金材であって、Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制されることを特徴とする。
【０００７】
このように、Ｃｕ濃度を従来技術より高い範囲に制限することにより、Ｃｕの固溶、析出強化によるアルミニウム合金の強度向上効果が得られ、さらに、高温経時でのアルミニウム合金材の強度低下を小さくすることができ、耐食性を向上させることもできる。また、Ｓｉ，Ｍｎの濃度を制限することで、Ｃｕの多量添加による耐食性の低下を防ぎ、高耐食性を維持できる。
【０００８】
さらに、請求項２に係るアルミニウム合金材は、請求項１に記載のアルミニウム合金材において、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有することを特徴とする。
【０００９】
このように、規定量のＦｅ，Ｍｇ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎを添加することで、アルミニウム合金材の強度をさらに向上させることができる。
【００１０】
また、請求項３に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その片面または両面にアルミニウム合金からなるろう材を備えることを特徴とする。
【００１１】
このように、片面または両面にろう材を備えたことにより、ろう材を備えていない板材とのろう付け接合が容易となる。
【００１２】
また、請求項４に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その一面側にアルミニウム合金からなるろう材を備え、前記心材の他面側にアルミニウムまたはアルミニウム合金からなる犠牲陽極材を備えることを特徴とする。
【００１３】
このように、片面にろう材を備えたことにより、ろう材を備えていない板材とのろう付け接合が容易となり、また、もう片面に犠牲陽極材を備えたことにより、この面の側からの耐食性が向上する。
【発明の効果】
【００１４】
請求項１に係るアルミニウム合金材によれば、薄肉化しても、高強度および高耐食性を長期に亘って維持することができる。特に、１５０℃以上の高温経時において、熱交換器のプレート材やチューブ材等として十分な強度を有する。
【００１５】
請求項２に係るアルミニウム合金材によれば、薄肉化しても、さらなる高強度および高耐食性を長期に亘って維持することができる。特に、１５０℃以上の高温経時において、熱交換器のプレート材やチューブ材等として十分な強度を有する。
【００１６】
請求項３に係るアルミニウム合金ブレージングシートによれば、プレート材やチューブ材等に成形されて、ろう付けにより容易に熱交換器等に加工することができる。また、薄肉化しても、高強度および高耐食性を長期に亘って維持することができ、特に、１５０℃以上の高温経時において十分な強度を有する熱交換器とすることができる。
【００１７】
請求項４に係るアルミニウム合金ブレージングシートによれば、プレート材やチューブ材等に成形されて、ろう付けにより容易に熱交換器等に加工することができる。また、薄肉化しても、高強度および高耐食性をさらに長期に亘って維持することができ、特に、１５０℃以上の高温経時において十分な強度を有する熱交換器とすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明に係るアルミニウム合金材およびアルミニウム合金ブレージングシートを実現するための最良の形態について説明する。図１に、本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシートの断面の構成を模式的に示す。
【００１９】
本発明に係るアルミニウム合金材は、図１（ａ）に示すような、少なくとも片面にろう材３を備えるアルミニウム合金ブレージングシート１の心材２として使用されるアルミニウム合金材であって、必須成分として、Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成されるものである。そして、不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制される。以下に、本発明に係るアルミニウム合金材を構成する各成分の含有量の数値範囲およびその数値範囲の限定理由について説明する。
【００２０】
（Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下）
Ｃｕは、アルミニウム合金中で固溶・析出強化してその強度を向上させる。また、Ｃｕは、高温経時でのアルミニウム合金材の強度低下を抑制する効果を有する。さらに、Ｃｕは電位を貴にする働きがあるため、アルミニウム合金ブレージングシート１の心材２とした場合、Ｃｕを添加することで心材の電位をろう材３の電位よりも貴とすることができるので、ろう材３が心材２（アルミニウム合金材）を犠牲防食し、アルミニウム合金ブレージングシート１の耐食性を向上させる。Ｃｕの含有量が１．５質量％以下では、これらの効果が不十分である。一方、Ｃｕの含有量が２．５質量％を超えると、自己耐食性が低下し、アルミニウム合金材およびこのアルミニウム合金材を心材としたブレージングシートの耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｃｕの含有量は、１．５質量％を超え２．５質量％以下とする。
【００２１】
（Ｓｉ：０．２質量％未満）
Ｓｉは、通常、不可避的不純物としてアルミニウム合金中に混入するものであり、アルミニウム合金中で固溶、析出強化してその強度を向上させるが、前記の多量のＣｕが共存する場合、単体ＳｉやＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系化合物として析出し、Ｓｉが０．２質量％以上になると、これらの析出物が粒界に析出して粒界腐食を発生させ、耐食性を低下させる。また、Ｃｕと合わせてアルミニウム合金材の融点が低下する虞がある。したがって、Ｓｉは０．２質量％未満に規制する。
【００２２】
（Ｍｎ：０．０６質量％未満）
Ｍｎは、アルミニウム合金中で金属間化合物として晶出、析出して分散強化に寄与するが、前記の多量のＣｕが共存する場合、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系化合物を生成し、Ｍｎが０．０６質量％以上になると、この化合物が粒界に析出して粒界腐食を発生させ、耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｍｎは０．０６質量％未満に規制する。
【００２３】
本発明に係るアルミニウム合金材は、さらに、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有してもよい。
【００２４】
（Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％）
Ｆｅは、アルミニウム合金中で金属間化合物として晶出、析出して分散強化に寄与する。また、晶出、析出した金属間化合物は、再結晶の核となって再結晶を促進させるので、組織を微細化する効果を有し、アルミニウム合金材の成形加工性を向上させる。Ｆｅの含有量が０．０５質量％未満では、これらの効果が十分に得られない。一方、Ｆｅの含有量が１．５質量％を超えると、金属間化合物が過剰に晶出、析出してアルミニウム合金材の成形加工性を低下させ、また、粗大な金属間化合物を生成して耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｆｅの含有量は０．０５〜１．５質量％とする。
【００２５】
（Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％）
Ｍｇは、Ｃｕと同様に、アルミニウム合金中で固溶、析出強化してその強度を向上させる。Ｍｇの含有量が０．０５質量％未満では、効果が十分に得られない。しかし一方で、Ｍｇはフラックスろう付け性を低下させる作用があるため、Ｍｇの含有量が０．６質量％を超えると、非腐食性フラックスを用いた雰囲気下でのろう付けの際、ろう材３までＭｇが拡散し、ろう付け性が著しく低下する。また、ろう付け前の部品（アルミニウム合金材）の伸びが低下して成形加工性が低下する場合がある。したがって、Ｍｇの含有量は０．０５〜０．６質量％とする。
【００２６】
（Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％）
Ｎｉは、アルミニウム合金中で金属間化合物として存在して分散強化に寄与する。Ｎｉの含有量が０．０５質量％未満では、効果が十分に得られない。一方、Ｎｉの含有量が１．５質量％を超えると、金属間化合物が過剰となりアルミニウム合金材の成形加工性を低下させ、また、粗大な金属間化合物を生成して耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｎｉの含有量は０．０５〜１．５質量％とする。
【００２７】
（Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ：各０．０５〜０．３質量％）
Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖは、それぞれアルミニウム合金中で微細な金属間化合物を生成して、その強度を向上させる。それぞれの含有量は、０．０５質量％未満では効果が十分に得られず、一方、０．３質量％を超えると、粗大な金属間化合物を生成してアルミニウム合金材の成形加工性を低下させる虞がある。したがって、Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖの含有量は各０．０５〜０．３質量％とする。
【００２８】
（Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％）
Ｔｉは、アルミニウム合金中で微細な金属間化合物を生成して、その強度を向上させる。また、この金属間化合物は層状に分散する。Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物は電位が貴であるため、腐食形態が層状化し、深さ方向への腐食（孔食）に進展し難くなる効果がある。０．０５質量％未満ではこれらの効果が小さい。一方、０．３質量％を超えると粗大な金属間化合物を生成して、成形加工性を低下させる虞がある。したがって、Ｔｉの含有量は、０．０５〜０．３質量％とする。
【００２９】
（Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎ：各０．０１〜０．１質量％）
Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎは、それぞれアルミニウム合金中で高温時におけるＣｕの析出を促進して強度向上に寄与する。それぞれの含有量が０．０１質量％未満では、効果が十分に得られない。また、０．１質量％を超えると強度は飽和して、それ以上添加されてもさらなる強度向上効果は得られず、原材料費高となる。したがって、Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎの含有量は各０．０１〜０．１質量％とする。
【００３０】
Ｆｅ，Ｍｇ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎは、前記の規定含有量未満を不可避的不純物として含有してもよい。これらの元素をそれぞれの規定含有量未満含有していても、本発明に係るアルミニウム合金材の性能を何ら妨げるものではない。
【００３１】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１においては、前記の本発明に係るアルミニウム合金材からなる心材２の片面または両面にろう材３を備える。また、図１（ｂ）に示すように、前記心材２の一方の面にろう材３を備え、他方の面には犠牲陽極材４を備えてもよい。このような、犠牲陽極材４を備えたアルミニウム合金ブレージングシート１Ａで熱交換器を作製する際は、犠牲陽極材４を備えた面を腐食環境側となるように形成する。
【００３２】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１，１Ａに備えるろう材３は、アルミニウム合金のろう付けにおいて通常用いられるアルミニウム合金を使用できる。このようなアルミニウム合金としては、例えば、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ（Ｂｉ）系合金等を挙げることができる。
【００３３】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１Ａに備える犠牲陽極材４は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる公知の材料を使用することができる。アルミニウム合金としては、例えば、Ａｌ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、そしてこれらにＭｎ，Ｓｉ等を添加した合金等が挙げられる。
【００３４】
さらに、本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１Ｂにおいて、図１（ｃ）に示すように、前記ろう材３の層と心材２との間に、アルミニウム合金からなる中間層５を挿入し、心材２にＭｇを含有する場合のろう材３へのＭｇ拡散防止層としてもよい。このとき、前記犠牲陽極材４を中間層としてもよい。また、前記心材２の片面または両面に犠牲陽極材４を備えるろう付け用アルミニウム合金板（クラッド材）としてもよい。このようなろう材３を備えないアルミニウム合金板は、ろう材を備えるブレージングシートとのろう付け接合が可能である。
【００３５】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１（１Ａ，１Ｂ）は、公知のクラッド材の製造方法により製造される。以下にその一例を説明する。
【００３６】
まず、本発明に係るアルミニウム合金材の成分のアルミニウム合金を連続鋳造にて溶解、鋳造し、必要に応じて面削、均質化熱処理して、心材用鋳塊を得る。また、ろう材用鋳塊、そして必要に応じて犠牲陽極材用鋳塊を、前記の心材用鋳塊と同様の方法で得る。ろう材用鋳塊および犠牲陽極材用鋳塊は、熱間圧延または切断によってそれぞれ所定厚さにして、ろう材用アルミニウム合金板および犠牲陽極材用アルミニウム合金板を得る。なお、必要に応じて、心材用鋳塊も所定の厚さに熱間圧延または切断して心材用アルミニウム合金板としてもよい。
【００３７】
次に、心材用鋳塊（または心材用アルミニウム合金板）に、ろう材用アルミニウム合金板を所定のクラッド率になるように重ね合わせ、４００℃以上の温度で加熱した後、熱間圧延により圧着し、板材とする。または、心材用鋳塊（心材用アルミニウム合金板）の一面側にろう材用アルミニウム合金板を、他面側に犠牲陽極材用アルミニウム合金板をそれぞれ所定のクラッド率になるように重ね合わせ、前記と同様に熱間圧延により圧着し、板材とする。その後、必要に応じて粗鈍、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を行うことにより所定の板厚とする。なお、冷間圧延は、所望の板厚になるまで適宜中間焼鈍を挟んで繰り返す。さらに、最終の板厚とした冷間圧延の後、仕上げ焼鈍を実施してもよい。
【実施例】
【００３８】
以上、本発明を実施するための最良の形態について述べてきたが、以下に、本発明の効果を確認した実施例を、本発明の要件を満たさない比較例と比較して具体的に説明する。なお、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００３９】
（供試材作製）
表１、表２、表３に示す組成を有する心材（アルミニウム合金材）用、ろう材（Ｆ）用、および犠牲陽極材（Ｓ）用のアルミニウム合金を作製し、連続鋳造にて溶解、鋳造した後、均質化熱処理、熱間圧延を施し、心材用アルミニウム合金板、ろう材用アルミニウム合金板および犠牲陽極材用アルミニウム合金板を得た。それぞれのアルミニウム合金板を表１に示す組合せで重ね合わせ、ろう材および犠牲陽極材の厚さをそれぞれ板厚全体の１０％となるように熱間圧延にてクラッドし、冷間圧延にて板厚１．６ｍｍとした。その後、仕上げ焼鈍によりＯ材に調質して表１に示す３層材（図１（ａ），（ｂ）参照）を作製した。
【００４０】
（成形加工性の評価）
作製した３層材からＪＩＳ Ｚ２２０１に規定される５号試験片を切り出し、引張試験機にて常温で素材伸びを測定した。測定結果を表１に示す。成形加工性の合格基準は、素材伸びが２６％以上とした。
【００４１】
作製した３層材を、幅１００ｍｍ×長さ２００ｍｍの短冊状に切り出し、その表面に市販の非腐食性のフラックスＦＬ−７（森田化学工業株式会社製）５ｇ／ｍ２を塗布し、乾燥後、長手方向を垂直に吊り下げて、窒素雰囲気中、５９５℃で２分間保持することにより、ろう付け加熱を行い、ろう付け熱処理材を作製した。
【００４２】
（高温経時強度の評価）
高温経時強度の評価は、ろう付け熱処理材からＪＩＳ Ｚ２２０１に規定される５号試験片を切り出し、この試験片を１８０℃で３００時間保持した後、引張試験機にて１８０℃で引張強度を測定することにより行った。測定結果を表１に示す。高温経時強度の合格基準は、引張強度が１４５ＭＰａ以上とした。
【００４３】
（耐食性の評価）
耐食性の評価は、ろう付け熱処理材から６０ｍｍ×７０ｍｍの試験片を切り出し、ろう材側の一面を試験面とし、５０ｍｍ×６０ｍｍの試験面を空けて他の面および端面をシールテープにより覆い、ＡＳＴＭ Ｇ８５に規定のＳＷＡＡＴ試験２０日後の最大腐食深さを測定した。測定結果を表１に示す。耐食性の合格基準は、最大腐食深さが２５０μｍ以下とした。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】
【００４７】
実施例１〜３は、心材におけるＣｕ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例３４はＣｕ含有量が不足しているため、高温経時強度が十分に得られなかった。一方、比較例３５はＣｕ含有量が過剰なため、耐食性が低下した。
【００４８】
実施例２〜４は、心材におけるＳｉ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度および耐食性が十分に高い。これに対して、比較例３６はＳｉ含有量が過剰なため、粒界腐食が発生して耐食性が低下した。
【００４９】
実施例２，４は、心材におけるＭｎ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度および耐食性が十分に高い。これに対して、比較例３７はＭｎ含有量が過剰なため、粒界腐食が発生して耐食性が低下した。
【００５０】
実施例５，１５，２１，２８，３０は、心材におけるＦｅ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度および成形加工性が十分に高い。これに対して、比較例３８はＦｅ含有量が過剰なため、成形加工性および耐食性が低下した。
【００５１】
実施例６，１６，２２，２７，３０は、心材におけるＭｇ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例３９はＭｇ含有量が過剰なため、成形加工性および耐食性が低下し、また、ろう付け性が低下して、ろう付け熱処理材のろう材の表面が茶褐色を呈すると共に、ろう材の流動が不均一であった。
【００５２】
実施例７，１７，２３，２８，３０は、心材におけるＮｉ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例４０はＮｉ含有量が過剰なため、成形加工性および耐食性が低下した。
【００５３】
実施例８，１０，１１，１６〜１８，２０，２４〜２６，２８〜３０は、心材におけるＣｒ，Ｚｒ，Ｖ含有量がそれぞれ本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例４１はＣｒ含有量が、比較例４３はＺｒ含有量が、比較例４４はＶ含有量が、それぞれ過剰なため、成形加工性が低下した。
【００５４】
実施例９，１５，１９，２５〜２７，３０は、心材におけるＴｉ含有量が本発明の範囲内であるので、耐食性が十分に高い。これに対して、比較例４２はＴｉ含有量が過剰なため、成形加工性が低下した。
【００５５】
実施例１２〜１４，１８〜２３，２７〜３０は、心材におけるＳｎ，Ｃｄ，Ｉｎ含有量がそれぞれ本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例４５はＳｎ含有量が、比較例４６はＣｄ含有量が、比較例４７はＩｎ含有量が、それぞれ本発明の範囲を超え、原材料費高となったが、実施例１２〜１４と比較して高温経時強度、成形加工性、および耐食性のいずれについても効果の向上は見られなかった。
【００５６】
実施例３１〜３３は、それぞれ実施例２，２２，３０の片面のろう材を犠牲陽極材に変えたものであり、実施例２，２２，３０と同様、本発明の範囲内であるので、高温経時強度、成形加工性、および耐食性のいずれについても十分に高い。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシートの構成を模式的に示す断面図であり、（ａ）は本発明の実施形態、（ｂ）は本発明の別の実施形態、（ｃ）は本発明のさらに別の実施形態である。
【符号の説明】
【００５８】
１，１Ａ，１Ｂ アルミニウム合金ブレージングシート
２ 心材
３ ろう材
４ 犠牲陽極材
５ 中間層
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車用の熱交換器等に使用されるブレージングシートの心材として使用されるアルミニウム合金材およびアルミニウム合金ブレージングシートに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車に搭載されるコンデンサ、エバポレータ、インタークーラ等の熱交換器は、流体通路を有する形状にロール成形したチューブ材やプレス成形したプレート材と、コルゲート成形したフィン材とを交互に重ね合わせて組み合わされた状態でろう付けされることによって製造される。これらのチューブ材、プレート材、およびフィン材に成形される板材は、ろう付け用のアルミニウム合金板、またはアルミニウム合金を心材としてこれにろう材を積層したアルミニウム合金ブレージングシートからなる。
【０００３】
従来のろう付け用のアルミニウム合金板やアルミニウム合金ブレージングシートの心材は、Ａｌ−Ｍｎ系合金が主流であった。そして、このようなアルミニウム合金の強度を向上させるため、０．１〜１．０質量％のＣｕ、およびＳｉ，Ｆｅ，Ｍｇを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金を心材としたブレージングシート（特許文献１、特許文献２）が提案されている。また、さらなる強度向上のため、Ｃｕ添加量を、０．７質量％を超え２．５質量％以下として、さらにＳｉ，Ｆｅを添加したＡｌ−Ｍｎ系合金を心材としたブレージングシート（特許文献３）が提案されている。
【特許文献１】特開平４−２０２７３５号公報（第２頁右上欄第１２行〜同頁左下欄第１７行）
【特許文献２】特開平５−３３９６６６号公報（段落０００５〜００１３）
【特許文献３】特開平８−２９１３５３号公報（段落００１０〜００１５、段落００２５）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
前記従来技術のアルミニウム合金ブレージングシートから製造される熱交換器の使用温度は、概ね１００℃以下である。しかしながら、近年、熱交換器は小型化、高性能化が要求され、熱交換器の使用条件は高圧化、高温化する方向にあるので、ろう付け用のアルミニウム合金板やアルミニウム合金ブレージングシート、それらの心材となるアルミニウム合金材については、１５０℃以上の高温経時における高強度化が要求されている。このような高温経時において、前記特許文献１，２のアルミニウム合金ブレージングシートは、強度が十分でなく使用に限界がある。一方、特許文献３のように、Ｃｕを多量に含有するアルミニウム合金材は、耐食性が低下する虞がある。さらに、熱交換器は軽量化も要求されており、そのため、ろう付け用のアルミニウム合金板やアルミニウム合金ブレージングシートは薄肉化が進められており、それに伴って、さらなる強度向上および高耐食性が要求されている。
【０００５】
本発明は、前記問題点に鑑みてなされたものであり、高温経時強度および耐食性に優れるアルミニウム合金ブレージングシートおよびその心材となるアルミニウム合金材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題を解決するために、請求項１に係るアルミニウム合金材は、少なくとも片面にろう材を備えるアルミニウム合金ブレージングシートの心材として使用されるアルミニウム合金材であって、Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制されることを特徴とする。
【０００７】
このように、Ｃｕ濃度を従来技術より高い範囲に制限することにより、Ｃｕの固溶、析出強化によるアルミニウム合金の強度向上効果が得られ、さらに、高温経時でのアルミニウム合金材の強度低下を小さくすることができ、耐食性を向上させることもできる。また、Ｓｉ，Ｍｎの濃度を制限することで、Ｃｕの多量添加による耐食性の低下を防ぎ、高耐食性を維持できる。
【０００８】
さらに、請求項２に係るアルミニウム合金材は、請求項１に記載のアルミニウム合金材において、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有することを特徴とする。
【０００９】
このように、規定量のＦｅ，Ｍｇ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎを添加することで、アルミニウム合金材の強度をさらに向上させることができる。
【００１０】
また、請求項３に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その片面または両面にアルミニウム合金からなるろう材を備えることを特徴とする。
【００１１】
このように、片面または両面にろう材を備えたことにより、ろう材を備えていない板材とのろう付け接合が容易となる。
【００１２】
また、請求項４に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その一面側にアルミニウム合金からなるろう材を備え、前記心材の他面側にアルミニウムまたはアルミニウム合金からなる犠牲陽極材を備えることを特徴とする。
【００１３】
このように、片面にろう材を備えたことにより、ろう材を備えていない板材とのろう付け接合が容易となり、また、もう片面に犠牲陽極材を備えたことにより、この面の側からの耐食性が向上する。
【発明の効果】
【００１４】
請求項１に係るアルミニウム合金材によれば、薄肉化しても、高強度および高耐食性を長期に亘って維持することができる。特に、１５０℃以上の高温経時において、熱交換器のプレート材やチューブ材等として十分な強度を有する。
【００１５】
請求項２に係るアルミニウム合金材によれば、薄肉化しても、さらなる高強度および高耐食性を長期に亘って維持することができる。特に、１５０℃以上の高温経時において、熱交換器のプレート材やチューブ材等として十分な強度を有する。
【００１６】
請求項３に係るアルミニウム合金ブレージングシートによれば、プレート材やチューブ材等に成形されて、ろう付けにより容易に熱交換器等に加工することができる。また、薄肉化しても、高強度および高耐食性を長期に亘って維持することができ、特に、１５０℃以上の高温経時において十分な強度を有する熱交換器とすることができる。
【００１７】
請求項４に係るアルミニウム合金ブレージングシートによれば、プレート材やチューブ材等に成形されて、ろう付けにより容易に熱交換器等に加工することができる。また、薄肉化しても、高強度および高耐食性をさらに長期に亘って維持することができ、特に、１５０℃以上の高温経時において十分な強度を有する熱交換器とすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明に係るアルミニウム合金材およびアルミニウム合金ブレージングシートを実現するための最良の形態について説明する。図１に、本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシートの断面の構成を模式的に示す。
【００１９】
本発明に係るアルミニウム合金材は、図１（ａ）に示すような、少なくとも片面にろう材３を備えるアルミニウム合金ブレージングシート１の心材２として使用されるアルミニウム合金材であって、必須成分として、Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成されるものである。そして、不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制される。以下に、本発明に係るアルミニウム合金材を構成する各成分の含有量の数値範囲およびその数値範囲の限定理由について説明する。
【００２０】
（Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下）
Ｃｕは、アルミニウム合金中で固溶・析出強化してその強度を向上させる。また、Ｃｕは、高温経時でのアルミニウム合金材の強度低下を抑制する効果を有する。さらに、Ｃｕは電位を貴にする働きがあるため、アルミニウム合金ブレージングシート１の心材２とした場合、Ｃｕを添加することで心材の電位をろう材３の電位よりも貴とすることができるので、ろう材３が心材２（アルミニウム合金材）を犠牲防食し、アルミニウム合金ブレージングシート１の耐食性を向上させる。Ｃｕの含有量が１．５質量％以下では、これらの効果が不十分である。一方、Ｃｕの含有量が２．５質量％を超えると、自己耐食性が低下し、アルミニウム合金材およびこのアルミニウム合金材を心材としたブレージングシートの耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｃｕの含有量は、１．５質量％を超え２．５質量％以下とする。
【００２１】
（Ｓｉ：０．２質量％未満）
Ｓｉは、通常、不可避的不純物としてアルミニウム合金中に混入するものであり、アルミニウム合金中で固溶、析出強化してその強度を向上させるが、前記の多量のＣｕが共存する場合、単体ＳｉやＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系化合物として析出し、Ｓｉが０．２質量％以上になると、これらの析出物が粒界に析出して粒界腐食を発生させ、耐食性を低下させる。また、Ｃｕと合わせてアルミニウム合金材の融点が低下する虞がある。したがって、Ｓｉは０．２質量％未満に規制する。
【００２２】
（Ｍｎ：０．０６質量％未満）
Ｍｎは、アルミニウム合金中で金属間化合物として晶出、析出して分散強化に寄与するが、前記の多量のＣｕが共存する場合、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系化合物を生成し、Ｍｎが０．０６質量％以上になると、この化合物が粒界に析出して粒界腐食を発生させ、耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｍｎは０．０６質量％未満に規制する。
【００２３】
本発明に係るアルミニウム合金材は、さらに、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有してもよい。
【００２４】
（Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％）
Ｆｅは、アルミニウム合金中で金属間化合物として晶出、析出して分散強化に寄与する。また、晶出、析出した金属間化合物は、再結晶の核となって再結晶を促進させるので、組織を微細化する効果を有し、アルミニウム合金材の成形加工性を向上させる。Ｆｅの含有量が０．０５質量％未満では、これらの効果が十分に得られない。一方、Ｆｅの含有量が１．５質量％を超えると、金属間化合物が過剰に晶出、析出してアルミニウム合金材の成形加工性を低下させ、また、粗大な金属間化合物を生成して耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｆｅの含有量は０．０５〜１．５質量％とする。
【００２５】
（Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％）
Ｍｇは、Ｃｕと同様に、アルミニウム合金中で固溶、析出強化してその強度を向上させる。Ｍｇの含有量が０．０５質量％未満では、効果が十分に得られない。しかし一方で、Ｍｇはフラックスろう付け性を低下させる作用があるため、Ｍｇの含有量が０．６質量％を超えると、非腐食性フラックスを用いた雰囲気下でのろう付けの際、ろう材３までＭｇが拡散し、ろう付け性が著しく低下する。また、ろう付け前の部品（アルミニウム合金材）の伸びが低下して成形加工性が低下する場合がある。したがって、Ｍｇの含有量は０．０５〜０．６質量％とする。
【００２６】
（Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％）
Ｎｉは、アルミニウム合金中で金属間化合物として存在して分散強化に寄与する。Ｎｉの含有量が０．０５質量％未満では、効果が十分に得られない。一方、Ｎｉの含有量が１．５質量％を超えると、金属間化合物が過剰となりアルミニウム合金材の成形加工性を低下させ、また、粗大な金属間化合物を生成して耐食性を低下させる虞がある。したがって、Ｎｉの含有量は０．０５〜１．５質量％とする。
【００２７】
（Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ：各０．０５〜０．３質量％）
Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖは、それぞれアルミニウム合金中で微細な金属間化合物を生成して、その強度を向上させる。それぞれの含有量は、０．０５質量％未満では効果が十分に得られず、一方、０．３質量％を超えると、粗大な金属間化合物を生成してアルミニウム合金材の成形加工性を低下させる虞がある。したがって、Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖの含有量は各０．０５〜０．３質量％とする。
【００２８】
（Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％）
Ｔｉは、アルミニウム合金中で微細な金属間化合物を生成して、その強度を向上させる。また、この金属間化合物は層状に分散する。Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物は電位が貴であるため、腐食形態が層状化し、深さ方向への腐食（孔食）に進展し難くなる効果がある。０．０５質量％未満ではこれらの効果が小さい。一方、０．３質量％を超えると粗大な金属間化合物を生成して、成形加工性を低下させる虞がある。したがって、Ｔｉの含有量は、０．０５〜０．３質量％とする。
【００２９】
（Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎ：各０．０１〜０．１質量％）
Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎは、それぞれアルミニウム合金中で高温時におけるＣｕの析出を促進して強度向上に寄与する。それぞれの含有量が０．０１質量％未満では、効果が十分に得られない。また、０．１質量％を超えると強度は飽和して、それ以上添加されてもさらなる強度向上効果は得られず、原材料費高となる。したがって、Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎの含有量は各０．０１〜０．１質量％とする。
【００３０】
Ｆｅ，Ｍｇ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｎ，Ｃｄ，Ｉｎは、前記の規定含有量未満を不可避的不純物として含有してもよい。これらの元素をそれぞれの規定含有量未満含有していても、本発明に係るアルミニウム合金材の性能を何ら妨げるものではない。
【００３１】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１においては、前記の本発明に係るアルミニウム合金材からなる心材２の片面または両面にろう材３を備える。また、図１（ｂ）に示すように、前記心材２の一方の面にろう材３を備え、他方の面には犠牲陽極材４を備えてもよい。このような、犠牲陽極材４を備えたアルミニウム合金ブレージングシート１Ａで熱交換器を作製する際は、犠牲陽極材４を備えた面を腐食環境側となるように形成する。
【００３２】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１，１Ａに備えるろう材３は、アルミニウム合金のろう付けにおいて通常用いられるアルミニウム合金を使用できる。このようなアルミニウム合金としては、例えば、Ａｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ（Ｂｉ）系合金等を挙げることができる。
【００３３】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１Ａに備える犠牲陽極材４は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる公知の材料を使用することができる。アルミニウム合金としては、例えば、Ａｌ−Ｚｎ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、そしてこれらにＭｎ，Ｓｉ等を添加した合金等が挙げられる。
【００３４】
さらに、本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１Ｂにおいて、図１（ｃ）に示すように、前記ろう材３の層と心材２との間に、アルミニウム合金からなる中間層５を挿入し、心材２にＭｇを含有する場合のろう材３へのＭｇ拡散防止層としてもよい。このとき、前記犠牲陽極材４を中間層としてもよい。また、前記心材２の片面または両面に犠牲陽極材４を備えるろう付け用アルミニウム合金板（クラッド材）としてもよい。このようなろう材３を備えないアルミニウム合金板は、ろう材を備えるブレージングシートとのろう付け接合が可能である。
【００３５】
本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシート１（１Ａ，１Ｂ）は、公知のクラッド材の製造方法により製造される。以下にその一例を説明する。
【００３６】
まず、本発明に係るアルミニウム合金材の成分のアルミニウム合金を連続鋳造にて溶解、鋳造し、必要に応じて面削、均質化熱処理して、心材用鋳塊を得る。また、ろう材用鋳塊、そして必要に応じて犠牲陽極材用鋳塊を、前記の心材用鋳塊と同様の方法で得る。ろう材用鋳塊および犠牲陽極材用鋳塊は、熱間圧延または切断によってそれぞれ所定厚さにして、ろう材用アルミニウム合金板および犠牲陽極材用アルミニウム合金板を得る。なお、必要に応じて、心材用鋳塊も所定の厚さに熱間圧延または切断して心材用アルミニウム合金板としてもよい。
【００３７】
次に、心材用鋳塊（または心材用アルミニウム合金板）に、ろう材用アルミニウム合金板を所定のクラッド率になるように重ね合わせ、４００℃以上の温度で加熱した後、熱間圧延により圧着し、板材とする。または、心材用鋳塊（心材用アルミニウム合金板）の一面側にろう材用アルミニウム合金板を、他面側に犠牲陽極材用アルミニウム合金板をそれぞれ所定のクラッド率になるように重ね合わせ、前記と同様に熱間圧延により圧着し、板材とする。その後、必要に応じて粗鈍、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を行うことにより所定の板厚とする。なお、冷間圧延は、所望の板厚になるまで適宜中間焼鈍を挟んで繰り返す。さらに、最終の板厚とした冷間圧延の後、仕上げ焼鈍を実施してもよい。
【実施例】
【００３８】
以上、本発明を実施するための最良の形態について述べてきたが、以下に、本発明の効果を確認した実施例を、本発明の要件を満たさない比較例と比較して具体的に説明する。なお、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００３９】
（供試材作製）
表１、表２、表３に示す組成を有する心材（アルミニウム合金材）用、ろう材（Ｆ）用、および犠牲陽極材（Ｓ）用のアルミニウム合金を作製し、連続鋳造にて溶解、鋳造した後、均質化熱処理、熱間圧延を施し、心材用アルミニウム合金板、ろう材用アルミニウム合金板および犠牲陽極材用アルミニウム合金板を得た。それぞれのアルミニウム合金板を表１に示す組合せで重ね合わせ、ろう材および犠牲陽極材の厚さをそれぞれ板厚全体の１０％となるように熱間圧延にてクラッドし、冷間圧延にて板厚１．６ｍｍとした。その後、仕上げ焼鈍によりＯ材に調質して表１に示す３層材（図１（ａ），（ｂ）参照）を作製した。
【００４０】
（成形加工性の評価）
作製した３層材からＪＩＳ Ｚ２２０１に規定される５号試験片を切り出し、引張試験機にて常温で素材伸びを測定した。測定結果を表１に示す。成形加工性の合格基準は、素材伸びが２６％以上とした。
【００４１】
作製した３層材を、幅１００ｍｍ×長さ２００ｍｍの短冊状に切り出し、その表面に市販の非腐食性のフラックスＦＬ−７（森田化学工業株式会社製）５ｇ／ｍ２を塗布し、乾燥後、長手方向を垂直に吊り下げて、窒素雰囲気中、５９５℃で２分間保持することにより、ろう付け加熱を行い、ろう付け熱処理材を作製した。
【００４２】
（高温経時強度の評価）
高温経時強度の評価は、ろう付け熱処理材からＪＩＳ Ｚ２２０１に規定される５号試験片を切り出し、この試験片を１８０℃で３００時間保持した後、引張試験機にて１８０℃で引張強度を測定することにより行った。測定結果を表１に示す。高温経時強度の合格基準は、引張強度が１４５ＭＰａ以上とした。
【００４３】
（耐食性の評価）
耐食性の評価は、ろう付け熱処理材から６０ｍｍ×７０ｍｍの試験片を切り出し、ろう材側の一面を試験面とし、５０ｍｍ×６０ｍｍの試験面を空けて他の面および端面をシールテープにより覆い、ＡＳＴＭ Ｇ８５に規定のＳＷＡＡＴ試験２０日後の最大腐食深さを測定した。測定結果を表１に示す。耐食性の合格基準は、最大腐食深さが２５０μｍ以下とした。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】
【００４７】
実施例１〜３は、心材におけるＣｕ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例３４はＣｕ含有量が不足しているため、高温経時強度が十分に得られなかった。一方、比較例３５はＣｕ含有量が過剰なため、耐食性が低下した。
【００４８】
実施例２〜４は、心材におけるＳｉ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度および耐食性が十分に高い。これに対して、比較例３６はＳｉ含有量が過剰なため、粒界腐食が発生して耐食性が低下した。
【００４９】
実施例２，４は、心材におけるＭｎ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度および耐食性が十分に高い。これに対して、比較例３７はＭｎ含有量が過剰なため、粒界腐食が発生して耐食性が低下した。
【００５０】
実施例５，１５，２１，２８，３０は、心材におけるＦｅ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度および成形加工性が十分に高い。これに対して、比較例３８はＦｅ含有量が過剰なため、成形加工性および耐食性が低下した。
【００５１】
実施例６，１６，２２，２７，３０は、心材におけるＭｇ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例３９はＭｇ含有量が過剰なため、成形加工性および耐食性が低下し、また、ろう付け性が低下して、ろう付け熱処理材のろう材の表面が茶褐色を呈すると共に、ろう材の流動が不均一であった。
【００５２】
実施例７，１７，２３，２８，３０は、心材におけるＮｉ含有量が本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例４０はＮｉ含有量が過剰なため、成形加工性および耐食性が低下した。
【００５３】
実施例８，１０，１１，１６〜１８，２０，２４〜２６，２８〜３０は、心材におけるＣｒ，Ｚｒ，Ｖ含有量がそれぞれ本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例４１はＣｒ含有量が、比較例４３はＺｒ含有量が、比較例４４はＶ含有量が、それぞれ過剰なため、成形加工性が低下した。
【００５４】
実施例９，１５，１９，２５〜２７，３０は、心材におけるＴｉ含有量が本発明の範囲内であるので、耐食性が十分に高い。これに対して、比較例４２はＴｉ含有量が過剰なため、成形加工性が低下した。
【００５５】
実施例１２〜１４，１８〜２３，２７〜３０は、心材におけるＳｎ，Ｃｄ，Ｉｎ含有量がそれぞれ本発明の範囲内であるので、高温経時強度が十分に高い。これに対して、比較例４５はＳｎ含有量が、比較例４６はＣｄ含有量が、比較例４７はＩｎ含有量が、それぞれ本発明の範囲を超え、原材料費高となったが、実施例１２〜１４と比較して高温経時強度、成形加工性、および耐食性のいずれについても効果の向上は見られなかった。
【００５６】
実施例３１〜３３は、それぞれ実施例２，２２，３０の片面のろう材を犠牲陽極材に変えたものであり、実施例２，２２，３０と同様、本発明の範囲内であるので、高温経時強度、成形加工性、および耐食性のいずれについても十分に高い。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明に係るアルミニウム合金ブレージングシートの構成を模式的に示す断面図であり、（ａ）は本発明の実施形態、（ｂ）は本発明の別の実施形態、（ｃ）は本発明のさらに別の実施形態である。
【符号の説明】
【００５８】
１，１Ａ，１Ｂ アルミニウム合金ブレージングシート
２ 心材
３ ろう材
４ 犠牲陽極材
５ 中間層
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも片面にろう材を備えるアルミニウム合金ブレージングシートの心材として使用されるアルミニウム合金材であって、
Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制されることを特徴とするアルミニウム合金材。
【請求項２】
前記アルミニウム合金材が、さらに、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金材。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その片面または両面にアルミニウム合金からなるろう材を備えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
【請求項４】
請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その一面側にアルミニウム合金からなるろう材を備え、前記心材の他面側にアルミニウムまたはアルミニウム合金からなる犠牲陽極材を備えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
【請求項１】
少なくとも片面にろう材を備えるアルミニウム合金ブレージングシートの心材として使用されるアルミニウム合金材であって、
Ｃｕ：１．５質量％を超え２．５質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記不可避的不純物として、Ｓｉ：０．２質量％未満、Ｍｎ：０．０６質量％未満に規制されることを特徴とするアルミニウム合金材。
【請求項２】
前記アルミニウム合金材が、さらに、Ｆｅ：０．０５〜１．５質量％、Ｍｇ：０．０５〜０．６質量％、Ｎｉ：０．０５〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｔｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｚｒ：０．０５〜０．３質量％、Ｖ：０．０５〜０．３質量％、Ｓｎ：０．０１〜０．１質量％、Ｃｄ：０．０１〜０．１質量％、Ｉｎ：０．０１〜０．１質量％のうち１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金材。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その片面または両面にアルミニウム合金からなるろう材を備えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
【請求項４】
請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金材を心材とし、その一面側にアルミニウム合金からなるろう材を備え、前記心材の他面側にアルミニウムまたはアルミニウム合金からなる犠牲陽極材を備えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
【図１】
【公開番号】特開２００９−１２７１２２（Ｐ２００９−１２７１２２Ａ）
【公開日】平成２１年６月１１日（２００９．６．１１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−３０７２９４（Ｐ２００７−３０７２９４）
【出願日】平成１９年１１月２８日（２００７．１１．２８）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【公開日】平成２１年６月１１日（２００９．６．１１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１１月２８日（２００７．１１．２８）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
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