アンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法
【課題】熟練工でなくても容易に施工が可能であり、均一なアンカー性能を達成することができる、アンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法を提供すること。
【解決手段】セメント粉体を内包する内管３と、水や増粘剤などからなる粘性硬化材を内包する外管２からなるアンカー体固着用カプセル１を穿孔５１内に挿入し、アンカー体４により粉砕してそれぞれの内容物を攪拌することによりモルタルを生成し、そのモルタル内にアンカー体４を埋没せしめて定着する際、アンカー体４の先端部４１はおよそ４５°に形成されており、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２が装着され、水とセメントの比率が０．３〜０．５であり、破砕されたアンカー体固着用カプセル１の外管２と内管３を含む骨材とセメントとの比率が１．０〜３．０であり、穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランスを、アンカー体の外径の１５〜３０％とする。
【解決手段】セメント粉体を内包する内管３と、水や増粘剤などからなる粘性硬化材を内包する外管２からなるアンカー体固着用カプセル１を穿孔５１内に挿入し、アンカー体４により粉砕してそれぞれの内容物を攪拌することによりモルタルを生成し、そのモルタル内にアンカー体４を埋没せしめて定着する際、アンカー体４の先端部４１はおよそ４５°に形成されており、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２が装着され、水とセメントの比率が０．３〜０．５であり、破砕されたアンカー体固着用カプセル１の外管２と内管３を含む骨材とセメントとの比率が１．０〜３．０であり、穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランスを、アンカー体の外径の１５〜３０％とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セメント粉体を内包する一方のガラス管と、水や増粘剤等を内包する他方のガラス管とが二重管構造に配置された無機系のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンクリート製の床や壁面に、機械装置や部品などを固定する場合、あるいは天井に配管や二重天井のための吊りボルト（全ネジボルト、寸切りとも呼ばれる）を取り付けるために、コンクリート表面にハンマードリルなどで穿孔を形成し、アンカーボルトを固着する、いわゆる、あと施工アンカーの一形態として、接着系アンカーが広く利用されている。この接着系アンカーは、二重のガラス管構造の内部に、主剤と硬化剤とで構成されるエポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂を封入した有機系カプセルを用いた接着系アンカーと、セメント粉体等の無機材料と硬化剤とからなる無機系カプセルを用いた接着系アンカーとがある。
【０００３】
しかしながら、前者の有機系カプセルを用いた接着系アンカーは、基本的にその成分が可燃性であることから耐火性の面で欠点がある。このため、近年では、後者の無機系カプセルを用いた接着系アンカーが注目を浴びている。
【０００４】
この種の無機系カプセルは、ガラスやプラスチックからなる管を二重管構造に配置して、内管側にセメント粉体、外管側に水や増粘剤を封入したものや、その逆に外管側にセメント粉体、内管側に水や増粘剤を封入したものが知られている。この場合、砂などの骨材は、いずれか一方の管に配合される。
【０００５】
このような無機系カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、コンクリート壁面に形成した穿孔に、かかる無機系カプセルを挿入し、その後、ハンマードリルなどの工具に装着した異形鉄筋や全ネジボルト等のアンカー体を回転や振動させて、その回転と打撃とにより無機系カプセルの内外のガラス管を破砕しながらセメント粉体や、水、砂、増粘剤などの内容物を攪拌混合している。この場合には、破砕されたガラス管も骨材として利用している（例えば、特許文献１，２参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平５−３９６３９号公報
【特許文献２】実開平６−８５４３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、前述の無機系カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、使用する無機系のアンカー体固着用カプセルの水セメント比や骨材セメント比等が、予め目標とするアンカー性能が得られるように最適な範囲に決定されているものの、かかる無機系のアンカー体固着用カプセルを使用した実際の施工作業は、基本的に現場の作業者の経験や勘などに任されて行なわれている。
【０００８】
このため、作業に習熟していない作業者の場合、アンカー体の回転数や打撃数が不十分である等して、モルタルの攪拌が不十分であったり、攪拌したモルタルを溢れさせたり等、適確に作業が行えず、それが原因で定着後のアンカー体の引張強度やせん断耐力等のアンカー性能にバラツキが生じやすい、という課題があった。すなわち、従来の施工方法においては、均一なアンカー性能を安定して確保することが難しい、という課題があった。
【０００９】
このようなバラツキの原因は、一義的にはアンカー体によるガラス管の破砕や内容物の攪拌混合が不十分であることに由来する。例えば、アンカー体でガラス管を破砕した際にセメント粉体や水などが穿孔から外部に飛散したり、十分に撹拌されていない状態の混合物の一部が穿孔から溢れ出すことも原因の一つである。このような場合には、所定の配合比率で封入されたセメント粉体や砂、水等がバランスの崩れた状態で硬化してしまうからである。また、無機系カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体固着用カプセルの外管および内管を破砕ないしは粉砕して骨材として使用するため、目標とする骨材セメント比を達成するために、確実にガラス管を砕いて骨材化する必要があるが、アンカー体の外周面と穿孔の内周面との間のクリアランスが狭すぎたり、広すぎたりすると、適確にガラス管を骨材化できず、アンカー性能にバラツキが生じていた。
【００１０】
そこで、本発明者らは、アンカー体固着用カプセルの水セメント比や骨材セメント比だけでなく、クリアランスや、工具の使用条件等について、鋭意検討を重ねた結果、本発明に想到したのである。すなわち、工具に装着したアンカー体により確実に無機系カプセルを破砕ないしは粉砕し、各ガラス管の内容物を十分に攪拌混合して均質なモルタルの生成が可能となり、アンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができる、アンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記目的を達成するため、本願の請求項１に係る発明は、セメント粉体を内包する一方のガラス管と、水等を内包する他方のガラス管とが二重管構造に配置されたアンカー体固着用カプセルを、予め所定の深さに穿孔したコンクリート構造物の穿孔内に挿入し、その後、工具に取り付けたアンカー体で各ガラス管を破砕してそれぞれの内容物を攪拌混合することによりモルタルを生成し、穿孔内に充満したモルタルにアンカー体の端部を埋没させて定着するアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法であって、前記アンカー体は、先端部がおよそ４５°に形成され、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具が装着されており、前記水と前記セメントの比率が０．３〜０．５の範囲であり、破砕された前記ガラス管を含む骨材と前記セメントとの比率が１．０〜３．０の範囲であり、前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の１５〜３０％である、ことを特徴としている。
この方法によれば、無機系のアンカー体固着用カプセルの水セメント比や骨材セメント比だけでなく、その骨材セメント比を確実かつ適確に達成するための穿孔とアンカー体との間のクリアランス比の範囲も明確にし、また、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具の装着も条件としたので、アンカー体により確実かつ適確にアンカー体固着用カプセルの容器である内外の管を破砕ないしは粉砕して骨材とすると共に、それぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができる。
ここで、本願の請求項２に係る発明では、前記本願の請求項１の発明のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の２０〜３０％である、ことを特徴としている。
この方法によれば、アンカー体の打撃と回転によるアンカー体固着用カプセルを破砕等だけではなく、アンカー体による打撃を行わず回転のみでアンカー体固着用カプセルを破砕等して内管および外管内の内容物を攪拌しても、均質なモルタルが得られ、一定以上のアンカー性能が得られることが実験結果からわかった。そのため、アンカー体による打撃を行わず、アンカー体の打撃の際に工具から発生する騒音を極力抑えながら、定着後のアンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができる。
また、前記アンカー体固着用カプセルの各ガラス管の一端側に空隙部が存在し、該アンカー体固着用カプセルを前記穿孔の上方から挿入する下向き施工の場合には、各ガラス管の空隙部が、共に、下側になるように前記穿孔内に挿入するようにしても良い（請求項３）。
この場合、カプセルの上側には、内外の管内の内容物が密に集積し、アンカー体固着用カプセルを破砕したときに、確実かつ適確に、水等の液体成分がカプセルの破片やセメント粉体などの粒状物とを包み込み、穿孔の外部への飛散をより少なくして良質なモルタルを形成することができる。
さらに、前記アンカー体固着用カプセルの端面が平坦状に形成すると好適である（請求項４）。
この場合、先端が４５度に形成されているアンカー体を当接させたときに、横すべりし難くなり、アンカー体固着用カプセルを確実に砕くことができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法によれば、無機系のアンカー体固着用カプセルの組成によって決まる水セメント比や骨材セメント比だけでなく、その骨材セメント比を確実かつ適確に達成するための穿孔とアンカー体との間のクリアランス比の範囲も明確にし、また、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具の装着も条件としたので、熟練工でなくても、確実かつ適確にアンカー体固着用カプセルの容器である内外の管を破砕ないしは粉砕してそれぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法に適用するアンカー体固着用カプセルの部分断面図、断面図である。
【図２】（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法に適用するアンカー体の一例を示す斜視図である。
【図３】（ａ）〜（ｇ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法の一例を示す説明図である。
【図４】本実施形態の実験１（アンカー体の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験）で使用した試料Ｎｏ．１〜１９の条件等を示す表である。
【図５】本実施形態の実験１で使用した工具の種類と、各工具の１分間当りの回転数と、１分間当りの打撃数とを示す表である。
【図６】図４に示す試料Ｎｏ．１〜１９を使用した実験１の結果を示す表である。
【図７】実験１におけるアンカー体の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【図８】実験１におけるアンカー体の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【図９】本実施形態の実験２（アンカー体の回転のみによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験）で使用した試料Ｎｏ．２０〜２８の条件等を示す表である。
【図１０】図９に示す試料Ｎｏ．２０〜２８を使用した実験２の結果を示す表である。
【図１１】実験２におけるアンカー体の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【図１２】実験１にて使用した試料について穿孔径を変更した実験３の条件等を示す表である。
【図１３】実験１にて使用した試料について図１２に示すように穿孔径を変更した実験３の結果を示す表である。
【図１４】実験２にて使用した試料について穿孔径を変更した実験４の条件等を示す表である。
【図１５】実験２にて使用した試料について図１４に示すように穿孔径を変更した実験４の結果を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
次に、本発明に係るアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法の実施形態について説明する。
【００１５】
≪アンカー体固着用カプセルの構造の一例≫
まず、本実施形態で使用するアンカー体固着用カプセルの構造の一例から説明する。
【００１６】
図１（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法にて使用する、アンカー体固着用カプセル１の部分断面図、断面図である。
【００１７】
図１（ａ），（ｂ）に示すように、本実施形態のアンカー体固着用カプセル１は、中空筒体状の外管２と、外管２の内部に設けられる中空筒体状の内管３との二重管構造で構成されている。
【００１８】
外管２および内管３は、共に、ガラス製やプラスチック製等、アンカー体により破砕可能な材質で形成されている。なお、本実施形態では、ガラス製として説明する。
【００１９】
内管３は、その軸長方向の長さが外管２よりも短く、かつその外径寸法が外管２よりも細径で構成され、外管２の内部で当該外管２の軸長方向に収容される。本実施形態では、内管３内には、その内部にエポキシ樹脂等の有機系材料に較べ不燃性かつ耐熱性に優れたセメント粉体Ａが封入される。ここで、本実施形態では、内管３内におけるセメント粉体Ａの封入量は、図１（ｂ）に示すように、アンカー体固着用カプセル１を直立させた状態において、内管３の軸長方向の下端部側にセメント粉体Ａを寄せることにより、内管３の軸長方向の上端部３ｂ側に空隙部Ｘが生じるように設定される。なお、セメント粉体Ａの封入量は、内管３の容量一杯に設定するようにしても良い。
【００２０】
外管２は、その内部に内管３が挿入され、内管３の周囲に粘性硬化材Ｂを充填した後、密封される。これにより外管２の内部には、内管３が内蔵されると共に、粘性硬化材Ｂが封入される。粘性硬化材Ｂは、例えば、水と、砂等の骨材、カルボキシメチルセルロースなどの水溶性樹脂からなる増粘剤等を混ぜ合わせて作成される。
【００２１】
外管２への粘性硬化材Ｂの封入量は、図１（ｂ）に示すように、外管２の容量よりも少なく設定される。本実施形態にあっては、図１（ｂ）に示すように、粘性硬化材Ｂは、アンカー体固着用カプセル１を立てるなどして、外管２の軸長方向下端部２ａ側に内管３及び粘性硬化材Ｂを寄せ、内管３の軸長方向下端部３ａが粘性硬化材Ｂを押し退けて外管２の軸長方向下端部２ａとほぼ重なりあうことで、外管２の軸長方向の上端部２ｂに空隙部Ｙが生じる程度に設定される。
【００２２】
ここで、本実施形態では、外管２に内蔵される内管３は、粘性硬化材Ｂの粘性によって外管２内部での移動が抑制され、動き難くなっている。従って、例えばアンカー体固着用カプセル１を直立状態で保管しておくなどすると、内管３は、セメント粉体Ａ自身の重量で粘性硬化材Ｂを押し退けて外管２内を下降移動し、図１（ｂ）に示すように、その軸長方向の下端部３ａが、ほぼ外管２の軸長方向下端部２ａに当接した状態で安定する。勿論、アンカー体固着用カプセル１を勢い良く振るなどすれば、内管３は移動する。
【００２３】
また、本実施形態では、外管２および内管３の両端部２ａ，２ｂ、３ａ，３ｂは、図１（ａ），（ｂ）に示すように、フラット状のものを利用している。これは、アンカー体の先端部が当ったときに、両端部２ａ，２ｂ、３ａ，３ｂの形状が半球状等のドーム状であると、アンカー体が横滑りして、外管２および内管３を確実かつ適確に破砕できないおそれがあるからである。また、フラット状であれば、ドーム状よりも、アンカー体固着用カプセル１の端部を細かく砕き易いからである。ただし、本発明では、外管２および内管３の両端部は、フラット状のものに限定されず、半球形状でも勿論よい。
【００２４】
≪アンカー体の一例≫
次に、本実施形態で使用するアンカー体の一例を説明する。
【００２５】
図２（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法にて使用されるアンカー体４の一例を示す斜視図である。
【００２６】
本実施形態では、アンカー体４として、アンカー体固着用カプセル１の破砕、混合によって形成されるモルタルとの定着（付着）力等を期待するため、図２（ａ）に示すような異形鉄筋（竹節・ネジ節等）４ａや，図２（ｂ）に示すような全ネジボルト４ｂを使用する。そして、アンカー体４の先端部４１は、アンカー体固着用カプセル１を構成する外管２および内管３のガラス管を細かく破砕または粉砕し、かつ、攪拌可能なように、図２（ａ），（ｂ）に示すように、例えば、軸心に対して４５度にカットされている。これにより、工具に装着したアンカー体４が回転すると、４５度カットされたアンカー体４の先端部４１により、外管２および内管３のガラス管が細かく破砕ないしは粉砕され、かつ、内容物が巻き上げられて攪拌される。
【００２７】
なお、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体４に、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２（後述の図３（ｆ），（ｇ）参照。）を装着することを必須としている。モルタル漏れ抑制具４２は、アンカー体４の所定位置に留置させるため、内径がアンカー体４の外径より小さく、外径がコンクリート躯体に形成した穿孔の内径よりも大きく形成された弾性体等を使用する。なお、モルタル漏れ抑制具４２の外形は、円形状でなくても良い。モルタル漏れ抑制具４２により、アンカー体４と穿孔との間が塞がれるため、穿孔からのモルタルの不必要な漏れ出しを防止できる。また、アンカー体４の回転に伴って、穿孔の開口部近くまで上昇したモルタルを堰き止め、下方に押し返すので、モルタルが上下でより混ざり合い、攪拌されることになる。また、モルタル漏れ抑制具４２は弾性を有するものであることが望ましい。モルタル漏れ抑制具４２が弾性材料でないとすると、モルタル漏れ抑制具４２とアンカー体４との隙間からモルタルが漏れ出してくる可能性があるし、その隙間を出来るだけ小さくして漏れ低減を図ったとしても、施工時にアンカー体４表面の凹凸にモルタル漏れ抑制具４２が引っ掛かる等して、動き難くなるなど、施工性が低下する可能性が高いからである。
【００２８】
≪アンカー体固着用カプセル１を用いた接着系アンカーの施工方法の一例≫
次に、アンカー体固着用カプセル１を用いた本実施形態の接着系アンカーの施工方法の一例について説明する
【００２９】
図３（ａ）〜（ｇ）は、それぞれ、アンカー体固着用カプセル１を用いた本実施形態１の接着系アンカーの施工方法の一例を示す説明図である。
【００３０】
（１）穿孔（図３（ａ））
まずは、図３（ａ）に示すように、ハンマードリル等によりコンクリート躯体５に穿孔５１を形成する。穿孔径は、アンカー体４やアンカー体固着用カプセル１の外径より大きくする。なお、本実施の形態では、穿孔に用いるドリル等の工具と、その後のアンカー体４の挿入時に使用する工具とは、別のものを使用してもよいが、基本的には、同じ工具を使用する
【００３１】
ここで、後述する実験結果より、アンカー体４の回転と打撃によりアンカー体固着用カプセル１を破砕および攪拌する場合、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄ、すなわちアンカー体４の外径（公称径）ｄに対する穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス（Ｄ−ｄ）を、１５〜３０％にすると、所定の評価基準を満たし、所定のアンカー性能が得られることがわかった。これは、クリアランス比が１５％を下回ると、アンカー体４がアンカー体固着用カプセル１を破砕する途中において、穿孔（アンカー孔）５１の内壁面とアンカー体４の外周面との間に、十分に破砕されていない状態のガラス片が詰まり、穿孔の下端部にアンカー体４の先端が到達する前にそれ以上の作業が続けられなくなるアンカー体４の高止まり状態となり、攪拌時の作業性が低下すると推測されるからである。その一方、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが３０％を越えると、ガラス管が穿孔５１の内部で逃げやすくなる結果、細かな破砕物となりにくく、モルタルの均質性の低下により強度発現に支障を来たす、という問題が生じると推測されるからである。ただし、アンカー体４の打撃を行わず回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕および攪拌する場合、後述の実験結果より、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１５〜３０％より狭く２０〜３０％にする必要があることがわかった。
【００３２】
（２）穿孔（アンカー孔）内清掃（図３（ｂ）〜（ｄ））
次に、図３（ｂ）〜（ｄ）に示すように、例えば、穿孔（アンカー孔）５１内をブロアー（吸引）→ブラシ５２によるブラッシング→ブロアー（吸引）という手順により、穿孔（アンカー孔）５１内を十分に清掃する。
【００３３】
（３）アンカー体固着用カプセル１の挿入（図３（ｅ））
次に、図３（ｅ）に示すように、清掃後の穿孔（アンカー孔）５１内に、アンカー体固着用カプセル１を挿入する。アンカー体固着用カプセル１の外径は、アンカー体４の外径（公称径）以下、より好ましくはアンカー体４の外径より少し細い方が好ましい。なお、アンカー体固着用カプセル１は、図１の説明で述べたように、内管３内には、早強セメント等のセメント粉体Ａが封入されている一方、外管２内には、内管３とともに水や、砂、水溶性樹脂等の増粘剤などからなる粘性硬化材Ｂが封入されているが、その逆に、内管３内に粘性硬化材Ｂ、外管２内にセメント粉体Ａを封入するようにしても勿論よい。
【００３４】
ここで、本実施形態では、アンカー体固着用カプセル１におけるセメント粉体Ａの重量に対する水の重量の比率である水セメント比は、およそ０．３〜０．５とする。これは、水セメント比が０．３より小さい場合は、作業性（攪拌性）が低下するのに対し、０．５を超えると、モルタルとしての強度や耐久性が劣るので、本実施の形態では、水セメント比は、０．３〜０．５とする。
【００３５】
また、セメント粉体Ａの質量に対する骨材（砂）の質量の比率である骨材セメント比は、１．０〜３．０とする。これは、骨材セメント比が１．０を下回ると、単位セメント量が大きくなり、水セメント比が小さくなるため、水和熱が大きくなり、乾燥収縮が発生し易く、強度発現に支障を来たすことが懸念される。その一方、骨材セメント比が３．０を超えると、単位セメント量が小さくなるため、作業性が悪化し、攪拌性が低下するので、強度発現に支障を来たす。このような理由から、本実施の形態では、骨材セメント比を１．０〜３．０としている。
【００３６】
ここで、骨材（砂）には、砕かれたアンカー体固着用カプセル１のガラス管の破片も利用し、上述の１．０〜３．０の骨材セメント比になるようにガラス管の形状や厚さなどを決定する。ガラス管の肉厚が大きくなり過ぎる場合は、外管２内等に不足分の砂を予め封入する。このように、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体固着用カプセル１の外管２および内管３のガラス管を破砕ないしは粉砕して骨材として使用するに当り、１．０〜３．０の骨材セメント比を達成するためには、確実かつ適確にガラス管を破砕ないしは粉砕して骨材化することが重要である。そのため、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体４の外周面と、穿孔５１の内周面との間が広すぎても、狭すぎても前述したような問題が発生するので、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄ、すなわちアンカー体４の外径（公称径）ｄに対する穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス（Ｄ−ｄ）の比率を、後述する実験結果より、アンカー体４の回転と打撃によりアンカー体固着用カプセル１のガラス管を破砕等してモルタルを攪拌する場合と、打撃を行わずにアンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１のガラス管を破砕等してモルタルを攪拌する場合とで変えて（後述するように前者では１５〜３０％、後者では２０〜３０％とする。）、確実かつ適確にガラス管を骨材化し、アンカー性能が所定の評価基準を満たすようにする。
【００３７】
また、本実施形態では、図３（ａ）〜（ｇ）に示すように、アンカー体固着用カプセル１を穿孔５１の上方から下向きに挿入する下向き施工の場合、外管２内の空隙部Ｙと、内管３内の空隙部Ｘとが、共に、下側になるようにして穿孔（アンカー孔）５１内に挿入する。このようにすると、外管２の上側には、内管３内のセメント粉体Ａと反応して硬化作用を生じさせる水や、砂、増粘剤等の粘性硬化材Ｂが密に集積し、穿孔５１の上部に滞留するので、アンカー体固着用カプセル１を破砕したときに、確実かつ適確に、粘性硬化材Ｂ等が、ガラス管に由来するガラス破片と、内管３側のセメント粉体Ａを巻き込み、モルタルを形成するからである。なお、このようにすると、穿孔（アンカー孔）５１内の下端部に空隙が残るおそれがあるが、アンカー体４先端は、図２（ａ），（ｂ）に示すように、４５度の角度にカットされており、モルタルが充填されていたとしても、それほど耐力に貢献しないので、仮に下側に空隙が残ったとしても、耐力低下の影響はほとんどないからである。なお、これは任意であり、外管２内の空隙部Ｙと、内管３内の空隙部Ｘとが、共に、上側になるように穿孔（アンカー孔）５１内に挿入しても良い。
【００３８】
（４）施工（アンカー体固着用カプセル１の破砕および攪拌）（図３（ｆ））
次に、ハンマードリル等の工具にアンカー体４をセットし、図３（ｆ）に示すように、アンカー体４を回転や打撃（上下動）させながら打ち込み、アンカー体４の先端部４１によりアンカー体固着用カプセル１の外管２および内管３を破砕ないしは粉砕して骨材化する。すると、穿孔（アンカー孔）５１内周面と、アンカー体４外周面との間隙であるクリアランス部分に、内管２と外管３の内容物の攪拌混合によって生成されたモルタルが充填される。なお、図３（ｆ），（ｇ）において、アンカー体４の所定位置には、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２が事前に装着されている。
【００３９】
（５）施工完了（図３（ｇ））
そして、図３（ｇ）に示すように、アンカー体４の先端部４１が穿孔５１内の底面に到達すると、ハンマードリルの回転と打撃などを停止させ、ハンマードリルからアンカー体４を取外す。その後、所定の養生時間をおき、モルタルの強度を十分に発現させて、アンカー体４を穿孔５１内に定着させる。これにより、アンカー体固着用カプセル１を用いた接着系アンカーの施工が完了する。なお、穿孔に使用するドリルと、アンカー体４を挿入する際に用いるドリルとは、同じものを使用しても、別のものを使用してもどちらでも良い。
【００４０】
なお、本実施形態では、後述するように、ハンマードリル等の工具として、回転数が２００回転／分以上であり、かつ、打撃数が３０００回数／分程度のものを使用する。ただし、アンカー体固着用カプセル１の破砕および攪拌は、アンカー体４の回転と打撃の双方と、アンカー体４の打撃を伴わずに回転のみにより行うことができる。
【００４１】
そのため、本実施形態では、まず、アンカー体４の回転と打撃の双方により破砕および攪拌を行った場合を実験１とし、アンカー体４の打撃を行わずに、回転のみにより破砕および攪拌を行った場合を実験２として実験を行った。そして、両実験１，２において、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）＞１等の評価基準を満たし、所定のアンカー性能が得られる場合の累積回転数および累積打撃回数に対するそれぞれ１回転および１打撃当りのモルタル容量の条件について評価をした。
【００４２】
次に、本実施の形態では、実験１および実験２で使用した試料について穿孔径Ｄを変更することにより、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄを変えて、再度、アンカー性能が前述の評価基準を満たすか否かを実験して、確実かつ適確にガラス管を骨材化可能なクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄの範囲を求める実験を行った。これを、実験３および実験４とする。
【００４３】
≪実験１（回転と打撃による破砕の場合）≫
まず、実験１として、ハンマードリルに取り付けたアンカー体４の回転と打撃の双方によりアンカー体固着用カプセル１を破砕および攪拌混合した場合における累積回転数１回当りのモルタル量ｍｍ３と、累積打撃数１打撃当りのモルタル量ｍｍ３について示す。ここで、実験１では、試料Ｎｏ．１〜１９の条件で実験を行った。
【００４４】
図４は、実験１にて使用する試料Ｎｏ．１〜１９の条件等を示す表である。
【００４５】
図４は、試料Ｎｏ．１〜１９について、アンカー体４の呼び名（サイズ）、公称径ｄ（単位：ｍｍ）、公称断面積ａ（単位：ｍｍ２）と、穿孔径Ｄ（単位：ｍｍ）と、穿孔深さＬ（単位：ｍｍ）と、穿孔断面積Ａ（単位：ｍｍ２）と、モルタル容量（モルタル体積）Ｌ（Ａ−ａ）（単位：ｍｍ３）と、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄと、のそれぞれの値を示している。ここで、アンカー体４の呼び名のＭは、図２（ｂ）に示すような全ネジボルト４ｂを示しており、Ｄは図２（ａ）に示すような異形鉄筋４ａを示している。
【００４６】
例えば、図４において、試料Ｎｏ．１の場合、アンカー体４の種別は、Ｍ１２であり、公称径ｄは１２．０ｍｍ、公称断面積ａは８４．３ｍｍ２、穿孔径Ｄは１４．５ｍｍ、穿孔深さＬは１００．０ｍｍ、穿孔断面積Ａは１６５．１ｍｍ２、モルタル容量（モルタル体積）は８，０８３ｍｍ３と、クリアランス比は２１％であることを示している。
【００４７】
図５は、本実施形態の実験１にて使用する工具の種類と、各工具の１分間当りの回転数と、１分間当りの打撃数とを示す表である。
【００４８】
図５に示すように、本実施形態では、アンカー体４を装着するハンマードリル等の工具として、１分間当りの回転数が２００回転以上で、かつ、１分間当りの打撃数が３０００回程度のものを３種選択し、これらを使用して実験を行った。
【００４９】
具体的には、図５に示すように、工具：ＰＲ−３８Ｅ（日立工機製）は、１分間あたりの回転数が４００、１分間当りの打撃数は３０００であり、工具：ＤＨ４０ＳＡ（日立工機製）は、１分間あたりの回転数が３６０、１分間当りの打撃数は２８００であり、共に、回転と打撃が連動している工具である。また、工具：ＤＨ２４（日立工機製）は、１分間あたりの回転数が１１５０、１分間当りの打撃数は４６００で、回転と打撃が連動または非連動を選択可能な形式、すなわち打撃を行わずに回転のみが可能な工具である。
【００５０】
図６は、図４に示す試料Ｎｏ．１〜１９の条件でのアンカー体固着用カプセル１を用いた本実施形態１の接着系アンカーの施工方法により実験１を行った結果を示す表である。
【００５１】
具体的には、図６は、試料Ｎｏ．１〜１９の条件での本実施形態の接着系アンカーの施工方法を実験した際の工具、施工時間（秒）、１分間当りの回転数、累積回転数（総回転数）、累積回転数１回転当りのモルタル量（ｍｍ３）、１分間当りの打撃数、累積打撃数（総打撃数）、累積打撃数１打撃当りのモルタル量（ｍｍ３）と、前述した評価基準に基づく合否結果を示している。なお、施工時間とは、アンカー体４の先端部分をアンカー体固着用カプセル１にあてがい、その位置から工具を作動させて穿孔の底部に到達するまでの時間である。また、合否結果において、合格（○）はアンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１より大きいもの、不合格（×）はアンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１以下の強度不足のものである。
【００５２】
例えば、試料Ｎｏ．１の場合、使用工具はＰＲ−３８Ｅ、施工時間は４．０秒、１分間当りの回転数は４００、累積回転数（総回転数）は２７、累積回転数１回転当りのモルタル量は３０３ｍｍ３、１分間当りの打撃数は３０００、累積打撃数（総打撃数）は２００、累積打撃数の１打撃当りのモルタル量は４０ｍｍ３で、アンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１より大きく、合格（○）であることを示している。
【００５３】
そして、図６の表の最右欄の合否判定欄に示すように、試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準、すなわち、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）＞１を満足し、合格となった。なお、安全率を見込み、例えば、１．３より大きいものを合格とするようにしても勿論よい。
【００５４】
その一方、試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足せず、すなわち、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）≦１となり、不合格となった。なお、安全率を見込み、例えば、１．３以下のものを不合格とするようにしても勿論よい。
【００５５】
図７は、アンカー体４の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等する場合におけるアンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【００５６】
図６で説明したように、試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった一方、試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足せず、不合格であった。
【００５７】
そして、図６を参照すると、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値は、１４〜９０ｍｍ３の範囲で合格である。
【００５８】
これに対し、アンカー性能の評価基準を満足せず不合格（×）であった試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値（ｍｍ３）は、図６に示すように、９２、９５、９８であった。
【００５９】
その結果、この実験１の結果より、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する場合、アンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量は、図７に示すように、およそ１打撃当り９０ｍｍ３以下であると、上述のアンカー性能の評価基準を満足することがわかる。
【００６０】
図８は、アンカー体４の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等する場合におけるアンカー体４の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【００６１】
図６で説明したように、試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった一方、試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足せず、不合格であった。そして、図６に示すように、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタルの容量は、図６に示すように、１０７〜６９８ｍｍ３の範囲で合格であった。
【００６２】
これに対し、アンカー性能の評価基準を満足せず不合格であった試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回当りのモルタルの容量（ｍｍ３）は、図６に示すように、７１９、７３５、７３７ｍｍ３で不合格であった。
【００６３】
その結果、この実験１の結果より、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する場合、アンカー体４の累積回転数１回当りのモルタルの容量は、図８に示すように、およそ１回転当り７００ｍｍ３以下であると、アンカー性能の評価基準を満足することがわかる。
【００６４】
従って、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する実験１の結果によれば、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタル量は、１回転当り７００ｍｍ３以下であり、かつ、アンカー体４の打撃数に対するモルタルの容量は、１打撃当り９０ｍｍ３以下で攪拌する必要があることがわかる。これは、時間当たりのハンマードリルの回転数および打撃数が著しく低い場合、あるいは累積回転数および累積打撃数に対してモルタル容量が多すぎるのも、攪拌不足の原因となるからである。これにより、ハンマードリルの打撃と回転とでアンカー体４を介して確実かつ適確にアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化し、十分な攪拌を行って、熟練工でなくても容易に施工が可能であり、性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することが可能となる。
【００６５】
≪実験２（打撃は行わず回転のみによる破砕の場合）≫
次に、サイズがＤ１６、Ｄ１９、Ｄ２５、Ｍ２０の４種類のアンカー体４を使用して、アンカー体４の打撃は行わず回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等した場合の実験２の結果について説明する。
【００６６】
図９は、試料Ｎｏ．２０〜２８のアンカー体４の呼び名（サイズ）、公称径ｄ（ｍｍ）、公称断面積ａ（ｍｍ２）と、穿孔径Ｄ（ｍｍ）と、穿孔深さＬ（ｍｍ）と、穿孔断面積Ａ（ｍｍ２）と、モルタル容量（モルタル体積）Ｌ（Ａ−ａ）（ｍｍ３）と、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄのそれぞれの値を示している。
【００６７】
例えば、図９において、試料Ｎｏ．２０の場合、アンカー体４の種別は、Ｄ１９（異形鉄筋）であり、公称径ｄは１９．１ｍｍ、公称断面積ａは２８６．５ｍｍ２、穿孔径Ｄは２４．０ｍｍ、穿孔深さＬは１３３．０ｍｍ、穿孔断面積Ａは４５２．４ｍｍ２、モルタル容量（モルタル体積）は２２，０６０ｍｍ３、クリアランス比は２６％であることを示している。
【００６８】
次に、図１０は、試料Ｎｏ．２０〜２８のアンカー体固着用カプセル１を用いた接着系アンカーの施工方法を実験した際の工具、施工時間（秒）、１分間当りの回転数、累積回転数（総回転数）、累積回転数１回当りのモルタル量、１分間当りの打撃数、累積打撃数（総打撃数）、累積打撃数１打撃当りのモルタル量を示している。
【００６９】
例えば、図１０において、試料Ｎｏ．２０の場合、使用工具はＤＨ２４で回転のみ、施工時間は７．６（秒）、１分間当りの回転数は１，１５０、累積回転数（総回転数）は１４６、累積回転数１回当りのモルタル量は１５１ｍｍ３であり、アンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１より大きく、合格（○）であることを示している。
【００７０】
次に、図１１は、アンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等する場合におけるアンカー体４の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【００７１】
図１０に示すように、試料Ｎｏ．２０，２４，２６〜２８の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足、すなわち、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）＞１となり、合格（○）となった。そして、これらの合格となった試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタル量は、６８〜１５７ｍｍ３であった。なお、安全率を見込み、例えば、１．３より大きいものを合格とするようにしても勿論よい。
【００７２】
これに対し、図１０に示すように、試料Ｎｏ．２２の試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタル量が１６８ｍｍ３で、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）≦１の強度不足となり、不合格（×）となった。なお、試料Ｎｏ．２１，２３，２５の試料（条件）では、後述する実験３，４の結果からもわかるようにクリアランス比が小さ過ぎて、アンカー体４の高止まりが発生し、施工不可となって施工時間を計測できず、不合格（×）となった。
【００７３】
従って、この実験２の結果より、アンカー体４の打撃を行わず回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する場合、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタルの容量は、図１１に示すように、およそ１回転当り１６０ｍｍ３以下であると、アンカー性能の評価基準を満足することがわかる。これは、累積回転数１回転当りのモルタル容量が多すぎると、攪拌不足の原因となるからである。これにより、アンカー体４による打撃を行わず回転のみによってアンカー体固着用カプセル１を破砕ないしは粉砕して、モルタルの攪拌を行うことが可能となり、ハンマードリルの打撃の際に工具から発生する騒音を抑えながら、アンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができることがわかった。
【００７４】
また、アンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する実験２の結果から推測される１回転当りのモルタル量が１６０ｍｍ３以下という条件と、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する実験１の結果である１回転当りのモルタル量が７００ｍｍ３以下であり、かつ、１打撃当りのモルタル量が９０ｍｍ３以下という条件とから、１打撃当りのモルタル量９０ｍｍ３を追加するだけで、１回転当りのモルタル量が１６０ｍｍ３以下から、７００ｍｍ３以下に緩和されることもわかる。
【００７５】
≪実験３（実験１にて使用した試料について穿孔径を変えた場合）≫
次に、アンカー体の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について、さらに穿孔径を変えた場合の実験３について説明する。
【００７６】
図１２は、実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について穿孔径を変更した実験３の条件等を示す表である。
【００７７】
図１２に示すように、実験３では、実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験した。
【００７８】
例えば、試料Ｎｏ．１の場合であれば、穿孔径Ｄを１４．５ｍｍ（図４参照）から１６．０ｍｍに大きくなるように変更する一方、試料Ｎｏ．２の場合であれば、穿孔径Ｄを１５．０ｍｍ（図４参照）から１４．５ｍｍに小さくなるように変更した。その結果、試料Ｎｏ．１のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、２１％（図４参照）から３３％になり、試料Ｎｏ．２のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１８％（図４参照）から１４％になったことを示している。
【００７９】
図１３は、実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について図１２に示すように穿孔径を変更した実験３の結果を示す表である。
【００８０】
図１３に示すように、図１２に示すように実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験３を行った結果、試料Ｎｏ．７〜１０，１８，１９については、穿孔径変更前も穿孔径変更後も前述の評価基準を満足し、合格（○）となった。また、試料Ｎｏ．１６，１７については、穿孔径変更前は不合格（×）であったが、穿孔径変更後は前述の評価基準を満足し、合格（○）となった。これら合格した試料Ｎｏ．７〜１０，１６，１７，１８，１９は、図１２に示すように、穿孔径変更後は、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが１６％〜２５％の範囲にあることがわかる。
【００８１】
これに対し、試料Ｎｏ．１〜６，１１〜１４については、穿孔径変更後は、施工不可もしくは強度不足で前述の評価基準を満たさなくなり、図１３に示すように、合格（○）から不合格（×）となった。また、試料Ｎｏ．１５については、穿孔径変更前も穿孔径変更後も前述の評価基準を満足せず、不合格（×）となった。これら不合格となった試料Ｎｏ．１〜６，１１〜１４，１５は、図１２に示すように、穿孔径変更後は、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが、０．３３や、０．１４、０．３４、０．３１等というように、１５％〜３０％の範囲外になったことがわかる。
【００８２】
従って、実験１に加え、実験３の結果より、アンカー体４の回転と打撃によりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタルを攪拌する場合、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１５％〜３０％にする必要があることが改めて確認できた。
【００８３】
≪実験４（実験２にて使用した試料について穿孔径を変えた場合）≫
同様に、アンカー体の回転のみによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について、同様に穿孔径を変えた場合の実験４について説明する。
【００８４】
図１４は、実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について穿孔径を変更した実験４の条件等を示す表である。
【００８５】
図１４に示すように、実験４では、図１０等に示すように実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験した。
【００８６】
例えば、試料Ｎｏ．２０の場合であれば、穿孔径Ｄを２４．０ｍｍ（図９参照）から２５．０ｍｍに大きくなるように変更する一方、試料Ｎｏ．２３の場合であれば、穿孔径Ｄを３０．０（図９参照）ｍｍから２９．０ｍｍに小さくなるように変更した。その結果、試料Ｎｏ．２０のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、２６％（図９参照）から３１％になり、試料Ｎｏ．２３のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１８％（図９参照）から１４％になったことを示している。
【００８７】
図１５は、実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について図１４に示すように穿孔径を変更した実験４の結果を示す表である。
【００８８】
実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験４を行った結果、図１５に示すように、試料Ｎｏ．２１のみ、穿孔径変更前の不合格（×）から穿孔径変更後は合格（○）となった。なお、試料Ｎｏ．２１のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１５％から２０％になった。
【００８９】
これに対し、試料Ｎｏ．２１以外の試料Ｎｏ．２０，２２〜２８については、穿孔径変更後は、モルタルの高止まりによる施工不可もしくは前述の評価基準を満たさなくなり、図１５に示すように、不合格（×）となった。これら不合格となった試料Ｎｏ．２０，２２〜２８は、図１４に示すように、穿孔径変更後は、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが、０．３１や、０．３４、０．１４、０．１５等というように、２０％〜３０％の範囲外になったことがわかる。
【００９０】
従って、実験２に加え、実験４の結果より、打撃を行わずアンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタルを攪拌する場合、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、２０％〜３０％にする必要があることが確認できた。
【００９１】
以上説明したように、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法によれば、無機系のアンカー体固着用カプセルの組成によって決まる水セメント比の０．３〜０．５や、骨材セメント比の１．０〜３．０だけでなく、穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄの範囲も、打撃と回転を併用する場合には、実験１，３により１５％〜３０％とし、また、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２の装着も条件としたので、例えば、アンカー体４が穿孔５１の底部に到達するまでの累積回転数とモルタル量との関係を７００ｍｍ３／１回転以下とし、かつ、アンカー体４の累積打撃数とモルタル量との関係を９０ｍｍ３／１打撃以下にすると、熟練工でなくても、アンカー体４の回転と打撃により確実かつ適確にアンカー体固着用カプセル１の容器である内外のガラス管を破砕ないしは粉砕してそれぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができる。
【００９２】
また、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法によれば、実験２，４より、穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄの範囲を２０％〜３０％とした場合、例えば、アンカー体４が穿孔５１の底部に到達するまでの累積回転数とモルタル量との関係を１６０ｍｍ３／１回転以下にすると、打撃を伴わないアンカー体４の回転のみにより確実かつ適確にアンカー体固着用カプセル１の容器である内外のガラス管を破砕ないしは粉砕してそれぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができることがわかった。これにより、アンカー体４の打撃の際に工具から発生する騒音を抑えながら、定着後のアンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができる。
【００９３】
また、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体固着用カプセル１の各ガラス管の一端側に空隙部が存在し、アンカー体固着用カプセル１を穿孔５１の上方から挿入する下向き施工の場合には、各ガラス管の空隙部Ｘ、Ｙが、共に、下側になるように穿孔５１内に挿入するようにすると、アンカー体固着用カプセル１の上側には、内外のガラス管内の内容物が密に集積し、アンカー体固着用カプセル１を破砕したときに、確実かつ適確に、水等の液体成分がカプセルの破片やセメント粉体などの粒状物とを包み込むので、穿孔の外部への飛散をより少なくして良質なモルタルを形成することができる。
【００９４】
≪上向き施工・横向き施工の場合≫
なお、前記実施形態では、アンカー体固着用カプセル１を穿孔の上方から挿入する下向き施工の場合について説明したが、コンクリートの天井や梁等に下方からアンカー体４を取り付ける上向き施工や、本発明では、コンクリートの横壁や柱等に横方向や下方から上向きにアンカー体４を取り付ける横向き施工や上向き施工にも適用できる。ただし、横向き施工や上向き施工の場合は、硬化剤となる水に増粘剤などを添加し、外管２側の液体層の粘度を、例えば、１０３〜１０５ｍＰａ・ｓ程度にする。これは、粘度が１０３ｍＰａ・ｓより小さい場合には、モルタルの垂れが発生する一方、粘度が１０５ｍＰａ・ｓより大きい場合には、アンカー体４が穿孔の下端部に到達する前に挿入できなくなり、所定の長さを埋設することができなくなる、いわゆる高止まり等が生じるからである。このように粘度を所定範囲に上げることで、上向き施工等の施工状況であっても、施工中に穿孔からモルタルが垂れてくることがなくなり、均一なアンカー性能を保持することが可能となる。
【符号の説明】
【００９５】
１ アンカー体固着用カプセル
２ 外管
３ 内管
４ アンカー体
Ａ セメント粉体
Ｂ 粘性硬化材
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セメント粉体を内包する一方のガラス管と、水や増粘剤等を内包する他方のガラス管とが二重管構造に配置された無機系のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンクリート製の床や壁面に、機械装置や部品などを固定する場合、あるいは天井に配管や二重天井のための吊りボルト（全ネジボルト、寸切りとも呼ばれる）を取り付けるために、コンクリート表面にハンマードリルなどで穿孔を形成し、アンカーボルトを固着する、いわゆる、あと施工アンカーの一形態として、接着系アンカーが広く利用されている。この接着系アンカーは、二重のガラス管構造の内部に、主剤と硬化剤とで構成されるエポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂を封入した有機系カプセルを用いた接着系アンカーと、セメント粉体等の無機材料と硬化剤とからなる無機系カプセルを用いた接着系アンカーとがある。
【０００３】
しかしながら、前者の有機系カプセルを用いた接着系アンカーは、基本的にその成分が可燃性であることから耐火性の面で欠点がある。このため、近年では、後者の無機系カプセルを用いた接着系アンカーが注目を浴びている。
【０００４】
この種の無機系カプセルは、ガラスやプラスチックからなる管を二重管構造に配置して、内管側にセメント粉体、外管側に水や増粘剤を封入したものや、その逆に外管側にセメント粉体、内管側に水や増粘剤を封入したものが知られている。この場合、砂などの骨材は、いずれか一方の管に配合される。
【０００５】
このような無機系カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、コンクリート壁面に形成した穿孔に、かかる無機系カプセルを挿入し、その後、ハンマードリルなどの工具に装着した異形鉄筋や全ネジボルト等のアンカー体を回転や振動させて、その回転と打撃とにより無機系カプセルの内外のガラス管を破砕しながらセメント粉体や、水、砂、増粘剤などの内容物を攪拌混合している。この場合には、破砕されたガラス管も骨材として利用している（例えば、特許文献１，２参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平５−３９６３９号公報
【特許文献２】実開平６−８５４３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、前述の無機系カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、使用する無機系のアンカー体固着用カプセルの水セメント比や骨材セメント比等が、予め目標とするアンカー性能が得られるように最適な範囲に決定されているものの、かかる無機系のアンカー体固着用カプセルを使用した実際の施工作業は、基本的に現場の作業者の経験や勘などに任されて行なわれている。
【０００８】
このため、作業に習熟していない作業者の場合、アンカー体の回転数や打撃数が不十分である等して、モルタルの攪拌が不十分であったり、攪拌したモルタルを溢れさせたり等、適確に作業が行えず、それが原因で定着後のアンカー体の引張強度やせん断耐力等のアンカー性能にバラツキが生じやすい、という課題があった。すなわち、従来の施工方法においては、均一なアンカー性能を安定して確保することが難しい、という課題があった。
【０００９】
このようなバラツキの原因は、一義的にはアンカー体によるガラス管の破砕や内容物の攪拌混合が不十分であることに由来する。例えば、アンカー体でガラス管を破砕した際にセメント粉体や水などが穿孔から外部に飛散したり、十分に撹拌されていない状態の混合物の一部が穿孔から溢れ出すことも原因の一つである。このような場合には、所定の配合比率で封入されたセメント粉体や砂、水等がバランスの崩れた状態で硬化してしまうからである。また、無機系カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体固着用カプセルの外管および内管を破砕ないしは粉砕して骨材として使用するため、目標とする骨材セメント比を達成するために、確実にガラス管を砕いて骨材化する必要があるが、アンカー体の外周面と穿孔の内周面との間のクリアランスが狭すぎたり、広すぎたりすると、適確にガラス管を骨材化できず、アンカー性能にバラツキが生じていた。
【００１０】
そこで、本発明者らは、アンカー体固着用カプセルの水セメント比や骨材セメント比だけでなく、クリアランスや、工具の使用条件等について、鋭意検討を重ねた結果、本発明に想到したのである。すなわち、工具に装着したアンカー体により確実に無機系カプセルを破砕ないしは粉砕し、各ガラス管の内容物を十分に攪拌混合して均質なモルタルの生成が可能となり、アンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができる、アンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記目的を達成するため、本願の請求項１に係る発明は、セメント粉体を内包する一方のガラス管と、水等を内包する他方のガラス管とが二重管構造に配置されたアンカー体固着用カプセルを、予め所定の深さに穿孔したコンクリート構造物の穿孔内に挿入し、その後、工具に取り付けたアンカー体で各ガラス管を破砕してそれぞれの内容物を攪拌混合することによりモルタルを生成し、穿孔内に充満したモルタルにアンカー体の端部を埋没させて定着するアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法であって、前記アンカー体は、先端部がおよそ４５°に形成され、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具が装着されており、前記水と前記セメントの比率が０．３〜０．５の範囲であり、破砕された前記ガラス管を含む骨材と前記セメントとの比率が１．０〜３．０の範囲であり、前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の１５〜３０％である、ことを特徴としている。
この方法によれば、無機系のアンカー体固着用カプセルの水セメント比や骨材セメント比だけでなく、その骨材セメント比を確実かつ適確に達成するための穿孔とアンカー体との間のクリアランス比の範囲も明確にし、また、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具の装着も条件としたので、アンカー体により確実かつ適確にアンカー体固着用カプセルの容器である内外の管を破砕ないしは粉砕して骨材とすると共に、それぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができる。
ここで、本願の請求項２に係る発明では、前記本願の請求項１の発明のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の２０〜３０％である、ことを特徴としている。
この方法によれば、アンカー体の打撃と回転によるアンカー体固着用カプセルを破砕等だけではなく、アンカー体による打撃を行わず回転のみでアンカー体固着用カプセルを破砕等して内管および外管内の内容物を攪拌しても、均質なモルタルが得られ、一定以上のアンカー性能が得られることが実験結果からわかった。そのため、アンカー体による打撃を行わず、アンカー体の打撃の際に工具から発生する騒音を極力抑えながら、定着後のアンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができる。
また、前記アンカー体固着用カプセルの各ガラス管の一端側に空隙部が存在し、該アンカー体固着用カプセルを前記穿孔の上方から挿入する下向き施工の場合には、各ガラス管の空隙部が、共に、下側になるように前記穿孔内に挿入するようにしても良い（請求項３）。
この場合、カプセルの上側には、内外の管内の内容物が密に集積し、アンカー体固着用カプセルを破砕したときに、確実かつ適確に、水等の液体成分がカプセルの破片やセメント粉体などの粒状物とを包み込み、穿孔の外部への飛散をより少なくして良質なモルタルを形成することができる。
さらに、前記アンカー体固着用カプセルの端面が平坦状に形成すると好適である（請求項４）。
この場合、先端が４５度に形成されているアンカー体を当接させたときに、横すべりし難くなり、アンカー体固着用カプセルを確実に砕くことができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法によれば、無機系のアンカー体固着用カプセルの組成によって決まる水セメント比や骨材セメント比だけでなく、その骨材セメント比を確実かつ適確に達成するための穿孔とアンカー体との間のクリアランス比の範囲も明確にし、また、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具の装着も条件としたので、熟練工でなくても、確実かつ適確にアンカー体固着用カプセルの容器である内外の管を破砕ないしは粉砕してそれぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法に適用するアンカー体固着用カプセルの部分断面図、断面図である。
【図２】（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法に適用するアンカー体の一例を示す斜視図である。
【図３】（ａ）〜（ｇ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法の一例を示す説明図である。
【図４】本実施形態の実験１（アンカー体の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験）で使用した試料Ｎｏ．１〜１９の条件等を示す表である。
【図５】本実施形態の実験１で使用した工具の種類と、各工具の１分間当りの回転数と、１分間当りの打撃数とを示す表である。
【図６】図４に示す試料Ｎｏ．１〜１９を使用した実験１の結果を示す表である。
【図７】実験１におけるアンカー体の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【図８】実験１におけるアンカー体の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【図９】本実施形態の実験２（アンカー体の回転のみによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験）で使用した試料Ｎｏ．２０〜２８の条件等を示す表である。
【図１０】図９に示す試料Ｎｏ．２０〜２８を使用した実験２の結果を示す表である。
【図１１】実験２におけるアンカー体の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【図１２】実験１にて使用した試料について穿孔径を変更した実験３の条件等を示す表である。
【図１３】実験１にて使用した試料について図１２に示すように穿孔径を変更した実験３の結果を示す表である。
【図１４】実験２にて使用した試料について穿孔径を変更した実験４の条件等を示す表である。
【図１５】実験２にて使用した試料について図１４に示すように穿孔径を変更した実験４の結果を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
次に、本発明に係るアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法の実施形態について説明する。
【００１５】
≪アンカー体固着用カプセルの構造の一例≫
まず、本実施形態で使用するアンカー体固着用カプセルの構造の一例から説明する。
【００１６】
図１（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法にて使用する、アンカー体固着用カプセル１の部分断面図、断面図である。
【００１７】
図１（ａ），（ｂ）に示すように、本実施形態のアンカー体固着用カプセル１は、中空筒体状の外管２と、外管２の内部に設けられる中空筒体状の内管３との二重管構造で構成されている。
【００１８】
外管２および内管３は、共に、ガラス製やプラスチック製等、アンカー体により破砕可能な材質で形成されている。なお、本実施形態では、ガラス製として説明する。
【００１９】
内管３は、その軸長方向の長さが外管２よりも短く、かつその外径寸法が外管２よりも細径で構成され、外管２の内部で当該外管２の軸長方向に収容される。本実施形態では、内管３内には、その内部にエポキシ樹脂等の有機系材料に較べ不燃性かつ耐熱性に優れたセメント粉体Ａが封入される。ここで、本実施形態では、内管３内におけるセメント粉体Ａの封入量は、図１（ｂ）に示すように、アンカー体固着用カプセル１を直立させた状態において、内管３の軸長方向の下端部側にセメント粉体Ａを寄せることにより、内管３の軸長方向の上端部３ｂ側に空隙部Ｘが生じるように設定される。なお、セメント粉体Ａの封入量は、内管３の容量一杯に設定するようにしても良い。
【００２０】
外管２は、その内部に内管３が挿入され、内管３の周囲に粘性硬化材Ｂを充填した後、密封される。これにより外管２の内部には、内管３が内蔵されると共に、粘性硬化材Ｂが封入される。粘性硬化材Ｂは、例えば、水と、砂等の骨材、カルボキシメチルセルロースなどの水溶性樹脂からなる増粘剤等を混ぜ合わせて作成される。
【００２１】
外管２への粘性硬化材Ｂの封入量は、図１（ｂ）に示すように、外管２の容量よりも少なく設定される。本実施形態にあっては、図１（ｂ）に示すように、粘性硬化材Ｂは、アンカー体固着用カプセル１を立てるなどして、外管２の軸長方向下端部２ａ側に内管３及び粘性硬化材Ｂを寄せ、内管３の軸長方向下端部３ａが粘性硬化材Ｂを押し退けて外管２の軸長方向下端部２ａとほぼ重なりあうことで、外管２の軸長方向の上端部２ｂに空隙部Ｙが生じる程度に設定される。
【００２２】
ここで、本実施形態では、外管２に内蔵される内管３は、粘性硬化材Ｂの粘性によって外管２内部での移動が抑制され、動き難くなっている。従って、例えばアンカー体固着用カプセル１を直立状態で保管しておくなどすると、内管３は、セメント粉体Ａ自身の重量で粘性硬化材Ｂを押し退けて外管２内を下降移動し、図１（ｂ）に示すように、その軸長方向の下端部３ａが、ほぼ外管２の軸長方向下端部２ａに当接した状態で安定する。勿論、アンカー体固着用カプセル１を勢い良く振るなどすれば、内管３は移動する。
【００２３】
また、本実施形態では、外管２および内管３の両端部２ａ，２ｂ、３ａ，３ｂは、図１（ａ），（ｂ）に示すように、フラット状のものを利用している。これは、アンカー体の先端部が当ったときに、両端部２ａ，２ｂ、３ａ，３ｂの形状が半球状等のドーム状であると、アンカー体が横滑りして、外管２および内管３を確実かつ適確に破砕できないおそれがあるからである。また、フラット状であれば、ドーム状よりも、アンカー体固着用カプセル１の端部を細かく砕き易いからである。ただし、本発明では、外管２および内管３の両端部は、フラット状のものに限定されず、半球形状でも勿論よい。
【００２４】
≪アンカー体の一例≫
次に、本実施形態で使用するアンカー体の一例を説明する。
【００２５】
図２（ａ），（ｂ）は、それぞれ、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法にて使用されるアンカー体４の一例を示す斜視図である。
【００２６】
本実施形態では、アンカー体４として、アンカー体固着用カプセル１の破砕、混合によって形成されるモルタルとの定着（付着）力等を期待するため、図２（ａ）に示すような異形鉄筋（竹節・ネジ節等）４ａや，図２（ｂ）に示すような全ネジボルト４ｂを使用する。そして、アンカー体４の先端部４１は、アンカー体固着用カプセル１を構成する外管２および内管３のガラス管を細かく破砕または粉砕し、かつ、攪拌可能なように、図２（ａ），（ｂ）に示すように、例えば、軸心に対して４５度にカットされている。これにより、工具に装着したアンカー体４が回転すると、４５度カットされたアンカー体４の先端部４１により、外管２および内管３のガラス管が細かく破砕ないしは粉砕され、かつ、内容物が巻き上げられて攪拌される。
【００２７】
なお、本実施形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体４に、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２（後述の図３（ｆ），（ｇ）参照。）を装着することを必須としている。モルタル漏れ抑制具４２は、アンカー体４の所定位置に留置させるため、内径がアンカー体４の外径より小さく、外径がコンクリート躯体に形成した穿孔の内径よりも大きく形成された弾性体等を使用する。なお、モルタル漏れ抑制具４２の外形は、円形状でなくても良い。モルタル漏れ抑制具４２により、アンカー体４と穿孔との間が塞がれるため、穿孔からのモルタルの不必要な漏れ出しを防止できる。また、アンカー体４の回転に伴って、穿孔の開口部近くまで上昇したモルタルを堰き止め、下方に押し返すので、モルタルが上下でより混ざり合い、攪拌されることになる。また、モルタル漏れ抑制具４２は弾性を有するものであることが望ましい。モルタル漏れ抑制具４２が弾性材料でないとすると、モルタル漏れ抑制具４２とアンカー体４との隙間からモルタルが漏れ出してくる可能性があるし、その隙間を出来るだけ小さくして漏れ低減を図ったとしても、施工時にアンカー体４表面の凹凸にモルタル漏れ抑制具４２が引っ掛かる等して、動き難くなるなど、施工性が低下する可能性が高いからである。
【００２８】
≪アンカー体固着用カプセル１を用いた接着系アンカーの施工方法の一例≫
次に、アンカー体固着用カプセル１を用いた本実施形態の接着系アンカーの施工方法の一例について説明する
【００２９】
図３（ａ）〜（ｇ）は、それぞれ、アンカー体固着用カプセル１を用いた本実施形態１の接着系アンカーの施工方法の一例を示す説明図である。
【００３０】
（１）穿孔（図３（ａ））
まずは、図３（ａ）に示すように、ハンマードリル等によりコンクリート躯体５に穿孔５１を形成する。穿孔径は、アンカー体４やアンカー体固着用カプセル１の外径より大きくする。なお、本実施の形態では、穿孔に用いるドリル等の工具と、その後のアンカー体４の挿入時に使用する工具とは、別のものを使用してもよいが、基本的には、同じ工具を使用する
【００３１】
ここで、後述する実験結果より、アンカー体４の回転と打撃によりアンカー体固着用カプセル１を破砕および攪拌する場合、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄ、すなわちアンカー体４の外径（公称径）ｄに対する穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス（Ｄ−ｄ）を、１５〜３０％にすると、所定の評価基準を満たし、所定のアンカー性能が得られることがわかった。これは、クリアランス比が１５％を下回ると、アンカー体４がアンカー体固着用カプセル１を破砕する途中において、穿孔（アンカー孔）５１の内壁面とアンカー体４の外周面との間に、十分に破砕されていない状態のガラス片が詰まり、穿孔の下端部にアンカー体４の先端が到達する前にそれ以上の作業が続けられなくなるアンカー体４の高止まり状態となり、攪拌時の作業性が低下すると推測されるからである。その一方、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが３０％を越えると、ガラス管が穿孔５１の内部で逃げやすくなる結果、細かな破砕物となりにくく、モルタルの均質性の低下により強度発現に支障を来たす、という問題が生じると推測されるからである。ただし、アンカー体４の打撃を行わず回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕および攪拌する場合、後述の実験結果より、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１５〜３０％より狭く２０〜３０％にする必要があることがわかった。
【００３２】
（２）穿孔（アンカー孔）内清掃（図３（ｂ）〜（ｄ））
次に、図３（ｂ）〜（ｄ）に示すように、例えば、穿孔（アンカー孔）５１内をブロアー（吸引）→ブラシ５２によるブラッシング→ブロアー（吸引）という手順により、穿孔（アンカー孔）５１内を十分に清掃する。
【００３３】
（３）アンカー体固着用カプセル１の挿入（図３（ｅ））
次に、図３（ｅ）に示すように、清掃後の穿孔（アンカー孔）５１内に、アンカー体固着用カプセル１を挿入する。アンカー体固着用カプセル１の外径は、アンカー体４の外径（公称径）以下、より好ましくはアンカー体４の外径より少し細い方が好ましい。なお、アンカー体固着用カプセル１は、図１の説明で述べたように、内管３内には、早強セメント等のセメント粉体Ａが封入されている一方、外管２内には、内管３とともに水や、砂、水溶性樹脂等の増粘剤などからなる粘性硬化材Ｂが封入されているが、その逆に、内管３内に粘性硬化材Ｂ、外管２内にセメント粉体Ａを封入するようにしても勿論よい。
【００３４】
ここで、本実施形態では、アンカー体固着用カプセル１におけるセメント粉体Ａの重量に対する水の重量の比率である水セメント比は、およそ０．３〜０．５とする。これは、水セメント比が０．３より小さい場合は、作業性（攪拌性）が低下するのに対し、０．５を超えると、モルタルとしての強度や耐久性が劣るので、本実施の形態では、水セメント比は、０．３〜０．５とする。
【００３５】
また、セメント粉体Ａの質量に対する骨材（砂）の質量の比率である骨材セメント比は、１．０〜３．０とする。これは、骨材セメント比が１．０を下回ると、単位セメント量が大きくなり、水セメント比が小さくなるため、水和熱が大きくなり、乾燥収縮が発生し易く、強度発現に支障を来たすことが懸念される。その一方、骨材セメント比が３．０を超えると、単位セメント量が小さくなるため、作業性が悪化し、攪拌性が低下するので、強度発現に支障を来たす。このような理由から、本実施の形態では、骨材セメント比を１．０〜３．０としている。
【００３６】
ここで、骨材（砂）には、砕かれたアンカー体固着用カプセル１のガラス管の破片も利用し、上述の１．０〜３．０の骨材セメント比になるようにガラス管の形状や厚さなどを決定する。ガラス管の肉厚が大きくなり過ぎる場合は、外管２内等に不足分の砂を予め封入する。このように、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体固着用カプセル１の外管２および内管３のガラス管を破砕ないしは粉砕して骨材として使用するに当り、１．０〜３．０の骨材セメント比を達成するためには、確実かつ適確にガラス管を破砕ないしは粉砕して骨材化することが重要である。そのため、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体４の外周面と、穿孔５１の内周面との間が広すぎても、狭すぎても前述したような問題が発生するので、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄ、すなわちアンカー体４の外径（公称径）ｄに対する穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス（Ｄ−ｄ）の比率を、後述する実験結果より、アンカー体４の回転と打撃によりアンカー体固着用カプセル１のガラス管を破砕等してモルタルを攪拌する場合と、打撃を行わずにアンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１のガラス管を破砕等してモルタルを攪拌する場合とで変えて（後述するように前者では１５〜３０％、後者では２０〜３０％とする。）、確実かつ適確にガラス管を骨材化し、アンカー性能が所定の評価基準を満たすようにする。
【００３７】
また、本実施形態では、図３（ａ）〜（ｇ）に示すように、アンカー体固着用カプセル１を穿孔５１の上方から下向きに挿入する下向き施工の場合、外管２内の空隙部Ｙと、内管３内の空隙部Ｘとが、共に、下側になるようにして穿孔（アンカー孔）５１内に挿入する。このようにすると、外管２の上側には、内管３内のセメント粉体Ａと反応して硬化作用を生じさせる水や、砂、増粘剤等の粘性硬化材Ｂが密に集積し、穿孔５１の上部に滞留するので、アンカー体固着用カプセル１を破砕したときに、確実かつ適確に、粘性硬化材Ｂ等が、ガラス管に由来するガラス破片と、内管３側のセメント粉体Ａを巻き込み、モルタルを形成するからである。なお、このようにすると、穿孔（アンカー孔）５１内の下端部に空隙が残るおそれがあるが、アンカー体４先端は、図２（ａ），（ｂ）に示すように、４５度の角度にカットされており、モルタルが充填されていたとしても、それほど耐力に貢献しないので、仮に下側に空隙が残ったとしても、耐力低下の影響はほとんどないからである。なお、これは任意であり、外管２内の空隙部Ｙと、内管３内の空隙部Ｘとが、共に、上側になるように穿孔（アンカー孔）５１内に挿入しても良い。
【００３８】
（４）施工（アンカー体固着用カプセル１の破砕および攪拌）（図３（ｆ））
次に、ハンマードリル等の工具にアンカー体４をセットし、図３（ｆ）に示すように、アンカー体４を回転や打撃（上下動）させながら打ち込み、アンカー体４の先端部４１によりアンカー体固着用カプセル１の外管２および内管３を破砕ないしは粉砕して骨材化する。すると、穿孔（アンカー孔）５１内周面と、アンカー体４外周面との間隙であるクリアランス部分に、内管２と外管３の内容物の攪拌混合によって生成されたモルタルが充填される。なお、図３（ｆ），（ｇ）において、アンカー体４の所定位置には、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２が事前に装着されている。
【００３９】
（５）施工完了（図３（ｇ））
そして、図３（ｇ）に示すように、アンカー体４の先端部４１が穿孔５１内の底面に到達すると、ハンマードリルの回転と打撃などを停止させ、ハンマードリルからアンカー体４を取外す。その後、所定の養生時間をおき、モルタルの強度を十分に発現させて、アンカー体４を穿孔５１内に定着させる。これにより、アンカー体固着用カプセル１を用いた接着系アンカーの施工が完了する。なお、穿孔に使用するドリルと、アンカー体４を挿入する際に用いるドリルとは、同じものを使用しても、別のものを使用してもどちらでも良い。
【００４０】
なお、本実施形態では、後述するように、ハンマードリル等の工具として、回転数が２００回転／分以上であり、かつ、打撃数が３０００回数／分程度のものを使用する。ただし、アンカー体固着用カプセル１の破砕および攪拌は、アンカー体４の回転と打撃の双方と、アンカー体４の打撃を伴わずに回転のみにより行うことができる。
【００４１】
そのため、本実施形態では、まず、アンカー体４の回転と打撃の双方により破砕および攪拌を行った場合を実験１とし、アンカー体４の打撃を行わずに、回転のみにより破砕および攪拌を行った場合を実験２として実験を行った。そして、両実験１，２において、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）＞１等の評価基準を満たし、所定のアンカー性能が得られる場合の累積回転数および累積打撃回数に対するそれぞれ１回転および１打撃当りのモルタル容量の条件について評価をした。
【００４２】
次に、本実施の形態では、実験１および実験２で使用した試料について穿孔径Ｄを変更することにより、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄを変えて、再度、アンカー性能が前述の評価基準を満たすか否かを実験して、確実かつ適確にガラス管を骨材化可能なクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄの範囲を求める実験を行った。これを、実験３および実験４とする。
【００４３】
≪実験１（回転と打撃による破砕の場合）≫
まず、実験１として、ハンマードリルに取り付けたアンカー体４の回転と打撃の双方によりアンカー体固着用カプセル１を破砕および攪拌混合した場合における累積回転数１回当りのモルタル量ｍｍ３と、累積打撃数１打撃当りのモルタル量ｍｍ３について示す。ここで、実験１では、試料Ｎｏ．１〜１９の条件で実験を行った。
【００４４】
図４は、実験１にて使用する試料Ｎｏ．１〜１９の条件等を示す表である。
【００４５】
図４は、試料Ｎｏ．１〜１９について、アンカー体４の呼び名（サイズ）、公称径ｄ（単位：ｍｍ）、公称断面積ａ（単位：ｍｍ２）と、穿孔径Ｄ（単位：ｍｍ）と、穿孔深さＬ（単位：ｍｍ）と、穿孔断面積Ａ（単位：ｍｍ２）と、モルタル容量（モルタル体積）Ｌ（Ａ−ａ）（単位：ｍｍ３）と、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄと、のそれぞれの値を示している。ここで、アンカー体４の呼び名のＭは、図２（ｂ）に示すような全ネジボルト４ｂを示しており、Ｄは図２（ａ）に示すような異形鉄筋４ａを示している。
【００４６】
例えば、図４において、試料Ｎｏ．１の場合、アンカー体４の種別は、Ｍ１２であり、公称径ｄは１２．０ｍｍ、公称断面積ａは８４．３ｍｍ２、穿孔径Ｄは１４．５ｍｍ、穿孔深さＬは１００．０ｍｍ、穿孔断面積Ａは１６５．１ｍｍ２、モルタル容量（モルタル体積）は８，０８３ｍｍ３と、クリアランス比は２１％であることを示している。
【００４７】
図５は、本実施形態の実験１にて使用する工具の種類と、各工具の１分間当りの回転数と、１分間当りの打撃数とを示す表である。
【００４８】
図５に示すように、本実施形態では、アンカー体４を装着するハンマードリル等の工具として、１分間当りの回転数が２００回転以上で、かつ、１分間当りの打撃数が３０００回程度のものを３種選択し、これらを使用して実験を行った。
【００４９】
具体的には、図５に示すように、工具：ＰＲ−３８Ｅ（日立工機製）は、１分間あたりの回転数が４００、１分間当りの打撃数は３０００であり、工具：ＤＨ４０ＳＡ（日立工機製）は、１分間あたりの回転数が３６０、１分間当りの打撃数は２８００であり、共に、回転と打撃が連動している工具である。また、工具：ＤＨ２４（日立工機製）は、１分間あたりの回転数が１１５０、１分間当りの打撃数は４６００で、回転と打撃が連動または非連動を選択可能な形式、すなわち打撃を行わずに回転のみが可能な工具である。
【００５０】
図６は、図４に示す試料Ｎｏ．１〜１９の条件でのアンカー体固着用カプセル１を用いた本実施形態１の接着系アンカーの施工方法により実験１を行った結果を示す表である。
【００５１】
具体的には、図６は、試料Ｎｏ．１〜１９の条件での本実施形態の接着系アンカーの施工方法を実験した際の工具、施工時間（秒）、１分間当りの回転数、累積回転数（総回転数）、累積回転数１回転当りのモルタル量（ｍｍ３）、１分間当りの打撃数、累積打撃数（総打撃数）、累積打撃数１打撃当りのモルタル量（ｍｍ３）と、前述した評価基準に基づく合否結果を示している。なお、施工時間とは、アンカー体４の先端部分をアンカー体固着用カプセル１にあてがい、その位置から工具を作動させて穿孔の底部に到達するまでの時間である。また、合否結果において、合格（○）はアンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１より大きいもの、不合格（×）はアンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１以下の強度不足のものである。
【００５２】
例えば、試料Ｎｏ．１の場合、使用工具はＰＲ−３８Ｅ、施工時間は４．０秒、１分間当りの回転数は４００、累積回転数（総回転数）は２７、累積回転数１回転当りのモルタル量は３０３ｍｍ３、１分間当りの打撃数は３０００、累積打撃数（総打撃数）は２００、累積打撃数の１打撃当りのモルタル量は４０ｍｍ３で、アンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１より大きく、合格（○）であることを示している。
【００５３】
そして、図６の表の最右欄の合否判定欄に示すように、試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準、すなわち、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）＞１を満足し、合格となった。なお、安全率を見込み、例えば、１．３より大きいものを合格とするようにしても勿論よい。
【００５４】
その一方、試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足せず、すなわち、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）≦１となり、不合格となった。なお、安全率を見込み、例えば、１．３以下のものを不合格とするようにしても勿論よい。
【００５５】
図７は、アンカー体４の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等する場合におけるアンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【００５６】
図６で説明したように、試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった一方、試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足せず、不合格であった。
【００５７】
そして、図６を参照すると、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値は、１４〜９０ｍｍ３の範囲で合格である。
【００５８】
これに対し、アンカー性能の評価基準を満足せず不合格（×）であった試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量の値（ｍｍ３）は、図６に示すように、９２、９５、９８であった。
【００５９】
その結果、この実験１の結果より、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する場合、アンカー体４の累積打撃回数１打撃当りのモルタル容量は、図７に示すように、およそ１打撃当り９０ｍｍ３以下であると、上述のアンカー性能の評価基準を満足することがわかる。
【００６０】
図８は、アンカー体４の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等する場合におけるアンカー体４の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【００６１】
図６で説明したように、試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった一方、試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足せず、不合格であった。そして、図６に示すように、アンカー性能の評価基準を満足し合格となった試料Ｎｏ．１〜１４，１８，１９の試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタルの容量は、図６に示すように、１０７〜６９８ｍｍ３の範囲で合格であった。
【００６２】
これに対し、アンカー性能の評価基準を満足せず不合格であった試料Ｎｏ．１５〜１７の試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回当りのモルタルの容量（ｍｍ３）は、図６に示すように、７１９、７３５、７３７ｍｍ３で不合格であった。
【００６３】
その結果、この実験１の結果より、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する場合、アンカー体４の累積回転数１回当りのモルタルの容量は、図８に示すように、およそ１回転当り７００ｍｍ３以下であると、アンカー性能の評価基準を満足することがわかる。
【００６４】
従って、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する実験１の結果によれば、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタル量は、１回転当り７００ｍｍ３以下であり、かつ、アンカー体４の打撃数に対するモルタルの容量は、１打撃当り９０ｍｍ３以下で攪拌する必要があることがわかる。これは、時間当たりのハンマードリルの回転数および打撃数が著しく低い場合、あるいは累積回転数および累積打撃数に対してモルタル容量が多すぎるのも、攪拌不足の原因となるからである。これにより、ハンマードリルの打撃と回転とでアンカー体４を介して確実かつ適確にアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化し、十分な攪拌を行って、熟練工でなくても容易に施工が可能であり、性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することが可能となる。
【００６５】
≪実験２（打撃は行わず回転のみによる破砕の場合）≫
次に、サイズがＤ１６、Ｄ１９、Ｄ２５、Ｍ２０の４種類のアンカー体４を使用して、アンカー体４の打撃は行わず回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等した場合の実験２の結果について説明する。
【００６６】
図９は、試料Ｎｏ．２０〜２８のアンカー体４の呼び名（サイズ）、公称径ｄ（ｍｍ）、公称断面積ａ（ｍｍ２）と、穿孔径Ｄ（ｍｍ）と、穿孔深さＬ（ｍｍ）と、穿孔断面積Ａ（ｍｍ２）と、モルタル容量（モルタル体積）Ｌ（Ａ−ａ）（ｍｍ３）と、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄのそれぞれの値を示している。
【００６７】
例えば、図９において、試料Ｎｏ．２０の場合、アンカー体４の種別は、Ｄ１９（異形鉄筋）であり、公称径ｄは１９．１ｍｍ、公称断面積ａは２８６．５ｍｍ２、穿孔径Ｄは２４．０ｍｍ、穿孔深さＬは１３３．０ｍｍ、穿孔断面積Ａは４５２．４ｍｍ２、モルタル容量（モルタル体積）は２２，０６０ｍｍ３、クリアランス比は２６％であることを示している。
【００６８】
次に、図１０は、試料Ｎｏ．２０〜２８のアンカー体固着用カプセル１を用いた接着系アンカーの施工方法を実験した際の工具、施工時間（秒）、１分間当りの回転数、累積回転数（総回転数）、累積回転数１回当りのモルタル量、１分間当りの打撃数、累積打撃数（総打撃数）、累積打撃数１打撃当りのモルタル量を示している。
【００６９】
例えば、図１０において、試料Ｎｏ．２０の場合、使用工具はＤＨ２４で回転のみ、施工時間は７．６（秒）、１分間当りの回転数は１，１５０、累積回転数（総回転数）は１４６、累積回転数１回当りのモルタル量は１５１ｍｍ３であり、アンカー体４の引張強さσｙ（単位：Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（単位：Ｎ／ｍｍ２）が１より大きく、合格（○）であることを示している。
【００７０】
次に、図１１は、アンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等する場合におけるアンカー体４の累積回転数１回当りのモルタル容量の値と、合否結果との関係を示すグラフである。
【００７１】
図１０に示すように、試料Ｎｏ．２０，２４，２６〜２８の試料（条件）では、アンカー性能の評価基準を満足、すなわち、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）＞１となり、合格（○）となった。そして、これらの合格となった試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタル量は、６８〜１５７ｍｍ３であった。なお、安全率を見込み、例えば、１．３より大きいものを合格とするようにしても勿論よい。
【００７２】
これに対し、図１０に示すように、試料Ｎｏ．２２の試料（条件）では、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタル量が１６８ｍｍ３で、アンカー体４の引張強さσｙ（Ｎ／ｍｍ２）／アンカー体４の公称降伏点σｏ（Ｎ／ｍｍ２）≦１の強度不足となり、不合格（×）となった。なお、試料Ｎｏ．２１，２３，２５の試料（条件）では、後述する実験３，４の結果からもわかるようにクリアランス比が小さ過ぎて、アンカー体４の高止まりが発生し、施工不可となって施工時間を計測できず、不合格（×）となった。
【００７３】
従って、この実験２の結果より、アンカー体４の打撃を行わず回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する場合、アンカー体４の累積回転数１回転当りのモルタルの容量は、図１１に示すように、およそ１回転当り１６０ｍｍ３以下であると、アンカー性能の評価基準を満足することがわかる。これは、累積回転数１回転当りのモルタル容量が多すぎると、攪拌不足の原因となるからである。これにより、アンカー体４による打撃を行わず回転のみによってアンカー体固着用カプセル１を破砕ないしは粉砕して、モルタルの攪拌を行うことが可能となり、ハンマードリルの打撃の際に工具から発生する騒音を抑えながら、アンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができることがわかった。
【００７４】
また、アンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する実験２の結果から推測される１回転当りのモルタル量が１６０ｍｍ３以下という条件と、アンカー体４の打撃と回転とによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタル化する実験１の結果である１回転当りのモルタル量が７００ｍｍ３以下であり、かつ、１打撃当りのモルタル量が９０ｍｍ３以下という条件とから、１打撃当りのモルタル量９０ｍｍ３を追加するだけで、１回転当りのモルタル量が１６０ｍｍ３以下から、７００ｍｍ３以下に緩和されることもわかる。
【００７５】
≪実験３（実験１にて使用した試料について穿孔径を変えた場合）≫
次に、アンカー体の回転と打撃とによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について、さらに穿孔径を変えた場合の実験３について説明する。
【００７６】
図１２は、実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について穿孔径を変更した実験３の条件等を示す表である。
【００７７】
図１２に示すように、実験３では、実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験した。
【００７８】
例えば、試料Ｎｏ．１の場合であれば、穿孔径Ｄを１４．５ｍｍ（図４参照）から１６．０ｍｍに大きくなるように変更する一方、試料Ｎｏ．２の場合であれば、穿孔径Ｄを１５．０ｍｍ（図４参照）から１４．５ｍｍに小さくなるように変更した。その結果、試料Ｎｏ．１のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、２１％（図４参照）から３３％になり、試料Ｎｏ．２のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１８％（図４参照）から１４％になったことを示している。
【００７９】
図１３は、実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について図１２に示すように穿孔径を変更した実験３の結果を示す表である。
【００８０】
図１３に示すように、図１２に示すように実験１にて使用した試料Ｎｏ．１〜１９について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験３を行った結果、試料Ｎｏ．７〜１０，１８，１９については、穿孔径変更前も穿孔径変更後も前述の評価基準を満足し、合格（○）となった。また、試料Ｎｏ．１６，１７については、穿孔径変更前は不合格（×）であったが、穿孔径変更後は前述の評価基準を満足し、合格（○）となった。これら合格した試料Ｎｏ．７〜１０，１６，１７，１８，１９は、図１２に示すように、穿孔径変更後は、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが１６％〜２５％の範囲にあることがわかる。
【００８１】
これに対し、試料Ｎｏ．１〜６，１１〜１４については、穿孔径変更後は、施工不可もしくは強度不足で前述の評価基準を満たさなくなり、図１３に示すように、合格（○）から不合格（×）となった。また、試料Ｎｏ．１５については、穿孔径変更前も穿孔径変更後も前述の評価基準を満足せず、不合格（×）となった。これら不合格となった試料Ｎｏ．１〜６，１１〜１４，１５は、図１２に示すように、穿孔径変更後は、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが、０．３３や、０．１４、０．３４、０．３１等というように、１５％〜３０％の範囲外になったことがわかる。
【００８２】
従って、実験１に加え、実験３の結果より、アンカー体４の回転と打撃によりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタルを攪拌する場合、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１５％〜３０％にする必要があることが改めて確認できた。
【００８３】
≪実験４（実験２にて使用した試料について穿孔径を変えた場合）≫
同様に、アンカー体の回転のみによりアンカー体固着用カプセルを破砕する実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について、同様に穿孔径を変えた場合の実験４について説明する。
【００８４】
図１４は、実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について穿孔径を変更した実験４の条件等を示す表である。
【００８５】
図１４に示すように、実験４では、図１０等に示すように実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験した。
【００８６】
例えば、試料Ｎｏ．２０の場合であれば、穿孔径Ｄを２４．０ｍｍ（図９参照）から２５．０ｍｍに大きくなるように変更する一方、試料Ｎｏ．２３の場合であれば、穿孔径Ｄを３０．０（図９参照）ｍｍから２９．０ｍｍに小さくなるように変更した。その結果、試料Ｎｏ．２０のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、２６％（図９参照）から３１％になり、試料Ｎｏ．２３のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１８％（図９参照）から１４％になったことを示している。
【００８７】
図１５は、実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について図１４に示すように穿孔径を変更した実験４の結果を示す表である。
【００８８】
実験２にて使用した試料Ｎｏ．２０〜２８について穿孔径を数ｍｍずつ変更して実験４を行った結果、図１５に示すように、試料Ｎｏ．２１のみ、穿孔径変更前の不合格（×）から穿孔径変更後は合格（○）となった。なお、試料Ｎｏ．２１のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、１５％から２０％になった。
【００８９】
これに対し、試料Ｎｏ．２１以外の試料Ｎｏ．２０，２２〜２８については、穿孔径変更後は、モルタルの高止まりによる施工不可もしくは前述の評価基準を満たさなくなり、図１５に示すように、不合格（×）となった。これら不合格となった試料Ｎｏ．２０，２２〜２８は、図１４に示すように、穿孔径変更後は、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄが、０．３１や、０．３４、０．１４、０．１５等というように、２０％〜３０％の範囲外になったことがわかる。
【００９０】
従って、実験２に加え、実験４の結果より、打撃を行わずアンカー体４の回転のみによりアンカー体固着用カプセル１を破砕等してモルタルを攪拌する場合、クリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄは、２０％〜３０％にする必要があることが確認できた。
【００９１】
以上説明したように、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法によれば、無機系のアンカー体固着用カプセルの組成によって決まる水セメント比の０．３〜０．５や、骨材セメント比の１．０〜３．０だけでなく、穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄの範囲も、打撃と回転を併用する場合には、実験１，３により１５％〜３０％とし、また、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具４２の装着も条件としたので、例えば、アンカー体４が穿孔５１の底部に到達するまでの累積回転数とモルタル量との関係を７００ｍｍ３／１回転以下とし、かつ、アンカー体４の累積打撃数とモルタル量との関係を９０ｍｍ３／１打撃以下にすると、熟練工でなくても、アンカー体４の回転と打撃により確実かつ適確にアンカー体固着用カプセル１の容器である内外のガラス管を破砕ないしは粉砕してそれぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができる。
【００９２】
また、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法によれば、実験２，４より、穿孔５１とアンカー体４との間のクリアランス比（Ｄ−ｄ）／ｄの範囲を２０％〜３０％とした場合、例えば、アンカー体４が穿孔５１の底部に到達するまでの累積回転数とモルタル量との関係を１６０ｍｍ３／１回転以下にすると、打撃を伴わないアンカー体４の回転のみにより確実かつ適確にアンカー体固着用カプセル１の容器である内外のガラス管を破砕ないしは粉砕してそれぞれの内容物を攪拌混合し、均質なモルタルの生成が可能となり、定着後のアンカー性能のバラツキを抑え、均一なアンカー性能を達成することができることがわかった。これにより、アンカー体４の打撃の際に工具から発生する騒音を抑えながら、定着後のアンカー性能のバラツキを抑えて、均一なアンカー性能を達成することができる。
【００９３】
また、本実施の形態のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法では、アンカー体固着用カプセル１の各ガラス管の一端側に空隙部が存在し、アンカー体固着用カプセル１を穿孔５１の上方から挿入する下向き施工の場合には、各ガラス管の空隙部Ｘ、Ｙが、共に、下側になるように穿孔５１内に挿入するようにすると、アンカー体固着用カプセル１の上側には、内外のガラス管内の内容物が密に集積し、アンカー体固着用カプセル１を破砕したときに、確実かつ適確に、水等の液体成分がカプセルの破片やセメント粉体などの粒状物とを包み込むので、穿孔の外部への飛散をより少なくして良質なモルタルを形成することができる。
【００９４】
≪上向き施工・横向き施工の場合≫
なお、前記実施形態では、アンカー体固着用カプセル１を穿孔の上方から挿入する下向き施工の場合について説明したが、コンクリートの天井や梁等に下方からアンカー体４を取り付ける上向き施工や、本発明では、コンクリートの横壁や柱等に横方向や下方から上向きにアンカー体４を取り付ける横向き施工や上向き施工にも適用できる。ただし、横向き施工や上向き施工の場合は、硬化剤となる水に増粘剤などを添加し、外管２側の液体層の粘度を、例えば、１０３〜１０５ｍＰａ・ｓ程度にする。これは、粘度が１０３ｍＰａ・ｓより小さい場合には、モルタルの垂れが発生する一方、粘度が１０５ｍＰａ・ｓより大きい場合には、アンカー体４が穿孔の下端部に到達する前に挿入できなくなり、所定の長さを埋設することができなくなる、いわゆる高止まり等が生じるからである。このように粘度を所定範囲に上げることで、上向き施工等の施工状況であっても、施工中に穿孔からモルタルが垂れてくることがなくなり、均一なアンカー性能を保持することが可能となる。
【符号の説明】
【００９５】
１ アンカー体固着用カプセル
２ 外管
３ 内管
４ アンカー体
Ａ セメント粉体
Ｂ 粘性硬化材
【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメント粉体を内包する一方のガラス管と、水等を内包する他方のガラス管とが二重管構造に配置されたアンカー体固着用カプセルを、予め所定の深さに穿孔したコンクリート構造物の穿孔内に挿入し、その後、工具に取り付けたアンカー体で各ガラス管を破砕してそれぞれの内容物を攪拌混合することによりモルタルを生成し、穿孔内に充満したモルタルにアンカー体の端部を埋没させて定着するアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法であって、
前記アンカー体は、先端部がおよそ４５°に形成され、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具が装着されており、
前記水と前記セメントの比率が０．３〜０．５の範囲であり、
破砕された前記ガラス管を含む骨材と前記セメントとの比率が１．０〜３．０の範囲であり、
前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の１５〜３０％である、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【請求項２】
請求項１記載のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、
前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の２０〜３０％である、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２記載のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、
前記アンカー体固着用カプセルを前記穿孔上方から挿入する下向き施工の場合、
前記外管内の空隙部と前記内管内の空隙部とが、共に、下側になるように前記穿孔内に挿入する、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【請求項４】
請求項１〜請求項３のいずれか一の請求項に記載のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、
前記アンカー体固着用カプセルの端面が平坦状に形成されている、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【請求項１】
セメント粉体を内包する一方のガラス管と、水等を内包する他方のガラス管とが二重管構造に配置されたアンカー体固着用カプセルを、予め所定の深さに穿孔したコンクリート構造物の穿孔内に挿入し、その後、工具に取り付けたアンカー体で各ガラス管を破砕してそれぞれの内容物を攪拌混合することによりモルタルを生成し、穿孔内に充満したモルタルにアンカー体の端部を埋没させて定着するアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法であって、
前記アンカー体は、先端部がおよそ４５°に形成され、Ｏリング等のモルタル漏れ抑制具が装着されており、
前記水と前記セメントの比率が０．３〜０．５の範囲であり、
破砕された前記ガラス管を含む骨材と前記セメントとの比率が１．０〜３．０の範囲であり、
前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の１５〜３０％である、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【請求項２】
請求項１記載のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、
前記穿孔と前記アンカー体との間のクリアランスが、前記アンカー体の外径の２０〜３０％である、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２記載のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、
前記アンカー体固着用カプセルを前記穿孔上方から挿入する下向き施工の場合、
前記外管内の空隙部と前記内管内の空隙部とが、共に、下側になるように前記穿孔内に挿入する、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【請求項４】
請求項１〜請求項３のいずれか一の請求項に記載のアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法において、
前記アンカー体固着用カプセルの端面が平坦状に形成されている、
ことを特徴とするアンカー体固着用カプセルを用いた接着系アンカーの施工方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【公開番号】特開２０１２−２４１３６７（Ｐ２０１２−２４１３６７Ａ）
【公開日】平成２４年１２月１０日（２０１２．１２．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１１０４９４（Ｐ２０１１−１１０４９４）
【出願日】平成２３年５月１７日（２０１１．５．１７）
【出願人】（００００００４４６）岡部株式会社 (277)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１２月１０日（２０１２．１２．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年５月１７日（２０１１．５．１７）
【出願人】（００００００４４６）岡部株式会社 (277)
【Ｆターム（参考）】
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