エアバッグ用コート布帛、エアバッグおよびエアバッグ用コート布帛の製造方法
【課題】エアバッグ用コート布帛に求められる優れた低通気性と、収納時のコンパクト性とを兼ね備え、しかも滑脱抵抗力に優れることでエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用コート布帛とそれからなるエアバッグ、およびその製造方法を提供すること。
【解決手段】同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用コート布帛。
（１）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．０５
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（２）ＥＣ１≧２００Ｎ、ＥＣ２≧２００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（３）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（４）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【解決手段】同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用コート布帛。
（１）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．０５
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（２）ＥＣ１≧２００Ｎ、ＥＣ２≧２００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（３）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（４）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エアバッグ用コート布帛に関する。
【背景技術】
【０００２】
エアバッグに用いられるエアバッグ用基布は、織物表面に樹脂を塗布せずそのまま用いるノンコートエアバッグ用基布、および織物表面に樹脂を塗布して用いるコートエアバッグ用基布に大別することができる。
【０００３】
このうちコートエアバッグ用基布は、低通気性を得やすいという点で、サイドエアバッグ、カーテンエアバッグ等の、バッグの内圧を長時間保持する必要がある用途（部位）に好適に用いられる。
【０００４】
エアバッグ用基布に対する要求性能には低通気性、機械特性、収納性などがあるが、抗目ズレ性に対する要求も厳しくなってきている。エアバッグ用基布を裁断・縫製して得られるエアバッグにおいて、エアバッグ展開時に縫い目がズレることを目ズレと呼ぶが、エアバッグ展開時の内圧保持性能を向上させ、事故発生時の乗員拘束性能を向上させるためには、この目ズレに対する耐性、すなわち抗目ズレ性を織物のタテ方向とヨコ方向のいずれにも向上させることが重要となるからである。さらに、コート布の場合には、織物表面からの空気漏れがないことにより、縫製部分へエアーが集中するため、抗目ズレ性がより重要となる。
【０００５】
縫製部の目ズレを少なくする手段として例えば、カバーファクターを２３００〜２６００とする高密度エアバッグ基布が提案されている(特許文献１)。しかし、当該技術はノンコート布帛に関するものであるが、この高密度織物をコート布帛に適用しても布帛の厚さが厚く、収納性を阻害するという問題点があった。
【０００６】
一方、低通気性と収納性を両立させるために、タテ糸とヨコ糸の関係が非対称である合成繊維織物の少なくとも片面に樹脂を塗布したエアバッグ用織物が開示されている（特許文献２参照）。しかし、この技術では、抗目ズレ性を改善することはできなかった。また、タテ糸とヨコ糸の繊度が異なるため、タテ糸とヨコ糸を区分する必要があり、生産面でも問題があった。
【特許文献１】特開２００６−１６７０７号公報（請求項１）
【特許文献２】特開２００１−８９９４９号公報（請求項１、２及び５）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、抗目ズレ性を向上させたコートエアバッグ用基布を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明は、次の手段を採用する。
【０００９】
すなわち本発明は、同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用コート布帛である。
（１）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．０５
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（２）ＥＣ１≧２００Ｎ、ＥＣ２≧２００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（３）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（４）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【００１０】
また本発明は、本発明のエアバッグ用コート布帛を縫製してなることを特徴とするエアバッグである。
【００１１】
また本発明は、本発明のエアバッグ用コート布帛を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を５０〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用コート布帛の製造方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、優れた低通気性、収納性を有し、さらに抗目ズレ性にも優れたエアバッグ用コート布帛を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明のエアバックコート布帛における織物は合成繊維からなる。合成繊維の素材としては例えば、ポリアミド系繊維、ポリエステル系繊維、アラミド系繊維、レーヨン系繊維、ポリサルホン系繊維、超高分子量ポリエチレン系繊維等を用いることができる。なかでも、大量生産性や経済性に優れたポリアミド系繊維やポリエステル系繊維が好ましい。
【００１４】
ポリアミド系繊維としては例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２、ナイロン４６や、ナイロン６とナイロン６６との共重合ポリアミド、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸、アミン等を共重合させた共重合ポリアミド等からなる繊維を挙げることができる。ナイロン６繊維、ナイロン６６繊維は耐衝撃性に特に優れており、好ましい。
【００１５】
また、ポリエステル系繊維としては例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等からなる繊維を挙げることができる。ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートに酸成分としてイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸や、アジピン酸等の脂肪族ジカルボン酸を共重合させた共重合ポリエステルからなる繊維であってもよい。
【００１６】
また、合成繊維には、紡糸・延伸工程や加工工程での生産性、あるいは特性改善のために、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤等の添加剤を含んでいてもよい。
【００１７】
また、合成繊維の単繊維の断面形状としては、丸断面の他に、扁平断面のものを用いることも好ましい。扁平断面繊維を用いることにより、織物としたときの繊維の充填化が促進され、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、同じ織物組織であれば、同等繊度の丸断面糸を使用した場合よりも通気量を抑えることができる。扁平断面の形状については、単繊維の断面形状を楕円に近似した際、その長径（Ｄ１）と短径（Ｄ２）との比（Ｄ１／Ｄ２）で定義される扁平率が１．５〜４であることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．５である。かかる扁平断面形状としては、幾何学的に真の楕円形の他、例えば、長方形、菱形および繭形でもよいし、左右対称の他、左右非対称型でもよい。また、これらを組み合わせた形状のものでもよい。さらに、上記を基本形として、突起や凹みあるいは部分的に中空部があるものであってもよい。
【００１８】
本発明のエアバッグ用コート布帛における織物は、同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる。同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなるとは、タテ糸・ヨコ糸とも同種のポリマーからなり、タテ糸・ヨコ糸とも同じ単繊維繊度を有し、かつタテ・ヨコとも同じ総繊度を有するということである。
【００１９】
同種のポリマーとは、ナイロン６６同士、ポリエチレンテレフタレート同士等、ポリマーの主たる繰り返し単位が共通するポリマー同士を言い、例えばホモポリマーと共重合ポリマーとの組み合わせも、本発明でいう同種のポリマーとして許容される。さらには、共重合成分の有無、種類、量も同じ組み合わせは、タテ糸とヨコ糸を区別する必要がないため、生産管理上も好ましい。
【００２０】
また、単繊維繊度あるいは総繊度が同じとは、該繊度の差がタテ糸・ヨコ糸の繊度の小さい側の５％以内であることをいう。
【００２１】
本発明に用いられる合成繊維糸は、単繊維繊度１〜７ｄｔｅｘの、比較的低繊度の合成繊維フィラメントを用いることが好ましい。１ｄｔｅｘ以上とすることで特別な工夫を施すことなく合成フィラメントの製造が可能となり、７ｄｔｅｘ以下とすることで合成繊維フィラメントの柔軟性が向上するからである。単繊維繊度は、より好ましくは１．５〜４．０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは２．０〜３．０ｄｔｅｘである。単繊維繊度がこれらのより限定された範囲内であると、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、繊維の充填化効果がより一層向上する。単繊維繊度を上記の低い範囲に設定することで、合成フィラメントの剛性を低下させる効果が得られるため、エアバッグの収納性が向上し、好ましい。さらに、後述するようにタテ糸張力を上げた状態で製織するなどの一定条件下の製織条件を採用することで、タテ糸とヨコ糸間の織物組織の安定度が飛躍的に向上し、抗目ズレ性を著しく向上させることができる。
【００２２】
合成繊維糸の総繊度としては、１００〜７００ｄｔｅｘが好ましい。１００ｄｔｅｘ以上とすることで、織物の強度を維持できる。また、７００ｄｔｅｘ以下とすることで、収納時のコンパクト性を維持できる。総繊度は、より好ましくは２００〜６００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３００〜５００ｄｔｅｘである。この範囲内の繊度にすることで、織物の強力、織物の柔軟性とコンパクト収納性をバランスよく向上できる。
【００２３】
本発明のエアバッグ用コート布帛における合成繊維糸の引張強度としては、エアバッグ用コート布帛として要求される機械的特性を満足するためと製糸操業面から８．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは、８．３〜８．７ｃＮ／ｄｔｅｘである。
【００２４】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、上記のような同じ合成繊維糸からなるタテ糸とヨコ糸とからなるものとした上で、タテ糸の織物の織密度Ｎｗ、ヨコ糸の織物の織密度ＮｆがＮｆ／Ｎｗ≧１．０５の関係を満たすことが重要であり、好ましくはＮｆ／Ｎｗ≧１．１０である。ここに、ヨコ糸の織密度とは、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．６．１に基づき、織物の長手方向の１インチ（２．５４ｃｍ）当たりに打ち込まれるマルチフィラメント糸の本数である。また、タテ糸の織物の織密度は、織物の幅方向の１インチ（２．５４ｃｍ）当たりに配置されるマルチフィラメント糸の本数である。ヨコ糸の織物の織密度をタテ糸の織物の織密度に対して１．０５倍以上にすることで、タテ糸の織密度とヨコ糸の織密度が等しい対称組織の織物に比べて、織物のタテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上させることができる。
【００２５】
本発明者等は、タテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスを向上させるために、タテ方向とヨコ方向の織密度とそれぞれの方向の滑脱抵抗力との関係を鋭意検討した。そして、タテ糸の織密度を固定して、ヨコ糸の織密度を変化させて、ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２による滑脱抵抗力を測定したところ、表１に示すようにヨコ糸の織密度をタテ糸の織密度対比大きくしていくと意外にもヨコ方向の滑脱抵抗力が向上するだけではなく、タテ方向の滑脱抵抗力も向上し、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上できることを見出した。ここに、タテ方向の滑脱抵抗力とは、ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に記載されているように、ヨコ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでヨコ糸をタテ糸方向に移動させるときの最大荷重を測定したものであり、ヨコ方向の滑脱抵抗力とは、タテ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでタテ糸をヨコ方向に移動させるときの最大荷重を測定したものである。
【００２６】
【表１】
【００２７】
ヨコ糸の織密度がタテ糸の織密度に対して大きい織物（以降、「ヨコ密度リッチ織物」と呼ぶ。）のタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力が、タテ糸およびヨコ糸の織密度が同じ織物（以降、「織密度対称織物」と呼ぶ）の滑脱抵抗力や、タテ糸の織密度がヨコ糸の織密度に対して大きい織物（以降、「タテ密度リッチ織物」と呼ぶ。）の滑脱抵抗力に対比して向上できるメカニズムとしては、次のようなものであると考察する。
すなわち、織機による製織時に、ヨコ糸は開口運動により上下するタテ糸の間をタテ糸よりも大きな張力で打ち込まれるため、織物においてヨコ糸は比較的、ぴんと張っているのに対し、タテ糸は比較的、織物の表裏を往復するように曲がりくねった構造となる傾向にある。
ヨコ糸が張ってタテ糸が曲がりくねった構造において、ヨコ糸がその長手方向から見て脇（タテ方向）に動かされる際の抵抗力はタテ糸の曲がりくねりによる接触長が支配的となり、タテ糸がその長手方向から見て脇（ヨコ方向）に動かされる際の抵抗力は接触点の数が支配的となる傾向にあると考える。
このことに着目してみると、ヨコ密度リッチ織物のタテ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸の曲がり構造を大きくすることができ、タテ糸とヨコ糸との接触長が大きくなることから、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、タテ方向の滑脱抵抗力が向上すると考える。また、ヨコ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が増えることから、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、ヨコ方向の滑脱抵抗力も向上すると考える。
一方、タテ密度リッチ織物のタテ方向の滑脱抵抗力については、ヨコ糸の打ち込み本数が少ない分、タテ糸の曲がり構造が織密度対称織物に比べても大きくないため、タテ糸とヨコ糸との接触長が短く、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、タテ方向の滑脱抵抗力の向上に寄与しにくい。また、タテ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が少なく、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、ヨコ方向の滑脱抵抗力の向上にも寄与しにくいと考える。
【００２８】
また、織物のタテ糸およびヨコ糸のカバーファクターはともに７００以上１２５０以下にすることが好ましい。カバーファクターをこの範囲に調整することで、必要な織物のコンパクト収納性、滑脱抵抗力を両立することができる。いずれかのカバーファクターが７００よりも小さいとコンパクト収納性は良くなる可能性があるが、滑脱抵抗力が低下し、好ましくない。またいずれかのカバーファクターが１２５０よりも大きくなると、滑脱抵抗力は大きくなる可能性があるが、コンパクト収納性が低下し、好ましくない。
【００２９】
ここで、織物のタテ糸のカバーファクター（ＣＦ１）およびヨコ糸のカバーファクター（ＣＦ２）とは、タテ糸あるいはヨコ糸に用いられる糸の総繊度と織密度から計算される値であり、タテ糸総繊度をＤｗ（ｄｔｅｘ）、ヨコ糸総繊度をＤｆ（ｄｔｅｘ）、タテ糸の織密度をＮｗ（本／２．５４ｃｍ）、ヨコ糸の織密度をＮｆ（本／２．５４ｃｍ）としたとき次の式で表される。
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ 。
【００３０】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなることが必要である。そうすることで、低通気性を得ることができる。また、インフレーターから発生する高温のガスから織物を保護することができる。
【００３１】
織物をコーティングする樹脂としては、耐熱性、耐寒性、難燃性を有するものが好ましく、例えば、シリコーン樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリウレタン樹脂、フッ素樹脂などがあげられる。中でもシリコーン樹脂が、耐熱性、低通性の点から特に好ましい。かかるシリコーン樹脂としては、ジメチル系シリコーン樹脂、メチルビニル系シリコーン樹脂、メチルフェニル系シリコーン樹脂、フロロ系シリコーン樹脂を挙げることができる。
【００３２】
また、織物をコーティングする樹脂が難燃化合物を含有していることも好ましい。かかる難燃化合物としては、臭素、塩素などを含むハロゲン化合物、白金化合物、酸化アンチモン、酸化銅、酸化チタン、燐化合物、チオ尿素系化合物、カーボン、セリウム、酸化ケイ素などを使用することができる。中でも、ハロゲン化合物、特に、ハロゲン化シクロアルカン、白金化合物、酸化銅、酸化チタン、カーボンがより好ましい。
【００３３】
織物をコーティングする樹脂の付着量としては、５〜４０ｇ／ｍ２が好ましく、より好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ２である。付着量をこの範囲内とすることで、エアバッグ用コート布帛のコンパクト収納性と低通気性、耐熱性とを両立することができる。樹脂の付着量を５ｇ／ｍ２以上とすることで、織物表面を均一に覆い、低通気性向上や耐熱性向上の実効を得ることができる。また、４０ｇ／ｍ２以下とすることで、収納性が阻害されるのを防ぎ、また、コストも抑えることができる。
【００３４】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、タテ方向の滑脱抵抗力およびヨコ方向の滑脱抵抗力がともに２００Ｎ以上であることが重要であり、好ましくはともに２５０Ｎ以上、より好ましくはともに３００Ｎ以上である。ともに２００Ｎ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。
【００３５】
また、本発明のエアバッグ用コート布帛は、タテ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ１）とヨコ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ２）とが次の関係にあることが重要である。
０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
そうすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。本来エアバッグは上下左右に等方的に展開するため、ＥＣ１とＥＣ２とが上記関係を満足しないと、滑脱抵抗力の低い方向に縫製部の目ズレが発生し、エアバッグの内圧が保持できない。
【００３６】
また、本発明のエアバッグ用コート布帛は、ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下であることも必要である。通気量を上記の範囲に調整することで、衝突時にインフレーターから発せられる膨張用ガスを漏れなく有効に使用することができ、乗員を確実に受け止めることができる。
【００３７】
さらに、本発明のエアバッグ用コート布帛は、ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ法で規定するストリップ法に基づく引張強力が４００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは５５０Ｎ／ｃｍ以上である。４００Ｎ／ｃｍ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際に布帛の破断によりエアバッグが破損するのを防ぐことができる。
【００３８】
次に、本発明のエアバッグ用コート布帛を製造する方法について説明する。
【００３９】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、同じ合成繊維フィラメント糸をタテ糸およびヨコ糸に用い、ヨコ糸の織物の織密度がタテ糸の織物の織密度より大きくなるように設定して製織する。
【００４０】
まず、前述した素材および総繊度のタテ糸を整経して織機にかけ、同様にヨコ糸の準備をする。かかる織機としては例えば、ウォータージェットルーム、エアージェットルームおよびレピアルームなどが使用可能である。中でも生産性を高めるためには、高速製織が比較的容易なウォータージェットルームを用いるのが好ましい。
【００４１】
本発明のエアバッグ用コート布帛の製造方法として、製織においてタテ糸張力を５０〜２３０ｃＮ/本に調整して行うことが好ましく、より好ましくは１００〜２００ｃＮ/本である。かかる範囲内にタテ糸張力を調整することで、織物を構成するマルチフィラメント糸の糸束中の単繊維間空隙を減少させることができ、従って通気量を低減させることができる。また、ヨコ糸打ち込み後に、上記張力のかけられたタテ糸がヨコ糸を押し曲げることで、ヨコ糸方向の織物の組織拘束力を高め、織物の抗目ズレ性が向上し、エアバッグとして袋体を形成するときの縫製部分の目ズレによる空気漏れを抑えることができる。タテ糸張力が５０ｃＮ／本よりも小さいと、タテ糸とヨコ糸との織物中での接触面積を増やすことができず、滑脱抵抗力が向上しない。また、単繊維間空隙を減少させる効果が小さいため低通気性の面でも好ましくない。また、２３０ｃＮ／本を超えると、タテ糸が毛羽立ち製織性が悪化する。
【００４２】
タテ糸張力を上記範囲内に調整する具体的方法としては、織機のタテ糸送り出し速度を調整する他、ヨコ糸の打ち込み速度を調整する方法が挙げられる。上記範囲内のタテ糸張力が製織中に実際に発生しているかどうかは、例えば織機稼動中に経糸ビームとバックローラーとの中間において、タテ糸一本当たりに加わる張力を張力測定器で測ることにより、確認することができる。
【００４３】
織機のテンプルとしては、バーテンプルを用いることが好ましい。バーテンプルを用いると、織前全体を把持しながら筬打ちすることができるため、合成繊維フィラメント同士の空隙を小さくすることができ、その結果低通気量と抗目ズレ性が向上するからである。
【００４４】
製織工程の次に、必要に応じて、精練、熱セット等の加工を施す。
【００４５】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、上記織物の少なくとも片面に樹脂を塗布する。
【００４６】
樹脂液の粘度としては、５〜２０Ｐａ・ｓ（５，０００〜２０，０００ｃＰ）が、均一な塗布量で安定して塗布する上で好ましい。ここで、樹脂液の粘度は、ＪＩＳ Ｚ ８８０３に基づきＢ型粘度計で測定されるものをいう。粘度が５Ｐａ・ｓ（５，０００ｃＰ）未満であると、粘度が低すぎて後述するナイフコーティングには適さない。一方、２０Ｐａ・ｓ（２０，０００ｃＰ）よりも大きいと、低塗布量でのコーティングができず、収納コンパクト性の面で好ましくない。樹脂液の粘度の調整は、溶剤で希釈することにより行ってもよいが、初めから上記範囲内の粘度に調整された無溶剤タイプの樹脂を使用することが、作業性と環境負荷低減の観点から好ましい。
【００４７】
樹脂の塗布方法としては、樹脂の低塗布量化および安定塗布の観点から、ナイフコーティング法が好ましい。ナイフコーティング法にはナイフオーバーロール法、ナイフオーバーベルト法、フローティングナイフ法がある。なかでもフローティングナイフ法が、樹脂の低塗布量化および布帛への樹脂浸透性の面からより好ましく用いられる。
【００４８】
本発明のエアバッグは、本発明のエアバッグ用コート布帛を袋状に縫製し、インフレーターなどの付属機器を取り付けたものである。本発明のエアバッグは、優れた収納性を有しかつ低通気性や抗目ズレ性に優れた本発明のエアバッグ用コート布帛を用いてなるものであるから、乗員拘束性に優れる。
【実施例】
【００４９】
次に、実施例により、本発明をさらに詳しく説明する。なお、得られたコート布帛の測定および評価方法としては以下のものを用いた。
【００５０】
［測定方法］
（１）織物厚さ
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．５に則り、試料の異なる５か所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【００５１】
（２）タテ糸・ヨコ糸の織密度
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１に基づき測定した。
試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５か所について２．５４ｃｍの区間のタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
【００５２】
（３）目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に則り、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５３】
（４）コート量
ブランク試料として、樹脂を塗布しなかった以外は同様の条件で処理したものを作成した。上記（３）により、ブランク試料の目付けを測定し、コート布帛の目付とブランク試料の目付けとの差をコート量として求めた。
【００５４】
（５）引張強度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るまでの最大荷重を測定し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
【００５５】
（６）破断伸度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、これら試験片の中央部に１００ｍｍ間隔の標線を付け、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るときの標線間の距離を読み取り、下記式によって、破断伸度を算出し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
Ｅ＝［（Ｌ−１００）／１００］×１００
ここに、Ｅ：破断伸度（％）、
Ｌ：切断時の標線間の距離（ｍｍ）。
【００５６】
（７）引裂強力
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−４ ６．試験方法Ｂ（シングルタング法）に準じ、長辺２００ｍｍ、短辺７６ｍｍの試験片をタテ、ヨコ、両方にそれぞれ５個の試験片を採取し、試験片の短辺の中央に辺と直角に７５ｍｍの切込みを入れ、定速緊張型の試験機にてつかみ間隔７５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が引ききるまで引裂き、その時の引裂き荷重を測定した。得られた引裂き荷重のチャート記録線より、最初のピークを除いた極大点の中から大きい順に３点選び、その平均値をとった。最後にタテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、平均値を算出した。
【００５７】
（８）通気量
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法（フラジール形法）に準じて、試験差圧１９．６ｋＰａで試験したときの通気量を測定した。試料の異なる５か所から約２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、口径１００ｍｍの円筒の一端に試験片を取り付け、取り付け箇所から空気の漏れが無いように固定し、レギュレーターを用いて試験差圧１９．６ｋＰａに調整し、そのときに試験片を通過する空気量を流量計で計測し、５枚の試験片についての平均値を算出した。
【００５８】
（９）パッカビリティー
ＡＳＴＭ Ｄ−６４７８−０２に則り測定した。
【００５９】
（１０）滑脱抵抗力
ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に則り測定した。
【００６０】
（１１）タテ糸張力
金井工機（株）製チェックマスター（登録商標）（形式：ＣＭ−２００ＦＲ）を用い、織機稼動中に経糸ビームとバックローラーとの中間において、タテ糸一本当たりに加わる張力を測定した。
【００６１】
（１２）樹脂粘度
ＪＩＳ Ｚ ８８０３に基づきＢ型粘度計で測定した。
【００６２】
（１３）総合評価基準
以上の測定方法によって得られたタテヨコの滑脱抵抗力の値が、２００Ｎ以上を必須条件とし、その上でパッカビリティーが１６００ｃｍ３以下を満足する場合、「○」、前者のみの値を満足する場合を「△」、前者の値を満足しなかった場合を「×」と評価した。
【００６３】
［実施例１］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
【００６４】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、ウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００６５】
（精錬・熱セット工程）
上記の織物を、８０℃の熱水槽に通過させ、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００６６】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、粘度１２Ｐａ・ｓ（１２，０００ｃＰ）の無溶剤系メチルビニルシリコーン樹脂液を、せき板ナイフを用いたフローティングナイフコーターにより、前記熱セットした織物と前記せき板ナイフとの接圧を９Ｎ／ｃｍに保ち、樹脂付着量が２０ｇ／ｍ２になるようにコーティングを行った後、１９０℃で１分間加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００６７】
このエアバッグ用コート布帛は、収納時のコンパクト性を有し、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよかった。
【００６８】
［比較例１］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００６９】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、実施例１で用いたのと同様のウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００７０】
（精錬・熱セット工程)
上記の織物に、実施例１と同様にして精錬・熱セット加工を施した。
【００７１】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、実施例１と同様にしてコーティングおよび加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００７２】
このエアバッグ用コート布帛は、収納性は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低かった。
【００７３】
［比較例２］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００７４】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、実施例１で用いたのと同様のウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはリングテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を６９ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００７５】
（精錬・熱セット工程）
上記の織物に、実施例１と同様にして精錬・熱セット加工を施した。
【００７６】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、実施例１と同様にしてコーティングおよび加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００７７】
このエアバッグ用コート布帛は、収納性は問題ないが、タテ・ヨコの滑脱抵抗力が低く、エアバッグとしての性能を満足するものではなかった。
【００７８】
［実施例２］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．４％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
【００７９】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、実施例１で用いたのと同様のウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が４３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした
（精練・熱セット工程）
上記の織物を、８０℃の熱水槽に通過させ、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００８０】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、粘度１２Ｐａ・ｓ（１２，０００ｃＰ）の無溶剤系メチルビニルシリコーン樹脂液を、せき板ナイフを用いたフローティングナイフコーターにより、前記熱セットした織物と前記せき板ナイフとの接圧を９Ｎ／ｃｍに保ち、樹脂付着量が２０ｇ／ｍ２になるようにコーティングを行った後、１９０℃で１分間加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００８１】
このエアバッグ用コート布帛は、収納時のコンパクト性を有し、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよかった。
【００８２】
［比較例３］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例２で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００８３】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、ウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が４９本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００８４】
（精錬・熱セット工程）
上記の織物に、実施例２と同様にして精練・熱セット加工を施した。
【００８５】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、実施例２と同様にしてコーティングおよび加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００８６】
このエアバッグ用コート布帛は、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低かった。
【００８７】
［比較例４］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例２で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００８８】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、ウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が４６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４６本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはリングテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を６９ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした
（精錬・熱セット工程）
上記の織物に、実施例２と同様にして精練・熱セット加工を施した。
【００８９】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、粘度１２Ｐａ・ｓ（１２，０００ｃＰ）の無溶剤系メチルビニルシリコーン樹脂液を、せき板ナイフを用いたフローティングナイフコーターにより、前記熱セットした織物と前記せき板ナイフとの接圧を３Ｎ／ｃｍに保ち、樹脂付着量が２０ｇ／ｍ２になるようにコーティングを行った後、１９０℃で１分間加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００９０】
このエアバッグ用コート布帛は、目付けが大きく、かつ収納時のコンパクト性に欠けるものであった。
【００９１】
各実施例・比較例のエアバッグ用コート布帛の特性を表２，３に示す。
【００９２】
【表２】
【００９３】
【表３】
【産業上の利用可能性】
【００９４】
本発明のエアバッグは、運転席用、助手席用および後部座席用、側面用エアバッグなどに使用することができる。特に大きな拘束力が求められる運転席用、助手席用エアバッグとして使用することに適する。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エアバッグ用コート布帛に関する。
【背景技術】
【０００２】
エアバッグに用いられるエアバッグ用基布は、織物表面に樹脂を塗布せずそのまま用いるノンコートエアバッグ用基布、および織物表面に樹脂を塗布して用いるコートエアバッグ用基布に大別することができる。
【０００３】
このうちコートエアバッグ用基布は、低通気性を得やすいという点で、サイドエアバッグ、カーテンエアバッグ等の、バッグの内圧を長時間保持する必要がある用途（部位）に好適に用いられる。
【０００４】
エアバッグ用基布に対する要求性能には低通気性、機械特性、収納性などがあるが、抗目ズレ性に対する要求も厳しくなってきている。エアバッグ用基布を裁断・縫製して得られるエアバッグにおいて、エアバッグ展開時に縫い目がズレることを目ズレと呼ぶが、エアバッグ展開時の内圧保持性能を向上させ、事故発生時の乗員拘束性能を向上させるためには、この目ズレに対する耐性、すなわち抗目ズレ性を織物のタテ方向とヨコ方向のいずれにも向上させることが重要となるからである。さらに、コート布の場合には、織物表面からの空気漏れがないことにより、縫製部分へエアーが集中するため、抗目ズレ性がより重要となる。
【０００５】
縫製部の目ズレを少なくする手段として例えば、カバーファクターを２３００〜２６００とする高密度エアバッグ基布が提案されている(特許文献１)。しかし、当該技術はノンコート布帛に関するものであるが、この高密度織物をコート布帛に適用しても布帛の厚さが厚く、収納性を阻害するという問題点があった。
【０００６】
一方、低通気性と収納性を両立させるために、タテ糸とヨコ糸の関係が非対称である合成繊維織物の少なくとも片面に樹脂を塗布したエアバッグ用織物が開示されている（特許文献２参照）。しかし、この技術では、抗目ズレ性を改善することはできなかった。また、タテ糸とヨコ糸の繊度が異なるため、タテ糸とヨコ糸を区分する必要があり、生産面でも問題があった。
【特許文献１】特開２００６−１６７０７号公報（請求項１）
【特許文献２】特開２００１−８９９４９号公報（請求項１、２及び５）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、抗目ズレ性を向上させたコートエアバッグ用基布を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明は、次の手段を採用する。
【０００９】
すなわち本発明は、同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用コート布帛である。
（１）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．０５
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（２）ＥＣ１≧２００Ｎ、ＥＣ２≧２００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（３）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（４）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【００１０】
また本発明は、本発明のエアバッグ用コート布帛を縫製してなることを特徴とするエアバッグである。
【００１１】
また本発明は、本発明のエアバッグ用コート布帛を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を５０〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用コート布帛の製造方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、優れた低通気性、収納性を有し、さらに抗目ズレ性にも優れたエアバッグ用コート布帛を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明のエアバックコート布帛における織物は合成繊維からなる。合成繊維の素材としては例えば、ポリアミド系繊維、ポリエステル系繊維、アラミド系繊維、レーヨン系繊維、ポリサルホン系繊維、超高分子量ポリエチレン系繊維等を用いることができる。なかでも、大量生産性や経済性に優れたポリアミド系繊維やポリエステル系繊維が好ましい。
【００１４】
ポリアミド系繊維としては例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２、ナイロン４６や、ナイロン６とナイロン６６との共重合ポリアミド、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸、アミン等を共重合させた共重合ポリアミド等からなる繊維を挙げることができる。ナイロン６繊維、ナイロン６６繊維は耐衝撃性に特に優れており、好ましい。
【００１５】
また、ポリエステル系繊維としては例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等からなる繊維を挙げることができる。ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートに酸成分としてイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸や、アジピン酸等の脂肪族ジカルボン酸を共重合させた共重合ポリエステルからなる繊維であってもよい。
【００１６】
また、合成繊維には、紡糸・延伸工程や加工工程での生産性、あるいは特性改善のために、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤等の添加剤を含んでいてもよい。
【００１７】
また、合成繊維の単繊維の断面形状としては、丸断面の他に、扁平断面のものを用いることも好ましい。扁平断面繊維を用いることにより、織物としたときの繊維の充填化が促進され、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、同じ織物組織であれば、同等繊度の丸断面糸を使用した場合よりも通気量を抑えることができる。扁平断面の形状については、単繊維の断面形状を楕円に近似した際、その長径（Ｄ１）と短径（Ｄ２）との比（Ｄ１／Ｄ２）で定義される扁平率が１．５〜４であることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．５である。かかる扁平断面形状としては、幾何学的に真の楕円形の他、例えば、長方形、菱形および繭形でもよいし、左右対称の他、左右非対称型でもよい。また、これらを組み合わせた形状のものでもよい。さらに、上記を基本形として、突起や凹みあるいは部分的に中空部があるものであってもよい。
【００１８】
本発明のエアバッグ用コート布帛における織物は、同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる。同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなるとは、タテ糸・ヨコ糸とも同種のポリマーからなり、タテ糸・ヨコ糸とも同じ単繊維繊度を有し、かつタテ・ヨコとも同じ総繊度を有するということである。
【００１９】
同種のポリマーとは、ナイロン６６同士、ポリエチレンテレフタレート同士等、ポリマーの主たる繰り返し単位が共通するポリマー同士を言い、例えばホモポリマーと共重合ポリマーとの組み合わせも、本発明でいう同種のポリマーとして許容される。さらには、共重合成分の有無、種類、量も同じ組み合わせは、タテ糸とヨコ糸を区別する必要がないため、生産管理上も好ましい。
【００２０】
また、単繊維繊度あるいは総繊度が同じとは、該繊度の差がタテ糸・ヨコ糸の繊度の小さい側の５％以内であることをいう。
【００２１】
本発明に用いられる合成繊維糸は、単繊維繊度１〜７ｄｔｅｘの、比較的低繊度の合成繊維フィラメントを用いることが好ましい。１ｄｔｅｘ以上とすることで特別な工夫を施すことなく合成フィラメントの製造が可能となり、７ｄｔｅｘ以下とすることで合成繊維フィラメントの柔軟性が向上するからである。単繊維繊度は、より好ましくは１．５〜４．０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは２．０〜３．０ｄｔｅｘである。単繊維繊度がこれらのより限定された範囲内であると、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、繊維の充填化効果がより一層向上する。単繊維繊度を上記の低い範囲に設定することで、合成フィラメントの剛性を低下させる効果が得られるため、エアバッグの収納性が向上し、好ましい。さらに、後述するようにタテ糸張力を上げた状態で製織するなどの一定条件下の製織条件を採用することで、タテ糸とヨコ糸間の織物組織の安定度が飛躍的に向上し、抗目ズレ性を著しく向上させることができる。
【００２２】
合成繊維糸の総繊度としては、１００〜７００ｄｔｅｘが好ましい。１００ｄｔｅｘ以上とすることで、織物の強度を維持できる。また、７００ｄｔｅｘ以下とすることで、収納時のコンパクト性を維持できる。総繊度は、より好ましくは２００〜６００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３００〜５００ｄｔｅｘである。この範囲内の繊度にすることで、織物の強力、織物の柔軟性とコンパクト収納性をバランスよく向上できる。
【００２３】
本発明のエアバッグ用コート布帛における合成繊維糸の引張強度としては、エアバッグ用コート布帛として要求される機械的特性を満足するためと製糸操業面から８．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは、８．３〜８．７ｃＮ／ｄｔｅｘである。
【００２４】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、上記のような同じ合成繊維糸からなるタテ糸とヨコ糸とからなるものとした上で、タテ糸の織物の織密度Ｎｗ、ヨコ糸の織物の織密度ＮｆがＮｆ／Ｎｗ≧１．０５の関係を満たすことが重要であり、好ましくはＮｆ／Ｎｗ≧１．１０である。ここに、ヨコ糸の織密度とは、ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．６．１に基づき、織物の長手方向の１インチ（２．５４ｃｍ）当たりに打ち込まれるマルチフィラメント糸の本数である。また、タテ糸の織物の織密度は、織物の幅方向の１インチ（２．５４ｃｍ）当たりに配置されるマルチフィラメント糸の本数である。ヨコ糸の織物の織密度をタテ糸の織物の織密度に対して１．０５倍以上にすることで、タテ糸の織密度とヨコ糸の織密度が等しい対称組織の織物に比べて、織物のタテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上させることができる。
【００２５】
本発明者等は、タテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスを向上させるために、タテ方向とヨコ方向の織密度とそれぞれの方向の滑脱抵抗力との関係を鋭意検討した。そして、タテ糸の織密度を固定して、ヨコ糸の織密度を変化させて、ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２による滑脱抵抗力を測定したところ、表１に示すようにヨコ糸の織密度をタテ糸の織密度対比大きくしていくと意外にもヨコ方向の滑脱抵抗力が向上するだけではなく、タテ方向の滑脱抵抗力も向上し、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上できることを見出した。ここに、タテ方向の滑脱抵抗力とは、ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に記載されているように、ヨコ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでヨコ糸をタテ糸方向に移動させるときの最大荷重を測定したものであり、ヨコ方向の滑脱抵抗力とは、タテ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでタテ糸をヨコ方向に移動させるときの最大荷重を測定したものである。
【００２６】
【表１】
【００２７】
ヨコ糸の織密度がタテ糸の織密度に対して大きい織物（以降、「ヨコ密度リッチ織物」と呼ぶ。）のタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力が、タテ糸およびヨコ糸の織密度が同じ織物（以降、「織密度対称織物」と呼ぶ）の滑脱抵抗力や、タテ糸の織密度がヨコ糸の織密度に対して大きい織物（以降、「タテ密度リッチ織物」と呼ぶ。）の滑脱抵抗力に対比して向上できるメカニズムとしては、次のようなものであると考察する。
すなわち、織機による製織時に、ヨコ糸は開口運動により上下するタテ糸の間をタテ糸よりも大きな張力で打ち込まれるため、織物においてヨコ糸は比較的、ぴんと張っているのに対し、タテ糸は比較的、織物の表裏を往復するように曲がりくねった構造となる傾向にある。
ヨコ糸が張ってタテ糸が曲がりくねった構造において、ヨコ糸がその長手方向から見て脇（タテ方向）に動かされる際の抵抗力はタテ糸の曲がりくねりによる接触長が支配的となり、タテ糸がその長手方向から見て脇（ヨコ方向）に動かされる際の抵抗力は接触点の数が支配的となる傾向にあると考える。
このことに着目してみると、ヨコ密度リッチ織物のタテ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸の曲がり構造を大きくすることができ、タテ糸とヨコ糸との接触長が大きくなることから、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、タテ方向の滑脱抵抗力が向上すると考える。また、ヨコ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が増えることから、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力が増し、ヨコ方向の滑脱抵抗力も向上すると考える。
一方、タテ密度リッチ織物のタテ方向の滑脱抵抗力については、ヨコ糸の打ち込み本数が少ない分、タテ糸の曲がり構造が織密度対称織物に比べても大きくないため、タテ糸とヨコ糸との接触長が短く、ヨコ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、タテ方向の滑脱抵抗力の向上に寄与しにくい。また、タテ密度リッチ織物のヨコ方向の滑脱抵抗力については、織密度対称織物に比べて、タテ糸とヨコ糸との接触点の数が少なく、タテ糸がピンによって動かされる際の抵抗力に乏しく、ヨコ方向の滑脱抵抗力の向上にも寄与しにくいと考える。
【００２８】
また、織物のタテ糸およびヨコ糸のカバーファクターはともに７００以上１２５０以下にすることが好ましい。カバーファクターをこの範囲に調整することで、必要な織物のコンパクト収納性、滑脱抵抗力を両立することができる。いずれかのカバーファクターが７００よりも小さいとコンパクト収納性は良くなる可能性があるが、滑脱抵抗力が低下し、好ましくない。またいずれかのカバーファクターが１２５０よりも大きくなると、滑脱抵抗力は大きくなる可能性があるが、コンパクト収納性が低下し、好ましくない。
【００２９】
ここで、織物のタテ糸のカバーファクター（ＣＦ１）およびヨコ糸のカバーファクター（ＣＦ２）とは、タテ糸あるいはヨコ糸に用いられる糸の総繊度と織密度から計算される値であり、タテ糸総繊度をＤｗ（ｄｔｅｘ）、ヨコ糸総繊度をＤｆ（ｄｔｅｘ）、タテ糸の織密度をＮｗ（本／２．５４ｃｍ）、ヨコ糸の織密度をＮｆ（本／２．５４ｃｍ）としたとき次の式で表される。
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ 。
【００３０】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなることが必要である。そうすることで、低通気性を得ることができる。また、インフレーターから発生する高温のガスから織物を保護することができる。
【００３１】
織物をコーティングする樹脂としては、耐熱性、耐寒性、難燃性を有するものが好ましく、例えば、シリコーン樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリウレタン樹脂、フッ素樹脂などがあげられる。中でもシリコーン樹脂が、耐熱性、低通性の点から特に好ましい。かかるシリコーン樹脂としては、ジメチル系シリコーン樹脂、メチルビニル系シリコーン樹脂、メチルフェニル系シリコーン樹脂、フロロ系シリコーン樹脂を挙げることができる。
【００３２】
また、織物をコーティングする樹脂が難燃化合物を含有していることも好ましい。かかる難燃化合物としては、臭素、塩素などを含むハロゲン化合物、白金化合物、酸化アンチモン、酸化銅、酸化チタン、燐化合物、チオ尿素系化合物、カーボン、セリウム、酸化ケイ素などを使用することができる。中でも、ハロゲン化合物、特に、ハロゲン化シクロアルカン、白金化合物、酸化銅、酸化チタン、カーボンがより好ましい。
【００３３】
織物をコーティングする樹脂の付着量としては、５〜４０ｇ／ｍ２が好ましく、より好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ２である。付着量をこの範囲内とすることで、エアバッグ用コート布帛のコンパクト収納性と低通気性、耐熱性とを両立することができる。樹脂の付着量を５ｇ／ｍ２以上とすることで、織物表面を均一に覆い、低通気性向上や耐熱性向上の実効を得ることができる。また、４０ｇ／ｍ２以下とすることで、収納性が阻害されるのを防ぎ、また、コストも抑えることができる。
【００３４】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、タテ方向の滑脱抵抗力およびヨコ方向の滑脱抵抗力がともに２００Ｎ以上であることが重要であり、好ましくはともに２５０Ｎ以上、より好ましくはともに３００Ｎ以上である。ともに２００Ｎ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。
【００３５】
また、本発明のエアバッグ用コート布帛は、タテ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ１）とヨコ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ２）とが次の関係にあることが重要である。
０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
そうすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。本来エアバッグは上下左右に等方的に展開するため、ＥＣ１とＥＣ２とが上記関係を満足しないと、滑脱抵抗力の低い方向に縫製部の目ズレが発生し、エアバッグの内圧が保持できない。
【００３６】
また、本発明のエアバッグ用コート布帛は、ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下であることも必要である。通気量を上記の範囲に調整することで、衝突時にインフレーターから発せられる膨張用ガスを漏れなく有効に使用することができ、乗員を確実に受け止めることができる。
【００３７】
さらに、本発明のエアバッグ用コート布帛は、ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ法で規定するストリップ法に基づく引張強力が４００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは５５０Ｎ／ｃｍ以上である。４００Ｎ／ｃｍ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際に布帛の破断によりエアバッグが破損するのを防ぐことができる。
【００３８】
次に、本発明のエアバッグ用コート布帛を製造する方法について説明する。
【００３９】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、同じ合成繊維フィラメント糸をタテ糸およびヨコ糸に用い、ヨコ糸の織物の織密度がタテ糸の織物の織密度より大きくなるように設定して製織する。
【００４０】
まず、前述した素材および総繊度のタテ糸を整経して織機にかけ、同様にヨコ糸の準備をする。かかる織機としては例えば、ウォータージェットルーム、エアージェットルームおよびレピアルームなどが使用可能である。中でも生産性を高めるためには、高速製織が比較的容易なウォータージェットルームを用いるのが好ましい。
【００４１】
本発明のエアバッグ用コート布帛の製造方法として、製織においてタテ糸張力を５０〜２３０ｃＮ/本に調整して行うことが好ましく、より好ましくは１００〜２００ｃＮ/本である。かかる範囲内にタテ糸張力を調整することで、織物を構成するマルチフィラメント糸の糸束中の単繊維間空隙を減少させることができ、従って通気量を低減させることができる。また、ヨコ糸打ち込み後に、上記張力のかけられたタテ糸がヨコ糸を押し曲げることで、ヨコ糸方向の織物の組織拘束力を高め、織物の抗目ズレ性が向上し、エアバッグとして袋体を形成するときの縫製部分の目ズレによる空気漏れを抑えることができる。タテ糸張力が５０ｃＮ／本よりも小さいと、タテ糸とヨコ糸との織物中での接触面積を増やすことができず、滑脱抵抗力が向上しない。また、単繊維間空隙を減少させる効果が小さいため低通気性の面でも好ましくない。また、２３０ｃＮ／本を超えると、タテ糸が毛羽立ち製織性が悪化する。
【００４２】
タテ糸張力を上記範囲内に調整する具体的方法としては、織機のタテ糸送り出し速度を調整する他、ヨコ糸の打ち込み速度を調整する方法が挙げられる。上記範囲内のタテ糸張力が製織中に実際に発生しているかどうかは、例えば織機稼動中に経糸ビームとバックローラーとの中間において、タテ糸一本当たりに加わる張力を張力測定器で測ることにより、確認することができる。
【００４３】
織機のテンプルとしては、バーテンプルを用いることが好ましい。バーテンプルを用いると、織前全体を把持しながら筬打ちすることができるため、合成繊維フィラメント同士の空隙を小さくすることができ、その結果低通気量と抗目ズレ性が向上するからである。
【００４４】
製織工程の次に、必要に応じて、精練、熱セット等の加工を施す。
【００４５】
本発明のエアバッグ用コート布帛は、上記織物の少なくとも片面に樹脂を塗布する。
【００４６】
樹脂液の粘度としては、５〜２０Ｐａ・ｓ（５，０００〜２０，０００ｃＰ）が、均一な塗布量で安定して塗布する上で好ましい。ここで、樹脂液の粘度は、ＪＩＳ Ｚ ８８０３に基づきＢ型粘度計で測定されるものをいう。粘度が５Ｐａ・ｓ（５，０００ｃＰ）未満であると、粘度が低すぎて後述するナイフコーティングには適さない。一方、２０Ｐａ・ｓ（２０，０００ｃＰ）よりも大きいと、低塗布量でのコーティングができず、収納コンパクト性の面で好ましくない。樹脂液の粘度の調整は、溶剤で希釈することにより行ってもよいが、初めから上記範囲内の粘度に調整された無溶剤タイプの樹脂を使用することが、作業性と環境負荷低減の観点から好ましい。
【００４７】
樹脂の塗布方法としては、樹脂の低塗布量化および安定塗布の観点から、ナイフコーティング法が好ましい。ナイフコーティング法にはナイフオーバーロール法、ナイフオーバーベルト法、フローティングナイフ法がある。なかでもフローティングナイフ法が、樹脂の低塗布量化および布帛への樹脂浸透性の面からより好ましく用いられる。
【００４８】
本発明のエアバッグは、本発明のエアバッグ用コート布帛を袋状に縫製し、インフレーターなどの付属機器を取り付けたものである。本発明のエアバッグは、優れた収納性を有しかつ低通気性や抗目ズレ性に優れた本発明のエアバッグ用コート布帛を用いてなるものであるから、乗員拘束性に優れる。
【実施例】
【００４９】
次に、実施例により、本発明をさらに詳しく説明する。なお、得られたコート布帛の測定および評価方法としては以下のものを用いた。
【００５０】
［測定方法］
（１）織物厚さ
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．５に則り、試料の異なる５か所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【００５１】
（２）タテ糸・ヨコ糸の織密度
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１に基づき測定した。
試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５か所について２．５４ｃｍの区間のタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
【００５２】
（３）目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に則り、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５３】
（４）コート量
ブランク試料として、樹脂を塗布しなかった以外は同様の条件で処理したものを作成した。上記（３）により、ブランク試料の目付けを測定し、コート布帛の目付とブランク試料の目付けとの差をコート量として求めた。
【００５４】
（５）引張強度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るまでの最大荷重を測定し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
【００５５】
（６）破断伸度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、これら試験片の中央部に１００ｍｍ間隔の標線を付け、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るときの標線間の距離を読み取り、下記式によって、破断伸度を算出し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
Ｅ＝［（Ｌ−１００）／１００］×１００
ここに、Ｅ：破断伸度（％）、
Ｌ：切断時の標線間の距離（ｍｍ）。
【００５６】
（７）引裂強力
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−４ ６．試験方法Ｂ（シングルタング法）に準じ、長辺２００ｍｍ、短辺７６ｍｍの試験片をタテ、ヨコ、両方にそれぞれ５個の試験片を採取し、試験片の短辺の中央に辺と直角に７５ｍｍの切込みを入れ、定速緊張型の試験機にてつかみ間隔７５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が引ききるまで引裂き、その時の引裂き荷重を測定した。得られた引裂き荷重のチャート記録線より、最初のピークを除いた極大点の中から大きい順に３点選び、その平均値をとった。最後にタテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、平均値を算出した。
【００５７】
（８）通気量
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法（フラジール形法）に準じて、試験差圧１９．６ｋＰａで試験したときの通気量を測定した。試料の異なる５か所から約２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、口径１００ｍｍの円筒の一端に試験片を取り付け、取り付け箇所から空気の漏れが無いように固定し、レギュレーターを用いて試験差圧１９．６ｋＰａに調整し、そのときに試験片を通過する空気量を流量計で計測し、５枚の試験片についての平均値を算出した。
【００５８】
（９）パッカビリティー
ＡＳＴＭ Ｄ−６４７８−０２に則り測定した。
【００５９】
（１０）滑脱抵抗力
ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に則り測定した。
【００６０】
（１１）タテ糸張力
金井工機（株）製チェックマスター（登録商標）（形式：ＣＭ−２００ＦＲ）を用い、織機稼動中に経糸ビームとバックローラーとの中間において、タテ糸一本当たりに加わる張力を測定した。
【００６１】
（１２）樹脂粘度
ＪＩＳ Ｚ ８８０３に基づきＢ型粘度計で測定した。
【００６２】
（１３）総合評価基準
以上の測定方法によって得られたタテヨコの滑脱抵抗力の値が、２００Ｎ以上を必須条件とし、その上でパッカビリティーが１６００ｃｍ３以下を満足する場合、「○」、前者のみの値を満足する場合を「△」、前者の値を満足しなかった場合を「×」と評価した。
【００６３】
［実施例１］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度２．６ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
【００６４】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、ウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００６５】
（精錬・熱セット工程）
上記の織物を、８０℃の熱水槽に通過させ、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００６６】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、粘度１２Ｐａ・ｓ（１２，０００ｃＰ）の無溶剤系メチルビニルシリコーン樹脂液を、せき板ナイフを用いたフローティングナイフコーターにより、前記熱セットした織物と前記せき板ナイフとの接圧を９Ｎ／ｃｍに保ち、樹脂付着量が２０ｇ／ｍ２になるようにコーティングを行った後、１９０℃で１分間加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００６７】
このエアバッグ用コート布帛は、収納時のコンパクト性を有し、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよかった。
【００６８】
［比較例１］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００６９】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、実施例１で用いたのと同様のウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００７０】
（精錬・熱セット工程)
上記の織物に、実施例１と同様にして精錬・熱セット加工を施した。
【００７１】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、実施例１と同様にしてコーティングおよび加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００７２】
このエアバッグ用コート布帛は、収納性は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低かった。
【００７３】
［比較例２］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００７４】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、実施例１で用いたのと同様のウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはリングテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を６９ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００７５】
（精錬・熱セット工程）
上記の織物に、実施例１と同様にして精錬・熱セット加工を施した。
【００７６】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、実施例１と同様にしてコーティングおよび加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００７７】
このエアバッグ用コート布帛は、収納性は問題ないが、タテ・ヨコの滑脱抵抗力が低く、エアバッグとしての性能を満足するものではなかった。
【００７８】
［実施例２］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．４％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いた。
【００７９】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、実施例１で用いたのと同様のウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が４３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした
（精練・熱セット工程）
上記の織物を、８０℃の熱水槽に通過させ、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００８０】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、粘度１２Ｐａ・ｓ（１２，０００ｃＰ）の無溶剤系メチルビニルシリコーン樹脂液を、せき板ナイフを用いたフローティングナイフコーターにより、前記熱セットした織物と前記せき板ナイフとの接圧を９Ｎ／ｃｍに保ち、樹脂付着量が２０ｇ／ｍ２になるようにコーティングを行った後、１９０℃で１分間加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００８１】
このエアバッグ用コート布帛は、収納時のコンパクト性を有し、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよかった。
【００８２】
［比較例３］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例２で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００８３】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、ウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が４９本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４３本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を１４７ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００８４】
（精錬・熱セット工程）
上記の織物に、実施例２と同様にして精練・熱セット加工を施した。
【００８５】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、実施例２と同様にしてコーティングおよび加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００８６】
このエアバッグ用コート布帛は、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低かった。
【００８７】
［比較例４］
（タテ糸・ヨコ糸）
実施例２で用いたのと同様のものをタテ糸・ヨコ糸とした。
【００８８】
（製織工程）
上記タテ糸・ヨコ糸を用い、ウォータージェットルームにて、タテ糸の織密度が４６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が４６本／２．５４ｃｍの織物を製織した。その際、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはリングテンプルを設置して織物を把持し、タテ糸張力を６９ｃＮ／本に調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした
（精錬・熱セット工程）
上記の織物に、実施例２と同様にして精練・熱セット加工を施した。
【００８９】
（コート工程）
上記の熱セットした織物に、粘度１２Ｐａ・ｓ（１２，０００ｃＰ）の無溶剤系メチルビニルシリコーン樹脂液を、せき板ナイフを用いたフローティングナイフコーターにより、前記熱セットした織物と前記せき板ナイフとの接圧を３Ｎ／ｃｍに保ち、樹脂付着量が２０ｇ／ｍ２になるようにコーティングを行った後、１９０℃で１分間加硫処理を行い、エアバッグ用コート布帛を得た。
【００９０】
このエアバッグ用コート布帛は、目付けが大きく、かつ収納時のコンパクト性に欠けるものであった。
【００９１】
各実施例・比較例のエアバッグ用コート布帛の特性を表２，３に示す。
【００９２】
【表２】
【００９３】
【表３】
【産業上の利用可能性】
【００９４】
本発明のエアバッグは、運転席用、助手席用および後部座席用、側面用エアバッグなどに使用することができる。特に大きな拘束力が求められる運転席用、助手席用エアバッグとして使用することに適する。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用コート布帛。
（１）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．０５
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（２）ＥＣ１≧２００Ｎ、ＥＣ２≧２００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（３）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（４）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【請求項２】
前記合成繊維糸の単繊維繊度が１〜７ｄｔｅｘである、請求項１に記載のエアバッグ用コート布帛。
【請求項３】
前記合成繊維糸の総繊度が１００〜７００ｄｔｅｘである、請求項１または２記載のエアバッグ用コート布帛
【請求項４】
さらにＮｆ／Ｎｗ≧１．１０を満たす請求項１〜３のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛。
【請求項５】
タテ糸のカバーファクターＣＦ１およびヨコ糸のカバーファクターＣＦ２がいずれも７００〜１２５０である、請求項１〜４のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛。
ここで、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度。
【請求項６】
前記樹脂の付着量が５〜４０ｇ／ｍ２である、請求項１〜５のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛を縫製してなることを特徴とするエアバッグ。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を５０〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用コート布帛の製造方法。
【請求項９】
製織時のテンプルとしてバーテンプルを使用する請求項８記載のエアバッグ用コート布帛の製造方法。
【請求項１】
同じ合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸としてなる織物の少なくとも片面に樹脂がコーティングされてなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用コート布帛。
（１）Ｎｆ／Ｎｗ≧１．０５
ここで、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（２）ＥＣ１≧２００Ｎ、ＥＣ２≧２００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（３）０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
（４）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が０．１Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【請求項２】
前記合成繊維糸の単繊維繊度が１〜７ｄｔｅｘである、請求項１に記載のエアバッグ用コート布帛。
【請求項３】
前記合成繊維糸の総繊度が１００〜７００ｄｔｅｘである、請求項１または２記載のエアバッグ用コート布帛
【請求項４】
さらにＮｆ／Ｎｗ≧１．１０を満たす請求項１〜３のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛。
【請求項５】
タテ糸のカバーファクターＣＦ１およびヨコ糸のカバーファクターＣＦ２がいずれも７００〜１２５０である、請求項１〜４のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛。
ここで、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度。
【請求項６】
前記樹脂の付着量が５〜４０ｇ／ｍ２である、請求項１〜５のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛を縫製してなることを特徴とするエアバッグ。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれか記載のエアバッグ用コート布帛を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を５０〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用コート布帛の製造方法。
【請求項９】
製織時のテンプルとしてバーテンプルを使用する請求項８記載のエアバッグ用コート布帛の製造方法。
【公開番号】特開２００８−２４８３９６（Ｐ２００８−２４８３９６Ａ）
【公開日】平成２０年１０月１６日（２００８．１０．１６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−８７１７０（Ｐ２００７−８７１７０）
【出願日】平成１９年３月２９日（２００７．３．２９）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１０月１６日（２００８．１０．１６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年３月２９日（２００７．３．２９）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]