エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化触媒、及び、その方法
【課題】本発明は、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料と触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られる、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化触媒、及び、その方法を提供することを課題とする。
【解決手段】ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用する。
【解決手段】ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エチルベンゼン、及び、キシレンを含む混合原料の転化触媒、及び、その方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
キシレン異性体のうち、工業的に最も重要な物はパラキシレンである。パラキシレンは、現在ナイロンと並ぶ主要ポリマーであるポリエステルのモノマー、テレフタル酸の原料に使われており、近年その需要はアジアを中心として旺盛で、今後もその傾向は変わらないものと予測される。一方、パラキシレン以外のキシレン異性体であるオルソキシレン、メタキシレンは、需要がパラキシレンより著しく低いので、オルソキシレン、メタキシレンをパラキシレンに変換することは、工業的に重要なことである。
【０００３】
パラキシレンの原料は、Ｃ８芳香族炭化水素混合物である。Ｃ８芳香族炭化水素混合物は、一般にキシレン異性体及びエチルベンゼンの他に炭素原子を９個以上含む高沸点成分を含んでいるため、初めに炭素原子を９個以上含む高沸点成分を蒸留により除去する。得られたＣ８芳香族炭化水素は、パラキシレン分離工程に供給され、パラキシレンを分離回収する。キシレン異性体及びエチルベンゼンは、沸点が互いに近く、蒸留分離によりパラキシレンを分離するのは困難であるため、Ｃ８芳香族炭化水素からパラキシレンを分離する方法は、深冷分離法、或いは吸着分離法が利用されている。
【０００４】
深冷分離法の場合は、パラキシレンとその他のキシレン異性体及びエチルベンゼンが共晶混合物を生じるため、１パスあたりのパラキシレン回収率には限界があり、通常６０％程度に止まる。深冷分離法の場合、供給する原料中のパラキシレン濃度が高いと、供給されるパラキシレンの量が増加すると共に、１パスあたりのパラキシレン回収率が向上でき、工程内を循環するＣ８芳香族炭化水素の量が低減できるので、パラキシレン生産性が向上すると同時に、用役使用量を低減できるので好ましい。
【０００５】
吸着分離法の場合は、パラキシレンを１パスでほぼ１００％回収可能である。すなわち、同一吸着分離設備でのパラキシレン生産能力は、供給する原料中のパラキシレン濃度にほぼ比例する。
【０００６】
すなわち、深冷分離法、吸着分離法のいずれにおいても、パラキシレン製造コストを低減する上で、パラキシレン分離工程に供給する原料中のパラキシレン濃度を増加させることが重要である。
【０００７】
パラキシレン分離工程で、パラキシレンを分離した残り、即ち、パラキシレンが乏しいＣ８芳香族炭化水素は、次にキシレン異性化工程に送られ、主にゼオライト触媒により熱力学的平衡組成に近い濃度までキシレンを異性化し、パラキシレン濃度を増加させ、蒸留分離によりＣ８芳香族炭化水素より沸点の低い副生物を除去した後、上記の新たなＣ８芳香族炭化水素混合物と混合されて高沸点成分を除去する蒸留塔にリサイクルされ、炭素原子を９個以上含む高沸点成分を蒸留除去後、パラキシレン分離工程で再度パラキシレンを分離回収する。この一連の循環系を以後「分離−異性化サイクル」と呼ぶ。
【０００８】
キシレンの異性化反応は、可逆的に反応が進行するため、熱力学的平衡が存在する。パラキシレンの場合、熱力学的平衡濃度は約２４％であり、反応で得られたパラキシレン以外の異性体、約７６％はキシレン分離工程を経て、再度、キシレン異性化工程に循環される。すなわち、「分離−異性化サイクル」に供給されたキシレンは、パラキシレンに変換されるまでに「分離−異性化サイクル」を何度も循環することになる。その結果、キシレン異性化工程の供給原料は、パラキシレン生産量の３〜４倍となるため、わずかなキシレン損失の増加でも原料使用量を大きく悪化させる。一般的なパラキシレン製造プラントは、数十万ｔの生産能力を有するため、原料使用量の増加は、原料費の大幅な増加に繋がる。
【０００９】
また、キシレン異性化工程でパラキシレンを熱力学的平衡組成に近づけられることができれば、前述の「分離−異性化サイクル」を循環する回数を減らすことが出来、且つ、パラキシレン分離工程に供給する原料中のパラキシレン濃度を増加することができるため、原料使用量を低減でき、且つ、パラキシレン生産性を向上できる。
【００１０】
すなわち、キシレン異性化工程においては、パラキシレン製造コストを低減する上で、キシレンの損失を少なくでき、且つ、パラキシレンへの転化率が高く出来ることが重要である。
【００１１】
「分離−異性化サイクル」に供給されるＣ８芳香族炭化水素混合物は、前記の通りエチルベンゼンを含んでいる。上記「分離−異性化サイクル」においては、このエチルベンゼンが除去されないため、循環系に蓄積してしまう。このエチルベンゼンの蓄積を防ぐために、何らかの方法でエチルベンゼンを除去すれば、その除去率に応じた量が「分離−異性化サイクル」を循環する。「分離−異性化サイクル」のエチルベンゼン循環量が少なくなれば、用役使用量が減るため、経済的なメリットが大きい。それに加えて、吸着分離法の場合、Ｃ８芳香族炭化水素の中でパラキシレンの分離を最も阻害する成分はエチルベンゼンであるため、吸着分離に供給する原料中のエチルベンゼン濃度を低減することは、パラキシレン分離工程の負荷も下げることが出来、且つ、吸着分離に供給する原料中のパラキシレン濃度を高くすることが出来るため、パラキシレン生産能力を向上できる。
【００１２】
エチルベンゼンを除去する手段として、通常用いられるのは、キシレン異性化工程において使用される異性化触媒にエチルベンゼン転化能を付与して、異性化反応時にエチルベンゼンをキシレン或いはキシレンと容易に分離できる物質に変換する方法、即ちキシレン異性化工程でキシレンの異性化を行うと同時にエチルベンゼンを非芳香族炭化水素への変換を経て、キシレンに変換する改質法（例えば特許文献１）、及び、エチルベンゼンを水素化脱アルキルしてベンゼンとエタンに変換し、その後ベンゼンを蒸留分離する脱アルキル化法（例えば特許文献２）などを挙げることができる。
【００１３】
改質法では、触媒に水素化／脱水素化能力を付与する必要があるため、きわめて高価な貴金属である白金を含有することが必須であり、触媒が高価になる。また、エチルベンゼンをキシレンに変換するには、ナフテン、パラフィンの如き非芳香族炭化水素を介在させることが反応メカニズム上必要であり、生成物中に非芳香族炭化水素が数％から１０数％の濃度範囲で存在し、「分離−異性化サイクル」を循環する。結果として、非芳香族炭化水素が「分離−異性化サイクル」を循環する量に応じた用役使用量が増加し、且つ、パラキシレン分離工程の供給原料に含まれるパラキシレン濃度が低くなる。さらには、改質法でのエチルベンゼンの転化率は、熱力学的平衡によって律せられる為、２０から５０％程度にしかならず、「分離−異性化サイクル」を循環するエチルベンゼンの量も多く、用役使用量が多い。
【００１４】
一方、脱アルキル化法では、触媒にエチルベンゼンから脱アルキルして生成するエチレンを水素化する水素化能力のみを付与すれば良いため、白金より安価な水素化活性金属を使用することができ、もしくは白金を使用する場合でも含有量を大幅に減らすことができるため、触媒が安価である。また、エチルベンゼンから脱アルキル化反応により生成するエチレンと水素の反応が非常に早いため、エチルベンゼンの脱アルキル化反応は、実質的に非平衡反応のごとく進行し、非常に高いエチルベンゼン転化率を得ることが可能である。
【００１５】
懸かる状況から、最近は触媒が安価で、且つ、「分離−異性化サイクル」のエチルベンゼン循環量をより少なくでき、パラキシレン生産性の向上、及び、用役使用量の低減が可能な脱アルキル化法が主流となっている。
【００１６】
脱アルキル化法では、前述の通りエチルベンゼンを脱アルキル化し、実質的に非平衡反応のごとく反応を進行させることが可能であるが、キシレン異性化工程の供給原料を反応温度まで昇温するための加熱器負荷、又は、反応器の設計温度がネックになるため、実質的にはエチルベンゼン転化率の上限が存在する。
【００１７】
すなわち、脱アルキル化法においては、パラキシレン製造コストを低減する上で、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることも重要である。
【００１８】
懸かる状況から、キシレン異性化工程においては、以下の３点を達成できることが、パラキシレン生産性の向上、原料使用量、用役使用量を低減するうえで、工業的に重要な課題である。
（１）キシレンの損失が少ないこと
（２）パラキシレンへの転化率を高く出来ること
（３）低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られること。
【００１９】
これまで、上記課題を達成する方法として、結晶サイズを１ミクロンより大きいゼオライトを用いる試み（例えば、特許文献３）、オルソーキシレンの拡散速度を低下させる試み（例えば、特許文献４）、更には、シリカ／アルミナモル比が５００以上と極めて高いゼオライトを用いる試み（例えば、特許文献５）が行われている。
【００２０】
しかし、懸かる方法においても、キシレン損失は未だ高く、又、キシレン損失を抑えエチルベンゼン転化率を高めようとすれば、オルソ−キシレン、メタ−キシレンからパラ−キシレンへの異性化率は充分高くはないのが現状である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２１】
【特許文献１】特公昭４９−４６６０６号公報
【特許文献２】特開昭５７−２００３１９号公報
【特許文献３】特公昭６２−５６１３８号公報（第１０〜１１頁の実施例４〜６）
【特許文献４】特公平８−１６０７４号公報（第５〜７頁の実施例）
【特許文献５】米国特許４，１６３，０２８号明細書（第１４頁の実施例１、３）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２２】
本発明は、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られる、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化触媒、及び、その方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明者らは、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に使用する触媒を詳細に調査した結果、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用した場合、特異的に、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることを見出し、本発明に到達した。
【００２４】
すなわち、本発明は下記の構成からなる。
【００２５】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する触媒で、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られることを特徴とする触媒。
【００２６】
及び、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用することを特徴とするエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法。
【発明の効果】
【００２７】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を、触媒と接触させて原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることで、パラキシレンの生産性を向上し、用役使用量、原料使用量の低減が出来る。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
本発明は、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを「主としてベンゼンに転化」し、キシレンを異性化する際に、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用することで、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることを特徴とするものである。
【００２９】
本発明に使用される混合原料は、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料である。本発明は、混合原料に含まれるエチルベンゼン、キシレンの量に関わらず、好ましい効果が得られる。また、混合原料に含まれるキシレン異性体の割合は特に規定されない。
【００３０】
本発明は、混合原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化する反応に適用される。「主としてベンゼンに転化する」とは、転化したエチルベンゼンの物質量に対する、生成したベンゼンの物質量の割合（以下ベンゼン選択率）が８０モル％以上である状態を指す。
【００３１】
また、本発明は、エチルベンゼンを主としてベンゼンに転化すると同時に、キシレンを異性化する反応に適用される。キシレンを異性化する反応は、いずれの異性体の濃度を増加させる反応においても適用できるが、好ましくは混合原料に含まれるキシレン中のパラキシレン濃度を増やす反応である。
【００３２】
本発明のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法では、反応圧力を高くすると不均化、トランスアルキル化反応、芳香族炭化水素の水添反応が優先して起こるようになり、キシレン損失が増加する。一方、反応圧力を低くすると、エチルベンゼンを主としてベンゼンに転化した際に副生するエチレンを水添してエタンに変換する反応が起こりにくくなるため反応温度が上昇し、また、エチレンが触媒表面を覆うため、触媒性能の劣化が起こる。好ましい反応圧力としては、０．６ＭＰａ−Ｇ以上、５．０ＭＰａ−Ｇ以下、より好ましくは０．８ＭＰａ−Ｇ以上、３．０ＭＰａ−Ｇ以下であり、０．８ＭＰａ−Ｇ以上、１．３ＭＰａ−Ｇ以下とした時、最も好ましい効果が得られる。
【００３３】
本発明のエチルベンゼン転化反応は、通常水素存在下で行うのが好ましい。触媒の劣化抑制の観点から水素の添加量は多い程良いが、経済性の観点からは水素の添加量が少ない方が好ましい。例えば、水素の混合原料に対するモル比率は（以下Ｈ２／ＨＣと記す）は、通常２ｍｏｌ／ｍｏｌから１０ｍｏｌ／ｍｏｌで反応を行う。好ましいＨ２／ＨＣの範囲は、２ｍｏｌ／ｍｏｌから５ｍｏｌ／ｍｏｌであり、より好ましくは３ｍｏｌ／ｍｏｌから４ｍｏｌ／ｍｏｌである。
【００３４】
本発明のエチルベンゼン転化反応温度は、通常２００℃から５５０℃、好ましくは、２５０℃から５００℃である。反応の接触時間を表す重量時間空間速度（ＷＨＳＶ）は通常０．１ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔから５０ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔ、好ましくは０．５ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔから２０ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔである。反応温度と重量時間空間速度は、目標のエチルベンゼン転化率を設定した場合、いずれか一方を決めると、他方の条件が決定する。上記範囲内であれば、反応温度、重量時間空間速度は、自由に選択することが可能である。
【００３５】
本発明のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化反応の反応方式は、固定床、移動床、流動床何れの方法も用いられるが、操作の容易さから固定床反応方式が好ましい。
【００３６】
本発明に使用されるゼオライトは、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトである。ＭＦＩ型ゼオライトは、例えば、特公昭６０−３５２８４号公報第４−５頁の実施例１、特公昭４６−１００６４号公報第７頁の例１の方法で合成することが出来る。ナトリウム型のMFI型ゼオライトとは、ゼオライト合成時にナトリウムを含むアルカリ源を加えて合成したＭＦＩ型ゼオライトを指す。ナトリウムの量は特に指定されないが、アルカリ源のカチオンとして８割以上がナトリウムイオンであることが好ましく、より好ましくは、９割以上をナトリウムイオンとすることである。
【００３７】
又、同じゼオライト構造であっても、その組成、特に、シリカ／アルミナモル比（以下ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比と記す）、或いは、ゼオライト結晶子の大きさ等によってもその触媒性能は変化する。
【００３８】
ゼオライトを構成するＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比の好ましい範囲は、２０から６０、より好ましくは２５から５５である。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、ゼオライト合成時の原料組成比を制御することによって達成できる。更には、ゼオライト構造を構成するアルミニウムを塩酸等の酸水溶液、或いは、アルミニウムキレート剤、例えば、エチレンジアミン４酢酸（ＥＤＴＡ）等で除去することにより、ゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を増加させることが出来る。又、逆に、アルミニウムイオンを含む水溶液、例えば、硝酸アルミニウム水溶液、アルミン酸ソーダ水溶液等で処理することによりゼオライト構造の中にアルミニウムを導入しゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を減少させ好ましいＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比にすることも可能である。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、原子吸光法、蛍光Ｘ線回折法、ＩＣＰ（誘導結合プラズマ）発光分光分析法等で容易に知ることが出来るが、本発明ではＩＣＰ発光分光分析法を用いる。
【００３９】
合成ゼオライトは、一般に粉末であるので、使用にあたっては、成型することが好ましい。成型法には、圧縮成型法、転動法、押出法等が例として挙げられるが、より好ましくは、押出法である。押出法では、合成ゼオライト粉末にアルミナゾル、アルミナゲル、ベントナイト、カオリン等のバインダー及び必要に応じて、ドデシルベンゼンスルフォン酸ナトリウム、スパン、ツインなどの界面活性剤が成型助剤として添加され、混練りされる。必要によっては、ニーダーなどの機械が使用される。
【００４０】
本発明に使用される触媒は、触媒に添加する金属の担持量を増加、分散性を向上させるため、ゼオライト成型時にアルミナ、チタニア等の無機酸化物を加えるのが好ましい。無機酸化物の中でも特にアルミナが好ましい。アルミナとしては、ベーマイト、ベーマイトゲル、ジプサイト、バイアライト、ノルストランダイト、ジアスポア、無定型アルミナゲル等が知られており、いずれも好ましく使用できる。最も好ましいアルミナはベーマイトである。
【００４１】
一般的に、本発明で使用されるような固体触媒を使用する反応では、反応原料は反応しつつ触媒粒子内を拡散するため、触媒粒子内に反応物、及び、生成物の濃度分布が形成される。粒子の内部は、反応物の濃度が低く、生成物の濃度が高くなるため、拡散の影響が無いときに比べて反応速度が遅くなる。触媒粒子内でこれらの濃度分布が大きいと、粒子内での拡散が律速となるため、粒子内の細孔構造が見た目の反応速度に大きく影響する。本発明のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化方法では、エチルベンゼンを主としてベンゼンに転化する反応、及び、キシレンを異性化する反応が拡散の影響を受ける。一般に、粒子内の拡散は、触媒の粒径が小さく、粒子内の細孔径が大きく、細孔の容積が大きい方が、拡散の影響を小さくすることが出来る。
【００４２】
本発明に使用される触媒は、触媒粒子内の拡散を改善するため、触媒を成型する際に可燃性の粒子を加え、焼成工程で燃焼して除去し、粒子内の細孔容積を増やすのが好ましい。可燃性の粒子は燃焼する際に発熱するが、ゼオライトは、高温で水蒸気にさらされると、骨格構造が破壊される懸念がある。故に、触媒を成型する際に添加する可燃性の粒子は、燃焼する際に水を発生させないものが好ましい。このような観点から、可燃性の粒子は、炭素を主成分とする粒子が好ましい。好ましい可燃性の粒子としては、活性炭などが挙げられる。
【００４３】
混練りされた混練り物は、スクリーンから押し出される。工業的には、例えば、エクストリューダーと呼ばれる押出機が使用される。スクリーンから押し出された混練り物はヌードル状物となる。使用するスクリーン径により成型体の大きさが決定される。スクリーン径としては、好ましくは０．２ｍｍφから２ｍｍφが用いられる。スクリーンから押し出されたヌードル状成型体は、角を丸めるために、マルメライザーにより処理されるのが好ましい。このようにして成型された成型体は、５０℃から２５０℃で乾燥される。乾燥後、成型強度を向上させる為、２５０℃から６００℃、好ましくは３５０℃から６００℃で焼成される。
【００４４】
このようにして調製された成型体は、固体酸性を付与するためのイオン交換処理が行われる。ゼオライトは粉末のままイオン交換処理を行うと、薬液の固液分離が困難なため、通常、イオン交換処理は、前述の成形体とした後処理する。
【００４５】
一般的に、固体酸性を付与する方法としては、アンモニウムイオンを含む化合物（例えば、ＮＨ４Ｃｌ、ＮＨ４ＮＯ３、（ＮＨ４）２ＳＯ４等）でイオン交換処理し、ゼオライトのイオン交換サイトにＮＨ４イオンを導入し、しかる後、乾燥、焼成により、水素イオンに変換する方法、或いは、直接、酸を含む化合物（例えば、ＨＣｌ、ＨＮＯ３、Ｈ３ＰＯ４等）で、ゼオライトのイオン交換サイトに水素イオンを導入する方法もあるが、後者は、ゼオライト構造を破壊する恐れがあるので、好ましくは前者、即ち、アンモニウムイオンを含む化合物でイオン交換処理を行うことが好ましい。また、２価、３価金属イオンをゼオライトイオン交換サイトに導入することによってもゼオライトに固体酸性を付与することが出来る。２価金属イオンとしては、アルカリ土類金属イオンであるＭｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、Ｂａ２＋を例として挙げることが出来る。３価金属イオンとしては、希土類金属イオンであるＣｅ３＋、Ｌａ３＋等を例として挙げることが出来る。２価及び／又は３価金属イオンを導入する方法とアンモニウムイオン或いは直接水素イオンを導入する方法と組み合わせて用いることもできるし、より好ましい時もある。
【００４６】
また、一般的に、イオン交換している１価の金属イオンについても、イオンの電気陰性度、イオン半径の違いなどにより、固体酸性の強度やゼオライトの細孔径に影響を与える。
【００４７】
即ち、ゼオライトを触媒として用いる場合、交換しているカチオンの種類、及び、量が、触媒としての活性、副反応の抑制などに大きく影響する。
【００４８】
本発明で使用する触媒は、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトと、ナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる。ナトリウムイオンと組み合わされるカチオンとしては、アンモニウムイオン、２価、３価金属イオンなどを例として挙げることが出来る。好ましい例としては、アンモニウムイオン、及びアルカリ土類金属イオンであり、さらに好ましいのは、アンモニウムイオン、及び、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、Ｂａ２＋である。最も好ましいのは、ナトリウムイオン、アンモニウムイオンを含む薬液で処理する場合である。実質的に、ナトリウムイオン、及び、アンモニウムイオンのみを含む薬液で処理する場合、特別に顕著な効果が得られる。
【００４９】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料に含まれるエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際、ナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理することで、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られるのは、ナトリウムイオンを含む薬液でイオン交換処理することで、ナトリウム以外のカチオンがＭＦＩ型ゼオライトに含まれるナトリウムイオンと過度に交換するのを抑制する効果があるためと考えられる。カチオン交換サイトにナトリウムを多く含むＭＦＩ型ゼオライトが、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する際に、キシレンの損失を少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られる理由は不明であるが、ナトリウムイオンが交換されやすいイオン交換サイトの位置、交換カチオンのイオン半径などにより、固体酸点の量、酸強度、及び、ゼオライトが持つミクロ細孔の径などが影響を受けるためと推測される。
【００５０】
ゼオライトのイオン交換は、使用するカチオンの種類、及び、濃度により、各々平衡が存在する。ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウム以外のカチオンのみを含む薬液でイオン交換する際、この平衡が存在するため、所望のイオン交換量に制御するには、相応の希薄な薬液とするか、イオン交換条件を厳密に制御して交換量を調節する必要がある。しかしながら希薄な薬液で処理する方法では、イオン交換が平衡に達成するまでの時間が長くなる傾向があるし、イオン交換条件を厳密に制御するにも限界があり、また、カチオン組成が安定しないなどの問題がある。さらに、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトは、ゼオライト合成後にアルカリ源を蒸留水、若しくは、イオン交換水などで洗浄除去するが、完全には除去しきれないため、希薄な薬液でイオン交換処理を行うと、洗浄しきれないカチオンの影響により、イオン交換後のカチオン組成が安定しないと言う問題がある。
【００５１】
本発明で使用されるナトリウムイオンを含む薬液に含まれるナトリウムイオンの濃度は特に規定されないが、好ましくは、ナトリウムイオンの濃度が０．１ｍｏｌ／Ｌ以上であり、より好ましくは０．２ｍｏｌ／Ｌ以上である。
【００５２】
触媒重量に対する薬液の体積の比率は、特に規定されない。好ましくは１．０ｍｌ／ｇ以上であり、より好ましくは２．０ｍｌ／ｇ以上である。
【００５３】
イオン交換処理は通常水溶液で、バッチ法或いは流通法で行われる。処理温度は、室温から１００℃で行われるのが通常である。
【００５４】
このようにしてイオン交換処理された後、水素化活性金属を担持させる。水素化活性金属の役割は、原料中のエチルベンゼンから脱アルキル化されたエチル基や、分解した非芳香族炭化水素に対し、水素存在下で迅速に水素を供給させて、これら脱アルキル化、分解反応を促進させ、更には触媒を被毒させるオリゴマーの生成を抑える機能がある。水素化活性金属担持量が多くなると芳香族炭化水素が核水添され好ましくない。また水素化活性金属担持量が少なすぎると、脱エチル化反応の際の水素化能が不十分となるため触媒活性低下を招く。
【００５５】
本発明のエチルベンゼン転化反応は、副生するエチレンをエタンに水添するため、水素化活性金属を添加するのが好ましい。通常用いられる水素化活性金属としては、レニウム、白金、パラジウムであり、より好ましいのはレニウムを担持した触媒である。好ましいレニウムの担持量は、５００℃で２０分間焼成した絶対乾燥重量に対して、０．０５重量％から２重量％であり、より好ましくは０．１重量％から１重量％である。
【００５６】
水素化活性金属の担持は、一般に水溶液に触媒を浸漬する方法を使用する。レニウムを担持する場合、使用する水溶液は、例えば過レニウム酸水溶液、過レニウムアンモニウム水溶液等が利用される。
【００５７】
このようにして調製された触媒は、５０℃から２５０℃で３０分以上乾燥され、使用に先立って、３５０℃から６００℃で３０分以上焼成される。
【００５８】
本発明の触媒としては、水素化活性成分担持後、硫化処理することが好ましく行われる。通常は、硫化水素気流中、室温から５００℃、好ましくは１００から４５０℃で行われる。硫化処理により、アルキル芳香族炭化水素の分解活性を抑えることが出来る。
【００５９】
以下、実施例をもって説明する。
【００６０】
実施例で用いるエチルベンゼン転化率、キシレン損失、パラキシレン転化率、ベンゼン選択率は、それぞれ以下の式で算出した。
【００６１】
【数１】
【実施例】
【００６２】
（ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトの合成）
苛性ソーダ水溶液（ＮａＯＨ含量４８．６重量％、Ｈ２Ｏ含量５１．４重量％、三若純薬研究所）４０．９グラム、酒石酸（酒石酸含量９９．７重量％、Ｈ２Ｏ含量０．３重量％、株式会社カーク）１５．７グラムを水５２９グラムに希釈、溶解した。この溶液にアルミン酸ソーダ溶液（Ａｌ２Ｏ３含量１８．９重量％、ＮａＯＨ２５．４重量％、Ｈ２Ｏ５５．７重量％、ダイソー株式会社）１２．８３グラムを加え、均一な溶液とした。この溶液に含水ケイ酸（ＳｉＯ２含量９０．４重量％、ＮａＯＨ含量０．２２重量％、Ａｌ２Ｏ３含量０．２６重量％、Ｈ２Ｏ含量９．１２重量％、ニップシールＶＮ−３、日本シリカ株式会社）９５．２グラムを攪拌しながら徐々に加え、均一なスラリー性水性反応混合物を調製した。この反応混合物の組成比（モル比）は次のとおりであった。
ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３：５５
ＯＨ−／ＳｉＯ２：０．２６
Ａ／Ａｌ２Ｏ３：４．０ （Ａ：酒石酸塩）
Ｈ２Ｏ／ＳｉＯ２：２２
【００６３】
反応混合物は、１０００ｍｌ容のオートクレーブに入れ密閉し、その後８００ｒｐｍで攪拌しながら１６０℃で７２時間反応させた。反応終了後、蒸留水で５回水洗、濾過を繰り返し、約１２０℃で一晩乾燥し、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトを得た。
【００６４】
このゼオライトをＦＥ−ＳＥＭ観察した結果、平均的結晶子の大きさは長軸１．８ミクロン、短軸１．３ミクロンであった。
【００６５】
このゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、蛍光Ｘ線回折分析の結果、４３であった。
【００６６】
（触媒Ａの製造）
上記のようにして合成されたナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトを絶対乾燥基準（５００℃、２０分間焼成した時の灼熱減量から計算）で１１グラム、ベーマイト構造を有する含水アルミナ（住友化学工業株式会社製）を絶対乾燥基準で２９グラム、アルミナゾル（Ａｌ２Ｏ３含量１０重量％、日産化学工業株式会社製）を６０グラム、活性炭（フタムラ化学株式会社製 太閤活性炭）を乾燥重量で４グラム加え、充分混合した。その後、１２０℃の乾燥器に入れ、粘土状の水分になるまで、乾燥した。その混練り物を１．６ｍｍφの穴を有するスクリーンを通して押出した。押出し成型物を、１２０℃で一晩乾燥し、次いで、３５０℃から徐々に５５０℃に昇温し、５５０℃で２時間焼成した。焼成した成型体２０グラムを取り、蒸留水６０グラムに塩化アンモニウム（シグマアルドリッチ株式会社）２．２グラム、塩化ナトリウム（関東化学株式会社）０．８グラムを溶解した水溶液に入れ、８０℃で１時間、時々攪拌しながら処理した。触媒重量に対する薬液の体積の比率は、３．０ｍｌ／ｇ、ナトリウムイオンの濃度は０．３３ｍｏｌ／Ｌであった。処理後、水溶液を除去し、蒸留水で５回水洗、濾過を繰り返した。Ｒｅとして８０ミリグラム含む過レニウム酸水溶液（希産金属株式会社）３０ｍｌ中に室温で浸し、２時間放置した。３０分毎に攪拌した。その後、液を切り、１２０℃で一晩乾燥した。乾燥後、硫化水素気流中で２８０℃、２時間、１７ｍｍｏｌの硫化水素で処理した。その後、空気中で、５４０℃、２時間焼成した。この触媒を以下”触媒Ａ”と略する。
【００６７】
（触媒Ｂの製造）
塩化ナトリウムの代わりに、塩化カルシウム・２水和物（林純薬工業株式会社）１．０グラム使用した以外、触媒Ａと同様に触媒Ｂを製造した。
【００６８】
（触媒Ｃの製造）
塩化ナトリウムを加えなかった以外、触媒Ａと同様に触媒Ｃを製造した。
【００６９】
実施例１
上記触媒Ａを反応管に充填して反応テストを行った。使用した混合原料の組成は、エチルベンゼン：８．４重量％、パラキシレン：０．７重量％、メタキシレン：６６．９重量％、オルソキシレン：２３．５重量％、その他：０．５重量％である。反応圧力：０．６５ＭＰａ−Ｇ、Ｈ２／ＨＣ：３．０ｍｏｌ／ｍｏｌ、ＷＨＳＶ：７．５ ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔでテストした結果、反応温度は３７０℃でエチルベンゼン転化率６５重量％が得られ、キシレン損失：１．３重量％、パラキシレン転化率：２３．５重量％を得た。ベンゼン選択率は９８モル％であった。尚、混合原料及び反応生成物の組成分析は水素炎検出器付きガスクロマトグラフィー３台を用いた。分離カラムは次の通りである。
【００７０】
（１）ガス成分（ガス中のメタンからｎ−ブタンまでの成分）：
充填剤：“ユニパックＳ”（“Ｕｎｉｐａｋ Ｓ”）１００〜１５０メッシュ、
カラム：ステンレス製 長さ４ｍ 内径３ｍｍφ
Ｎ２：０．１６５ ＭＰａ−Ｇ
温度：８０℃
【００７１】
（２）液成分中の成分（キシレン異性体組成は、（３）のＧＣで分析した）：
ＤＢ−１ シリカキャピラリィー； 長さ６０ｍ 内径０．３２ｍｍφ、膜厚１．０μｍ
Ｈｅ：０．２０ ＭＰａ−Ｇ
温度：４０℃で１０分保持した後、２℃／分の昇温速度で１５０℃まで昇温、引き続き、５℃／分の昇温速度で２５０℃まで昇温し、２５０℃で３０分保持した。
【００７２】
（３）液成分中のキシレン異性体組成：
ＴＣ−ＦＦＡＰ シリカキャピラリィー； 長さ６０ｍ 内径０．２５ｍｍφ、膜厚０．５０μｍ
Ｈｅ：０．２２５ MPa−Ｇ
温度：６８℃から２℃／分の昇温速度で１８０℃まで実施した。
【００７３】
比較例１
使用する触媒を触媒Ｂとした以外は、実施例１と同様に反応させた結果、反応温度を３８２℃まで上げないとエチルベンゼン転化率６５重量％が得られず、キシレン損失：１．２重量％と同等であるにも関わらず、パラキシレン転化率：２２．９重量％と大幅に悪化した。ベンゼン選択率は９６モル％であった。
【００７４】
実施例１、比較例１は、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウムイオンとアンモニウムイオンを含む薬液で処理した触媒と、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウムイオンの代わりにカルシウムイオンを含む薬液で処理した触媒を使用した以外は、同じ条件で反応させた結果である。これらの結果から、ナトリウムイオンを含む薬液で処理することで、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることが判る。
【００７５】
パラキシレンの転化率が高く、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化率が得られるということは、パラキシレン分離工程に供給する原料中のパラキシレン濃度が高くなるため、パラキシレンの生産性を改善でき、且つ、分離−異性化サイクルを循環するエチルベンゼンの量を減らせるため、用役使用量を減らすことができる。また、パラキシレンの転化率を高くできると、原料となるＣ８芳香族炭化水素混合物に含まれるキシレンが、分離−異性化サイクルを循環する回数が減るため、分離−異性化サイクル全体でのキシレン損失を低減できる。
【００７６】
比較例２
使用する触媒を触媒Ｃとした以外は、実施例１と同様に反応させた結果、反応温度：３６７℃でエチルベンゼン転化率６５重量％が得られたが、キシレン損失：１．５重量％、パラキシレン転化率：２３．４重量％となった。ベンゼン選択率は９７モル％であった。
【００７７】
実施例１、比較例２は、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウムイオンとアンモニウムイオンを含む薬液で処理した触媒とナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをアンモニウムイオンのみを含む薬液、即ち、ナトリウムイオンを含まない薬液で処理した触媒を使用した以外は、同じ条件で反応させた結果である。これらの結果から、アンモニウムイオンを含む薬液に、ナトリウムイオンを加えて処理することで、キシレンの損失を約２０重量％低くできることが判る。即ち、ナトリウムイオンを加えない薬液で処理すると、本発明の効果を得ることが出来ないことが判る。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エチルベンゼン、及び、キシレンを含む混合原料の転化触媒、及び、その方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
キシレン異性体のうち、工業的に最も重要な物はパラキシレンである。パラキシレンは、現在ナイロンと並ぶ主要ポリマーであるポリエステルのモノマー、テレフタル酸の原料に使われており、近年その需要はアジアを中心として旺盛で、今後もその傾向は変わらないものと予測される。一方、パラキシレン以外のキシレン異性体であるオルソキシレン、メタキシレンは、需要がパラキシレンより著しく低いので、オルソキシレン、メタキシレンをパラキシレンに変換することは、工業的に重要なことである。
【０００３】
パラキシレンの原料は、Ｃ８芳香族炭化水素混合物である。Ｃ８芳香族炭化水素混合物は、一般にキシレン異性体及びエチルベンゼンの他に炭素原子を９個以上含む高沸点成分を含んでいるため、初めに炭素原子を９個以上含む高沸点成分を蒸留により除去する。得られたＣ８芳香族炭化水素は、パラキシレン分離工程に供給され、パラキシレンを分離回収する。キシレン異性体及びエチルベンゼンは、沸点が互いに近く、蒸留分離によりパラキシレンを分離するのは困難であるため、Ｃ８芳香族炭化水素からパラキシレンを分離する方法は、深冷分離法、或いは吸着分離法が利用されている。
【０００４】
深冷分離法の場合は、パラキシレンとその他のキシレン異性体及びエチルベンゼンが共晶混合物を生じるため、１パスあたりのパラキシレン回収率には限界があり、通常６０％程度に止まる。深冷分離法の場合、供給する原料中のパラキシレン濃度が高いと、供給されるパラキシレンの量が増加すると共に、１パスあたりのパラキシレン回収率が向上でき、工程内を循環するＣ８芳香族炭化水素の量が低減できるので、パラキシレン生産性が向上すると同時に、用役使用量を低減できるので好ましい。
【０００５】
吸着分離法の場合は、パラキシレンを１パスでほぼ１００％回収可能である。すなわち、同一吸着分離設備でのパラキシレン生産能力は、供給する原料中のパラキシレン濃度にほぼ比例する。
【０００６】
すなわち、深冷分離法、吸着分離法のいずれにおいても、パラキシレン製造コストを低減する上で、パラキシレン分離工程に供給する原料中のパラキシレン濃度を増加させることが重要である。
【０００７】
パラキシレン分離工程で、パラキシレンを分離した残り、即ち、パラキシレンが乏しいＣ８芳香族炭化水素は、次にキシレン異性化工程に送られ、主にゼオライト触媒により熱力学的平衡組成に近い濃度までキシレンを異性化し、パラキシレン濃度を増加させ、蒸留分離によりＣ８芳香族炭化水素より沸点の低い副生物を除去した後、上記の新たなＣ８芳香族炭化水素混合物と混合されて高沸点成分を除去する蒸留塔にリサイクルされ、炭素原子を９個以上含む高沸点成分を蒸留除去後、パラキシレン分離工程で再度パラキシレンを分離回収する。この一連の循環系を以後「分離−異性化サイクル」と呼ぶ。
【０００８】
キシレンの異性化反応は、可逆的に反応が進行するため、熱力学的平衡が存在する。パラキシレンの場合、熱力学的平衡濃度は約２４％であり、反応で得られたパラキシレン以外の異性体、約７６％はキシレン分離工程を経て、再度、キシレン異性化工程に循環される。すなわち、「分離−異性化サイクル」に供給されたキシレンは、パラキシレンに変換されるまでに「分離−異性化サイクル」を何度も循環することになる。その結果、キシレン異性化工程の供給原料は、パラキシレン生産量の３〜４倍となるため、わずかなキシレン損失の増加でも原料使用量を大きく悪化させる。一般的なパラキシレン製造プラントは、数十万ｔの生産能力を有するため、原料使用量の増加は、原料費の大幅な増加に繋がる。
【０００９】
また、キシレン異性化工程でパラキシレンを熱力学的平衡組成に近づけられることができれば、前述の「分離−異性化サイクル」を循環する回数を減らすことが出来、且つ、パラキシレン分離工程に供給する原料中のパラキシレン濃度を増加することができるため、原料使用量を低減でき、且つ、パラキシレン生産性を向上できる。
【００１０】
すなわち、キシレン異性化工程においては、パラキシレン製造コストを低減する上で、キシレンの損失を少なくでき、且つ、パラキシレンへの転化率が高く出来ることが重要である。
【００１１】
「分離−異性化サイクル」に供給されるＣ８芳香族炭化水素混合物は、前記の通りエチルベンゼンを含んでいる。上記「分離−異性化サイクル」においては、このエチルベンゼンが除去されないため、循環系に蓄積してしまう。このエチルベンゼンの蓄積を防ぐために、何らかの方法でエチルベンゼンを除去すれば、その除去率に応じた量が「分離−異性化サイクル」を循環する。「分離−異性化サイクル」のエチルベンゼン循環量が少なくなれば、用役使用量が減るため、経済的なメリットが大きい。それに加えて、吸着分離法の場合、Ｃ８芳香族炭化水素の中でパラキシレンの分離を最も阻害する成分はエチルベンゼンであるため、吸着分離に供給する原料中のエチルベンゼン濃度を低減することは、パラキシレン分離工程の負荷も下げることが出来、且つ、吸着分離に供給する原料中のパラキシレン濃度を高くすることが出来るため、パラキシレン生産能力を向上できる。
【００１２】
エチルベンゼンを除去する手段として、通常用いられるのは、キシレン異性化工程において使用される異性化触媒にエチルベンゼン転化能を付与して、異性化反応時にエチルベンゼンをキシレン或いはキシレンと容易に分離できる物質に変換する方法、即ちキシレン異性化工程でキシレンの異性化を行うと同時にエチルベンゼンを非芳香族炭化水素への変換を経て、キシレンに変換する改質法（例えば特許文献１）、及び、エチルベンゼンを水素化脱アルキルしてベンゼンとエタンに変換し、その後ベンゼンを蒸留分離する脱アルキル化法（例えば特許文献２）などを挙げることができる。
【００１３】
改質法では、触媒に水素化／脱水素化能力を付与する必要があるため、きわめて高価な貴金属である白金を含有することが必須であり、触媒が高価になる。また、エチルベンゼンをキシレンに変換するには、ナフテン、パラフィンの如き非芳香族炭化水素を介在させることが反応メカニズム上必要であり、生成物中に非芳香族炭化水素が数％から１０数％の濃度範囲で存在し、「分離−異性化サイクル」を循環する。結果として、非芳香族炭化水素が「分離−異性化サイクル」を循環する量に応じた用役使用量が増加し、且つ、パラキシレン分離工程の供給原料に含まれるパラキシレン濃度が低くなる。さらには、改質法でのエチルベンゼンの転化率は、熱力学的平衡によって律せられる為、２０から５０％程度にしかならず、「分離−異性化サイクル」を循環するエチルベンゼンの量も多く、用役使用量が多い。
【００１４】
一方、脱アルキル化法では、触媒にエチルベンゼンから脱アルキルして生成するエチレンを水素化する水素化能力のみを付与すれば良いため、白金より安価な水素化活性金属を使用することができ、もしくは白金を使用する場合でも含有量を大幅に減らすことができるため、触媒が安価である。また、エチルベンゼンから脱アルキル化反応により生成するエチレンと水素の反応が非常に早いため、エチルベンゼンの脱アルキル化反応は、実質的に非平衡反応のごとく進行し、非常に高いエチルベンゼン転化率を得ることが可能である。
【００１５】
懸かる状況から、最近は触媒が安価で、且つ、「分離−異性化サイクル」のエチルベンゼン循環量をより少なくでき、パラキシレン生産性の向上、及び、用役使用量の低減が可能な脱アルキル化法が主流となっている。
【００１６】
脱アルキル化法では、前述の通りエチルベンゼンを脱アルキル化し、実質的に非平衡反応のごとく反応を進行させることが可能であるが、キシレン異性化工程の供給原料を反応温度まで昇温するための加熱器負荷、又は、反応器の設計温度がネックになるため、実質的にはエチルベンゼン転化率の上限が存在する。
【００１７】
すなわち、脱アルキル化法においては、パラキシレン製造コストを低減する上で、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることも重要である。
【００１８】
懸かる状況から、キシレン異性化工程においては、以下の３点を達成できることが、パラキシレン生産性の向上、原料使用量、用役使用量を低減するうえで、工業的に重要な課題である。
（１）キシレンの損失が少ないこと
（２）パラキシレンへの転化率を高く出来ること
（３）低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られること。
【００１９】
これまで、上記課題を達成する方法として、結晶サイズを１ミクロンより大きいゼオライトを用いる試み（例えば、特許文献３）、オルソーキシレンの拡散速度を低下させる試み（例えば、特許文献４）、更には、シリカ／アルミナモル比が５００以上と極めて高いゼオライトを用いる試み（例えば、特許文献５）が行われている。
【００２０】
しかし、懸かる方法においても、キシレン損失は未だ高く、又、キシレン損失を抑えエチルベンゼン転化率を高めようとすれば、オルソ−キシレン、メタ−キシレンからパラ−キシレンへの異性化率は充分高くはないのが現状である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２１】
【特許文献１】特公昭４９−４６６０６号公報
【特許文献２】特開昭５７−２００３１９号公報
【特許文献３】特公昭６２−５６１３８号公報（第１０〜１１頁の実施例４〜６）
【特許文献４】特公平８−１６０７４号公報（第５〜７頁の実施例）
【特許文献５】米国特許４，１６３，０２８号明細書（第１４頁の実施例１、３）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２２】
本発明は、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られる、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化触媒、及び、その方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明者らは、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に使用する触媒を詳細に調査した結果、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用した場合、特異的に、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることを見出し、本発明に到達した。
【００２４】
すなわち、本発明は下記の構成からなる。
【００２５】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する触媒で、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られることを特徴とする触媒。
【００２６】
及び、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用することを特徴とするエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法。
【発明の効果】
【００２７】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を、触媒と接触させて原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることで、パラキシレンの生産性を向上し、用役使用量、原料使用量の低減が出来る。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
本発明は、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを「主としてベンゼンに転化」し、キシレンを異性化する際に、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用することで、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることを特徴とするものである。
【００２９】
本発明に使用される混合原料は、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料である。本発明は、混合原料に含まれるエチルベンゼン、キシレンの量に関わらず、好ましい効果が得られる。また、混合原料に含まれるキシレン異性体の割合は特に規定されない。
【００３０】
本発明は、混合原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化する反応に適用される。「主としてベンゼンに転化する」とは、転化したエチルベンゼンの物質量に対する、生成したベンゼンの物質量の割合（以下ベンゼン選択率）が８０モル％以上である状態を指す。
【００３１】
また、本発明は、エチルベンゼンを主としてベンゼンに転化すると同時に、キシレンを異性化する反応に適用される。キシレンを異性化する反応は、いずれの異性体の濃度を増加させる反応においても適用できるが、好ましくは混合原料に含まれるキシレン中のパラキシレン濃度を増やす反応である。
【００３２】
本発明のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法では、反応圧力を高くすると不均化、トランスアルキル化反応、芳香族炭化水素の水添反応が優先して起こるようになり、キシレン損失が増加する。一方、反応圧力を低くすると、エチルベンゼンを主としてベンゼンに転化した際に副生するエチレンを水添してエタンに変換する反応が起こりにくくなるため反応温度が上昇し、また、エチレンが触媒表面を覆うため、触媒性能の劣化が起こる。好ましい反応圧力としては、０．６ＭＰａ−Ｇ以上、５．０ＭＰａ−Ｇ以下、より好ましくは０．８ＭＰａ−Ｇ以上、３．０ＭＰａ−Ｇ以下であり、０．８ＭＰａ−Ｇ以上、１．３ＭＰａ−Ｇ以下とした時、最も好ましい効果が得られる。
【００３３】
本発明のエチルベンゼン転化反応は、通常水素存在下で行うのが好ましい。触媒の劣化抑制の観点から水素の添加量は多い程良いが、経済性の観点からは水素の添加量が少ない方が好ましい。例えば、水素の混合原料に対するモル比率は（以下Ｈ２／ＨＣと記す）は、通常２ｍｏｌ／ｍｏｌから１０ｍｏｌ／ｍｏｌで反応を行う。好ましいＨ２／ＨＣの範囲は、２ｍｏｌ／ｍｏｌから５ｍｏｌ／ｍｏｌであり、より好ましくは３ｍｏｌ／ｍｏｌから４ｍｏｌ／ｍｏｌである。
【００３４】
本発明のエチルベンゼン転化反応温度は、通常２００℃から５５０℃、好ましくは、２５０℃から５００℃である。反応の接触時間を表す重量時間空間速度（ＷＨＳＶ）は通常０．１ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔから５０ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔ、好ましくは０．５ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔから２０ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔである。反応温度と重量時間空間速度は、目標のエチルベンゼン転化率を設定した場合、いずれか一方を決めると、他方の条件が決定する。上記範囲内であれば、反応温度、重量時間空間速度は、自由に選択することが可能である。
【００３５】
本発明のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化反応の反応方式は、固定床、移動床、流動床何れの方法も用いられるが、操作の容易さから固定床反応方式が好ましい。
【００３６】
本発明に使用されるゼオライトは、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトである。ＭＦＩ型ゼオライトは、例えば、特公昭６０−３５２８４号公報第４−５頁の実施例１、特公昭４６−１００６４号公報第７頁の例１の方法で合成することが出来る。ナトリウム型のMFI型ゼオライトとは、ゼオライト合成時にナトリウムを含むアルカリ源を加えて合成したＭＦＩ型ゼオライトを指す。ナトリウムの量は特に指定されないが、アルカリ源のカチオンとして８割以上がナトリウムイオンであることが好ましく、より好ましくは、９割以上をナトリウムイオンとすることである。
【００３７】
又、同じゼオライト構造であっても、その組成、特に、シリカ／アルミナモル比（以下ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比と記す）、或いは、ゼオライト結晶子の大きさ等によってもその触媒性能は変化する。
【００３８】
ゼオライトを構成するＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比の好ましい範囲は、２０から６０、より好ましくは２５から５５である。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、ゼオライト合成時の原料組成比を制御することによって達成できる。更には、ゼオライト構造を構成するアルミニウムを塩酸等の酸水溶液、或いは、アルミニウムキレート剤、例えば、エチレンジアミン４酢酸（ＥＤＴＡ）等で除去することにより、ゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を増加させることが出来る。又、逆に、アルミニウムイオンを含む水溶液、例えば、硝酸アルミニウム水溶液、アルミン酸ソーダ水溶液等で処理することによりゼオライト構造の中にアルミニウムを導入しゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比を減少させ好ましいＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比にすることも可能である。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、原子吸光法、蛍光Ｘ線回折法、ＩＣＰ（誘導結合プラズマ）発光分光分析法等で容易に知ることが出来るが、本発明ではＩＣＰ発光分光分析法を用いる。
【００３９】
合成ゼオライトは、一般に粉末であるので、使用にあたっては、成型することが好ましい。成型法には、圧縮成型法、転動法、押出法等が例として挙げられるが、より好ましくは、押出法である。押出法では、合成ゼオライト粉末にアルミナゾル、アルミナゲル、ベントナイト、カオリン等のバインダー及び必要に応じて、ドデシルベンゼンスルフォン酸ナトリウム、スパン、ツインなどの界面活性剤が成型助剤として添加され、混練りされる。必要によっては、ニーダーなどの機械が使用される。
【００４０】
本発明に使用される触媒は、触媒に添加する金属の担持量を増加、分散性を向上させるため、ゼオライト成型時にアルミナ、チタニア等の無機酸化物を加えるのが好ましい。無機酸化物の中でも特にアルミナが好ましい。アルミナとしては、ベーマイト、ベーマイトゲル、ジプサイト、バイアライト、ノルストランダイト、ジアスポア、無定型アルミナゲル等が知られており、いずれも好ましく使用できる。最も好ましいアルミナはベーマイトである。
【００４１】
一般的に、本発明で使用されるような固体触媒を使用する反応では、反応原料は反応しつつ触媒粒子内を拡散するため、触媒粒子内に反応物、及び、生成物の濃度分布が形成される。粒子の内部は、反応物の濃度が低く、生成物の濃度が高くなるため、拡散の影響が無いときに比べて反応速度が遅くなる。触媒粒子内でこれらの濃度分布が大きいと、粒子内での拡散が律速となるため、粒子内の細孔構造が見た目の反応速度に大きく影響する。本発明のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料の転化方法では、エチルベンゼンを主としてベンゼンに転化する反応、及び、キシレンを異性化する反応が拡散の影響を受ける。一般に、粒子内の拡散は、触媒の粒径が小さく、粒子内の細孔径が大きく、細孔の容積が大きい方が、拡散の影響を小さくすることが出来る。
【００４２】
本発明に使用される触媒は、触媒粒子内の拡散を改善するため、触媒を成型する際に可燃性の粒子を加え、焼成工程で燃焼して除去し、粒子内の細孔容積を増やすのが好ましい。可燃性の粒子は燃焼する際に発熱するが、ゼオライトは、高温で水蒸気にさらされると、骨格構造が破壊される懸念がある。故に、触媒を成型する際に添加する可燃性の粒子は、燃焼する際に水を発生させないものが好ましい。このような観点から、可燃性の粒子は、炭素を主成分とする粒子が好ましい。好ましい可燃性の粒子としては、活性炭などが挙げられる。
【００４３】
混練りされた混練り物は、スクリーンから押し出される。工業的には、例えば、エクストリューダーと呼ばれる押出機が使用される。スクリーンから押し出された混練り物はヌードル状物となる。使用するスクリーン径により成型体の大きさが決定される。スクリーン径としては、好ましくは０．２ｍｍφから２ｍｍφが用いられる。スクリーンから押し出されたヌードル状成型体は、角を丸めるために、マルメライザーにより処理されるのが好ましい。このようにして成型された成型体は、５０℃から２５０℃で乾燥される。乾燥後、成型強度を向上させる為、２５０℃から６００℃、好ましくは３５０℃から６００℃で焼成される。
【００４４】
このようにして調製された成型体は、固体酸性を付与するためのイオン交換処理が行われる。ゼオライトは粉末のままイオン交換処理を行うと、薬液の固液分離が困難なため、通常、イオン交換処理は、前述の成形体とした後処理する。
【００４５】
一般的に、固体酸性を付与する方法としては、アンモニウムイオンを含む化合物（例えば、ＮＨ４Ｃｌ、ＮＨ４ＮＯ３、（ＮＨ４）２ＳＯ４等）でイオン交換処理し、ゼオライトのイオン交換サイトにＮＨ４イオンを導入し、しかる後、乾燥、焼成により、水素イオンに変換する方法、或いは、直接、酸を含む化合物（例えば、ＨＣｌ、ＨＮＯ３、Ｈ３ＰＯ４等）で、ゼオライトのイオン交換サイトに水素イオンを導入する方法もあるが、後者は、ゼオライト構造を破壊する恐れがあるので、好ましくは前者、即ち、アンモニウムイオンを含む化合物でイオン交換処理を行うことが好ましい。また、２価、３価金属イオンをゼオライトイオン交換サイトに導入することによってもゼオライトに固体酸性を付与することが出来る。２価金属イオンとしては、アルカリ土類金属イオンであるＭｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、Ｂａ２＋を例として挙げることが出来る。３価金属イオンとしては、希土類金属イオンであるＣｅ３＋、Ｌａ３＋等を例として挙げることが出来る。２価及び／又は３価金属イオンを導入する方法とアンモニウムイオン或いは直接水素イオンを導入する方法と組み合わせて用いることもできるし、より好ましい時もある。
【００４６】
また、一般的に、イオン交換している１価の金属イオンについても、イオンの電気陰性度、イオン半径の違いなどにより、固体酸性の強度やゼオライトの細孔径に影響を与える。
【００４７】
即ち、ゼオライトを触媒として用いる場合、交換しているカチオンの種類、及び、量が、触媒としての活性、副反応の抑制などに大きく影響する。
【００４８】
本発明で使用する触媒は、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトと、ナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる。ナトリウムイオンと組み合わされるカチオンとしては、アンモニウムイオン、２価、３価金属イオンなどを例として挙げることが出来る。好ましい例としては、アンモニウムイオン、及びアルカリ土類金属イオンであり、さらに好ましいのは、アンモニウムイオン、及び、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、Ｂａ２＋である。最も好ましいのは、ナトリウムイオン、アンモニウムイオンを含む薬液で処理する場合である。実質的に、ナトリウムイオン、及び、アンモニウムイオンのみを含む薬液で処理する場合、特別に顕著な効果が得られる。
【００４９】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料に含まれるエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際、ナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理することで、キシレンの損失が少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られるのは、ナトリウムイオンを含む薬液でイオン交換処理することで、ナトリウム以外のカチオンがＭＦＩ型ゼオライトに含まれるナトリウムイオンと過度に交換するのを抑制する効果があるためと考えられる。カチオン交換サイトにナトリウムを多く含むＭＦＩ型ゼオライトが、エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する際に、キシレンの損失を少なく、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られる理由は不明であるが、ナトリウムイオンが交換されやすいイオン交換サイトの位置、交換カチオンのイオン半径などにより、固体酸点の量、酸強度、及び、ゼオライトが持つミクロ細孔の径などが影響を受けるためと推測される。
【００５０】
ゼオライトのイオン交換は、使用するカチオンの種類、及び、濃度により、各々平衡が存在する。ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウム以外のカチオンのみを含む薬液でイオン交換する際、この平衡が存在するため、所望のイオン交換量に制御するには、相応の希薄な薬液とするか、イオン交換条件を厳密に制御して交換量を調節する必要がある。しかしながら希薄な薬液で処理する方法では、イオン交換が平衡に達成するまでの時間が長くなる傾向があるし、イオン交換条件を厳密に制御するにも限界があり、また、カチオン組成が安定しないなどの問題がある。さらに、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトは、ゼオライト合成後にアルカリ源を蒸留水、若しくは、イオン交換水などで洗浄除去するが、完全には除去しきれないため、希薄な薬液でイオン交換処理を行うと、洗浄しきれないカチオンの影響により、イオン交換後のカチオン組成が安定しないと言う問題がある。
【００５１】
本発明で使用されるナトリウムイオンを含む薬液に含まれるナトリウムイオンの濃度は特に規定されないが、好ましくは、ナトリウムイオンの濃度が０．１ｍｏｌ／Ｌ以上であり、より好ましくは０．２ｍｏｌ／Ｌ以上である。
【００５２】
触媒重量に対する薬液の体積の比率は、特に規定されない。好ましくは１．０ｍｌ／ｇ以上であり、より好ましくは２．０ｍｌ／ｇ以上である。
【００５３】
イオン交換処理は通常水溶液で、バッチ法或いは流通法で行われる。処理温度は、室温から１００℃で行われるのが通常である。
【００５４】
このようにしてイオン交換処理された後、水素化活性金属を担持させる。水素化活性金属の役割は、原料中のエチルベンゼンから脱アルキル化されたエチル基や、分解した非芳香族炭化水素に対し、水素存在下で迅速に水素を供給させて、これら脱アルキル化、分解反応を促進させ、更には触媒を被毒させるオリゴマーの生成を抑える機能がある。水素化活性金属担持量が多くなると芳香族炭化水素が核水添され好ましくない。また水素化活性金属担持量が少なすぎると、脱エチル化反応の際の水素化能が不十分となるため触媒活性低下を招く。
【００５５】
本発明のエチルベンゼン転化反応は、副生するエチレンをエタンに水添するため、水素化活性金属を添加するのが好ましい。通常用いられる水素化活性金属としては、レニウム、白金、パラジウムであり、より好ましいのはレニウムを担持した触媒である。好ましいレニウムの担持量は、５００℃で２０分間焼成した絶対乾燥重量に対して、０．０５重量％から２重量％であり、より好ましくは０．１重量％から１重量％である。
【００５６】
水素化活性金属の担持は、一般に水溶液に触媒を浸漬する方法を使用する。レニウムを担持する場合、使用する水溶液は、例えば過レニウム酸水溶液、過レニウムアンモニウム水溶液等が利用される。
【００５７】
このようにして調製された触媒は、５０℃から２５０℃で３０分以上乾燥され、使用に先立って、３５０℃から６００℃で３０分以上焼成される。
【００５８】
本発明の触媒としては、水素化活性成分担持後、硫化処理することが好ましく行われる。通常は、硫化水素気流中、室温から５００℃、好ましくは１００から４５０℃で行われる。硫化処理により、アルキル芳香族炭化水素の分解活性を抑えることが出来る。
【００５９】
以下、実施例をもって説明する。
【００６０】
実施例で用いるエチルベンゼン転化率、キシレン損失、パラキシレン転化率、ベンゼン選択率は、それぞれ以下の式で算出した。
【００６１】
【数１】
【実施例】
【００６２】
（ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトの合成）
苛性ソーダ水溶液（ＮａＯＨ含量４８．６重量％、Ｈ２Ｏ含量５１．４重量％、三若純薬研究所）４０．９グラム、酒石酸（酒石酸含量９９．７重量％、Ｈ２Ｏ含量０．３重量％、株式会社カーク）１５．７グラムを水５２９グラムに希釈、溶解した。この溶液にアルミン酸ソーダ溶液（Ａｌ２Ｏ３含量１８．９重量％、ＮａＯＨ２５．４重量％、Ｈ２Ｏ５５．７重量％、ダイソー株式会社）１２．８３グラムを加え、均一な溶液とした。この溶液に含水ケイ酸（ＳｉＯ２含量９０．４重量％、ＮａＯＨ含量０．２２重量％、Ａｌ２Ｏ３含量０．２６重量％、Ｈ２Ｏ含量９．１２重量％、ニップシールＶＮ−３、日本シリカ株式会社）９５．２グラムを攪拌しながら徐々に加え、均一なスラリー性水性反応混合物を調製した。この反応混合物の組成比（モル比）は次のとおりであった。
ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３：５５
ＯＨ−／ＳｉＯ２：０．２６
Ａ／Ａｌ２Ｏ３：４．０ （Ａ：酒石酸塩）
Ｈ２Ｏ／ＳｉＯ２：２２
【００６３】
反応混合物は、１０００ｍｌ容のオートクレーブに入れ密閉し、その後８００ｒｐｍで攪拌しながら１６０℃で７２時間反応させた。反応終了後、蒸留水で５回水洗、濾過を繰り返し、約１２０℃で一晩乾燥し、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトを得た。
【００６４】
このゼオライトをＦＥ−ＳＥＭ観察した結果、平均的結晶子の大きさは長軸１．８ミクロン、短軸１．３ミクロンであった。
【００６５】
このゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、蛍光Ｘ線回折分析の結果、４３であった。
【００６６】
（触媒Ａの製造）
上記のようにして合成されたナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトを絶対乾燥基準（５００℃、２０分間焼成した時の灼熱減量から計算）で１１グラム、ベーマイト構造を有する含水アルミナ（住友化学工業株式会社製）を絶対乾燥基準で２９グラム、アルミナゾル（Ａｌ２Ｏ３含量１０重量％、日産化学工業株式会社製）を６０グラム、活性炭（フタムラ化学株式会社製 太閤活性炭）を乾燥重量で４グラム加え、充分混合した。その後、１２０℃の乾燥器に入れ、粘土状の水分になるまで、乾燥した。その混練り物を１．６ｍｍφの穴を有するスクリーンを通して押出した。押出し成型物を、１２０℃で一晩乾燥し、次いで、３５０℃から徐々に５５０℃に昇温し、５５０℃で２時間焼成した。焼成した成型体２０グラムを取り、蒸留水６０グラムに塩化アンモニウム（シグマアルドリッチ株式会社）２．２グラム、塩化ナトリウム（関東化学株式会社）０．８グラムを溶解した水溶液に入れ、８０℃で１時間、時々攪拌しながら処理した。触媒重量に対する薬液の体積の比率は、３．０ｍｌ／ｇ、ナトリウムイオンの濃度は０．３３ｍｏｌ／Ｌであった。処理後、水溶液を除去し、蒸留水で５回水洗、濾過を繰り返した。Ｒｅとして８０ミリグラム含む過レニウム酸水溶液（希産金属株式会社）３０ｍｌ中に室温で浸し、２時間放置した。３０分毎に攪拌した。その後、液を切り、１２０℃で一晩乾燥した。乾燥後、硫化水素気流中で２８０℃、２時間、１７ｍｍｏｌの硫化水素で処理した。その後、空気中で、５４０℃、２時間焼成した。この触媒を以下”触媒Ａ”と略する。
【００６７】
（触媒Ｂの製造）
塩化ナトリウムの代わりに、塩化カルシウム・２水和物（林純薬工業株式会社）１．０グラム使用した以外、触媒Ａと同様に触媒Ｂを製造した。
【００６８】
（触媒Ｃの製造）
塩化ナトリウムを加えなかった以外、触媒Ａと同様に触媒Ｃを製造した。
【００６９】
実施例１
上記触媒Ａを反応管に充填して反応テストを行った。使用した混合原料の組成は、エチルベンゼン：８．４重量％、パラキシレン：０．７重量％、メタキシレン：６６．９重量％、オルソキシレン：２３．５重量％、その他：０．５重量％である。反応圧力：０．６５ＭＰａ−Ｇ、Ｈ２／ＨＣ：３．０ｍｏｌ／ｍｏｌ、ＷＨＳＶ：７．５ ｋｇ／ｈｒ・ｋｇ−ｃａｔでテストした結果、反応温度は３７０℃でエチルベンゼン転化率６５重量％が得られ、キシレン損失：１．３重量％、パラキシレン転化率：２３．５重量％を得た。ベンゼン選択率は９８モル％であった。尚、混合原料及び反応生成物の組成分析は水素炎検出器付きガスクロマトグラフィー３台を用いた。分離カラムは次の通りである。
【００７０】
（１）ガス成分（ガス中のメタンからｎ−ブタンまでの成分）：
充填剤：“ユニパックＳ”（“Ｕｎｉｐａｋ Ｓ”）１００〜１５０メッシュ、
カラム：ステンレス製 長さ４ｍ 内径３ｍｍφ
Ｎ２：０．１６５ ＭＰａ−Ｇ
温度：８０℃
【００７１】
（２）液成分中の成分（キシレン異性体組成は、（３）のＧＣで分析した）：
ＤＢ−１ シリカキャピラリィー； 長さ６０ｍ 内径０．３２ｍｍφ、膜厚１．０μｍ
Ｈｅ：０．２０ ＭＰａ−Ｇ
温度：４０℃で１０分保持した後、２℃／分の昇温速度で１５０℃まで昇温、引き続き、５℃／分の昇温速度で２５０℃まで昇温し、２５０℃で３０分保持した。
【００７２】
（３）液成分中のキシレン異性体組成：
ＴＣ−ＦＦＡＰ シリカキャピラリィー； 長さ６０ｍ 内径０．２５ｍｍφ、膜厚０．５０μｍ
Ｈｅ：０．２２５ MPa−Ｇ
温度：６８℃から２℃／分の昇温速度で１８０℃まで実施した。
【００７３】
比較例１
使用する触媒を触媒Ｂとした以外は、実施例１と同様に反応させた結果、反応温度を３８２℃まで上げないとエチルベンゼン転化率６５重量％が得られず、キシレン損失：１．２重量％と同等であるにも関わらず、パラキシレン転化率：２２．９重量％と大幅に悪化した。ベンゼン選択率は９６モル％であった。
【００７４】
実施例１、比較例１は、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウムイオンとアンモニウムイオンを含む薬液で処理した触媒と、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウムイオンの代わりにカルシウムイオンを含む薬液で処理した触媒を使用した以外は、同じ条件で反応させた結果である。これらの結果から、ナトリウムイオンを含む薬液で処理することで、パラキシレンへの転化率が高く、且つ、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化能が得られることが判る。
【００７５】
パラキシレンの転化率が高く、低い反応温度で高いエチルベンゼン転化率が得られるということは、パラキシレン分離工程に供給する原料中のパラキシレン濃度が高くなるため、パラキシレンの生産性を改善でき、且つ、分離−異性化サイクルを循環するエチルベンゼンの量を減らせるため、用役使用量を減らすことができる。また、パラキシレンの転化率を高くできると、原料となるＣ８芳香族炭化水素混合物に含まれるキシレンが、分離−異性化サイクルを循環する回数が減るため、分離−異性化サイクル全体でのキシレン損失を低減できる。
【００７６】
比較例２
使用する触媒を触媒Ｃとした以外は、実施例１と同様に反応させた結果、反応温度：３６７℃でエチルベンゼン転化率６５重量％が得られたが、キシレン損失：１．５重量％、パラキシレン転化率：２３．４重量％となった。ベンゼン選択率は９７モル％であった。
【００７７】
実施例１、比較例２は、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをナトリウムイオンとアンモニウムイオンを含む薬液で処理した触媒とナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトをアンモニウムイオンのみを含む薬液、即ち、ナトリウムイオンを含まない薬液で処理した触媒を使用した以外は、同じ条件で反応させた結果である。これらの結果から、アンモニウムイオンを含む薬液に、ナトリウムイオンを加えて処理することで、キシレンの損失を約２０重量％低くできることが判る。即ち、ナトリウムイオンを加えない薬液で処理すると、本発明の効果を得ることが出来ないことが判る。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する触媒で、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られることを特徴とする触媒。
【請求項２】
少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンが、アンモニウムイオンを含むことを特徴とする、請求項１記載の触媒。
【請求項３】
少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンが、アンモニウムイオンのみからなることを特徴とする、請求項2記載の触媒。
【請求項４】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用することを特徴とするエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法。
【請求項５】
少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンが、アンモニウムイオンを含むことを特徴とする、請求項4記載のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法。
【請求項１】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する触媒で、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られることを特徴とする触媒。
【請求項２】
少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンが、アンモニウムイオンを含むことを特徴とする、請求項１記載の触媒。
【請求項３】
少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンが、アンモニウムイオンのみからなることを特徴とする、請求項2記載の触媒。
【請求項４】
エチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を触媒と接触させて、原料中のエチルベンゼンを主としてベンゼンに転化し、キシレンを異性化する際に、ナトリウム型のＭＦＩ型ゼオライトとナトリウムイオンを含み、且つ、少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンを含有する薬液でイオン交換処理して得られる触媒を使用することを特徴とするエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法。
【請求項５】
少なくとも一つのナトリウムイオン以外のカチオンが、アンモニウムイオンを含むことを特徴とする、請求項4記載のエチルベンゼン及びキシレンを含む混合原料を転化する方法。
【公開番号】特開２０１２−１３９６１８（Ｐ２０１２−１３９６１８Ａ）
【公開日】平成２４年７月２６日（２０１２．７．２６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２９２４４８（Ｐ２０１０−２９２４４８）
【出願日】平成２２年１２月２８日（２０１０．１２．２８）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年７月２６日（２０１２．７．２６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月２８日（２０１０．１２．２８）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
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