コンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層
【課題】優れたトラフ性と耐座屈性を確保し、縦糸方向の強度向上を図り、横糸の乱れを防止するコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびその繊維補強層を提供する。
【解決手段】繊維補強層１の縦糸２にポリケトン繊維を使用して諸撚り構造とし、縦糸２の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）として上撚り係数Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2を１０００〜２４００とし、横糸３を５〜１５本／５ｃｍの密度で配置し、繊維補強層１の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにし、接着液にディッピングさせた繊維補強層１の熱処理では、縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷し、幅方向両端部をクランプ８で保持して横糸方向は動きを拘束するだけの状態にすることにより熱処理後の布目曲がりを０〜０．５％にする。
【解決手段】繊維補強層１の縦糸２にポリケトン繊維を使用して諸撚り構造とし、縦糸２の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）として上撚り係数Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2を１０００〜２４００とし、横糸３を５〜１５本／５ｃｍの密度で配置し、繊維補強層１の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにし、接着液にディッピングさせた繊維補強層１の熱処理では、縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷し、幅方向両端部をクランプ８で保持して横糸方向は動きを拘束するだけの状態にすることにより熱処理後の布目曲がりを０〜０．５％にする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層に関し、さらに詳しくは、優れたトラフ性および耐座屈性を確保し、縦糸方向の強度向上を図るとともに、横糸の乱れを防止できるコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
コンベヤベルトの心材としては、一般に、平織構造の繊維補強層を単数または複数積層したものが使用され、その繊維補強層の仕様については、種々提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。平織構造の繊維補強層は、例えば、パイプコンベヤベルトや空気浮上式コンベヤベルトなどのキャリアローラや外側を保持するガイドパイプに馴染むように変形する性能（トラフ性）が強く求められるコンベヤベルトにも用いられている。
【０００３】
平織構造の繊維補強層の場合、横糸の配置密度、或いは、横糸の繊度を小さくして横剛性をある程度低減させることにより、トラフ性を向上させることができる。しかしながら、このような対策を講じると、縦糸のクリンプ（上下の湾曲）が小さくなるため、耐座屈性が悪化するという問題が生じる。また、繊維補強層はスチールコード補強層に比して長手方向（縦糸方向）の強度が劣るため、その向上が望まれていた。
【０００４】
さらに、繊維補強層は、接着液にディッピングさせた後の熱処理の際に、一般的に、縦糸方向にテンションを負荷して横糸方向は完全にフリーな状態にするため、横糸が乱れるという問題があった。横糸が乱れると、引張特性や耐久性等が変化して品質がばらついて悪影響が生じることになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１１−２４６０１８号公報
【特許文献２】特開２００６−２８２２９９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、優れたトラフ性および耐座屈性を確保し、縦糸方向の強度向上を図るとともに、横糸の乱れを防止できるコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため本発明のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法は、平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸を５〜１５本／５ｃｍの密度で配置し、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法であって、前記縦糸にポリケトン繊維を使用し、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理を行なう際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷して、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして処理を行なうことにより、熱処理後の繊維補強層の布目曲がりを０〜０．５％にすることを特徴とする。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【０００８】
ここで、前記横糸のカバーファクタを３００〜４５０にするとともに、繊維補強層のカバーファクタを３３００以下にし、前記横糸の繊度Ｄ２を４００〜１４００ｄｔｅｘにし、繊維補強層を接着液にディッピングさせる前に、繊維補強層の幅方向両端部で、前記横糸の先端部分を繊維補強層の内側に折り返して編み込むことによりタックイン構造にすることもできる。前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率は、例えば２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率は、例えば０．２〜１．０％である。
【０００９】
本発明のコンベヤベルト用繊維補強層は、コンベヤベルトに埋設される平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層であって、前記縦糸がポリケトン繊維であり、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理後の布目曲がりが０〜０．５％であることを特徴とする。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【００１０】
ここで、前記横糸のカバーファクタが３００〜４５０であるとともに、繊維補強層のカバーファクタが３３００以下であり、前記横糸の繊度Ｄ２が４００〜１４００ｄｔｅｘであり、繊維補強層の幅方向両端部が、前記横糸の先端部分が繊維補強層の内側に折り返して編み込まれたタックイン構造である仕様にすることもできる。前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率は、例えば２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率は、例えば０．２〜１．０％である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、繊維補強層の横糸の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたことにより、コンベヤベルトにおいては適度なトラフ性を得ることができる。
【００１２】
また、横糸の配置密度を上記のように比較的小さくしていながら、縦糸に高弾性率および高強度の特性を有するポリケトン繊維を使用して諸撚り構造にするとともに、上記（１）式により算出される縦糸の上撚り係数Ｋを適正な範囲（Ｋ＝１０００〜２４００）に設定したので、縦糸方向の強度および繊維補強層の耐座屈性を向上させることができる。
【００１３】
さらに、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理を行なう際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷して、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして処理を行なうことにより、熱処理後の繊維補強層の布目曲がりを０〜０．５％にして横糸の乱れが抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】コンベヤベルトに埋設されている本発明のコンベヤベルト用繊維補強層を例示する断面図である。
【図２】図１のコンベヤベルトを一部切欠いて例示する斜視図である。
【図３】本発明の繊維補強層を構成する縦糸の諸撚り構造を例示する説明図である。
【図４】本発明の繊維補強層を接着液にディッピングさせた後の熱処理工程を例示する説明図である。
【図５】本発明の繊維補強層の別の実施形態を例示する平面図である。
【図６】コンベヤベルトをプーリ間に架張した状態を例示する側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層を図に示した実施形態に基づいて説明する。
【００１６】
図１、図２に例示するように、本発明のコンベヤベルト用繊維補強層１（１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ）は、上ゴム層４と下ゴム層５との間に心材としてコンベヤベルト６に埋設されている。繊維補強層１の積層数はコンベヤベルト６に対する要求性能（剛性、伸び等）により決定され、４層に限定されず、単層或いはその他の複数層となる。これら繊維補強層１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄは、ベルト長手方向に延びる縦糸２と、ベルト幅方向に延びる横糸３とが交互に上下に交差する平織構造であり、すべての層が同仕様になっている。
【００１７】
繊維補強層１を構成する縦糸２は、ポリケトン繊維により形成されている。このポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率は、例えば２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分（１６０℃で３０分加熱）の乾熱収縮率は、例えば０．２〜１．０％である。より好ましくは、上記弾性率は３００〜５００ｃＮ／ｄｔｅｘ、上記乾熱収縮率は０．４〜０．７％である。乾熱収縮率は、ＪＩＳ Ｌ １０１３に準拠して測定した値である。ポリケトン繊維を使用することにより、繊維補強層１の縦糸方向の強度を向上させている。横糸３は例えば、ポリエステル、ポリケトン、アラミド、ビニロン、ナイロンなどの樹脂繊維で形成されている。
【００１８】
縦糸２は図３に例示するように、複数のフィラメント糸２ａをそれぞれ１本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りしたフィラメント糸２ａを合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造になっている。下撚りするフィラメント糸２ａは１本に限らず、複数本ずつ同一方向に下撚りするようにしてもよい。また、上撚りする糸は複数本であればよい。
【００１９】
諸撚り構造の縦糸２は、１本または複数のフィラメント糸を引き揃え、一方向に撚っただけの片撚り構造に比べて、良好な耐座屈性を得ることができる。下撚りと上撚りは、異なる撚り数にすることもできるが、安定性を得るために同数、或いは略同数とすることが好ましい。
【００２０】
ここで、上撚りについては、縦糸２の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸２の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に、Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2により算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にしている。この上撚り係数Ｋは、大きくなる程、縦糸２の引張り強度は低下し、耐座屈性は向上する。そこで、本発明では、上撚り係数Ｋを１０００以上２４００以下の範囲に設定して繊維補強層１の強度低下を抑制しつつ、一段と耐座屈性を向上させている。
【００２１】
さらに、繊維補強層１の横糸３の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層１の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしている。この横糸方向強度とは、繊維補強層１を横糸方向に引張った際の破断強度であり、ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載されているラベルストリップ法に準拠した引張試験方法により得られる。
【００２２】
横糸３の配置密度および繊維補強層１の横糸方向強度を上記範囲に設定することにより、コンベヤベルト６の横剛性が適度な大きさになる。これにより、パイプコンベヤベルトの場合ではキャリアローラに馴染むように変形し易くなり、空気浮上式コンベヤベルトの場合では、ベルト外側を保持するガイドパイプに馴染むように変形し易くなり、良好なトラフ性を得ることができる。
【００２３】
この繊維補強層１は接着液にディッピングさせた後、熱処理されている。この熱処理は、例えば、後述するドライ工程、ベーキング工程から構成されている。この熱処理後の繊維補強層１の布目曲がりが０〜０．５％になっている。布目曲がりとは、ＪＩＳ Ｌ １０９６に規定された方法により測定された布目曲がり（％）である。
【００２４】
コンベヤベルト６は、図６に例示するように、プーリ７の間に張架されて使用される。コンベヤベルト６がプーリ７まわりを通過する際には、繊維補強層１の中で最内周側の繊維補強層１ａに最大の圧縮応力が生じるため、最も座屈し易くなる。そこで、本発明の繊維補強層１を、最内周側の繊維補強層１ａにのみ適用してもよい。或いは、本発明の繊維補強層１を、少なくとも最内周側の１層の繊維補強層１ａに適用するようにしてもよい。
【００２５】
図５に繊維補強層１の別の実施形態を示す。この実施形態と先の実施形態とは異なり、繊維補強層１の幅方向両端部が、横糸３の先端部分が繊維補強層１の内側に折り返して編み込まれている。即ち、幅方向両端部に横糸３の折り返し部Ｂを有するタックイン構造になっている。折り返し部Ｂの幅は、例えば、１ｃｍ〜３ｃｍ程度である。
【００２６】
また、この実施形態では、横糸３のカバーファクタを３００〜４５０とするとともに、繊維補強層１のカバーファクタを３３００以下とし、横糸３の繊度Ｄ２を４００〜１４００ｄｔｅｘにすることが好ましい。その他の仕様は、先の実施形態を同じである。
【００２７】
縦糸２のカバーファクタＫ１、横糸３のカバーファクタＫ２は、下記（２）、（３）式により算出される。
Ｋ１＝ｄ１×（Ｄ１／ｂ１）1/2・・・（２）
Ｋ２＝ｄ２×（Ｄ２／ｂ２）1/2・・・（３）
【００２８】
ここで、ｄ１、ｄ２はそれぞれ縦糸２、横糸３の糸密度（本／５０ｍｍ）、Ｄ１、Ｄ２はそれぞれ縦糸２、横糸３の繊度（ｄｔｅｘ）、ｂ１、ｂ２はそれぞれ縦糸２、横糸３の糸比重（ｇ／ｃｍ3）である。縦糸２のカバーファクタと横糸３のカバーファクタの合計値が繊維補強層１のカバーファクタになる。
【００２９】
本発明の繊維補強層１の熱処理は以下の手順で行われる。接着液にディッピングさせた繊維補強層１の熱処理を行なう際に、縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下の非常に低いテンションが負荷される。繊維補強層１の幅方向両端部（横糸方向両端部）は、エンドレスチェーン等の搬送手段９に取り付けられたクランプ８によって、縦糸方向に所定間隔をあけて保持される。繊維補強層１は、クランプ８によって横糸方向に積極的に引張られることはなく、横糸方向は繊維補強層１の動きが拘束されるだけの状態になる。
【００３０】
尚、上記したクランプ８を備えた装置に限らず、繊維補強層１に対して、縦糸方向には０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下の非常に低いテンションを負荷するとともに、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にすることができる装置であれば、他の構造、様式の装置を用いることもできる。
【００３１】
この状態で繊維補強層１は、ドライ工程１０、ベーキング工程１１に連続的に順次送られて処理される。ドライ工程１０では、例えば１００℃〜１５０℃程度の雰囲気下を通過させて繊維補強層１に付着した接着液中の不要な成分を蒸発させる。ベーキング工程１１では、例えば２００℃〜２３０℃程度の雰囲気下を通過させて、引き続き乾燥後の接着液を反応、硬化させる。熱処理後の繊維補強層１を、上ゴム層４と下ゴム層５の間に介在させて金型内部で所定時間加硫することにより、コンベヤベルト６が完成する。
【００３２】
本発明では、繊維補強層１の熱処理の際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下の小さなテンションしか負荷しないが、縦糸２にポリケトン繊維を使用して熱収縮を小さくしているので、縦糸２および横糸３の乱れが抑制される。即ち、熱収縮が大きい縦糸２を用いると、クランプ８で保持されていない繊維補強層１の幅方向中央部周辺の縦糸２が自由に収縮し、これに伴って横糸３も湾曲するという不具合が生じるが、本発明ではこのような不具合が防止できる。
【００３３】
そして、横糸方向は繊維補強層１の動きが拘束されているので、横糸３の乱れ（縦糸方向への乱れ）は抑制される。そのため、熱処理後の繊維補強層１の布目曲がりは０〜０．５％になる。したがって、コンベヤベルト６の引張特性や耐久性等の品質のばらつきが小さくなり、一定水準の安定した品質を確保し易くなる。
【００３４】
図５に例示した幅方向両端部をタックイン構造にした実施形態では、折り返し部Ｂを設けることにより、繊維補強層１の幅方向両端部の横糸３の配置密度が高くなっている。そのため、熱処理の際に繊維補強層１の両端部がクランプ８によって保持されても、繊維補強層１の幅方向両端部で縦糸２がばらける不具合、いわゆる耳割れを一段と確実に防止することができる。
【実施例】
【００３５】
平織構造の繊維補強層の横糸をナイロン６６繊維として共通にして、縦糸の仕様および接着液にディッピングさせた後の熱処理でのテンションの負荷条件を表１のように異ならせて熱処理を行なった６種類の試験サンプル（実施例１〜３、比較例１〜３）を作製し、それぞれの試験サンプルについて布目曲がりと、これら試験サンプルを４層にして上ゴム層（３ｍｍ）、下ゴム層（２ｍｍ）を有するコンベヤベルトのサンプルを作製してトラフ性、耐座屈性、エンドレス加工性を評価した。結果は表１に示すとおりである。熱処理の条件は、ドライ工程（１００℃〜１５０℃の所定温度）、ベーキング工程（２００℃〜２３０℃の所定温度）であった。尚、表１の弾性率は雰囲気温度２５℃のときの弾性率であり、乾熱収縮率は１６０℃で３０分加熱した際の乾熱収縮率である。
【００３６】
[布目曲がり]
ＪＩＳ Ｌ １０９６に規定されている方法により測定した布目曲がり（％）である。数値が小さい程、横糸の乱れが小さいをことを示す。
【００３７】
[トラフ性]
ＪＩＳ Ｋ ６３２２（布層コンベヤベルト）に準拠して行なった。ベルトのサンプル（幅８００ｍｍ、長さ１５０ｍｍ）の幅方向両端縁を支持バーにより固定し、サンプルを水平に引張った状態で各支持バー端を懸架し、２４時間放置した後にサンプルの最大たわみ量を測定した。最大たわみ量が３００ｍｍ超の場合を良好として○、２００ｍｍ超３００ｍｍ以下の場合を並として△、２００ｍｍ以下の場合を悪いとして×で示した。
【００３８】
[耐座屈性]
ベルトのサンプルを直径２００ｍｍのプーリに１８０°巻き付けた際の最も内周側に積層した繊維補強層の状態を確認した。最内周側の繊維補強層がプーリの周面に沿って追従した場合を○、追従せずに波打って縦糸が座屈し易い状態になった場合を×として評価した。
【００３９】
[エンドレス加工性]
ベルトのサンプルの長手方向端部どうしを接合する際の加工性の良否を評価したもので、縦糸のばらけ具合が小さく、加工作業が円滑に行なえる場合を良好として○、縦糸のばらけ具合を大きく、加工作業が煩雑になる場合を悪いとして×で示した。
【００４０】
【表１】
【００４１】
表１の結果から本発明の製造方法で製造した実施例１〜３では、布目曲がりが小さく品質が優れていることが分かる。また、実施例１〜３では、トラフ性、耐座屈性およびエンドレス加工性も優れていることが分かる。
【００４２】
また、平織構造の繊維補強層の縦糸を実施例１〜３、比較例１と同じポリケトン繊維、横糸をナイロン６６繊維として共通にするとともに、接着液にディッピングさせた後の熱処理でのテンションの負荷条件を縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして共通として、繊維補強層および横糸のカバーファクタ、横糸の繊度、繊維補強層の幅方向両端部（耳部）での横糸の折り返し構造を表２のように異ならせた６種類の試験サンプル（実施例４〜６、比較例４〜６）を作製し、それぞれの試験サンプルについて耳割れの発生と、これら試験サンプルを４層にして上ゴム層（３ｍｍ）、下ゴム層（２ｍｍ）を有するコンベヤベルトのサンプルを作製して上記したトラフ性、耐座屈性、エンドレス加工性を評価した。結果は表２に示すとおりである。熱処理の条件は、ドライ工程（１３０℃）、ベーキング工程（２２０℃）であった。
【００４３】
[耳割れ]
熱処理後の試験サンプルの幅方向両端部の耳割れの有無を確認し、耳割れが発生しなかった場合を○、耳割れが発生した場合を×で示した。
【００４４】
【表２】
【００４５】
表２の結果より、本発明の製造方法で製造した実施例４〜６では、耳割れを防止できるとともに、トラフ性、耐座屈性およびエンドレス加工性も優れていることが分かる。
【符号の説明】
【００４６】
１、１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ 繊維補強層
２ 縦糸
２ａ フィラメント糸
３ 横糸
４ 上ゴム層
５ 下ゴム層
６ コンベヤベルト
７ プーリ
８ クランプ
９ 搬送手段
１０ ドライ工程
１１ ベーキング工程
Ｂ 折り返し部
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層に関し、さらに詳しくは、優れたトラフ性および耐座屈性を確保し、縦糸方向の強度向上を図るとともに、横糸の乱れを防止できるコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
コンベヤベルトの心材としては、一般に、平織構造の繊維補強層を単数または複数積層したものが使用され、その繊維補強層の仕様については、種々提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。平織構造の繊維補強層は、例えば、パイプコンベヤベルトや空気浮上式コンベヤベルトなどのキャリアローラや外側を保持するガイドパイプに馴染むように変形する性能（トラフ性）が強く求められるコンベヤベルトにも用いられている。
【０００３】
平織構造の繊維補強層の場合、横糸の配置密度、或いは、横糸の繊度を小さくして横剛性をある程度低減させることにより、トラフ性を向上させることができる。しかしながら、このような対策を講じると、縦糸のクリンプ（上下の湾曲）が小さくなるため、耐座屈性が悪化するという問題が生じる。また、繊維補強層はスチールコード補強層に比して長手方向（縦糸方向）の強度が劣るため、その向上が望まれていた。
【０００４】
さらに、繊維補強層は、接着液にディッピングさせた後の熱処理の際に、一般的に、縦糸方向にテンションを負荷して横糸方向は完全にフリーな状態にするため、横糸が乱れるという問題があった。横糸が乱れると、引張特性や耐久性等が変化して品質がばらついて悪影響が生じることになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１１−２４６０１８号公報
【特許文献２】特開２００６−２８２２９９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、優れたトラフ性および耐座屈性を確保し、縦糸方向の強度向上を図るとともに、横糸の乱れを防止できるコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため本発明のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法は、平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸を５〜１５本／５ｃｍの密度で配置し、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法であって、前記縦糸にポリケトン繊維を使用し、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理を行なう際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷して、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして処理を行なうことにより、熱処理後の繊維補強層の布目曲がりを０〜０．５％にすることを特徴とする。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【０００８】
ここで、前記横糸のカバーファクタを３００〜４５０にするとともに、繊維補強層のカバーファクタを３３００以下にし、前記横糸の繊度Ｄ２を４００〜１４００ｄｔｅｘにし、繊維補強層を接着液にディッピングさせる前に、繊維補強層の幅方向両端部で、前記横糸の先端部分を繊維補強層の内側に折り返して編み込むことによりタックイン構造にすることもできる。前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率は、例えば２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率は、例えば０．２〜１．０％である。
【０００９】
本発明のコンベヤベルト用繊維補強層は、コンベヤベルトに埋設される平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層であって、前記縦糸がポリケトン繊維であり、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理後の布目曲がりが０〜０．５％であることを特徴とする。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【００１０】
ここで、前記横糸のカバーファクタが３００〜４５０であるとともに、繊維補強層のカバーファクタが３３００以下であり、前記横糸の繊度Ｄ２が４００〜１４００ｄｔｅｘであり、繊維補強層の幅方向両端部が、前記横糸の先端部分が繊維補強層の内側に折り返して編み込まれたタックイン構造である仕様にすることもできる。前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率は、例えば２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率は、例えば０．２〜１．０％である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、繊維補強層の横糸の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたことにより、コンベヤベルトにおいては適度なトラフ性を得ることができる。
【００１２】
また、横糸の配置密度を上記のように比較的小さくしていながら、縦糸に高弾性率および高強度の特性を有するポリケトン繊維を使用して諸撚り構造にするとともに、上記（１）式により算出される縦糸の上撚り係数Ｋを適正な範囲（Ｋ＝１０００〜２４００）に設定したので、縦糸方向の強度および繊維補強層の耐座屈性を向上させることができる。
【００１３】
さらに、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理を行なう際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷して、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして処理を行なうことにより、熱処理後の繊維補強層の布目曲がりを０〜０．５％にして横糸の乱れが抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】コンベヤベルトに埋設されている本発明のコンベヤベルト用繊維補強層を例示する断面図である。
【図２】図１のコンベヤベルトを一部切欠いて例示する斜視図である。
【図３】本発明の繊維補強層を構成する縦糸の諸撚り構造を例示する説明図である。
【図４】本発明の繊維補強層を接着液にディッピングさせた後の熱処理工程を例示する説明図である。
【図５】本発明の繊維補強層の別の実施形態を例示する平面図である。
【図６】コンベヤベルトをプーリ間に架張した状態を例示する側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法およびコンベヤベルト用繊維補強層を図に示した実施形態に基づいて説明する。
【００１６】
図１、図２に例示するように、本発明のコンベヤベルト用繊維補強層１（１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ）は、上ゴム層４と下ゴム層５との間に心材としてコンベヤベルト６に埋設されている。繊維補強層１の積層数はコンベヤベルト６に対する要求性能（剛性、伸び等）により決定され、４層に限定されず、単層或いはその他の複数層となる。これら繊維補強層１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄは、ベルト長手方向に延びる縦糸２と、ベルト幅方向に延びる横糸３とが交互に上下に交差する平織構造であり、すべての層が同仕様になっている。
【００１７】
繊維補強層１を構成する縦糸２は、ポリケトン繊維により形成されている。このポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率は、例えば２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分（１６０℃で３０分加熱）の乾熱収縮率は、例えば０．２〜１．０％である。より好ましくは、上記弾性率は３００〜５００ｃＮ／ｄｔｅｘ、上記乾熱収縮率は０．４〜０．７％である。乾熱収縮率は、ＪＩＳ Ｌ １０１３に準拠して測定した値である。ポリケトン繊維を使用することにより、繊維補強層１の縦糸方向の強度を向上させている。横糸３は例えば、ポリエステル、ポリケトン、アラミド、ビニロン、ナイロンなどの樹脂繊維で形成されている。
【００１８】
縦糸２は図３に例示するように、複数のフィラメント糸２ａをそれぞれ１本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りしたフィラメント糸２ａを合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造になっている。下撚りするフィラメント糸２ａは１本に限らず、複数本ずつ同一方向に下撚りするようにしてもよい。また、上撚りする糸は複数本であればよい。
【００１９】
諸撚り構造の縦糸２は、１本または複数のフィラメント糸を引き揃え、一方向に撚っただけの片撚り構造に比べて、良好な耐座屈性を得ることができる。下撚りと上撚りは、異なる撚り数にすることもできるが、安定性を得るために同数、或いは略同数とすることが好ましい。
【００２０】
ここで、上撚りについては、縦糸２の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸２の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に、Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2により算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にしている。この上撚り係数Ｋは、大きくなる程、縦糸２の引張り強度は低下し、耐座屈性は向上する。そこで、本発明では、上撚り係数Ｋを１０００以上２４００以下の範囲に設定して繊維補強層１の強度低下を抑制しつつ、一段と耐座屈性を向上させている。
【００２１】
さらに、繊維補強層１の横糸３の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層１の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしている。この横糸方向強度とは、繊維補強層１を横糸方向に引張った際の破断強度であり、ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載されているラベルストリップ法に準拠した引張試験方法により得られる。
【００２２】
横糸３の配置密度および繊維補強層１の横糸方向強度を上記範囲に設定することにより、コンベヤベルト６の横剛性が適度な大きさになる。これにより、パイプコンベヤベルトの場合ではキャリアローラに馴染むように変形し易くなり、空気浮上式コンベヤベルトの場合では、ベルト外側を保持するガイドパイプに馴染むように変形し易くなり、良好なトラフ性を得ることができる。
【００２３】
この繊維補強層１は接着液にディッピングさせた後、熱処理されている。この熱処理は、例えば、後述するドライ工程、ベーキング工程から構成されている。この熱処理後の繊維補強層１の布目曲がりが０〜０．５％になっている。布目曲がりとは、ＪＩＳ Ｌ １０９６に規定された方法により測定された布目曲がり（％）である。
【００２４】
コンベヤベルト６は、図６に例示するように、プーリ７の間に張架されて使用される。コンベヤベルト６がプーリ７まわりを通過する際には、繊維補強層１の中で最内周側の繊維補強層１ａに最大の圧縮応力が生じるため、最も座屈し易くなる。そこで、本発明の繊維補強層１を、最内周側の繊維補強層１ａにのみ適用してもよい。或いは、本発明の繊維補強層１を、少なくとも最内周側の１層の繊維補強層１ａに適用するようにしてもよい。
【００２５】
図５に繊維補強層１の別の実施形態を示す。この実施形態と先の実施形態とは異なり、繊維補強層１の幅方向両端部が、横糸３の先端部分が繊維補強層１の内側に折り返して編み込まれている。即ち、幅方向両端部に横糸３の折り返し部Ｂを有するタックイン構造になっている。折り返し部Ｂの幅は、例えば、１ｃｍ〜３ｃｍ程度である。
【００２６】
また、この実施形態では、横糸３のカバーファクタを３００〜４５０とするとともに、繊維補強層１のカバーファクタを３３００以下とし、横糸３の繊度Ｄ２を４００〜１４００ｄｔｅｘにすることが好ましい。その他の仕様は、先の実施形態を同じである。
【００２７】
縦糸２のカバーファクタＫ１、横糸３のカバーファクタＫ２は、下記（２）、（３）式により算出される。
Ｋ１＝ｄ１×（Ｄ１／ｂ１）1/2・・・（２）
Ｋ２＝ｄ２×（Ｄ２／ｂ２）1/2・・・（３）
【００２８】
ここで、ｄ１、ｄ２はそれぞれ縦糸２、横糸３の糸密度（本／５０ｍｍ）、Ｄ１、Ｄ２はそれぞれ縦糸２、横糸３の繊度（ｄｔｅｘ）、ｂ１、ｂ２はそれぞれ縦糸２、横糸３の糸比重（ｇ／ｃｍ3）である。縦糸２のカバーファクタと横糸３のカバーファクタの合計値が繊維補強層１のカバーファクタになる。
【００２９】
本発明の繊維補強層１の熱処理は以下の手順で行われる。接着液にディッピングさせた繊維補強層１の熱処理を行なう際に、縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下の非常に低いテンションが負荷される。繊維補強層１の幅方向両端部（横糸方向両端部）は、エンドレスチェーン等の搬送手段９に取り付けられたクランプ８によって、縦糸方向に所定間隔をあけて保持される。繊維補強層１は、クランプ８によって横糸方向に積極的に引張られることはなく、横糸方向は繊維補強層１の動きが拘束されるだけの状態になる。
【００３０】
尚、上記したクランプ８を備えた装置に限らず、繊維補強層１に対して、縦糸方向には０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下の非常に低いテンションを負荷するとともに、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にすることができる装置であれば、他の構造、様式の装置を用いることもできる。
【００３１】
この状態で繊維補強層１は、ドライ工程１０、ベーキング工程１１に連続的に順次送られて処理される。ドライ工程１０では、例えば１００℃〜１５０℃程度の雰囲気下を通過させて繊維補強層１に付着した接着液中の不要な成分を蒸発させる。ベーキング工程１１では、例えば２００℃〜２３０℃程度の雰囲気下を通過させて、引き続き乾燥後の接着液を反応、硬化させる。熱処理後の繊維補強層１を、上ゴム層４と下ゴム層５の間に介在させて金型内部で所定時間加硫することにより、コンベヤベルト６が完成する。
【００３２】
本発明では、繊維補強層１の熱処理の際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下の小さなテンションしか負荷しないが、縦糸２にポリケトン繊維を使用して熱収縮を小さくしているので、縦糸２および横糸３の乱れが抑制される。即ち、熱収縮が大きい縦糸２を用いると、クランプ８で保持されていない繊維補強層１の幅方向中央部周辺の縦糸２が自由に収縮し、これに伴って横糸３も湾曲するという不具合が生じるが、本発明ではこのような不具合が防止できる。
【００３３】
そして、横糸方向は繊維補強層１の動きが拘束されているので、横糸３の乱れ（縦糸方向への乱れ）は抑制される。そのため、熱処理後の繊維補強層１の布目曲がりは０〜０．５％になる。したがって、コンベヤベルト６の引張特性や耐久性等の品質のばらつきが小さくなり、一定水準の安定した品質を確保し易くなる。
【００３４】
図５に例示した幅方向両端部をタックイン構造にした実施形態では、折り返し部Ｂを設けることにより、繊維補強層１の幅方向両端部の横糸３の配置密度が高くなっている。そのため、熱処理の際に繊維補強層１の両端部がクランプ８によって保持されても、繊維補強層１の幅方向両端部で縦糸２がばらける不具合、いわゆる耳割れを一段と確実に防止することができる。
【実施例】
【００３５】
平織構造の繊維補強層の横糸をナイロン６６繊維として共通にして、縦糸の仕様および接着液にディッピングさせた後の熱処理でのテンションの負荷条件を表１のように異ならせて熱処理を行なった６種類の試験サンプル（実施例１〜３、比較例１〜３）を作製し、それぞれの試験サンプルについて布目曲がりと、これら試験サンプルを４層にして上ゴム層（３ｍｍ）、下ゴム層（２ｍｍ）を有するコンベヤベルトのサンプルを作製してトラフ性、耐座屈性、エンドレス加工性を評価した。結果は表１に示すとおりである。熱処理の条件は、ドライ工程（１００℃〜１５０℃の所定温度）、ベーキング工程（２００℃〜２３０℃の所定温度）であった。尚、表１の弾性率は雰囲気温度２５℃のときの弾性率であり、乾熱収縮率は１６０℃で３０分加熱した際の乾熱収縮率である。
【００３６】
[布目曲がり]
ＪＩＳ Ｌ １０９６に規定されている方法により測定した布目曲がり（％）である。数値が小さい程、横糸の乱れが小さいをことを示す。
【００３７】
[トラフ性]
ＪＩＳ Ｋ ６３２２（布層コンベヤベルト）に準拠して行なった。ベルトのサンプル（幅８００ｍｍ、長さ１５０ｍｍ）の幅方向両端縁を支持バーにより固定し、サンプルを水平に引張った状態で各支持バー端を懸架し、２４時間放置した後にサンプルの最大たわみ量を測定した。最大たわみ量が３００ｍｍ超の場合を良好として○、２００ｍｍ超３００ｍｍ以下の場合を並として△、２００ｍｍ以下の場合を悪いとして×で示した。
【００３８】
[耐座屈性]
ベルトのサンプルを直径２００ｍｍのプーリに１８０°巻き付けた際の最も内周側に積層した繊維補強層の状態を確認した。最内周側の繊維補強層がプーリの周面に沿って追従した場合を○、追従せずに波打って縦糸が座屈し易い状態になった場合を×として評価した。
【００３９】
[エンドレス加工性]
ベルトのサンプルの長手方向端部どうしを接合する際の加工性の良否を評価したもので、縦糸のばらけ具合が小さく、加工作業が円滑に行なえる場合を良好として○、縦糸のばらけ具合を大きく、加工作業が煩雑になる場合を悪いとして×で示した。
【００４０】
【表１】
【００４１】
表１の結果から本発明の製造方法で製造した実施例１〜３では、布目曲がりが小さく品質が優れていることが分かる。また、実施例１〜３では、トラフ性、耐座屈性およびエンドレス加工性も優れていることが分かる。
【００４２】
また、平織構造の繊維補強層の縦糸を実施例１〜３、比較例１と同じポリケトン繊維、横糸をナイロン６６繊維として共通にするとともに、接着液にディッピングさせた後の熱処理でのテンションの負荷条件を縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして共通として、繊維補強層および横糸のカバーファクタ、横糸の繊度、繊維補強層の幅方向両端部（耳部）での横糸の折り返し構造を表２のように異ならせた６種類の試験サンプル（実施例４〜６、比較例４〜６）を作製し、それぞれの試験サンプルについて耳割れの発生と、これら試験サンプルを４層にして上ゴム層（３ｍｍ）、下ゴム層（２ｍｍ）を有するコンベヤベルトのサンプルを作製して上記したトラフ性、耐座屈性、エンドレス加工性を評価した。結果は表２に示すとおりである。熱処理の条件は、ドライ工程（１３０℃）、ベーキング工程（２２０℃）であった。
【００４３】
[耳割れ]
熱処理後の試験サンプルの幅方向両端部の耳割れの有無を確認し、耳割れが発生しなかった場合を○、耳割れが発生した場合を×で示した。
【００４４】
【表２】
【００４５】
表２の結果より、本発明の製造方法で製造した実施例４〜６では、耳割れを防止できるとともに、トラフ性、耐座屈性およびエンドレス加工性も優れていることが分かる。
【符号の説明】
【００４６】
１、１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ 繊維補強層
２ 縦糸
２ａ フィラメント糸
３ 横糸
４ 上ゴム層
５ 下ゴム層
６ コンベヤベルト
７ プーリ
８ クランプ
９ 搬送手段
１０ ドライ工程
１１ ベーキング工程
Ｂ 折り返し部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸を５〜１５本／５ｃｍの密度で配置し、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法であって、前記縦糸にポリケトン繊維を使用し、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理を行なう際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷して、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして処理を行なうことにより、熱処理後の繊維補強層の布目曲がりを０〜０．５％にするコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【請求項２】
前記横糸のカバーファクタを３００〜４５０にするとともに、繊維補強層のカバーファクタを３３００以下にし、前記横糸の繊度Ｄ２を４００〜１４００ｄｔｅｘにし、繊維補強層を接着液にディッピングさせる前に、繊維補強層の幅方向両端部で、前記横糸の先端部分を繊維補強層の内側に折り返して編み込むことによりタックイン構造にする請求項１に記載のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法。
【請求項３】
前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率が２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率が０．２〜１．０％である請求項１または２に記載のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法。
【請求項４】
コンベヤベルトに埋設される平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層であって、前記縦糸がポリケトン繊維であり、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理後の布目曲がりが０〜０．５％であるコンベヤベルト用繊維補強層。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【請求項５】
前記横糸のカバーファクタが３００〜４５０であるとともに、繊維補強層のカバーファクタが３３００以下であり、前記横糸の繊度Ｄ２が４００〜１４００ｄｔｅｘであり、繊維補強層の幅方向両端部が、前記横糸の先端部分が繊維補強層の内側に折り返して編み込まれたタックイン構造である請求項４に記載のコンベヤベルト用繊維補強層。
【請求項６】
前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率が２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率が０．２〜１．０％である請求項４または５に記載のコンベヤベルト用繊維補強層。
【請求項１】
平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸を５〜１５本／５ｃｍの密度で配置し、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法であって、前記縦糸にポリケトン繊維を使用し、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理を行なう際に、繊維補強層の縦糸方向に０．０３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下のテンションを負荷して、横糸方向は繊維補強層の動きを拘束するだけの状態にして処理を行なうことにより、熱処理後の繊維補強層の布目曲がりを０〜０．５％にするコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【請求項２】
前記横糸のカバーファクタを３００〜４５０にするとともに、繊維補強層のカバーファクタを３３００以下にし、前記横糸の繊度Ｄ２を４００〜１４００ｄｔｅｘにし、繊維補強層を接着液にディッピングさせる前に、繊維補強層の幅方向両端部で、前記横糸の先端部分を繊維補強層の内側に折り返して編み込むことによりタックイン構造にする請求項１に記載のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法。
【請求項３】
前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率が２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率が０．２〜１．０％である請求項１または２に記載のコンベヤベルト用繊維補強層の製造方法。
【請求項４】
コンベヤベルトに埋設される平織構造の繊維補強層の縦糸を、フィラメント糸を１本または複数本ずつ同一方向に下撚りし、次いで、これら下撚りした糸を合わせて逆方向に上撚りした諸撚り構造とし、その上撚りについて、縦糸の繊度Ｄ１（ｄｔｅｘ）、縦糸の上撚り数Ｔ（回／１０ｃｍ）とした際に下記（１）式による算出される上撚り係数Ｋを１０００〜２４００にするとともに、繊維補強層の横糸の配置密度を５〜１５本／５ｃｍとし、繊維補強層の横糸方向強度を１５０〜３５０Ｎ／ｃｍにしたコンベヤベルト用繊維補強層であって、前記縦糸がポリケトン繊維であり、接着液にディッピングさせた繊維補強層の熱処理後の布目曲がりが０〜０．５％であるコンベヤベルト用繊維補強層。
Ｋ＝Ｔ×Ｄ１1/2・・・（１）
【請求項５】
前記横糸のカバーファクタが３００〜４５０であるとともに、繊維補強層のカバーファクタが３３００以下であり、前記横糸の繊度Ｄ２が４００〜１４００ｄｔｅｘであり、繊維補強層の幅方向両端部が、前記横糸の先端部分が繊維補強層の内側に折り返して編み込まれたタックイン構造である請求項４に記載のコンベヤベルト用繊維補強層。
【請求項６】
前記ポリケトン繊維の雰囲気温度２５℃のときの弾性率が２００〜１０００ｃＮ／ｄｔｅｘ、１６０℃×３０分の乾熱収縮率が０．２〜１．０％である請求項４または５に記載のコンベヤベルト用繊維補強層。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１１−１９５３００（Ｐ２０１１−１９５３００Ａ）
【公開日】平成２３年１０月６日（２０１１．１０．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−６５１２３（Ｐ２０１０−６５１２３）
【出願日】平成２２年３月１９日（２０１０．３．１９）
【出願人】（０００００６７１４）横浜ゴム株式会社 (4,905)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１０月６日（２０１１．１０．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月１９日（２０１０．３．１９）
【出願人】（０００００６７１４）横浜ゴム株式会社 (4,905)
【Ｆターム（参考）】
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