ゴム製品補強用スチールコード
【課題】車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードを、超偏平で且つ耐疲労性に優れたものとする。
【解決手段】Ｎ（Ｎ＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるＮ本又は（Ｎ+１）本の素線を撚り合わせたＮ+Ｎ構造又はＮ+（Ｎ+１）構造のスチールコードを、芯の素線（１〜３）が全て互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶことによりコード断面が超偏平な形状となり、且つ、その芯の素線（１〜３）がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことで、芯の素線（１〜３）が伸びやすくなって、芯の素線（１〜３）と側の素線（４〜６）に引張荷重が分散されるようにする。
【解決手段】Ｎ（Ｎ＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるＮ本又は（Ｎ+１）本の素線を撚り合わせたＮ+Ｎ構造又はＮ+（Ｎ+１）構造のスチールコードを、芯の素線（１〜３）が全て互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶことによりコード断面が超偏平な形状となり、且つ、その芯の素線（１〜３）がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことで、芯の素線（１〜３）が伸びやすくなって、芯の素線（１〜３）と側の素線（４〜６）に引張荷重が分散されるようにする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードに関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤやベルト等のゴム製品の補強材とするゴム製品補強用スチールコード（以下、単にスチールコードあるいはコードということもある。）として、複数本の素線からなる芯（コア）の周りに側（シース）となる複数本の素線を撚り合わせたスチールコードがある。そして、例えば、芯となる素線が２本で側となる素線が２本の２＋２構造のスチールコードにおいて、芯となる２本の素線は略平行で相互に撚りがないものとし、側となる２本の素線は芯と側との撚り合わせの方向およびピッチと同じ方向およびピッチで相互にねじり合ったものとすることが従来から知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
２＋２構造のスチールコードは、このように、芯となる２本の素線が略平行で相互に撚りがないものとし、側となる２本の素線は芯と側との撚り合わせの方向およびピッチと同じ方向およびピッチで相互にねじり合ったものとすることで、ゴム侵入性を確保することができ、また、芯となる略平行で相互に撚りが無い２本の素線がコード断面において一方向に並ぶ配置となり、それに、側となる２本の素線が撚り合わされることによって、コード断面が高さ方向に薄い偏平な形状となり、例えば複数本のコードを互いに平行に揃えてゴムシートに埋設しタイヤの補強材とする場合に、そのゴムシートの厚みを小さくすることができ、タイヤ成形の自由度が高まる。
【０００４】
芯となる複数本の素線が略並行で相互に撚りがなく、それら芯となる複数本の素線がコード断面において一方向に並ぶ配置となる場合に、それに側となる複数本の素線が撚り合わされることによって、コード断面が高さ方向に薄い偏平な形状となることは、２＋２構造のスチールコードに限らない。芯となる素線が３本で側となる素線が２本の３＋３構造や、芯となる素線が４本で側となる素線が５本の４＋５構造のスチールコードの場合も、芯となる３本あるいは４本の素線が略平行で相互に撚りがなく、それら３本あるいは４本の芯となる素線がコード断面において略直線状に一方向に並ぶ配置となるよう構成すると、側となる３本（芯となる素線が３本の場合）あるいは５本（芯となる素線が4本の場合）の素線の撚り合わされることによって、コード断面形状が高さ方向に相対的に薄い超偏平な形状となる。つまり、Ｎ（Ｎ＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるＮ本あるいは（Ｎ＋1）本の素線を撚り合わせたＮ＋Ｎ構造あるいはＮ＋（Ｎ＋１）構造のスチールコードは、芯となるＮ本の素線の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶ構成とすることで、断面形状が超偏平なスチールコードとすることができる。
【０００５】
また、それとは別に、例えば３＋３構造のスチールコードで、コード断面において芯となる３本の素線の中心を結ぶ仮想線が直線状または鈍角三角形状となる横並び配列とし、芯となる３本の素線の少なくとも1本に波付けを施すことで、コア内部へのゴムの侵入を促進するようにしたものが知られている（例えば、特許文献２参照）。
【０００６】
【特許文献１】特公平２−２９４０８号公報
【特許文献２】特開平９−１７５１１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のように、Ｎ（Ｎ＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるＮ本あるいは（Ｎ＋1）本の素線を撚り合わせたＮ＋Ｎ構造あるいはＮ＋（Ｎ＋１）構造のスチールコードは、例えば３＋３構造のコードの場合でいえば、芯となる３本の素線の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶ構成とすることで、断面形状が超偏平なスチールコードとすることができる。しかしながら、例えば３＋３構造のコードで、芯となる３本の素線の全てが互いに略平行という場合、通常は、それら芯となる３本の素線は略ストレートな形状であって、これら３本の略ストレートな形状の素線からなる芯がコード長手方向に略真っ直ぐな状態で中心部に位置し、この略真っ直ぐな状態の芯の周りに側の素線が巻き付くように撚られた状態となる。この場合、コードは、芯の素線に比べて側の素線が伸びやすい状態となる。そのため、コードに引張荷重がかかり、コードが伸びると、芯の素線と側の素線に引張荷重が均等に分散されて作用するのではなく、芯の素線に偏って力（引張荷重）が作用することになり、耐疲労性が悪くなる。つまり、芯となる３本の素線がコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となる２本の素線が撚り合わされた構成の超偏平なコードとすることはできても、耐疲労性を十分に高めることができない。
【０００８】
また、上述のように、例えば３＋３構造のスチールコードで、コード断面において芯となる３本の素線の中心を結ぶ仮想線が直線状または鈍角三角形状となる横並び配列とし、芯となる３本の素線の少なくとも１本に波付けを施すことで、コア内部へのゴムの侵入を促進したりするようにしたものはあり、そうしたものでは、芯となる素線は少なくとも１本はストレート形状ではなくなって、その素線については引張荷重の偏りが緩和されると考えられるが、その場合でも、必ずしも、芯となる素線と側となる素線の全てに引張荷重が均等に分散されて作用するものとはならないし、また、ゴムの侵入を促進するために芯となる素線に施す波付けというのは、好ましくは波高の向きが、芯となる素線の横並び方向を横切る向きの波付けであって、その場合、コードの断面形状は偏平なものではなくなる。
【０００９】
また、コードに撚る前の素線の状態で芯の素線がストレートであっても、コードの撚りピッチを小さくすれば、コードの状態では芯の素線もねじられた形となり、そのため、引張荷重が掛かったときに芯の素線に偏ってかかる力が多少とも緩和されるが、それにも限度があり、また、撚りピッチを小さくすると、コードの生産性が悪化する。
【００１０】
本発明は、車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードを、偏平で且つ耐疲労性に優れたものとすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明のゴム製品補強用スチールコードは、N（N＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるN本又は（N＋１）本の素線を撚り合わせたN＋N構造またはN＋（N＋１）構造のスチールコードであって、前記芯となるN本の素線が全て互いに平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、前記波形の振幅ｄと素線径Dとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことを特徴とする。
【００１２】
このスチールコードは、芯となるＮ（Ｎ＝３〜４）本の全てが互いに平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となるN本又は（N＋１）本の素線が撚り合わされていることにより、コード断面が偏平な形状となり、また、その略平行で、且つ芯となるＮ本の素線がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことにより、コードに引張荷重がかかったときに、芯となる素線と側となる素線が共に伸びて、芯となる素線と側となる素線に適度に引張荷重が分散されることとなり、破断強度が大きく耐疲労性に優れたコードとなる。
【００１３】
ｄ／Ｄ＞２．４だと、芯の素線の波形の振幅ｄが大きすぎ、芯の素線が過剰に伸びやすくなって、引張荷重が側の素線に偏り、そのため、コードの破断強度が低下し、耐疲労性が悪くなる。
【００１４】
また、ｄ／Ｄ＜１．１だと、芯の素線は波形の振幅ｄが小さ過ぎ、略ストレートな形状に近くて、伸びにくく、引張荷重が芯の素線に偏って掛かるのを十分に緩和できないため、コードの破断強度は十分に大きくならず、耐疲労性は十分に改善されない。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、ゴム製品補強用スチールコードを偏平で且つ、撚りピッチを大きくして生産コストを低減しつつ、耐疲労性に優れたものとすることができる。そして、例えば複数本のコードを互いに平行に揃えてゴムシートに埋設したものをタイヤ等の補強材とする場合に、薄くて強力で耐疲労性に優れたゴムシートとすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は本発明の実施形態の一例に係るもので、（ａ）はスチールコードの平面図、（ｂ）はスチールコードの側面図、（ｃ）はスチールコードの断面図であり、図２は図１に示すスチールコードの芯の素線のコード状態での波形を示す説明図である。
【００１７】
この実施形態のスチールコードは、車両用タイヤや工業用ベルト等の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードであって、６本の素線（スチールフィラメント）１〜６から成り、それら６本の素線１〜６は、線径（素線径）が同じで、３本の素線１〜３が芯（コア）となり、その３本の素線１〜３からなる芯の周りに側となる３本の素線４〜６が撚り合わされた３＋３構造のスチールコードである。６本の素線１〜６の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００１８】
そして、このスチールコードは、芯の素線（芯となる３本の素線）１〜３が全て、図１の（ａ）および（ｂ）に示すようにコード状態において互いに略平行で、且つ、図１の（ｃ）に示すようにコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、図１の（ａ）に示すようにコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈している。
【００１９】
芯の素線１〜３の波形は、図２に示すとおりで、波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４の関係を満たしている。
【００２０】
このスチールコードは、芯となる３本の素線１〜３の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となる３本の素線４〜６が撚り合わされていることにより、コード断面が偏平な形状となり、また、その略平行で、且つ芯となる３本の素線１〜３がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことにより、コードに引張荷重がかかったときに、芯となる素線１〜３と側となる素線４〜６がともに伸びて、芯となる素線１〜３と側となる素線４〜６に適度に引張荷重が分散されるとことなり、破断強度が大きく耐疲労性に優れたコードとなっている。
【００２１】
ｄ／Ｄ＞２．４だと、芯の素線１〜３の波形の振幅ｄが大き過ぎ、芯の素線１〜３が過剰に伸びやすくなって、引張荷重が側の素線４〜６に偏り、そのため、コードの破断強度が低下し、耐疲労性が悪くなる。また、ｄ／Ｄ＜１．１だと、芯の素線１〜３は波形の振幅ｄが小さ過ぎ、略ストレートな形状に近くて、伸びにくく、引張荷重が芯の素線１〜３に偏って掛かるのを十分に緩和できないため、コードの破断強度は十分に大きくならず、耐疲労性は十分に改善されない。
【００２２】
また、図示の例は３＋３構造のスチールコードに適用した実施形態であるが、本発明は他に、３＋４構造にも適用できる。その場合、スチールコード（図示省略）は、７本の素線（スチールフィラメント）からなり、それら７本の素線は、線径（素線径）が同じで、３本の素線が芯（コア）となり、その３本の素線からなる芯の周りに側素線となる４本の素線が撚り合わされた３＋４構造のスチールコードである。７本の素線の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００２３】
さらに、本発明は、４＋４構造にも適用できる。その場合、スチールコード（図示省略）は、８本の素線（スチールフィラメント）からなり、それら８本の素線は、線径（素線径）が同じで、４本の素線が芯（コア）となり、その４本の素線からなる芯の周りに側素線となる４本の素線が撚り合わされた４＋４構造のスチールコードである。８本の素線の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００２４】
また、本発明は、４＋５構造にも適用できる。その場合、スチールコード（図示省略）は、９本の素線（スチールフィラメント）からなり、それら９本の素線は、線径（素線径）が同じで、４本の素線が芯（コア）となり、その４本の素線からなる芯の周りに側素線となる５本の素線が撚り合わされた４＋５構造のスチールコードである。９本の素線の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００２５】
そして、上記スチールコードは、芯の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈する。そして、芯の素線の波形はやはり図２に示すとおりであり、この場合、波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４の関係を満たす。
【００２６】
上記スチールコードは、芯となるＮ本の素線（Ｎ＝３または４）の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となる素線（Ｎ本またはＮ＋１本）が撚り合わされていることにより、コード断面が偏平な形状となり、また、その略平行で、且つ芯となるＮ本素線がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことにより、コードに引張荷重がかかったときに、芯となる素線と側となる素線が共に伸びて、芯となる素線と側となる素線に適度に引張荷重が分散されることとなり、破断強度が大きく耐疲労性に優れたコードとなる。
【００２７】
この場合、ｄ／Ｄ＞２．４だと、芯の素線の波形の振幅ｄが大き過ぎ、芯の素線が過剰に伸びやすくなって、引張荷重が側の素線に偏り、そのため、コードの破断強度が低下し、耐疲労性が悪くなる。また、ｄ／Ｄ＜１．１だと、芯の素線は波形の振幅ｄが小さ過ぎ、略ストレートな形状に近くて、伸びにくく、引張荷重が芯の素線に偏って掛かるのを十分に緩和できないため、コードの破断強度は十分に大きくならず、耐疲労性は十分に改善されない。
【実施例】
【００２８】
本発明を適用した試料（実施例１−１〜１−４および実施例２−１〜２−４）を作成し、耐疲労性および形状（均一性）の評価を行った。その結果を、従来例並びに比較例１−１〜１−４及び比較例２−１〜２−４についての評価を対比して表１、表２に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
実施例１−１は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．８２であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３２】
実施例１−２は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．２０であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３３】
実施例１−３は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．７５であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３４】
実施例１−４は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．３５であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３５】
実施例２−１は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．２２であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３６】
実施例２−２は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．３５であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３７】
実施例２−３は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．１６であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３８】
実施例２−４は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．３８であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３９】
また、従来例は、２＋２構造のスチールコードで、芯となる２本の素線は略平行で相互に撚りが無く（コード断面において一方向に並ぶ）、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍで、芯の素線の波形はコードの撚りによる緩やかな波形で、その振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係はｄ／Ｄ＝０．３である。
【００４０】
比較例１−１は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０４で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４１】
比較例１−２は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４６で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４２】
比較例１−３は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０６で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４３】
比較例１−４は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４４で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４４】
比較例２−１は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０２で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４５】
比較例２−２は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４５で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４６】
比較例２−３は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０５で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４７】
比較例２−４は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４５で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４８】
耐疲労性は、複数本のコードをゴム材中に埋め込んで複合体シートを作成し、このシートを用いて２層ベルト疲労試験機により、フレッティング摩耗、座屈等を経てコードが破断するまでの繰り返し回数を求め、２＋２構造の従来例を１００として指数表示した。
【００４９】
形状（均一性）は、２＋２構造の従来例を基準（均一）として、それより良好な場合を「均一」、そうでない場合を「不均一」とした。
【００５０】
この評価結果から、本発明を適用した試料である実施例１−１〜１−４及び実施例２−１〜２−４のスチールコードは、従来例および比較例１−１〜１−４および比較例２−４に比べ耐疲労性においてはるかに優れ、また、形状の均一性にも優れていることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本発明の実施形態の一例に係るもので、（ａ）はスチールコードの平面図、（ｂ）はスチールコードの側面図、（ｃ）はスチールコードの断面図である。
【図２】図１に示すスチールコードの芯の素線のコード状態での波形を示す説明図である。
【符号の説明】
【００５２】
１、２、３ 素線（芯となる素線）
４、５、６ 素線（側となる素線）
ｄ 波形の振幅
Ｄ 素線径
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードに関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤやベルト等のゴム製品の補強材とするゴム製品補強用スチールコード（以下、単にスチールコードあるいはコードということもある。）として、複数本の素線からなる芯（コア）の周りに側（シース）となる複数本の素線を撚り合わせたスチールコードがある。そして、例えば、芯となる素線が２本で側となる素線が２本の２＋２構造のスチールコードにおいて、芯となる２本の素線は略平行で相互に撚りがないものとし、側となる２本の素線は芯と側との撚り合わせの方向およびピッチと同じ方向およびピッチで相互にねじり合ったものとすることが従来から知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
２＋２構造のスチールコードは、このように、芯となる２本の素線が略平行で相互に撚りがないものとし、側となる２本の素線は芯と側との撚り合わせの方向およびピッチと同じ方向およびピッチで相互にねじり合ったものとすることで、ゴム侵入性を確保することができ、また、芯となる略平行で相互に撚りが無い２本の素線がコード断面において一方向に並ぶ配置となり、それに、側となる２本の素線が撚り合わされることによって、コード断面が高さ方向に薄い偏平な形状となり、例えば複数本のコードを互いに平行に揃えてゴムシートに埋設しタイヤの補強材とする場合に、そのゴムシートの厚みを小さくすることができ、タイヤ成形の自由度が高まる。
【０００４】
芯となる複数本の素線が略並行で相互に撚りがなく、それら芯となる複数本の素線がコード断面において一方向に並ぶ配置となる場合に、それに側となる複数本の素線が撚り合わされることによって、コード断面が高さ方向に薄い偏平な形状となることは、２＋２構造のスチールコードに限らない。芯となる素線が３本で側となる素線が２本の３＋３構造や、芯となる素線が４本で側となる素線が５本の４＋５構造のスチールコードの場合も、芯となる３本あるいは４本の素線が略平行で相互に撚りがなく、それら３本あるいは４本の芯となる素線がコード断面において略直線状に一方向に並ぶ配置となるよう構成すると、側となる３本（芯となる素線が３本の場合）あるいは５本（芯となる素線が4本の場合）の素線の撚り合わされることによって、コード断面形状が高さ方向に相対的に薄い超偏平な形状となる。つまり、Ｎ（Ｎ＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるＮ本あるいは（Ｎ＋1）本の素線を撚り合わせたＮ＋Ｎ構造あるいはＮ＋（Ｎ＋１）構造のスチールコードは、芯となるＮ本の素線の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶ構成とすることで、断面形状が超偏平なスチールコードとすることができる。
【０００５】
また、それとは別に、例えば３＋３構造のスチールコードで、コード断面において芯となる３本の素線の中心を結ぶ仮想線が直線状または鈍角三角形状となる横並び配列とし、芯となる３本の素線の少なくとも1本に波付けを施すことで、コア内部へのゴムの侵入を促進するようにしたものが知られている（例えば、特許文献２参照）。
【０００６】
【特許文献１】特公平２−２９４０８号公報
【特許文献２】特開平９−１７５１１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のように、Ｎ（Ｎ＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるＮ本あるいは（Ｎ＋1）本の素線を撚り合わせたＮ＋Ｎ構造あるいはＮ＋（Ｎ＋１）構造のスチールコードは、例えば３＋３構造のコードの場合でいえば、芯となる３本の素線の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶ構成とすることで、断面形状が超偏平なスチールコードとすることができる。しかしながら、例えば３＋３構造のコードで、芯となる３本の素線の全てが互いに略平行という場合、通常は、それら芯となる３本の素線は略ストレートな形状であって、これら３本の略ストレートな形状の素線からなる芯がコード長手方向に略真っ直ぐな状態で中心部に位置し、この略真っ直ぐな状態の芯の周りに側の素線が巻き付くように撚られた状態となる。この場合、コードは、芯の素線に比べて側の素線が伸びやすい状態となる。そのため、コードに引張荷重がかかり、コードが伸びると、芯の素線と側の素線に引張荷重が均等に分散されて作用するのではなく、芯の素線に偏って力（引張荷重）が作用することになり、耐疲労性が悪くなる。つまり、芯となる３本の素線がコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となる２本の素線が撚り合わされた構成の超偏平なコードとすることはできても、耐疲労性を十分に高めることができない。
【０００８】
また、上述のように、例えば３＋３構造のスチールコードで、コード断面において芯となる３本の素線の中心を結ぶ仮想線が直線状または鈍角三角形状となる横並び配列とし、芯となる３本の素線の少なくとも１本に波付けを施すことで、コア内部へのゴムの侵入を促進したりするようにしたものはあり、そうしたものでは、芯となる素線は少なくとも１本はストレート形状ではなくなって、その素線については引張荷重の偏りが緩和されると考えられるが、その場合でも、必ずしも、芯となる素線と側となる素線の全てに引張荷重が均等に分散されて作用するものとはならないし、また、ゴムの侵入を促進するために芯となる素線に施す波付けというのは、好ましくは波高の向きが、芯となる素線の横並び方向を横切る向きの波付けであって、その場合、コードの断面形状は偏平なものではなくなる。
【０００９】
また、コードに撚る前の素線の状態で芯の素線がストレートであっても、コードの撚りピッチを小さくすれば、コードの状態では芯の素線もねじられた形となり、そのため、引張荷重が掛かったときに芯の素線に偏ってかかる力が多少とも緩和されるが、それにも限度があり、また、撚りピッチを小さくすると、コードの生産性が悪化する。
【００１０】
本発明は、車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードを、偏平で且つ耐疲労性に優れたものとすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明のゴム製品補強用スチールコードは、N（N＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるN本又は（N＋１）本の素線を撚り合わせたN＋N構造またはN＋（N＋１）構造のスチールコードであって、前記芯となるN本の素線が全て互いに平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、前記波形の振幅ｄと素線径Dとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことを特徴とする。
【００１２】
このスチールコードは、芯となるＮ（Ｎ＝３〜４）本の全てが互いに平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となるN本又は（N＋１）本の素線が撚り合わされていることにより、コード断面が偏平な形状となり、また、その略平行で、且つ芯となるＮ本の素線がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことにより、コードに引張荷重がかかったときに、芯となる素線と側となる素線が共に伸びて、芯となる素線と側となる素線に適度に引張荷重が分散されることとなり、破断強度が大きく耐疲労性に優れたコードとなる。
【００１３】
ｄ／Ｄ＞２．４だと、芯の素線の波形の振幅ｄが大きすぎ、芯の素線が過剰に伸びやすくなって、引張荷重が側の素線に偏り、そのため、コードの破断強度が低下し、耐疲労性が悪くなる。
【００１４】
また、ｄ／Ｄ＜１．１だと、芯の素線は波形の振幅ｄが小さ過ぎ、略ストレートな形状に近くて、伸びにくく、引張荷重が芯の素線に偏って掛かるのを十分に緩和できないため、コードの破断強度は十分に大きくならず、耐疲労性は十分に改善されない。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、ゴム製品補強用スチールコードを偏平で且つ、撚りピッチを大きくして生産コストを低減しつつ、耐疲労性に優れたものとすることができる。そして、例えば複数本のコードを互いに平行に揃えてゴムシートに埋設したものをタイヤ等の補強材とする場合に、薄くて強力で耐疲労性に優れたゴムシートとすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は本発明の実施形態の一例に係るもので、（ａ）はスチールコードの平面図、（ｂ）はスチールコードの側面図、（ｃ）はスチールコードの断面図であり、図２は図１に示すスチールコードの芯の素線のコード状態での波形を示す説明図である。
【００１７】
この実施形態のスチールコードは、車両用タイヤや工業用ベルト等の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードであって、６本の素線（スチールフィラメント）１〜６から成り、それら６本の素線１〜６は、線径（素線径）が同じで、３本の素線１〜３が芯（コア）となり、その３本の素線１〜３からなる芯の周りに側となる３本の素線４〜６が撚り合わされた３＋３構造のスチールコードである。６本の素線１〜６の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００１８】
そして、このスチールコードは、芯の素線（芯となる３本の素線）１〜３が全て、図１の（ａ）および（ｂ）に示すようにコード状態において互いに略平行で、且つ、図１の（ｃ）に示すようにコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、図１の（ａ）に示すようにコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈している。
【００１９】
芯の素線１〜３の波形は、図２に示すとおりで、波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４の関係を満たしている。
【００２０】
このスチールコードは、芯となる３本の素線１〜３の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となる３本の素線４〜６が撚り合わされていることにより、コード断面が偏平な形状となり、また、その略平行で、且つ芯となる３本の素線１〜３がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことにより、コードに引張荷重がかかったときに、芯となる素線１〜３と側となる素線４〜６がともに伸びて、芯となる素線１〜３と側となる素線４〜６に適度に引張荷重が分散されるとことなり、破断強度が大きく耐疲労性に優れたコードとなっている。
【００２１】
ｄ／Ｄ＞２．４だと、芯の素線１〜３の波形の振幅ｄが大き過ぎ、芯の素線１〜３が過剰に伸びやすくなって、引張荷重が側の素線４〜６に偏り、そのため、コードの破断強度が低下し、耐疲労性が悪くなる。また、ｄ／Ｄ＜１．１だと、芯の素線１〜３は波形の振幅ｄが小さ過ぎ、略ストレートな形状に近くて、伸びにくく、引張荷重が芯の素線１〜３に偏って掛かるのを十分に緩和できないため、コードの破断強度は十分に大きくならず、耐疲労性は十分に改善されない。
【００２２】
また、図示の例は３＋３構造のスチールコードに適用した実施形態であるが、本発明は他に、３＋４構造にも適用できる。その場合、スチールコード（図示省略）は、７本の素線（スチールフィラメント）からなり、それら７本の素線は、線径（素線径）が同じで、３本の素線が芯（コア）となり、その３本の素線からなる芯の周りに側素線となる４本の素線が撚り合わされた３＋４構造のスチールコードである。７本の素線の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００２３】
さらに、本発明は、４＋４構造にも適用できる。その場合、スチールコード（図示省略）は、８本の素線（スチールフィラメント）からなり、それら８本の素線は、線径（素線径）が同じで、４本の素線が芯（コア）となり、その４本の素線からなる芯の周りに側素線となる４本の素線が撚り合わされた４＋４構造のスチールコードである。８本の素線の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００２４】
また、本発明は、４＋５構造にも適用できる。その場合、スチールコード（図示省略）は、９本の素線（スチールフィラメント）からなり、それら９本の素線は、線径（素線径）が同じで、４本の素線が芯（コア）となり、その４本の素線からなる芯の周りに側素線となる５本の素線が撚り合わされた４＋５構造のスチールコードである。９本の素線の線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。
【００２５】
そして、上記スチールコードは、芯の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈する。そして、芯の素線の波形はやはり図２に示すとおりであり、この場合、波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４の関係を満たす。
【００２６】
上記スチールコードは、芯となるＮ本の素線（Ｎ＝３または４）の全てが互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並び、その周りに側となる素線（Ｎ本またはＮ＋１本）が撚り合わされていることにより、コード断面が偏平な形状となり、また、その略平行で、且つ芯となるＮ本素線がコード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、その波形の振幅ｄと素線径Ｄとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことにより、コードに引張荷重がかかったときに、芯となる素線と側となる素線が共に伸びて、芯となる素線と側となる素線に適度に引張荷重が分散されることとなり、破断強度が大きく耐疲労性に優れたコードとなる。
【００２７】
この場合、ｄ／Ｄ＞２．４だと、芯の素線の波形の振幅ｄが大き過ぎ、芯の素線が過剰に伸びやすくなって、引張荷重が側の素線に偏り、そのため、コードの破断強度が低下し、耐疲労性が悪くなる。また、ｄ／Ｄ＜１．１だと、芯の素線は波形の振幅ｄが小さ過ぎ、略ストレートな形状に近くて、伸びにくく、引張荷重が芯の素線に偏って掛かるのを十分に緩和できないため、コードの破断強度は十分に大きくならず、耐疲労性は十分に改善されない。
【実施例】
【００２８】
本発明を適用した試料（実施例１−１〜１−４および実施例２−１〜２−４）を作成し、耐疲労性および形状（均一性）の評価を行った。その結果を、従来例並びに比較例１−１〜１−４及び比較例２−１〜２−４についての評価を対比して表１、表２に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
実施例１−１は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．８２であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３２】
実施例１−２は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．２０であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３３】
実施例１−３は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．７５であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３４】
実施例１−４は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．３５であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３５】
実施例２−１は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．２２であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３６】
実施例２−２は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．３５であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３７】
実施例２−３は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝１．１６であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３８】
実施例２−４は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍ、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係がｄ／D＝２．３８であり、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たしている。
【００３９】
また、従来例は、２＋２構造のスチールコードで、芯となる２本の素線は略平行で相互に撚りが無く（コード断面において一方向に並ぶ）、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍで、芯の素線の波形はコードの撚りによる緩やかな波形で、その振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Dの関係はｄ／Ｄ＝０．３である。
【００４０】
比較例１−１は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０４で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４１】
比較例１−２は、３＋３構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４６で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４２】
比較例１−３は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０６で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４３】
比較例１−４は、３＋４構造のスチールコードで、芯の３本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチが１４ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４４で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４４】
比較例２−１は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０２で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４５】
比較例２−２は、４＋４構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２８ｍｍ、撚りピッチが１８ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４５で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４６】
比較例２−３は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝１．０５で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４７】
比較例２−４は、４＋５構造のスチールコードで、芯の４本の素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つコード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチが１６ｍｍである。但し、芯の素線の波形の振幅（コードの状態での芯の見かけの波高）ｄと素線径Ｄの関係がｄ／Ｄ＝２．４５で、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たさない。
【００４８】
耐疲労性は、複数本のコードをゴム材中に埋め込んで複合体シートを作成し、このシートを用いて２層ベルト疲労試験機により、フレッティング摩耗、座屈等を経てコードが破断するまでの繰り返し回数を求め、２＋２構造の従来例を１００として指数表示した。
【００４９】
形状（均一性）は、２＋２構造の従来例を基準（均一）として、それより良好な場合を「均一」、そうでない場合を「不均一」とした。
【００５０】
この評価結果から、本発明を適用した試料である実施例１−１〜１−４及び実施例２−１〜２−４のスチールコードは、従来例および比較例１−１〜１−４および比較例２−４に比べ耐疲労性においてはるかに優れ、また、形状の均一性にも優れていることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本発明の実施形態の一例に係るもので、（ａ）はスチールコードの平面図、（ｂ）はスチールコードの側面図、（ｃ）はスチールコードの断面図である。
【図２】図１に示すスチールコードの芯の素線のコード状態での波形を示す説明図である。
【符号の説明】
【００５２】
１、２、３ 素線（芯となる素線）
４、５、６ 素線（側となる素線）
ｄ 波形の振幅
Ｄ 素線径
【特許請求の範囲】
【請求項１】
N（N＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるN本又は（N＋１）本の素線を撚り合わせたN＋N構造またはN＋（N＋１）構造のスチールコードであって、
前記芯となるN本の素線が全て互いに平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、
前記波形の振幅ｄと素線径Dとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことを特徴とするゴム製品補強用スチールコード。
【請求項１】
N（N＝３〜４）本の素線からなる芯の周りに側となるN本又は（N＋１）本の素線を撚り合わせたN＋N構造またはN＋（N＋１）構造のスチールコードであって、
前記芯となるN本の素線が全て互いに平行で、且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、
前記波形の振幅ｄと素線径Dとが、１．１≦ｄ／Ｄ≦２．４を満たすことを特徴とするゴム製品補強用スチールコード。
【図２】
【図１】
【図１】
【公開番号】特開２０１０−１５９５２７（Ｐ２０１０−１５９５２７Ａ）
【公開日】平成２２年７月２２日（２０１０．７．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−４１３６（Ｐ２００９−４１３６）
【出願日】平成２１年１月１０日（２００９．１．１０）
【出願人】（３９４０１０５０６）
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年７月２２日（２０１０．７．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年１月１０日（２００９．１．１０）
【出願人】（３９４０１０５０６）
【Ｆターム（参考）】
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