ステンレス鋼管の多層溶接方法及び多層溶接物
【課題】溶接後のステンレス鋼管の内表面に残留する応力を、簡便な設備かつ簡単な方法で、圧縮応力にすることができるステンレス鋼管の多層溶接方法及び多層溶接物を提供すること。
【解決手段】ステンレス鋼管の端面同士を突き合わせ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行い、該端面同士を溶接するステンレス鋼管の多層溶接方法であって、溶接前、前記ステンレス鋼管の端面同士の間に形成する開先を狭開先とし、溶接開始後、前記ステンレス鋼管の肉厚の３８％〜４５％まで溶接する溶接パスにおいては大入熱溶接を行い、以降の溶接パスにおいては、前記大入熱溶接時よりも低い入熱量で低入熱溶接を行い、多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とする。
【解決手段】ステンレス鋼管の端面同士を突き合わせ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行い、該端面同士を溶接するステンレス鋼管の多層溶接方法であって、溶接前、前記ステンレス鋼管の端面同士の間に形成する開先を狭開先とし、溶接開始後、前記ステンレス鋼管の肉厚の３８％〜４５％まで溶接する溶接パスにおいては大入熱溶接を行い、以降の溶接パスにおいては、前記大入熱溶接時よりも低い入熱量で低入熱溶接を行い、多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステンレス鋼管同士を突き合わせ円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行う該ステンレス鋼管の多層溶接方法及び多層溶接物に関する。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼管同士を多層溶接した場合、溶接されたステンレス鋼管の内表面の熱影響部に発生する応力腐食割れが問題となる。この応力腐食割れは、ステンレス鋼管の材質と、溶接したステンレス鋼管が設置される環境と、ステンレス鋼管にかかる引張応力という３因子のうち、いずれかの因子が所定の条件を満たさない場合、発生しない。
【０００３】
応力因子の改善方法として、従来、水冷溶接方法、高周波誘導加熱方法、外面バタリング工法又はピーニング方法が提案されている。
【０００４】
また、特許文献１には、ステンレス鋼管の材質、詳細には、溶接熱影響部の組織を改善する方法として、所定の溶接パス以降、溶接時のピーク温度を低くして、Ｃｒ炭化物やＣｒ欠乏層の発生を防止する方法が提案されている。
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−６８７５７（段落００１０〜００１２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上述した応力因子の改善方法によれば、通常の溶接設備に加えて多大な付帯設備が必要であり、コスト高を招くという問題がある。
【０００７】
また、上記特許文献１の方法は、ステンレス鋼管の材質ないし組織の改善であって、溶接後のステンレス鋼管の内表面に残留する応力を改善しようとするものではない。
【０００８】
本発明は、溶接後のステンレス鋼管の内表面に残留する応力を、簡便な設備かつ簡単な方法で、圧縮応力にすることができるステンレス鋼管の多層溶接方法及び多層溶接物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
ステンレス鋼管の多層溶接時、各溶接パスにおいて、入熱量を互いに一定かつ大入熱量とした場合、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部において、溶接パス毎の残留応力値は、中間層の溶接パス（管肉厚の中ごろ）で最大の圧縮応力値を示し、その後の溶接パスで引張応力値に転換して、これが応力腐食割れの因子となっていると言われている。
【００１０】
また、中間層以降の溶接パスでステンレス鋼管の溶接部に横曲がり変形が顕著に発生し、これが、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部における引張残留応力発生の原因となっていると言われている。
【００１１】
本発明者らは、上記事項に基づき鋭意研究を進めた結果、中間層の溶接パス以降の溶接時入熱量を低くすることにより、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部において、残留応力が圧縮応力から引張応力に転換することを防止できることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。
【００１２】
本発明は、第１の視点において、ステンレス鋼管の端面同士を突き合わせ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行い、該端面同士を溶接するステンレス鋼管の多層溶接方法であって、溶接前、前記ステンレス鋼管の端面同士の間に形成する開先を狭開先とし、溶接開始後、前記ステンレス鋼管の肉厚の３８％〜４５％まで溶接する溶接パスにおいては大入熱溶接を行い、以降の溶接パスにおいては、前記大入熱溶接時よりも低い入熱量で低入熱溶接を行い、多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とすることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接方法を提供する。本発明は、第２の視点において、ステンレス鋼管の端面同士が突き合わせられ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスが複数回行われ、該端面同士が溶接されたステンレス鋼管の多層溶接物であって、溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されていることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接物を提供する。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、溶接が肉厚の所定割合まで到達した溶接パス以降、溶接時入熱量をそれ以前よりも低くすることによって、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に、最終的に、圧縮残留応力が作用するようにする。これによって、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部における応力腐食割れが高度に防止される。なお、初期の溶接パスまでは、大入熱溶接を行うことによって、かえって、応力腐食割れの原因となっている引張残留応力の発生が抑制される傾向がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の好ましい実施の形態において、大入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を１００００Ｊ／ｃｍ以上とし、低入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を５０００Ｊ／ｃｍ以下とする。大入熱溶接において、好ましくは、入熱量を１００００〜２５０００Ｊ／ｃｍの範囲、より好ましくは１００００〜２００００Ｊ／ｃｍの範囲、さらに好ましくは１３０００〜２００００Ｊ／ｃｍの範囲とする。低入熱溶接において、好ましくは入熱量を２０００〜５０００Ｊ／ｃｍの範囲、さらに好ましくは２０００〜３５００Ｊ／ｃｍの範囲とする。
【００１５】
本発明の好ましい実施の形態においては、前記大入熱溶接時の半分以下の入熱量で低入熱溶接を行う。好ましくは、前記大入熱溶接時の入熱量（これを「大入熱量」と称する）と、前記低入熱溶接時の入熱量（これを「低入熱量」と称する）の比（＝大入熱量／低入熱量）を、３〜７の範囲にする。
【００１６】
本発明の好ましい実施の形態において、前記ステンレス鋼管同士の間に形成する開先は、Ｉ形又はそれに近いすきま、すなわち、Ｕ形等の狭い開先で行う狭開先を採用する（ＪＩＳＺ３００１ 用語番号２７０８参照）。狭開先の場合、管の肉厚と開先幅の関係を例示すると、肉厚１０ｍｍ−開先幅５ｍｍ、肉厚２０ｍｍ−開先幅７ｍｍ、肉厚３０ｍｍ−開先幅９〜１０ｍｍ、肉厚４０ｍｍ−開先幅１３〜１４ｍｍである。狭開先溶接を行うことによって、さらに、上記熱影響部における引張残留応力の発生を高度に防止することができる。
【００１７】
本発明の好ましい実施の形態に係る溶接物においては、溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広（鋼管の内表面側の溶接金属が同外表面側の溶接金属よりも幅広）に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されている（図２参照）。
【実施例１】
【００１８】
以下、図面を参照して本発明の一実施例を説明する。まず、ステンレス鋼管の多層溶接方法の概要を説明する。
【００１９】
溶接機は、高速自動ＴＩＧ溶接装置（商品名「ＤＳＰ ＴＩＧ−５００」愛知産業株式会社製）を用いた。溶接ヘッドには、ダブルフラックス・ガスシールド法用のヘッドを用いた。この溶接ヘッドには、通常の電極の他に、回転偏芯電極を適用可能である。
【００２０】
なお、「ダブルフラックス・ガスシールド法」とは、タングステン電極を２層の不活性ガスで覆いながら溶接を行う方法であって、エネルギー密度が高くなるため低入熱での溶接を可能とする。「回転偏芯電極」とは、開先中心に対してタングステン電極が偏芯しながら回転するものである。
【００２１】
この溶接機により、タングステン電極と母材（ステンレス鋼管）との間にアークを発生させ，そのアーク熱によって溶加材および母材を溶融して溶接する。溶接時の入熱量は、電極に与える電気的エネルギー量によって調整することができる。すなわち、溶接時の入熱量（ｊ／ｃｍ）は、溶接電流×溶接電圧×６０／溶接速度で表される。
【００２２】
溶接工程を説明すると、溶接するステンレス鋼管の端面同士を突き合わし、初層溶接を行う。各溶接パスにおいては、開先内に円周方向に沿って金属を溶着させる。この溶接パスを複数回繰り返すことにより、溶着金属を鋼管内面から鋼管表面方向に向って積層していき、鋼管同士を溶接する。
【００２３】
［基礎試験１］
開先を狭くすることによって、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力が低減するかを検討する基礎試験を行った。試験体には、４００Ａ×ｔ２１．４ｍｍのＳＵＳ３１６Ｌのオーステナイト系ステンレス鋼管を用い、一方の試験体は、開先幅７ｍｍのＵ形開先とし、比較のため他方の試験体は開先幅１４ｍｍのＶ形狭開先とした。溶接後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力を歪ゲージを用いて測定したところ、一方の試験体、すなわち、狭開先溶接の方が、約１００〜１５０ＭＰａ程度、残留応力が低減し、開先を狭くする効果があることがわかった。
【００２４】
［基礎試験２］
上記狭開先溶接に、冷却ワイヤを導入して低入熱溶接を行い、溶接残留応力が低減するかどうかを確認した。冷却ワイヤとは、溶接時、溶接ワイヤとは別に溶融プール中に挿入され、溶融プールを強制的に冷却・凝固させるために使用されるものである。試験体には、４００Ａ×ｔ２１．４ｍｍのＳＵＳ３１６Ｌのオーステナイト系ステンレス鋼管を用い、開先は開先幅７ｍｍのＵ形狭開先とし、２５００〜３０００Ｊ／ｃｍの低入熱溶接を行った。比較のため、冷却ワイヤを用いない以外は、前記と同様に溶接を行った。
【００２５】
溶接後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力を歪ゲージを用いて測定したところ、冷却ワイヤを用いることにより、溶接後の残留応力が５０〜１００ＭＰａ緩和されることがわかった。なお、冷却ワイヤを用いなくても低入熱溶接が可能ではあるが、それを用いることにより、溶融金属を強制凝固させる効果が発揮されるため、希釈量及び熱影響部が減少し、溶接効率も改善される。
【００２６】
［試験１］
上記基礎試験の結果に基づいて、開先を７ｍｍのＵ形狭開先とし、冷却ワイヤを用い、
ステンレス鋼管の肉厚の何％で、大入熱溶接と低入熱溶接を切替えたらよいかを検討した。
【００２７】
図１は、本発明の一実施例に係る試験１で用いた試験体Ａ〜Ｈの形状を示す図である。図１を参照すると、試験体には、３００Ａ×ｔ２１．４ｍｍのＳＵＳ３１６Ｌのオーステナイト系ステンレス鋼管を用い、開先は開先幅７ｍｍのＵ形狭開先とし、各設定したステンレス鋼管の肉厚まで大入熱溶接を行い、その後低入熱溶接を行った。溶接後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の横収縮量を測定した。また。ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力を歪ゲージを用いて測定した。
【００２８】
詳細には、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部において、溶接開始箇所から溶接時の鋼管回転方向に沿って９０度の点をＢ点、−９０度の点をＤ点とし、それぞれの点で残留応力を軸方向及び周方向に関して測定し、最大残留応力値を求めた。
【００２９】
表１は、本発明の一実施例に係る試験１の結果を示す表である。
【００３０】
【表１】
【００３１】
表１中、積層方法の欄においては、上段が大入熱溶接を行ったステンレス鋼管の肉厚の割合を百分率で示し、下段が低入熱溶接を行ったステンレス鋼管の肉厚の割合を百分率で示す。
【００３２】
入熱量の欄においては、上段が大入熱溶接時の入熱量、下段が低入熱溶接時の入熱量を示す。溶接方法の欄においては、大入熱溶接時にホットワイヤを用いたかどうか、低入熱溶接時に冷却ワイヤないし偏芯電極を用いたどうかを示す。なお、ホットワイヤとは、溶接ワイヤとは別に、溶融プール中に挿入されて、溶接金属の積層高さを高度に制御し易くするためのものである。
【００３３】
溶接パス数の欄においては、左上段に大入熱溶接を行った溶接パス数、左下段に前記大入熱溶接を行った溶接パスの後に低入熱溶接を行った溶接パス数、右段に総パス数を示す。
【００３４】
表１を参照すると、大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の３５％以下まで行い、以降は低入熱溶接を行った場合（試験体Ａ〜Ｃ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はプラスになり、すなわち、熱影響部に応力腐食割れの因子となる引張応力が残留した。
【００３５】
一方、大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の３８％まで行い、以降は低入熱溶接を行った場合（試験体Ｆ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はマイナスになり、すなわち、熱影響部には圧縮応力が残留した。
【００３６】
大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の４３％まで行い、以降は低入熱溶接を行った場合も（試験体Ｄ，Ｇ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はマイナスになり、すなわち、熱影響部には圧縮応力が残留した。
【００３７】
大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の４６％以上行い、以降は低入熱溶接を行った場合も（試験体Ｅ，Ｈ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はプラスになり、すなわち、熱影響部に応力腐食割れの因子となる引張応力が残留した。
【００３８】
ホットワイヤを用いた場合と用いない場合を比較すると（試験体Ｄ，Ｇ）、ホットワイヤを用いた方が、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値がよりマイナス側になり、良好であった。
【００３９】
冷却ワイヤを用いた場合と用いない場合を比較すると（試験体Ｄ，Ｇ）、冷却ワイヤを用いた方が、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値がよりマイナス側になり、良好であった。
【００４０】
図２は、表１中の試験体Ｇの熱影響部のマクロ組織を示す写真である。図２を参照すると、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に好ましい圧縮応力が得られた試験体Ｇにおいて、ブローホールや融合不良等の溶接欠陥は認められなかった。また、試験体Ｇの熱影響部においては、内表面側に幅広の溶接金属が形成され、それより外表面に向って一定幅の溶接金属が形成されている。よって図２及び表１から、溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広（鋼管の内表面側の溶接金属が同外表面側の溶接金属よりも幅広）に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されていることにより、多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とすることが可能となると考えられる。
【００４１】
以上の試験結果より、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の応力腐食割れを防止する残留応力圧縮法においては、以下の手段を用いることが好ましい。
【００４２】
（１）溶接機
・ダブルフラックス・ガスシールドによる低入熱溶接
・冷却ワイヤの導入（溶接ワイヤと冷却ワイヤの２本同時送給）
（２）開先形状
・狭開先、例えば、開先幅６．５〜７ｍｍのＵ型狭開先
（３）溶接施工法
・肉厚（板厚）３８％〜４５％まで大入熱溶接
・それ以降から最終層（最終パス）までは低入熱溶接
・上記大入熱溶接においてはホットワイヤ併用が好ましい
・上記低入熱溶接においては冷却ワイヤ併用が好ましい
・上記大入熱溶接においては入熱量１３０００Ｊ／ｃｍ以上が好ましい
・上記低入熱溶接においては入熱量３５００Ｊ／ｃｍ以下が好ましい
・大入熱量／低入熱量＝３〜７、さらには４〜６が好ましい
【００４３】
最後に、本発明によって、ステンレス鋼管の溶接部内表面の残留応力が圧縮応力に転換された理由を図示する。図３は、本発明の原理を説明するための模式図である。
【００４４】
図３を参照すると、本発明の場合、初層の溶接パスでは、溶着金属の収縮により、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に引張残留応力が作用し、中間層までの溶接パスにおいて、大入熱溶接（好ましくはホットワイヤ併用）により更なる広幅溶接が実現でき、それ以降の溶接パスでは、低入熱溶接（好ましくは冷却ワイヤ併用）を行うことにより、落込みによる回転変形が最小限に抑制され、最終的にはステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留応力が圧縮応力として残る。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明は、応力腐食割れが発生し易い環境で使用されるステンレス鋼管、特に、オーステナイト系ステンレス鋼管の溶接方法に好適に適用される。本発明は、配管径３００〜６００Ａのステンレス鋼管の溶接に好適に適用される。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の一実施例に係る試験１で用いた試験体Ａ〜Ｈの形状を示す図である。
【図２】表１中の試験体Ｇの熱影響部のマクロ組織を示す写真である。
【図３】本発明の原理を説明するための模式図である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステンレス鋼管同士を突き合わせ円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行う該ステンレス鋼管の多層溶接方法及び多層溶接物に関する。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼管同士を多層溶接した場合、溶接されたステンレス鋼管の内表面の熱影響部に発生する応力腐食割れが問題となる。この応力腐食割れは、ステンレス鋼管の材質と、溶接したステンレス鋼管が設置される環境と、ステンレス鋼管にかかる引張応力という３因子のうち、いずれかの因子が所定の条件を満たさない場合、発生しない。
【０００３】
応力因子の改善方法として、従来、水冷溶接方法、高周波誘導加熱方法、外面バタリング工法又はピーニング方法が提案されている。
【０００４】
また、特許文献１には、ステンレス鋼管の材質、詳細には、溶接熱影響部の組織を改善する方法として、所定の溶接パス以降、溶接時のピーク温度を低くして、Ｃｒ炭化物やＣｒ欠乏層の発生を防止する方法が提案されている。
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−６８７５７（段落００１０〜００１２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上述した応力因子の改善方法によれば、通常の溶接設備に加えて多大な付帯設備が必要であり、コスト高を招くという問題がある。
【０００７】
また、上記特許文献１の方法は、ステンレス鋼管の材質ないし組織の改善であって、溶接後のステンレス鋼管の内表面に残留する応力を改善しようとするものではない。
【０００８】
本発明は、溶接後のステンレス鋼管の内表面に残留する応力を、簡便な設備かつ簡単な方法で、圧縮応力にすることができるステンレス鋼管の多層溶接方法及び多層溶接物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
ステンレス鋼管の多層溶接時、各溶接パスにおいて、入熱量を互いに一定かつ大入熱量とした場合、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部において、溶接パス毎の残留応力値は、中間層の溶接パス（管肉厚の中ごろ）で最大の圧縮応力値を示し、その後の溶接パスで引張応力値に転換して、これが応力腐食割れの因子となっていると言われている。
【００１０】
また、中間層以降の溶接パスでステンレス鋼管の溶接部に横曲がり変形が顕著に発生し、これが、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部における引張残留応力発生の原因となっていると言われている。
【００１１】
本発明者らは、上記事項に基づき鋭意研究を進めた結果、中間層の溶接パス以降の溶接時入熱量を低くすることにより、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部において、残留応力が圧縮応力から引張応力に転換することを防止できることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。
【００１２】
本発明は、第１の視点において、ステンレス鋼管の端面同士を突き合わせ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行い、該端面同士を溶接するステンレス鋼管の多層溶接方法であって、溶接前、前記ステンレス鋼管の端面同士の間に形成する開先を狭開先とし、溶接開始後、前記ステンレス鋼管の肉厚の３８％〜４５％まで溶接する溶接パスにおいては大入熱溶接を行い、以降の溶接パスにおいては、前記大入熱溶接時よりも低い入熱量で低入熱溶接を行い、多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とすることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接方法を提供する。本発明は、第２の視点において、ステンレス鋼管の端面同士が突き合わせられ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスが複数回行われ、該端面同士が溶接されたステンレス鋼管の多層溶接物であって、溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されていることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接物を提供する。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、溶接が肉厚の所定割合まで到達した溶接パス以降、溶接時入熱量をそれ以前よりも低くすることによって、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に、最終的に、圧縮残留応力が作用するようにする。これによって、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部における応力腐食割れが高度に防止される。なお、初期の溶接パスまでは、大入熱溶接を行うことによって、かえって、応力腐食割れの原因となっている引張残留応力の発生が抑制される傾向がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の好ましい実施の形態において、大入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を１００００Ｊ／ｃｍ以上とし、低入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を５０００Ｊ／ｃｍ以下とする。大入熱溶接において、好ましくは、入熱量を１００００〜２５０００Ｊ／ｃｍの範囲、より好ましくは１００００〜２００００Ｊ／ｃｍの範囲、さらに好ましくは１３０００〜２００００Ｊ／ｃｍの範囲とする。低入熱溶接において、好ましくは入熱量を２０００〜５０００Ｊ／ｃｍの範囲、さらに好ましくは２０００〜３５００Ｊ／ｃｍの範囲とする。
【００１５】
本発明の好ましい実施の形態においては、前記大入熱溶接時の半分以下の入熱量で低入熱溶接を行う。好ましくは、前記大入熱溶接時の入熱量（これを「大入熱量」と称する）と、前記低入熱溶接時の入熱量（これを「低入熱量」と称する）の比（＝大入熱量／低入熱量）を、３〜７の範囲にする。
【００１６】
本発明の好ましい実施の形態において、前記ステンレス鋼管同士の間に形成する開先は、Ｉ形又はそれに近いすきま、すなわち、Ｕ形等の狭い開先で行う狭開先を採用する（ＪＩＳＺ３００１ 用語番号２７０８参照）。狭開先の場合、管の肉厚と開先幅の関係を例示すると、肉厚１０ｍｍ−開先幅５ｍｍ、肉厚２０ｍｍ−開先幅７ｍｍ、肉厚３０ｍｍ−開先幅９〜１０ｍｍ、肉厚４０ｍｍ−開先幅１３〜１４ｍｍである。狭開先溶接を行うことによって、さらに、上記熱影響部における引張残留応力の発生を高度に防止することができる。
【００１７】
本発明の好ましい実施の形態に係る溶接物においては、溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広（鋼管の内表面側の溶接金属が同外表面側の溶接金属よりも幅広）に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されている（図２参照）。
【実施例１】
【００１８】
以下、図面を参照して本発明の一実施例を説明する。まず、ステンレス鋼管の多層溶接方法の概要を説明する。
【００１９】
溶接機は、高速自動ＴＩＧ溶接装置（商品名「ＤＳＰ ＴＩＧ−５００」愛知産業株式会社製）を用いた。溶接ヘッドには、ダブルフラックス・ガスシールド法用のヘッドを用いた。この溶接ヘッドには、通常の電極の他に、回転偏芯電極を適用可能である。
【００２０】
なお、「ダブルフラックス・ガスシールド法」とは、タングステン電極を２層の不活性ガスで覆いながら溶接を行う方法であって、エネルギー密度が高くなるため低入熱での溶接を可能とする。「回転偏芯電極」とは、開先中心に対してタングステン電極が偏芯しながら回転するものである。
【００２１】
この溶接機により、タングステン電極と母材（ステンレス鋼管）との間にアークを発生させ，そのアーク熱によって溶加材および母材を溶融して溶接する。溶接時の入熱量は、電極に与える電気的エネルギー量によって調整することができる。すなわち、溶接時の入熱量（ｊ／ｃｍ）は、溶接電流×溶接電圧×６０／溶接速度で表される。
【００２２】
溶接工程を説明すると、溶接するステンレス鋼管の端面同士を突き合わし、初層溶接を行う。各溶接パスにおいては、開先内に円周方向に沿って金属を溶着させる。この溶接パスを複数回繰り返すことにより、溶着金属を鋼管内面から鋼管表面方向に向って積層していき、鋼管同士を溶接する。
【００２３】
［基礎試験１］
開先を狭くすることによって、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力が低減するかを検討する基礎試験を行った。試験体には、４００Ａ×ｔ２１．４ｍｍのＳＵＳ３１６Ｌのオーステナイト系ステンレス鋼管を用い、一方の試験体は、開先幅７ｍｍのＵ形開先とし、比較のため他方の試験体は開先幅１４ｍｍのＶ形狭開先とした。溶接後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力を歪ゲージを用いて測定したところ、一方の試験体、すなわち、狭開先溶接の方が、約１００〜１５０ＭＰａ程度、残留応力が低減し、開先を狭くする効果があることがわかった。
【００２４】
［基礎試験２］
上記狭開先溶接に、冷却ワイヤを導入して低入熱溶接を行い、溶接残留応力が低減するかどうかを確認した。冷却ワイヤとは、溶接時、溶接ワイヤとは別に溶融プール中に挿入され、溶融プールを強制的に冷却・凝固させるために使用されるものである。試験体には、４００Ａ×ｔ２１．４ｍｍのＳＵＳ３１６Ｌのオーステナイト系ステンレス鋼管を用い、開先は開先幅７ｍｍのＵ形狭開先とし、２５００〜３０００Ｊ／ｃｍの低入熱溶接を行った。比較のため、冷却ワイヤを用いない以外は、前記と同様に溶接を行った。
【００２５】
溶接後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力を歪ゲージを用いて測定したところ、冷却ワイヤを用いることにより、溶接後の残留応力が５０〜１００ＭＰａ緩和されることがわかった。なお、冷却ワイヤを用いなくても低入熱溶接が可能ではあるが、それを用いることにより、溶融金属を強制凝固させる効果が発揮されるため、希釈量及び熱影響部が減少し、溶接効率も改善される。
【００２６】
［試験１］
上記基礎試験の結果に基づいて、開先を７ｍｍのＵ形狭開先とし、冷却ワイヤを用い、
ステンレス鋼管の肉厚の何％で、大入熱溶接と低入熱溶接を切替えたらよいかを検討した。
【００２７】
図１は、本発明の一実施例に係る試験１で用いた試験体Ａ〜Ｈの形状を示す図である。図１を参照すると、試験体には、３００Ａ×ｔ２１．４ｍｍのＳＵＳ３１６Ｌのオーステナイト系ステンレス鋼管を用い、開先は開先幅７ｍｍのＵ形狭開先とし、各設定したステンレス鋼管の肉厚まで大入熱溶接を行い、その後低入熱溶接を行った。溶接後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の横収縮量を測定した。また。ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の残留応力を歪ゲージを用いて測定した。
【００２８】
詳細には、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部において、溶接開始箇所から溶接時の鋼管回転方向に沿って９０度の点をＢ点、−９０度の点をＤ点とし、それぞれの点で残留応力を軸方向及び周方向に関して測定し、最大残留応力値を求めた。
【００２９】
表１は、本発明の一実施例に係る試験１の結果を示す表である。
【００３０】
【表１】
【００３１】
表１中、積層方法の欄においては、上段が大入熱溶接を行ったステンレス鋼管の肉厚の割合を百分率で示し、下段が低入熱溶接を行ったステンレス鋼管の肉厚の割合を百分率で示す。
【００３２】
入熱量の欄においては、上段が大入熱溶接時の入熱量、下段が低入熱溶接時の入熱量を示す。溶接方法の欄においては、大入熱溶接時にホットワイヤを用いたかどうか、低入熱溶接時に冷却ワイヤないし偏芯電極を用いたどうかを示す。なお、ホットワイヤとは、溶接ワイヤとは別に、溶融プール中に挿入されて、溶接金属の積層高さを高度に制御し易くするためのものである。
【００３３】
溶接パス数の欄においては、左上段に大入熱溶接を行った溶接パス数、左下段に前記大入熱溶接を行った溶接パスの後に低入熱溶接を行った溶接パス数、右段に総パス数を示す。
【００３４】
表１を参照すると、大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の３５％以下まで行い、以降は低入熱溶接を行った場合（試験体Ａ〜Ｃ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はプラスになり、すなわち、熱影響部に応力腐食割れの因子となる引張応力が残留した。
【００３５】
一方、大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の３８％まで行い、以降は低入熱溶接を行った場合（試験体Ｆ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はマイナスになり、すなわち、熱影響部には圧縮応力が残留した。
【００３６】
大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の４３％まで行い、以降は低入熱溶接を行った場合も（試験体Ｄ，Ｇ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はマイナスになり、すなわち、熱影響部には圧縮応力が残留した。
【００３７】
大入熱溶接をステンレス鋼管の肉厚の４６％以上行い、以降は低入熱溶接を行った場合も（試験体Ｅ，Ｈ）、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値はプラスになり、すなわち、熱影響部に応力腐食割れの因子となる引張応力が残留した。
【００３８】
ホットワイヤを用いた場合と用いない場合を比較すると（試験体Ｄ，Ｇ）、ホットワイヤを用いた方が、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値がよりマイナス側になり、良好であった。
【００３９】
冷却ワイヤを用いた場合と用いない場合を比較すると（試験体Ｄ，Ｇ）、冷却ワイヤを用いた方が、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の最大残留応力値がよりマイナス側になり、良好であった。
【００４０】
図２は、表１中の試験体Ｇの熱影響部のマクロ組織を示す写真である。図２を参照すると、溶接終了後、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に好ましい圧縮応力が得られた試験体Ｇにおいて、ブローホールや融合不良等の溶接欠陥は認められなかった。また、試験体Ｇの熱影響部においては、内表面側に幅広の溶接金属が形成され、それより外表面に向って一定幅の溶接金属が形成されている。よって図２及び表１から、溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広（鋼管の内表面側の溶接金属が同外表面側の溶接金属よりも幅広）に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されていることにより、多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とすることが可能となると考えられる。
【００４１】
以上の試験結果より、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部の応力腐食割れを防止する残留応力圧縮法においては、以下の手段を用いることが好ましい。
【００４２】
（１）溶接機
・ダブルフラックス・ガスシールドによる低入熱溶接
・冷却ワイヤの導入（溶接ワイヤと冷却ワイヤの２本同時送給）
（２）開先形状
・狭開先、例えば、開先幅６．５〜７ｍｍのＵ型狭開先
（３）溶接施工法
・肉厚（板厚）３８％〜４５％まで大入熱溶接
・それ以降から最終層（最終パス）までは低入熱溶接
・上記大入熱溶接においてはホットワイヤ併用が好ましい
・上記低入熱溶接においては冷却ワイヤ併用が好ましい
・上記大入熱溶接においては入熱量１３０００Ｊ／ｃｍ以上が好ましい
・上記低入熱溶接においては入熱量３５００Ｊ／ｃｍ以下が好ましい
・大入熱量／低入熱量＝３〜７、さらには４〜６が好ましい
【００４３】
最後に、本発明によって、ステンレス鋼管の溶接部内表面の残留応力が圧縮応力に転換された理由を図示する。図３は、本発明の原理を説明するための模式図である。
【００４４】
図３を参照すると、本発明の場合、初層の溶接パスでは、溶着金属の収縮により、ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に引張残留応力が作用し、中間層までの溶接パスにおいて、大入熱溶接（好ましくはホットワイヤ併用）により更なる広幅溶接が実現でき、それ以降の溶接パスでは、低入熱溶接（好ましくは冷却ワイヤ併用）を行うことにより、落込みによる回転変形が最小限に抑制され、最終的にはステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留応力が圧縮応力として残る。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明は、応力腐食割れが発生し易い環境で使用されるステンレス鋼管、特に、オーステナイト系ステンレス鋼管の溶接方法に好適に適用される。本発明は、配管径３００〜６００Ａのステンレス鋼管の溶接に好適に適用される。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の一実施例に係る試験１で用いた試験体Ａ〜Ｈの形状を示す図である。
【図２】表１中の試験体Ｇの熱影響部のマクロ組織を示す写真である。
【図３】本発明の原理を説明するための模式図である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステンレス鋼管の端面同士を突き合わせ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行い、該端面同士を溶接するステンレス鋼管の多層溶接方法であって、
溶接前、前記ステンレス鋼管の端面同士の間に形成する開先を狭開先とし、
溶接開始後、前記ステンレス鋼管の肉厚の３８％〜４５％まで溶接する溶接パスにおいては大入熱溶接を行い、以降の溶接パスにおいては、前記大入熱溶接時よりも低い入熱量で低入熱溶接を行い、
多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とすることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接方法。
【請求項２】
前記大入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を１００００Ｊ／ｃｍ以上とし、前記低入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を５０００Ｊ／ｃｍ以下とすることを特徴とする請求項１記載のステンレス鋼管の多層溶接方法。
【請求項３】
前記大入熱溶接時の入熱量（これを「大入熱量」と称する）と、前記低入熱溶接時の入熱量（これを「低入熱量」と称する）の比（＝大入熱量／低入熱量）が、３〜７の範囲であることを特徴とする請求項１又は２記載のステンレス鋼管の多層溶接方法。
【請求項４】
ステンレス鋼管の端面同士が突き合わせられ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスが複数回行われ、該端面同士が溶接されたステンレス鋼管の多層溶接物であって、
溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されていることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接物。
【請求項１】
ステンレス鋼管の端面同士を突き合わせ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスを複数回行い、該端面同士を溶接するステンレス鋼管の多層溶接方法であって、
溶接前、前記ステンレス鋼管の端面同士の間に形成する開先を狭開先とし、
溶接開始後、前記ステンレス鋼管の肉厚の３８％〜４５％まで溶接する溶接パスにおいては大入熱溶接を行い、以降の溶接パスにおいては、前記大入熱溶接時よりも低い入熱量で低入熱溶接を行い、
多層溶接終了時、前記ステンレス鋼管の内表面の熱影響部に残留する応力を圧縮応力とすることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接方法。
【請求項２】
前記大入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を１００００Ｊ／ｃｍ以上とし、前記低入熱溶接を行う溶接パスでは入熱量を５０００Ｊ／ｃｍ以下とすることを特徴とする請求項１記載のステンレス鋼管の多層溶接方法。
【請求項３】
前記大入熱溶接時の入熱量（これを「大入熱量」と称する）と、前記低入熱溶接時の入熱量（これを「低入熱量」と称する）の比（＝大入熱量／低入熱量）が、３〜７の範囲であることを特徴とする請求項１又は２記載のステンレス鋼管の多層溶接方法。
【請求項４】
ステンレス鋼管の端面同士が突き合わせられ、円周方向に沿って開先溶接する溶接パスが複数回行われ、該端面同士が溶接されたステンレス鋼管の多層溶接物であって、
溶接金属が、内表面側から鋼管の肉厚の３８％〜４５％までは軸方向に沿って幅広に形成され、それから外表面側に向って軸方向に沿って一定幅に形成されていることを特徴とするステンレス鋼管の多層溶接物。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２００８−６２２７７（Ｐ２００８−６２２７７Ａ）
【公開日】平成２０年３月２１日（２００８．３．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−２４４１８６（Ｐ２００６−２４４１８６）
【出願日】平成１８年９月８日（２００６．９．８）
【出願人】（０００２２１５３５）東電工業株式会社 (25)
【出願人】（５９１１４６６９７）愛知産業株式会社 (19)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年３月２１日（２００８．３．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年９月８日（２００６．９．８）
【出願人】（０００２２１５３５）東電工業株式会社 (25)
【出願人】（５９１１４６６９７）愛知産業株式会社 (19)
【Ｆターム（参考）】
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