タンディッシュ内溶鋼の温度測定向けの測温プローブ
【課題】連続鋳造において、高品質の鋳片を製造することができ、且つ寿命が長い測温プローブを提供することを課題とする。
【解決手段】測温プローブ２２は、タンディッシュ２１内の溶鋼の温度を測定する熱電対１と、熱電対１を収納するために先端側が閉塞された筒形状の内部保護管２と、内部保護管２を収納するために先端側が閉塞された筒形状の外部保護管３とを備える。外部保護管３はスピネルカーボンで形成し、内部保護管２は炭素を含まない材質で形成している。
【解決手段】測温プローブ２２は、タンディッシュ２１内の溶鋼の温度を測定する熱電対１と、熱電対１を収納するために先端側が閉塞された筒形状の内部保護管２と、内部保護管２を収納するために先端側が閉塞された筒形状の外部保護管３とを備える。外部保護管３はスピネルカーボンで形成し、内部保護管２は炭素を含まない材質で形成している。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タンディッシュ内溶鋼の温度測定向けの測温プローブに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１（特開平０８−３２０２６３号公報）は、溶融金属用測温プローブを開示する。この測温プローブの保護管部材として、熱伝導率が極めて高いＭｏ−ＺｒＯ２系複合材が採用されている。測温プローブの必要な特性として温度反応の良否が求められるので、Ｍｏ−ＺｒＯ２系複合材を採用することは広く合理的である。
【０００３】
また、特許文献２（特開昭５３−１０７３７８号公報）は、溶融金属連続測温用保護管を開示する。この保護管は、白金ロジウム型の熱電対を収容するものであって、その用途として、連続鋳造用タンディッシュの溶鋼中に浸漬して行う連続測温が挙げられている。この保護管は、磁器質の保護管本体と、その外方に被覆して形成される補助管と、を備える。そして、上記補助管の材質は、炭素系成分１０〜８０重量％及び耐火物製成分９０〜２０重量％とされる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平０８−３２０２６３号公報
【特許文献２】特開昭５３−１０７３７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、上記特許文献１の測温プローブをタンディッシュ内溶鋼の温度測定に用いると、この測温プローブの保護管が何らかの理由により破損した場合、大きな問題となる。即ち、この保護管は、溶鋼より比重の大きいＭｏ−ＺｒＯ２系複合材によって形成されているので、保護管の破片はタンディッシュの底に沈み、浸漬ノズルを介して鋳片に取り込まれてしまう。斯かる場合、鋳片品質に重大な影響を及ぼすのは言うまでもない。
【０００６】
また、上記特許文献２の補助管は、特許文献２の実施例に記載の成分を詳しく見てみると弱酸性であるので塩基性スラグとの反応で溶解し易い。この性質は、特に、ジルコンを５５〜６０重量％程度、上記保護管が含有しているからである。また、この保護管は炭素を概ね３５％程度、含有する。これは、溶鋼に対する濡れ性を低下させるためと考えられるが、この炭素は昇温時に酸素と反応して消失する。従って、やはり、溶鋼に対して解け易い。
【０００７】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、保護管の破損による鋳片品質の低下を回避すると共に、寿命を改善する技術を提供することにある。
【課題を解決するための手段および発明の効果】
【０００８】
本願発明の観点によれば、以下のように構成される測温プローブが提供される。即ち、測温プローブは、タンディッシュに溶鋼を溜め、この溶鋼をタンディッシュから鋳型へ注湯することで連続鋳造を行うに際し、上記タンディッシュ内の溶鋼に先端を浸漬させて該溶鋼の温度を測定するためのものである。この測温プローブは、白金ロジウム型の熱電対と、前記熱電対を収容するために先端側が閉塞された内部保護管と、前記内部保護管を収容するために先端側が閉塞された外部保護管と、を備える。前記内部保護管は炭素を含まない材質で形成される。前記外部保護管はスピネルカーボンで形成される。
【０００９】
このように、あえて、外部保護管の材料として、熱伝導率の極めて高いＭｏ−ＺｒＯ２系複合材ではなく、熱伝導率の若干劣るスピネルカーボンを採用することで、万が一、上記の外部保護管が破損した場合でも、この外部保護管の破片は、スピネルカーボンが溶鋼より比重が小さいため、タンディッシュの底に沈むことがない。従って、外部保護管の破片が鋳片に取り込まれてしまうことがないので、外部保護管の破損による鋳片品質の低下を回避できる。
【００１０】
また、上記の構成では、外部保護管の材料としてスピネルカーボンを採用しているが、このスピネルカーボンは、特許文献２の補助管と違って、弱塩基性であるので、一般に塩基性であるスラグに対して溶解し難い。また、特許文献２の補助管と同様に、スピネルカーボンの炭素は昇温時に酸素と反応して消失されるが、スピネルカーボンが含有する炭化ケイ素（ＳｉＣ）から、失われた炭素が補充される関係が成立している。この点、上記外部保護管は、特許文献２の補助管と比較して、溶鋼に対して解け難い。端的に言えば、本願発明に係る測温プローブは、外部保護管として上述したようにあえてスピネルカーボンを採用しているので、スラグや溶鋼に対する溶け難さが確保され、その分、長寿命と言える。
【００１１】
また、前記内部保護管の材料として炭素を含まない材質が採用されているので、白金ロジウム型の熱電対の長寿命化に寄与している。
【００１２】
なお、白金ロジウム型の熱電対とは、熱電対の＋側が白金ロジウム合金であり、−側が白金ロジウム合金又は白金である、熱電対を言う。具体的な成分を以下に例示する。
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム４０ｗｔ％）、−側：白金ロジウム合金（ロジウム２０ｗｔ％）
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム３０ｗｔ％）、−側：白金ロジウム合金（ロジウム６ｗｔ％）
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム２０ｗｔ％）、−側：白金ロジウム合金（ロジウム５ｗｔ％）
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム１３ｗｔ％）、−側：白金
【００１３】
また、スピネルカーボンの物性値及び化学成分を以下に例示する。なお、スピネルカーボンは、アルミナスピネル（Ａｌ２Ｏ３）、マグネシアスピネル（ＭｇＯ）、カーボン（Ｃ）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）の粒を粘結剤（合成樹脂）と共に配合、混練して生成した混合物の系である。
（物性値）
見掛気孔率（％）：（代表値）１５．０
嵩比重（ｇ／ｃｃ）：（代表値）２．４３
曲げ強さ（ＭＰａ）：（代表値）９．１
熱膨張率（％ａｔ９００℃）：（代表値）０．２４
（化学成分）
Ｃ：（代表値）３３．１
Ａｌ２Ｏ３：（代表値）４５．５
ＳｉＣ：（代表値）４．５
ＭｇＯ：（代表値）１５．４
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】連続鋳造機の概略図である。
【図２】測温プローブの概略図である。
【図３】図２に示すＡ−Ａ断面図である。
【図４】測温プローブの分解図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明を実施するための最良の形態について図面を参照しつつ説明する。
【００１６】
図１は、連続鋳造機１００の概略図である。図２は測温プローブ２２の概略図である。図３は、図２に示すＡ−Ａ断面図である。図４は測温プローブ２２の分解図である。尚、図１に示す連続鋳造機１００は、スラブ鋳造、ブルーム鋳造、ビレット鋳造の何れかを対象とするものである。
【００１７】
（連続鋳造機の構成）
図１に示されるように、連続鋳造機１００は、所定量の溶鋼が溜められるタンディッシュ２１と、このタンディッシュ２１内に溜められた溶鋼を保温するためのタンディッシュ蓋２６と、タンディッシュ２１の下方に設けられ、注湯された溶鋼を冷却して所定形状の凝固シェルを形成するための鋳型２３と、タンディッシュ２１内の溶鋼を上記鋳型２３へ所定の流量で滑らかに注湯するための浸漬ノズル２４と、鋳型２３の直下から鋳造経路に沿って複数で並設されるロール対２５と、を備えて構成される。この構成で、鋳造を開始するには、先ず、浸漬ノズル２４内の流路を閉塞させた状態で、略示の取鍋２０によって転炉設備から搬送してきた溶鋼をタンディッシュ２１内へ注湯し、タンディッシュ２１内に溶鋼を溜める。そして、タンディッシュ２１内の溶鋼が所定量を上回ったら、浸漬ノズル２４内の流路の閉塞状態を解除して、タンディッシュ２１内の溶鋼を鋳型２３へ注湯し始める。上記の鋳造経路には鋳造開始前に予め図略のダミーバーが装入された状態としておき、このダミーバーを鋳造経路の下流側へ引き抜くことによって、鋳型２３内で形成された凝固シェルを鋳造経路の下流側へと引き抜く。このとき、ダミーバーの引き抜き速度は漸増させる。やがて、ダミーバーが鋳造経路の所定位置に至ると、このダミーバーは図略の回収手段によって回収されると共に、凝固シェルの引き抜き速度、即ち、鋳造速度が所望の鋳造速度（以降、所望の鋳造速度を「定常鋳造速度」とも称する。）へ至る。以降の説明において、「鋳造開始時点」とは、タンディッシュ２１内の溶鋼を鋳型２３へ注湯し始める時点を示すものとする。
【００１８】
本実施形態では、タンディッシュ２１に溶鋼を溜め、この溶鋼をタンディッシュ２１から鋳型２３へ注湯することで連続鋳造を行うに際し、特殊な構造の測温プローブ２２を用いて、上記タンディッシュ２１内の溶鋼に先端を浸漬させて該溶鋼の温度を測定する。この測温プローブ２２は、鋳型２３へ注湯された溶鋼の温度を極力感度良く測定することを目的として、上記の浸漬ノズル２４の真上に配置される。詳しくは、測温プローブ２２の測温部１１がタンディッシュ２１の底に穿設し、上記の浸漬ノズル２４が接続される溶鋼排出孔２１ａの真上に配置される。この測温プローブ２２によって測定された溶鋼温度データは、鋳型２３内の溶鋼のメニスカスの意図しない凝固（所謂皮張り）を防止したり、凝固シェルの再溶解を抑制して所謂凝固遅れを抑制したり、するのに有効活用される。本実施形態において測温プローブ２２は、上述したタンディッシュ蓋２６から垂下するように配され、この測温プローブ２２の測温部１１は、上記の鋳造開始時点で初めてタンディッシュ２１内の溶鋼に浸漬されるようになっている。換言すれば、上述したタンディッシュ２１内における溶鋼の「所定量」とは、タンディッシュ蓋２６から垂下した測温プローブ２２の下端に位置する測温部１１に、タンディッシュ２１内の溶鋼が届くときの溶鋼の量を意味する。以降の説明において、上記の鋳造開始時点から、鋳造速度が定常鋳造速度に至る時点まで、の期間を「鋳造開始定常鋳造速度期間」と称する。また、上記の鋳造開始時点から、測温プローブ２２の測温部１１が溶鋼の温度と一致する時点まで、の期間（即ち、測温プローブ２２の測温部１１が室温から概ね１５００℃に昇温するまでの期間）を「測温部昇温期間」と称する。
【００１９】
（測温プローブの構成）
図１で垂下する測温プローブ２２の下端（先端）は、図３において紙面左端に相当する。図３に示すように、本実施形態に係る測温プローブ２２は、先端部１ａに測温部１１を有する白金ロジウム型の熱電対１と、熱電対１を収納するために先端部２ａ（先端側）が閉塞された筒形状の内部保護管２と、内部保護管２を収納するために先端部３ａ（先端側）が閉塞された筒形状の外部保護管３とを備えている。そして、内部保護管２は炭素を含まない材質で形成される。ここで、炭素を含まない材質としては、例えば、Ａｌ２Ｏ３が挙げられる。一方、外部保護管３はスピネルカーボンで形成される。
【００２０】
熱電対１の測温部１１は、内部保護管２の先端部２ａの内面に当接している。熱電対１の基端部１ｂ（図４参照）は、図２のメタルコネクタ４を介して指示計（図示せず）に接続されている。
【００２１】
また、図４に示すように、本実施形態に係る測温プローブ２２は、更に、ネジ穴５ａが設けられ熱電対１を外部に導出させるターミナル金具５と、中央に孔７ａが設けられるフランジ７と、円筒状に形成される部材であって、その一端にネジ部８ａが設けられた固定金具８とを備える。そして、固定金具８の一端に設けられたネジ部８ａをフランジ７の孔７ａに挿通し、当該ネジ部８ａとターミナル金具のネジ穴５ａが螺合され、固定金具８の他端と外部保護管３が着脱可能に連結されている。この構成で、測温プローブ２２を図１のタンディッシュ蓋２６に垂下させて固定するには、タンディッシュ蓋２６に穿設された図略の取り付け孔に測温プローブ２２を上方から挿入し、上記のターミナル金具５と、フランジ７と、固定金具８と、の協動によって測温プローブ２２をタンディッシュ蓋２６に対して固定する。
【００２２】
図２や図４に示されるように、外部保護管３及び固定金具８の外周には、外部保護管３及び固定金具８を溶鋼の熱から保護するための厚肉筒形状をなす成形断熱材９が設けられている。尚、成形断熱材９の下端部９ａは、外部保護管３の先端側に到達していないので、外部保護管３の先端側は露出している。また、フランジ７をタンディッシュ蓋２６から熱的に絶縁するために、固定金具８とフランジ７の間には成形断熱材１０が設けられている。
【００２３】
内部保護管２の先端部２ａは、外部保護管３の先端部３ａの内面に当接している。内部保護管２に炭素を含まない材質を採用しているので、白金ロジウム型の熱電対１が炭素と反応し、熱電対１が断線して温度が測れなくなるという問題を回避できる。
【００２４】
ここで、外部保護管３の材質であるスピネルカーボンは炭素を含んでいる材質である。本実施形態では、内部保護管２に熱電対１を収納し、外部保護管３に内部保護管２を収納している。これにより、外部保護管３の炭素が内部保護管２により遮断され、熱電対１が断線するのを防止することができる。
【００２５】
次に、本実施形態に係る外部保護管３及び内部保護管２の厚みの規定について説明する。先ず、内部保護管２は、１ｍｍを超えないものだと外部保護管３から熱電対１への炭素の侵入を防ぐことができずに熱電対１が断線するため、最低厚みが１ｍｍを超えるものを用いる。外部保護管３は、製造上５ｍｍ以上でないと折損するため、最低厚みが５ｍｍ以上のものを用いる。また、一般に、保護管の厚みが厚すぎれば測温プローブ２２の測温の応答性が悪くなり、保護管の厚みが薄すぎれば測温プローブ２２の製造段階で保護管が破損してしまう。そのため、本実施形態に係る測温プローブ２２を構成する外部保護管３及び内部保護管２の厚みを、温度反応性、保護管折損、熱電対折損、の観点から規定した。
【００２６】
（温度反応性）
測温部昇温期間が短く、この測温部昇温期間が鋳造開始定常鋳造速度期間よりも短いと、測温プローブ２２は、鋳造速度が定常鋳造速度に至った時点以降の溶鋼の温度を精確に測定することができる。鋳型直下型ブレークアウトなどの諸問題は鋳造速度が定常鋳造速度に至った時点以降に発生する傾向にある点を踏まえると、「測温部昇温期間≦鋳造開始定常鋳造速度期間」の関係が成立することが重要である。この温度反応性（測温部昇温期間の長短）には、特に、外部保護管３及び内部保護管２の厚みに支配される。
【００２７】
（保護管折損）
保護管折損は、測温プローブ２２の搬入及び製造段階において、保護管が折損してしまうことである。つまり、保護管の厚みが薄い場合、製造段階で保護管が破損してしまう。そこで、上記説明したように、外部保護管３の最低厚みを規定することで、外部保護管３の破損を防止することができる。
【００２８】
（熱電対折損）
熱電対折損は、外部保護管３に存在する炭素と熱電対１が反応してしまい熱電対１が折損してしまうことである。つまり、内部保護管２の厚みが薄い場合、ガス状態となった炭素が熱電対１側へ侵入するため熱電対１が断線してしまう。そこで、上記説明したように、内部保護管２の最低厚みを規定し、炭素が熱電対１側に侵入するのを防ぐことで、熱電対１の断線を防止することができる。
【００２９】
上記の鋳造開始定常鋳造速度期間は、長くとも１５分である。そのため、鋳造開始定常鋳造速度期間をその長短で場合分けし、場合分けに応じた外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定した。
【００３０】
以下、具体的な外部保護管３及び内部保護管２の厚みの規定方法について説明する。ここで、内部保護管２及び外部保護管３の厚みは、熱電対１の測温部１１と、外部保護管３の先端部３ａの外面との間の最短距離によって特定される線上で測定するものとする。即ち、図３に示すＤ１を外部保護管３の厚みとし、Ｄ２を内部保護管２の厚みとした。
【００３１】
外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定した室温状態の測温プローブ２２を１５００℃の溶鋼に浸漬させた際に、熱電対１の出力が１５００℃に達するまでの経過時間を実測した。実測結果を下記表１に示す。なお、経過時間の単位は何れも［ｓｅｃ］である。
【００３２】
【表１】
【００３３】
表１の結果から、内部保護管２及び外部保護管３の厚みと熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間との関係が分かる。
【００３４】
（経過時間の算出）
一方、熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間を伝熱計算により求める。さらに、表１に示す実験結果に基づいて、伝熱計算で求めた計算値を補正しつつ上記の経過時間を算出した。その結果を表２〜１２に示す。この表２〜１２に示す計算結果から外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定する。
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】
【表５】
【００３９】
【表６】
【００４０】
【表７】
【００４１】
【表８】
【００４２】
【表９】
【００４３】
【表１０】
【００４４】
【表１１】
【００４５】
【表１２】
【００４６】
上記表２〜１２において、列タイトルは、外部保護管３の厚み（ｍｍ）と、内部保護管２の厚み（ｍｍ）と、熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間（分）とした。尚、外部保護管３の厚みは、保護管折損の観点から５ｍｍを最低厚みとした。
【００４７】
表２〜１２に示す計算結果から外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定する。具体的には、熱電対１の出力が室温から溶鋼温度に達するまでの時間（測温部昇温期間）が、鋳造速度が定常速度になるまでの時間（鋳造開始定常鋳造速度期間）以下となるように外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定する。さらに、鋳造速度が定常速度になるまでの時間を場合分けし、当該場合分けした時間に対応した外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定した。例えば、鋳造開始定常鋳造速度期間が２〜３分の場合において、熱電対１の出力が１５００℃に達するまでの経過時間が２分以内となる外部保護管３と内部保護管２の厚みを選択する。ここで、表２〜１２を見ると、熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間が２分以内となる内部保護管２と外部保護管３の厚みは、内部保護管２の厚みが２ｍｍの場合に、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下と、内部保護管２の厚みが３ｍｍの場合に、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下と規定することができる。
【００４８】
つまり、鋳造開始定常鋳造速度期間が２〜３分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。これにより、鋳造開始定常鋳造速度期間のうちに、熱電対１の出力が常温から溶鋼温度（１５００℃）に達するように外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定することができる。これにより、温度反応性のよい測温プローブ２２を製造することができる。
【００４９】
同様に、鋳造開始定常鋳造速度期間が３〜４分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が４〜５分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が５〜６分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が６〜７分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が７〜８分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が８〜９分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が９〜１０分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１０〜１１分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１１〜１２分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１２〜１３分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１３〜１４分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが９ｍｍを超え、１０ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１４〜１５分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが９ｍｍを超え、１０ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１５〜１６分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが９ｍｍを超え、１０ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが１０ｍｍを超え、１１ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
【００５０】
［実施例］
上記規定した内部保護管２及び外部保護管３の厚みにより測温プローブ２２（以下実施例）を製造した。この実施例の内部保護管２の材質はＡｌ２Ｏ３を使用し、内部保護管２の厚みは１ｍｍを超え、２ｍｍ未満のものを用いた。また、外部保護管３の材質はスピネルカーボンを使用し、外部保護管３の厚みは５ｍｍ以上、１５ｍｍ未満のものを用いた。
【００５１】
（比較例）
比較例では、実施例と外部保護管３及び内部保護管２の材質及び厚みが異なる測温プローブ２２を製造した。具体的には、実施例で用いた内部保護管２の材質（Ａｌ２Ｏ３）に代えてスピネルカーボンを用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例１）を製造した。また、実施例で用いた外部保護管３の材質（スピネルカーボン）に代えてＭｏ−ＺｒＯ２を用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例２）を製造した。また、実施例で用いた内部保護管２の厚み（１ｍｍを超え、２ｍｍ未満）に代えて内部保護管２の厚みが１ｍｍ未満のものを用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例３）を製造した。また、実施例で用いた外部保護管３の厚み（５ｍｍ以上、１５ｍｍ未満）に代えて外部保護管３の厚みが４ｍｍ未満のものを用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例４）を製造した。
【００５２】
実施例及び比較例で得られた測温プローブ２２の先端をタンディッシュ２１内の１５００℃の溶鋼内に浸漬し、鋳片の品質、測温プローブ２２の温度反応性及び熱電対折損について効果があるか実験した。また、測温プローブ２２の保護管折損について、測温プローブ２２の搬入及び製造段階において調査した。以下その結果を表１３に示す。
【００５３】
【表１３】
【００５４】
表１３に示す、列タイトル「品質」では、鋳造工程において、測温プローブ２２の外部保護管３が破損した場合に、鋳片品質の低下を回避できた場合を「○」とし、そうでない場合を「×」とした。列タイトル「温度反応性」では、鋳造開始定常鋳造速度期間内に測温プローブ２２の電熱対１の出力が１５００℃まで達した場合を「○」とし、そうでない場合を「×」とした。列タイトル「熱電対折損」では、熱電対１が使用不能となるまでが３０チャージ以上の場合を「○」とし、１０チャージ以下の場合を「×」とした。列タイトル「保護管折損」では、測温プローブ２２の搬入及び製造段階において、測温プローブ２２が折損しなかった場合を「○」とし、測温プローブ２２の搬入または製造段階において、測温プローブ２２が折損した場合を「×」とした。
【００５５】
（考察）
比較例１は、熱電対折損の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例１の内部保護管２の材質が炭素を含むスピネルカーボンであり、スピネルカーボンに存在する炭素と熱電対１が反応したためと考えられる。
【００５６】
比較例２は、鋳片の品質の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例２の外部保護管３の材質が溶鋼より比重の大きいＭｏ−ＺｒＯ２によって形成されているので、外部保護管３が破損した場合に、外部保護管３の破片が鋳片に取り込まれたためと考えられる。
【００５７】
比較例３は、熱電対折損の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例３の内部保護管２の厚みが実施例の内部保護管２の厚みに比べて薄いので、比較例３の方が実施例に比べて外部保護管３のスピネルカーボンに存在する炭素が熱電対１側に侵入しやすくなったためと考えられる。
【００５８】
比較例４は、保護管折損の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例４の外部保護管３の厚みが実施例の外部保護管３の厚みに比べて薄く、比較例４の耐久性が実施例に比べて低いためであると考えられる。
【００５９】
以上説明したように、本実施形態に係る測温プローブ２２は、タンディッシュ２１内の溶鋼の温度を測定する熱電対１と、熱電対１を収納するために先端側が閉塞された筒形状の内部保護管２と、内部保護管２を収納するために先端側が閉塞された筒形状の外部保護管３とを備える。そして、外部保護管３はスピネルカーボンで形成し、内部保護管２は炭素を含まない材質で形成している。
【００６０】
このように、外部保護管３の材料としてスピネルカーボンを採用することで、万が一、外部保護管３が破損した場合でも、この外部保護管３の破片は、スピネルカーボンが溶鋼より比重が小さいため、タンディッシュ２１の底に沈むことがない。従って、外部保護管３の破片が鋳片に取り込まれてしまうことがないので、外部保護管３の破損による鋳片品質の低下を回避できる。また、このスピネルカーボンは、弱塩基性であるので、一般に塩基性であるスラグに対して溶解し難い。また、スピネルカーボンは、熱膨張率が小さく、熱衝撃性が１０００℃と高いため、溶鋼のような高温のものにつけても熱衝撃による割れ（スポーリング）が発生しにくい。本願発明に係る測温プローブ２２は、外部保護管３としてスピネルカーボンを採用しているので、スラグや溶鋼に対する溶け難さが確保され、その分、長寿命化を図ることができる。また、内部保護管２の材料として炭素を含まない材質が採用されているので、白金ロジウム型の熱電対１の長寿命化に寄与している。
【００６１】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限られるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいて様々に変更して実施することが可能なものである。
【符号の説明】
【００６２】
１ 熱電対
２ 内部保護管
３ 外部保護管
４ メタルコネクタ
５ ターミナル金具
７ フランジ
８ 固定金具
９、１０ 成形断熱材
１１ 温度センサ部
２２ 測温プローブ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タンディッシュ内溶鋼の温度測定向けの測温プローブに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１（特開平０８−３２０２６３号公報）は、溶融金属用測温プローブを開示する。この測温プローブの保護管部材として、熱伝導率が極めて高いＭｏ−ＺｒＯ２系複合材が採用されている。測温プローブの必要な特性として温度反応の良否が求められるので、Ｍｏ−ＺｒＯ２系複合材を採用することは広く合理的である。
【０００３】
また、特許文献２（特開昭５３−１０７３７８号公報）は、溶融金属連続測温用保護管を開示する。この保護管は、白金ロジウム型の熱電対を収容するものであって、その用途として、連続鋳造用タンディッシュの溶鋼中に浸漬して行う連続測温が挙げられている。この保護管は、磁器質の保護管本体と、その外方に被覆して形成される補助管と、を備える。そして、上記補助管の材質は、炭素系成分１０〜８０重量％及び耐火物製成分９０〜２０重量％とされる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平０８−３２０２６３号公報
【特許文献２】特開昭５３−１０７３７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、上記特許文献１の測温プローブをタンディッシュ内溶鋼の温度測定に用いると、この測温プローブの保護管が何らかの理由により破損した場合、大きな問題となる。即ち、この保護管は、溶鋼より比重の大きいＭｏ−ＺｒＯ２系複合材によって形成されているので、保護管の破片はタンディッシュの底に沈み、浸漬ノズルを介して鋳片に取り込まれてしまう。斯かる場合、鋳片品質に重大な影響を及ぼすのは言うまでもない。
【０００６】
また、上記特許文献２の補助管は、特許文献２の実施例に記載の成分を詳しく見てみると弱酸性であるので塩基性スラグとの反応で溶解し易い。この性質は、特に、ジルコンを５５〜６０重量％程度、上記保護管が含有しているからである。また、この保護管は炭素を概ね３５％程度、含有する。これは、溶鋼に対する濡れ性を低下させるためと考えられるが、この炭素は昇温時に酸素と反応して消失する。従って、やはり、溶鋼に対して解け易い。
【０００７】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、保護管の破損による鋳片品質の低下を回避すると共に、寿命を改善する技術を提供することにある。
【課題を解決するための手段および発明の効果】
【０００８】
本願発明の観点によれば、以下のように構成される測温プローブが提供される。即ち、測温プローブは、タンディッシュに溶鋼を溜め、この溶鋼をタンディッシュから鋳型へ注湯することで連続鋳造を行うに際し、上記タンディッシュ内の溶鋼に先端を浸漬させて該溶鋼の温度を測定するためのものである。この測温プローブは、白金ロジウム型の熱電対と、前記熱電対を収容するために先端側が閉塞された内部保護管と、前記内部保護管を収容するために先端側が閉塞された外部保護管と、を備える。前記内部保護管は炭素を含まない材質で形成される。前記外部保護管はスピネルカーボンで形成される。
【０００９】
このように、あえて、外部保護管の材料として、熱伝導率の極めて高いＭｏ−ＺｒＯ２系複合材ではなく、熱伝導率の若干劣るスピネルカーボンを採用することで、万が一、上記の外部保護管が破損した場合でも、この外部保護管の破片は、スピネルカーボンが溶鋼より比重が小さいため、タンディッシュの底に沈むことがない。従って、外部保護管の破片が鋳片に取り込まれてしまうことがないので、外部保護管の破損による鋳片品質の低下を回避できる。
【００１０】
また、上記の構成では、外部保護管の材料としてスピネルカーボンを採用しているが、このスピネルカーボンは、特許文献２の補助管と違って、弱塩基性であるので、一般に塩基性であるスラグに対して溶解し難い。また、特許文献２の補助管と同様に、スピネルカーボンの炭素は昇温時に酸素と反応して消失されるが、スピネルカーボンが含有する炭化ケイ素（ＳｉＣ）から、失われた炭素が補充される関係が成立している。この点、上記外部保護管は、特許文献２の補助管と比較して、溶鋼に対して解け難い。端的に言えば、本願発明に係る測温プローブは、外部保護管として上述したようにあえてスピネルカーボンを採用しているので、スラグや溶鋼に対する溶け難さが確保され、その分、長寿命と言える。
【００１１】
また、前記内部保護管の材料として炭素を含まない材質が採用されているので、白金ロジウム型の熱電対の長寿命化に寄与している。
【００１２】
なお、白金ロジウム型の熱電対とは、熱電対の＋側が白金ロジウム合金であり、−側が白金ロジウム合金又は白金である、熱電対を言う。具体的な成分を以下に例示する。
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム４０ｗｔ％）、−側：白金ロジウム合金（ロジウム２０ｗｔ％）
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム３０ｗｔ％）、−側：白金ロジウム合金（ロジウム６ｗｔ％）
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム２０ｗｔ％）、−側：白金ロジウム合金（ロジウム５ｗｔ％）
・＋側：白金ロジウム合金（ロジウム１３ｗｔ％）、−側：白金
【００１３】
また、スピネルカーボンの物性値及び化学成分を以下に例示する。なお、スピネルカーボンは、アルミナスピネル（Ａｌ２Ｏ３）、マグネシアスピネル（ＭｇＯ）、カーボン（Ｃ）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）の粒を粘結剤（合成樹脂）と共に配合、混練して生成した混合物の系である。
（物性値）
見掛気孔率（％）：（代表値）１５．０
嵩比重（ｇ／ｃｃ）：（代表値）２．４３
曲げ強さ（ＭＰａ）：（代表値）９．１
熱膨張率（％ａｔ９００℃）：（代表値）０．２４
（化学成分）
Ｃ：（代表値）３３．１
Ａｌ２Ｏ３：（代表値）４５．５
ＳｉＣ：（代表値）４．５
ＭｇＯ：（代表値）１５．４
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】連続鋳造機の概略図である。
【図２】測温プローブの概略図である。
【図３】図２に示すＡ−Ａ断面図である。
【図４】測温プローブの分解図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明を実施するための最良の形態について図面を参照しつつ説明する。
【００１６】
図１は、連続鋳造機１００の概略図である。図２は測温プローブ２２の概略図である。図３は、図２に示すＡ−Ａ断面図である。図４は測温プローブ２２の分解図である。尚、図１に示す連続鋳造機１００は、スラブ鋳造、ブルーム鋳造、ビレット鋳造の何れかを対象とするものである。
【００１７】
（連続鋳造機の構成）
図１に示されるように、連続鋳造機１００は、所定量の溶鋼が溜められるタンディッシュ２１と、このタンディッシュ２１内に溜められた溶鋼を保温するためのタンディッシュ蓋２６と、タンディッシュ２１の下方に設けられ、注湯された溶鋼を冷却して所定形状の凝固シェルを形成するための鋳型２３と、タンディッシュ２１内の溶鋼を上記鋳型２３へ所定の流量で滑らかに注湯するための浸漬ノズル２４と、鋳型２３の直下から鋳造経路に沿って複数で並設されるロール対２５と、を備えて構成される。この構成で、鋳造を開始するには、先ず、浸漬ノズル２４内の流路を閉塞させた状態で、略示の取鍋２０によって転炉設備から搬送してきた溶鋼をタンディッシュ２１内へ注湯し、タンディッシュ２１内に溶鋼を溜める。そして、タンディッシュ２１内の溶鋼が所定量を上回ったら、浸漬ノズル２４内の流路の閉塞状態を解除して、タンディッシュ２１内の溶鋼を鋳型２３へ注湯し始める。上記の鋳造経路には鋳造開始前に予め図略のダミーバーが装入された状態としておき、このダミーバーを鋳造経路の下流側へ引き抜くことによって、鋳型２３内で形成された凝固シェルを鋳造経路の下流側へと引き抜く。このとき、ダミーバーの引き抜き速度は漸増させる。やがて、ダミーバーが鋳造経路の所定位置に至ると、このダミーバーは図略の回収手段によって回収されると共に、凝固シェルの引き抜き速度、即ち、鋳造速度が所望の鋳造速度（以降、所望の鋳造速度を「定常鋳造速度」とも称する。）へ至る。以降の説明において、「鋳造開始時点」とは、タンディッシュ２１内の溶鋼を鋳型２３へ注湯し始める時点を示すものとする。
【００１８】
本実施形態では、タンディッシュ２１に溶鋼を溜め、この溶鋼をタンディッシュ２１から鋳型２３へ注湯することで連続鋳造を行うに際し、特殊な構造の測温プローブ２２を用いて、上記タンディッシュ２１内の溶鋼に先端を浸漬させて該溶鋼の温度を測定する。この測温プローブ２２は、鋳型２３へ注湯された溶鋼の温度を極力感度良く測定することを目的として、上記の浸漬ノズル２４の真上に配置される。詳しくは、測温プローブ２２の測温部１１がタンディッシュ２１の底に穿設し、上記の浸漬ノズル２４が接続される溶鋼排出孔２１ａの真上に配置される。この測温プローブ２２によって測定された溶鋼温度データは、鋳型２３内の溶鋼のメニスカスの意図しない凝固（所謂皮張り）を防止したり、凝固シェルの再溶解を抑制して所謂凝固遅れを抑制したり、するのに有効活用される。本実施形態において測温プローブ２２は、上述したタンディッシュ蓋２６から垂下するように配され、この測温プローブ２２の測温部１１は、上記の鋳造開始時点で初めてタンディッシュ２１内の溶鋼に浸漬されるようになっている。換言すれば、上述したタンディッシュ２１内における溶鋼の「所定量」とは、タンディッシュ蓋２６から垂下した測温プローブ２２の下端に位置する測温部１１に、タンディッシュ２１内の溶鋼が届くときの溶鋼の量を意味する。以降の説明において、上記の鋳造開始時点から、鋳造速度が定常鋳造速度に至る時点まで、の期間を「鋳造開始定常鋳造速度期間」と称する。また、上記の鋳造開始時点から、測温プローブ２２の測温部１１が溶鋼の温度と一致する時点まで、の期間（即ち、測温プローブ２２の測温部１１が室温から概ね１５００℃に昇温するまでの期間）を「測温部昇温期間」と称する。
【００１９】
（測温プローブの構成）
図１で垂下する測温プローブ２２の下端（先端）は、図３において紙面左端に相当する。図３に示すように、本実施形態に係る測温プローブ２２は、先端部１ａに測温部１１を有する白金ロジウム型の熱電対１と、熱電対１を収納するために先端部２ａ（先端側）が閉塞された筒形状の内部保護管２と、内部保護管２を収納するために先端部３ａ（先端側）が閉塞された筒形状の外部保護管３とを備えている。そして、内部保護管２は炭素を含まない材質で形成される。ここで、炭素を含まない材質としては、例えば、Ａｌ２Ｏ３が挙げられる。一方、外部保護管３はスピネルカーボンで形成される。
【００２０】
熱電対１の測温部１１は、内部保護管２の先端部２ａの内面に当接している。熱電対１の基端部１ｂ（図４参照）は、図２のメタルコネクタ４を介して指示計（図示せず）に接続されている。
【００２１】
また、図４に示すように、本実施形態に係る測温プローブ２２は、更に、ネジ穴５ａが設けられ熱電対１を外部に導出させるターミナル金具５と、中央に孔７ａが設けられるフランジ７と、円筒状に形成される部材であって、その一端にネジ部８ａが設けられた固定金具８とを備える。そして、固定金具８の一端に設けられたネジ部８ａをフランジ７の孔７ａに挿通し、当該ネジ部８ａとターミナル金具のネジ穴５ａが螺合され、固定金具８の他端と外部保護管３が着脱可能に連結されている。この構成で、測温プローブ２２を図１のタンディッシュ蓋２６に垂下させて固定するには、タンディッシュ蓋２６に穿設された図略の取り付け孔に測温プローブ２２を上方から挿入し、上記のターミナル金具５と、フランジ７と、固定金具８と、の協動によって測温プローブ２２をタンディッシュ蓋２６に対して固定する。
【００２２】
図２や図４に示されるように、外部保護管３及び固定金具８の外周には、外部保護管３及び固定金具８を溶鋼の熱から保護するための厚肉筒形状をなす成形断熱材９が設けられている。尚、成形断熱材９の下端部９ａは、外部保護管３の先端側に到達していないので、外部保護管３の先端側は露出している。また、フランジ７をタンディッシュ蓋２６から熱的に絶縁するために、固定金具８とフランジ７の間には成形断熱材１０が設けられている。
【００２３】
内部保護管２の先端部２ａは、外部保護管３の先端部３ａの内面に当接している。内部保護管２に炭素を含まない材質を採用しているので、白金ロジウム型の熱電対１が炭素と反応し、熱電対１が断線して温度が測れなくなるという問題を回避できる。
【００２４】
ここで、外部保護管３の材質であるスピネルカーボンは炭素を含んでいる材質である。本実施形態では、内部保護管２に熱電対１を収納し、外部保護管３に内部保護管２を収納している。これにより、外部保護管３の炭素が内部保護管２により遮断され、熱電対１が断線するのを防止することができる。
【００２５】
次に、本実施形態に係る外部保護管３及び内部保護管２の厚みの規定について説明する。先ず、内部保護管２は、１ｍｍを超えないものだと外部保護管３から熱電対１への炭素の侵入を防ぐことができずに熱電対１が断線するため、最低厚みが１ｍｍを超えるものを用いる。外部保護管３は、製造上５ｍｍ以上でないと折損するため、最低厚みが５ｍｍ以上のものを用いる。また、一般に、保護管の厚みが厚すぎれば測温プローブ２２の測温の応答性が悪くなり、保護管の厚みが薄すぎれば測温プローブ２２の製造段階で保護管が破損してしまう。そのため、本実施形態に係る測温プローブ２２を構成する外部保護管３及び内部保護管２の厚みを、温度反応性、保護管折損、熱電対折損、の観点から規定した。
【００２６】
（温度反応性）
測温部昇温期間が短く、この測温部昇温期間が鋳造開始定常鋳造速度期間よりも短いと、測温プローブ２２は、鋳造速度が定常鋳造速度に至った時点以降の溶鋼の温度を精確に測定することができる。鋳型直下型ブレークアウトなどの諸問題は鋳造速度が定常鋳造速度に至った時点以降に発生する傾向にある点を踏まえると、「測温部昇温期間≦鋳造開始定常鋳造速度期間」の関係が成立することが重要である。この温度反応性（測温部昇温期間の長短）には、特に、外部保護管３及び内部保護管２の厚みに支配される。
【００２７】
（保護管折損）
保護管折損は、測温プローブ２２の搬入及び製造段階において、保護管が折損してしまうことである。つまり、保護管の厚みが薄い場合、製造段階で保護管が破損してしまう。そこで、上記説明したように、外部保護管３の最低厚みを規定することで、外部保護管３の破損を防止することができる。
【００２８】
（熱電対折損）
熱電対折損は、外部保護管３に存在する炭素と熱電対１が反応してしまい熱電対１が折損してしまうことである。つまり、内部保護管２の厚みが薄い場合、ガス状態となった炭素が熱電対１側へ侵入するため熱電対１が断線してしまう。そこで、上記説明したように、内部保護管２の最低厚みを規定し、炭素が熱電対１側に侵入するのを防ぐことで、熱電対１の断線を防止することができる。
【００２９】
上記の鋳造開始定常鋳造速度期間は、長くとも１５分である。そのため、鋳造開始定常鋳造速度期間をその長短で場合分けし、場合分けに応じた外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定した。
【００３０】
以下、具体的な外部保護管３及び内部保護管２の厚みの規定方法について説明する。ここで、内部保護管２及び外部保護管３の厚みは、熱電対１の測温部１１と、外部保護管３の先端部３ａの外面との間の最短距離によって特定される線上で測定するものとする。即ち、図３に示すＤ１を外部保護管３の厚みとし、Ｄ２を内部保護管２の厚みとした。
【００３１】
外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定した室温状態の測温プローブ２２を１５００℃の溶鋼に浸漬させた際に、熱電対１の出力が１５００℃に達するまでの経過時間を実測した。実測結果を下記表１に示す。なお、経過時間の単位は何れも［ｓｅｃ］である。
【００３２】
【表１】
【００３３】
表１の結果から、内部保護管２及び外部保護管３の厚みと熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間との関係が分かる。
【００３４】
（経過時間の算出）
一方、熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間を伝熱計算により求める。さらに、表１に示す実験結果に基づいて、伝熱計算で求めた計算値を補正しつつ上記の経過時間を算出した。その結果を表２〜１２に示す。この表２〜１２に示す計算結果から外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定する。
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】
【表５】
【００３９】
【表６】
【００４０】
【表７】
【００４１】
【表８】
【００４２】
【表９】
【００４３】
【表１０】
【００４４】
【表１１】
【００４５】
【表１２】
【００４６】
上記表２〜１２において、列タイトルは、外部保護管３の厚み（ｍｍ）と、内部保護管２の厚み（ｍｍ）と、熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間（分）とした。尚、外部保護管３の厚みは、保護管折損の観点から５ｍｍを最低厚みとした。
【００４７】
表２〜１２に示す計算結果から外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定する。具体的には、熱電対１の出力が室温から溶鋼温度に達するまでの時間（測温部昇温期間）が、鋳造速度が定常速度になるまでの時間（鋳造開始定常鋳造速度期間）以下となるように外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定する。さらに、鋳造速度が定常速度になるまでの時間を場合分けし、当該場合分けした時間に対応した外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定した。例えば、鋳造開始定常鋳造速度期間が２〜３分の場合において、熱電対１の出力が１５００℃に達するまでの経過時間が２分以内となる外部保護管３と内部保護管２の厚みを選択する。ここで、表２〜１２を見ると、熱電対１の出力が室温から１５００℃に達するまでの経過時間が２分以内となる内部保護管２と外部保護管３の厚みは、内部保護管２の厚みが２ｍｍの場合に、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下と、内部保護管２の厚みが３ｍｍの場合に、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下と規定することができる。
【００４８】
つまり、鋳造開始定常鋳造速度期間が２〜３分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。これにより、鋳造開始定常鋳造速度期間のうちに、熱電対１の出力が常温から溶鋼温度（１５００℃）に達するように外部保護管３及び内部保護管２の厚みを規定することができる。これにより、温度反応性のよい測温プローブ２２を製造することができる。
【００４９】
同様に、鋳造開始定常鋳造速度期間が３〜４分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が４〜５分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が５〜６分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が６〜７分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が７〜８分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が８〜９分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が９〜１０分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１０〜１１分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１１〜１２分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１２〜１３分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１３〜１４分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが９ｍｍを超え、１０ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍとする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１４〜１５分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３０ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１５ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが９ｍｍを超え、１０ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、７ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
鋳造開始定常鋳造速度期間が１５〜１６分の場合において、内部保護管２の厚みが１ｍｍを超え、２ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが２ｍｍを超え、３ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３６ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが３ｍｍを超え、４ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、３２ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが４ｍｍを超え、５ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２８ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが５ｍｍを超え、６ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２４ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが６ｍｍを超え、７ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、２１ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが７ｍｍを超え、８ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１７ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが８ｍｍを超え、９ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、１３ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが９ｍｍを超え、１０ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、９ｍｍ以下とし、内部保護管２の厚みが１０ｍｍを超え、１１ｍｍ以下のとき、外部保護管３の厚みを５ｍｍ以上、６ｍｍ以下とする測温プローブ２２を製造する。
【００５０】
［実施例］
上記規定した内部保護管２及び外部保護管３の厚みにより測温プローブ２２（以下実施例）を製造した。この実施例の内部保護管２の材質はＡｌ２Ｏ３を使用し、内部保護管２の厚みは１ｍｍを超え、２ｍｍ未満のものを用いた。また、外部保護管３の材質はスピネルカーボンを使用し、外部保護管３の厚みは５ｍｍ以上、１５ｍｍ未満のものを用いた。
【００５１】
（比較例）
比較例では、実施例と外部保護管３及び内部保護管２の材質及び厚みが異なる測温プローブ２２を製造した。具体的には、実施例で用いた内部保護管２の材質（Ａｌ２Ｏ３）に代えてスピネルカーボンを用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例１）を製造した。また、実施例で用いた外部保護管３の材質（スピネルカーボン）に代えてＭｏ−ＺｒＯ２を用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例２）を製造した。また、実施例で用いた内部保護管２の厚み（１ｍｍを超え、２ｍｍ未満）に代えて内部保護管２の厚みが１ｍｍ未満のものを用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例３）を製造した。また、実施例で用いた外部保護管３の厚み（５ｍｍ以上、１５ｍｍ未満）に代えて外部保護管３の厚みが４ｍｍ未満のものを用いた以外は、実施例と同様の測温プローブ２２（以下比較例４）を製造した。
【００５２】
実施例及び比較例で得られた測温プローブ２２の先端をタンディッシュ２１内の１５００℃の溶鋼内に浸漬し、鋳片の品質、測温プローブ２２の温度反応性及び熱電対折損について効果があるか実験した。また、測温プローブ２２の保護管折損について、測温プローブ２２の搬入及び製造段階において調査した。以下その結果を表１３に示す。
【００５３】
【表１３】
【００５４】
表１３に示す、列タイトル「品質」では、鋳造工程において、測温プローブ２２の外部保護管３が破損した場合に、鋳片品質の低下を回避できた場合を「○」とし、そうでない場合を「×」とした。列タイトル「温度反応性」では、鋳造開始定常鋳造速度期間内に測温プローブ２２の電熱対１の出力が１５００℃まで達した場合を「○」とし、そうでない場合を「×」とした。列タイトル「熱電対折損」では、熱電対１が使用不能となるまでが３０チャージ以上の場合を「○」とし、１０チャージ以下の場合を「×」とした。列タイトル「保護管折損」では、測温プローブ２２の搬入及び製造段階において、測温プローブ２２が折損しなかった場合を「○」とし、測温プローブ２２の搬入または製造段階において、測温プローブ２２が折損した場合を「×」とした。
【００５５】
（考察）
比較例１は、熱電対折損の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例１の内部保護管２の材質が炭素を含むスピネルカーボンであり、スピネルカーボンに存在する炭素と熱電対１が反応したためと考えられる。
【００５６】
比較例２は、鋳片の品質の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例２の外部保護管３の材質が溶鋼より比重の大きいＭｏ−ＺｒＯ２によって形成されているので、外部保護管３が破損した場合に、外部保護管３の破片が鋳片に取り込まれたためと考えられる。
【００５７】
比較例３は、熱電対折損の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例３の内部保護管２の厚みが実施例の内部保護管２の厚みに比べて薄いので、比較例３の方が実施例に比べて外部保護管３のスピネルカーボンに存在する炭素が熱電対１側に侵入しやすくなったためと考えられる。
【００５８】
比較例４は、保護管折損の観点から実施例に比べて劣ることが表１３から判る。これは、比較例４の外部保護管３の厚みが実施例の外部保護管３の厚みに比べて薄く、比較例４の耐久性が実施例に比べて低いためであると考えられる。
【００５９】
以上説明したように、本実施形態に係る測温プローブ２２は、タンディッシュ２１内の溶鋼の温度を測定する熱電対１と、熱電対１を収納するために先端側が閉塞された筒形状の内部保護管２と、内部保護管２を収納するために先端側が閉塞された筒形状の外部保護管３とを備える。そして、外部保護管３はスピネルカーボンで形成し、内部保護管２は炭素を含まない材質で形成している。
【００６０】
このように、外部保護管３の材料としてスピネルカーボンを採用することで、万が一、外部保護管３が破損した場合でも、この外部保護管３の破片は、スピネルカーボンが溶鋼より比重が小さいため、タンディッシュ２１の底に沈むことがない。従って、外部保護管３の破片が鋳片に取り込まれてしまうことがないので、外部保護管３の破損による鋳片品質の低下を回避できる。また、このスピネルカーボンは、弱塩基性であるので、一般に塩基性であるスラグに対して溶解し難い。また、スピネルカーボンは、熱膨張率が小さく、熱衝撃性が１０００℃と高いため、溶鋼のような高温のものにつけても熱衝撃による割れ（スポーリング）が発生しにくい。本願発明に係る測温プローブ２２は、外部保護管３としてスピネルカーボンを採用しているので、スラグや溶鋼に対する溶け難さが確保され、その分、長寿命化を図ることができる。また、内部保護管２の材料として炭素を含まない材質が採用されているので、白金ロジウム型の熱電対１の長寿命化に寄与している。
【００６１】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限られるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいて様々に変更して実施することが可能なものである。
【符号の説明】
【００６２】
１ 熱電対
２ 内部保護管
３ 外部保護管
４ メタルコネクタ
５ ターミナル金具
７ フランジ
８ 固定金具
９、１０ 成形断熱材
１１ 温度センサ部
２２ 測温プローブ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
タンディッシュに溶鋼を溜め、この溶鋼をタンディッシュから鋳型へ注湯することで連続鋳造を行うに際し、上記タンディッシュ内の溶鋼に先端を浸漬させて該溶鋼の温度を測定するための測温プローブであって、
白金ロジウム型の熱電対と、
前記熱電対を収容するために先端側が閉塞された内部保護管と、
前記内部保護管を収容するために先端側が閉塞された外部保護管と、
を備え、
前記内部保護管は炭素を含まない材質で形成され、前記外部保護管はスピネルカーボンで形成される、ことを特徴とする、測温プローブ。
【請求項１】
タンディッシュに溶鋼を溜め、この溶鋼をタンディッシュから鋳型へ注湯することで連続鋳造を行うに際し、上記タンディッシュ内の溶鋼に先端を浸漬させて該溶鋼の温度を測定するための測温プローブであって、
白金ロジウム型の熱電対と、
前記熱電対を収容するために先端側が閉塞された内部保護管と、
前記内部保護管を収容するために先端側が閉塞された外部保護管と、
を備え、
前記内部保護管は炭素を含まない材質で形成され、前記外部保護管はスピネルカーボンで形成される、ことを特徴とする、測温プローブ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１０−１９０７９１（Ｐ２０１０−１９０７９１Ａ）
【公開日】平成２２年９月２日（２０１０．９．２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−３６８９１（Ｐ２００９−３６８９１）
【出願日】平成２１年２月１９日（２００９．２．１９）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【出願人】（０００２２０７６７）東京窯業株式会社 (211)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年９月２日（２０１０．９．２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年２月１９日（２００９．２．１９）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【出願人】（０００２２０７６７）東京窯業株式会社 (211)
【Ｆターム（参考）】
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