ベンゼン分解処理装置
【課題】従来よりも低温な環境下であっても効率的にベンゼンを分解可能なベンゼン分解処理装置を提供する。
【解決手段】
導入された作業空間の空気に含まれるベンゼンを、ベンゼン分解触媒１にて触媒燃焼させることによって分解処理するドラフトチャンバーシステム１０であって、ベンゼン分解触媒１は、白金ナノ粒子を含む触媒成分と、酸素を吸蔵するとともに放出する酸素吸蔵物質と、触媒成分及び酸素吸蔵物質を担持する多孔質物質と、多孔質物質が表面にコーティングされる基材とを備える。酸素吸蔵物質としては、ＣｅＯ２-ＺｒＯ２が好適に用いられ、多孔質物質はＡｌ２Ｏ３が好適に用いられる。さらに、触媒成分の白金ナノ粒子は平均粒子径が２．５ｎｍである。
【解決手段】
導入された作業空間の空気に含まれるベンゼンを、ベンゼン分解触媒１にて触媒燃焼させることによって分解処理するドラフトチャンバーシステム１０であって、ベンゼン分解触媒１は、白金ナノ粒子を含む触媒成分と、酸素を吸蔵するとともに放出する酸素吸蔵物質と、触媒成分及び酸素吸蔵物質を担持する多孔質物質と、多孔質物質が表面にコーティングされる基材とを備える。酸素吸蔵物質としては、ＣｅＯ２-ＺｒＯ２が好適に用いられ、多孔質物質はＡｌ２Ｏ３が好適に用いられる。さらに、触媒成分の白金ナノ粒子は平均粒子径が２．５ｎｍである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベンゼン分解触媒を備えるベンゼン分解処理装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
改正大気汚染防止法の施行等により、ベンゼン等の揮発性有機化合物（Voratile Organic Compounds;ＶＯＣ）の排出量を削減することが求められている。そこで、白金等を含む触媒を用いた触媒燃焼法によってＶＯＣを分解処理することが知られている（例えば特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−２１９０６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、前述の触媒によって、ベンゼンのような分子構造が安定なＶＯＣを十分に分解するためには、高温で分解反応を行う必要がある。このため、エネルギーの消費量やコストが増大する等の問題があった。さらに、前述の触媒では、低濃度のベンゼンを十分に分解することが難しいという問題もあった。
【０００５】
本発明はかかる課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、従来よりも低温な環境であっても効率的にベンゼンを分解処理可能なベンゼン分解処理装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、上記課題を解決するため鋭意検討を重ねた結果、白金ナノ粒子を含む触媒成分及び酸素の吸蔵と放出を行う酸素吸蔵物質を多孔質物質に担持させることで、従来よりも低温環境下であっても効率的にベンゼンを分解できるという知見を得、本発明を完成するに至ったものである。
【０００７】
すなわち、本発明は、導入された処理対象ガスに含まれるベンゼンを、ベンゼン分解触媒にて触媒燃焼させることによって分解処理するベンゼン分解処理装置であって、前記ベンゼン分解触媒は、白金ナノ粒子を含む触媒成分と、酸素を吸蔵するとともに放出する酸素吸蔵物質と、前記触媒成分及び前記酸素吸蔵物質を担持する多孔質物質と、前記多孔質物質が表面にコーティングされる基材とを備えることを特徴とする。
【０００８】
本発明によれば、白金ナノ粒子を含む触媒成分と酸素吸蔵物質とを多孔質物質に担持させ、かつ、この多孔質物質を基材の表面にコーティングしているので、従来よりも低温環境下であっても効率的にベンゼンを分解できる。
【０００９】
上記ベンゼン分解触媒において、酸素吸蔵物質はＣｅＯ２-ＺｒＯ２であることが好ましく、多孔質物質はＡｌ２Ｏ３であることが好ましい。また、触媒成分の白金ナノ粒子の平均粒子径は２．５ｎｍであることが好ましい。
【００１０】
上記ベンゼン分解触媒において、前記基材が、シート状のベース部と、前記ベース部の表面から立ち上がった複数の突出片とを含んでいる場合には、ベース部と突出片のそれぞれに、触媒成分と酸素吸蔵物質とを担持した多孔質物質がコーティングされるので、ベンゼンが接触し易くなって分解効率を高めることができる。
【００１１】
上記ベンゼン分解触媒において、前記ベース部は短尺辺と長尺辺とを有する矩形帯状であり、前記基材が一方の前記短尺辺を中心として螺旋状に巻回された形状に設けられている場合には、突出片が介在することで、ベース部は隙間を空けた状態で巻回されるため、ベンゼンが接触し易くなって分解効率を高めることができる。
【００１２】
上記ベンゼン分解処理装置において、前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、前記ベンゼン分解触媒を加熱するヒータ部と、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記ヒータ部を動作させて前記ベンゼン分解触媒を加熱する温度制御部とを備えている場合には、ベンゼンの分解処理に伴う発熱が十分ではない反応初期の段階から、ベンゼンの分解効率を高めることができる。
【００１３】
上記ベンゼン分解処理装置において、前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、前記処理対象ガスの導入量を調整する導入量調整部と、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記処理対象ガスの導入量を増やすように前記導入量調整部を制御し、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度よりも高い場合に、前記処理対象ガスの導入量を減らすように前記導入量調整部を制御するガス導入量制御部とを備えている場合には、処理対象ガスの導入量を増やすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が増え、処理対象ガスの導入量を減らすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が減ることが期待できるので、外部からの加熱冷却量を抑制しつつベンゼン分解触媒を好適反応温度に維持できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、従来よりも低温な環境であっても効率的にベンゼンを分解可能なベンゼン分解処理装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】（ａ）はベンゼン分解処理装置の概略構成図であり、（ｂ）はベンゼン分解触媒とヒータの配置例を示す図であり、（ｃ）はベンゼン分解触媒とヒータにおける他の配置例を示す図である。
【図２】（ａ）はベンゼン分解触媒における基材表面の構造を説明するための模式図であり、（ｂ）はベンゼン分解触媒の構成成分の一例を示す表である。
【図３】ベンゼン分解触媒における基材表面の一部を示す斜視図である。
【図４】ベンゼン分解触媒における基材の全体構造を示す斜視図である。
【図５】分解確認試験に用いた実験装置を説明する模式図である。
【図６】分解確認試験の実験手順を説明する図である
【図７】（ａ）は異なるベンゼン濃度ごとに、反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフであり、（ｂ）は異なるベンゼン濃度ごとに、反応温度とベンゼンの分解速度との関係を示すグラフである。
【図８】（ａ）は異なる空間速度ごとに、反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフであり、（ｂ）は異なる空間速度ごとに、反応温度とベンゼンの反応速度との関係を示すグラフである。
【図９】（ａ）は異なる反応温度範囲ごとに、反応温度と分解率との関係を示すグラフであり、（ｂ）は異なる反応温度範囲ごとに、反応温度と物質収支との関係を示すグラフである。
【図１０】本実施形態にかかるベンゼン分解触媒と、市販の白金系触媒とのベンゼン分解性能を比較するためのグラフである。
【図１１】（ａ）は市販の白金系触媒のベンゼン分解性能を示すグラフであり、（ｂ）は市販の白金系触媒のベンゼン分解性能を示す他のグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
===ベンゼン分解処理装置の構成===
まず、図１を参照して、本実施形態にかかるベンゼン分解処理装置について説明する。図１（ａ）は、ベンゼン分解処理機能を有するドラフトチャンバーシステム１０の概略構成図である。この実施形態ではドラフトチャンバーシステム１０がベンゼン分解処理装置に相当する。例示したドラフトチャンバーシステム１０は、チャンバー本体１１と、排気ユニット１２と、排気ダクト１３と、ベンゼン分解触媒１と、ヒータユニット１４と、ヒータスイッチ１５と、温度センサ１６と、制御部１７とを有している。
【００１７】
チャンバー本体１１は、各種化学物質の処理などを行う作業空間を区画する箱状体であり、作業者側の前面には上下方向にスライドする透明なスライド板が設けられ、開口部の大きさが調整できるように構成されている。また、このチャンバー本体１１には、作業空間の空気（処理対象ガスに相当する）を排出すべく排気用の開口部も設けられている。
【００１８】
排気ユニット１２は、作業空間の空気を吸い出してチャンバー本体１１の外へ排出する部分である。本実施形態における排気ユニット１２は、速度が可変の排気ファン１２ａを有しており、排気ファン１２ａの回転速度を変えることで、空気の排出量を調整することができる。そして、チャンバー本体１１の外へ排出された作業空間の空気は、排気ダクト１３を通じてベンゼン分解触媒１に導入され、分解処理される。このため、排気ユニット１２は、処理対象ガスのベンゼン分解触媒１への導入量を調整する導入量調整部に相当する。
【００１９】
排気ダクト１３は、排気ユニット１２から排出された作業空間の空気を案内する筒状部材であり、処理対象ガスの排出流路を区画する。このため、排気ダクト１３の一端は排気ユニット１２に連通され、他端は大気開放されている。そして、排気ダクト１３によって区画される排気流路の途中には、ベンゼン分解触媒１が設けられている。このベンゼン分解触媒１は、作業空間の空気に含まれるベンゼンを、触媒燃焼によって分解処理するものであり、その直径が排気ダクト１３の内径と同じか僅かに小さい程度の円柱状であって、空気を通すための隙間が設けられている。なお、このベンゼン分解触媒１については、後で詳しく説明する。
【００２０】
ヒータユニット１４は、ベンゼン分解触媒１を加熱する部分であり、ヒータ部に相当する。後述するように、ベンゼン分解触媒１にはベンゼンの分解処理に適した温度範囲（好適温度範囲）がある。ある程度の量のベンゼンが分解処理されると、反応熱によってベンゼン分解触媒１が加熱され、この好適温度範囲を維持することができる。しかし、分解初期の段階や分解対象のベンゼンの量が少ない場合には、得られる反応熱だけでベンゼン分解触媒１を好適温度範囲に維持することは難しい。そこで、本実施形態では、ベンゼン分解触媒１を加熱するためのヒータユニット１４を設けている。
【００２１】
ヒータユニット１４は、通電によって加熱するものが好適に用いられる。このヒータユニット１４は、例えば図１（ａ）に示すように、排気ダクト１３の外周部分に設けられ、排気ダクト１３を介してベンゼン分解触媒１を加熱するものを用いることができる。また、図１（ｂ）に示すように、ベンゼン分解触媒１におけるガス流れ方向の上流側端部にヒータユニット１４を配置してもよい。さらに、図１（ｃ）に示すように、ベンゼン分解触媒１の外周部分を囲繞するようにヒータユニット１４を配置してもよい。
【００２２】
ヒータスイッチ１５は、ヒータユニット１４と制御部１７の間に介在し、制御部１７からの制御信号に従ってヒータユニット１４に対する通電量を制御する。ヒータユニット１４は通電量に応じて温度が変化するので、ヒータスイッチ１５と制御部１７の組は、ヒータ部の動作を制御する温度制御部に相当する。
【００２３】
温度センサ１６は、ベンゼン分解触媒１の温度を検出する部分であり、温度検出部に相当する。この温度センサ１６は、ベンゼン分解触媒１の外周面に配置される。好適には、外周面におけるガス流れ方向の中間から上流側の範囲に配置される。これは、ベンゼン分解触媒１で処理される排出空気（処理対象ガス）に関し、含有されるベンゼンの濃度が上流側ほど高いため、ベンゼン分解触媒１の温度も上流側ほど高くなる傾向が見られるためである。そして、温度センサ１６からの検出信号は制御部１７に出力される。この検出信号により、制御部１７はベンゼン分解触媒１の温度を認識することができる。
【００２４】
制御部１７は、ドラフトチャンバーシステム１０における制御の中心となる部分であり、ＣＰＵやメモリなどを含んで構成されている。この制御部１７は、メモリに記憶されたコンピュータプログラムに従って動作し、排気ユニット１２による排出量の制御やヒータユニット１４によるベンゼン分解触媒１の加熱制御などを行う。
【００２５】
前述したように、制御部１７は、ヒータスイッチ１５とともに温度制御部を構成する。この場合、制御部１７は、温度センサ１６での検出温度がベンゼン分解触媒１における好適反応温度範囲よりも低い場合に、ヒータスイッチ１５に通電量を増やす旨の制御信号を出力する。この制御信号に基づいてヒータスイッチ１５は、ヒータユニット１４への通電量を増加させる。その結果、ヒータユニット１４の温度が上昇し、ベンゼン分解触媒１がその分加熱される。また、温度センサ１６での検出温度が好適反応温度範囲の下限値以上に上昇した場合、制御部１７は、ヒータスイッチ１５に通電を止める旨の制御信号を出力する。この制御信号に基づいてヒータスイッチ１５は、ヒータユニット１４への通電を停止させる。その結果、ヒータユニット１４による加熱が停止される。
【００２６】
また、制御部１７は、ガス導入量制御部としても機能する。この場合、制御部１７は、温度センサ１６での検出温度がベンゼン分解触媒１における好適反応温度範囲よりも低い場合に、排気ファン１２ａの回転速度を上昇させることで作業空間の空気排出量を増やす。一方、制御部１７は、温度センサ１６での検出温度が好適反応温度範囲よりも高い場合に、排気ファン１２ａの回転速度を低下させることで作業空間の空気排出量を減らす。
【００２７】
===ベンゼン分解触媒の構成===
次に、図２（ａ）〜図４を参照して、ベンゼン分解触媒１について詳細に説明する。ここで、図２（ａ）は、ベンゼン分解触媒１が有する基材５の表面における白金ナノ粒子２、酸素吸蔵物質３、多孔質物質４の構造を説明するための模式図である。図２（ｂ）は、ベンゼン分解触媒１の構成成分の一例を示す表である。図３は、基材５の表面の一部を示す斜視図である。図４は、基材５の全体構造を示す斜視図である。
【００２８】
ベンゼン分解触媒１は、揮発性有機化合物（ＶＯＣ）の一種であるベンゼンを酸化して二酸化炭素（ＣＯ２）と水（Ｈ２Ｏ）とに分解する（触媒燃焼反応）。このベンゼン分解触媒１は、特にベンゼン（Ｃ６Ｈ６）について効率よく分解できるように、スクリーニングされたものである。
【００２９】
図２（ａ），（ｂ）に示すように、ベンゼン分解触媒１は、白金ナノ粒子（触媒成分）２と、酸素吸蔵物質３と、多孔質物質４と、基材５とを備えている。
【００３０】
白金ナノ粒子２は、白金（Ｐｔ）をナノレベルの微粒子に加工したものである。本実施形態では平均直径が２．５ｎｍ（標準偏差０．０３３％）の微粒子に加工されたものを用いている。
【００３１】
酸素吸蔵物質３は、酸素を吸収するとともに、吸収した酸素を放出する物質である。本実施形態では、酸素吸蔵物質３として酸化セリウム−酸化ジルコニウム複合酸化物（ＣｅＯ２−ＺｒＯ２）を用いている。酸素吸蔵物質３を用いることにより、酸素過剰雰囲気では酸素が吸蔵され、還元雰囲気では酸素が放出されるため、酸素量を適切に調整することができ、触媒燃焼反応を促進できる。
【００３２】
多孔質物質４は、白金ナノ粒子２及び酸素吸蔵物質３を担持する物質である。本実施形態では、多孔質物質４として酸化アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）を用いている。そして、白金ナノ粒子２及び酸素吸蔵物質３は、例えば含浸法を用いることで多孔質物質４に担持させることができる。
【００３３】
基材５は、表面に多孔質物質４がコーティングされる部分であり、本実施形態ではステンレスによって作製されている。なお、耐熱性を有し多孔質物質４がコーティングできれば他の金属であってもよい。
【００３４】
ここで、図３及び図４を参照して、基材５の構造について具体的に説明する。基材５は、シート状のベース部５０と、ベース部５０の一方の表面から立ち上がった複数の突出片５１とを備えている。
【００３５】
ベース部５０は、短尺辺と長尺辺とを有する矩形帯状に形成されている。また、各突出片５１は、ベース部５０の表面から直交する角度で立ち上がっている。このような突出片５１は、ベース部５０にコ字状の微細な切り込みを形成し、切り込みの内側部分を起こすことで形成できる。この場合、突出片５１とベース部５０とは一体に形成され、ベース部５０における各突出片５１の基端部分には突出片５１と同じ形状の貫通孔５２が形成される。
【００３６】
そして、基材５は、突出片５１や貫通孔５２が形成されたベース部５０を、一方の短尺辺を中心として螺旋状に巻回された円柱形状を呈している。
【００３７】
本実施形態において、ベース部５０は、突出片５１を備える表面が内側となるように巻回されている。これにより、各突出片５１は、円柱形状の中心軸から放射状に向いて設けられ、半径方向に重なり合うベース部５０の隙間（層間）に介在する。これによって、ベース部５０の隙間は突出片５１の高さ以上の間隔に維持され、通気性が確保される。
【００３８】
次に、上記構成のベンゼン分解触媒１に対し、ベンゼンを含んだ被処理流体を反応させてベンゼンを分解させる場合の作用について説明する。
【００３９】
このベンゼン分解触媒１でベンゼンの分解を行う場合、上記被処理流体を、基材５の一方の端面側から他方の端面側に向かって流す。基材５の層間には、白金ナノ粒子２及び酸素吸蔵物質３を担持する多孔質物質４がコーティングされた突出片５１が介在しているので、被処理流体が突出片５１と衝突する際に触媒燃焼反応が生じて、ベンゼンが分解される。
【００４０】
この際、突出片５１は、被処理流体の入口側である基材５の一方の端面側から、被処理流体の出口側である他方の端面側に亘って異なる位置に多数配置されている。したがって、被処理流体を流すための流路を基材５の内部全体に形成できる。これによって、基材５の内部における目詰まりを防止できる。
【００４１】
また、突出片５１によって、被処理流体に対する適度な流路抵抗を与えることができるし、被処理流体の流れ方向に変化を与えることもできる。さらに、貫通孔５２によって層間を跨いで被処理流体を流すことができる。これにより、被処理流体は、基材５の内部を三次元的に流れることができる。
【００４２】
以上より、ベンゼン分解触媒１で被処理流体に含まれるベンゼンを分解させた場合には、被処理流体を基材５の内部全体に行き渡らせることができ、内部全体で触媒燃焼反応が生じるため、ベンゼンを効率よく分解することができる。
【００４３】
===ベンゼン分解触媒によるベンゼン分解確認試験について===
前述の作用効果を確認するため、ベンゼン分解触媒１によるベンゼンの分解確認試験を行った。以下、図５及び図６を参照しつつ、分解確認試験について説明する。図５は、分解確認試験に用いた実験装置２０を示す模式図である。図６は、分解確認試験の実験手順を説明するための図である。
【００４４】
ベンゼン分解触媒１の触媒燃焼反応において、ベンゼンの濃度及び被処理流体の空間速度ＳＶは、ベンゼン分解性能を評価する上で重要なパラメータとなる。そこで、この分解確認試験では、ベンゼンの濃度変化によるベンゼンの分解率の影響と、被処理流体の空間速度ＳＶの変化によるベンゼンの分解率の影響とをそれぞれ確認した。尚、空間速度ＳＶとは、ベンゼン分解触媒１を通過する際の単位時間あたりの被処理流体の体積（標準状態）を、ベンゼン分解触媒１の体積で除したものである。
【００４５】
先ず、図５を参照しつつ、分解確認試験を行うための実験装置２０について説明する。この実験装置２０では、反応管２１内にベンゼン分解触媒１が配置されている。具体的には、ベンゼン分解触媒１は、この反応管２１の内部において、基材５の一方の端面側から被処理流体が流入し、他方の端面側から被処理流体が流出する状態で配置されている。
【００４６】
反応管２１の内部に配置される関係から、ベンゼン分解触媒１は、ドラフトチャンバーシステム１０で用いるものよりも小型のものを用いた。具体的には、図４に示す基材５の高さ（ベース部５０の短尺辺の長さ）ｈが１０．０ｍｍ、突出片５１の高さが３７５μｍ、ベース部５０の長尺辺方向における突出片５１同士の間隔が６６２μｍのものを用いた。この基材５を、螺旋状に１２ターン巻回することで、端面の直径方向の長さｄが１２．８ｍｍの円柱状に構成した。
【００４７】
反応管２１は電気炉２２内に設置されている。この電気炉２２は、熱電対温度調節器２３を備え、この熱電対温度調節器２３によって調節された温度で反応管２１を加熱する。つまり、電気炉２２によって、ベンゼン分解触媒１による触媒燃焼反応の反応温度が調節される。
【００４８】
また、反応管２１は、各種ガスの供給管２８Ａ〜２８ＤとそれぞれＭＦＣ（Mass Flow Controller）２４を介して接続されている。そして、ＭＦＣ２４によって、反応管２１に供給されるガスの流量が調整される。つまり、ＭＦＣ２４によって、空間速度ＳＶが所定速度（後述する）となるように調整される。
【００４９】
尚、反応管２１に供給される各種ガスは、窒素によって希釈され後述する所定の濃度に調整されたベンゼン（Ｃ６Ｈ６）や、バランスガスとしての空気（Ａｉｒ）、窒素（Ｎ２）、酸素（Ｏ２）である。そして、窒素が供給管２８Ａを通じて供給され、酸素が供給管２８Ｂを通じて供給される。同様に、ベンゼン及び窒素が供給管２８Ｃを通じて供給され、空気が供給管２８Ｄを通じて供給される。
【００５０】
また、実験装置２０は、バイパス管２７を備えている。このバイパス管２７は、前述した各種ガスが反応管２１をバイパスしてクロマトグラフ２５，２６へ直接供給されるように、ガスの流路を切り換えるために用いられる。
【００５１】
そして、反応管２１を通過した後の被処理流体に含まれるベンゼンや触媒燃焼反応によって生成したＣＯ２の定量分析は、ＴＣＤ付きのクロマトグラフ２５及びＦＩＤ付きのクロマトグラフ２６によって行った。
【００５２】
次に、図６を参照しつつ、実験装置２０での分解確認試験の手順について説明する。
【００５３】
先ず、供給管２８ＡからＮ２ガスを反応管２１に毎分２００ｃｃ（標準状態）ずつ供給しながら、電気炉２２によって、反応管２１の温度を所定の温度Ｔ０に上昇させる。反応管２１が温度Ｔ０で安定したならば、流路をバイパス管２７に切り替え（ｔ１）、ＭＦＣ２４によって、被処理流体が実験条件の組成（後述する）となるように各ガスの量を調整する。
【００５４】
実験条件の組成となったならば、ガスクロマトグラフ２５，２６による測定を繰り返し行う（ベース分析ａ，ｂ）。これらの測定結果から、被処理流体が実験条件の組成となっているか否かを確認する。そして、反応管２１が温度Ｔ０に達してから所定時間（６０分）が経過したならば、流路をバイパス管２７から反応管２１へ切り替える（ｔ２）。
【００５５】
流路を反応管２１に切り換えた後、ガスクロマトグラフ２５，２６による測定を繰り返し行う（温度Ｔ０での確認分析ｃ〜ｅ）。これらの測定結果から、温度Ｔ０におけるベンゼンの分解性能を確認する。ここでは確認分析ｃ〜ｅの平均値から分解性能を確認する。
【００５６】
確認分析ｃ〜ｅが終了したならば、反応管２１の温度を上昇させて所定温度Ｔ１に設定する（ｔ３〜ｔ４）。この場合、電気炉２２に対する通電量を増やすことで反応管２１の温度を上昇させる。そして、温度Ｔ１を６０分保持した後、ガスクロマトグラフ２５，２６による測定を繰り返し行う（温度Ｔ１での確認分析ｆ〜ｈ）。これらの測定結果から、温度Ｔ１におけるベンゼンの分解性能を確認する。ここでは、温度Ｔ０のときと同様に、確認分析ｆ〜ｈの平均値から分解性能を確認する。
【００５７】
確認分析ｆ〜ｈが終了したならば、以後は同様の手順で他の温度の確認分析を行う（ｔ５〜）。そして、必要な温度まで確認が終了したならば、一連の確認試験を終了する。
【００５８】
<<<ベンゼンの濃度の変化と、反応温度に対するベンゼンの分解率との関係について>>>
前述したように、ベンゼンの濃度はベンゼン分解触媒１のベンゼン分解性能を評価する上で重要なパラメータとなる。そこで、ベンゼンの濃度を異ならせた場合における、ベンゼンの分解率と反応温度との関係、並びに、反応速度と反応温度との関係について確認した。確認結果を図７（ａ），（ｂ）に示す。
【００５９】
この確認試験において、被処理流体中のベンゼンの濃度は、３０ｐｐｍ、１００ｐｐｍ、３００ｐｐｍの３種類とした。そして、反応管２１での反応温度は８０℃から１８０℃まで２０℃毎に変化させた。また、被処理流体の空間速度ＳＶは１２０００ｈ−１とした。
【００６０】
図７（ａ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、被処理流体中のベンゼンの濃度が３０ｐｐｍであれば、１４０℃の反応温度でベンゼンを１００％分解できることが確認された。また、ベンゼンの濃度が１００ｐｐｍ、３００ｐｐｍであれば、共に１６０℃の反応温度でベンゼンを１００％分解できることが確認された。
【００６１】
以上より、ベンゼンの濃度が３０〜３００ｐｐｍの場合、このベンゼン分解触媒１では、１４０℃から１６０℃程度の反応温度でベンゼンを分解できることが確認された。また、ベンゼンの濃度が高くなるにつれ、ベンゼンを１００％分解できる反応温度が高温側にシフトすることも確認された。さらに、ベンゼンを分解する触媒燃焼反応は、反応温度が１００℃から１６０℃の間で急激に進行することも確認された。
【００６２】
図７（ｂ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、反応温度が１６０℃以上になると何れの濃度でも反応速度が収束することが確認された。そして、反応温度が１６０℃であってベンゼンの濃度が３０ｐｐｍの場合、反応速度は約１８μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓに達しなかった。また、ベンゼンの濃度が１００ｐｐｍの場合、反応速度は約５０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであり、ベンゼンの濃度が３００ｐｐｍの場合、反応速度は約１６０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであった。このように、ベンゼンの濃度が高い程に反応速度が高くなることが確認された。すなわち、被処理流体中のベンゼンの濃度が高いほど、触媒燃焼反応の反応速度が速く、ベンゼンの分解がより速やかに行われることが確認された。
【００６３】
<<<空間速度ＳＶの変化と、反応温度に対するベンゼンの分解率との関係について>>>
被処理流体の空間速度ＳＶもまたベンゼン分解触媒１のベンゼン分解性能を評価する上で重要なパラメータとなる。そこで、空間速度ＳＶを異ならせた場合における、ベンゼンの分解率と反応温度との関係、並びに、反応速度と反応温度との関係についても確認をした。確認結果を図８（ａ），（ｂ）に示す。
【００６４】
この確認試験において、ベンゼン分解触媒１に対する被処理流体の空間速度ＳＶは、６０００ｈ−１、１２０００ｈ−１、２４０００ｈ−１の３種類とした。そして、反応管２１での反応温度は、１００℃から２００℃まで２０℃毎に変化させた。また、被処理流体中のベンゼンの濃度は３００ｐｐｍとした。
【００６５】
図８（ａ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、空間速度ＳＶが６０００ｈ−１、１２０００ｈ−１の場合、共に１６０℃の反応温度でベンゼンを１００％分解できることが確認された。また、空間速度ＳＶが２４０００ｈ−１の場合、２００℃の反応温度でベンゼンを９５％分解できることが確認された。
【００６６】
以上より、ベンゼンの濃度が３００ｐｐｍであって空間速度ＳＶが６０００〜２４０００ｈ−１の場合、このベンゼン分解触媒１では、１６０℃から２００℃程度の反応温度でベンゼンを分解できることが確認された。なお、空間速度ＳＶが高すぎるとベンゼンの分解能が低下することも確認された。加えて、空間速度ＳＶが大きくなるにつれ、ベンゼンを約１００％分解できる反応温度も高温側にシフトすることも確認された。
【００６７】
図８（ｂ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、空間速度ＳＶが６０００〜１２０００ｈ−１の場合、反応温度が１６０℃以上になると反応速度が収束することが確認された。また、空間速度ＳＶが２４０００ｈ−１の場合、反応温度１８０℃と２００℃の間における反応速度の増加率が、反応温度１４０℃と１８０℃の間の増加率よりも小さくなっていることが確認された。
【００６８】
そして、空間速度ＳＶが６０００ｈ−１の場合、反応温度１８０℃での反応速度は約８０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであり、空間速度ＳＶが１２０００ｈ−１の場合、反応温度１８０℃での反応速度は約１６０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであった。また、空間速度ＳＶが２４０００ｈ−１の場合、反応温度２００℃での反応速度は約３００μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであった。
【００６９】
このように、被処理流体の空間速度ＳＶが高い程に反応速度が高くなり、ベンゼンの分解がより速やかに行われることが確認された。
【００７０】
<<<カーボン基準の物質収支について>>>
また、ベンゼン分解触媒１による触媒燃焼反応によって、ベンゼンがＣＯ２に転化していることを確認すべく、ベンゼンの分解確認試験を行った。
【００７１】
この確認試験も実験装置２０を用いて行った。具体的には、反応管２１に供給する被処理流体量を毎分２５８ｃｃ（標準状態）、空間速度ＳＶを１２０００ｈ−１、被処理体中のベンゼンの濃度を３００ｐｍとした実験条件において、１回目の測定であるＲＵＮ１では、反応温度の範囲を１００℃−１６０℃とし、２回目の測定であるＲＵＮ２では、反応温度の範囲を１００℃−１８０℃として、分解確認試験を行った。
【００７２】
この分解確認試験でも、反応管２１を通過した後の被処理流体に含まれるベンゼンや触媒燃焼反応によって生成したＣＯ２の定量分析を、ＴＣＤ付きのクロマトグラフ２５及びＦＩＤ付きのクロマトグラフ２６によって行った。そして、この定量分析結果から、反応温度とベンゼンの分解率との関係、及び、反応温度と物質収支との関係を求めた。反応温度とベンゼンの分解率との関係を図９（ａ）に示す。また、反応温度と物質収支との関係を図９（ｂ）に示す。
【００７３】
図９（ａ）に示す反応温度とベンゼンの分解率との関係については、図７（ａ）の確認試験と同じような結果が得られた。すなわち、反応温度１２０℃から分解率の急激な上昇が見られ、１６０℃以上でほぼ全量が分解されることが確認された。そして、被処理流体中のベンゼン濃度と分解率とから、分解されたベンゼンの炭素量を算出し、測定されたＣＯ２に由来する炭素量と比較することで、物質収支を求めた。各反応温度において物質収支が０．７以上であることから、このベンゼン分解触媒１によって、被処理流体中のベンゼンの多くがＣＯ２にまで分解されていることが確認された。
【００７４】
<<<市販の白金系触媒と、ベンゼン分解触媒との分解性能の比較について>>>
ここで、ベンゼン分解触媒１とベンゼン分解性能を比較するため、市販の白金系触媒についても、ベンゼン分解触媒１と同様に、実験装置２０による分解確認試験を行った。尚、図１０は、被処理流体中のベンゼンの濃度を３００ｐｐｍ、空間速度ＳＶを１２０００ｈ−１とした場合の、反応温度とベンゼンの分解率との関係を示している。また、この分解確認試験は、ベンゼン分解性能をより確実に比較するため、ベンゼン分解触媒１に担持される白金ナノ粒子２と、市販の白金触媒とが同等の密度となる条件の下で行っている。
【００７５】
図１０に示すように、ベンゼン分解触媒１は、約１６０℃の反応温度において、ベンゼンを１００％分解できることが確認された。この結果は、先に説明した確認試験と同じ結果である。これに対して、市販の白金系触媒では、約２６０℃の反応温度においても、ベンゼンを約８０％しか分解できていないことが確認された。
【００７６】
また、図１１（ａ）は、ベンゼン濃度を１％とし、空間速度ＳＶを１００００ｈ−１、２００００ｈ−１、３００００ｈ−１、４００００ｈ−１とした場合における市販の白金系触媒の反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフである。図１１（ｂ）は、空間速度を３００００ｈ−１とし、ベンゼン濃度を１％、３％、５％、７％、１０％とした場合における市販の白金系触媒の反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフである。
【００７７】
図１１（ａ）から判るように、市販の白金系触媒では、例えば、空間速度ＳＶを１００００ｈ−１とし、ベンゼンの濃度を１％とした場合、ベンゼンを１００％分解するためには、反応温度を２８０℃（５５３Ｋ）にする必要がある。また、図１１（ｂ）から判るように、市販の白金系触媒では、例えば、空間速度ＳＶを３００００ｈ−１とし、ベンゼンの濃度を１％とした場合、ベンゼンを１００％分解するためには、反応温度を３６０℃にする必要がある。また、図１１（ｂ）から判るように、市販の白金系触媒では、例えば、ベンゼンの濃度を、他の条件に比べて低濃度である１％とした場合、反応温度を５００℃にまで上昇させても、ベンゼンを５０％程度しか分解することができないことが確認された。
【００７８】
以上より、本実施形態のベンゼン分解触媒１では、市販の白金系触媒に比べて十分に低い反応温度範囲（１４０〜１８０℃，以下好適反応温度範囲という）であっても、高いベンゼン分解性能が発揮されることが確認された。また、ベンゼンの濃度が低い場合（３０ｐｐｍ）であっても、ベンゼンの濃度が高い場合（３００ｐｐｍ）と同様に、ベンゼンを１００％分解できることが確認された。このように、本実施形態のベンゼン分解触媒１は、低温で効率的にベンゼンを分解することができる。このため、触媒燃焼反応にかかるエネルギーの消費量を低減することや、コストを削減することができる。
【００７９】
===ドラフトチャンバーシステムによるベンゼンの分解処理===
次に、図１を参照して、ドラフトチャンバーシステム１０によるベンゼンの分解処理について説明する。
【００８０】
このドラフトチャンバーシステム１０において、作業空間の空気（処理対象ガス）に含まれるベンゼンを分解するに際しては、予めヒータユニット１４に通電し、ベンゼン分解触媒１を好適反応温度範囲まで加熱する。前述の実験結果より明らかなように、本実施形態のベンゼン分解触媒１において、その好適反応温度範囲は１４０〜１８０℃である。このため、制御部１７は、温度センサ１６からの検出信号に基づいてベンゼン分解触媒１の温度を認識する。そして、ベンゼン分解触媒１の温度が好適反応温度範囲の最低温度である１４０℃に達するまでの期間に亘り、ヒータユニット１４への通電を指示する制御信号をヒータスイッチ１５へ出力する。ヒータスイッチ１５は、制御部１７からの制御信号に基づいて動作し、ヒータユニット１４への通電を行う。これにより、ベンゼンの分解処理に伴う発熱が十分ではない反応初期の段階から、ベンゼンの分解効率を高めることができる。
【００８１】
ベンゼン分解触媒の温度が１４０℃に達したならば、制御部１７は、それまで停止されていた排気ユニット１２の動作を開始させる。これにより、排気ファン１２ａが回転し、作業空間の空気が排気ダクト１３を通じてベンゼン分解触媒１に導入される。このとき、ベンゼン分解触媒１の温度は、好適反応温度範囲にあるため、作業空間の空気に含まれるベンゼンが分解される。
【００８２】
ベンゼン分解触媒１は、ベンゼンの分解処理に伴って発熱する。この発熱によってベンゼン分解触媒１の温度が上昇したならば、制御部１７は、ヒータユニット１４への通電を停止させる制御信号をヒータスイッチ１５へ出力する。ヒータスイッチ１５は、制御部１７からの制御信号に基づいて動作し、ヒータユニット１５への通電を停止する。これにより、ベンゼン分解触媒１は、ベンゼンの分解処理で発生する熱によって、その温度を好適反応温度範囲内に維持する。
【００８３】
ここで、ベンゼン分解触媒１に導入される空気中のベンゼン濃度が高く、温度センサ１６で検出されるベンゼン分解触媒１の温度が、好適反応温度範囲の上限値よりも高くなった場合、制御部１７は、排気量（導入量）を減らすための制御信号を排気ユニット１２に出力する。これにより、排気ファン１２ａの回転速度が低下し、ベンゼン分解触媒１に導入される空気の量が少なくなる。その結果、ベンゼン分解触媒１での発熱が抑制され、ベンゼン分解触媒１の温度を好適反応温度範囲内に収めることができる。
【００８４】
反対に、空気中のベンゼン濃度が低く、ベンゼン分解触媒１の温度が、好適反応温度範囲の下限値よりも低くなった場合、制御部１７は、排気量を増やすための制御信号を排気ユニット１２に出力する。これにより、排気ファン１２ａの回転速度が上昇し、ベンゼン分解触媒１に導入される空気の量が増える。その結果、ベンゼン分解触媒１での発熱量が増え、ベンゼン分解触媒１の温度を好適反応温度範囲内に収めることができる。
【００８５】
なお、空気の導入量を上限まで増やしても、ベンゼン分解触媒１の温度が好適反応温度範囲の下限値よりも低いままの場合、制御部１７は、ヒータユニット１４への通電をヒータスイッチ１５に指示する。
【００８６】
このように、本実施形態のドラフトチャンバーシステム１０では、ベンゼン分解触媒１の温度に応じてベンゼン分解触媒１に導入される空気の量を制御しているので、導入される空気の量を増やすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が増え、導入される空気の量を減らすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が減ることが期待できる。これにより、ヒータユニット１４による加熱を抑制しつつベンゼン分解触媒１を好適反応温度範囲に維持できる。なお、ベンゼン分解触媒１を冷却するクーラ（図示せず）を別途設けた場合には、このクーラによる冷却を抑制しつつベンゼン分解触媒１を好適反応温度範囲に維持できる。
【００８７】
===その他の実施形態===
前述した実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく変更、改良されると共に、本発明にはその等価物も含まれる。
【００８８】
まず、酸素吸蔵物質としてＣｅＯ２-ＺｒＯ２を例示したが、２００℃前後の反応温度に耐えるものであって、多孔質物質に担持されるものであれば、酸素吸蔵物質として用いることができる。また、多孔質物質に関してＡｌ２Ｏ３を例示したが、２００℃前後の反応温度に耐えるものであって、白金ナノ粒子や酸素吸蔵物質を担持できればＡｌ２Ｏ３に限られない。加えて、触媒成分としての白金ナノ粒子に関し、平均粒子径が２．５ｎｍのものを例示したが、ナノレベルの粒子であれば同様に用いることができると解される。
【００８９】
前述したベンゼン分解触媒１では、基材５が、ベース部５０の一方の短尺辺を中心として螺旋状に巻回された円柱形状を呈していることとした。しかし、特にこれに限定されるものではなく、例えば、基材５は、複数のベース部５０を重ね合わせた積層構造であることとしてもよい。
【符号の説明】
【００９０】
１…ベンゼン分解触媒，２…白金ナノ粒子，３…酸素吸蔵物質，４…多孔質物質，５…基材，１０…ドラフトチャンバーシステム，１１…チャンバー本体，１２…排気ユニット，１２ａ…排気ファン，１３…排気ダクト，１４…ヒータユニット，１５…ヒータスイッチ，１６…温度センサ，１７…制御部，２０…実験装置，２１…反応管，２２…電気炉，２３…熱電対温度調節器，２４…ＭＦＣ，２５，２６…ガスクロマトグラフ，２７…バイパス管，２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃ、２８Ｄ…供給管，５０…ベース部，５１…突出片，５２…貫通孔
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベンゼン分解触媒を備えるベンゼン分解処理装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
改正大気汚染防止法の施行等により、ベンゼン等の揮発性有機化合物（Voratile Organic Compounds;ＶＯＣ）の排出量を削減することが求められている。そこで、白金等を含む触媒を用いた触媒燃焼法によってＶＯＣを分解処理することが知られている（例えば特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−２１９０６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、前述の触媒によって、ベンゼンのような分子構造が安定なＶＯＣを十分に分解するためには、高温で分解反応を行う必要がある。このため、エネルギーの消費量やコストが増大する等の問題があった。さらに、前述の触媒では、低濃度のベンゼンを十分に分解することが難しいという問題もあった。
【０００５】
本発明はかかる課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、従来よりも低温な環境であっても効率的にベンゼンを分解処理可能なベンゼン分解処理装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、上記課題を解決するため鋭意検討を重ねた結果、白金ナノ粒子を含む触媒成分及び酸素の吸蔵と放出を行う酸素吸蔵物質を多孔質物質に担持させることで、従来よりも低温環境下であっても効率的にベンゼンを分解できるという知見を得、本発明を完成するに至ったものである。
【０００７】
すなわち、本発明は、導入された処理対象ガスに含まれるベンゼンを、ベンゼン分解触媒にて触媒燃焼させることによって分解処理するベンゼン分解処理装置であって、前記ベンゼン分解触媒は、白金ナノ粒子を含む触媒成分と、酸素を吸蔵するとともに放出する酸素吸蔵物質と、前記触媒成分及び前記酸素吸蔵物質を担持する多孔質物質と、前記多孔質物質が表面にコーティングされる基材とを備えることを特徴とする。
【０００８】
本発明によれば、白金ナノ粒子を含む触媒成分と酸素吸蔵物質とを多孔質物質に担持させ、かつ、この多孔質物質を基材の表面にコーティングしているので、従来よりも低温環境下であっても効率的にベンゼンを分解できる。
【０００９】
上記ベンゼン分解触媒において、酸素吸蔵物質はＣｅＯ２-ＺｒＯ２であることが好ましく、多孔質物質はＡｌ２Ｏ３であることが好ましい。また、触媒成分の白金ナノ粒子の平均粒子径は２．５ｎｍであることが好ましい。
【００１０】
上記ベンゼン分解触媒において、前記基材が、シート状のベース部と、前記ベース部の表面から立ち上がった複数の突出片とを含んでいる場合には、ベース部と突出片のそれぞれに、触媒成分と酸素吸蔵物質とを担持した多孔質物質がコーティングされるので、ベンゼンが接触し易くなって分解効率を高めることができる。
【００１１】
上記ベンゼン分解触媒において、前記ベース部は短尺辺と長尺辺とを有する矩形帯状であり、前記基材が一方の前記短尺辺を中心として螺旋状に巻回された形状に設けられている場合には、突出片が介在することで、ベース部は隙間を空けた状態で巻回されるため、ベンゼンが接触し易くなって分解効率を高めることができる。
【００１２】
上記ベンゼン分解処理装置において、前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、前記ベンゼン分解触媒を加熱するヒータ部と、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記ヒータ部を動作させて前記ベンゼン分解触媒を加熱する温度制御部とを備えている場合には、ベンゼンの分解処理に伴う発熱が十分ではない反応初期の段階から、ベンゼンの分解効率を高めることができる。
【００１３】
上記ベンゼン分解処理装置において、前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、前記処理対象ガスの導入量を調整する導入量調整部と、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記処理対象ガスの導入量を増やすように前記導入量調整部を制御し、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度よりも高い場合に、前記処理対象ガスの導入量を減らすように前記導入量調整部を制御するガス導入量制御部とを備えている場合には、処理対象ガスの導入量を増やすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が増え、処理対象ガスの導入量を減らすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が減ることが期待できるので、外部からの加熱冷却量を抑制しつつベンゼン分解触媒を好適反応温度に維持できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、従来よりも低温な環境であっても効率的にベンゼンを分解可能なベンゼン分解処理装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】（ａ）はベンゼン分解処理装置の概略構成図であり、（ｂ）はベンゼン分解触媒とヒータの配置例を示す図であり、（ｃ）はベンゼン分解触媒とヒータにおける他の配置例を示す図である。
【図２】（ａ）はベンゼン分解触媒における基材表面の構造を説明するための模式図であり、（ｂ）はベンゼン分解触媒の構成成分の一例を示す表である。
【図３】ベンゼン分解触媒における基材表面の一部を示す斜視図である。
【図４】ベンゼン分解触媒における基材の全体構造を示す斜視図である。
【図５】分解確認試験に用いた実験装置を説明する模式図である。
【図６】分解確認試験の実験手順を説明する図である
【図７】（ａ）は異なるベンゼン濃度ごとに、反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフであり、（ｂ）は異なるベンゼン濃度ごとに、反応温度とベンゼンの分解速度との関係を示すグラフである。
【図８】（ａ）は異なる空間速度ごとに、反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフであり、（ｂ）は異なる空間速度ごとに、反応温度とベンゼンの反応速度との関係を示すグラフである。
【図９】（ａ）は異なる反応温度範囲ごとに、反応温度と分解率との関係を示すグラフであり、（ｂ）は異なる反応温度範囲ごとに、反応温度と物質収支との関係を示すグラフである。
【図１０】本実施形態にかかるベンゼン分解触媒と、市販の白金系触媒とのベンゼン分解性能を比較するためのグラフである。
【図１１】（ａ）は市販の白金系触媒のベンゼン分解性能を示すグラフであり、（ｂ）は市販の白金系触媒のベンゼン分解性能を示す他のグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
===ベンゼン分解処理装置の構成===
まず、図１を参照して、本実施形態にかかるベンゼン分解処理装置について説明する。図１（ａ）は、ベンゼン分解処理機能を有するドラフトチャンバーシステム１０の概略構成図である。この実施形態ではドラフトチャンバーシステム１０がベンゼン分解処理装置に相当する。例示したドラフトチャンバーシステム１０は、チャンバー本体１１と、排気ユニット１２と、排気ダクト１３と、ベンゼン分解触媒１と、ヒータユニット１４と、ヒータスイッチ１５と、温度センサ１６と、制御部１７とを有している。
【００１７】
チャンバー本体１１は、各種化学物質の処理などを行う作業空間を区画する箱状体であり、作業者側の前面には上下方向にスライドする透明なスライド板が設けられ、開口部の大きさが調整できるように構成されている。また、このチャンバー本体１１には、作業空間の空気（処理対象ガスに相当する）を排出すべく排気用の開口部も設けられている。
【００１８】
排気ユニット１２は、作業空間の空気を吸い出してチャンバー本体１１の外へ排出する部分である。本実施形態における排気ユニット１２は、速度が可変の排気ファン１２ａを有しており、排気ファン１２ａの回転速度を変えることで、空気の排出量を調整することができる。そして、チャンバー本体１１の外へ排出された作業空間の空気は、排気ダクト１３を通じてベンゼン分解触媒１に導入され、分解処理される。このため、排気ユニット１２は、処理対象ガスのベンゼン分解触媒１への導入量を調整する導入量調整部に相当する。
【００１９】
排気ダクト１３は、排気ユニット１２から排出された作業空間の空気を案内する筒状部材であり、処理対象ガスの排出流路を区画する。このため、排気ダクト１３の一端は排気ユニット１２に連通され、他端は大気開放されている。そして、排気ダクト１３によって区画される排気流路の途中には、ベンゼン分解触媒１が設けられている。このベンゼン分解触媒１は、作業空間の空気に含まれるベンゼンを、触媒燃焼によって分解処理するものであり、その直径が排気ダクト１３の内径と同じか僅かに小さい程度の円柱状であって、空気を通すための隙間が設けられている。なお、このベンゼン分解触媒１については、後で詳しく説明する。
【００２０】
ヒータユニット１４は、ベンゼン分解触媒１を加熱する部分であり、ヒータ部に相当する。後述するように、ベンゼン分解触媒１にはベンゼンの分解処理に適した温度範囲（好適温度範囲）がある。ある程度の量のベンゼンが分解処理されると、反応熱によってベンゼン分解触媒１が加熱され、この好適温度範囲を維持することができる。しかし、分解初期の段階や分解対象のベンゼンの量が少ない場合には、得られる反応熱だけでベンゼン分解触媒１を好適温度範囲に維持することは難しい。そこで、本実施形態では、ベンゼン分解触媒１を加熱するためのヒータユニット１４を設けている。
【００２１】
ヒータユニット１４は、通電によって加熱するものが好適に用いられる。このヒータユニット１４は、例えば図１（ａ）に示すように、排気ダクト１３の外周部分に設けられ、排気ダクト１３を介してベンゼン分解触媒１を加熱するものを用いることができる。また、図１（ｂ）に示すように、ベンゼン分解触媒１におけるガス流れ方向の上流側端部にヒータユニット１４を配置してもよい。さらに、図１（ｃ）に示すように、ベンゼン分解触媒１の外周部分を囲繞するようにヒータユニット１４を配置してもよい。
【００２２】
ヒータスイッチ１５は、ヒータユニット１４と制御部１７の間に介在し、制御部１７からの制御信号に従ってヒータユニット１４に対する通電量を制御する。ヒータユニット１４は通電量に応じて温度が変化するので、ヒータスイッチ１５と制御部１７の組は、ヒータ部の動作を制御する温度制御部に相当する。
【００２３】
温度センサ１６は、ベンゼン分解触媒１の温度を検出する部分であり、温度検出部に相当する。この温度センサ１６は、ベンゼン分解触媒１の外周面に配置される。好適には、外周面におけるガス流れ方向の中間から上流側の範囲に配置される。これは、ベンゼン分解触媒１で処理される排出空気（処理対象ガス）に関し、含有されるベンゼンの濃度が上流側ほど高いため、ベンゼン分解触媒１の温度も上流側ほど高くなる傾向が見られるためである。そして、温度センサ１６からの検出信号は制御部１７に出力される。この検出信号により、制御部１７はベンゼン分解触媒１の温度を認識することができる。
【００２４】
制御部１７は、ドラフトチャンバーシステム１０における制御の中心となる部分であり、ＣＰＵやメモリなどを含んで構成されている。この制御部１７は、メモリに記憶されたコンピュータプログラムに従って動作し、排気ユニット１２による排出量の制御やヒータユニット１４によるベンゼン分解触媒１の加熱制御などを行う。
【００２５】
前述したように、制御部１７は、ヒータスイッチ１５とともに温度制御部を構成する。この場合、制御部１７は、温度センサ１６での検出温度がベンゼン分解触媒１における好適反応温度範囲よりも低い場合に、ヒータスイッチ１５に通電量を増やす旨の制御信号を出力する。この制御信号に基づいてヒータスイッチ１５は、ヒータユニット１４への通電量を増加させる。その結果、ヒータユニット１４の温度が上昇し、ベンゼン分解触媒１がその分加熱される。また、温度センサ１６での検出温度が好適反応温度範囲の下限値以上に上昇した場合、制御部１７は、ヒータスイッチ１５に通電を止める旨の制御信号を出力する。この制御信号に基づいてヒータスイッチ１５は、ヒータユニット１４への通電を停止させる。その結果、ヒータユニット１４による加熱が停止される。
【００２６】
また、制御部１７は、ガス導入量制御部としても機能する。この場合、制御部１７は、温度センサ１６での検出温度がベンゼン分解触媒１における好適反応温度範囲よりも低い場合に、排気ファン１２ａの回転速度を上昇させることで作業空間の空気排出量を増やす。一方、制御部１７は、温度センサ１６での検出温度が好適反応温度範囲よりも高い場合に、排気ファン１２ａの回転速度を低下させることで作業空間の空気排出量を減らす。
【００２７】
===ベンゼン分解触媒の構成===
次に、図２（ａ）〜図４を参照して、ベンゼン分解触媒１について詳細に説明する。ここで、図２（ａ）は、ベンゼン分解触媒１が有する基材５の表面における白金ナノ粒子２、酸素吸蔵物質３、多孔質物質４の構造を説明するための模式図である。図２（ｂ）は、ベンゼン分解触媒１の構成成分の一例を示す表である。図３は、基材５の表面の一部を示す斜視図である。図４は、基材５の全体構造を示す斜視図である。
【００２８】
ベンゼン分解触媒１は、揮発性有機化合物（ＶＯＣ）の一種であるベンゼンを酸化して二酸化炭素（ＣＯ２）と水（Ｈ２Ｏ）とに分解する（触媒燃焼反応）。このベンゼン分解触媒１は、特にベンゼン（Ｃ６Ｈ６）について効率よく分解できるように、スクリーニングされたものである。
【００２９】
図２（ａ），（ｂ）に示すように、ベンゼン分解触媒１は、白金ナノ粒子（触媒成分）２と、酸素吸蔵物質３と、多孔質物質４と、基材５とを備えている。
【００３０】
白金ナノ粒子２は、白金（Ｐｔ）をナノレベルの微粒子に加工したものである。本実施形態では平均直径が２．５ｎｍ（標準偏差０．０３３％）の微粒子に加工されたものを用いている。
【００３１】
酸素吸蔵物質３は、酸素を吸収するとともに、吸収した酸素を放出する物質である。本実施形態では、酸素吸蔵物質３として酸化セリウム−酸化ジルコニウム複合酸化物（ＣｅＯ２−ＺｒＯ２）を用いている。酸素吸蔵物質３を用いることにより、酸素過剰雰囲気では酸素が吸蔵され、還元雰囲気では酸素が放出されるため、酸素量を適切に調整することができ、触媒燃焼反応を促進できる。
【００３２】
多孔質物質４は、白金ナノ粒子２及び酸素吸蔵物質３を担持する物質である。本実施形態では、多孔質物質４として酸化アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）を用いている。そして、白金ナノ粒子２及び酸素吸蔵物質３は、例えば含浸法を用いることで多孔質物質４に担持させることができる。
【００３３】
基材５は、表面に多孔質物質４がコーティングされる部分であり、本実施形態ではステンレスによって作製されている。なお、耐熱性を有し多孔質物質４がコーティングできれば他の金属であってもよい。
【００３４】
ここで、図３及び図４を参照して、基材５の構造について具体的に説明する。基材５は、シート状のベース部５０と、ベース部５０の一方の表面から立ち上がった複数の突出片５１とを備えている。
【００３５】
ベース部５０は、短尺辺と長尺辺とを有する矩形帯状に形成されている。また、各突出片５１は、ベース部５０の表面から直交する角度で立ち上がっている。このような突出片５１は、ベース部５０にコ字状の微細な切り込みを形成し、切り込みの内側部分を起こすことで形成できる。この場合、突出片５１とベース部５０とは一体に形成され、ベース部５０における各突出片５１の基端部分には突出片５１と同じ形状の貫通孔５２が形成される。
【００３６】
そして、基材５は、突出片５１や貫通孔５２が形成されたベース部５０を、一方の短尺辺を中心として螺旋状に巻回された円柱形状を呈している。
【００３７】
本実施形態において、ベース部５０は、突出片５１を備える表面が内側となるように巻回されている。これにより、各突出片５１は、円柱形状の中心軸から放射状に向いて設けられ、半径方向に重なり合うベース部５０の隙間（層間）に介在する。これによって、ベース部５０の隙間は突出片５１の高さ以上の間隔に維持され、通気性が確保される。
【００３８】
次に、上記構成のベンゼン分解触媒１に対し、ベンゼンを含んだ被処理流体を反応させてベンゼンを分解させる場合の作用について説明する。
【００３９】
このベンゼン分解触媒１でベンゼンの分解を行う場合、上記被処理流体を、基材５の一方の端面側から他方の端面側に向かって流す。基材５の層間には、白金ナノ粒子２及び酸素吸蔵物質３を担持する多孔質物質４がコーティングされた突出片５１が介在しているので、被処理流体が突出片５１と衝突する際に触媒燃焼反応が生じて、ベンゼンが分解される。
【００４０】
この際、突出片５１は、被処理流体の入口側である基材５の一方の端面側から、被処理流体の出口側である他方の端面側に亘って異なる位置に多数配置されている。したがって、被処理流体を流すための流路を基材５の内部全体に形成できる。これによって、基材５の内部における目詰まりを防止できる。
【００４１】
また、突出片５１によって、被処理流体に対する適度な流路抵抗を与えることができるし、被処理流体の流れ方向に変化を与えることもできる。さらに、貫通孔５２によって層間を跨いで被処理流体を流すことができる。これにより、被処理流体は、基材５の内部を三次元的に流れることができる。
【００４２】
以上より、ベンゼン分解触媒１で被処理流体に含まれるベンゼンを分解させた場合には、被処理流体を基材５の内部全体に行き渡らせることができ、内部全体で触媒燃焼反応が生じるため、ベンゼンを効率よく分解することができる。
【００４３】
===ベンゼン分解触媒によるベンゼン分解確認試験について===
前述の作用効果を確認するため、ベンゼン分解触媒１によるベンゼンの分解確認試験を行った。以下、図５及び図６を参照しつつ、分解確認試験について説明する。図５は、分解確認試験に用いた実験装置２０を示す模式図である。図６は、分解確認試験の実験手順を説明するための図である。
【００４４】
ベンゼン分解触媒１の触媒燃焼反応において、ベンゼンの濃度及び被処理流体の空間速度ＳＶは、ベンゼン分解性能を評価する上で重要なパラメータとなる。そこで、この分解確認試験では、ベンゼンの濃度変化によるベンゼンの分解率の影響と、被処理流体の空間速度ＳＶの変化によるベンゼンの分解率の影響とをそれぞれ確認した。尚、空間速度ＳＶとは、ベンゼン分解触媒１を通過する際の単位時間あたりの被処理流体の体積（標準状態）を、ベンゼン分解触媒１の体積で除したものである。
【００４５】
先ず、図５を参照しつつ、分解確認試験を行うための実験装置２０について説明する。この実験装置２０では、反応管２１内にベンゼン分解触媒１が配置されている。具体的には、ベンゼン分解触媒１は、この反応管２１の内部において、基材５の一方の端面側から被処理流体が流入し、他方の端面側から被処理流体が流出する状態で配置されている。
【００４６】
反応管２１の内部に配置される関係から、ベンゼン分解触媒１は、ドラフトチャンバーシステム１０で用いるものよりも小型のものを用いた。具体的には、図４に示す基材５の高さ（ベース部５０の短尺辺の長さ）ｈが１０．０ｍｍ、突出片５１の高さが３７５μｍ、ベース部５０の長尺辺方向における突出片５１同士の間隔が６６２μｍのものを用いた。この基材５を、螺旋状に１２ターン巻回することで、端面の直径方向の長さｄが１２．８ｍｍの円柱状に構成した。
【００４７】
反応管２１は電気炉２２内に設置されている。この電気炉２２は、熱電対温度調節器２３を備え、この熱電対温度調節器２３によって調節された温度で反応管２１を加熱する。つまり、電気炉２２によって、ベンゼン分解触媒１による触媒燃焼反応の反応温度が調節される。
【００４８】
また、反応管２１は、各種ガスの供給管２８Ａ〜２８ＤとそれぞれＭＦＣ（Mass Flow Controller）２４を介して接続されている。そして、ＭＦＣ２４によって、反応管２１に供給されるガスの流量が調整される。つまり、ＭＦＣ２４によって、空間速度ＳＶが所定速度（後述する）となるように調整される。
【００４９】
尚、反応管２１に供給される各種ガスは、窒素によって希釈され後述する所定の濃度に調整されたベンゼン（Ｃ６Ｈ６）や、バランスガスとしての空気（Ａｉｒ）、窒素（Ｎ２）、酸素（Ｏ２）である。そして、窒素が供給管２８Ａを通じて供給され、酸素が供給管２８Ｂを通じて供給される。同様に、ベンゼン及び窒素が供給管２８Ｃを通じて供給され、空気が供給管２８Ｄを通じて供給される。
【００５０】
また、実験装置２０は、バイパス管２７を備えている。このバイパス管２７は、前述した各種ガスが反応管２１をバイパスしてクロマトグラフ２５，２６へ直接供給されるように、ガスの流路を切り換えるために用いられる。
【００５１】
そして、反応管２１を通過した後の被処理流体に含まれるベンゼンや触媒燃焼反応によって生成したＣＯ２の定量分析は、ＴＣＤ付きのクロマトグラフ２５及びＦＩＤ付きのクロマトグラフ２６によって行った。
【００５２】
次に、図６を参照しつつ、実験装置２０での分解確認試験の手順について説明する。
【００５３】
先ず、供給管２８ＡからＮ２ガスを反応管２１に毎分２００ｃｃ（標準状態）ずつ供給しながら、電気炉２２によって、反応管２１の温度を所定の温度Ｔ０に上昇させる。反応管２１が温度Ｔ０で安定したならば、流路をバイパス管２７に切り替え（ｔ１）、ＭＦＣ２４によって、被処理流体が実験条件の組成（後述する）となるように各ガスの量を調整する。
【００５４】
実験条件の組成となったならば、ガスクロマトグラフ２５，２６による測定を繰り返し行う（ベース分析ａ，ｂ）。これらの測定結果から、被処理流体が実験条件の組成となっているか否かを確認する。そして、反応管２１が温度Ｔ０に達してから所定時間（６０分）が経過したならば、流路をバイパス管２７から反応管２１へ切り替える（ｔ２）。
【００５５】
流路を反応管２１に切り換えた後、ガスクロマトグラフ２５，２６による測定を繰り返し行う（温度Ｔ０での確認分析ｃ〜ｅ）。これらの測定結果から、温度Ｔ０におけるベンゼンの分解性能を確認する。ここでは確認分析ｃ〜ｅの平均値から分解性能を確認する。
【００５６】
確認分析ｃ〜ｅが終了したならば、反応管２１の温度を上昇させて所定温度Ｔ１に設定する（ｔ３〜ｔ４）。この場合、電気炉２２に対する通電量を増やすことで反応管２１の温度を上昇させる。そして、温度Ｔ１を６０分保持した後、ガスクロマトグラフ２５，２６による測定を繰り返し行う（温度Ｔ１での確認分析ｆ〜ｈ）。これらの測定結果から、温度Ｔ１におけるベンゼンの分解性能を確認する。ここでは、温度Ｔ０のときと同様に、確認分析ｆ〜ｈの平均値から分解性能を確認する。
【００５７】
確認分析ｆ〜ｈが終了したならば、以後は同様の手順で他の温度の確認分析を行う（ｔ５〜）。そして、必要な温度まで確認が終了したならば、一連の確認試験を終了する。
【００５８】
<<<ベンゼンの濃度の変化と、反応温度に対するベンゼンの分解率との関係について>>>
前述したように、ベンゼンの濃度はベンゼン分解触媒１のベンゼン分解性能を評価する上で重要なパラメータとなる。そこで、ベンゼンの濃度を異ならせた場合における、ベンゼンの分解率と反応温度との関係、並びに、反応速度と反応温度との関係について確認した。確認結果を図７（ａ），（ｂ）に示す。
【００５９】
この確認試験において、被処理流体中のベンゼンの濃度は、３０ｐｐｍ、１００ｐｐｍ、３００ｐｐｍの３種類とした。そして、反応管２１での反応温度は８０℃から１８０℃まで２０℃毎に変化させた。また、被処理流体の空間速度ＳＶは１２０００ｈ−１とした。
【００６０】
図７（ａ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、被処理流体中のベンゼンの濃度が３０ｐｐｍであれば、１４０℃の反応温度でベンゼンを１００％分解できることが確認された。また、ベンゼンの濃度が１００ｐｐｍ、３００ｐｐｍであれば、共に１６０℃の反応温度でベンゼンを１００％分解できることが確認された。
【００６１】
以上より、ベンゼンの濃度が３０〜３００ｐｐｍの場合、このベンゼン分解触媒１では、１４０℃から１６０℃程度の反応温度でベンゼンを分解できることが確認された。また、ベンゼンの濃度が高くなるにつれ、ベンゼンを１００％分解できる反応温度が高温側にシフトすることも確認された。さらに、ベンゼンを分解する触媒燃焼反応は、反応温度が１００℃から１６０℃の間で急激に進行することも確認された。
【００６２】
図７（ｂ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、反応温度が１６０℃以上になると何れの濃度でも反応速度が収束することが確認された。そして、反応温度が１６０℃であってベンゼンの濃度が３０ｐｐｍの場合、反応速度は約１８μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓに達しなかった。また、ベンゼンの濃度が１００ｐｐｍの場合、反応速度は約５０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであり、ベンゼンの濃度が３００ｐｐｍの場合、反応速度は約１６０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであった。このように、ベンゼンの濃度が高い程に反応速度が高くなることが確認された。すなわち、被処理流体中のベンゼンの濃度が高いほど、触媒燃焼反応の反応速度が速く、ベンゼンの分解がより速やかに行われることが確認された。
【００６３】
<<<空間速度ＳＶの変化と、反応温度に対するベンゼンの分解率との関係について>>>
被処理流体の空間速度ＳＶもまたベンゼン分解触媒１のベンゼン分解性能を評価する上で重要なパラメータとなる。そこで、空間速度ＳＶを異ならせた場合における、ベンゼンの分解率と反応温度との関係、並びに、反応速度と反応温度との関係についても確認をした。確認結果を図８（ａ），（ｂ）に示す。
【００６４】
この確認試験において、ベンゼン分解触媒１に対する被処理流体の空間速度ＳＶは、６０００ｈ−１、１２０００ｈ−１、２４０００ｈ−１の３種類とした。そして、反応管２１での反応温度は、１００℃から２００℃まで２０℃毎に変化させた。また、被処理流体中のベンゼンの濃度は３００ｐｐｍとした。
【００６５】
図８（ａ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、空間速度ＳＶが６０００ｈ−１、１２０００ｈ−１の場合、共に１６０℃の反応温度でベンゼンを１００％分解できることが確認された。また、空間速度ＳＶが２４０００ｈ−１の場合、２００℃の反応温度でベンゼンを９５％分解できることが確認された。
【００６６】
以上より、ベンゼンの濃度が３００ｐｐｍであって空間速度ＳＶが６０００〜２４０００ｈ−１の場合、このベンゼン分解触媒１では、１６０℃から２００℃程度の反応温度でベンゼンを分解できることが確認された。なお、空間速度ＳＶが高すぎるとベンゼンの分解能が低下することも確認された。加えて、空間速度ＳＶが大きくなるにつれ、ベンゼンを約１００％分解できる反応温度も高温側にシフトすることも確認された。
【００６７】
図８（ｂ）に示すように、このベンゼン分解触媒１では、空間速度ＳＶが６０００〜１２０００ｈ−１の場合、反応温度が１６０℃以上になると反応速度が収束することが確認された。また、空間速度ＳＶが２４０００ｈ−１の場合、反応温度１８０℃と２００℃の間における反応速度の増加率が、反応温度１４０℃と１８０℃の間の増加率よりも小さくなっていることが確認された。
【００６８】
そして、空間速度ＳＶが６０００ｈ−１の場合、反応温度１８０℃での反応速度は約８０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであり、空間速度ＳＶが１２０００ｈ−１の場合、反応温度１８０℃での反応速度は約１６０μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであった。また、空間速度ＳＶが２４０００ｈ−１の場合、反応温度２００℃での反応速度は約３００μｍｏｌ／ｃｍ３・ｓであった。
【００６９】
このように、被処理流体の空間速度ＳＶが高い程に反応速度が高くなり、ベンゼンの分解がより速やかに行われることが確認された。
【００７０】
<<<カーボン基準の物質収支について>>>
また、ベンゼン分解触媒１による触媒燃焼反応によって、ベンゼンがＣＯ２に転化していることを確認すべく、ベンゼンの分解確認試験を行った。
【００７１】
この確認試験も実験装置２０を用いて行った。具体的には、反応管２１に供給する被処理流体量を毎分２５８ｃｃ（標準状態）、空間速度ＳＶを１２０００ｈ−１、被処理体中のベンゼンの濃度を３００ｐｍとした実験条件において、１回目の測定であるＲＵＮ１では、反応温度の範囲を１００℃−１６０℃とし、２回目の測定であるＲＵＮ２では、反応温度の範囲を１００℃−１８０℃として、分解確認試験を行った。
【００７２】
この分解確認試験でも、反応管２１を通過した後の被処理流体に含まれるベンゼンや触媒燃焼反応によって生成したＣＯ２の定量分析を、ＴＣＤ付きのクロマトグラフ２５及びＦＩＤ付きのクロマトグラフ２６によって行った。そして、この定量分析結果から、反応温度とベンゼンの分解率との関係、及び、反応温度と物質収支との関係を求めた。反応温度とベンゼンの分解率との関係を図９（ａ）に示す。また、反応温度と物質収支との関係を図９（ｂ）に示す。
【００７３】
図９（ａ）に示す反応温度とベンゼンの分解率との関係については、図７（ａ）の確認試験と同じような結果が得られた。すなわち、反応温度１２０℃から分解率の急激な上昇が見られ、１６０℃以上でほぼ全量が分解されることが確認された。そして、被処理流体中のベンゼン濃度と分解率とから、分解されたベンゼンの炭素量を算出し、測定されたＣＯ２に由来する炭素量と比較することで、物質収支を求めた。各反応温度において物質収支が０．７以上であることから、このベンゼン分解触媒１によって、被処理流体中のベンゼンの多くがＣＯ２にまで分解されていることが確認された。
【００７４】
<<<市販の白金系触媒と、ベンゼン分解触媒との分解性能の比較について>>>
ここで、ベンゼン分解触媒１とベンゼン分解性能を比較するため、市販の白金系触媒についても、ベンゼン分解触媒１と同様に、実験装置２０による分解確認試験を行った。尚、図１０は、被処理流体中のベンゼンの濃度を３００ｐｐｍ、空間速度ＳＶを１２０００ｈ−１とした場合の、反応温度とベンゼンの分解率との関係を示している。また、この分解確認試験は、ベンゼン分解性能をより確実に比較するため、ベンゼン分解触媒１に担持される白金ナノ粒子２と、市販の白金触媒とが同等の密度となる条件の下で行っている。
【００７５】
図１０に示すように、ベンゼン分解触媒１は、約１６０℃の反応温度において、ベンゼンを１００％分解できることが確認された。この結果は、先に説明した確認試験と同じ結果である。これに対して、市販の白金系触媒では、約２６０℃の反応温度においても、ベンゼンを約８０％しか分解できていないことが確認された。
【００７６】
また、図１１（ａ）は、ベンゼン濃度を１％とし、空間速度ＳＶを１００００ｈ−１、２００００ｈ−１、３００００ｈ−１、４００００ｈ−１とした場合における市販の白金系触媒の反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフである。図１１（ｂ）は、空間速度を３００００ｈ−１とし、ベンゼン濃度を１％、３％、５％、７％、１０％とした場合における市販の白金系触媒の反応温度とベンゼンの分解率との関係を示すグラフである。
【００７７】
図１１（ａ）から判るように、市販の白金系触媒では、例えば、空間速度ＳＶを１００００ｈ−１とし、ベンゼンの濃度を１％とした場合、ベンゼンを１００％分解するためには、反応温度を２８０℃（５５３Ｋ）にする必要がある。また、図１１（ｂ）から判るように、市販の白金系触媒では、例えば、空間速度ＳＶを３００００ｈ−１とし、ベンゼンの濃度を１％とした場合、ベンゼンを１００％分解するためには、反応温度を３６０℃にする必要がある。また、図１１（ｂ）から判るように、市販の白金系触媒では、例えば、ベンゼンの濃度を、他の条件に比べて低濃度である１％とした場合、反応温度を５００℃にまで上昇させても、ベンゼンを５０％程度しか分解することができないことが確認された。
【００７８】
以上より、本実施形態のベンゼン分解触媒１では、市販の白金系触媒に比べて十分に低い反応温度範囲（１４０〜１８０℃，以下好適反応温度範囲という）であっても、高いベンゼン分解性能が発揮されることが確認された。また、ベンゼンの濃度が低い場合（３０ｐｐｍ）であっても、ベンゼンの濃度が高い場合（３００ｐｐｍ）と同様に、ベンゼンを１００％分解できることが確認された。このように、本実施形態のベンゼン分解触媒１は、低温で効率的にベンゼンを分解することができる。このため、触媒燃焼反応にかかるエネルギーの消費量を低減することや、コストを削減することができる。
【００７９】
===ドラフトチャンバーシステムによるベンゼンの分解処理===
次に、図１を参照して、ドラフトチャンバーシステム１０によるベンゼンの分解処理について説明する。
【００８０】
このドラフトチャンバーシステム１０において、作業空間の空気（処理対象ガス）に含まれるベンゼンを分解するに際しては、予めヒータユニット１４に通電し、ベンゼン分解触媒１を好適反応温度範囲まで加熱する。前述の実験結果より明らかなように、本実施形態のベンゼン分解触媒１において、その好適反応温度範囲は１４０〜１８０℃である。このため、制御部１７は、温度センサ１６からの検出信号に基づいてベンゼン分解触媒１の温度を認識する。そして、ベンゼン分解触媒１の温度が好適反応温度範囲の最低温度である１４０℃に達するまでの期間に亘り、ヒータユニット１４への通電を指示する制御信号をヒータスイッチ１５へ出力する。ヒータスイッチ１５は、制御部１７からの制御信号に基づいて動作し、ヒータユニット１４への通電を行う。これにより、ベンゼンの分解処理に伴う発熱が十分ではない反応初期の段階から、ベンゼンの分解効率を高めることができる。
【００８１】
ベンゼン分解触媒の温度が１４０℃に達したならば、制御部１７は、それまで停止されていた排気ユニット１２の動作を開始させる。これにより、排気ファン１２ａが回転し、作業空間の空気が排気ダクト１３を通じてベンゼン分解触媒１に導入される。このとき、ベンゼン分解触媒１の温度は、好適反応温度範囲にあるため、作業空間の空気に含まれるベンゼンが分解される。
【００８２】
ベンゼン分解触媒１は、ベンゼンの分解処理に伴って発熱する。この発熱によってベンゼン分解触媒１の温度が上昇したならば、制御部１７は、ヒータユニット１４への通電を停止させる制御信号をヒータスイッチ１５へ出力する。ヒータスイッチ１５は、制御部１７からの制御信号に基づいて動作し、ヒータユニット１５への通電を停止する。これにより、ベンゼン分解触媒１は、ベンゼンの分解処理で発生する熱によって、その温度を好適反応温度範囲内に維持する。
【００８３】
ここで、ベンゼン分解触媒１に導入される空気中のベンゼン濃度が高く、温度センサ１６で検出されるベンゼン分解触媒１の温度が、好適反応温度範囲の上限値よりも高くなった場合、制御部１７は、排気量（導入量）を減らすための制御信号を排気ユニット１２に出力する。これにより、排気ファン１２ａの回転速度が低下し、ベンゼン分解触媒１に導入される空気の量が少なくなる。その結果、ベンゼン分解触媒１での発熱が抑制され、ベンゼン分解触媒１の温度を好適反応温度範囲内に収めることができる。
【００８４】
反対に、空気中のベンゼン濃度が低く、ベンゼン分解触媒１の温度が、好適反応温度範囲の下限値よりも低くなった場合、制御部１７は、排気量を増やすための制御信号を排気ユニット１２に出力する。これにより、排気ファン１２ａの回転速度が上昇し、ベンゼン分解触媒１に導入される空気の量が増える。その結果、ベンゼン分解触媒１での発熱量が増え、ベンゼン分解触媒１の温度を好適反応温度範囲内に収めることができる。
【００８５】
なお、空気の導入量を上限まで増やしても、ベンゼン分解触媒１の温度が好適反応温度範囲の下限値よりも低いままの場合、制御部１７は、ヒータユニット１４への通電をヒータスイッチ１５に指示する。
【００８６】
このように、本実施形態のドラフトチャンバーシステム１０では、ベンゼン分解触媒１の温度に応じてベンゼン分解触媒１に導入される空気の量を制御しているので、導入される空気の量を増やすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が増え、導入される空気の量を減らすことでベンゼンの分解処理に伴う発熱量が減ることが期待できる。これにより、ヒータユニット１４による加熱を抑制しつつベンゼン分解触媒１を好適反応温度範囲に維持できる。なお、ベンゼン分解触媒１を冷却するクーラ（図示せず）を別途設けた場合には、このクーラによる冷却を抑制しつつベンゼン分解触媒１を好適反応温度範囲に維持できる。
【００８７】
===その他の実施形態===
前述した実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく変更、改良されると共に、本発明にはその等価物も含まれる。
【００８８】
まず、酸素吸蔵物質としてＣｅＯ２-ＺｒＯ２を例示したが、２００℃前後の反応温度に耐えるものであって、多孔質物質に担持されるものであれば、酸素吸蔵物質として用いることができる。また、多孔質物質に関してＡｌ２Ｏ３を例示したが、２００℃前後の反応温度に耐えるものであって、白金ナノ粒子や酸素吸蔵物質を担持できればＡｌ２Ｏ３に限られない。加えて、触媒成分としての白金ナノ粒子に関し、平均粒子径が２．５ｎｍのものを例示したが、ナノレベルの粒子であれば同様に用いることができると解される。
【００８９】
前述したベンゼン分解触媒１では、基材５が、ベース部５０の一方の短尺辺を中心として螺旋状に巻回された円柱形状を呈していることとした。しかし、特にこれに限定されるものではなく、例えば、基材５は、複数のベース部５０を重ね合わせた積層構造であることとしてもよい。
【符号の説明】
【００９０】
１…ベンゼン分解触媒，２…白金ナノ粒子，３…酸素吸蔵物質，４…多孔質物質，５…基材，１０…ドラフトチャンバーシステム，１１…チャンバー本体，１２…排気ユニット，１２ａ…排気ファン，１３…排気ダクト，１４…ヒータユニット，１５…ヒータスイッチ，１６…温度センサ，１７…制御部，２０…実験装置，２１…反応管，２２…電気炉，２３…熱電対温度調節器，２４…ＭＦＣ，２５，２６…ガスクロマトグラフ，２７…バイパス管，２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃ、２８Ｄ…供給管，５０…ベース部，５１…突出片，５２…貫通孔
【特許請求の範囲】
【請求項１】
導入された処理対象ガスに含まれるベンゼンを、ベンゼン分解触媒にて触媒燃焼させることによって分解処理するベンゼン分解処理装置であって、
前記ベンゼン分解触媒は、
白金ナノ粒子を含む触媒成分と、
酸素を吸蔵するとともに放出する酸素吸蔵物質と、
前記触媒成分及び前記酸素吸蔵物質を担持する多孔質物質と、前記多孔質物質が表面にコーティングされる基材と、
を備えることを特徴とするベンゼン分解処理装置。
【請求項２】
前記酸素吸蔵物質は、ＣｅＯ２-ＺｒＯ２であることを特徴とする請求項１に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項３】
前記多孔質物質は、Ａｌ２Ｏ３であることを特徴とする請求項１又は２に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項４】
前記触媒成分の白金ナノ粒子は、平均粒子径が２．５ｎｍであることを特徴とする請求項１から３の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項５】
前記基材は、シート状のベース部と、前記ベース部の表面から立ち上がった複数の突出片とを含んでいることを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項６】
前記ベース部は、短尺辺と長尺辺とを有する矩形帯状であり、
前記基材は、一方の前記短尺辺を中心として螺旋状に巻回された形状に設けられていることを特徴とする請求項５に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項７】
前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、
前記ベンゼン分解触媒を加熱するヒータ部と、
前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記ヒータ部を動作させて前記ベンゼン分解触媒を加熱する温度制御部と、
を備えることを特徴とする請求項１から６の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項８】
前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、
前記処理対象ガスの導入量を調整する導入量調整部と、
前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記処理対象ガスの導入量を増やすように前記導入量調整部を制御し、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度よりも高い場合に、前記処理対象ガスの導入量を減らすように前記導入量調整部を制御するガス導入量制御部と、
を備えることを特徴とする請求項１から７の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項１】
導入された処理対象ガスに含まれるベンゼンを、ベンゼン分解触媒にて触媒燃焼させることによって分解処理するベンゼン分解処理装置であって、
前記ベンゼン分解触媒は、
白金ナノ粒子を含む触媒成分と、
酸素を吸蔵するとともに放出する酸素吸蔵物質と、
前記触媒成分及び前記酸素吸蔵物質を担持する多孔質物質と、前記多孔質物質が表面にコーティングされる基材と、
を備えることを特徴とするベンゼン分解処理装置。
【請求項２】
前記酸素吸蔵物質は、ＣｅＯ２-ＺｒＯ２であることを特徴とする請求項１に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項３】
前記多孔質物質は、Ａｌ２Ｏ３であることを特徴とする請求項１又は２に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項４】
前記触媒成分の白金ナノ粒子は、平均粒子径が２．５ｎｍであることを特徴とする請求項１から３の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項５】
前記基材は、シート状のベース部と、前記ベース部の表面から立ち上がった複数の突出片とを含んでいることを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項６】
前記ベース部は、短尺辺と長尺辺とを有する矩形帯状であり、
前記基材は、一方の前記短尺辺を中心として螺旋状に巻回された形状に設けられていることを特徴とする請求項５に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項７】
前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、
前記ベンゼン分解触媒を加熱するヒータ部と、
前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記ヒータ部を動作させて前記ベンゼン分解触媒を加熱する温度制御部と、
を備えることを特徴とする請求項１から６の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【請求項８】
前記ベンゼン分解触媒の温度を検出する温度検出部と、
前記処理対象ガスの導入量を調整する導入量調整部と、
前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度範囲よりも低い場合に、前記処理対象ガスの導入量を増やすように前記導入量調整部を制御し、前記温度検出部での検出温度が前記ベンゼン分解触媒における好適反応温度よりも高い場合に、前記処理対象ガスの導入量を減らすように前記導入量調整部を制御するガス導入量制御部と、
を備えることを特徴とする請求項１から７の何れか１項に記載のベンゼン分解処理装置。
【図１】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１３−５６３０１（Ｐ２０１３−５６３０１Ａ）
【公開日】平成２５年３月２８日（２０１３．３．２８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１９６１６４（Ｐ２０１１−１９６１６４）
【出願日】平成２３年９月８日（２０１１．９．８）
【出願人】（０００２１１３０７）中国電力株式会社 (6,505)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年３月２８日（２０１３．３．２８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年９月８日（２０１１．９．８）
【出願人】（０００２１１３０７）中国電力株式会社 (6,505)
【Ｆターム（参考）】
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