レーザパルスビームの熱弾性効果を用いたレーザ超音波検査方法
【課題】表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いて超音波を発生させながらも測定点で超音波信号強度を増大させることにより最適の効率で超音波を測定できるようにするレーザ超音波検査方法を提供する。
【解決手段】被検査体に超音波を発生させるためにパルスレーザビームを用いたレーザ超音波検査方法において、正多角形や円形に配列された多数のパルスレーザスポット３またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して熱弾性効果により前記被検査体に超音波を発生させ、前記正多角形、円形またはリング状の中央で前記超音波を測定して測定地点１０での超音波重畳効果を用いることを特徴とするレーザ超音波検査方法を提供する。
【解決手段】被検査体に超音波を発生させるためにパルスレーザビームを用いたレーザ超音波検査方法において、正多角形や円形に配列された多数のパルスレーザスポット３またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して熱弾性効果により前記被検査体に超音波を発生させ、前記正多角形、円形またはリング状の中央で前記超音波を測定して測定地点１０での超音波重畳効果を用いることを特徴とするレーザ超音波検査方法を提供する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はパルスレーザビームを用いた超音波検査方法に関するもので、より詳細には鋼板などの測定対象物（被検査体）にパルスレーザビームを照射してその対象物に超音波を発生させ、対象物の内部を伝搬した超音波を測定して対象物の微細組織など材質物性を測定する構成において、超音波発生のために対象物の表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いながらも超音波信号強度が強く超音波を測定できる方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
製鉄所で生産される各種鋼板の熱間または冷間の圧延工程で、効率的な圧延または冷却作業のために鋼板の微細組織など材質物性情報をリアルタイムで測定する必要がある。金属や複合材料などの機械的特性や微細組織を測定するために、レーザ−超音波を用いた超音波検査方法（以下、「レーザ超音波検査」方法という）を用いることができる。このような超音波検査は測定対象物内での超音波の伝搬特性を用いて機械的特性や微細組織を把握し、基本的に非破壊的な検査方法であるため、多様な分野で非常に広範囲に用いられる。
【０００３】
超音波検査は通常、圧電素子やＥＭＡＴ（電磁超音波センサ）を用いてきた。この中で圧電素子は測定対象物と素子間に超音波伝達媒質が必要で、高温下でその機能が低下する短所がある。ＥＭＡＴは通常数ｍｍ程度まで測定対象物に近接して使用しなければならない短所がある。このような短所によって圧電素子やＥＭＡＴを用いる従来の超音波検査は高速移送中の対象物に対する適用または高温の生産ラインのような劣悪な環境下でのオンライン適用がほぼ不可能であった。
【０００４】
これに対し、レーザ−超音波方法はパルスレーザビームを用いて超音波を発生させて測定対象物（被検査体）の内部を伝搬した超音波をレーザ干渉計を用いて測定する方法であるが、基本的に非接触式の方法であるため、高温である測定対象物の超音波探傷が可能で、生産ラインでのオンライン適用が容易な長所を有している。このような超音波検査では測定対象物の内部を伝搬した超音波を測定して超音波の速度と減衰率を計算し、この速度と減衰率を用いて鋼板などの対象物の微細組織を測定する。
【０００５】
パルスレーザビームを用いて超音波を発振させる場合、パルスレーザビームによる測定対象物（被検査体）の表面での熱弾性効果またはアブレーションにより超音波を発生させることができる（下記非特許文献１参照）。
【０００６】
熱弾性効果とアブレーションのうちアブレーションはパルスレーザビームの強度が大きい場合に発生する。アブレーションの場合、表面物質がイオン化及び気化されて試片表面に対して垂直な方向に伝搬し、これにより被検査体の表面に反力が作用し、この反力により超音波が発生する。このようにアブレーションにより発生した超音波は一般にその強度が熱弾性効果による超音波に比べて大きく、パルスレーザが入射した被検査体の表面に垂直方向に伝搬する超音波（縦派）を効率的に発生させる。
【０００７】
しかし、アブレーションにより超音波を発生させる場合、パルスレーザの入射箇所に表面損傷が発生する短所がある（下記特許文献１参照）。特に、製鉄所で生産する鋼板のうち冷延鋼鈑や熱延鋼板は最終製品として出荷されるため、表面損傷を防止しなければならない。従って、パルスレーザを用いて超音波を発生させる場合、表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いなければならない。しかし、熱弾性効果により発生する超音波は強度が低いため、オンライン超音波探傷への適用が難しい問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００１−３１８０８１号
【非特許文献】
【０００９】
【非特許文献１】Scruby, C.B. et al.,“Laser-Ultrasonics : Techniques and Applicaitons”,Adam Hilger, Bristol, UK, 1990
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明が解決しようとする課題は、上述した従来技術の短所を克服し、表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いて超音波を発生させながらも測定点で超音波信号強度を増大させることにより最適の効率で超音波を測定できるようにするレーザ超音波検査方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の一側面によれば、被検査体に超音波を発振させるためにパルスレーザビームを用いたレーザ超音波検査方法において、正多角形または円形に配列された複数のパルスレーザスポット、またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して、熱弾性効果により前記被検査体に超音波を発生させ、
前記被検査体の表面に前記レーザスポットにより形成された、前記正多角形、円形またはリングの中心に前記超音波を測定する測定点を置き、前記複数のパルスレーザスポットと前記測定点との距離、または前記リング状のパルスレーザスポットの半径は、超音波モードと被検査体の厚さにより決定されることを特徴とするレーザ超音波検査方法を提供する。
【００１２】
本発明の一実施形態では、前記被検査体に超音波を発生させるために、前記被検査体の表面に複数のパルスレーザスポットが正多角形または円形に配列されるようにパルスレーザビームを前記被検査体の表面に照射する。個々の前記パルスレーザスポットは円形スポットでもよい。前記パルスレーザスポットと測定点（正多角形または円形の中央）間の距離（Ｌ）は、Ｌ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられる。ここで、Ｔは被検査体の厚さであり、θは測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度である。
【００１３】
本発明の他の実施形態では、前記被検査体に超音波を発生させるために、前記被検査体の表面にリング状のパルスレーザスポットを照射する。前記リング形状のスポットの半径（Ｌ）は、Ｌ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられる。ここで、Ｔは被検査体の厚さであり、θは測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、正多角形または円形に配列された複数のパルスレーザスポット、またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して、被検査体に照射されるレーザのエネルギー密度を低く抑えるとともに、前記複数のパルスレーザスポットと前記測定点との距離、または前記リング状のパルスレーザスポットの半径を超音波モードの主伝播方向と被検査体の厚さとにより決定し、正多角形、円形またはリングの中心に超音波を測定する測定点を置くことにより、被検査体に表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いて超音波を発生させながらも超音波の効果的な重畳効果により高い超音波信号強度で超音波を測定することができる。これにより、鋼板のような被検査体に損傷が発生することをなるべく制御しながらも測定精度を高くし被検査体の材質物性をオンラインで測定することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】円形パルスレーザビームの入射により形成された円板状急速加熱部分の断熱膨張を示した概略図である。
【図２】パルスレーザビームの熱弾性効果により発生した超音波の伝播方向に対する超音波強度分布を示した図面であり、（ａ）は縦波、（ｂ）は横波についての強度分布を示す図である。
【図３】本発明の一実施形態によるレーザ超音波検査に用いられる多数のパルスレーザスポットの正多角形または円形配列を示す図である。
【図４】本発明の他の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるリング状のパルスレーザスポットを示す図である。
【図５】１つのパルスレーザスポットの熱弾性効果により発生した超音波の測定のための最適の測定距離を説明するための図である。
【図６】２つのパルスレーザスポットにより生成された超音波測定のための最適測定距離を説明するための図である。
【図７】単一の円形パルスレーザスポットを用いて得た超音波信号を示す図であり、（ａ）にはパルスレーザスポットを、（ｂ）には超音波信号のグラフを示す。
【図８】本発明の一実施例によって多数の円形パルスレーザスポットの配列体を用いて得た超音波信号を示す図であり、（ａ）にはパルスレーザスポットの配列を、（ｂ）には超音波信号のグラフを示す。
【図９】本発明の他の実施例によってリング状のパルスレーザスポットを用いて得た超音波信号を示す図であり、（ａ）にはパルスレーザスポットの形状を、（ｂ）には超音波信号のグラフを示す。
【図１０】本発明の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるレーザスポットを得るための光学部品の配置例を示したものである。（ａ）は多数のパルスレーザスポットを得るための、また（ｂ）はリング状のパルスレーザスポットを得るための配置例である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、添付した図面を参照して本発明の実施形態を説明する。しかし、本発明の実施形態は様々な他の形態に変形することができ、本発明の範囲が以下で説明する実施形態に限定されるわけではない。本発明の実施形態は当業界で平均的な知識を有する者に本発明を説明するために提供するものである。
【００１７】
図１は円形のパルスレーザビームの入射により形成された円板状急速加熱部分の断熱膨張を示した概略図である。図１に示された通り、円形のレーザパルスビーム２が被検査体１に入射して円形のスポットを形成すれば、この加熱された部分１ａは断熱膨張する。このような瞬間的な断熱膨張は、熱弾性効果による超音波を発生させる。
【００１８】
図２は超音波の伝播方向による強度分布を示したもので、図２（ａ）に示されるように、縦波の超音波モードは表面に垂直な方向（０°）を基準にして６０°方向に主に伝播し（主伝播方向が６０°）、図２（ｂ）に示されるように、横波の超音波モードは３０°方向に主に伝播する。
【００１９】
図３は、本発明の一実施形態によるレーザ超音波検査に用いられる多数のパルスレーザスポットの正多角形または円形の配列を示したものである。ここで、パルスレーザスポットのエネルギー密度は、被検査体の表面に損傷が発生せず、熱弾性領域で超音波が発生するように設定する。図３に示される通り、本実施形態によれば、超音波の発生のために多数のパルスレーザスポット３を鋼板などの被検査体に照射する。多数のパルスレーザスポット３は正多角形（本実施形態では正八角形）または円形に配列されるように照射され、熱弾性効果により前記スポット３で超音波を発生させる。この場合、レーザパルスにより発生した超音波の測定は、超音波が発生した被検査体の面と同一面でなされ、特に超音波測定地点１０は、多数のレーザパルススポット３の配列体が形成する正多角形または円形の中心（中央）と一致するようにする。本実施形態では、被検査体の表面に８つの円形パルスレーザスポットを左右及び上下対称に配置して８つのスポットは全体的に正八角形または円形の配列体を形成しており、その中心が超音波測定地点１０になる。
【００２０】
上述したように、多数のパルスレーザスポット３を正多角形または円形の配列体に配列し、その配列体の中心を測定地点１０として定めることにより、各スポットから発生した熱弾性効果による超音波が前記配列体の中心（測定地点）で重畳し、その重畳効果により測定地点で高い信号強度の超音波信号を確保できるようになる。したがって、熱弾性効果による超音波を用いて被検査体の表面損傷を制御しながらも、測定地点でより向上した測定信号強度を得ることができるようになる。
【００２１】
また、後述する通り、パルスレーザスポット３と測定地点１０間の最適距離Ｌは測定しようとする超音波モードと被検査体の厚さにより決定される。このような最適距離Ｌで正多角形または円形配列体の大きさ（スポットと中心間の距離）を定めることによって、熱弾性効果による超音波発生面と同一の表面で最大の超音波信号強度で超音波を測定することができ、鋼板などの被検査体の材質特性をより高い精度で検査することができるようになる。
【００２２】
図４は、本発明の他の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるリング状のパルスレーザスポットを示したものである。ここで、パルスレーザスポットのエネルギー密度は、被検査体の表面に損傷が発生せず、熱弾性領域で超音波が発生する様に設定する。図４に示される通り、リング状のパルスレーザスポット４を被検査体に照射し、熱弾性効果により発生した超音波の測定地点１０はリング状の中心と一致させる。このようなリング状のパルスレーザスポット４は上述した正多角形または円形配列体（図３参照）を形成する多数のレーザスポットの個数を無限大に極大化させたのと同じ効果を奏し、リング状のスポット発生のための光学系の構成もまた、比較的簡単となる。リング状のスポット内の各地点から伝搬された超音波成分が測定地点１０（リング状の中心）で重畳し、結局、超音波信号強度の増大効果をもたらす。この場合、超音波発生地点（スポット４）と測定地点１０（中心）間の平均距離、即ちリング状のスポットの半径Ｌは、測定しようとする超音波モードと被検査体の厚さにより決定される。
【００２３】
図５は、一つの地点に照射されたパルスレーザビームの熱弾性効果により発生した超音波の測定のための最適な測定距離または測定位置を説明するための図面である。図５に示される通り、被検査体に照射されたレーザパルスビームの熱弾性効果により発生した超音波を測定するための最適な測定地点（測定地点が超音波発生地点と同一平面の場合）は、各モードの超音波が進行する方向を考慮して選択することができる。即ち、測定しようとする特定モードの超音波の主進行方向角がθの場合、パルスレーザスポットと測定地点間の最適距離Ｌは被検査体の厚さがＴの時、次の通りである。
【００２４】
Ｌ＝ ２・Ｔ・ｔａｎθ （式１）
図６は、２つのパルスレーザスポットＡ、Ｂにより生成された超音波測定のための最適測定距離を説明するための図面である。図６に示された通り、被検査体１の表面上の２カ所にパルスレーザスポットＡ、Ｂを照射して熱弾性効果により発生した超音波を測定しようとする場合、２つのスポットＡ、Ｂが上述した最適距離（Ｌ＝ ２・Ｔ・ｔａｎθ）の２倍の距離（２Ｌ）だけ互いに離隔された状態でその２つのスポット間の中点（２つのスポットをつないだ線分の二等分点）を測定地点と定める。これにより各スポットＡ、Ｂから最適な測定距離Ｌが得られるだけでなく、各スポットＡ、Ｂで発生した超音波成分が測定地点で重畳する効果が得られる。
【００２５】
従って、図３及び４の実施形態で、超音波発生地点３，４と測定地点１０（正多角形または円形配列体の中心、リング状の中心）間の距離Ｌを上述した通り、Ｌ＝２・Ｔ・ｔａｎθで決定することによって測定地点１０で超音波重畳効果を得ながらも最適な位置で最大の超音波信号強度を得ることができる（Ｔは被検査体の厚さ、θは測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度）。例えば、図３または４の実施例で、厚さＴである鋼板に対して縦波モードの超音波を測定する場合、レーザスポット３と測定地点１０間の距離Ｌまたはリング状のパルスレーザスポット４の半径Ｌを
Ｌ＝ ２・Ｔ・ｔａｎ６０゜＝２√３Ｔ
で設定することができる。
【００２６】
図７（ａ）は、単一の円形レーザパルススポットを示し、図７（ｂ）は、単一の円形レーザパルススポット２を用いて得た超音波信号のグラフを示す。一方、図８（ａ）は、本発明の一実施例による多数の円形レーザパルススポット３を示し、図８（ｂ）は、多数の円形レーザパルススポット３を用いて得た超音波信号のグラフを示し、図９（ａ）は、他の実施例によるリング状のレーザパルススポット４を示し、図９（ｂ）は、リング状のレーザパルススポットを用いて得た超音波信号のグラフを示す。なお、超音波信号の測定は、図７〜図９の測定地点１０で行われ、当該測定の測定条件は以下の通りである。
【００２７】
被検査体：厚さ４ｍｍ、ＳＳ４００
測定時温度：室温
超音波発生用レーザ光源：ＹＡＧレーザ（最大パルスエネルギ１．６Ｊ／ｐｕｌｓｅ（ＮＤフィルタで減衰）、パルス間隔、１０ｎｓ
レーザパルスエネルギ密度：５．９ｍＪ／ｍｍ２（熱弾性領域）
超音波検出用レーザ光源：５００ｍＷ、５３２ｎｍ
超音波発生用レーザビームスポット径：直径５ｍｍ
リング状レーザビームの場合：リング外径７ｍｍ、リング厚み１ｍｍ
検出レーザビームスポット：直径１ｍｍ
図７〜９に示される通り、単一の円形レーザパルススポット２を用いた超音波信号では縦波及び横波エコーを確認し難いが、本発明の実施例によって正多角形または円形に配列された多数のパルスレーザスポット３やリング状のレーザスポット４を用いた場合には縦波及び横波エコーの確認が可能である。これは上述した通り正多角形または円形配列体をなす多数のパルスレーザスポット３あるいはリング状のレーザスポット４を用いて超音波を測定すれば、超音波エネルギーの重畳が測定地点でなされ、これによって高い信号レベルの超音波信号を確保できるということを示すからである。特に、リング状レーザパルススポット４の場合には、熱弾性領域で多数の縦波及び横波エコー列（ｅｃｈｏ ｔｒａｉｎ）が確認されており（図９）、被検査体の材質特性の正確な測定などに有効と言える。
【００２８】
なお、図１０（ａ）（ｂ）は、本発明の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるレーザスポットを得るための光学部品の配置例を示したものである。図１０（ａ）は多数のパルスレーザスポット３を得るための配置例であり、また図１０（ｂ）はリング状のパルスレーザスポット４を得るための配置例である。図１０（ａ）の場合、超音波発生用レーザ光源５０からのレーザ光は、複数の反射ミラー６１〜６４と複数のビームスプリッター５１〜５７を用いて分岐され、被検査体の表面においてパルスエネルギ密度が同一で照射される８個のパルスレーザスポット３を形成するように構成されている。なお図１０（ａ）の百分率は、個々のビームスプリッターの特性であるレーザパワーの分配率を表示している。
【００２９】
また、図１０（ｂ）の場合は、超音波発生用レーザ光源５０からのレーザ光のレーザビーム径はビームエキスパンダー７１により拡大され、レーザビームスポットの中心が円錐状反射ミラー７３の頂点に一致するように照射される。円錐状反射ミラー７３から同心円状となって反射される反射ビームを、同心円状のリング状反射ミラー７２を用いて反射させて、被検査体の表面においてリング状のパルスレーザスポット４を得ることが可能となる。
【００３０】
本発明は上述した実施形態及び添付された図面により限定されるのではなく、添付された請求の範囲により限定され、請求の範囲に記載された本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内で多様な形態の変形が可能であるということは、当技術分野の通常の知識を有する者に自明なことである。
【符号の説明】
【００３１】
１ 測定対象物（被検査体）
２ パルスレーザビーム
３ 円形パルスレーザスポット
４ リング状のパルスレーザスポット
１０ 測定地点
５０ 超音波発生用レーザ光源
５１〜５７ ビームスプリッター
６１〜６４ 反射ミラー
７１ ビームエキスパンダー
７２ リング状反射ミラー
７３ 円錐状反射ミラー
【技術分野】
【０００１】
本発明はパルスレーザビームを用いた超音波検査方法に関するもので、より詳細には鋼板などの測定対象物（被検査体）にパルスレーザビームを照射してその対象物に超音波を発生させ、対象物の内部を伝搬した超音波を測定して対象物の微細組織など材質物性を測定する構成において、超音波発生のために対象物の表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いながらも超音波信号強度が強く超音波を測定できる方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
製鉄所で生産される各種鋼板の熱間または冷間の圧延工程で、効率的な圧延または冷却作業のために鋼板の微細組織など材質物性情報をリアルタイムで測定する必要がある。金属や複合材料などの機械的特性や微細組織を測定するために、レーザ−超音波を用いた超音波検査方法（以下、「レーザ超音波検査」方法という）を用いることができる。このような超音波検査は測定対象物内での超音波の伝搬特性を用いて機械的特性や微細組織を把握し、基本的に非破壊的な検査方法であるため、多様な分野で非常に広範囲に用いられる。
【０００３】
超音波検査は通常、圧電素子やＥＭＡＴ（電磁超音波センサ）を用いてきた。この中で圧電素子は測定対象物と素子間に超音波伝達媒質が必要で、高温下でその機能が低下する短所がある。ＥＭＡＴは通常数ｍｍ程度まで測定対象物に近接して使用しなければならない短所がある。このような短所によって圧電素子やＥＭＡＴを用いる従来の超音波検査は高速移送中の対象物に対する適用または高温の生産ラインのような劣悪な環境下でのオンライン適用がほぼ不可能であった。
【０００４】
これに対し、レーザ−超音波方法はパルスレーザビームを用いて超音波を発生させて測定対象物（被検査体）の内部を伝搬した超音波をレーザ干渉計を用いて測定する方法であるが、基本的に非接触式の方法であるため、高温である測定対象物の超音波探傷が可能で、生産ラインでのオンライン適用が容易な長所を有している。このような超音波検査では測定対象物の内部を伝搬した超音波を測定して超音波の速度と減衰率を計算し、この速度と減衰率を用いて鋼板などの対象物の微細組織を測定する。
【０００５】
パルスレーザビームを用いて超音波を発振させる場合、パルスレーザビームによる測定対象物（被検査体）の表面での熱弾性効果またはアブレーションにより超音波を発生させることができる（下記非特許文献１参照）。
【０００６】
熱弾性効果とアブレーションのうちアブレーションはパルスレーザビームの強度が大きい場合に発生する。アブレーションの場合、表面物質がイオン化及び気化されて試片表面に対して垂直な方向に伝搬し、これにより被検査体の表面に反力が作用し、この反力により超音波が発生する。このようにアブレーションにより発生した超音波は一般にその強度が熱弾性効果による超音波に比べて大きく、パルスレーザが入射した被検査体の表面に垂直方向に伝搬する超音波（縦派）を効率的に発生させる。
【０００７】
しかし、アブレーションにより超音波を発生させる場合、パルスレーザの入射箇所に表面損傷が発生する短所がある（下記特許文献１参照）。特に、製鉄所で生産する鋼板のうち冷延鋼鈑や熱延鋼板は最終製品として出荷されるため、表面損傷を防止しなければならない。従って、パルスレーザを用いて超音波を発生させる場合、表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いなければならない。しかし、熱弾性効果により発生する超音波は強度が低いため、オンライン超音波探傷への適用が難しい問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００１−３１８０８１号
【非特許文献】
【０００９】
【非特許文献１】Scruby, C.B. et al.,“Laser-Ultrasonics : Techniques and Applicaitons”,Adam Hilger, Bristol, UK, 1990
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明が解決しようとする課題は、上述した従来技術の短所を克服し、表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いて超音波を発生させながらも測定点で超音波信号強度を増大させることにより最適の効率で超音波を測定できるようにするレーザ超音波検査方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の一側面によれば、被検査体に超音波を発振させるためにパルスレーザビームを用いたレーザ超音波検査方法において、正多角形または円形に配列された複数のパルスレーザスポット、またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して、熱弾性効果により前記被検査体に超音波を発生させ、
前記被検査体の表面に前記レーザスポットにより形成された、前記正多角形、円形またはリングの中心に前記超音波を測定する測定点を置き、前記複数のパルスレーザスポットと前記測定点との距離、または前記リング状のパルスレーザスポットの半径は、超音波モードと被検査体の厚さにより決定されることを特徴とするレーザ超音波検査方法を提供する。
【００１２】
本発明の一実施形態では、前記被検査体に超音波を発生させるために、前記被検査体の表面に複数のパルスレーザスポットが正多角形または円形に配列されるようにパルスレーザビームを前記被検査体の表面に照射する。個々の前記パルスレーザスポットは円形スポットでもよい。前記パルスレーザスポットと測定点（正多角形または円形の中央）間の距離（Ｌ）は、Ｌ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられる。ここで、Ｔは被検査体の厚さであり、θは測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度である。
【００１３】
本発明の他の実施形態では、前記被検査体に超音波を発生させるために、前記被検査体の表面にリング状のパルスレーザスポットを照射する。前記リング形状のスポットの半径（Ｌ）は、Ｌ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられる。ここで、Ｔは被検査体の厚さであり、θは測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、正多角形または円形に配列された複数のパルスレーザスポット、またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して、被検査体に照射されるレーザのエネルギー密度を低く抑えるとともに、前記複数のパルスレーザスポットと前記測定点との距離、または前記リング状のパルスレーザスポットの半径を超音波モードの主伝播方向と被検査体の厚さとにより決定し、正多角形、円形またはリングの中心に超音波を測定する測定点を置くことにより、被検査体に表面損傷が発生しない熱弾性効果を用いて超音波を発生させながらも超音波の効果的な重畳効果により高い超音波信号強度で超音波を測定することができる。これにより、鋼板のような被検査体に損傷が発生することをなるべく制御しながらも測定精度を高くし被検査体の材質物性をオンラインで測定することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】円形パルスレーザビームの入射により形成された円板状急速加熱部分の断熱膨張を示した概略図である。
【図２】パルスレーザビームの熱弾性効果により発生した超音波の伝播方向に対する超音波強度分布を示した図面であり、（ａ）は縦波、（ｂ）は横波についての強度分布を示す図である。
【図３】本発明の一実施形態によるレーザ超音波検査に用いられる多数のパルスレーザスポットの正多角形または円形配列を示す図である。
【図４】本発明の他の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるリング状のパルスレーザスポットを示す図である。
【図５】１つのパルスレーザスポットの熱弾性効果により発生した超音波の測定のための最適の測定距離を説明するための図である。
【図６】２つのパルスレーザスポットにより生成された超音波測定のための最適測定距離を説明するための図である。
【図７】単一の円形パルスレーザスポットを用いて得た超音波信号を示す図であり、（ａ）にはパルスレーザスポットを、（ｂ）には超音波信号のグラフを示す。
【図８】本発明の一実施例によって多数の円形パルスレーザスポットの配列体を用いて得た超音波信号を示す図であり、（ａ）にはパルスレーザスポットの配列を、（ｂ）には超音波信号のグラフを示す。
【図９】本発明の他の実施例によってリング状のパルスレーザスポットを用いて得た超音波信号を示す図であり、（ａ）にはパルスレーザスポットの形状を、（ｂ）には超音波信号のグラフを示す。
【図１０】本発明の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるレーザスポットを得るための光学部品の配置例を示したものである。（ａ）は多数のパルスレーザスポットを得るための、また（ｂ）はリング状のパルスレーザスポットを得るための配置例である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、添付した図面を参照して本発明の実施形態を説明する。しかし、本発明の実施形態は様々な他の形態に変形することができ、本発明の範囲が以下で説明する実施形態に限定されるわけではない。本発明の実施形態は当業界で平均的な知識を有する者に本発明を説明するために提供するものである。
【００１７】
図１は円形のパルスレーザビームの入射により形成された円板状急速加熱部分の断熱膨張を示した概略図である。図１に示された通り、円形のレーザパルスビーム２が被検査体１に入射して円形のスポットを形成すれば、この加熱された部分１ａは断熱膨張する。このような瞬間的な断熱膨張は、熱弾性効果による超音波を発生させる。
【００１８】
図２は超音波の伝播方向による強度分布を示したもので、図２（ａ）に示されるように、縦波の超音波モードは表面に垂直な方向（０°）を基準にして６０°方向に主に伝播し（主伝播方向が６０°）、図２（ｂ）に示されるように、横波の超音波モードは３０°方向に主に伝播する。
【００１９】
図３は、本発明の一実施形態によるレーザ超音波検査に用いられる多数のパルスレーザスポットの正多角形または円形の配列を示したものである。ここで、パルスレーザスポットのエネルギー密度は、被検査体の表面に損傷が発生せず、熱弾性領域で超音波が発生するように設定する。図３に示される通り、本実施形態によれば、超音波の発生のために多数のパルスレーザスポット３を鋼板などの被検査体に照射する。多数のパルスレーザスポット３は正多角形（本実施形態では正八角形）または円形に配列されるように照射され、熱弾性効果により前記スポット３で超音波を発生させる。この場合、レーザパルスにより発生した超音波の測定は、超音波が発生した被検査体の面と同一面でなされ、特に超音波測定地点１０は、多数のレーザパルススポット３の配列体が形成する正多角形または円形の中心（中央）と一致するようにする。本実施形態では、被検査体の表面に８つの円形パルスレーザスポットを左右及び上下対称に配置して８つのスポットは全体的に正八角形または円形の配列体を形成しており、その中心が超音波測定地点１０になる。
【００２０】
上述したように、多数のパルスレーザスポット３を正多角形または円形の配列体に配列し、その配列体の中心を測定地点１０として定めることにより、各スポットから発生した熱弾性効果による超音波が前記配列体の中心（測定地点）で重畳し、その重畳効果により測定地点で高い信号強度の超音波信号を確保できるようになる。したがって、熱弾性効果による超音波を用いて被検査体の表面損傷を制御しながらも、測定地点でより向上した測定信号強度を得ることができるようになる。
【００２１】
また、後述する通り、パルスレーザスポット３と測定地点１０間の最適距離Ｌは測定しようとする超音波モードと被検査体の厚さにより決定される。このような最適距離Ｌで正多角形または円形配列体の大きさ（スポットと中心間の距離）を定めることによって、熱弾性効果による超音波発生面と同一の表面で最大の超音波信号強度で超音波を測定することができ、鋼板などの被検査体の材質特性をより高い精度で検査することができるようになる。
【００２２】
図４は、本発明の他の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるリング状のパルスレーザスポットを示したものである。ここで、パルスレーザスポットのエネルギー密度は、被検査体の表面に損傷が発生せず、熱弾性領域で超音波が発生する様に設定する。図４に示される通り、リング状のパルスレーザスポット４を被検査体に照射し、熱弾性効果により発生した超音波の測定地点１０はリング状の中心と一致させる。このようなリング状のパルスレーザスポット４は上述した正多角形または円形配列体（図３参照）を形成する多数のレーザスポットの個数を無限大に極大化させたのと同じ効果を奏し、リング状のスポット発生のための光学系の構成もまた、比較的簡単となる。リング状のスポット内の各地点から伝搬された超音波成分が測定地点１０（リング状の中心）で重畳し、結局、超音波信号強度の増大効果をもたらす。この場合、超音波発生地点（スポット４）と測定地点１０（中心）間の平均距離、即ちリング状のスポットの半径Ｌは、測定しようとする超音波モードと被検査体の厚さにより決定される。
【００２３】
図５は、一つの地点に照射されたパルスレーザビームの熱弾性効果により発生した超音波の測定のための最適な測定距離または測定位置を説明するための図面である。図５に示される通り、被検査体に照射されたレーザパルスビームの熱弾性効果により発生した超音波を測定するための最適な測定地点（測定地点が超音波発生地点と同一平面の場合）は、各モードの超音波が進行する方向を考慮して選択することができる。即ち、測定しようとする特定モードの超音波の主進行方向角がθの場合、パルスレーザスポットと測定地点間の最適距離Ｌは被検査体の厚さがＴの時、次の通りである。
【００２４】
Ｌ＝ ２・Ｔ・ｔａｎθ （式１）
図６は、２つのパルスレーザスポットＡ、Ｂにより生成された超音波測定のための最適測定距離を説明するための図面である。図６に示された通り、被検査体１の表面上の２カ所にパルスレーザスポットＡ、Ｂを照射して熱弾性効果により発生した超音波を測定しようとする場合、２つのスポットＡ、Ｂが上述した最適距離（Ｌ＝ ２・Ｔ・ｔａｎθ）の２倍の距離（２Ｌ）だけ互いに離隔された状態でその２つのスポット間の中点（２つのスポットをつないだ線分の二等分点）を測定地点と定める。これにより各スポットＡ、Ｂから最適な測定距離Ｌが得られるだけでなく、各スポットＡ、Ｂで発生した超音波成分が測定地点で重畳する効果が得られる。
【００２５】
従って、図３及び４の実施形態で、超音波発生地点３，４と測定地点１０（正多角形または円形配列体の中心、リング状の中心）間の距離Ｌを上述した通り、Ｌ＝２・Ｔ・ｔａｎθで決定することによって測定地点１０で超音波重畳効果を得ながらも最適な位置で最大の超音波信号強度を得ることができる（Ｔは被検査体の厚さ、θは測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度）。例えば、図３または４の実施例で、厚さＴである鋼板に対して縦波モードの超音波を測定する場合、レーザスポット３と測定地点１０間の距離Ｌまたはリング状のパルスレーザスポット４の半径Ｌを
Ｌ＝ ２・Ｔ・ｔａｎ６０゜＝２√３Ｔ
で設定することができる。
【００２６】
図７（ａ）は、単一の円形レーザパルススポットを示し、図７（ｂ）は、単一の円形レーザパルススポット２を用いて得た超音波信号のグラフを示す。一方、図８（ａ）は、本発明の一実施例による多数の円形レーザパルススポット３を示し、図８（ｂ）は、多数の円形レーザパルススポット３を用いて得た超音波信号のグラフを示し、図９（ａ）は、他の実施例によるリング状のレーザパルススポット４を示し、図９（ｂ）は、リング状のレーザパルススポットを用いて得た超音波信号のグラフを示す。なお、超音波信号の測定は、図７〜図９の測定地点１０で行われ、当該測定の測定条件は以下の通りである。
【００２７】
被検査体：厚さ４ｍｍ、ＳＳ４００
測定時温度：室温
超音波発生用レーザ光源：ＹＡＧレーザ（最大パルスエネルギ１．６Ｊ／ｐｕｌｓｅ（ＮＤフィルタで減衰）、パルス間隔、１０ｎｓ
レーザパルスエネルギ密度：５．９ｍＪ／ｍｍ２（熱弾性領域）
超音波検出用レーザ光源：５００ｍＷ、５３２ｎｍ
超音波発生用レーザビームスポット径：直径５ｍｍ
リング状レーザビームの場合：リング外径７ｍｍ、リング厚み１ｍｍ
検出レーザビームスポット：直径１ｍｍ
図７〜９に示される通り、単一の円形レーザパルススポット２を用いた超音波信号では縦波及び横波エコーを確認し難いが、本発明の実施例によって正多角形または円形に配列された多数のパルスレーザスポット３やリング状のレーザスポット４を用いた場合には縦波及び横波エコーの確認が可能である。これは上述した通り正多角形または円形配列体をなす多数のパルスレーザスポット３あるいはリング状のレーザスポット４を用いて超音波を測定すれば、超音波エネルギーの重畳が測定地点でなされ、これによって高い信号レベルの超音波信号を確保できるということを示すからである。特に、リング状レーザパルススポット４の場合には、熱弾性領域で多数の縦波及び横波エコー列（ｅｃｈｏ ｔｒａｉｎ）が確認されており（図９）、被検査体の材質特性の正確な測定などに有効と言える。
【００２８】
なお、図１０（ａ）（ｂ）は、本発明の実施形態によるレーザ超音波検査に用いられるレーザスポットを得るための光学部品の配置例を示したものである。図１０（ａ）は多数のパルスレーザスポット３を得るための配置例であり、また図１０（ｂ）はリング状のパルスレーザスポット４を得るための配置例である。図１０（ａ）の場合、超音波発生用レーザ光源５０からのレーザ光は、複数の反射ミラー６１〜６４と複数のビームスプリッター５１〜５７を用いて分岐され、被検査体の表面においてパルスエネルギ密度が同一で照射される８個のパルスレーザスポット３を形成するように構成されている。なお図１０（ａ）の百分率は、個々のビームスプリッターの特性であるレーザパワーの分配率を表示している。
【００２９】
また、図１０（ｂ）の場合は、超音波発生用レーザ光源５０からのレーザ光のレーザビーム径はビームエキスパンダー７１により拡大され、レーザビームスポットの中心が円錐状反射ミラー７３の頂点に一致するように照射される。円錐状反射ミラー７３から同心円状となって反射される反射ビームを、同心円状のリング状反射ミラー７２を用いて反射させて、被検査体の表面においてリング状のパルスレーザスポット４を得ることが可能となる。
【００３０】
本発明は上述した実施形態及び添付された図面により限定されるのではなく、添付された請求の範囲により限定され、請求の範囲に記載された本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内で多様な形態の変形が可能であるということは、当技術分野の通常の知識を有する者に自明なことである。
【符号の説明】
【００３１】
１ 測定対象物（被検査体）
２ パルスレーザビーム
３ 円形パルスレーザスポット
４ リング状のパルスレーザスポット
１０ 測定地点
５０ 超音波発生用レーザ光源
５１〜５７ ビームスプリッター
６１〜６４ 反射ミラー
７１ ビームエキスパンダー
７２ リング状反射ミラー
７３ 円錐状反射ミラー
【特許請求の範囲】
【請求項１】
平板状の被検査体に超音波を発生させるためにパルスレーザビームを用いたレーザ超音波検査方法であって、
正多角形または円形に配列された複数のパルスレーザスポット、またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して、熱弾性効果により前記被検査体に超音波を発生させ、
前記被検査体の表面に前記レーザスポットにより形成された、前記正多角形、円形またはリングの中心に前記超音波を測定する測定点を置き、
前記複数のパルスレーザスポットと前記測定点との距離、または前記リング状のパルスレーザスポットの半径は、超音波モードの主伝播方向と被検査体の厚さとにより決定されることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項２】
請求項１に記載のレーザ超音波検査方法であって、
前記複数のパルスレーザスポットは円形スポットであることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項３】
請求項２に記載のレーザ超音波検査方法であって、
Ｔを被検査体の厚さ、θを測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度とするときに、
前記パルスレーザスポットと測定点との距離ＬはＬ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項４】
請求項１に記載のレーザ超音波検査方法であって、
Ｔを被検査体の厚さ、θを測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度とするときに、
前記リング状のパルスレーザスポットの半径ＬはＬ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項５】
請求項３または請求項４に記載のレーザ超音波検査方法であって、
前記測定点で縦波超音波を測定し、前記パルスレーザスポットと測定点との距離またはリング状のパルスレーザスポットの半径ＬはＬ＝２√３Ｔで与えられることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項１】
平板状の被検査体に超音波を発生させるためにパルスレーザビームを用いたレーザ超音波検査方法であって、
正多角形または円形に配列された複数のパルスレーザスポット、またはリング状のパルスレーザスポットを前記被検査体の表面に照射して、熱弾性効果により前記被検査体に超音波を発生させ、
前記被検査体の表面に前記レーザスポットにより形成された、前記正多角形、円形またはリングの中心に前記超音波を測定する測定点を置き、
前記複数のパルスレーザスポットと前記測定点との距離、または前記リング状のパルスレーザスポットの半径は、超音波モードの主伝播方向と被検査体の厚さとにより決定されることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項２】
請求項１に記載のレーザ超音波検査方法であって、
前記複数のパルスレーザスポットは円形スポットであることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項３】
請求項２に記載のレーザ超音波検査方法であって、
Ｔを被検査体の厚さ、θを測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度とするときに、
前記パルスレーザスポットと測定点との距離ＬはＬ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項４】
請求項１に記載のレーザ超音波検査方法であって、
Ｔを被検査体の厚さ、θを測定しようとする超音波モードの主伝播方向角度とするときに、
前記リング状のパルスレーザスポットの半径ＬはＬ＝２・Ｔ・ｔａｎθで与えられることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【請求項５】
請求項３または請求項４に記載のレーザ超音波検査方法であって、
前記測定点で縦波超音波を測定し、前記パルスレーザスポットと測定点との距離またはリング状のパルスレーザスポットの半径ＬはＬ＝２√３Ｔで与えられることを特徴とするレーザ超音波検査方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【公開番号】特開２０１０−２３０５５８（Ｐ２０１０−２３０５５８Ａ）
【公開日】平成２２年１０月１４日（２０１０．１０．１４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−７９７２２（Ｐ２００９−７９７２２）
【出願日】平成２１年３月２７日（２００９．３．２７）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【出願人】（５９２０００６９１）ポスコ (130)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１０月１４日（２０１０．１０．１４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年３月２７日（２００９．３．２７）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【出願人】（５９２０００６９１）ポスコ (130)
【Ｆターム（参考）】
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