レーザー・アーク複合溶接方法及び該溶接方法による溶接部材の製造方法
【課題】溶接速度を２０ｍ／分程度まで向上しつつ、良好なビード形状が得られ、且つブローホールなどの溶接欠陥を抑制できる溶接方法、および該溶接方法を用いた溶接部材を製造する方法を提供する。
【解決手段】ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金の平板または管状に成形された帯状板の両端部を突合せ溶接する溶接方法であって、突合せ部の溶接では、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接することを特徴とするレーザー・アーク複合溶接方法である。
【解決手段】ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金の平板または管状に成形された帯状板の両端部を突合せ溶接する溶接方法であって、突合せ部の溶接では、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接することを特徴とするレーザー・アーク複合溶接方法である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金を突合せ溶接する溶接方法、および該溶接方法によって溶接部材を製造する方法に関するものである。以下では、チタン又はチタン合金（以下、両者を合わせて単に「チタン」と呼ぶ。）を例に挙げて説明するが、これに限定する趣旨ではない。
【背景技術】
【０００２】
チタンは耐食性に優れるため、石油、化学工業、火力・原子力発電、海水の淡水化などのプラントや、宇宙・航空機分野で、熱交換器や、復水器として使用されている。前記用途において、チタンは溶接管や、溶接管と管板を溶接接合した部材などとして用いられ、特に溶接管は外径が１２〜６０ｍｍ程度であり、板厚が０．３〜２．５ｍｍ程度のものが用いられる。
【０００３】
一般に、チタン管の溶接はＴＩＧアークによって行われている。ＴＩＧアーク溶接は、良好なビード形状が得られる等の長所を有する反面、溶接速度に関しては、前記した０．３〜２．５ｍｍの範囲では、板厚によって異なるもののおよそ９ｍ／分程度（例えば、板厚が０．５ｍｍの場合は７ｍ／分、板厚が１．２ｍｍでは２ｍ／分）以下である。これに対して、レーザーは熱源のエネルギー密度が高いため溶け込みが深く高速溶接が可能であり、また母材の総入熱量が少なく、溶接熱影響部の幅が極めて狭くなるので、溶接では溶接金属の冷却速度が大きくなり、溶接部の性能（靭性など）も良好である。しかし、レーザー溶接では、板厚を貫通するキーホールが発生して不安定に変動すると、その近傍の溶融池にガスを巻き込んだ流れが発生し、この巻き込まれたガスが気泡となってそのまま凝固すると、溶接部にブローホールなどの溶接欠陥が発生しやすくなる場合がある。
【０００４】
例えば、特許文献１〜４には、溶接速度が速いというレーザー溶接の長所を生かしつつ、更に、溶接性やブローホール等の溶接欠陥を抑制する溶接方法が開示されている。特許文献１にはプラズマ溶接とレーザー溶接を用いた溶接方法が開示されている。より詳細には、プラズマトーチによる先行予熱後、レーザー溶接を行い、突合せ溶接性（溶込み深さとビード幅）と溶接速度を向上させている。特許文献２、３では、高周波予熱した後、レーザー溶接することで金属管内面のコブ状突起の発生を防いだり、ブローホールなどの溶接欠陥の発生を抑制したりしている。特許文献４では、レーザー溶接するに際して、２本のレーザービームを溶融池に照射することによって、ブローホールや凝固割れの発生を防止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特表２００８−５０２４８５号公報
【特許文献２】特開２００１−１８０８１号公報
【特許文献３】特開２００１−２８７０６１号公報
【特許文献４】特開平８−９０２６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、速い溶接速度を確保しつつ、良好なビード形状が得られ、且つブローホールなどの溶接欠陥を抑制できる溶接方法、および該溶接方法を用いた溶接部材を製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決した本発明に係る溶接方法は、ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金の平板または管状に成形された帯状板の両端部を突合せ溶接する溶接方法であって、突合せ部の溶接では、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接することを特徴とするレーザー・アーク複合溶接方法である。
【０００８】
本発明の好ましい態様において、前記レーザー溶接のレーザー光の焦点は被溶接部材の上方に位置し、且つ、被溶接部材に照射されるレーザービーム径はφ１ｍｍ以上となるようにデフォーカスされたものである。
【０００９】
本発明の好ましい態様において、前記レーザー溶接は、鉛直方向とレーザー光とのなす角度が１０°以内になる範囲で溶接進行方向に傾けたレーザー光を照射、又は鉛直にレーザー光を照射するものであり、前記ＴＩＧアーク溶接における溶接トーチは、鉛直方向と溶接トーチのなす角度が１０〜４５°になる範囲で溶接トーチの先端を溶接進行方向に傾けたものである。
【００１０】
本発明の好ましい態様において、前記レーザー溶接におけるレーザー光の照射位置と、前記ＴＩＧアーク溶接におけるアーク放電狙い位置との間隔ＬＡが３〜７ｍｍである。本発明の溶接は、アルゴンガス中で行うことが好ましい。また、アルゴンガスで前記ＴＩＧアーク溶接のトーチシールド、アフターシールド、およびバックシールドを行うことも好ましい。さらに、本発明の溶接方法では、前記レーザー溶接に先立って、ＴＩＧアークによる予熱を行うことも好ましい。
【００１１】
本発明には、上記のいずれかの溶接方法によって、平板または管状の突合せ溶接部材を製造する方法も包含される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、速い溶接速度が実現できるとともに、平滑で幅広いビード形状が得られ、且つ、ブローホールなどの溶接欠陥を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、レーザー光の焦点が被溶接部材の表面にある場合のキーホール、およびブローホールの生成の様子を示した概略図である。
【図２】図２は、本発明に係る溶接方法の一例を示した図である。
【図３】図３（ａ）は、デフォーカスされたレーザー光の照射の様子を表した図であり、図３（ｂ）は焦点距離とデフォーカス量が照射レーザー径に与える影響を示したグラフである。
【図４】図４は板厚０．５ｍｍおよび１．２ｍｍの場合におけるレーザービーム径とブローホールの発生についての関係を示した図である。
【図５Ａ】図５Ａは、溶接部の外観を観察した光学顕微鏡写真である。
【図５Ｂ】図５Ｂは、溶接部の断面を観察した光学顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明者らは、一般にチタン管に用いられているＴＩＧアーク溶接と、レーザー溶接のそれぞれの長所を生かした溶接方法を得るべく検討を重ねた。その結果、レーザー溶接とＴＩＧアーク溶接の複合溶接において、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接すれば、上記課題を達成できることが判明した。
【００１５】
すなわち、本発明ではＴＩＧアーク溶接を後行させる点に大きな特徴を有しており、ＴＩＧトーチ角度が前進角、すなわち、ＴＩＧトーチの先端が、鉛直下向き方向から溶接進行方向に向かって傾いた状態となることによって、ビードの幅や滑らかさにおいて優れたものとなる。さらに、後行するＴＩＧアーク溶接は、レーザー溶接によって形成された溶融池内の気泡を排出することができるのである。
【００１６】
本発明におけるレーザー溶接では、レーザー光の焦点は被溶接部材の上方に位置し、且つ、被溶接部材に照射されるレーザービーム径はφ１ｍｍ以上となるようにデフォーカスされたものであることが好ましい。被溶接部材の表面にレーザー焦点がある集中照射を行うと、図１に示すようにキーホールの不安定な変動によるブローホールの発生が顕著となるが、デフォーカスすることによってキーホールの発生を防止できるか、またはキーホールを浅くできる。デフォーカスした場合の被溶接部材に照射されるレーザービーム径は、溶接が可能であれば大きいほどよい。従ってより好ましくはφ１．１ｍｍ以上である。一方、レーザービーム径を大きくしても溶接が可能となるようにするためには、レーザー出力を大きくする必要がある。
【００１７】
前記レーザー溶接は、鉛直方向とレーザー光とのなす角度（以下、「レーザー照射角」と呼ぶ。）が１０°以内になる範囲で溶接進行方向に傾けたレーザー光を照射、又は鉛直にレーザー光を照射するものであり、前記ＴＩＧアーク溶接における溶接トーチは、鉛直方向と溶接トーチのなす角度（以下、「ＴＩＧトーチ角」と呼ぶ。）が１０〜４５°になる範囲で溶接トーチの先端を溶接進行方向に傾けたものであることが好ましい。レーザー照射角が１０°を超えると溶接のために高レーザー出力が必要となる。また、レーザー照射角は０°（すなわち鉛直にレーザー光を照射すること）でもよいが、反射損傷があるため０°超とする方が好ましい。またＴＩＧトーチは、レーザー後方に隣接して設置するため、ＴＩＧトーチ角は１０°以上であり、一方ＴＩＧトーチ角が４５°を超えると溶け込みが少なく、ビード幅が不規則に広くなる、すなわち溶接寄与やビード形状が悪くなる。レーザー照射角は、より好ましくは３〜８°であり、ＴＩＧトーチ角は、より好ましくは１０〜３０°である。
【００１８】
前記レーザー溶接におけるレーザー光の照射位置と、前記ＴＩＧアーク溶接におけるアーク放電狙い位置との間隔ＬＡは３〜７ｍｍであることが好ましい。ＬＡを３ｍｍ以上とすることによって、レーザー照射とＴＩＧアーク放電が干渉することなく、両者を併用することによる効果を有効に発揮させることができる。一方、ＬＡが大きくなりすぎると、後行させるＴＩＧアーク溶接による効果が十分に発揮されなくなるので７ｍｍ以下とすることが好ましい。ＬＡはより好ましくは３〜５ｍｍである。
【００１９】
また、本発明の溶接方法は、アルゴンガス中で溶接を行うか、または前記ＴＩＧアーク溶接のトーチシールド、アフターシールド、およびバックシールドをアルゴンガスによって行うことが好ましく、このような雰囲気で溶接を行うまたはシールドを行うことによって、溶接部の酸化を防ぐことができる。
【００２０】
図２に本発明に係る溶接方法の一例を示す。ＴＩＧアーク溶接を行うにあたっては、電極距離（電極長さ方向の延長線上における、電極先端と被溶接部材との距離）や電極突出し長さを適切に制御することが好ましく、電極距離は２〜３ｍｍ程度、電極突出し長さは通常１５〜２０ｍｍ程度である。また、本発明の溶接方法におけるＴＩＧアーク溶接は、溶加材を用いないものであっても良い。
【００２１】
本発明の溶接方法で用いるレーザー光は、被溶接部材に対してエネルギーを与えることができるものであれば特に限定されず、例えばＣＯ2レーザー、ＹＡＧレーザー、ディスクレーザー、半導体レーザー、または熱交換効率が高い固体素子（ＬＤ）レーザーであってもよい。またビーム形状が矩形の場合でも、溶接方向に、デフォーカス円形ビーム径相当の長さが確保され、ビーム密度（出力／面積）が同じであれば、ほぼ同等の良好な溶接が可能であり、幅がデフォーカス円形ビーム径よりも小さい矩形ビームの場合には、照射ビーム面積が小さくなるため、低出力での溶接が可能となる。
【００２２】
また本発明の溶接方法において、レーザー溶接に先立って、さらにＴＩＧアークで予熱を行ってもよい。レーザー溶接の前にＴＩＧアークで予熱することによって、レーザーの吸収性が向上するため、レーザー装置の出力を抑えても良好な溶接を行うことができる。レーザー溶接の前に行うＴＩＧアークの溶接条件は、上記した後行ＴＩＧアーク溶接と同様とすることができる。
【００２３】
本発明の溶接方法は、ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金に適用することができ、管状の突合せ部材や平板の突合せ部材を製造することができる。上記した要件を満足させることによって、速い溶接速度、平滑で幅広いビード形状、および、溶接欠陥（ブローホールなど）の抑制を全て実現させることができる。なお、本発明に係る溶接方法によれば、溶接速度は前記した板厚０．３〜２．５ｍｍの範囲では最速２０ｍ／分程度が確保でき、従来（板厚０．５ｍｍの場合に最速１５ｍ／分、板厚１．２ｍｍの場合には最速８ｍ／分）と比較するとおよそ２倍以上の溶接速度を確保できる。
【実施例】
【００２４】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、前記、後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００２５】
レーザー溶接機として、最大出力１０ｋＷのファイバーレーザー溶接機を用い（溶接機：ＩＰＧ社製）、レーザー照射角０°（すなわち鉛直下向き方向）の場合における、焦点距離とデフォーカス量が照射レーザー径に与える影響を調べた。表１および図３に、焦点距離が２５０ｍｍ、および５００ｍｍの場合におけるデフォーカス量と照射レーザー径の関係を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
実験例１
実施例１
上記結果に基づいて、所定の溶接速度で、焦点距離を２５０、５００ｍｍとし、デフォーカス量を−３（板内）〜＋６０ｍｍ（照射レーザー径はφ０．４〜３．７ｍｍ）として、レーザー出力を制御し、以下の条件でレーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させて溶接を行った。なお、ＴＩＧトーチシールド、アフターシールドおよびバックシールドにはアルゴンガスを用いた。溶接速度は４〜１５ｍ／分であった。
【００２８】
レーザー溶接条件（先行）
レーザー溶接機 ：ＩＰＧ社製、最大出力１０ｋＷ、ファイバーレーザー溶接機
レーザー照射角 ：５°
ＴＩＧアーク溶接（後行）
ＴＩＧ溶接機 ：ダイヘン社製
電流 ：最大５００Ａ（溶接電流は１７０Ａ）
シールドガス ：アルゴン
電極突出し長さ ：１５〜１７ｍｍ
電極距離 ：２ｍｍ
ＴＩＧトーチ角 ：前進角３０°
タングステン電極（マイナス）：直径４ｍｍ、電極棒先端角６０°
被溶接部材
材質 ：純Ｔｉ
形状 ：板厚０．５ｍｍおよび１．２ｍｍ
管外径φ１９ｍｍ
溶接長１ｍ
【００２９】
上記の条件で溶接した管状部材の全長を、ＪＩＳ Ｈ０５１５に基づく渦流探傷検査し、該渦流探傷試験さでの高信号部または任意の３００ｍｍ溶接長さの領域において、ＪＩＳ Ｚ３１０７に基づく放射線透過試験を行い、ブローホールの発生を確認した。
【００３０】
結果を図４に示す。図４は板厚０．５ｍｍおよび１．２ｍｍの場合におけるレーザービーム径とブローホールの発生についての関係を示した図である。いずれの場合も、レーザービーム径がφ１ｍｍ以上にデフォーカスされた場合に、ブローホールの発生が抑制された。図４において、実線以上のレーザー出力では溶接部が切断されることとなり、一方、破線以下のレーザー出力では未接合部が残ることとなる。従って、図４の実線と破線に囲まれた範囲が適切な溶接条件の範囲を示している。
【００３１】
比較例１
レーザー溶接単独で溶接したこと以外は、実施例１と同様にしてブローホールの発生の有無を確認した。その結果、レーザー溶接単独の場合は、レーザービーム径がφ１．２５ｍｍ以上にデフォーカスされた場合にブローホールの発生が抑制されていた。
【００３２】
実施例１および比較例１より、レーザービーム径を一定以上にデフォーカスさせることによりブローホールの発生が抑制できるとともに、レーザー溶接にＴＩＧアーク溶接を後続させることで、より小さいレーザービーム径であってもブローホールの発生を抑制できることが分かった。これは、レーザービーム径をデフォーカスで大きくすることや、レーザー溶接にＴＩＧアーク溶接を後続させることで、突合せ溶接方向の入熱時間が長い、すなわち溶接プールが長くなり、このことがブローホール抑制に大きく影響しているものと考えられる。従って、レーザービーム径に関しては、溶接が可能である限り大きい（デフォーカスされている）程好ましい。
【００３３】
実験例２
表２に示す条件、及びその他の条件については実験例１と同様にして溶接を行い、溶接部の外観および断面を観察した。外観写真、および断面の光学顕微鏡（倍率：５０倍）写真を、それぞれ図５Ａ、図５Ｂに示す。
【００３４】
図５Ａより、レーザー溶接の後にＴＩＧアーク溶接を行った方が、幅が広く平滑なビード形状となり、また断面については、図５Ｂより上下ビード端が滑らかになっていることが分かる。また、ＴＩＧアーク溶接電流を１００〜４００Ａの範囲で変化させてビード形状を観察したところ、電流の増加に伴ってビード幅が増加するが、高出力では電極消耗により不安定になるため、２００Ａ程度を上限とすることが好ましい。
【００３５】
【表２】
【００３６】
実験例３
表３に示す条件、およびその他の条件については実験例１と同様にして溶接を行い、実験例２と同様にしてビード形状を観察した。
【００３７】
【表３】
【００３８】
Ｎｏ．５、６のいずれの場合においても溶接は可能であったが、ＴＩＧ先行のＮｏ．６ではＴＩＧトーチが後退角（すなわち、ＴＩＧトーチの先端が鉛直下向き方向から溶接進行方向と逆方向に傾いている）となるため、ビード形状が凸状となった。なお、Ｎｏ．６ではＴＩＧを先行させることによって被溶接部材が予熱されるため、Ｎｏ．５より低いレーザー出力でも溶接することが可能であった。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金を突合せ溶接する溶接方法、および該溶接方法によって溶接部材を製造する方法に関するものである。以下では、チタン又はチタン合金（以下、両者を合わせて単に「チタン」と呼ぶ。）を例に挙げて説明するが、これに限定する趣旨ではない。
【背景技術】
【０００２】
チタンは耐食性に優れるため、石油、化学工業、火力・原子力発電、海水の淡水化などのプラントや、宇宙・航空機分野で、熱交換器や、復水器として使用されている。前記用途において、チタンは溶接管や、溶接管と管板を溶接接合した部材などとして用いられ、特に溶接管は外径が１２〜６０ｍｍ程度であり、板厚が０．３〜２．５ｍｍ程度のものが用いられる。
【０００３】
一般に、チタン管の溶接はＴＩＧアークによって行われている。ＴＩＧアーク溶接は、良好なビード形状が得られる等の長所を有する反面、溶接速度に関しては、前記した０．３〜２．５ｍｍの範囲では、板厚によって異なるもののおよそ９ｍ／分程度（例えば、板厚が０．５ｍｍの場合は７ｍ／分、板厚が１．２ｍｍでは２ｍ／分）以下である。これに対して、レーザーは熱源のエネルギー密度が高いため溶け込みが深く高速溶接が可能であり、また母材の総入熱量が少なく、溶接熱影響部の幅が極めて狭くなるので、溶接では溶接金属の冷却速度が大きくなり、溶接部の性能（靭性など）も良好である。しかし、レーザー溶接では、板厚を貫通するキーホールが発生して不安定に変動すると、その近傍の溶融池にガスを巻き込んだ流れが発生し、この巻き込まれたガスが気泡となってそのまま凝固すると、溶接部にブローホールなどの溶接欠陥が発生しやすくなる場合がある。
【０００４】
例えば、特許文献１〜４には、溶接速度が速いというレーザー溶接の長所を生かしつつ、更に、溶接性やブローホール等の溶接欠陥を抑制する溶接方法が開示されている。特許文献１にはプラズマ溶接とレーザー溶接を用いた溶接方法が開示されている。より詳細には、プラズマトーチによる先行予熱後、レーザー溶接を行い、突合せ溶接性（溶込み深さとビード幅）と溶接速度を向上させている。特許文献２、３では、高周波予熱した後、レーザー溶接することで金属管内面のコブ状突起の発生を防いだり、ブローホールなどの溶接欠陥の発生を抑制したりしている。特許文献４では、レーザー溶接するに際して、２本のレーザービームを溶融池に照射することによって、ブローホールや凝固割れの発生を防止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特表２００８−５０２４８５号公報
【特許文献２】特開２００１−１８０８１号公報
【特許文献３】特開２００１−２８７０６１号公報
【特許文献４】特開平８−９０２６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、速い溶接速度を確保しつつ、良好なビード形状が得られ、且つブローホールなどの溶接欠陥を抑制できる溶接方法、および該溶接方法を用いた溶接部材を製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決した本発明に係る溶接方法は、ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金の平板または管状に成形された帯状板の両端部を突合せ溶接する溶接方法であって、突合せ部の溶接では、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接することを特徴とするレーザー・アーク複合溶接方法である。
【０００８】
本発明の好ましい態様において、前記レーザー溶接のレーザー光の焦点は被溶接部材の上方に位置し、且つ、被溶接部材に照射されるレーザービーム径はφ１ｍｍ以上となるようにデフォーカスされたものである。
【０００９】
本発明の好ましい態様において、前記レーザー溶接は、鉛直方向とレーザー光とのなす角度が１０°以内になる範囲で溶接進行方向に傾けたレーザー光を照射、又は鉛直にレーザー光を照射するものであり、前記ＴＩＧアーク溶接における溶接トーチは、鉛直方向と溶接トーチのなす角度が１０〜４５°になる範囲で溶接トーチの先端を溶接進行方向に傾けたものである。
【００１０】
本発明の好ましい態様において、前記レーザー溶接におけるレーザー光の照射位置と、前記ＴＩＧアーク溶接におけるアーク放電狙い位置との間隔ＬＡが３〜７ｍｍである。本発明の溶接は、アルゴンガス中で行うことが好ましい。また、アルゴンガスで前記ＴＩＧアーク溶接のトーチシールド、アフターシールド、およびバックシールドを行うことも好ましい。さらに、本発明の溶接方法では、前記レーザー溶接に先立って、ＴＩＧアークによる予熱を行うことも好ましい。
【００１１】
本発明には、上記のいずれかの溶接方法によって、平板または管状の突合せ溶接部材を製造する方法も包含される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、速い溶接速度が実現できるとともに、平滑で幅広いビード形状が得られ、且つ、ブローホールなどの溶接欠陥を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、レーザー光の焦点が被溶接部材の表面にある場合のキーホール、およびブローホールの生成の様子を示した概略図である。
【図２】図２は、本発明に係る溶接方法の一例を示した図である。
【図３】図３（ａ）は、デフォーカスされたレーザー光の照射の様子を表した図であり、図３（ｂ）は焦点距離とデフォーカス量が照射レーザー径に与える影響を示したグラフである。
【図４】図４は板厚０．５ｍｍおよび１．２ｍｍの場合におけるレーザービーム径とブローホールの発生についての関係を示した図である。
【図５Ａ】図５Ａは、溶接部の外観を観察した光学顕微鏡写真である。
【図５Ｂ】図５Ｂは、溶接部の断面を観察した光学顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明者らは、一般にチタン管に用いられているＴＩＧアーク溶接と、レーザー溶接のそれぞれの長所を生かした溶接方法を得るべく検討を重ねた。その結果、レーザー溶接とＴＩＧアーク溶接の複合溶接において、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接すれば、上記課題を達成できることが判明した。
【００１５】
すなわち、本発明ではＴＩＧアーク溶接を後行させる点に大きな特徴を有しており、ＴＩＧトーチ角度が前進角、すなわち、ＴＩＧトーチの先端が、鉛直下向き方向から溶接進行方向に向かって傾いた状態となることによって、ビードの幅や滑らかさにおいて優れたものとなる。さらに、後行するＴＩＧアーク溶接は、レーザー溶接によって形成された溶融池内の気泡を排出することができるのである。
【００１６】
本発明におけるレーザー溶接では、レーザー光の焦点は被溶接部材の上方に位置し、且つ、被溶接部材に照射されるレーザービーム径はφ１ｍｍ以上となるようにデフォーカスされたものであることが好ましい。被溶接部材の表面にレーザー焦点がある集中照射を行うと、図１に示すようにキーホールの不安定な変動によるブローホールの発生が顕著となるが、デフォーカスすることによってキーホールの発生を防止できるか、またはキーホールを浅くできる。デフォーカスした場合の被溶接部材に照射されるレーザービーム径は、溶接が可能であれば大きいほどよい。従ってより好ましくはφ１．１ｍｍ以上である。一方、レーザービーム径を大きくしても溶接が可能となるようにするためには、レーザー出力を大きくする必要がある。
【００１７】
前記レーザー溶接は、鉛直方向とレーザー光とのなす角度（以下、「レーザー照射角」と呼ぶ。）が１０°以内になる範囲で溶接進行方向に傾けたレーザー光を照射、又は鉛直にレーザー光を照射するものであり、前記ＴＩＧアーク溶接における溶接トーチは、鉛直方向と溶接トーチのなす角度（以下、「ＴＩＧトーチ角」と呼ぶ。）が１０〜４５°になる範囲で溶接トーチの先端を溶接進行方向に傾けたものであることが好ましい。レーザー照射角が１０°を超えると溶接のために高レーザー出力が必要となる。また、レーザー照射角は０°（すなわち鉛直にレーザー光を照射すること）でもよいが、反射損傷があるため０°超とする方が好ましい。またＴＩＧトーチは、レーザー後方に隣接して設置するため、ＴＩＧトーチ角は１０°以上であり、一方ＴＩＧトーチ角が４５°を超えると溶け込みが少なく、ビード幅が不規則に広くなる、すなわち溶接寄与やビード形状が悪くなる。レーザー照射角は、より好ましくは３〜８°であり、ＴＩＧトーチ角は、より好ましくは１０〜３０°である。
【００１８】
前記レーザー溶接におけるレーザー光の照射位置と、前記ＴＩＧアーク溶接におけるアーク放電狙い位置との間隔ＬＡは３〜７ｍｍであることが好ましい。ＬＡを３ｍｍ以上とすることによって、レーザー照射とＴＩＧアーク放電が干渉することなく、両者を併用することによる効果を有効に発揮させることができる。一方、ＬＡが大きくなりすぎると、後行させるＴＩＧアーク溶接による効果が十分に発揮されなくなるので７ｍｍ以下とすることが好ましい。ＬＡはより好ましくは３〜５ｍｍである。
【００１９】
また、本発明の溶接方法は、アルゴンガス中で溶接を行うか、または前記ＴＩＧアーク溶接のトーチシールド、アフターシールド、およびバックシールドをアルゴンガスによって行うことが好ましく、このような雰囲気で溶接を行うまたはシールドを行うことによって、溶接部の酸化を防ぐことができる。
【００２０】
図２に本発明に係る溶接方法の一例を示す。ＴＩＧアーク溶接を行うにあたっては、電極距離（電極長さ方向の延長線上における、電極先端と被溶接部材との距離）や電極突出し長さを適切に制御することが好ましく、電極距離は２〜３ｍｍ程度、電極突出し長さは通常１５〜２０ｍｍ程度である。また、本発明の溶接方法におけるＴＩＧアーク溶接は、溶加材を用いないものであっても良い。
【００２１】
本発明の溶接方法で用いるレーザー光は、被溶接部材に対してエネルギーを与えることができるものであれば特に限定されず、例えばＣＯ2レーザー、ＹＡＧレーザー、ディスクレーザー、半導体レーザー、または熱交換効率が高い固体素子（ＬＤ）レーザーであってもよい。またビーム形状が矩形の場合でも、溶接方向に、デフォーカス円形ビーム径相当の長さが確保され、ビーム密度（出力／面積）が同じであれば、ほぼ同等の良好な溶接が可能であり、幅がデフォーカス円形ビーム径よりも小さい矩形ビームの場合には、照射ビーム面積が小さくなるため、低出力での溶接が可能となる。
【００２２】
また本発明の溶接方法において、レーザー溶接に先立って、さらにＴＩＧアークで予熱を行ってもよい。レーザー溶接の前にＴＩＧアークで予熱することによって、レーザーの吸収性が向上するため、レーザー装置の出力を抑えても良好な溶接を行うことができる。レーザー溶接の前に行うＴＩＧアークの溶接条件は、上記した後行ＴＩＧアーク溶接と同様とすることができる。
【００２３】
本発明の溶接方法は、ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金に適用することができ、管状の突合せ部材や平板の突合せ部材を製造することができる。上記した要件を満足させることによって、速い溶接速度、平滑で幅広いビード形状、および、溶接欠陥（ブローホールなど）の抑制を全て実現させることができる。なお、本発明に係る溶接方法によれば、溶接速度は前記した板厚０．３〜２．５ｍｍの範囲では最速２０ｍ／分程度が確保でき、従来（板厚０．５ｍｍの場合に最速１５ｍ／分、板厚１．２ｍｍの場合には最速８ｍ／分）と比較するとおよそ２倍以上の溶接速度を確保できる。
【実施例】
【００２４】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、前記、後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００２５】
レーザー溶接機として、最大出力１０ｋＷのファイバーレーザー溶接機を用い（溶接機：ＩＰＧ社製）、レーザー照射角０°（すなわち鉛直下向き方向）の場合における、焦点距離とデフォーカス量が照射レーザー径に与える影響を調べた。表１および図３に、焦点距離が２５０ｍｍ、および５００ｍｍの場合におけるデフォーカス量と照射レーザー径の関係を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
実験例１
実施例１
上記結果に基づいて、所定の溶接速度で、焦点距離を２５０、５００ｍｍとし、デフォーカス量を−３（板内）〜＋６０ｍｍ（照射レーザー径はφ０．４〜３．７ｍｍ）として、レーザー出力を制御し、以下の条件でレーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させて溶接を行った。なお、ＴＩＧトーチシールド、アフターシールドおよびバックシールドにはアルゴンガスを用いた。溶接速度は４〜１５ｍ／分であった。
【００２８】
レーザー溶接条件（先行）
レーザー溶接機 ：ＩＰＧ社製、最大出力１０ｋＷ、ファイバーレーザー溶接機
レーザー照射角 ：５°
ＴＩＧアーク溶接（後行）
ＴＩＧ溶接機 ：ダイヘン社製
電流 ：最大５００Ａ（溶接電流は１７０Ａ）
シールドガス ：アルゴン
電極突出し長さ ：１５〜１７ｍｍ
電極距離 ：２ｍｍ
ＴＩＧトーチ角 ：前進角３０°
タングステン電極（マイナス）：直径４ｍｍ、電極棒先端角６０°
被溶接部材
材質 ：純Ｔｉ
形状 ：板厚０．５ｍｍおよび１．２ｍｍ
管外径φ１９ｍｍ
溶接長１ｍ
【００２９】
上記の条件で溶接した管状部材の全長を、ＪＩＳ Ｈ０５１５に基づく渦流探傷検査し、該渦流探傷試験さでの高信号部または任意の３００ｍｍ溶接長さの領域において、ＪＩＳ Ｚ３１０７に基づく放射線透過試験を行い、ブローホールの発生を確認した。
【００３０】
結果を図４に示す。図４は板厚０．５ｍｍおよび１．２ｍｍの場合におけるレーザービーム径とブローホールの発生についての関係を示した図である。いずれの場合も、レーザービーム径がφ１ｍｍ以上にデフォーカスされた場合に、ブローホールの発生が抑制された。図４において、実線以上のレーザー出力では溶接部が切断されることとなり、一方、破線以下のレーザー出力では未接合部が残ることとなる。従って、図４の実線と破線に囲まれた範囲が適切な溶接条件の範囲を示している。
【００３１】
比較例１
レーザー溶接単独で溶接したこと以外は、実施例１と同様にしてブローホールの発生の有無を確認した。その結果、レーザー溶接単独の場合は、レーザービーム径がφ１．２５ｍｍ以上にデフォーカスされた場合にブローホールの発生が抑制されていた。
【００３２】
実施例１および比較例１より、レーザービーム径を一定以上にデフォーカスさせることによりブローホールの発生が抑制できるとともに、レーザー溶接にＴＩＧアーク溶接を後続させることで、より小さいレーザービーム径であってもブローホールの発生を抑制できることが分かった。これは、レーザービーム径をデフォーカスで大きくすることや、レーザー溶接にＴＩＧアーク溶接を後続させることで、突合せ溶接方向の入熱時間が長い、すなわち溶接プールが長くなり、このことがブローホール抑制に大きく影響しているものと考えられる。従って、レーザービーム径に関しては、溶接が可能である限り大きい（デフォーカスされている）程好ましい。
【００３３】
実験例２
表２に示す条件、及びその他の条件については実験例１と同様にして溶接を行い、溶接部の外観および断面を観察した。外観写真、および断面の光学顕微鏡（倍率：５０倍）写真を、それぞれ図５Ａ、図５Ｂに示す。
【００３４】
図５Ａより、レーザー溶接の後にＴＩＧアーク溶接を行った方が、幅が広く平滑なビード形状となり、また断面については、図５Ｂより上下ビード端が滑らかになっていることが分かる。また、ＴＩＧアーク溶接電流を１００〜４００Ａの範囲で変化させてビード形状を観察したところ、電流の増加に伴ってビード幅が増加するが、高出力では電極消耗により不安定になるため、２００Ａ程度を上限とすることが好ましい。
【００３５】
【表２】
【００３６】
実験例３
表３に示す条件、およびその他の条件については実験例１と同様にして溶接を行い、実験例２と同様にしてビード形状を観察した。
【００３７】
【表３】
【００３８】
Ｎｏ．５、６のいずれの場合においても溶接は可能であったが、ＴＩＧ先行のＮｏ．６ではＴＩＧトーチが後退角（すなわち、ＴＩＧトーチの先端が鉛直下向き方向から溶接進行方向と逆方向に傾いている）となるため、ビード形状が凸状となった。なお、Ｎｏ．６ではＴＩＧを先行させることによって被溶接部材が予熱されるため、Ｎｏ．５より低いレーザー出力でも溶接することが可能であった。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金の平板または管状に成形された帯状板の両端部を突合せ溶接する溶接方法であって、
突合せ部の溶接では、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接することを特徴とするレーザー・アーク複合溶接方法。
【請求項２】
前記レーザー溶接のレーザー光の焦点は被溶接部材の上方に位置し、且つ、被溶接部材に照射されるレーザービーム径はφ１ｍｍ以上となるようにデフォーカスされたものである請求項１に記載の溶接方法。
【請求項３】
前記レーザー溶接は、鉛直方向とレーザー光とのなす角度が１０°以内になる範囲で溶接進行方向に傾けたレーザー光を照射、又は鉛直にレーザー光を照射するものであり、
前記ＴＩＧアーク溶接における溶接トーチは、鉛直方向と溶接トーチのなす角度が１０〜４５°になる範囲で溶接トーチの先端を溶接進行方向に傾けたものである請求項１または２に記載の溶接方法。
【請求項４】
前記レーザー溶接におけるレーザー光の照射位置と、前記ＴＩＧアーク溶接におけるアーク放電狙い位置との間隔ＬＡが３〜７ｍｍである請求項１〜３のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項５】
アルゴンガス中で溶接を行う請求項１〜４のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項６】
アルゴンガスで前記ＴＩＧアーク溶接のトーチシールド、アフターシールド、およびバックシールドを行う請求項１〜４のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項７】
前記レーザー溶接に先立って、ＴＩＧアークによる予熱を行う請求項１〜６のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項８】
請求項１〜７にいずれかに記載の溶接方法によって、平板または管状の突合せ溶接部材を製造する方法。
【請求項１】
ステンレス鋼、チタン、又はチタン合金の平板または管状に成形された帯状板の両端部を突合せ溶接する溶接方法であって、
突合せ部の溶接では、レーザー溶接を先行させ、ＴＩＧアーク溶接を後行させてレーザー光照射とアーク放電を同一溶接線上に配置させながら溶接することを特徴とするレーザー・アーク複合溶接方法。
【請求項２】
前記レーザー溶接のレーザー光の焦点は被溶接部材の上方に位置し、且つ、被溶接部材に照射されるレーザービーム径はφ１ｍｍ以上となるようにデフォーカスされたものである請求項１に記載の溶接方法。
【請求項３】
前記レーザー溶接は、鉛直方向とレーザー光とのなす角度が１０°以内になる範囲で溶接進行方向に傾けたレーザー光を照射、又は鉛直にレーザー光を照射するものであり、
前記ＴＩＧアーク溶接における溶接トーチは、鉛直方向と溶接トーチのなす角度が１０〜４５°になる範囲で溶接トーチの先端を溶接進行方向に傾けたものである請求項１または２に記載の溶接方法。
【請求項４】
前記レーザー溶接におけるレーザー光の照射位置と、前記ＴＩＧアーク溶接におけるアーク放電狙い位置との間隔ＬＡが３〜７ｍｍである請求項１〜３のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項５】
アルゴンガス中で溶接を行う請求項１〜４のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項６】
アルゴンガスで前記ＴＩＧアーク溶接のトーチシールド、アフターシールド、およびバックシールドを行う請求項１〜４のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項７】
前記レーザー溶接に先立って、ＴＩＧアークによる予熱を行う請求項１〜６のいずれかに記載の溶接方法。
【請求項８】
請求項１〜７にいずれかに記載の溶接方法によって、平板または管状の突合せ溶接部材を製造する方法。
【図４】
【図１】
【図２】
【図３】
【図５Ａ】
【図５Ｂ】
【図１】
【図２】
【図３】
【図５Ａ】
【図５Ｂ】
【公開番号】特開２０１１−１８３４２７（Ｐ２０１１−１８３４２７Ａ）
【公開日】平成２３年９月２２日（２０１１．９．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５０６１１（Ｐ２０１０−５０６１１）
【出願日】平成２２年３月８日（２０１０．３．８）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【出願人】（５９６１２９７２１）神鋼特殊鋼管株式会社 (2)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年９月２２日（２０１１．９．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月８日（２０１０．３．８）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【出願人】（５９６１２９７２１）神鋼特殊鋼管株式会社 (2)
【Ｆターム（参考）】
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