可燃性ガスを発生する精錬剤を用いた精錬処理方法
【課題】精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを可及的に抑制しつつ確実に精錬を行う。
【解決手段】本発明の精錬処理方法は、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させる前に、非発生精錬剤の吹き込みを開始した後、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させる。吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替える。発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としてさらに吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくする。再び吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替える。切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ溶鉄中で１分以上吹き込むものである。
【解決手段】本発明の精錬処理方法は、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させる前に、非発生精錬剤の吹き込みを開始した後、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させる。吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替える。発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としてさらに吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくする。再び吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替える。切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ溶鉄中で１分以上吹き込むものである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可燃性ガスを発生する精錬剤を用いた精錬処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、溶銑を溶銑鍋や混銑車に装入して、溶銑の精錬処理する様々な技術が開発されている。このような精錬処理では、反応によって可燃性ガスを発生してしまう成分を含む精錬剤が使用されることがある。
特許文献１では、水と反応して可燃性のあるアセチレンガスを発生するカルシウムカーバイド（ＣａＣ２）を含む精錬剤が用いられており、この精錬剤を溶銑に添加後、溶銑の温度以下でＨ２Ｏを分離する物質の１種類以上をキャリヤーガスと共に吹き込むことによってスラグ中に残留するＣａＣ２を低減させ、スラグを処理するときに可燃性ガスであるアセチレンガスが発生しないようにしている。
【０００３】
また、特許文献２では、水と反応して可燃性のある水素ガスを発生するＭｇを含む精錬剤が用いられており、当該特許文献２では、少なくても１分間以上にわたりＮ２又はＡｒなどの不活性ガスを少なくとも０．０２Ｎｍ３／ｍｉｎ／ｔ以上の流量で流し、ランス先端から噴出するガスジェットの先端部が鍋底部に届く位置までランスを下げ、これにより、浸漬ランスの閉塞（吐出口詰り）を防ぐこととしている。
【０００４】
この他にも、特許文献３〜７に示すように可燃性ガスが発生する精錬剤を用いて精錬を行う技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特公昭５７−０１４４０２号公報
【特許文献２】特開昭５３−０７００２０号公報
【特許文献３】特開昭５３−０８６６１４号公報
【特許文献４】特開昭５３−０２９２１６号公報
【特許文献５】特公昭５７−０２５６０５号公報
【特許文献６】特開２０１０−０９５７８４号公報
【特許文献７】特開昭５３−０１１１１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このように特許文献１〜７には、可燃性ガスを発生する精錬剤を用いて精錬処理を行うことが開示されているものの、発生した可燃性ガスが、大気中に拡散され発火したり、集塵機で回収され集塵機の配管内で発火するといった不都合を回避する技術とはなっていない。現状、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを抑制しつつ精錬を行う技術は十分に開発されていないのが実情である。
【０００７】
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを可及的に抑制しつつ確実に精錬を行うことができる可燃性ガスを発生する精錬処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、可燃性ガスが発生する精錬剤である発生精錬剤と可燃性ガスが発生しない精錬剤である非発生精錬剤と、吹き込み用ランスの吐出口から溶鉄に吹き込んで精錬する精錬処理方法において、前記吹き込み用ランスを溶鉄に浸漬させる際には、前記溶鉄表面よりも上方にて非発生精錬剤の吹き込みを開始し、その後、前記吹き込み用ランスの吐出口を溶鉄に浸漬させていき、前記溶鉄に対する吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替え、切り替え後の発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としたうえで、前記吐出口の浸漬深さを２００ｍｍより大きくし、前記吹き込み用ランスを溶鉄から抜き取るに際しては、前記吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとしたうえで、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替え、切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ前記溶鉄中で１分以上吹き込むようにすることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の精錬処理方法によれば、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを可及的に抑制しつつ確実に精錬を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】混銑車によって精錬を行う例を示す図である。
【図２】吹き込み用ランスの先端部分の断面を示す断面図である。
【図３】吐出口の浸漬深さの求め方を説明した図である。
【図４】発生精錬剤及び非発生精錬剤を供給する供給設備の図である。
【図５】固気比を求める実験の説明図である。
【図６】吹き込み用ランス内のＣａＣ２の濃度とアセチレンガスの濃度との関係図である。
【図７】非発生精錬剤の吹き込み時間、残存した精錬剤中のＣａＣ２の比率、固気比の関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
一般的に、溶銑や溶鋼などの溶鉄は、様々な精錬剤を用いられて精錬処理が行われている。本発明は、精錬処理中に可燃性ガスを発生する精錬剤（以降、発生精錬剤と呼ぶ）を用いて溶鉄の精錬処理を行う方法を示したものである。
図１は、混銑車１における発生精錬剤を用いた精錬処理方法の一例を示したものである。なお、精錬処理に用いる設備は、混銑車に限定されず、溶銑鍋、溶鋼鍋、転炉のいずれであってもよい。
【００１２】
混銑車１にて溶鉄２の精錬処理を行うには、図１（ａ）に示すように、混銑車１の上方に昇降可能なランス３、言い換えれば、上下動可能な精錬剤の吹き込み用のランス３を設置しておく。
そして、図１（ｂ）に示すように、上方に設置した吹き込み用ランス３を徐々に下降させて、混銑車１の容器４の開口部５に挿入すると共に、吹き込み用ランス３の先端部に形成された吐出口６から精錬剤を溶鉄２の上方から溶鉄２に向けて吹き込む。このとき吹き込む精錬剤は、精錬処理中に可燃性ガスを発生しない精錬剤（以降、非発生精錬剤と呼ぶ）とされる。即ち、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させる前に、非発生精錬剤の吹き込みを開始する。
【００１３】
次に、図１（ｃ）に示すように、さらに、吹き込み用ランス３を下降させて当該吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させ、溶鉄２に対する吐出口６の浸漬深さが所定値（５０ｍｍ〜２００ｍｍ）になった時点で、精錬剤の吹き込みを非発生精錬剤から発生精錬剤に切り替える。
図１（ｄ）に示すように、発生精錬剤に切り替えた後、さらに、吹き込み用ランス３を下降させ浸漬深さを２００ｍｍ以上とし、精錬処理を進める。
【００１４】
そして、図１（ｅ）に示すように、吹き込み用ランス３を溶鉄から抜き取る場合は、下降させている吹き込み用ランス３を上昇させていき、吐出口６の浸漬深さが所定値（５０ｍｍ〜２００ｍｍ）になった時点で、精錬剤の吹き込みを発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替える。
図１（ｆ）に示すように、非発生精錬剤へ切り替えた後は、吹き込み用ランス３を上昇させて溶鉄２から抜き、溶鉄２への非発生精錬剤の吹き込みを停止することによって、精錬処理を終了する。なお、発生精錬剤や非発生精錬剤を吹き込む際には、特開平０６−２１２２４６号公報に示すようにキャリアガスも共に吹き込むこととしている。
【００１５】
以下、本発明の精錬処理方法について詳しく説明する。
前述した如く、本発明の精錬処理は、精錬時に可燃性ガスを発生する精錬剤（発生精錬剤）を用いて、溶鉄の試練を行うものである。発生する可燃性ガスとしては、アセチレン、プロパン、メタン、水素などが該当し、これらは、空気中の爆発限界が１０％以下のガス、或いは、爆発限界の上限界と下限界の差が２０％以上のガスである。
【００１６】
発生精錬剤は、精錬処理を行った時に含有する成分が大気などと反応して上述した可燃性ガスが発生してしまうものであり、具体的には、カルシウムカーバイド（ＣａＣ２）を含有するものである。カルシウムカーバイドは、ＣａＣ２＋２Ｈ２Ｏ→Ｃ２Ｈ２＋Ｃａ（ＯＨ）２に示すように大気中の水分と反応してアセチレンガスが発生し、このアセチレンガスの爆発限界の下限値は２．５％である。
【００１７】
このように、カルシウムカーバイドを含む発生精錬剤は、大気中の水分と反応してアセチレンガスを発生してしまうものであるが、特開昭５３−１１１１３号公報などに示されているように、例えば、脱硫反応の効率が高く精錬剤として優れているため、本発明の精錬処理でも用いている。
溶鉄の精錬処理を行うに際し、発生精錬剤に含まれるカルシウムカーバイドが大気（空気中）に触れると、大気中の水分と反応してアセチレンガスを発生してしまうため、本発明では、出来る限りカルシウムカーバイドが大気に触れない状況下で精錬処理を進めるようにしている。
【００１８】
すなわち、図１（ｂ）に示すように、吹き込み用ランス３の吐出口６が溶鉄の上方であって溶鉄２に浸漬させていない状態で、非発生精錬剤を吐出口６から吹き出すようにする。
その後、図１（ｃ）に示すように、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させた後に、非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えることによって、発生精錬剤が大気に触れることなく溶鉄２中に吹き込むことが可能となる。
【００１９】
なお、吹き込み用ランス３の吐出口６が溶鉄表面の上側にある状態では、精錬剤自体の吹き込みを行わず、溶鉄表面の上にある吐出口６を溶鉄に浸漬してから発生精錬剤などの精錬剤の吹き込みを開始するということが考えられる。しかしながら、この場合では、吐出口６を溶鉄２に浸漬させたときに、吐出口６内に溶鉄２が入り、吐出口６が詰まる虞がある。そのため、本発明のように、キャリアガスと共に非発生精錬剤などの精錬剤を吐出口６から予め放出させてから、吐出口６を溶鉄２に浸漬する必要がある。
【００２０】
このように、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させた状態で発生精錬剤を吹き込むと、発生精錬剤は大気に触れることはないと考えられるが、溶鉄２に対する吹き込み用ランス３の吐出口６の浸漬深さが余りにも浅い場合は、吹き込んだ精錬剤が吹き上がり、大気中に拡散してしまう可能性がある。
表１は、吐出口の浸漬深さと、精錬剤の吹き上がりとの関係を実験等によってまとめたものである。この実験では、実際に使用する精錬剤と同じカルシウムカーバイドを含む精錬剤を用いると共に、図２に示したように、吹き込み用ランス３も操業で用いるものと同じものを用いた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
吹き込んだ精錬剤が溶鉄２中に入らず、溶鉄表面から精錬剤の吹き上がりが目視によって見られた場合は、吹き上がり有り（「有」）とし、吹き上がりが見られなかった場合は、吹き上がり無し（「無」）とした。なお、実験では、吹き上がりの有無を目視（肉眼）によって確認しているが、ビデオカメラで吹き込み状態を撮像して撮像した画像をモニタなどで確認してもよい。
【００２３】
図２に示すように、吹き込み用ランス３は、例えば、耐火物によって構成された筒状であって、内部には長手方向（軸芯方向）に延びてキャリアガス及び精錬剤などが通る垂直供給路１０と、この垂直供給路１０から水平に連通してキャリアガス及び精錬剤などが通る水平供給路１１とを備えている。
垂直供給路１０及び水平供給路１１とから構成される供給路１２は、断面視でＴ字状となっている。水平供給路１１の外側開放口（径方向の外壁に形成された開放口）が吐出口６とされ、吐出口６と溶鉄表面との垂直距離が浸漬深さである。吐出口６の大きさ（孔径）φは３０〜５０ｍｍとされている。
【００２４】
浸漬深さを求めるにあたっては、図３（ａ）に示すように、まず、精錬処理を開始する前（溶鉄表面が静止している状態）に吹き込み用ランス３の下端部３ａを溶鉄表面に接触させ、接触時の吹き込み用ランス３の位置を浸漬深さを求める基準位置Ｌ１としておく。
図３（ｂ）に示すように、吹き込み用ランス３を基準位置Ｌ１よりも溶鉄２側に下降させたときの下端部３ａの下降位置Ｌ２、基準位置Ｌ１、下端部３ａから吐出口６までの吐出間距離Ｌ３との関係（浸漬深さ＝基準位置Ｌ１−下降位置Ｌ２＋吐出間距離Ｌ３）から浸漬深さを求めることができる。これにより、吹き込み用ランス３の現在の下降位置を測定することによって精錬中であっても容易に浸漬深さを求めることができる。なお、吹き込み用ランス３などの位置測定は、非接触型のレーザ距離計などを用いてもよい。
【００２５】
表１に示すように、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍよりも小さい場合は、キャリアガスの流量や精錬剤の吹込み速度を変更したとしても精錬剤の吹き上がりが見られた。即ち、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍよりも小さい場合、吐出口６と溶鉄表面までの距離が短いため、溶鉄２がキャリアガス等によって攪拌されて変動してしまうと（波打ちしてしまうと）、吐出口６が溶鉄表面に露出し、露出時に発生精錬剤が大気中に出てしまった（吹き上がる）と考えられる。或いは、溶鉄が攪拌によって変動しなかったとしても、吐出口６の浸漬深さが浅いために、吐出口６から出た発生精錬剤の全てが溶鉄２中に入らず、キャリアガスと共に溶鉄上部に吹き上がり、発生精錬剤が大気中に飛散した可能性もある。
【００２６】
これから分かるように、本発明では、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ以上となったときに、発生精錬剤への吹き込みの切り替えを実施し、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ以上となったときに非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えるのがよい。
しかしながら、吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍ超え深くなった時点で切り替えると、吐出口６への静圧が高いため、切り替え時において溶鉄２が吐出口６内に浸入し吐出口６が詰まる可能性がある。それ故、精錬剤及びキャリアガスが持つ吹き出しの運動エネルギーが溶鉄の静圧よりも大きくなる状況下、即ち、実操業では吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍ以下であるときに吹き込みの切り替えを行う必要がある。また、非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えた直後は、キャリアガスの若干圧力変動があることからも、吐出口６への静圧が小さいとき（浸漬深さが２００ｍｍ以下のとき）に吹き込みの切り替えを行うことが好ましい。
【００２７】
つまり、本発明では、吹き込み用ランス３の吐出口を溶鉄に浸漬させる前に、非発生精錬剤の吹き込みを開始し、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させていき、吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍの範囲にあるときに非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えることとしている。
さて、溶鉄の精錬効率を高めるためには、溶鉄２を効率よく攪拌することが必要である。吹き込み用ランス３で精錬剤を吹き込むインジェクション方法では、吹き込み用ランス３（吐出口）の浸漬深さを深くすることによって攪拌力が高まり精錬効率の向上が期待できる。例えば、精錬処理の１つである脱硫処理では、「鉄鋼便覧第３版、第２巻、製銑、製鋼、８．転炉製鋼法、８．０一貫製鉄所における製鋼プロセスの現場、ｐ１１、丸善株式会社出版、１９７９年」や「下間ら: 鉄と鋼、５１（１９６５）１０、ｐ１９０９』に記載の通り、ランスを溶銑になるべく浸漬することが望ましく、一般に溶銑深さの１／２〜３／４の深さが適当であること」が記載されている。
【００２８】
そのため、本発明でも、発生精錬剤と溶鉄２との反応性を高めるため、図１（ｃ）に示すように、吹き込み用ランス３を下降して吐出口６を深くしている。具体的には、発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とした後、さらに、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくする。固気比とは、吹き込み用ランス３で吹き込んだ精錬剤の吹込み速度と、キャリアガス吹込み速度の比のことであり、精錬剤が発生精錬剤の場合、「固気比＝発生精錬剤の吹き込み速度／キャリアガスの吹き込み速度」である。
【００２９】
表２は、吐出口の浸漬深さと、吐出口の詰まりとの関係を実験等によってまとめたものである。
【００３０】
【表２】
【００３１】
吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させた状態で、精錬剤及びキャリアガスを吹込み中、キャリアガスの流量が急激に低下して０Ｎｍ３になった場合、吐出口６が詰まった（吐出口詰り「有」）とし、そうでない場合には、吐出口詰まり無しとした（吐出口詰り「無」）。
固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3よりも小さい場合に、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくしてしまうと、吐出口６にかかる溶鉄の静圧が大きいため、吐出口６が詰まってしまう。つまり、固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3よりも小さい場合は、発生精錬剤の吹込み速度が十分に上がっていない状況であり、この状況で吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍよりも大きくしてしまいと、溶鉄の静圧に負けて、溶鉄２が吐出口６に入ってしまうことにより詰まりが生じると考えられる。一方、固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上として、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍよりも大きくしたとしても吐出口６が詰まることはない。
【００３２】
これから分かるように、本発明では、発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としてから、さらに、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくして、溶鉄の精錬効率を向上している。
なお、精錬処理を行うにあたって、非発生精錬剤や発生精錬剤を吹き込むときのキャリアガスの流量を一定としておけば、発生精錬剤の吹き込み速度を監視するだけで、簡単に発生精錬剤を吹き込んだ時の固気比を算出することができ、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍ以下にするタイミングを素早く決定することが可能となる。
【００３３】
上述したように、吹き込み用ランス３を下降させて吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍよりも大きくした後（図１（ｄ））、発生精錬剤の吹き込みを終了する場合には、まず、吹き込み用ランス３を上昇させて吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍの範囲とし、この範囲内で吹き込みを発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替える（図１（ｅ））。
発生精錬剤の吹き込みを終了するために、吹き込みを非発生精錬剤に切り替えるときの吐出口６の浸漬深さが、２００ｍｍよりも深い場合は、上述したように、溶鉄の静圧が大きいため吐出口６が詰まる虞があり、５０ｍｍよりも浅い場合は、非発生精錬剤への切換が遅いため、上述したように、発生精錬剤が吹き上がってしまう。
【００３４】
つまり、本発明では、吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えることとしている。
発生精錬剤から非発生精錬剤への切り替えは、発生精錬剤の吹き込みを溶鉄内で終了させるだけでなく、吹き込みによって供給路１２内に残存する発生精錬剤を溶鉄内に排出してクリーニングし、吹き込み用ランス３を溶鉄から抜いたときに、発生精錬剤が大気に触れないようにする目的でも実施する。そのため、発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替え後における非発生精錬剤の量及び噴射時間をある程度確保しなければならない。
【００３５】
本発明では、非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし、切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ溶鉄中で１分以上吹き込むこととしている。非発生精錬剤の固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3以上であれば、非発生精錬剤の量が多くなると共に、供給路１２内の発生精錬剤が溶鉄内に押し出され（洗い流される）、可燃性ガスの発生の原因となる成分の濃度を低下させることができ、クリーニング効果を高めることができる。
【００３６】
一方、非発生精錬剤の固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3未満であれば、クリーニング効果が低下し、十分に発生精錬剤を溶鉄内に排出することができない場合がある。
また、固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としたうえで、その非発生精錬剤の吹き込みを１分以上続ければ、供給路１２内の発生精錬剤を溶鉄内に排出することができるが、吹き込み時間が短く１分未満であれば、供給路内に多くの発生精錬剤が残る可能性がある。
【００３７】
非発生精錬剤の固気比及び吹き込み時間は、実験等によって求めたものである。
次に、この実験に関して詳しく説明する。
図４は、発生精錬剤と非発生精錬剤とを供給する供給設備を示したものである。この供給設備は実験でも用いられるが、実操業で用いられるものと同じ構成である。
図４に示すように、供給装置２０は、発生精錬剤を入れる第１容器２１と、この発生精錬剤とは別に非発生精錬剤を入れる第２容器２１と、発生精錬剤や非発生精錬剤を溶鉄に供給するための吹き込み用ランス３とを備えていて、これら第１容器２１、第２容器２２及び吹き込み用ランス３は配管２３によって連通状に接続されている。第１容器２１の出側、第２容器２２の出側、吹き込み用ランス３の入側などにはボール弁などの開閉弁２４や可変弁２６が接続されている。
【００３８】
このような供給装置２０では、配管２３内に窒素などのキャリアガスを供給すると共に、所望の開閉弁２４を開き可変弁２６を調整することで、発生精錬剤や非発生精錬剤を吹き込み用ランス３から放出することができる。発生精錬剤の吹き込み終了や非発生精錬剤の吹き込みの終了は、各精錬剤に対応した容器の出側に接続した開閉弁２４を閉鎖することによって行う。
【００３９】
実験等では、まず、カルシウムカーバイドを含む発生精錬剤を用いて脱硫処理を行うこととし、吐出口６の浸漬深さが１５０ｍｍの時に発生精錬剤から非発生精錬剤の切り替えを行う。なお、発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替えるまでの精錬処理の条件は、本発明に規定した条件と同じとする。
図５（ａ）に示すように、非発生精錬剤に切り替え後は、吹き込み用ランス３を溶鉄から抜き出して吹き込みを停止して脱硫処理を終了した後、吐出口６を塞ぐ布（精錬剤採取用の布）２５を巻き付ける。その後、図５（ｂ）に示すように、キャリアガスのみを２分間流して配管２３に残存する精錬剤を吐出口側へ案内する。なお、精錬剤を確実に採取するため、精錬剤採取用の布２５は、材質がコーネックスから成るバグフィルター用の濾布を使用して、濾布は二重に吹き込み用ランス３に巻き付けた。このような脱硫処理と精錬剤採取とを６回繰り返し行い、採取した精錬剤は、平均で６．８ｇであり、最大で８．１ｇであった。
【００４０】
この実験では、採取した精錬剤が全てカルシウムカーバイドであって、そのカルシウムカーバイドが水平供給路内で全て反応してアセチレンガスになったと仮定する。
詳しくは、図５（ｃ）に示すように、吐出口６が地金３０で塞がれていて且つ垂直供給路１１と連通しておらず水平供給路１１内は非常に空間の狭い密閉空間とし、しかも、この密閉空間に実験により採取した量の精錬剤Ｘが残っているとし、この精錬剤Ｘが全て可燃性ガスを発生するカルシウムカーバイドであると仮定する。この仮定は、密閉空間となった水平供給路１１において、採取した精錬剤Ｘすなわちカルシウムカーバイドから最大量のアセチレンガスが発生したという極めて厳しい状況を意味する。
【００４１】
このような状況下で、アセチレンガスの濃度を算出すると、精錬剤が平均の６．８ｇのときは５．２８％であり、精錬剤が最大の８１ｇのときは６．２９％であり、いずれもアセチレンガスの爆発限界である２．５％を超えていることになり、アセチレンガスが爆発限界にならないようにする対策が必要であることが分かる。
ここで、吹き込み用ランス３内におけるカルシウムカーバイドの濃度と、アセチレンガスの濃度との関係をまとめると、図６に示すようになる。図６に示すように、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中（残留精錬剤）に占めるカルシウムカーバイドの比率（カルシウムカーバイドの濃度）を０．２％以下にすれば、アセチレンガスの濃度を爆発限界（２．５％）以下に抑えることができる。
【００４２】
図７は、非発生精錬剤（ＣａＯ）の吹き込み時間、残存した精錬剤中のカルシウムカーバイドの比率、非発生精錬剤の固気比との関係をまとめたものである。
図７に示すように、非発生精錬剤の吹き込み時間を１分以上とし且つ固気比を３．０ｋｇ／Ｎｍ3以上とすれば、残存した精錬剤中のカルシウムカーバイドの比率（濃度）を０．２％以下ににすることができ、カルシウムカーバイドのクリーニングを十分にすることがわかる。
【００４３】
表３、４は、本発明の発生精錬剤を用いた精錬処理を行った実施例と、本発明の精錬処理とは異なる方法で精錬処理を行った比較例とをまとめたものである。
【００４４】
【表３】
【００４５】
【表４】
【００４６】
実施例及び比較例において、精錬処理として溶銑（溶鉄）の脱硫を混銑車１で行い、その溶鉄量（溶銑量）は２６０〜３２０ｔｏｎとした。脱硫処理前の溶銑（溶鉄）の[Ｓ]は、０．０１０〜０．０３０質量％とし、脱硫処理後の溶銑の[Ｓ]は０．００１〜０．００５質量％とした。実施例及び比較例では、説明の便宜上、溶鉄のことを溶銑として説明する。
【００４７】
発生精錬剤として、主に、カルシウムカーバイド（ＣａＣ２）が７５〜８５質量％、Ｆｒｅｅ−ＣａＯが５〜２０質量％を含有しているものを使用した。なお、発生精錬剤には、この他にもＳｉＯ２、Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３などが微量含まれている。非発生精錬剤としてＣａＯが９４〜９８質量％、ＭｇＯが０〜１質量％を含むものを使用した。
溶銑温度は、１２７０〜１４５０℃とし、精錬剤と共に吹き込むキャリアガスは窒素ガスで、キャリアガスの吹き込みの流量は１１〜１５Ｎｍ３／ｍｉｎとした。
【００４８】
また、発生精錬剤の吹き込み速度は４０〜１１０ｋｇ／ｍｉｎとし、非発生精錬剤の吹き込み速度は４０〜６００ｋｇ／ｍｉｎとした。吹き込み用ランス３は、Ａｌ２Ｏ３が７０〜８０質量％、ＳｉＯ２が１７〜２７質量％、その他、ＣａＯ等を含む耐火物から構成されたものを用いた。吹き込み用ランス３は、図２に示したように、吐出口６が２つ有るものを使用し、互いの吐出口６の位置は対向するタイプ、即ち、１８０度対角型のものを用いた。吐出口６の浸漬深さは、最大で１５００ｍｍとした。アセチレンの分析方法は、ガスクロマトグラフィーを用いた。分析装置は、ＹＡＮＡＣＯ社製でキャリアガスとして窒素を用いた。
【００４９】
脱硫処理後の[Ｓ]（Ｓ濃度）は、０．００５質量％以下とした。特開２００７−５１３５０号公報に示されているように、低硫鋼の製造のためには、溶銑の段階で脱硫処理を実施することが一般的であり、硫黄濃度を０．００４〜０．００５質量％まで低下させている。これから分かるように、低硫鋼種製造時には、溶銑の段階で[Ｓ]を０．００５質量％以下まで低減させることは一般的なことである。
【００５０】
表３、４に示す実施例及び比較例において、キャリアガスの流量が０Ｎｍ３／ｍｉｎになった場合、上述した表２と同様に吐出口６が詰まったとして、吐出口６の詰まり「有」とし、そうでない場合は、吐出口６の詰まり「無」とした。なお、精錬処理中に吐出口６の詰りが発生すると、精錬処理を中断して、吐出口６を洗浄する必要がある。このため、処理中断による処理時間の延長などの問題が発生する。また、発生精錬剤を吹き込み中に吐出口６に詰まった場合、吹き込み用ランス３中に発生精錬剤が残ってしまう。この状態で、吐出口６の詰まりを解消するために固化した溶銑を酸素で洗浄（溶解）することは難しい。
【００５１】
実施例及び比較例において、溶銑（吐出口６）から精錬剤の吹き上がりが目視によって見られた場合は、吹き上がり「有」とし、吹き上がりが見られなかった場合は、吹き上がり「無」とした。吹き上がりを無くすことによって可燃性のあるアセチレンガスの発生を防止することができる。
実施例１〜１４に示すように、非発生精錬剤の吹き込み開始は、溶銑表面から２００ｍｍ上方の位置（溶銑表面＋２００ｍｍ）で行っていて、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶銑に浸漬させる前に非発生精錬剤の吹き込みを開始しているため、吐出口６の詰まりは無かった。
【００５２】
また、実施例では、第２ステップの欄に示すように、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ〜２００ｍｍの時に非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、精錬剤の吹き上がり及び吐出口６の詰まりが無かった。実施例では、第３ステップの欄に示すように、切り替え後、発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としてから、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくしているため、吐出口６の詰まりが無かった。
【００５３】
実施例では、第４ステップの欄に示すように、吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとしてから、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、精錬剤の吹き上がり及び吐出口６の詰まりが無かった。さらに、切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ溶銑中で１分以上吹き込んでいるため、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中（残留精錬剤）に占めるカルシウムカーバイドの濃度（ＣａＣ２濃度の欄）を０．２％以下にすることができた。
【００５４】
一方、比較例１５や１６では、非発生精錬剤の吹き込み開始を、溶銑表面から下方へ１００ｍｍの位置で行ったり（溶銑表面−１００ｍｍ）、溶銑表面から下方へ１５０ｍｍの位置で行っている（溶銑表面−１５０ｍｍ）。即ち、比較例では、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶銑に浸漬後に非発生精錬剤の吹き込み開始を行っているため、吐出口６の詰まりが発生した。
【００５５】
比較例１７〜１９では、非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えるとき（切り替え時）の吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ未満であり浅いため、精錬剤の吹き上がりが発生した。また、比較例２０〜２２では、切り替え時の吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍよりも大きく深いため、吐出口６の詰まりが発生した。
比較例２３及び２４では、切り替え後、発生精錬剤を吹き込むときの固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3未満の状態で吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍ以上としているため吐出口６の詰まりが発生した。また、比較例２５及び２６では、切り替え後、発生精錬剤を吹き込むとき
の固気比は３ｋｇ／Ｎｍ3以上であるが、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍ以上と深くしなかったため、脱硫処理が効率よく進まず、脱硫処理後の[Ｓ]が規定である０．００５質量％以下にすることができなかった。
【００５６】
比較例２７及び２８では、吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍよりも大きい深い位置で、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、吐出口６の詰まりが発生した。また、比較例２９〜３１では、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ未満で浅い位置で、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、精錬剤の吹き出しが発生した。
【００５７】
比較例３２では、切り替え後の非発生精錬剤の吹き込み時間は１分以上であるものの固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3未満であるため、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中に占めるカルシウムカーバイドの濃度を０．２％以下にすることができなかった。比較例３３では、切り替え後の非発生精錬剤の固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3以上であるものの吹き込み時間が１分未満であるため、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中に占めるカルシウムカーバイドの濃度を０．２％以下にすることができなかった。
【００５８】
以上、本発明によれば、非発生精錬剤の吹き込み開始のタイミング、非発生精錬剤から発生精錬剤に切り替えるタイミング、吐出口６を深くするときの非発生精錬剤の固気比、発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替えるタイミング、非発生精錬剤の吹き込み時間及び固気比を適正にすることによって、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを可及的に抑制しつつ確実に精錬を行うことができるようになる。
【００５９】
なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
例えば、上記の実施形態は、溶銑の精錬処理における精錬剤の吹き込み方法を規定したものであるため、精錬する対象物が変わっても（溶鋼であっても）、同様の効果を得ることができる。また、溶鉄を入れる容器４が混銑車１から溶銑鍋、溶鋼鍋、転炉などに変わっても同様の効果を得ることができる。精錬処理は、吹き込み用ランス３を用いて行うものであれば、当然に脱硫処理に限定されない。
【００６０】
また、可燃性ガスを発生する精錬剤としてカルシウムカーバイドを含む精錬剤を例にとり説明したが、当然にカルシウムカーバイドに限定されず、カルシウムカーバイドとは異なる成分で可燃性ガスが発生してしまう精錬剤であればどのようなものであってもよい。
また、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。
【符号の説明】
【００６１】
１ 混銑車
２ 溶鉄
３ 吹き込み用ランス
３ａ 下端部
４ 容器
５ 開口部
６ 吐出口
１０ 垂直供給路
１１ 水平供給路
１２ 供給路
２０ 供給装置
２１ 第１容器
２２ 第２容器
２３ 配管
２４ 開閉弁
２５ 精錬剤採取用の布
２６ 可変弁
Ｌ１ 準位置
Ｌ２ 下降位置
Ｌ３ 吐出間距離
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可燃性ガスを発生する精錬剤を用いた精錬処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、溶銑を溶銑鍋や混銑車に装入して、溶銑の精錬処理する様々な技術が開発されている。このような精錬処理では、反応によって可燃性ガスを発生してしまう成分を含む精錬剤が使用されることがある。
特許文献１では、水と反応して可燃性のあるアセチレンガスを発生するカルシウムカーバイド（ＣａＣ２）を含む精錬剤が用いられており、この精錬剤を溶銑に添加後、溶銑の温度以下でＨ２Ｏを分離する物質の１種類以上をキャリヤーガスと共に吹き込むことによってスラグ中に残留するＣａＣ２を低減させ、スラグを処理するときに可燃性ガスであるアセチレンガスが発生しないようにしている。
【０００３】
また、特許文献２では、水と反応して可燃性のある水素ガスを発生するＭｇを含む精錬剤が用いられており、当該特許文献２では、少なくても１分間以上にわたりＮ２又はＡｒなどの不活性ガスを少なくとも０．０２Ｎｍ３／ｍｉｎ／ｔ以上の流量で流し、ランス先端から噴出するガスジェットの先端部が鍋底部に届く位置までランスを下げ、これにより、浸漬ランスの閉塞（吐出口詰り）を防ぐこととしている。
【０００４】
この他にも、特許文献３〜７に示すように可燃性ガスが発生する精錬剤を用いて精錬を行う技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特公昭５７−０１４４０２号公報
【特許文献２】特開昭５３−０７００２０号公報
【特許文献３】特開昭５３−０８６６１４号公報
【特許文献４】特開昭５３−０２９２１６号公報
【特許文献５】特公昭５７−０２５６０５号公報
【特許文献６】特開２０１０−０９５７８４号公報
【特許文献７】特開昭５３−０１１１１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このように特許文献１〜７には、可燃性ガスを発生する精錬剤を用いて精錬処理を行うことが開示されているものの、発生した可燃性ガスが、大気中に拡散され発火したり、集塵機で回収され集塵機の配管内で発火するといった不都合を回避する技術とはなっていない。現状、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを抑制しつつ精錬を行う技術は十分に開発されていないのが実情である。
【０００７】
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを可及的に抑制しつつ確実に精錬を行うことができる可燃性ガスを発生する精錬処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、可燃性ガスが発生する精錬剤である発生精錬剤と可燃性ガスが発生しない精錬剤である非発生精錬剤と、吹き込み用ランスの吐出口から溶鉄に吹き込んで精錬する精錬処理方法において、前記吹き込み用ランスを溶鉄に浸漬させる際には、前記溶鉄表面よりも上方にて非発生精錬剤の吹き込みを開始し、その後、前記吹き込み用ランスの吐出口を溶鉄に浸漬させていき、前記溶鉄に対する吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替え、切り替え後の発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としたうえで、前記吐出口の浸漬深さを２００ｍｍより大きくし、前記吹き込み用ランスを溶鉄から抜き取るに際しては、前記吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとしたうえで、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替え、切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ前記溶鉄中で１分以上吹き込むようにすることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の精錬処理方法によれば、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを可及的に抑制しつつ確実に精錬を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】混銑車によって精錬を行う例を示す図である。
【図２】吹き込み用ランスの先端部分の断面を示す断面図である。
【図３】吐出口の浸漬深さの求め方を説明した図である。
【図４】発生精錬剤及び非発生精錬剤を供給する供給設備の図である。
【図５】固気比を求める実験の説明図である。
【図６】吹き込み用ランス内のＣａＣ２の濃度とアセチレンガスの濃度との関係図である。
【図７】非発生精錬剤の吹き込み時間、残存した精錬剤中のＣａＣ２の比率、固気比の関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
一般的に、溶銑や溶鋼などの溶鉄は、様々な精錬剤を用いられて精錬処理が行われている。本発明は、精錬処理中に可燃性ガスを発生する精錬剤（以降、発生精錬剤と呼ぶ）を用いて溶鉄の精錬処理を行う方法を示したものである。
図１は、混銑車１における発生精錬剤を用いた精錬処理方法の一例を示したものである。なお、精錬処理に用いる設備は、混銑車に限定されず、溶銑鍋、溶鋼鍋、転炉のいずれであってもよい。
【００１２】
混銑車１にて溶鉄２の精錬処理を行うには、図１（ａ）に示すように、混銑車１の上方に昇降可能なランス３、言い換えれば、上下動可能な精錬剤の吹き込み用のランス３を設置しておく。
そして、図１（ｂ）に示すように、上方に設置した吹き込み用ランス３を徐々に下降させて、混銑車１の容器４の開口部５に挿入すると共に、吹き込み用ランス３の先端部に形成された吐出口６から精錬剤を溶鉄２の上方から溶鉄２に向けて吹き込む。このとき吹き込む精錬剤は、精錬処理中に可燃性ガスを発生しない精錬剤（以降、非発生精錬剤と呼ぶ）とされる。即ち、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させる前に、非発生精錬剤の吹き込みを開始する。
【００１３】
次に、図１（ｃ）に示すように、さらに、吹き込み用ランス３を下降させて当該吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させ、溶鉄２に対する吐出口６の浸漬深さが所定値（５０ｍｍ〜２００ｍｍ）になった時点で、精錬剤の吹き込みを非発生精錬剤から発生精錬剤に切り替える。
図１（ｄ）に示すように、発生精錬剤に切り替えた後、さらに、吹き込み用ランス３を下降させ浸漬深さを２００ｍｍ以上とし、精錬処理を進める。
【００１４】
そして、図１（ｅ）に示すように、吹き込み用ランス３を溶鉄から抜き取る場合は、下降させている吹き込み用ランス３を上昇させていき、吐出口６の浸漬深さが所定値（５０ｍｍ〜２００ｍｍ）になった時点で、精錬剤の吹き込みを発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替える。
図１（ｆ）に示すように、非発生精錬剤へ切り替えた後は、吹き込み用ランス３を上昇させて溶鉄２から抜き、溶鉄２への非発生精錬剤の吹き込みを停止することによって、精錬処理を終了する。なお、発生精錬剤や非発生精錬剤を吹き込む際には、特開平０６−２１２２４６号公報に示すようにキャリアガスも共に吹き込むこととしている。
【００１５】
以下、本発明の精錬処理方法について詳しく説明する。
前述した如く、本発明の精錬処理は、精錬時に可燃性ガスを発生する精錬剤（発生精錬剤）を用いて、溶鉄の試練を行うものである。発生する可燃性ガスとしては、アセチレン、プロパン、メタン、水素などが該当し、これらは、空気中の爆発限界が１０％以下のガス、或いは、爆発限界の上限界と下限界の差が２０％以上のガスである。
【００１６】
発生精錬剤は、精錬処理を行った時に含有する成分が大気などと反応して上述した可燃性ガスが発生してしまうものであり、具体的には、カルシウムカーバイド（ＣａＣ２）を含有するものである。カルシウムカーバイドは、ＣａＣ２＋２Ｈ２Ｏ→Ｃ２Ｈ２＋Ｃａ（ＯＨ）２に示すように大気中の水分と反応してアセチレンガスが発生し、このアセチレンガスの爆発限界の下限値は２．５％である。
【００１７】
このように、カルシウムカーバイドを含む発生精錬剤は、大気中の水分と反応してアセチレンガスを発生してしまうものであるが、特開昭５３−１１１１３号公報などに示されているように、例えば、脱硫反応の効率が高く精錬剤として優れているため、本発明の精錬処理でも用いている。
溶鉄の精錬処理を行うに際し、発生精錬剤に含まれるカルシウムカーバイドが大気（空気中）に触れると、大気中の水分と反応してアセチレンガスを発生してしまうため、本発明では、出来る限りカルシウムカーバイドが大気に触れない状況下で精錬処理を進めるようにしている。
【００１８】
すなわち、図１（ｂ）に示すように、吹き込み用ランス３の吐出口６が溶鉄の上方であって溶鉄２に浸漬させていない状態で、非発生精錬剤を吐出口６から吹き出すようにする。
その後、図１（ｃ）に示すように、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させた後に、非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えることによって、発生精錬剤が大気に触れることなく溶鉄２中に吹き込むことが可能となる。
【００１９】
なお、吹き込み用ランス３の吐出口６が溶鉄表面の上側にある状態では、精錬剤自体の吹き込みを行わず、溶鉄表面の上にある吐出口６を溶鉄に浸漬してから発生精錬剤などの精錬剤の吹き込みを開始するということが考えられる。しかしながら、この場合では、吐出口６を溶鉄２に浸漬させたときに、吐出口６内に溶鉄２が入り、吐出口６が詰まる虞がある。そのため、本発明のように、キャリアガスと共に非発生精錬剤などの精錬剤を吐出口６から予め放出させてから、吐出口６を溶鉄２に浸漬する必要がある。
【００２０】
このように、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させた状態で発生精錬剤を吹き込むと、発生精錬剤は大気に触れることはないと考えられるが、溶鉄２に対する吹き込み用ランス３の吐出口６の浸漬深さが余りにも浅い場合は、吹き込んだ精錬剤が吹き上がり、大気中に拡散してしまう可能性がある。
表１は、吐出口の浸漬深さと、精錬剤の吹き上がりとの関係を実験等によってまとめたものである。この実験では、実際に使用する精錬剤と同じカルシウムカーバイドを含む精錬剤を用いると共に、図２に示したように、吹き込み用ランス３も操業で用いるものと同じものを用いた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
吹き込んだ精錬剤が溶鉄２中に入らず、溶鉄表面から精錬剤の吹き上がりが目視によって見られた場合は、吹き上がり有り（「有」）とし、吹き上がりが見られなかった場合は、吹き上がり無し（「無」）とした。なお、実験では、吹き上がりの有無を目視（肉眼）によって確認しているが、ビデオカメラで吹き込み状態を撮像して撮像した画像をモニタなどで確認してもよい。
【００２３】
図２に示すように、吹き込み用ランス３は、例えば、耐火物によって構成された筒状であって、内部には長手方向（軸芯方向）に延びてキャリアガス及び精錬剤などが通る垂直供給路１０と、この垂直供給路１０から水平に連通してキャリアガス及び精錬剤などが通る水平供給路１１とを備えている。
垂直供給路１０及び水平供給路１１とから構成される供給路１２は、断面視でＴ字状となっている。水平供給路１１の外側開放口（径方向の外壁に形成された開放口）が吐出口６とされ、吐出口６と溶鉄表面との垂直距離が浸漬深さである。吐出口６の大きさ（孔径）φは３０〜５０ｍｍとされている。
【００２４】
浸漬深さを求めるにあたっては、図３（ａ）に示すように、まず、精錬処理を開始する前（溶鉄表面が静止している状態）に吹き込み用ランス３の下端部３ａを溶鉄表面に接触させ、接触時の吹き込み用ランス３の位置を浸漬深さを求める基準位置Ｌ１としておく。
図３（ｂ）に示すように、吹き込み用ランス３を基準位置Ｌ１よりも溶鉄２側に下降させたときの下端部３ａの下降位置Ｌ２、基準位置Ｌ１、下端部３ａから吐出口６までの吐出間距離Ｌ３との関係（浸漬深さ＝基準位置Ｌ１−下降位置Ｌ２＋吐出間距離Ｌ３）から浸漬深さを求めることができる。これにより、吹き込み用ランス３の現在の下降位置を測定することによって精錬中であっても容易に浸漬深さを求めることができる。なお、吹き込み用ランス３などの位置測定は、非接触型のレーザ距離計などを用いてもよい。
【００２５】
表１に示すように、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍよりも小さい場合は、キャリアガスの流量や精錬剤の吹込み速度を変更したとしても精錬剤の吹き上がりが見られた。即ち、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍよりも小さい場合、吐出口６と溶鉄表面までの距離が短いため、溶鉄２がキャリアガス等によって攪拌されて変動してしまうと（波打ちしてしまうと）、吐出口６が溶鉄表面に露出し、露出時に発生精錬剤が大気中に出てしまった（吹き上がる）と考えられる。或いは、溶鉄が攪拌によって変動しなかったとしても、吐出口６の浸漬深さが浅いために、吐出口６から出た発生精錬剤の全てが溶鉄２中に入らず、キャリアガスと共に溶鉄上部に吹き上がり、発生精錬剤が大気中に飛散した可能性もある。
【００２６】
これから分かるように、本発明では、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ以上となったときに、発生精錬剤への吹き込みの切り替えを実施し、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ以上となったときに非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えるのがよい。
しかしながら、吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍ超え深くなった時点で切り替えると、吐出口６への静圧が高いため、切り替え時において溶鉄２が吐出口６内に浸入し吐出口６が詰まる可能性がある。それ故、精錬剤及びキャリアガスが持つ吹き出しの運動エネルギーが溶鉄の静圧よりも大きくなる状況下、即ち、実操業では吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍ以下であるときに吹き込みの切り替えを行う必要がある。また、非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えた直後は、キャリアガスの若干圧力変動があることからも、吐出口６への静圧が小さいとき（浸漬深さが２００ｍｍ以下のとき）に吹き込みの切り替えを行うことが好ましい。
【００２７】
つまり、本発明では、吹き込み用ランス３の吐出口を溶鉄に浸漬させる前に、非発生精錬剤の吹き込みを開始し、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄に浸漬させていき、吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍの範囲にあるときに非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えることとしている。
さて、溶鉄の精錬効率を高めるためには、溶鉄２を効率よく攪拌することが必要である。吹き込み用ランス３で精錬剤を吹き込むインジェクション方法では、吹き込み用ランス３（吐出口）の浸漬深さを深くすることによって攪拌力が高まり精錬効率の向上が期待できる。例えば、精錬処理の１つである脱硫処理では、「鉄鋼便覧第３版、第２巻、製銑、製鋼、８．転炉製鋼法、８．０一貫製鉄所における製鋼プロセスの現場、ｐ１１、丸善株式会社出版、１９７９年」や「下間ら: 鉄と鋼、５１（１９６５）１０、ｐ１９０９』に記載の通り、ランスを溶銑になるべく浸漬することが望ましく、一般に溶銑深さの１／２〜３／４の深さが適当であること」が記載されている。
【００２８】
そのため、本発明でも、発生精錬剤と溶鉄２との反応性を高めるため、図１（ｃ）に示すように、吹き込み用ランス３を下降して吐出口６を深くしている。具体的には、発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とした後、さらに、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくする。固気比とは、吹き込み用ランス３で吹き込んだ精錬剤の吹込み速度と、キャリアガス吹込み速度の比のことであり、精錬剤が発生精錬剤の場合、「固気比＝発生精錬剤の吹き込み速度／キャリアガスの吹き込み速度」である。
【００２９】
表２は、吐出口の浸漬深さと、吐出口の詰まりとの関係を実験等によってまとめたものである。
【００３０】
【表２】
【００３１】
吹き込み用ランス３の吐出口６を溶鉄２に浸漬させた状態で、精錬剤及びキャリアガスを吹込み中、キャリアガスの流量が急激に低下して０Ｎｍ３になった場合、吐出口６が詰まった（吐出口詰り「有」）とし、そうでない場合には、吐出口詰まり無しとした（吐出口詰り「無」）。
固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3よりも小さい場合に、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくしてしまうと、吐出口６にかかる溶鉄の静圧が大きいため、吐出口６が詰まってしまう。つまり、固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3よりも小さい場合は、発生精錬剤の吹込み速度が十分に上がっていない状況であり、この状況で吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍよりも大きくしてしまいと、溶鉄の静圧に負けて、溶鉄２が吐出口６に入ってしまうことにより詰まりが生じると考えられる。一方、固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上として、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍよりも大きくしたとしても吐出口６が詰まることはない。
【００３２】
これから分かるように、本発明では、発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としてから、さらに、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくして、溶鉄の精錬効率を向上している。
なお、精錬処理を行うにあたって、非発生精錬剤や発生精錬剤を吹き込むときのキャリアガスの流量を一定としておけば、発生精錬剤の吹き込み速度を監視するだけで、簡単に発生精錬剤を吹き込んだ時の固気比を算出することができ、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍ以下にするタイミングを素早く決定することが可能となる。
【００３３】
上述したように、吹き込み用ランス３を下降させて吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍよりも大きくした後（図１（ｄ））、発生精錬剤の吹き込みを終了する場合には、まず、吹き込み用ランス３を上昇させて吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍの範囲とし、この範囲内で吹き込みを発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替える（図１（ｅ））。
発生精錬剤の吹き込みを終了するために、吹き込みを非発生精錬剤に切り替えるときの吐出口６の浸漬深さが、２００ｍｍよりも深い場合は、上述したように、溶鉄の静圧が大きいため吐出口６が詰まる虞があり、５０ｍｍよりも浅い場合は、非発生精錬剤への切換が遅いため、上述したように、発生精錬剤が吹き上がってしまう。
【００３４】
つまり、本発明では、吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えることとしている。
発生精錬剤から非発生精錬剤への切り替えは、発生精錬剤の吹き込みを溶鉄内で終了させるだけでなく、吹き込みによって供給路１２内に残存する発生精錬剤を溶鉄内に排出してクリーニングし、吹き込み用ランス３を溶鉄から抜いたときに、発生精錬剤が大気に触れないようにする目的でも実施する。そのため、発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替え後における非発生精錬剤の量及び噴射時間をある程度確保しなければならない。
【００３５】
本発明では、非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし、切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ溶鉄中で１分以上吹き込むこととしている。非発生精錬剤の固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3以上であれば、非発生精錬剤の量が多くなると共に、供給路１２内の発生精錬剤が溶鉄内に押し出され（洗い流される）、可燃性ガスの発生の原因となる成分の濃度を低下させることができ、クリーニング効果を高めることができる。
【００３６】
一方、非発生精錬剤の固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3未満であれば、クリーニング効果が低下し、十分に発生精錬剤を溶鉄内に排出することができない場合がある。
また、固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としたうえで、その非発生精錬剤の吹き込みを１分以上続ければ、供給路１２内の発生精錬剤を溶鉄内に排出することができるが、吹き込み時間が短く１分未満であれば、供給路内に多くの発生精錬剤が残る可能性がある。
【００３７】
非発生精錬剤の固気比及び吹き込み時間は、実験等によって求めたものである。
次に、この実験に関して詳しく説明する。
図４は、発生精錬剤と非発生精錬剤とを供給する供給設備を示したものである。この供給設備は実験でも用いられるが、実操業で用いられるものと同じ構成である。
図４に示すように、供給装置２０は、発生精錬剤を入れる第１容器２１と、この発生精錬剤とは別に非発生精錬剤を入れる第２容器２１と、発生精錬剤や非発生精錬剤を溶鉄に供給するための吹き込み用ランス３とを備えていて、これら第１容器２１、第２容器２２及び吹き込み用ランス３は配管２３によって連通状に接続されている。第１容器２１の出側、第２容器２２の出側、吹き込み用ランス３の入側などにはボール弁などの開閉弁２４や可変弁２６が接続されている。
【００３８】
このような供給装置２０では、配管２３内に窒素などのキャリアガスを供給すると共に、所望の開閉弁２４を開き可変弁２６を調整することで、発生精錬剤や非発生精錬剤を吹き込み用ランス３から放出することができる。発生精錬剤の吹き込み終了や非発生精錬剤の吹き込みの終了は、各精錬剤に対応した容器の出側に接続した開閉弁２４を閉鎖することによって行う。
【００３９】
実験等では、まず、カルシウムカーバイドを含む発生精錬剤を用いて脱硫処理を行うこととし、吐出口６の浸漬深さが１５０ｍｍの時に発生精錬剤から非発生精錬剤の切り替えを行う。なお、発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替えるまでの精錬処理の条件は、本発明に規定した条件と同じとする。
図５（ａ）に示すように、非発生精錬剤に切り替え後は、吹き込み用ランス３を溶鉄から抜き出して吹き込みを停止して脱硫処理を終了した後、吐出口６を塞ぐ布（精錬剤採取用の布）２５を巻き付ける。その後、図５（ｂ）に示すように、キャリアガスのみを２分間流して配管２３に残存する精錬剤を吐出口側へ案内する。なお、精錬剤を確実に採取するため、精錬剤採取用の布２５は、材質がコーネックスから成るバグフィルター用の濾布を使用して、濾布は二重に吹き込み用ランス３に巻き付けた。このような脱硫処理と精錬剤採取とを６回繰り返し行い、採取した精錬剤は、平均で６．８ｇであり、最大で８．１ｇであった。
【００４０】
この実験では、採取した精錬剤が全てカルシウムカーバイドであって、そのカルシウムカーバイドが水平供給路内で全て反応してアセチレンガスになったと仮定する。
詳しくは、図５（ｃ）に示すように、吐出口６が地金３０で塞がれていて且つ垂直供給路１１と連通しておらず水平供給路１１内は非常に空間の狭い密閉空間とし、しかも、この密閉空間に実験により採取した量の精錬剤Ｘが残っているとし、この精錬剤Ｘが全て可燃性ガスを発生するカルシウムカーバイドであると仮定する。この仮定は、密閉空間となった水平供給路１１において、採取した精錬剤Ｘすなわちカルシウムカーバイドから最大量のアセチレンガスが発生したという極めて厳しい状況を意味する。
【００４１】
このような状況下で、アセチレンガスの濃度を算出すると、精錬剤が平均の６．８ｇのときは５．２８％であり、精錬剤が最大の８１ｇのときは６．２９％であり、いずれもアセチレンガスの爆発限界である２．５％を超えていることになり、アセチレンガスが爆発限界にならないようにする対策が必要であることが分かる。
ここで、吹き込み用ランス３内におけるカルシウムカーバイドの濃度と、アセチレンガスの濃度との関係をまとめると、図６に示すようになる。図６に示すように、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中（残留精錬剤）に占めるカルシウムカーバイドの比率（カルシウムカーバイドの濃度）を０．２％以下にすれば、アセチレンガスの濃度を爆発限界（２．５％）以下に抑えることができる。
【００４２】
図７は、非発生精錬剤（ＣａＯ）の吹き込み時間、残存した精錬剤中のカルシウムカーバイドの比率、非発生精錬剤の固気比との関係をまとめたものである。
図７に示すように、非発生精錬剤の吹き込み時間を１分以上とし且つ固気比を３．０ｋｇ／Ｎｍ3以上とすれば、残存した精錬剤中のカルシウムカーバイドの比率（濃度）を０．２％以下ににすることができ、カルシウムカーバイドのクリーニングを十分にすることがわかる。
【００４３】
表３、４は、本発明の発生精錬剤を用いた精錬処理を行った実施例と、本発明の精錬処理とは異なる方法で精錬処理を行った比較例とをまとめたものである。
【００４４】
【表３】
【００４５】
【表４】
【００４６】
実施例及び比較例において、精錬処理として溶銑（溶鉄）の脱硫を混銑車１で行い、その溶鉄量（溶銑量）は２６０〜３２０ｔｏｎとした。脱硫処理前の溶銑（溶鉄）の[Ｓ]は、０．０１０〜０．０３０質量％とし、脱硫処理後の溶銑の[Ｓ]は０．００１〜０．００５質量％とした。実施例及び比較例では、説明の便宜上、溶鉄のことを溶銑として説明する。
【００４７】
発生精錬剤として、主に、カルシウムカーバイド（ＣａＣ２）が７５〜８５質量％、Ｆｒｅｅ−ＣａＯが５〜２０質量％を含有しているものを使用した。なお、発生精錬剤には、この他にもＳｉＯ２、Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３などが微量含まれている。非発生精錬剤としてＣａＯが９４〜９８質量％、ＭｇＯが０〜１質量％を含むものを使用した。
溶銑温度は、１２７０〜１４５０℃とし、精錬剤と共に吹き込むキャリアガスは窒素ガスで、キャリアガスの吹き込みの流量は１１〜１５Ｎｍ３／ｍｉｎとした。
【００４８】
また、発生精錬剤の吹き込み速度は４０〜１１０ｋｇ／ｍｉｎとし、非発生精錬剤の吹き込み速度は４０〜６００ｋｇ／ｍｉｎとした。吹き込み用ランス３は、Ａｌ２Ｏ３が７０〜８０質量％、ＳｉＯ２が１７〜２７質量％、その他、ＣａＯ等を含む耐火物から構成されたものを用いた。吹き込み用ランス３は、図２に示したように、吐出口６が２つ有るものを使用し、互いの吐出口６の位置は対向するタイプ、即ち、１８０度対角型のものを用いた。吐出口６の浸漬深さは、最大で１５００ｍｍとした。アセチレンの分析方法は、ガスクロマトグラフィーを用いた。分析装置は、ＹＡＮＡＣＯ社製でキャリアガスとして窒素を用いた。
【００４９】
脱硫処理後の[Ｓ]（Ｓ濃度）は、０．００５質量％以下とした。特開２００７−５１３５０号公報に示されているように、低硫鋼の製造のためには、溶銑の段階で脱硫処理を実施することが一般的であり、硫黄濃度を０．００４〜０．００５質量％まで低下させている。これから分かるように、低硫鋼種製造時には、溶銑の段階で[Ｓ]を０．００５質量％以下まで低減させることは一般的なことである。
【００５０】
表３、４に示す実施例及び比較例において、キャリアガスの流量が０Ｎｍ３／ｍｉｎになった場合、上述した表２と同様に吐出口６が詰まったとして、吐出口６の詰まり「有」とし、そうでない場合は、吐出口６の詰まり「無」とした。なお、精錬処理中に吐出口６の詰りが発生すると、精錬処理を中断して、吐出口６を洗浄する必要がある。このため、処理中断による処理時間の延長などの問題が発生する。また、発生精錬剤を吹き込み中に吐出口６に詰まった場合、吹き込み用ランス３中に発生精錬剤が残ってしまう。この状態で、吐出口６の詰まりを解消するために固化した溶銑を酸素で洗浄（溶解）することは難しい。
【００５１】
実施例及び比較例において、溶銑（吐出口６）から精錬剤の吹き上がりが目視によって見られた場合は、吹き上がり「有」とし、吹き上がりが見られなかった場合は、吹き上がり「無」とした。吹き上がりを無くすことによって可燃性のあるアセチレンガスの発生を防止することができる。
実施例１〜１４に示すように、非発生精錬剤の吹き込み開始は、溶銑表面から２００ｍｍ上方の位置（溶銑表面＋２００ｍｍ）で行っていて、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶銑に浸漬させる前に非発生精錬剤の吹き込みを開始しているため、吐出口６の詰まりは無かった。
【００５２】
また、実施例では、第２ステップの欄に示すように、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ〜２００ｍｍの時に非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、精錬剤の吹き上がり及び吐出口６の詰まりが無かった。実施例では、第３ステップの欄に示すように、切り替え後、発生精錬剤を吹き込むときの固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としてから、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍより大きくしているため、吐出口６の詰まりが無かった。
【００５３】
実施例では、第４ステップの欄に示すように、吐出口６の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとしてから、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、精錬剤の吹き上がり及び吐出口６の詰まりが無かった。さらに、切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ溶銑中で１分以上吹き込んでいるため、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中（残留精錬剤）に占めるカルシウムカーバイドの濃度（ＣａＣ２濃度の欄）を０．２％以下にすることができた。
【００５４】
一方、比較例１５や１６では、非発生精錬剤の吹き込み開始を、溶銑表面から下方へ１００ｍｍの位置で行ったり（溶銑表面−１００ｍｍ）、溶銑表面から下方へ１５０ｍｍの位置で行っている（溶銑表面−１５０ｍｍ）。即ち、比較例では、吹き込み用ランス３の吐出口６を溶銑に浸漬後に非発生精錬剤の吹き込み開始を行っているため、吐出口６の詰まりが発生した。
【００５５】
比較例１７〜１９では、非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替えるとき（切り替え時）の吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ未満であり浅いため、精錬剤の吹き上がりが発生した。また、比較例２０〜２２では、切り替え時の吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍよりも大きく深いため、吐出口６の詰まりが発生した。
比較例２３及び２４では、切り替え後、発生精錬剤を吹き込むときの固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3未満の状態で吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍ以上としているため吐出口６の詰まりが発生した。また、比較例２５及び２６では、切り替え後、発生精錬剤を吹き込むとき
の固気比は３ｋｇ／Ｎｍ3以上であるが、吐出口６の浸漬深さを２００ｍｍ以上と深くしなかったため、脱硫処理が効率よく進まず、脱硫処理後の[Ｓ]が規定である０．００５質量％以下にすることができなかった。
【００５６】
比較例２７及び２８では、吐出口６の浸漬深さが２００ｍｍよりも大きい深い位置で、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、吐出口６の詰まりが発生した。また、比較例２９〜３１では、吐出口６の浸漬深さが５０ｍｍ未満で浅い位置で、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替えているため、精錬剤の吹き出しが発生した。
【００５７】
比較例３２では、切り替え後の非発生精錬剤の吹き込み時間は１分以上であるものの固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3未満であるため、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中に占めるカルシウムカーバイドの濃度を０．２％以下にすることができなかった。比較例３３では、切り替え後の非発生精錬剤の固気比が３ｋｇ／Ｎｍ3以上であるものの吹き込み時間が１分未満であるため、吹き込み用ランス３内に残留した精錬剤中に占めるカルシウムカーバイドの濃度を０．２％以下にすることができなかった。
【００５８】
以上、本発明によれば、非発生精錬剤の吹き込み開始のタイミング、非発生精錬剤から発生精錬剤に切り替えるタイミング、吐出口６を深くするときの非発生精錬剤の固気比、発生精錬剤から非発生精錬剤に切り替えるタイミング、非発生精錬剤の吹き込み時間及び固気比を適正にすることによって、精錬剤から発生した可燃性ガスが大気中に放出されることを可及的に抑制しつつ確実に精錬を行うことができるようになる。
【００５９】
なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
例えば、上記の実施形態は、溶銑の精錬処理における精錬剤の吹き込み方法を規定したものであるため、精錬する対象物が変わっても（溶鋼であっても）、同様の効果を得ることができる。また、溶鉄を入れる容器４が混銑車１から溶銑鍋、溶鋼鍋、転炉などに変わっても同様の効果を得ることができる。精錬処理は、吹き込み用ランス３を用いて行うものであれば、当然に脱硫処理に限定されない。
【００６０】
また、可燃性ガスを発生する精錬剤としてカルシウムカーバイドを含む精錬剤を例にとり説明したが、当然にカルシウムカーバイドに限定されず、カルシウムカーバイドとは異なる成分で可燃性ガスが発生してしまう精錬剤であればどのようなものであってもよい。
また、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。
【符号の説明】
【００６１】
１ 混銑車
２ 溶鉄
３ 吹き込み用ランス
３ａ 下端部
４ 容器
５ 開口部
６ 吐出口
１０ 垂直供給路
１１ 水平供給路
１２ 供給路
２０ 供給装置
２１ 第１容器
２２ 第２容器
２３ 配管
２４ 開閉弁
２５ 精錬剤採取用の布
２６ 可変弁
Ｌ１ 準位置
Ｌ２ 下降位置
Ｌ３ 吐出間距離
【特許請求の範囲】
【請求項１】
可燃性ガスが発生する精錬剤である発生精錬剤と可燃性ガスが発生しない精錬剤である非発生精錬剤と、吹き込み用ランスの吐出口から溶鉄に吹き込んで精錬する精錬処理方法において、
前記吹き込み用ランスを溶鉄に浸漬させる際には、
前記溶鉄表面よりも上方にて非発生精錬剤の吹き込みを開始し、その後、前記吹き込み用ランスの吐出口を溶鉄に浸漬させていき、
前記溶鉄に対する吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替え、
切り替え後の発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としたうえで、前記吐出口の浸漬深さを２００ｍｍより大きくし、
前記吹き込み用ランスを溶鉄から抜き取るに際しては、
前記吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとしたうえで、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替え、
切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ前記溶鉄中で１分以上吹き込むようにする
ことを特徴とする可燃性ガスを発生する精錬剤を用いた精錬処理方法。
【請求項１】
可燃性ガスが発生する精錬剤である発生精錬剤と可燃性ガスが発生しない精錬剤である非発生精錬剤と、吹き込み用ランスの吐出口から溶鉄に吹き込んで精錬する精錬処理方法において、
前記吹き込み用ランスを溶鉄に浸漬させる際には、
前記溶鉄表面よりも上方にて非発生精錬剤の吹き込みを開始し、その後、前記吹き込み用ランスの吐出口を溶鉄に浸漬させていき、
前記溶鉄に対する吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとして非発生精錬剤から発生精錬剤に吹き込みを切り替え、
切り替え後の発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上としたうえで、前記吐出口の浸漬深さを２００ｍｍより大きくし、
前記吹き込み用ランスを溶鉄から抜き取るに際しては、
前記吐出口の浸漬深さを５０ｍｍ〜２００ｍｍとしたうえで、発生精錬剤から非発生精錬剤に吹き込みを切り替え、
切り替え後の非発生精錬剤の固気比を３ｋｇ／Ｎｍ3以上とし且つ前記溶鉄中で１分以上吹き込むようにする
ことを特徴とする可燃性ガスを発生する精錬剤を用いた精錬処理方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１３−９５９７８（Ｐ２０１３−９５９７８Ａ）
【公開日】平成２５年５月２０日（２０１３．５．２０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−２４１３４１（Ｐ２０１１−２４１３４１）
【出願日】平成２３年１１月２日（２０１１．１１．２）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年５月２０日（２０１３．５．２０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年１１月２日（２０１１．１１．２）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
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