各種エネルギ保存サイクル合体機関
【課題】既存のエンジンは回転出力や噴射推進出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、水の１/２１３９重量の高温燃焼ガス等で出力を1／２１３９に近付けて大損失。
【解決手段】エネルギ保存サイクル合体機関縮径主燃焼室兼熱交換器で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、昇圧した水を混合噴射加速して夫々の爆発力を水速度に変換して、エンジンの回転出力や噴射推進出力にすることで、回転出力や噴射推進出力を高温燃焼ガス仕事率の２１３９倍に近付け、熱と電気と冷熱の供給設備で使用では、発電の副産物１００度の温熱水をメタンハイドレートに注入してメタンを気化回収し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気で液化する技術で、自動車や飛行機や船舶や宇宙往還機やロケット等も駆動するエンジンにします。
【解決手段】エネルギ保存サイクル合体機関縮径主燃焼室兼熱交換器で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、昇圧した水を混合噴射加速して夫々の爆発力を水速度に変換して、エンジンの回転出力や噴射推進出力にすることで、回転出力や噴射推進出力を高温燃焼ガス仕事率の２１３９倍に近付け、熱と電気と冷熱の供給設備で使用では、発電の副産物１００度の温熱水をメタンハイドレートに注入してメタンを気化回収し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気で液化する技術で、自動車や飛行機や船舶や宇宙往還機やロケット等も駆動するエンジンにします。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の各種エネルギ保存サイクル合体機関は、既存のエンジン発明が回転出力や噴射推進出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、理論的に最良の発明に改良した痕跡が皆無のため、大気圧質量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスや１／１７００の過熱蒸気や１／１５１７の高温二酸化炭素を使用して、回転出力や噴射推進出力を発生し、仕事率を水の１／２１３９ｋｇ重ｍ／秒に近付けた回転出力や噴射推進出力として、発電機類や車両類や船舶類や飛行機類やロケット類を駆動し、世界の原子力発電所や火力発電所では使用蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、北極や南極の氷を溶解・メタンハイドレート分解人類絶滅の危険を増大し、使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出しております。そこで仕事率を既存技術２１３９倍に近付けた回転出力や噴射推進出力に近付け、既存海水温度上昇熱量を摂氏１００度近傍の温熱水として回収する発電技術等として、温熱水によりメタンを気化回収すると共に、燃焼ガス排気０の発電や車両類や船舶類や飛行機類やロケット類にし、人類絶滅の先送りを狙う技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
既存世界の火力発電所や原子力発電所は、回転出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で膨大な熱需要が在るのに、蒸気タービンで発電した蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、北極や南極の氷を溶解してメタンハイドレート分解人類絶滅の危険を増大し、大気圧重量が水の１／１７００の過熱蒸気で回転出力を発生して、単位動翼面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／１７００に近付け、過熱蒸気速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する愚かな回転出力とし、火力発電所では燃焼ガス質量は全く利用しない愚かな回転出力に加えて、火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類では使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速する愚かな部分が多過ぎる背景技術があります。
【０００３】
既存のガスタービンやジェット機は、回転出力や噴射推進出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて減速空気圧力に変換して、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて減速空気圧力に変換を繰り返す愚かな空気圧縮とし、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生して、単位動翼面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する愚かな回転出力とし、燃焼ガス熱量は全く利用しない愚かな回転出力に加えて、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで噴射推進出力を発生して、噴射推進出力の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類では使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速する愚かな部分が多過ぎる背景技術があります。
【０００４】
既存のガソリン機関やディーゼル機関は、回転出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、合理的な構成を全く考えない容積利用のため、回転出力を発生しない死点や死点近傍で最大のエネルギを放出し、死点後９０度の回転出力発生の絶好機には、放出エネルギを１／６以下に低減して、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生し、単位ピストン面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス質量や熱量は利用しない容積利用の、仕事率重量＊速度の何れも利用しない愚かな回転出力として、発電や車両類や船舶類や飛行機類では使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出し、地球温暖化を加速する愚かな部分が多過ぎる背景技術があります。
【０００５】
既存のロケットエンジン類が最も改良点が少なく、噴射推進出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を金儲けのための改良で、大気圧重量が水の１／１５１７の高温二酸化炭素で噴射推進出力を発生して、同一噴射圧力の噴射推進出力仕事率ｋｇ重ｍ／秒を、ペットボトルロケット水噴射出力の１／１５１７に近付け、使用した高温ＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速する愚かな背景技術があり、上記多数の背景技術を改良の過程の発明を特許権としたものがあります。
【特許文献１】米国特許第６１１９６５０号、中国特許第８８１８号、ＥＵ英国特許９０２１７５号、米国特許第６２６３６６４号があり、上記多数の背景技術を改良の過程の発明です。
【０００６】
既存の発明の愚かな部分を改良すると性能が飛躍的に上昇して、第三者に改良されると膨大な損失が発生する可能性が在り、人類絶滅を先送りする人類の為の発明ですが、愚かな部分があまりにも多過ぎるため、発明数が１０万を越えて多くなり過ぎる等があり、ホームページで公開してご協力をお願いする等困惑しております。
【特許文献２】先の出願として特願２０００−３３８７２５号、特願２０００−３４７６６３号、特 願２００１−１０２９６４号、特願２００１−３３６１３９号、特願２００２−１９６０７号、特願２００２−１１８８７３号、特願２００２−２１６２２９号、特願２００２−２５７４３５号、特願２００２−３０２６５１号、特願２００２−３２６２４５号、特願２００３−１０６０９２号、特願２００３−３５０１９８号、特願２００３−３７５２７１号、特願２００４−０５０６３４号、特願２００４−０８２１５４号、特願２００４−２０４２９２号、特願２００４−２５１７４１号、特願２００４−２８１２２７号、特願２００４−２９３８１０号、特願２００４−３５２４７２号、特願２００４−３６７３６５号、特願２００５−３４１５３号、特願２００５−１１４５２３号、特願２００５−１３７２１６号、特願２００５−１７７７９３号、特願２００５−２２３９７０号、特願２００５−２３０６０４号、特願２００５−２３７４１３号、特願２００５−２４７４８３号、特願２００５−２８９８２０号、特願２００５−３０５３３０号があります。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
背景技術で説明のように、既存の発電技術や車両類や船舶類や飛行機類やロケット類の発明部分には愚かな部分が多く、ロケット技術を代表するスペースシャトルでも大気圧水の１／１５１７重量の高温二酸化炭素を噴射して、反動の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を水の１／１５１７に近付けており、ペットボトルロケットのように高温二酸化炭素噴射前に水に換えて水銀を噴射すると、噴射初期の反動仕事率が高温二酸化炭素の１５１７＊１３．５倍＝２０４７９．５倍に近付き、初期反動が５千倍などに増大し、水銀の回収が可能等と発明部分を改良すると性能が飛躍的に上昇するため、発明部分の改良途中で事業化すると第三者に改良されて膨大な損失が発生して、再起不可能になるため事業化するには、愚かな発明部分全部を改良して理論的に最良の発明にする最大の課題があります。
【０００８】
既存世界の火力発電所や原子力発電所は、発電した蒸気熱量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、メタンハイドレート分解人類絶滅の危険を増大しているため、発電した蒸気熱量全部を摂氏１００度近傍の温熱水として回収利用し、人類絶滅を先送りします。大気圧重量が水の１／１７００の過熱蒸気で回転出力を発生して、単位動翼面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／１７００に近付けているため、過熱蒸気爆発速度を水速度に変換回転出力を発生し、仕事率を過熱蒸気の１７００倍に近付けます。
【０００９】
過熱蒸気速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する愚かな回転出力とし、火力発電所では燃焼ガス質量は全く利用しない愚かな回転出力にしているため、米国特許６１１９６５０号等の改良で限り無く高圧圧縮し、米国特許６２６３６６４号各種全動翼蒸気ガスタービン合体機関の、燃焼器熱交換器の改良で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分割し、静翼を全廃した全動翼蒸気タービン＋全動翼ガスタービンで回転出力を発生します。火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類では使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速しているため、水出力とすることで出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気を０にして地球温暖化を逆転することを目的とします。
【００１０】
既存のガスタービンやジェット機は、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて空気圧力に変換を繰り返す空気圧縮とし、高温燃焼ガスで回転出力を発生して仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する回転出力とし、燃焼ガス熱量は全く利用しない回転出力や噴射推進出力として、噴射推進出力の仕事率ｋｇ重ｍ／秒も１／２１３９に近付けております。
【００１１】
そこで米国特許６１１９６５０号等８種類の往復機関を圧縮専用で使用し、ピストン頂部隙間を０に近付けて１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等、限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼を可能にして、燃焼ガス熱量出力(過熱蒸気爆発力)＋燃焼ガス質量出力(燃焼ガス爆発力)に分割し、夫々の爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により夫々の爆発力を水速度に変換して、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて回転出力や噴射推進出力を発生し、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気を０にした火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類として、地球温暖化を逆転することを目的とします。
【００１２】
既存のガソリン機関やディーゼル機関は、回転出力を発生しない死点や死点近傍で最大のエネルギを放出し、死点後９０度の回転出力発生の絶好機には、放出エネルギを１／６以下に低減して、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生し、使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出しております。そこで水出力としてピストン駆動の仕事率を１０倍に増大すると振動も１０倍に近付き実用化困難ですが、全動翼弾み車タービン駆動にすると往復機関最大の欠点の死点を皆無に出来るのに加えて、小川の水車発電等が全動翼で最も効率良く駆動しており、理論的に最良の水出力による回転出力発生方法として採用し、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動して、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気０として地球温暖化を逆転することを目的とします。
【００１３】
既存のロケットエンジン類が最も改良点が少なく、大気圧重量が水の１／１５１７の高温二酸化炭素で噴射推進出力を発生して、同一噴射圧力の噴射推進出力仕事率ｋｇ重ｍ／秒を、ペットボトルロケット水噴射出力の１／１５１７に近付け、使用した高温ＣＯ２全部を大気中に排出しておるため、スペースシャトル等の宇宙ロケットでは高温ＣＯ２噴射前に水銀等の大重量物質を噴射し、発射初期の反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７＊１３．５＝２０４７９．５倍に近付け、同時に高温ＣＯ２圧力により外周水容器内乃至外部水容器内を加圧して、高温ＣＯ２爆発速度とロケットノズルと霧吹きの原理により、外周水容器内乃至外部水容器内の水を吸引混合噴射加速し、反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７倍に近付け、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解して、地球温暖化を逆転することを目的とします。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
既存世界の火力発電所や原子力発電所は、大気圧重量が水の１／１７００の過熱蒸気で回転出力を発生して、発電した蒸気熱量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇しているため、８種類の往復機関を圧縮専用としたエネルギ保存圧縮２０Ｘにより高圧圧縮し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により高圧高速水を吸引混合噴射加速し、仕事率を過熱蒸気の１７００倍に近付けて全動翼弾み車蒸気タービン又は全動翼蒸気タービンを駆動して、発電した蒸気熱量全部を摂氏１００度近傍の温熱水として回収利用し、海水温度の上昇を全廃して人類絶滅を先送りします。
【００１５】
火力発電所では燃焼ガス質量を利用しない回転出力にし、過熱蒸気速度を静翼で堰き止めて減速・方向転換して動翼に噴射する回転出力として、使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出し、地球温暖化を加速しているため、、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分割し、静翼を全廃した全動翼蒸気タービン＋全動翼ガスタービン又は全動翼弾み車蒸気タービン＋全動翼弾み車ガスタービンで回転出力を発生して、水出力とすることで出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解して燃焼ガス排気を０にし、火力発電所類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動して、地球温暖化を逆転することを狙います。
【００１６】
既存のガスタービンやジェット機は、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて空気圧力に変換を繰り返す空気圧縮とし、高温燃焼ガスで回転出力を発生して仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する回転出力とし、燃焼ガス熱量は全く利用しない回転出力や噴射推進出力として、噴射推進出力の仕事率ｋｇ重ｍ／秒も１／２１３９に近付け、使用した高温燃焼ガス全部を高温排気して地球温暖化を加速しておるため、米国特許６２６３６６４号各種全動翼蒸気ガスタービン合体機関の、全動翼蒸気タービン及び全動翼ガスタービンを使用して静翼を全廃し、燃焼器熱交換器４を縮径主燃焼室兼熱交換器として使用して、限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼を可能にします。
【００１７】
米国特許６１１９６５０号等８種類の往復機関を圧縮専用で使用し、既存ガスタービンの空気圧縮機を全廃して、８種類のエネルギ保存圧縮機２０Ｘとしてピストン頂部隙間を０に近付け、１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にし、縮径主燃焼室兼熱交換器で限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、夫々の爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により夫々高圧高温水を吸引混合噴射加速・水速度に変換して、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて回転出力や噴射推進出力を発生し、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気を０にした発電機類や車両類や船舶類や飛行機類として、地球温暖化を逆転することを狙います。
【００１８】
既存のガソリン機関やディーゼル機関は、死点近傍で大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生して、使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出しておるため、水出力としてピストン駆動の仕事率を１０倍に増大すると振動も１０倍に近付き、水出力として仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける実用化は困難で、往復動機関で最も効率良く回転出力を発生するのは不可能ですが、往復ピストンを圧縮専用で使用すると死点が最大の長所に逆転し、理論的に最良の８種類のエネルギ保存圧縮機２０Ｘとして使用して、ピストン頂部隙間を０に近付け、１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にし、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、夫々の爆発力を水速度に変換水出力として仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、回転出力や噴射推進出力を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。
【００１９】
弾み車で回転出力を発生する全動翼弾み車タービン駆動にすることで、往復機関最大の欠点の死点を皆無に出来るのに加えて、小川の水車発電等が全動翼で最も効率良く駆動しており、理論的に最良の水出力による回転出力発生方法として採用し、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水噴射として、全動翼弾み車蒸気タービン及び全動翼弾み車ガスタービンに噴射して回転出力を発生し、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた回転出力として、合体機関噴射部より噴射して噴射推進出力を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動し、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解して、燃焼ガス排気０として地球温暖化を逆転することを狙います。
【００２０】
既存のロケットエンジン類も、大気圧重量が水の１／１５１７の高温ＣＯ２で噴射推進出力を発生して、同一噴射圧力の噴射推進出力仕事率ｋｇ重ｍ／秒を、ペットボトルロケット水噴射出力の１／１５１７に近付け、使用した高温ＣＯ２全部を大気中に排出しておるため、スペースシャトル等の宇宙ロケットとペットボトルロケットを合体すると、水噴射圧力が４気圧から２０ＭＰａに上昇し、ペットボトルロケットと同様に高温ＣＯ２噴射前に水銀等の大重量物質や、重量を増大したノズルの栓などを噴射して、発射初期の反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７＊１３．５＝２０４７９．５倍に近付けます。
【００２１】
スペースシャトルと各種エネルギ保存サイクル合体機関を合体し、２０ＭＰａ高温ＣＯ２圧力により外周水容器内乃至外部水容器内を加圧して、燃焼ガスロケットノズル外周環状の高温水溜９５の高温水圧力を２０ＭＰａとし、高温ＣＯ２爆発速度と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により最も効率良く加速吸引して、外周水容器内乃至外部水容器内の高圧水を、高温水溜９５に具備した複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより吸引混合噴射加速し、反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７倍に近付けた各種ロケット類として、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、ＣＯ２排気を０等として地球温暖化の逆転を狙います。
【発明の効果】
【００２２】
各種過熱蒸気噴射ノズル及び各種燃焼ガス噴射ノズル及び各種水噴射ノズルを、各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を急加速急膨張させることで、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速する効果があります。
【００２３】
各種過熱蒸気噴射ノズル及び各種燃焼ガス噴射ノズル及び各種水噴射ノズルを、各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を急加速急膨張させることで、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く、各種過熱蒸気爆発力や各種燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、各種水噴射ロケットノズルの高圧高速水を吸引混合噴射加速して、最も大きな水速度にする効果があります。
【００２４】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種水を加速して、最も効率良く竪型全動翼蒸気タービンを駆動する効果があります。
【００２５】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種水を加速して、最も効率良く全動翼弾み車蒸気タービンを駆動する効果があります。
【００２６】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く竪型全動翼ガスタービンを駆動する効果があります。
【００２７】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く全動翼弾み車ガスタービンを駆動する効果があります。
【００２８】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く合体機関噴射部を駆動する効果があります。
【００２９】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良くウォータージェットを駆動する効果があります。
【００３０】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類の竪型全動翼タービンを駆動する効果があります。
【００３１】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類の全動翼弾み車タービンを駆動する効果があります。
【００３２】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く船舶類や飛行機類の合体機関噴射部を駆動する効果があります。
【００３３】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く船舶類や飛行機類のウォータージェットを駆動する効果があります。
【００３４】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良くメタンハイドレートを気化回収する効果があります。
【００３５】
各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く弾道ミサイルや迎撃ミサイルや宇宙ロケットを発射する効果があります。
【００３６】
各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水や水銀や栓等を加速して、最も効率良く初期反動仕事率を増大した弾道ミサイルや迎撃ミサイルや宇宙ロケットを発射する効果があります。
【００３７】
気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを繰り返し回収して使用熱量を増大するため、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動する効果があります。
【００３８】
８種類のエネルギ保存圧縮機２０Ａ〜２０Ｂ〜２０Ｃ〜２０Ｄ〜２０Ｅ〜２０Ｆ〜２０Ｇ〜２０Ｈから、用途に合せて選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘを使用して空気圧縮するため、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動する効果があります。
【００３９】
燃料の１０〜１００倍重量等の高圧過熱蒸気や高圧水を常時保有し、何時でも噴射して火災消火が可能に加えて、燃料切れ時にも大量の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力が貯蔵存在噴射が可能な為、非常に安全な発電機類や車両類や船舶類や飛行機類に出来る効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４０】
発明の実施の形態や実施例を、図面を参照して説明するが、実施形態や実施例と既説明とその構成が略同じ部分には、同一の名称又は符号を付して、重複説明はできるだけ省略し、特徴的な部分や説明不足部分は、順次追加重複説明する。又発明の意図する所及び予想を具体的に明快に説明するため、アイディアを仮説数字で説明するが、正解は実験数字として仮説数字に限定しません。最良と思われるアイディアを多数の用途で重複説明し、用途に合せてアイディアを選択使用して、請求項では多用途に合せて選択使用するため千変万化します。
【００４１】
最良の形態としては特開平６−２６７７３２で両端がＮ極等の単極棒磁石が発明されており、物質混入水の外部を疑似単極のＮ極に着磁し、例えばロケットノズルの内部をＮ極に着磁して、磁石の反発力を利用して摩擦損失を低減します。同様にリニアモータカーが既に走行しており、物質混入水を磁化水にしてリニアモータを構成し、フレミング左手の法則で磁化水を加速して、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍仕事率ｋｇ重ｍ／秒に近付ける最良の形態も狙い、用途に合せて選択します。
【実施例１】
【００４２】
図１正面説明図のＡ型合体機関燃焼部２９Ａは、図５の平面説明図を含めて説明すると、多気筒の既存ガソリン機関やディーゼル機関を、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ａとしてピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用して本圧圧縮機としても使用して、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを熱交換回収した摂氏１００度等の空気を吸気弁２８より吸入し、拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で摂氏１０００度に近付ける等に圧縮して、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで、１回以上予圧圧縮毎に熱交換給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収冷却した空気で、排気熱量５Ａを回収して吸気弁２８より吸入して本圧圧縮し、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にして、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の縮径主燃焼室兼熱交換器１で、熱交換給水管３で排気熱量５Ａを回収冷却の過程の空気と燃料を攪拌混合燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。
【００４３】
回転出力の発生は通常の始動装置により始動して、用途に合せて選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘで予圧した空気を、適宜に吸気弁２８より吸入圧縮しますが、燃焼室として使用すると燃焼時間が限定短縮されるため、拡径圧縮室１０ａとして使用することで燃焼空間を不用とし、予圧圧縮機として排気熱量５Ａを気化熱空気回収器２Ｂにより１回以上回収摂氏１００度等として、回収毎に拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収して、排気熱量５Ａを回収した空気を本圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収して、空気冷却の過程で燃料と限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼し、例えば摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜８００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【００４４】
例えば内径を拡径圧縮室１０ａの１／７に縮径した一方向空気流路熱交換器の、行程容積が１／４９等の限りなく長大な用途に合せた耐圧容器の、縮径主燃焼室兼熱交換器１や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとし、本圧圧縮行程では１以上の逆止弁９７を具備した一方向空気流路熱交換器９の圧縮空気と、給水管３の給水５２や水道水５２ｃと熱交換して、摂氏１０００度に近付ける等の空気を冷却する過程と同様に、木材等ガス化溶融炉等の摂氏８００度等の高温バイオガス燃料等も圧縮空気と同様に冷却し、保有熱量を回収して拡径圧縮室１０ａで圧縮して、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却し、本圧圧縮行程では圧縮空気以上に圧縮した高圧最適温度バイオガス燃料として燃料噴射弁より噴射して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射バイオガス燃料等と攪拌混合しながら着火燃焼します。
【００４５】
そしてバイオガス燃料や天然ガスやエタノールやメタンやガス燃料は、圧縮空気と略同様に圧縮して気化熱空気回収器２Ｂで保有熱量を回収して、摂氏１００度等として拡径圧縮室１０ａで別途圧縮して摂氏１０００度に近付ける等とし、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却して、再度保有熱量を回収した燃料の本圧圧縮行程では、圧縮空気以上に圧縮した高圧高温ガス燃料として燃料噴射弁より噴射し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射燃料と攪拌混合しながら着火燃焼し、燃焼ガス撹拌板４９ａで一方向燃焼流を撹拌燃焼して、用途に合せた限り無い高圧燃焼熱交換冷却燃焼にします。縮径主燃焼室兼熱交換器１を予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで使用の場合は、燃焼行程を皆無として気化熱空気回収器２Ｂにより圧縮空気保有熱量を含む排気熱量５Ａを回収圧縮した、摂氏１０００度に近付ける等の高圧空気から排気熱量５Ａを回収して、残りの排気熱量を気化熱水回収器２ｂにより給水管３の給水５２や水道水等で回収し、全熱回収量を既存ボイラの２倍前後に増大します。
【００４６】
送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５の上流等に疑似単極磁力線発生コイルを、右巻きと左巻きコイルを連結一対として設けて、通電により発生する磁力線のＳ極とＮ極の一方を磁力線の反発力により極端に弱くすることで、他方が極端に強い疑似単極の磁力線発生コイルとして、物質混入水を疑似単極の各種磁化水の給水５２や水５２ａや高温水５２ｂや水道水５２ｃや水道水温熱５２ｄや、水道水冷熱５２ｅや凝縮水５２ｆや燃焼ガス溶解水５２ｇや冷水５２ｈとして、給水５２等を最適圧力に昇圧して給水管３等により、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａや縮径主燃焼室兼熱交換器１の空気により排気熱量５Ａを回収し、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、給水管３の過熱蒸気５０の温度上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御して、用途に合せて加熱高温手段１０１や微細凹凸撥水鍍金３ａや各種磁化水により、加熱高温気化膜や撥水作用や磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減します。
【００４７】
図４のように直列１以上の過熱蒸気制御弁２５付過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの、過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気爆発力を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた水溜９５ｂの複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、撥水作用や高温気化膜などで摩擦損失低減して混合噴射加速し、過熱蒸気爆発速度をタービン周速度近傍の高温水５２ｂ速度に減速して噴射質量を増大して、既存水力発電の最も効率の良い構成に近付けて初期研究開発を容易にし、既存水力発電の落差を限り無く増大可能にして、既存蒸気タービン蒸気圧力３４ＭＰａの１０倍以上落差等を可能にし、既存水力発電の使用水量を限り無く増大した使用水量として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの接線方向＋垂直下方向に噴射して、重力加速度や重力慣性力等を最大限活用した回転出力にします。
【００４８】
タービン翼８ｃ〜８ｃを夫々の円筒胴８ｅ〜８ｅの外周軸方向に平行に半径方向に突設し、先端を流線型に上方や下方に適宜に湾曲させた直線状タービン翼として、対向無接触に適宜に接近又は噛合せて噴射質量に合せた実験結果の最適間隔で設け、図５送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５等により同期させて、用途に合せて最適形状や長さや最適数のタービン翼を設け、水平のクランク軸１６〜１６に結合することで、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの接線方向＋垂直方向に最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを混合噴射加速して、合体機関燃焼部２９Ａを駆動し、用途に合せて加熱高温手段１０１や半径方向の微細竪型凹凸面の撥水鍍金３ａ等により、高温気化膜や撥水作用やロケットノズルを設けて摩擦損失を低減した、タービン周速度近傍の水速度に最も効率良く減速することで、既存水力発電の使用水量を限り無く増大した噴射水質量とし、超大落差水力発電を可能にした回転出力の発生にします。
【００４９】
大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にし、大気圧仕事率が高温燃焼ガスの２１３９倍の水速度に変換最適速度に減速して、 （既存往復機関死点後９０度１ＭＰａ＊燃焼ガス質量静圧断続駆動）を（死点後９０度４００ＭＰａ＊２１３９倍水質量動圧連続駆動を可能とし）＝（既存往復機関死点後９０度の８５５６００倍大気圧仕事率等で動圧連続駆動を狙う等）にし、対向に接近又は噛合せて無接触同期させて設け、発電用等の回転出力を発生して、排気の過程では蒸気排気室５ａや排気庇５ｂや、気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂを具備し、排気熱量５Ａを吸入空気や予圧空気や給水や水や燃料により用途や状況変化に合せて回収して、隔壁９０ａで高温水５２ｂ側と凝縮水５２ｆ側に分割し、凝縮水側に気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂと空気抽出器５１を設けて駆動して、用途に合せた飽和圧力や飽和温度を可能にします。
【００５０】
大気圧まで使用の場合は摂氏１００度に近い排気高温水５２ｂを、最適圧力に昇圧して水噴射ロケットノズル６Ｅの高温水溜９５に限り無く循環供給し、摂氏１００度に近い凝縮水５２ｆを４００ＭＰａ等に昇圧して給水５２として、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、拡径圧縮室１０ａで摂氏１０００度に近付ける等に１回以上予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａにより、熱交換空気を冷却して給水５２や水道水５２ｃの温度を上昇して、同一燃料消費量の回転出力発生熱量を増大し、縮径主燃焼室熱交換器２の給水管３に限り無く循環供給して、気化熱水回収器２ｂにより残り全部の排気５Ａ気化熱量を水道水温熱５２ｄとして熱交換回収貯蔵し、真空断熱材等で断熱した温熱タンクや温熱配管を製造し、水道水温熱５２ｄと共に需要家に販売します。
【００５１】
既存世界の火力発電や原子力発電が、使用蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、日本近海では植物プランクトンの珪藻の死滅による、食物連鎖によりマイワシ生息数を１／２００等に激減や米国ハリケーン被害増大等、地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を増大しております。そこで水速度に変換減速して使用することで、限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、発電用では供給熱量相当分全部を、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄとして、発電の副産物で需要家に販売し、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄを利用して電力消費１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種水道水温熱配管ビル等を製造販売し、海水温度の上昇を皆無にして、食物連鎖やメタンハイドレート分解による人類絶滅の危険を縮小します。
【００５２】
地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化して水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の危険地帯では、ビニールシート等で円錐屋根型の囲いを作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給船舶を配置して、摂氏１００度等の温熱水を回収して既存技術に断熱した管類を追加してメタンハイドレートに注入し、メタンを気化して円錐屋根型囲いにより回収して燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図３絶対０度に近付けた全動翼弾み車ガスタービン８Ａ排気により多段冷却して、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮熱回収し、液体や気体で適宜に貯蔵して電気と共に陸上に輸送して販売します。絶対０度に近付けた残りの排気は、摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅとして貯蔵販売して、膨大過ぎる温熱水は水道水温熱５２ｄとして燃焼ガス溶解水５２ｇと共に需要家に販売し、空気抽出器５１やガス抽出器５１ａの真空度も使用形態に合せて排気温度を調整し、各種エネルギ保存サイクル合体機関の稼働率を１００％に近付けます。
【実施例２】
【００５３】
図２の図１側面説明図は紙面の都合でタービン翼を大幅に縮小しておりますが、寒冷地や冬場等の発電等水道水冷熱５２ｅの需要が僅少の場合の実施例２は、図１をタービン側から見た燃焼ガス４９爆発力の回転出力発生で、回転出力増大用の燃焼ガスロケットノズル６Ｊ使用とし、図１の合体機関燃焼部２９Ａの縮径主燃焼室兼熱交換器１により、前記同様に限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、例えば最適温度摂氏５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋最高温度摂氏８００度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に図２円筒燃焼ガス溜９５ａの、直列１以上の燃焼ガスロケットノズル６Ｊ開閉用燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、最大仕事能力に近い摂氏８００度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力を燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧して燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状（図は紙面の都合で半周以上環状ですが図４を含む）叉は略環状に設けた、高温水溜９５に供給した水道水温熱５２ｄを、複数の高温水制御弁２５Ｂ付水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速します。
【００５４】
高温水溜９５に摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄ又は高温水５２ｂを供給し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ（高温気化膜＋撥水作用から選択採用）の燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した水道水温熱５２ｄ又は高温水５２ｂを夫々１以上の水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速して、夫々のロケットノズルの高温気化膜や半径方向微細竪型凹凸面等の撥水作用や磁石の反発力により摩擦損失を用途に合せて低減し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ内では磁化圧縮水を火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して、その過程でリニアモータを構成して磁化圧縮水をフレミング左手の法則で更に加速し、タービン周速度近傍の水速度に減速して使用することで、限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にして、既存水力発電の落差＊質量の両方を限り無く増大した水力爆発力発電とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。
【００５５】
用途に合せて燃焼ガスロケットノズルやタービンとの摩擦損失を低減する過程を、微細竪型凹凸面等の撥水鍍金３ａや加熱高温手段１０１により、水道水温熱５２ｄとの間に撥水作用や気化膜を用途に合せて設けて、水の摩擦損失が燃焼ガス以上である現実に対応し、水道水温熱５２ｄを摩擦損失低減して混合噴射加速して、その速度をタービン周速度近傍に減速することで火力発電の蒸気落差以上を狙い、水力発電の使用水量を限り無く増大した水噴射量とし、限り無く高圧の過熱蒸気使用を可能にして、大気圧高温燃焼ガスの２１３９倍仕事率に近付け、タービン翼８ｃ〜８ｃを夫々の円筒胴８ｅ〜８ｅの外周半径方向に突設軸方向に延長し、用途に合せて最適形状や長さや最適数設け、先端を流線型に上方又は下方に湾曲させた直線状の常識的なタービン翼８ｃとして、小川の水車発電を極限まで改良して摩擦損失を限り無く低減する回転出力発生にします。
【００５６】
タービン翼８ｃ〜８ｃを対向無接触に適宜に接近又は噛合せて設け、構成に合せて常識的に随意に側板８ｄ〜８ｄを設けて、図５のように送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５により同期させると共に、水を多段に圧縮して超高圧少量送水を可能にして、高温気化膜や撥水作用により用途に合せて摩擦損失を低減する、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａを対向に接近又は噛合せて無接触同期させて設け、混合噴射加速して増大した水噴射量を接線方向＋垂直方向等に噴射し、燃焼ガスや水蒸気では大気圧中で重力加速度等が利用不可のため、落差＊質量の両方を増大して大気中で重力加速度を活用した大回転出力の発生とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水出力として、重力加速度や重力慣性力を可能な限り効果的に活用して、比較的高速の最適水速度に減速し、摩擦損失を低減した回転出力や発電量にします。
【００５７】
発電用や船舶用や自動車用等の回転出力を発生して排気の過程では、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの排気と全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの排気を分離して、全動翼弾み車ガスタービン８ａの爆発力を増大した、摂氏８００度２００ＭＰａ燃焼ガスの比較的低温の排気５Ａ温度は、気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂや廃熱回収熱交換器２ａによる熱回収や、ガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、用途に合せて低温としてガス排気室５ｃに排気し、水出力発生排気の過程で高温水５２ｂ〜水道水温熱５２ｄを燃焼ガス溶解水５２ｇに移行して、抽出した燃焼ガスや燃焼ガス溶解水５２ｇも、外部の廃熱回収熱交換器２ａで給水や水道水５２ｃ等により用途に合せて冷却し、冷却した燃焼ガスは水に溶解して燃焼ガス溶解水５２ｇを増大して、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を０に近付け、燃焼ガス溶解水５２ｇを泥土や植物片や残飯等に、バクテリア等の微生物により分解して肥料にして、メタンガス等発電燃料の回収や農作物の増産を図ります。
【実施例３】
【００５８】
図３の図１側面説明図は冷熱需要に対応するもので、自動車や船舶や飛行機等停止中に熱と電気と冷熱の供給設備としても使用の場合は、加熱高温手段１０１を停止して燃焼ガスロケットノズル６Ｄとして使用し、最低温度燃焼ガス４９爆発力で回転出力を発生して、熱と電気と冷熱の供給設備発電所として使用し、水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅを回収貯蔵して、停止中の自動車や船舶や飛行機等も同様に使用を可能にします。図１の合体機関燃焼部２９Ａで限り無く高圧燃焼長時間熱交換冷却燃焼して、例えば摂氏５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇温度低下時に、筒型燃焼ガス溜９５ａ１以上の燃焼ガス制御弁２４付燃焼ガスロケットノズル６Ｄを開放制御して、燃焼ガス溜９５ａの低温燃焼ガス４９を噴射し、燃焼ガスロケットノズル６Ｄ外周環状（図は紙面の都合で半周環状）等に具備した水溜９５ｂの、１以上の水制御弁２５Ｃ付水噴射ロケットノズル６Ｇの、最適圧力に昇圧した冷水５２ｈを混合噴射加速します。
【００５９】
燃焼ガスロケットノズル６Ｄ（撥水鍍金で摩擦低減）の燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々１以上の冷水噴射ロケットノズル６Ｇの最適圧力に昇圧した冷水５２ｈを混合噴射加速して、撥水作用とロケットノズルにより摩擦損失を低減し、燃焼ガスロケットノズル６Ｄ内では最適圧力に昇圧して不凍液を混入した冷水５２ｈを、火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して、タービン周速度近傍の水速度に減速し、使用落差＊質量の両方を夫々増大して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。環境の変化により水道水冷熱５２ｅの需要が変化するため、需要に合せて需要最大から最小に変化を可能として、需要量の変化に合せて最適圧力に昇圧した冷水５２ｈ又は水５２ａを混合噴射加速し、燃焼ガス爆発力の分割温度も水道水冷熱５２ｅの需要に合せて適宜に変化させます。
【００６０】
用途に合せて燃焼ガスロケットノズルやタービンとの摩擦損失を低減する過程を、微細竪型凹凸面の撥水鍍金３ａやロケットノズルにより、冷水５２ｈや水５２ａとの間に撥水作用や急加速急膨張の短距離通路を設けて、冷水５２ｈや水５２ａと通路との摩擦損失を最少にして混合噴射加速して、その速度をタービン周速度近傍に減速することで、限り無く高圧の燃焼ガス爆発力と最大水噴射量を可能とし、水力発電の落差と使用水量の限り無い増大を可能にして、垂直下方に噴射して重力加速度の追加と高速水速度の利用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて、半径方向微細竪型凹凸面撥水鍍金３ａのタービン翼８ｃ〜８ｃにより撥水作用を設け、夫々の円筒胴８ｅ〜８ｅの外周軸方向に平行又は適宜に半径方向に突設して、用途に合せて最適形状や長さや最適数設けて、先端を上方や下方に湾曲させた流線型の常識的や直線状等のタービン翼とし、摩擦損失を低減して回転出力を発生します。
【００６１】
随意に撥水鍍金して摩擦損失を低減した側板８ｄ〜８ｄを設けて、タービン翼８ｃ〜８ｃを対向無接触に適宜に接近又は噛合せて設け、図５のように送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５により同期させると共に、動力伝達装置と送水ポンプを兼用して水を多段に圧縮して超高圧少量送水し、最適圧力に昇圧して不凍液を混入した冷水５２ｈ又は水５２ａを混合噴射加速して、撥水作用により摩擦損失を低減した、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線方向＋垂直方向等に噴射し、燃焼ガスや水蒸気では大気圧中で重力加速度等が利用不可のため、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水出力として、重力加速度や重力慣性力を可能な限り活用した回転出力や発電量にします。
【００６２】
全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａを対向に接近又は噛合せて無接触同期させて設け、大気中で重力加速度を活用した大回転出力にし、発電用等の回転出力を発生して排気の過程では、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの排気と全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの排気を分離して、全動翼弾み車ガスタービン８ａの排気温度はガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、用途に合せて絶対０度に近付けてガス排気室５ｃに排気し、水道水やメタンガス等で冷熱回収して、摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや低温メタンガスや液体メタンガスで回収する、冷熱回収器１０３〜１０３をガス排気室５ｃや外部に具備して、絶対０度に近付く燃焼ガス４９排気により冷熱回収器１０３を駆動し、メタンハイドレート採掘分解回収後のメタン冷却や液化等に使用します。
【００６３】
燃焼ガス４９排気略全部から用途に合せて、摂氏０度以上の水道水冷熱５２ｅや冷水５２ｈを回収して、冷水５２ｈは不凍液を混入して燃焼ガスロケットノズル外周の水溜９５ｂに供給し、水道水冷熱５２ｅを発電の副産物として需要家に販売すると共に、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管を製造販売して、例えば摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅ配管に通水して電力消費０近傍で冷房する等、電力消費既存技術の１／１０等を狙う業務用や家庭用の、各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や各種冷房設備機器や、各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や各種水道水冷熱配管ビル等を製造販売稼動します。
【００６４】
外部の冷熱回収器１０３の水道水を、ガス抽出器５１ａの抽出燃焼ガス４９と燃焼ガス溶解水５２ｇで冷却し、熱交換して得た水道水冷熱５２ｅの温度を内部の冷熱回収器１０３を含めて、水道水流量制御して摂氏０度以上の水道水冷熱５２ｅとして回収して、内部の冷熱回収器１０３も水道水冷熱５２ｅや冷水５２ｈを摂氏０度近くで流量制御温度制御し、水道水冷熱５２ｅの需要が少ない地域では不凍液を含む冷水５２ｈとして、摂氏０度以下に適宜に流量制御温度制御し、用途に合せた回収量にして冷却材として販売又は使用して、圧縮空気や水を冷却する製氷装置を構成して氷塊とし、断熱容器に保存して需要の多い地域に輸送して、冷房用や食用等の各種用途に販売します。
【００６５】
最低温度燃焼ガス爆発力で出力発生排気の過程で、冷熱回収器１０３による冷熱回収後は、残留する燃焼ガス４９を水に溶解して燃焼ガス溶解水５２ｇを増大し、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を０に近付け、燃焼ガス溶解水５２ｇを泥土や植物片や残飯等に、バクテリア等の微生物により分解固定して肥料にして、メタンガス等発電燃料の回収や農作物の増産を図ると共に、膨大過ぎる燃焼ガス溶解水５２ｇ冷熱は海水を冷却する過程で、霧吹きの原理により酸素や窒素等の空気も吸引して海水等に供給し、ＣＯ２等を必要として分解合成吸収等する、植物プランクトンの珪藻等の微生物や海藻類を先ず増殖し、魚介類や海草類等の食料増産を図り、既存火力発電所や原子力発電所が使用熱量全部で海水温度を上昇して、海水温度の上昇速度を限り無く増大し、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を増大しており、海水を冷却して人類絶滅の危険を緩和します。
【実施例４】
【００６６】
図４の図１側面ロケットノズル説明用の実施例４は、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズルで、図２図３の実施例が紙面の都合で軸方向長を１／１００等に縮小しておる現状を少し訂正するもので、全動翼弾み車タービン８は最も効率良く駆動可能な反面軸方向に非常に長大となるため、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ乃至６Ｘは、筒型で限り無く長大の過熱蒸気溜９５ｃを具備して過熱蒸気５０爆発力を保存して、１以上の過熱蒸気制御弁付過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを具備し、その外周に環状の高温水溜９５を設けて１以上の高温水制御弁２５Ｂ付水噴射ロケットノズル６Ｅを具備して、最適圧力に昇圧した高温水５２ｂに連絡し、過熱蒸気５０爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々１以上の水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、加熱高温気化膜＋撥水作用又は加熱高温気化膜又は撥水作用により摩擦損失低減して混合噴射加速し、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。
【００６７】
図４の過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ乃至６Ｘの水道水冷熱５２ｅの回収用は、選択した合体機関燃焼部２９Ｘで限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋最低温度燃焼ガス爆発力に分割し、燃焼ガスロケットノズル６Ｄを使用して、長大筒型の燃焼ガス溜９５ａに最低温度燃焼ガス爆発力を供給し、燃焼ガス溜９５ａ１以上の燃焼ガス制御弁２４付燃焼ガスロケットノズル６Ｊを具備して、その外周に環状の水溜９５ｂを設けて１以上の水制御弁２５Ｃ付冷水噴射ロケットノズル６Ｇを具備し、水溜９５ｂに不凍液を混入して最適圧力に昇圧した水５２ａ又は冷水５２ｈを用途に合せて供給して、燃焼ガス４９爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々１以上の冷水噴射ロケットノズル６Ｇの、最適圧力に昇圧した水５２ａ又は冷水５２ｈを摩擦損失低減して混合噴射加速します。
【００６８】
ロケットノズルや撥水作用により摩擦損失を低減し、最適圧力に昇圧した水５２ａ又は冷水５２ｈを吸引混合噴射加速時にも、燃焼ガスマイクロバブルを発生させて摩擦損失を低減して、円形状から楕円形状にロケットノズルの急加速急膨張急加速により最も効率良く加速し、ノズル噴射部６ａではタービン翼８ｃ〜８ｃの長さや幅に合せた長方形の細長い噴口部として、水５２ａ又は冷水５２ｈを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して水出力とし、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線方向＋垂直方向に噴射して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて、重力加速度や重力慣性力を増大した回転出力とし、往復機関の死点後９０度の絶好機に連続動圧駆動として、既存往復機関やガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【００６９】
過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈを長大として、摩擦損失低減手段としてロケットノズルに加熱高温手段１０１及び撥水作用３Ａを設け、高温気化膜や撥水作用で摩擦損失を低減し、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘは摩擦損失低減手段として、加熱高温手段１０１及び撥水作用３Ａの何れか１以上を選択して設け、用途に合せて摩擦損失を低減し、過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した水を摩擦損失低減して混合噴射加速して、燃焼ガスマイクロバブルや過熱蒸気マイクロバブルでも摩擦損失を低減します。
【００７０】
図１を含めて選択した合体機関燃焼部２９Ｘで限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、回転出力や噴射推進出力の発生に使用し、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈは、過熱蒸気ロケットノズル６Ａ６Ｂ６Ｉ及び燃焼ガスロケットノズル６Ｃ６Ｄ６Ｊの全部を使用し、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘは、過熱蒸気ロケットノズル６Ａ６Ｂ６Ｉ及び燃焼ガスロケットノズル６Ｃ６Ｄ６Ｊより用途に合せて選択使用して、例えば過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘでは６Ｉ＋６Ｄを選択使用し、適宜に節約した構成にします。
【００７１】
過熱蒸気ロケットノズル６Ａは、加熱高温気化膜で摩擦損失を低減し、過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少にして混合噴射加速して、過熱蒸気マイクロバブルでも摩擦損失を低減し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｂは、撥水作用により摩擦損失を低減して、過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少にして混合噴射加速し、過熱蒸気マイクロバブルでも摩擦損失を低減して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉは６Ａ＋６Ｂとし、燃焼ガスロケットノズル６Ｃは、加熱高温気化膜で摩擦損失を低減して、燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少として混合噴射加速し、燃焼ガスマイクロバブルでも摩擦損失を低減します。
【００７２】
燃焼ガスロケットノズル６Ｄは、撥水作用により摩擦損失を低減し、燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少にして混合噴射加速して、燃焼ガスマイクロバブルでも摩擦損失を低減し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊは、燃焼ガスロケットノズル６Ｃ＋６Ｄとして、水噴射ロケットノズル６Ｅは使用過熱蒸気燃焼ガスロケットノズルと同様に摩擦損失を低減し、過熱蒸気爆発力又は燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した高温水５２ｂ又は水５２ａを混合噴射加速して、冷水噴射ロケットノズル６Ｇは使用燃焼ガスロケットノズルと同様に摩擦損失を低減し、燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した冷水５２ｈ又は水５２ａを混合噴射加速します。
【００７３】
高温気化膜や撥水作用により用途に合せて摩擦損失を低減し、最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを吸引混合噴射加速する毎に、過熱蒸気マイクロバブルを発生工夫して摩擦損失を低減して、円形状から楕円形状にロケットノズルにより急加速急膨張急加速し、ノズル噴射部６ａでは、タービン翼８ｃ〜８ｃ長さや幅に合せた長方形の細長い噴口部として、高温水５２ｂを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの接線方向＋垂直方向に噴射して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて、重力加速度や重力慣性力を増大した回転出力とし、往復機関の死点後９０度の絶好機に連続動圧駆動として、既存の内燃機関や外燃機関の欠点を皆無にします。
【実施例５】
【００７４】
図５の選択した合体機関燃焼部２９Ｘは、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５〜５５等により、対向に接近又は噛合せて無接触同期さしてタービン翼８ｃ〜８ｃを具備し、クランク軸１６〜１６を水平に具備することで、タービン翼８ｃ〜８ｃの垂直下方向〜接線下方向に過熱蒸気や燃焼ガスや水を噴射して、全動翼弾み車タービン８〜８を駆動して既存往復機関最大の欠点の死点を皆無とし、（既存往復機関死点後９０度１ＭＰａ＊燃焼ガス質量静圧断続駆動）を（死点後９０度４００ＭＰａ＊２１３９倍水質量動圧連続駆動を狙い）＝（往復圧縮機死点後９０度の８５５６００倍仕事率等で動圧連続駆動を狙い）拡径圧縮室１０ａ内に見えるクランク軸１６〜１６〜１６〜１６等を回転駆動して、ＡＢＣＤＥＦＧＨの８型式から選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘを駆動します。
【００７５】
クランク軸１６を回転駆動してシリンダ１５ａ内を往復する、図１の拡径ピストン２１等を駆動し、多気筒を予圧圧縮機として夫々気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した、摂氏１００度などの高温空気を圧縮して摂氏１０００度に近付ける等の超高温として、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで給水５２又は水道水５２ｃ等と熱交換して最適温度の低温空気とし、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した本圧圧縮を含む、圧縮専用の選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘで圧縮することで、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等として、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼長時間熱交換冷却燃焼を可能にし、摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜８００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力等に分割を可能にします。
【実施例６】
【００７６】
図６小型軽量大出力としたＡ型全動翼燃焼部３０Ａは、多気筒の既存ガソリン機関やディーゼル機関を、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ａとしてピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用して本圧圧縮機としても使用して、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを熱交換回収した摂氏１００度等の空気を吸気弁２８より吸入し、拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で摂氏１０００度に近付ける等に圧縮して、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで、１回以上予圧圧縮毎に熱交換給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収冷却した空気で、排気熱量５Ａを回収して吸気弁２８より吸入して本圧圧縮し、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にして、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の縮径主燃焼室兼熱交換器１で、熱交換給水管３で排気熱量５Ａを回収冷却の過程の空気と燃料を攪拌混合燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。
【００７７】
通常の始動装置により垂直に設けた又は、９０度折り曲げて水平のクランク軸１６を回転し、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂに過熱蒸気や高温水の垂直下噴射による回転を可能として、エネルギ保存圧縮機２０Ａで予圧した空気を、適宜に吸気弁２８より吸入圧縮しますが、燃焼室として使用すると燃焼時間が限定短縮されるため、拡径圧縮室１０ａとして使用することで燃焼空間を不用とし、予圧圧縮機として排気熱量５Ａを気化熱空気回収器２Ｂにより１回以上回収摂氏１００度等として、回収毎に拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収低温空気として、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した空気を本圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で空気冷却の過程で燃料と限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、例えば摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜８００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【００７８】
例えば内径を拡径圧縮室１０ａの１／１０等用途に合せて縮径した、一方向空気流路熱交換器９の用途に合せた長大な耐圧容器の、縮径主燃焼室兼熱交換器１や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとし、本圧圧縮行程では１以上の逆止弁９７を具備した一方向空気流路熱交換器９の圧縮空気と、給水管３の給水５２や水道水５２ｃと熱交換して、摂氏１０００度に近付ける等の空気を冷却する過程と同様に、木材等ガス化溶融炉等の摂氏８００度等の高温バイオガス燃料等も圧縮空気と同様に冷却して、保有熱量を回収して拡径圧縮室１０ａで圧縮して、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却し、本圧圧縮行程では圧縮空気以上に圧縮した高圧最適温度バイオガス燃料として燃料噴射弁より噴射し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射バイオガス燃料等と攪拌混合しながら着火燃焼します。
【００７９】
そしてバイオガス燃料や天然ガスやエタノールやメタンやガス燃料は、圧縮空気と略同様に気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収して、摂氏１００度等として拡径圧縮室１０ａで圧縮して摂氏１０００度に近付ける等とし、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却して、再度排気熱量５Ａを回収した燃料の本圧圧縮行程では、圧縮空気以上に圧縮した高圧高温ガス燃料として燃料噴射弁より噴射し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射燃料と攪拌混合しながら着火燃焼し、燃焼ガス撹拌板４９ａで一方向燃焼流を撹拌燃焼して、用途に合せた限り無い高圧燃焼熱交換冷却燃焼にします。縮径主燃焼室兼熱交換器１を予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで使用の場合は、燃焼行程を皆無として気化熱空気回収器２Ｂにより圧縮空気保有熱量を含む排気熱量５Ａを回収圧縮した、摂氏１０００度に近付ける等の高圧空気から排気熱量５Ａを回収して、残りの排気熱量を気化熱水回収器２ｂにより給水管３の給水５２や水道水等で回収します。
【００８０】
送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂや、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４等により、物質を混入した給水５２や水道水５２ｃ等を最適圧力に昇圧磁化して給水管３により、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａや縮径主燃焼室兼熱交換器１等により排気熱量５Ａを回収し、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、給水管３の過熱蒸気５０の温度上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御して、用途に合せて加熱高温手段１０１や微細凹凸撥水鍍金３ａ等により、加熱高温気化膜や撥水作用を設けて摩擦損失を低減した、１以上の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを環状の過熱蒸気溜９５ｃに具備して過熱蒸気爆発力を供給し、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた水溜９５ｂの最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、水溜９５ｂの１以上の水噴射ロケットノズル６Ｅより摩擦損失低減して混合噴射加速します。
【００８１】
過熱蒸気マイクロバブルを含めて摩擦損失を低減し、例えば内部をＮ極に磁化した過熱蒸気ロケットノズル内では、外部をＮ極に磁化した高温水５２ｂを磁石の強い反発力により摩擦損失を低減して混合噴射加速して、過熱蒸気爆発速度を比較的高速の高温水５２ｂ速度に減速して噴射質量を増大し、既存水力発電の落差を大きく増大し、既存蒸気タービン蒸気圧力３４ＭＰａの１０倍落差以上等の使用を可能にして、蒸気圧力を水の速度に変換し、タービン翼８ｃをＮ極に磁化した竪型全動翼蒸気タービン８Ｂで使用することで摩擦損失を低減して、既存水力発電の使用水量を燃料の増大で限り無く増大し、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの最上流ノズル６の円周全周に具備した、１以上可能な限り多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより垂直下方向に噴射して、重力加速度や重力慣性力等を最大限活用した回転出力にします。
【００８２】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂはタービン外箱７７ａ内に、内側動翼群６０Ｃを具備した内側軸装置６０Ａ及び、外側動翼群６０Ｄを具備した外側軸装置６０Ｂを設けて、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により互いに反対方向に回転する構成とし、内側軸装置６０Ａ及び外側軸装置６０Ｂには加熱高温手段１０１を選択して具備して、内側動翼群及び外側動翼群の加熱高温を可能にし、内側動翼群及び外側動翼群には軸方向微細凹凸面撥水鍍金３ａを設けて摩擦損失を低減して、可能な限り高速水速度及び低速水速度により最も効率良く回転可能に、内側動翼群及び外側動翼群の動翼角度を夫々の速度に合せて最適に設定し、ノズル６に具備した多数の例えば内径面をＮ極に磁化した過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより、Ｎ極に磁化した高温水５２ｂを垂直下方向に噴射して、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂの１／３以下の小型化や３倍以上の簡単軽量大出力を狙います。
【００８３】
全動翼を１０段〜２０段に設けてリニアモータを構成して、磁化圧縮水を加速して常時回転出力を発生し、全動翼弾み車タービン８ｂの３倍＊１０倍〜２０倍の簡単軽量大出力と１／３０〜１／６０等の小型化を狙い、大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にして、大気圧仕事率が高温燃焼ガスの２１３９倍の水速度に最適減速し、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを含む全動翼燃焼部３０Ａを駆動して、主として自動車や飛行機や船舶等の回転出力を発生し、排気の過程では蒸気排気室５ａに空気抽出器５１を設けて駆動して、気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂを具備し、排気熱量５Ａを吸入空気や予圧空気や給水や水や燃料により用途や状況変化に合せて回収して、高温水５２ｂと凝縮水５２ｆを一括回収して高温水５２ｂを最適圧力に昇圧し、高温水溜９５に限り無く循環供給して、凝縮水５２ｆを限り無く縮径主燃焼室熱交換器２の給水管３に供給し、超大落差水力発電を可能にした回転出力の発生にします。
【００８４】
大気圧まで使用の場合は摂氏１００度に近い排気高温水５２ｂを、最適圧力に昇圧して水噴射ロケットノズル６Ｅの高温水溜９５に限り無く循環供給し、摂氏１００度に近い凝縮水５２ｆを４００ＭＰａ等に昇圧し給水５２として、限り無く縮径主燃焼室熱交換器２の給水管３に供給し、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、拡径圧縮室１０ａで摂氏１０００度に近付ける等に１回以上予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａにより、熱交換空気を冷却して給水５２や水道水５２ｃの温度を上昇して、同一燃料消費量の回転出力発生熱量を増大し、気化熱水回収器２ｂにより残り全部の排気５Ａ気化熱量を、摂氏１００度の水道水温熱５２ｄとして熱交換回収貯蔵して、真空断熱材等で断熱した温熱タンクや温熱配管を製造し、水道水温熱５２ｄと共に需要家に販売します。
【００８５】
既存世界の火力発電や原子力発電が使用蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を、摂氏３〜７度上昇して、例えば日本近海でも植物プランクトンの珪藻の死滅による、食物連鎖によりマイワシ生息数を１／２００等に激減や、既存の上昇気流や下降気流に新規上昇気流や下降気流を追加し、上限の無い台風風速や集中豪雨や異常乾燥を増大して、米国ではハリケーン被害を増大し、スペインでは旱魃被害を増大して、地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を世界規模で増大しております。
【００８６】
そこで水速度に変換減速して使用することで限り無く高圧の、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、発電用では供給熱量相当分全部を、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄとして、発電の副産物で需要家に販売し、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄを利用して電力消費１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種水道水温熱配管ビル等を製造販売し、ハトムギ・玄米・緑茶・大麦・プアール茶・ナンバンキビ・どくだみ・はぶ茶・チコリー・月見草・ビワの葉・ビタミンＣ等を作用させて、飲料水として製造販売して海水温度上昇を阻止して、人類絶滅の危険を縮小します。
【００８７】
地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化して水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の危険地帯では各種メタンハイドレート分解回収設備類を設けて、海上ではメタンハイドレートの上部に強化したビニールシート等で円錐屋根型の囲いを作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給船舶等を配置して、発電の副産物で製造原価が０に近い摂氏１００度等の温熱水を回収し、断熱した管類によりメタンハイドレートに注入して、膨大な熱量が必要で既存技術では採算不可能なメタンハイドレートの気化を可能にし、円錐屋根型囲いにより回収して燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図８絶対０度に近付けた竪型全動翼ガスタービン８Ａ排気により多段冷却して、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮熱回収し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部により多段冷却多段熱回収して、液体や気体で適宜に貯蔵し、電気や水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅと共に陸上に輸送して販売します。
【実施例７】
【００８８】
図７の全動翼燃焼部３０Ａは、図６の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂに換えて竪型全動翼ガスタービン８Ａを使用したもので、１軸で使用の場合は竪型全動翼ガスタービン８Ａのみ追加し、竪型全動翼ガスタービン８Ａはタービン外箱７７ａ内に、内側動翼群６０Ｃを具備した内側軸装置６０Ａ及び、外側動翼群６０Ｄを具備した外側軸装置６０Ｂを設けて、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により、互いに反対方向に回転する構成として、複数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊを環状の燃焼ガス溜９５ａに具備して燃焼ガス爆発力を供給し、燃焼ガス４９爆発力と燃焼ガスロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５の最適圧力に昇圧した水道水温熱５２ｄを、高温水溜９５の複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより摩擦損失低減して混合噴射加速し、垂直下方に水噴射して全部動翼の回転出力を発生します。
【００８９】
内側軸装置６０Ａ及び外側軸装置６０Ｂには、リニアモータや撥水作用３Ａや加熱高温手段１０１や磁石の反発力を選択して具備して、内側動翼群及び外側動翼群の撥水作用や高温気化膜等を可能にし、内側動翼群及び外側動翼群には撥水鍍金３ａや磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減して、リニアモータで可能な限り高速磁化水速度及び低速磁化水速度により最も効率良く回転可能に、内側動翼群及び外側動翼群の動翼角度を夫々の速度に合せて最適に設定し、ノズル６に具備した多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより垂直下方向に噴射して、全動翼弾み車ガスタービン８ａの１／３以下の小型化や３倍以上の簡単軽量大出力を狙います。
【００９０】
水噴射方向と回転出力発生方向が９０度相違する欠点がありますが、全動翼を１０段〜２０段に設けて常時全動翼で回転出力を発生し、全動翼弾み車タービン８ｂの３倍＊１０倍〜２０倍の簡単軽量大出力と１／３０〜１／６０等の小型化を狙い、大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にして、大気圧仕事率が高温燃焼ガスの２１３９倍に近い水速度に最適減速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａを含む全動翼燃焼部３０Ａを駆動して、主として自動車や飛行機や船舶等の回転出力を発生します。
【００９１】
燃焼ガス排気の過程では、ガス排気室５ｃにガス抽出器５１ａを設けて駆動して、気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂ又は廃熱回収熱交換器２ａを具備し、排気熱量５Ａを吸入空気〜予圧空気や給水や水や燃料により用途や状況変化に合せて回収して、燃焼ガス溶解水５２ｇとガス抽出器５１ａの燃焼ガスを回収し、外部の廃熱回収熱交換器２ａと気化熱水回収器２ｂで熱回収して、水道水温熱５２ｄと燃焼ガス溶解水５２ｇを回収し、水道水温熱５２ｄを高温水溜９５に供給して、最高温度燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、摂氏１００度等の水道水温熱５２ｄを混合噴射加速し、燃焼ガス容積の縮小を低減して燃焼ガス爆発力を増大した回転出力にします。
【００９２】
自動車等の用途では摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、用途に合せて磁化圧縮水の水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失低減し、リニアモータを構成してフレミング左手の法則で加速して、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６より垂直下方向に噴射し、磁化圧縮水の水道水温熱５２ｄとタービン翼８ｃの間に磁石の反発力を設けて摩擦損失を最少にして、フレミング左手の法則で更に加速し、撥水作用３Ａや高温気化膜や反発力やリニアモータ等から用途に合せて選択した回転出力の発生とします。
【００９３】
排気の過程で気化熱空気回収器２Ｂ及び気化熱水回収器２ｂを、蒸気排気室５ａとの重複使用により最も効率良く燃焼ガス排気熱量５Ａを回収して、その空気を拡径圧縮室１０ａで摂氏１０００度に近付ける等に１回以上予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａにより、熱交換空気を冷却して給水５２や水道水５２ｃの温度を上昇して、同一燃料消費量の回転出力発生熱量を増大し、気化熱水回収器２ｂにより残り全部の燃焼ガス排気熱量５Ａを、過熱蒸気爆発力と共同回収の水道水温熱５２ｄとして熱交換回収貯蔵して、真空断熱材等で断熱した温熱タンクや温熱配管を製造し、水道水温熱５２ｄと共に需要家に販売します。
【００９４】
既存世界の火力発電所や原子力発電所が、使用蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を、摂氏３〜７度上昇して、例えば日本近海でも植物プランクトンの珪藻の死滅による、食物連鎖によりマイワシ生息数を１／２００等に激減や、既存の上昇気流や下降気流に新規上昇気流や下降気流を追加し、上限の無い台風風速や集中豪雨や異常乾燥を増大して、世界規模の農作物激減や森林火災を創出し、地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を世界規模で増大しております。
【００９５】
そこで燃焼ガス爆発速度を水速度に変換減速して使用することで、限り無く高圧の燃焼ガス爆発力の使用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、発電用では爆発力＋爆発力に分割して使用した供給熱量相当分全部を、過熱蒸気爆発力との共同回収により摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄとして、発電の副産物で需要家に販売し、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄを利用して電力消費１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種水道水温熱配管ビル等を製造販売し、海水温度の上昇を阻止して人類絶滅の危険を縮小します。
【００９６】
地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化し、水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の陸上や海底の危険地帯では、ビニールシート等を適宜に強化した円錐屋根型の囲いを移動可能に作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給が可能なメタン回収設備乃至船舶を移動可能に配置して、摂氏１００度等の温熱水を回収し、断熱した管類を延長追加して、メタンハイドレートに発電の副産物で製造原価僅少な温熱水を注入し、既存技術では採算的に絶対不可能なメタンを気化して回収します。
【００９７】
又は深海調査船の操縦移動機能に逆茶碗部と断熱した温熱水管を追加し、円錐屋根型の囲い上部でメタン気化船舶を構成して、メタン回収船舶と連絡し、メタンハイドレートに逆茶碗囲いを設けて温熱水を注入して、逆茶碗囲い内では温熱水注入管を上下左右に移動してメタンを気化し、逆茶碗囲いや円錐屋根型囲いの二重囲いや操縦機能により移動しながら回収して、燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図８絶対０度に近付けた竪型全動翼ガスタービン８Ａも併設して、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部により多段冷却多段熱回収して、メタンを液体や気体で適宜に貯蔵して、電気や水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅと共に陸上に輸送して販売します。
【実施例８】
【００９８】
図８の全動翼燃焼部３０Ａは、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａを水道水冷熱５２ｅ回収用に変換可能にしたもので、１軸で使用の場合は竪型全動翼蒸気タービン８Ｂのみ追加し、竪型全動翼ガスタービン８Ａはタービン外箱７７ａ内に、内側動翼群６０Ｃを具備した内側軸装置６０Ａ及び、外側動翼群６０Ｄを具備した外側軸装置６０Ｂを設けて、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により互いに反対方向に回転する構成とし、内側動翼群及び外側動翼群には撥水鍍金３ａを設けて摩擦損失を低減して、可能な限り高速水速度及び低速水速度により最も効率良く回転可能に、内側動翼群及び外側動翼群の動翼角度を夫々の速度に合せて最適に設定し、ノズル６に具備した多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｄより垂直下方向に噴射して、全動翼を１０段〜２０段に設けて全動翼常時回転出力の発生とし、全動翼弾み車タービン８ｂの３倍＊１０倍〜２０倍の簡単軽量大出力と１／３０〜１／６０等の小型化を狙います。
【００９９】
大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にして、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水速度に最適減速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａを含む全動翼燃焼部３０Ａを駆動して、主として発電用等の回転出力を発生し、排気の過程ではガス排気室５ｃにガス抽出器５１ａを設けて駆動して、絶対０度に近付く燃焼ガス排気温度を調整し、図３のように内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３を駆動して、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部を摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや冷水５２ｈとして回収し、最適圧力に昇圧した冷水５２ｈには不凍液を混入して、環状の燃焼ガス溜９５ａに多数設けた燃焼ガスロケットノズル６Ｄの外周に環状に具備した水溜９５ｂに供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、水溜９５ｂに１以上具備した多数の冷水ロケットノズル６Ｇの冷水５２ｈを混合噴射加速します。
【０１００】
水道水冷熱５２ｅ回収用等の用途では摂氏３０度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割して、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、冷水ロケットノズル６Ｇの冷水５２ｈを混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６全面より垂直下方向に噴射し、全動翼全部により常時回転出力を発生して排気の過程では、ガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて絶対０度に近付け、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部を、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３により、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅとして回収貯蔵して、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管を製造し、水道水冷熱５２ｅと共に需要家に販売すると共に、電力消費１／１０等を狙う業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や、各種冷房設備機器や各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や、各種水道水冷熱配管等を製造販売稼動します。
【０１０１】
Ａ型〜Ｂ型〜Ｃ型〜Ｄ型〜Ｅ型〜Ｆ型〜Ｇ型〜Ｈ型全動翼燃焼部から、用途に合せて選択した全動翼燃焼部３０Ｘを使用し、地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化して水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の危険地帯では、各種メタンハイドレート分解回収設備や分解回収船舶類を設けて、メタンハイドレートの上部に強化したビニールシート等で円錐屋根型の囲いを作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給が可能なメタン回収設備や船舶を配置し、発電の副産物で製造原価が０に近い温熱水をメタンハイドレートに注入して、既存技術では膨大な気化熱が必要なため採算不可能な、メタンハイドレートの気化回収を可能にします。
【０１０２】
例えば公知の深海調査船の操縦移動機能に逆茶碗部と断熱した温熱水管を追加して、円錐屋根型の囲い内でメタン気化船舶を構成してメタン回収船舶と連絡し、メタンハイドレートに逆茶碗囲いを設けて摂氏１００度等の温熱水を温熱水管より注入し、逆茶碗囲い内では温熱水注入管を上下左右に移動してメタンを気化して、逆茶碗囲いや円錐屋根型囲いの二重囲いや操縦機能により回収し、燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図８絶対０度に近付けた竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮熱回収し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部により多段冷却して、メタンを液体や気体で適宜に貯蔵し、電気や水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅと共に、夫々を適宜に陸上に輸送して販売します。
【実施例９】
【０１０３】
図９のＢ型全動翼燃焼部３０Ｂは、Ａ型全動翼燃焼部３０Ａのシリンダヘッド１５と、逆止弁９７や一方向空気流路熱交換器９を含む、一方向流路の縮径主燃焼室兼熱交換器１を同様に左右に設けて、振り子腕４０ａによりクランク軸１６によるピストンの往復運動を２倍等に増大し、拡径ピストン２１を振り子腕により往復運動させて、ピストンの往復運動による運動エネルギ減少損失を最低として、ディーゼル機関に対応するエネルギ保存圧縮機２０Ｂとし、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４及び送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂを介して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂと垂直クランク軸１６を連結します。
【０１０４】
過熱蒸気５０や高温水５２ｂの垂直噴射により、重力加速度を追加した回転出力で駆動して、多段圧縮超高圧空気圧縮する余圧圧縮＋本圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる熱回収を含めて、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、予圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等として、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで摂氏１００度以下に冷却熱回収し、更に排気熱量５Ａを回収した空気を拡径圧縮室１０ａで圧縮高温として、縮径主燃焼室兼熱交換器１で空気冷却の過程で、燃料と攪拌して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１０５】
図９では過熱蒸気５０爆発力の過熱蒸気温度上昇時に、過熱蒸気制御弁２５を開放制御して、過熱蒸気爆発力を過熱蒸気溜９５ｃに供給し、高温水制御弁２５Ｂを開放制御して最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを高温水溜９５に供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周環状の高温水溜９５の１以上水噴射ロケットノズル６Ｅより高温水５２ｂを混合噴射加速し、円周上多数のノズル６より垂直下方に噴射して竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動して、エネルギ保存圧縮機２０Ｂを含む全動翼燃焼部３０Ｂを駆動します。
【０１０６】
２０Ａ〜２０Ｂ〜２０Ｃ〜２０Ｄ〜２０Ｅ〜２０Ｆ〜２０Ｇ〜２０Ｈより、用途に合せて選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘを使用して、竪型全動翼タービン駆動のＢ型エネルギ保存圧縮機２０ＢをＢ型全動翼燃焼部３０Ｂとし、、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備して、拡径ピストン２１の往復運動を振り子腕４０ａとクランク軸１６により拡大し、ビストンの側圧を最も簡単に低減軽量化して、ディーゼル機関の大重量往復運動による、運動エネルギ減少損失最大を僅少にします。
【０１０７】
クランク軸１６の回転運動による両頭拡径ピストン２１の往復運動を、振り子腕４０ａによる振り子運動で運動エネルギの減少損失最少で拡大増幅して、両頭拡径ピストン２１のピストン行程を拡大し、ピストンの側圧を最低で圧縮比をディーゼル機関並に最も簡単に増大して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの回転をクランク軸１６の回転とし、振り子腕４０ａの図に無い支点８１ａと両頭拡径ピストン２１との間にクランク軸１６を設けて、振り子腕４０ａによりクランク軸１６による往復運動を拡大した、拡径ピストン２１の往復運動とします。
【０１０８】
クランク軸１６による往復運動を拡大したエネルギ保存圧縮機２０Ｂを構成し、多気筒で使用の場合にはクランク軸１６の増設により、２気筒＋２気筒と増設して多気筒にし、本圧圧縮で使用の場合は燃料噴射弁７を設けて縮径主燃焼室兼熱交換器１として使用して、予圧圧縮に使用の場合は燃料噴射弁７を廃止して予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとして使用し、各種部品や竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ等は、図６図７図８の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａを、用途に合せて適宜に最適使用共通使用して最も効率良く使用して、用途に合せた出力を発生します。
【実施例１０】
【０１０９】
図１０のＢ型全動翼燃焼部３０Ｂは、図９のＢ型全動翼燃焼部３０Ｂの竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを、竪型全動翼ガスタービン８Ａに取り替えた自動車等の回転出力発生用の実施例で、１軸で使用の場合は図１０に竪型全動翼蒸気タービン８Ｂのみ追加して、部品は何れの場合も共用互換最適使用し、図９＋図１０で全動翼燃焼部３０Ｂを構成します。従って図１０では摂氏８００度３〜２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力等に分割し、燃焼ガス４９爆発力の燃焼ガス圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、燃焼ガス爆発力を燃焼ガス溜９５ａに供給します。
【０１１０】
図に無い高温水制御弁２５Ｂを開放制御して、摂氏１００度以上等の最高温度水道水温熱５２ｄを、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に供給して、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、環状の高温水溜９５に１以上具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、用途により最適圧力に昇圧磁化した水道水温熱５２ｄを磁石の反発力やリニアモータにより混合噴射加速し、ノズル６より垂直下方に噴射して磁石の反発力やリニアモータや重力加速度により加速して、竪型全動翼ガスタービン８Ａを駆動し、竪型全動翼ガスタービン８Ａの回転を、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４を介して、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速又は減速して、クランク軸１６の回転とします。
【０１１１】
自動車や飛行機や船舶等小型軽量大出力の回転出力を発生して排気の過程の、ガス排気室５ｃには気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂを具備して、外部に廃熱回収熱交換器２ａを具備し、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収して、空気２８ａを摂氏１００度等として吸気弁２８より吸入し、両頭拡径ピストン２１により予圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等として、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２で先ず冷却し、摂氏１００度に近い空気として、水道水５２ｃで冷却して摂氏１００度以下の空気に冷却し、摂氏１００度前後の給水５２＋摂氏５０度前後の水道水温熱５２ｄにします。
【０１１２】
気化熱空気回収器２Ｂで圧縮回数に合せて排気熱量５Ａを複数回回収して、摂氏１００度等とした空気を本圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、縮径主燃焼室兼熱交換器１で冷却の過程で、燃料噴射弁７より燃料噴射して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。本圧圧縮で使用の場合は、燃料噴射弁７を設けて縮径主燃焼室兼熱交換器１として使用し、燃料噴射弁７を廃止して予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとして使用して、多気筒で使用の場合にはクランク軸１６の増設により、２気筒＋２気筒と増設して多気筒にします。
【実施例１１】
【０１１３】
図１１のＣ型全動翼燃焼部３０Ｃは図６の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを使用し、Ｂ型エネルギ保存圧縮機２０Ｂを対向に設けてＣ型エネルギ保存圧縮機２０Ｃとします。用途に合せて１回以上の余圧圧縮や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる熱回収を含めて、エネルギ保存圧縮機２０Ｂと同様に気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを、拡径圧縮室１０ａで予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで熱回収冷却して、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを拡径圧縮室１０ａで本圧縮し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で冷却の過程で着火燃焼します。
【０１１４】
限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼する縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央左右に夫々１以上具備して、燃焼室としない予圧圧縮室兼熱交換器１Ａを夫々用途に合せて適当数具備し、垂直又は９０度曲げて水平のクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５〜５５を設けて、対向往復運動同期により振動を極限まで相殺して僅少にし、予圧圧縮用の両頭拡径ピストン２１〜２１径を１０ｍ等の大径に近付けると共に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂによる変速を可能にします。
【０１１５】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを１台使用の場合は、垂直クランク軸１６〜１６に送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂに連絡し、両頭拡径ピストン２１〜２１の対向往復運動を同期すると共に、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４に連絡して、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂの回転を最適にし、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの回転をクランク軸１６〜１６側に伝達して、夫々を最適回転して最適対向往復させます。
【０１１６】
両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を同期し、ディーゼル機関の圧縮行程拡大構造を極限まで簡単にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、分割した過熱蒸気５０爆発力を環状の過熱蒸気溜９５ｃに供給して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、特殊用途では最適圧力に昇圧した磁化高温水５２ｂを混合噴射加速し、ノズル６より垂直下方に噴射して、大気中で重力加速度を追加した竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの回転出力駆動にします。多気筒で使用の場合には、４気筒＋４気筒と増設して多気筒として使用します。
【実施例１２】
【０１１７】
図１２のＣ型全動翼燃焼部３０Ｃは、図７の摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用する竪型全動翼ガスタービン８Ａとし、図１１のＣ型エネルギ保存圧縮機２０Ｃを使用して、用途に合せて１回以上の余圧圧縮や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる排気熱量５Ａの回収を含めて、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを拡径圧縮室１０ａで本圧縮し、摂氏１０００度に近付ける等として逆止弁９７や一方向空気流路９や、縮径主燃焼室兼熱交換器１で順次冷却の過程で着火燃焼します。
【０１１８】
限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼する縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に夫々１以上具備して、垂直に設けた又は９０度折り曲げて水平のクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、対向往復運動同期により振動を極限まで相殺して僅少にし、予圧圧縮用の両頭拡径ピストン２１〜２１径を１０ｍ等の大径に近付けると共に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂによる変速を可能にして、自動車や飛行機や船舶等の停止時には熱と電気と冷熱の供給設備として使用し、図８の摂氏３０度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用する、竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用するものも用途により可能にします。
【０１１９】
垂直又は用途により９０度曲げて水平のクランク軸１６〜１６に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂに連絡して両頭拡径ピストン２１〜２１の対向往復運動を同期すると共に、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４に連絡して、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂにより、竪型全動翼ガスタービン８Ａの回転をクランク軸１６〜１６側に伝達し、夫々を最適回転して最適対向往復させます。
【０１２０】
両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を同期させ、ディーゼル機関の圧縮行程拡大構造を極限まで簡単として、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して分割した、燃焼ガス４９爆発力を環状の燃焼ガス溜９５ａに供給し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に最適圧力に昇圧して供給した水道水温熱５２ｄを、環状の高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、撥水作用や高温気化膜等により摩擦損失を低減して混合噴射加速して、摩擦損失低減の過程ではロケットノズルにより急加速短距離撥水作用や高温気化膜等により最も効率良く摩擦損失を低減し、ノズル６より垂直下方に噴射して、摂氏１００度近傍の水温エネルギと、水の重力加速度を追加した回転出力の竪型全動翼ガスタービン８Ａとします。
【０１２１】
そして多気筒で使用の場合には、４気筒＋４気筒と増設して多気筒として使用し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、例えば特殊用途では内部をＮ極に磁化した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、燃焼ガス溜９５ａの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、外部を疑似単極のＮ極に磁化した水道水温熱５２ｄを垂直下方に混合噴射加速し、全動翼を１０〜２０段に設けてタービン翼８ｃをＮ極に着磁した、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面多数のノズル６より噴射して、タービン翼８ｃ内では磁石の強い反発力により摩擦損失を最少にして加速し、重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１３】
【０１２２】
図１３のＤ型全動翼燃焼部３０Ｄは、図１の全動翼弾み車蒸気タービン８ｂに変えて竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを使用して、図１のＡ型エネルギ保存圧縮機２０Ａに換えて、Ｄ型エネルギ保存圧縮機２０Ｄを使用して、既存ガソリン機関のピストン棒等を省略簡単軽量にし、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備して、垂直又は９０度曲げて水平のクランク軸１６の回転運動により、直接両頭拡径ピストン２１を往復運動させて、構造が最も簡単な拡径圧縮室１０ａのエネルギ保存圧縮機２０Ｄとし、多気筒で使用することでビストン径やピストン行程を適宜に拡大して、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した吸入空気を予圧圧縮〜本圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１による排気熱量５Ａの回収利用を可能にして、ビストン径やピストン行程を適宜に縮小してガス燃料等による排気熱量５Ａの回収を可能にします。
【０１２３】
空気やガス燃料を吸入する過程でも排気熱量５Ａを回収して、予圧圧縮〜本圧縮の過程で摂氏１０００度に近付け、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１の給水管３により、給水５２や水５２ａや水道水５２ｃ等で排気熱量５Ａを回収し、水道水温熱５２ｄ等として排気熱量５Ａの繰返し回収有効利用を可能にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１で高温空気を冷却する過程で燃料と攪拌燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１２４】
圧縮比を用途に合せて最も簡単に増大してピストンの側圧を０に近付け、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの二重反転回転を、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４や、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂの回転とし、送水の過程で用途により物質を混入した水全部を磁化すると共に変速可能として、垂直又は公知技術により９０度折り曲げて水平のクランク軸１６に連絡し、用途に合せたクランク軸１６として、クランク軸１６の増設により２気筒＋２気筒と増設して多気筒にし、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを駆動して、縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に、過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、用途により撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを選択して構成して、ロケットノズルによる摩擦損失の低減や水速度の上昇等に選択使用します。
【０１２５】
過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの、環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５に複数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、例えば磁化した高温水５２ｂを垂直下方に混合噴射加速し、磁石の反発力等により摩擦損失を低減して、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力とロケットノズルと重力加速度とフレミングの左手の法則により加速し、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流の、ノズル６全面上部の多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて撥水作用や高温気化膜や、磁石の反発力やリニアモータを構成したタービン翼８ｃ内でも摩擦損失を低減して加速し、重力加速度とフレミングの左手の法則による加速を追加した回転出力を選択して採用し、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける等として、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１４】
【０１２６】
図１４のＤ型全動翼燃焼部３０Ｄは、図１３の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂに変えて図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａを使用し、摂氏８００度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に複数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、水道水温熱５２ｄを混合噴射加速して、用途変更の場合は図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用を可能とし、摂氏３０度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用して、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた水溜９５ｂに複数具備した冷水ロケットノズル６Ｇより、冷水５２ｈを混合噴射加速して、燃焼ガス排気温度を絶対０度に近付けます。Ｄ型エネルギ保存圧縮機２０Ｄは実施例１３と共通使用し、既存ガソリン機関のピストン棒等を省略簡単軽量にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備します。
【０１２７】
垂直又は９０度曲げて水平のクランク軸１６の回転運動により、直接両頭拡径ピストン２１を往復運動させて、構造が最も簡単な拡径圧縮室１０ａのエネルギ保存圧縮機２０Ｄとし、多気筒で使用することでビストン径やピストン行程を適宜に拡大縮小して、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した吸入空気を予圧圧縮〜本圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１による排気熱量５Ａの回収利用を可能にして、ビストン径やピストン行程を適宜に縮小してガス燃料による排気熱量５Ａの回収を可能にします。
【０１２８】
予圧圧縮〜本圧圧縮の過程で摂氏１０００度に近付け、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１の給水管３により、給水５２や水道水５２ｃや水５２ａで排気熱量５Ａを回収し、排気熱量５Ａの繰返し回収有効利用を可能にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１で高温空気を冷却する過程で燃料と攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。圧縮比を最も簡単に増大してピストンの側圧を０に近付け、竪型全動翼ガスタービン８Ａの回転を送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４や、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂの回転とし、送水の過程で物質を混入した水全部を磁化すると共に、変速可能としてクランク軸１６に連絡して、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを駆動し、クランク軸１６の増設により２気筒＋２気筒と増設して多気筒にして、全動翼燃焼部３０Ｄを構成します。
【０１２９】
縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、用途により磁石の反発力やリニアモータを構成した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に複数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、水道水温熱５２ｄを混合噴射加速して、磁化水道水温熱５２ｄを垂直下方に磁石の反発力により摩擦損失を低減して混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面より噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを選択して構成し、タービン翼８ｃ内でも摩擦損失を低減して加速して、重力加速度とフレミングの左手の法則による加速を追加し、摩擦損失を低減した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける等として、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１５】
【０１３０】
図１５のＥ型全動翼燃焼部３０Ｅは、Ｄ型エネルギ保存圧縮機２０Ｄを対向に設けて、Ｅ型エネルギ保存圧縮機２０Ｅを構成し、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５による対向往復運動同期により振動を相殺して、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に夫々１以上具備し、多気筒とすることで予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとしても使用して、振動を相殺することで両頭拡径ピストン２１径を１０ｍ等の大径や、竪型全動翼タービン２台と垂直クランク軸１６〜１６による並列駆動や、公知の歯車接ぎ手により９０度折り曲げて水平クランク軸１６〜１６を可能にし、用途に合せて使用します。
【０１３１】
構造が極限まで簡単な拡径圧縮室１０ａを対向に具備したＥ型全動翼燃焼部３０Ｅにして、多気筒としてピストン径やピストン行程を拡大することで、気化熱空気回収器２Ｂの排気熱量５Ａで高温とした空気を用途に合せて、余圧圧縮で摂氏１０００度に１回以上近付け、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却して排気熱量５Ａを回収し、拡径圧縮室１０ａにより予圧圧縮〜本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１を含めて排気熱量５Ａを繰り返し回収利用します。
【０１３２】
構造が非常に簡単な対向往復運動空気圧縮機で〜本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気５０爆発力により竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動し、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により最適回転比に制定して、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速可能とし、用途により複数の磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５により、垂直又は水平折り曲げたクランク軸１６〜１６を駆動して、クランク軸により直接両頭拡径ビストン２１を対向往復駆動することで、両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を完璧に同期させ、用途により物質を混入した磁化圧縮水として使用します。
【０１３３】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力と撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを選択して構成したロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、高温水５２ｂを混合噴射加速して、例えば磁化した高温水５２ｂを磁石の反発力により摩擦損失を低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と重力加速度とフレミングの左手の法則により選択加速して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面より噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて、磁石の反発力やリニアモータを構成したタービン翼８ｃ内でも摩擦損失を低減加速して、重力加速度とフレミングの左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける等として、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１６】
【０１３４】
図１６のＥ型全動翼燃焼部３０Ｅは、図１５のＥ型エネルギ保存圧縮機２０Ｅを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図１５を含めて全動翼燃焼部３０Ｅを構成し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、用途により物質混入水を疑似単極の磁化水とし、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを用途に合せて選択ロケットノズルを構成した、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ多数を設けた環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、最適圧力に昇圧した磁化水道水温熱５２ｄを混合噴射加速します。
【０１３５】
例えば磁化した水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失を低減し、垂直下方に混合噴射加速して、摂氏１００度近傍の水道水温熱５２ｄを燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミングの左手の法則により加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減し、リニアモータを構成してタービン翼８ｃ内でも同様に加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１７】
【０１３６】
図１７のＦ型全動翼燃焼部３０Ｆは、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを対向に設けて、対向往復運動同期により振動を相殺し、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備して、中央を予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとして左右の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ等に連絡してエネルギ保存圧縮機２０Ｆを構成して、多気筒としてピストン径やピストン行程を拡大することで、気化熱空気回収器２Ｂの排気熱量５Ａで高温とした空気を用途に合せて圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとしても使用して、中央の一方向空気流路熱交換器９から、左右の縮径主燃焼室兼熱交換器１に空気を供給する構成とし、充分に冷却した空気２８ａを混入した燃料噴射燃焼とします。振動を相殺することで両頭拡径ピストン２１径を１０ｍ等の大径を可能にして、構造が極限まで簡単な拡径圧縮室１０ａを対向に構成し、用途に合せて１回以上の予圧圧縮として、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した高温空気を本圧圧縮します。
【０１３７】
縮径主燃焼室兼熱交換器１に１０００度に近付けた高温空気２８ａと、摂氏１００度等に冷却した空気２８ａを供給攪拌して燃料と攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気５０爆発力により竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動し、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを、磁化した送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により最適回転比に制定して、磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速可能とし、複数の磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５によりクランク軸１６〜１６を駆動し、４気筒＋４気筒と増設して多気筒にして、クランク軸により直接両頭拡径ビストン２１を対向往復駆動することで、両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を完璧に同期させ、用途に合せて物質を混入した磁化圧縮水とします。
【０１３８】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、用途により撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択ロケットノズルを構成した、多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを設けた環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５の多数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面上部多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１８】
【０１３９】
図１８のＦ型全動翼燃焼部３０Ｆは、図１７のＦ型エネルギ保存圧縮機２０Ｆを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図１７と合体して全動翼燃焼部３０Ｆを構成し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、前記同様に多数の燃焼ガスロケットノズルを設けた環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、用途や特別用途により物質混入水を疑似単極の水道水温熱５２ｄ等の選択として、その場合は磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減し、リニアモータを構成した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、磁化水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速します。
【０１４０】
磁化圧縮水の水道水温熱５２ｄを、燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミングの左手の法則により加速して、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に摩擦損失を低減加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力の選択使用とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１９】
【０１４１】
図１９のＧ型全動翼燃焼部３０Ｇは、エネルギ保存圧縮機２０Ｄの圧縮部分を対向に設けて、左右の一方向空気流路熱交換器９の給水５２や水道水５２ｃ等で排気熱量を回収し、摂氏１０００度に近付ける等の空気を１００度等に冷却して、中央１以上の縮径主燃焼室兼熱交換器１の、１０００度近い空気に混入攪拌して着火燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉに過熱蒸気爆発力を供給して、図２０を含めてエネルギ保存圧縮機２０Ｇや全動翼燃焼部３０Ｇを構成し、対向往復運動同期により振動を相殺して、両頭拡径ピストン２１径を１０ｍ等の大径を可能にします。
【０１４２】
構造が極限まで簡単な拡径圧縮室１０ａを対向に具備して、多気筒としてピストン径やピストン行程を拡大縮小し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃料噴射弁７を廃止して予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとしても使用して、気化熱空気回収器２Ｂの排気熱量５Ａで１００度等の高温空気２８ａとし、用途に合せて予圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等として、給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収し、排気熱量５Ａを回収して本圧圧縮して縮径主燃焼室兼熱交換器１で燃焼する、構造が非常に簡単な対向往復運動空気圧縮機のエネルギ保存圧縮機２０Ｇとして、４気筒＋４気筒と増設して多気筒にします。
【０１４３】
縮径主燃焼室兼熱交換器１で摂氏１０００度や１００度等の空気２８ａを、攪拌混合する過程で燃料と攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気５０爆発力により竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動し、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを用途や特別用途により、磁化した送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により最適回転比に制定して、磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速可能とし、複数の磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５によりクランク軸１６〜１６を駆動して、クランク軸により直接両頭拡径ビストン２１を対向往復駆動することで、両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を完璧に同期させ、４気筒＋４気筒と増設して多気筒にし、特別用途では物質を混入した磁化圧縮水として使用します。
【０１４４】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択してロケットノズルを構成した、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ多数を設けた環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５の、多数の水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理と重力加速度とフレミング左手の法則により加速して、用途に合せて最も効率良く加速を選択可能とします。
【０１４５】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面上部多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に摩擦損失を低減加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力等とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けて、自動車や船舶や飛行機等を駆動し、運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用します。
【実施例２０】
【０１４６】
図２０のＧ型全動翼燃焼部３０Ｇは、図１９のエネルギ保存圧縮機２０Ｇを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図１９と合体して全動翼燃焼部３０Ｇを構成し、摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用して、自動車や船舶や飛行機等の運転に使用し、その運転停止中には図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用し、摂氏０度等の冷水５２ｈを混合噴射加速して、燃焼ガス排気温度を可能な限り低温とし、気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂを、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３として使用して、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや燃焼ガス溶解水５２ｇとして回収販売する、図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用を可能にし、自動車や船舶や飛行機等の運転中止中に熱と電気と冷熱の供給設備として使用します。
【０１４７】
縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択してロケットノズルを構成した、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ多数を設けた燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、例えば最適圧力に昇圧した磁化水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速して、水道水温熱５２ｄを燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流の、ノズル６全面上部複数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニア誘導モータを構成したタービン翼８ｃ内でも同様に加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【０１４８】
自動車等の運転中止中に熱と電気と冷熱の供給設備として使用の過程では、最低温度例えば摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割して、図８燃焼ガスロケットノズル６Ｄの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した磁化冷水５２ｈを混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｄより、撥水作用や磁石の反発力により摩擦損失を低減して垂直下方向に噴射して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力を発生し、用途に合せて最も効率良く回転出力発生を狙います。
【０１４９】
図８と同様に排気の過程ではガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、燃焼ガス排気５Ａ全部を絶対０度に近付け、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３により、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや燃焼ガス溶解水５２ｇとして回収貯蔵し、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管と共に需要家に販売すると共に、電力消費１／１０等を狙う業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や、各種冷房設備機器や各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や、各種水道水冷熱配管等を製造販売して、燃焼ガス溶解水５２ｇを需要家に販売し、肥料や植物プランクトンを増大します。
【実施例２１】
【０１５０】
図２１のＨ型全動翼燃焼部３０Ｈは、最上部の縮径主燃焼室兼熱交換器１を左側（片方）に１以上具備し、排気熱量５Ａを回収圧縮して摂氏１０００度に近付ける等の高温とした空気２８ａを、右側の予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃ等で冷却摂氏１００度等として、左側の縮径主燃焼室兼熱交換器１の摂氏１０００度に近付ける等高温圧縮空気に混合する、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを構成し、混合空気と燃料と攪拌燃焼して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割する、全動翼燃焼部３０Ｈとします。
【０１５１】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの互いに反対方向に回転する、内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを最適回転比にする、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４を具備し、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂによりクランク軸１６に連絡して、クランク軸１６を回転して直接両頭拡径ビストン２１を往復運動させると共に、用途や特別用途により磁化圧縮給水５２として超高圧少量送水を可能にし、構造が最も簡単な往復運動空気圧縮機として、圧縮比を用途に合せて最も簡単に増大し、ピストンの側圧を簡単に低減します。
【０１５２】
気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、１回以上の拡径圧縮室１０ａの余圧圧縮や本圧圧縮で摂氏１０００度に近付け、縮径主燃焼室兼熱交換器１で予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの摂氏１００度等の空気２８ａと混合の過程で、燃料と攪拌混合燃焼して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、自動車や船舶や飛行機等の運行運転中には過熱蒸気５０爆発圧力を上昇して、混合噴射加速する水温度も上昇して回転出力を発生し、排気の過程では先ず気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収して、気化熱水回収器２ｂにより残りの排気熱量５Ａを回収し、運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用して、多気筒で使用の場合にはクランク軸１６の増設により、２気筒＋２気筒と増設して多気筒にします。
【０１５３】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、用途や特別用途により撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択ロケットノズルを構成した、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ多数を設けた環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、例えば最適圧力に昇圧した磁化高温水５２ｂを磁石の反発力により摩擦損失を低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速して、用途に合せて最も効率良く加速することを狙います。
【０１５４】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面上部複数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択して構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けて、自動車や船舶や飛行機等を駆動し、運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用します。
【実施例２２】
【０１５５】
図２２のＨ型全動翼燃焼部３０Ｈは、図２１のエネルギ保存圧縮機２０Ｈを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図２１と合体して全動翼燃焼部３０Ｈを構成し、摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用して、自動車や船舶や飛行機等の運転に使用し、その運転停止中には図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に変換使用可能として、摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用し、摂氏０度等の冷水５２ｈを混合噴射加速して、燃焼ガス排気温度を可能な限り低温とし、気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂを、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３として使用して、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや燃焼ガス溶解水５２ｇとして回収販売する、図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用を可能にし、自動車や船舶や飛行機等の運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用して、既存発電所の発電量を低減して海水温度の上昇を低減します。
【０１５６】
図２２縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に、燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択ロケットノズルを構成した、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ多数を設けた環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周の環状の高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、最適圧力に昇圧した水道水温熱５２ｄを摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速して、水道水温熱５２ｄを燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面上部複数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けたタービン翼８ｃ内でも同様に加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【０１５７】
自動車等の運転中止中に熱と電気と冷熱の供給設備として使用の過程では、最低温度例えば摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割して、図８燃焼ガスロケットノズル６Ｄの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した冷水５２ｈを混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより垂直下方向に噴射して、重力加速度による加速を追加した回転出力を発生し、排気の過程ではガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、燃焼ガス排気５Ａ全部を絶対０度に近付け、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３により、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅとして回収貯蔵し、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管と共に需要家に販売すると共に、電力消費１／１０等を狙う業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や、各種冷房設備機器や各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や、各種水道水冷熱配管等を製造販売稼動します。
【実施例２３】
【０１５８】
図２３の合体機関飛行機３８Ａの各種ジェット機の空気吸引噴射出力の発生は、図１から図５や図６から図２２や図３２から図３９の各種合体機関燃焼部や各種全動翼燃焼部から、用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘや全動翼燃焼部３０Ｘを使用して、合体機関噴射部７７Ｋや７７Ｌを飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃの左右に分割し、合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを垂直翼３８ｄ〜３８ｄに分割することで、図２４合体機関噴射部７７Ｋや図２５合体機関噴射部７７Ｌを用途に合せて極限まで簡単として、前方の空気や真空を限り無く高速動圧で吸入して用途に合せて予圧圧縮し、合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘで限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、例えば摂氏５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１５９】
高速高圧の動圧空気を、飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃの翼前縁心３８ｅより吸入して、選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの吸気弁２８より吸入して予圧圧縮し、吸気弁２８より吸入して予圧圧縮や本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、夫々大量貯蔵を可能にして燃料切れ時や宇宙往還機に使用を可能にし、燃料搭載量を１／１０００に近付け、大部分を水搭載量として何時でも噴射を可能にして、火災発生時には瞬時に噴射して消火する等非常に安全便利な乗り物にし、真空中では水蒸気容積を１００００倍以上等に増大して、超音速マッハ２３の第一宇宙速度以上を狙い、飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃ等飛行速度で高温となる部分全部に、カーボン繊維やカーボンナノチューブ等で軽量化〜高圧化した給水管３を配管し、高圧軽量容器を構成します。
【０１６０】
炭素繊維などによる高圧軽量容器の給水管３の給水５２や過熱蒸気５０により、飛行速度による火の玉温度を回収して過熱蒸気爆発力にし、宇宙飛行時や地球帰還時に主エネルーとして使用して、飛行胴３８ａや飛行翼３８ｂには操縦室１０ｂや制御室１０ｃや客室１０ｄを設け、制御室１０ｃには総括制御装置２０を具備して既存技術で全体を制御します。全体を制御の過程で、飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃの左右に夫々設けた、合体機関噴射部７７Ｋ又は７７Ｌを回転制御して、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にします。
【０１６１】
撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択してロケットノズルを構成して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力により摩擦損失を低減し、水を過熱蒸気爆発力や燃焼ガス爆発力や、夫々のロケットノズルや霧吹きの原理やリニアモータで加速噴射する、合体機関噴射部７７Ｋ又は７７Ｌを、夫々の円筒回転部７７Ｇにより９０〜１８０度以上回転制御して、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にし、既存技術の１０倍速度を狙う各種超音速ジェット機や各種超音速ジェット戦闘機や、各種ジェット機や各種ジェット戦闘機や各種宇宙往還旅客機や、各種宇宙往還旅客親飛行機等の空気や真空を吸引噴射する出力発生として、ビルの屋上等何処でも飛行場や月等に垂直降下垂直上昇を可能にします。
【実施例２４】
【０１６２】
図２４の合体機関噴射部７７Ｋは、各種ジェット機や各種超高速船舶等の空気吸引噴射出力発生に使用するもので、図１図２等や図６〜図２２や図３２〜図３９から選択した、合体機関燃焼部２９Ｘや全動翼燃焼部３０Ｘの、全動翼弾み車タービン８〜８又は竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ＋竪型全動翼ガスタービン８Ａを回転駆動し、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４や、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂを介して、クランク軸１６を直接又は変速して回転駆動します。
【０１６３】
気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを１回以上予圧圧縮〜本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、例えば最適温度４００ＭＰａ過熱蒸気５０爆発力＋摂氏５００〜８００度３００ＭＰａ燃焼ガス４９爆発力に分割して、その一部により合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分を過熱蒸気制御弁２５及び燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、合体機関噴射部外箱７７Ｆ内夫々１以上の筒形外箱７７ｂ内の、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを具備した過熱蒸気溜９５ｃ及び燃焼ガスロケットノズル６Ｊを具備した燃焼ガス溜９５ａに供給し、夫々の水制御弁２５Ｃを開放制御して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた水溜９５ｂに水５２ａを供給し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた水溜９５ｂに水５２ａを供給します。
【０１６４】
そしてロケットノズルの撥水作用や高温気化膜により摩擦損失を低減した、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ及び流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ夫々の爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ及び流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの外周環状に設けた夫々の水溜９５ｂに多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅ・６Ｅより、夫々水５２ａを混合噴射加速します。特殊用途の例えば磁化水５２ａと磁石の反発力により摩擦損失を低減し、リニアモータを構成して磁化水５２ａを加速するロケットノズルとしても使用します。
【０１６５】
磁石の反発力を追加して摩擦損失を低減した、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの過熱蒸気溜９５ｃの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周環状の水溜９５ｂに多数具備した、水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した磁化水５２ａを、摩擦損失を低減してリニアモータを構成して混合噴射加速し、磁石の反発力を追加して摩擦損失を低減した１以上の流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、燃焼ガス溜９５ａの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状の水溜９５ｂに多数具備した、水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した磁化水５２ａを、摩擦損失を低減してリニアモータを構成して混合噴射加速し、限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にして、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍噴射推進出力に近付けます。
【０１６６】
大気圧仕事率を夫々高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、磁化水として用途に合せて摩擦損失を低減や、フレミング左手の法則で磁化水を加速する夢の技術を追加し、ロケットノズルや霧吹きの原理１１１Ｉ及び１１１Ｊを駆動して、夫々前方の空気や真空を吸引噴射し、既存ガスタービンの２１３９倍噴射推進出力に近付け、合体機関噴射部外箱７７Ｆの円筒回転部７７Ｇと、飛行翼３８ｂ及び飛行尾翼３８ｃに設けた磁気摩擦動力伝達装置７６や公知技術により、合体機関噴射部外箱７７Ｆを用途に合せて９０〜１８０度以上回転可能にして、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にし、既存技術の１０倍速度を狙う、各種ジェット機や各種ジェット戦闘機や各種超高速船舶や各種超高速戦闘船舶等の空気吸引噴射出力発生とします。
【実施例２５】
【０１６７】
図２５の合体機関噴射部７７Ｌは、図２４の合体機関噴射部７７Ｋより高速噴射に使用するもので、例えば摂氏３００〜５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により７７Ｋ同様に選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動して分割に使用し、大部分を合体機関噴射部外箱７７Ｆ内の、１以上の筒形外箱７７ｂ内の、高温気化膜や撥水作用３Ａや磁石の反発力により摩擦損失を低減した、合体機関噴射部７７Ｌより噴射します。
【０１６８】
リニアモータを構成して磁化水をフレミング左手の法則で加速する、流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ又は、用途に合せて気化膜や撥水作用や磁石の反発力から選択して摩擦損失を低減し、リニアモータを構成して磁化水をフレミング左手の法則で加速するから選択使用した、流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘの、過熱蒸気溜９５ｃ及び流線型過熱蒸気ロケットノズル６ｉ外周環状の燃焼ガス溜９５ａに、夫々過熱蒸気５０爆発力及び燃焼ガス４９爆発力を供給します。
【０１６９】
流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘの、４００ＭＰａ過熱蒸気５０爆発力＋２００ＭＰａ燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周環状の燃焼ガス溜９５ａに多数具備した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、２００ＭＰａ燃焼ガス４９を４００ＭＰａ過熱蒸気爆発速度で吸引混合噴射加速して、過熱蒸気含有の高温水を摩擦損失低減して混合噴射加速し、音速以上も狙う混合噴射加速にして、流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ内では、磁化含有高温水をフレミング左手の法則で超音速を狙う混合噴射加速にし、限り無く増大を可能にした落差＊質量の両方と、磁石の反発力を追加した摩擦損失の低減と、リニアモータ加速の追加で速度を増大した高速噴射にして、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、前方の空気や真空を吸引して高速噴射し、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍噴射推進出力に近付けます。
【０１７０】
合体機関噴射部７７Ｌの構造を極限まで簡単にすることで、最高水噴射速度を可能にして最高速噴射推進の用途に使用し、合体機関噴射部外箱７７Ｆの円筒回転部７７Ｇと、図２３の飛行翼３８ｂ及び飛行尾翼３８ｃに設けた磁気摩擦動力伝達装置７６又は公知技術により、合体機関噴射部外箱７７Ｆを用途に合せて９０〜１８０度以上回転可能にして、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にし、ビルの屋上や月や星など何処でも発着可能な飛行場として、超音速マッハ３２の地球脱出速度以上を狙う、各種宇宙往還旅客機や各種宇宙往還親飛行機や各種超音速ジェット機や、各種超音速ジェット戦闘機等の空気吸引噴射出力発生とします。
【実施例２６】
【０１７１】
図２６空気噴射船舶３８Ｂの空気吸引噴射の出力発生は、図１〜図５や図３２〜図３９のＡ型等用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は、図６〜図２２から用途に合せて選択した全動翼燃焼部３０Ｘを、合体機関噴射部７７Ｋより分離して船体内に適宜に具備して、低速低圧低温や高速高圧高温の空気２８ａを飛行翼３８ｂの翼前縁心３８ｅより吸入し、低温空気２８ａは気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを熱交換回収して、１回以上摂氏１００度等に上昇して吸気弁２８より吸入し、１回以上摂氏１０００度に近付けた余圧圧縮〜予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる排気熱量５Ａの回収を含めて、排気熱量５Ａを給水５２＋水道水５２ｃ等で回収摂氏５０度等に冷却して、排気熱量５Ａを回収して摂氏１００度等に上昇した空気２８ａを吸入して本圧圧縮し、縮径主燃焼室兼熱交換器１等により冷却の過程で燃料噴射攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。
【０１７２】
例えば摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分により合体機関噴射部７７Ｋを駆動して、船前浮揚板９Ａの後方や船後浮揚板９Ｂの前方に夫々１以上の合体機関噴射部７７Ｋを具備し、船体前方斜め上や船体中央斜め上等の空気を吸引して、夫々船体前部の底部斜め下や船体後部の底部斜め下の平行垂直板９ｃ内に噴射し、船体を空気圧で浮揚して船体後部の空気噴口９Ｄ等より空気噴射して、噴射推進の過程で空気噴口９Ｄの方向舵４０や垂直翼３８ｄの方向舵４０Ａを駆動制御操舵し、既存の飛行機より大幅な大重量の車両や戦闘機等を、超高速海上一定間隔輸送します。
【０１７３】
飛行翼３８ｂと飛行尾翼３８ｃを一体として昇降制御操舵し、水上との距離を一定に安定して、飛行胴３８ａや船室１０Ａには操縦室１０ｂや客室１０ｄや、制御室１０ｃや貨物室１０ｅを設け、制御室１０ｃには総括制御装置２０を具備して既存技術で全体を制御し、摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力を貯蔵して、燃料切れ時に使用可能とし、燃料搭載量を１／１００に近付け、大部分を水搭載量として火災の場合は即時噴射可能とした非常に安全便利として、飛行翼３８ｂと飛行尾翼３８ｃを一体として既存船舶の２０倍速度を狙う、各種客船や各種フェリーボートや各種貨物船舶や各種航空母艦や各種戦闘艦船等にします。
【実施例２７】
【０１７４】
図２７水噴射船舶３８Ｃの水吸引噴射出力の発生は、図１〜図５や図３２〜図３９のＡ〜Ｈ型等８種類から用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は、図６〜図２２のＡ〜Ｈ型等８種類から用途に合せて選択した全動翼燃焼部３０Ｘを、ウォータージェット７７Ｍや７７Ｎから分離して具備して、前記同様に合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１７５】
例えば摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により前記同様に選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分により船底に具備した夫々１以上の霧吹きの原理１１１Ｋ〜１１１Ｌで成る、図２８〜図２９のウォータージェット７７Ｍ又は７７Ｎを駆動して、船底前方の水を吸引して船底後方に噴射し、噴射推進の過程で噴射部に具備した方向舵４０Ａを駆動制御操舵して、水上を超高速で浮上推進します。
【０１７６】
既存の貨物船と同重量を超高速浮上輸送するため、水上翼３８ｇを昇降自在変形可能に具備して、複数の油圧シリンダ４８ａにより最適位置形状に移動変形し、速度に合せた最適位置に最適変形して、船体速度による水上翼３８ｇの水圧により大重量船体を浮上させた水吸引噴射推進とします。そして操縦室１０ｂには客室１０ｄ等を設け、船室１０Ａに貨物室１０ｅや制御室１０ｃを設けて、総括制御装置２０により既存技術で総括制御し、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力を貯蔵して、燃料切れ時に使用可能とし、燃料搭載量を１／１００に近付け、大部分を水搭載量として火災の場合は即時噴射可能とした非常に安全便利として、既存船舶の１０倍速度を狙う各種船舶や各種フェリーボートや各種貨物船舶や、各種航空母艦や各種戦闘艦船等にします。
【実施例２８】
【０１７７】
図２８のウォータージェット７７Ｍは、用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割し、夫々の温度や圧力の上昇時に過熱蒸気制御弁２５＋燃焼ガス制御弁２４＋水制御弁２５Ｃを開放制御して、その一部により選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分をウォータージェット外箱７７Ｄ内に最適配置した、夫々１以上の筒形外箱７７ｂ内の、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等によりロケットノズルの摩擦損失を選択低減して、リニアモータを構成してロケットノズル内の水を加速する等とし、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの断熱した過熱蒸気溜９５ｃに、過熱蒸気５０爆発力を供給します。
【０１７８】
同様に撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等から、選択してロケットノズルの摩擦損失を低減した流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｄ又は、断熱高温気化膜＋撥水作用＋磁石の反発力等により摩擦損失を低減した、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの断熱した燃焼ガス溜９５ａに、燃焼ガス４９爆発力を供給して、夫々送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５や、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４等により、最適圧力に昇圧して磁化した水５２ａ等を、夫々１以上の水制御弁２５Ｃを開放制御し、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ及び流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの外周に環状に設けた、夫々１以上の断熱した水溜９５ｂに供給します。そして１以上の過熱蒸気溜９５ｃの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧磁化した水５２ａ等を混合噴射加速する過程で、磁石の反発力による摩擦損失低減を追加し、リニアモータを構成してフレミング左手の法則による加速を爆発力加速に追加して、摩擦損失最低で最も効率良く磁化圧縮水５２ａを混合噴射加速します。
【０１７９】
１以上の燃焼ガス溜９５ａの燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状に設けた燃焼ガス溜９５ａに具備した、夫々複数の水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧磁化した水５２ａを混合噴射加速し、用途によりリニアモータを構成してフレミング左手の法則による加速を追加して、最も効率良く磁化圧縮水５２ａを混合噴射加速します。大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の霧吹きの原理１１１Ｋ〜１１１Ｌにより、夫々前方の水５２ａを大仕事能力で吸引噴射するウォータージェット７７Ｍとし、夫々前方の水を進行方向下流に噴射して、噴射最高圧力＊噴射質量の両方を増大し、既存技術水噴射推進船舶の１０倍速度を狙う、各種高速船舶や各種高速戦闘船舶や各種航空母艦や各種高速水上輸送移動機器等を、水吸引噴射して噴射推進駆動する、各種エネルギ保存サイクル合体機関とします。
【実施例２９】
【０１８０】
図２９のウォータージェット７７Ｎは前記同様に、用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、例えば最適温度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜８００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分を夫々のウォータージェット外箱７７Ｄ内に最適配置して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等から選択して摩擦損失を低減し、リニアモータを選択構成した流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ断熱して設けた過熱蒸気溜９５ｃに、過熱蒸気制御弁２５を開放制御して過熱蒸気５０爆発力を供給します。
【０１８１】
同様に撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等から選択して摩擦損失を低減して、リニアモータを選択構成した、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ断熱して設けた燃焼ガス溜９５ａに、燃焼ガス制御弁２４を開放制御して燃焼ガス４９爆発力を供給し、夫々送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５や、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４等により、最適圧力に昇圧して疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等に磁化した水５２ａを夫々１以上の水制御弁２５ｃを開放制御して、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状に設けた夫々１以上の水溜９５ｂに供給します。
【０１８２】
そして１以上の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、環状水溜９５ｂの最適圧力に昇圧して疑似単極のＮ極に磁化した水５２ａを、内部をＮ極に磁化して外部をＳ極に磁化した水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速し、１以上の燃焼ガスロケットノズル６Ｊの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、環状水溜９５ｂの最適圧力に昇圧して疑似単極のＮ極に磁化した水５２ａを、内部をＮ極に磁化して外部をＳ極に磁化した水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速して、リニアモータを選択構成の場合はフレミング左手の法則による加速を夫々追加し、夫々最も効率良く磁化圧縮水５２ａを混合噴射加速します。
【０１８３】
夫々の爆発速度を高温燃焼ガスの大気圧重量２１３９倍の水速度に変換することで、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の霧吹きの原理１１１Ｋ〜１１１Ｌにより、夫々前方の水を大仕事能力で吸引噴射するウォータージェット７７Ｎとし、夫々前方の水を吸引して進行方向下流に噴射して、同一燃料量既存ウォータージェットの２１３９倍噴射推進出力に近付け、既存技術水噴射推進船舶の１０倍速度を狙う、各種高速船舶や各種高速戦闘船舶や各種航空母艦や各種高速水上輸送移動機器等を、水吸引噴射して噴射推進駆動する、各種エネルギ保存サイクル合体機関とします。
【実施例３０】
【０１８４】
図３０により本発明による地球温暖化防止を説明する。世界の火力発電所や原子力発電所の回転出力発生は、回転出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、超臨界圧力過熱蒸気を蒸気タービンにより断熱膨張させて、膨大過ぎる蒸気速度を膨大な静翼を多段に設けて、多段に堰き止めて実用速度に減速する理論的には最悪をし、発電に使用した蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇しているため、海水温度摂氏２〜３度の上昇で地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレートが分解を始めると急速な温暖化を止めることが出来ないため、集中豪雨や台風が１０倍以上やメタンの燃焼による酸素濃度の超希薄や大気温度が摂氏１００度に近付く等、人類絶滅の危険を色々と増大しており、危険過ぎる海水温度の上昇は一刻も早く阻止すべきです。
【０１８５】
世界の火力発電所や原子力発電所では、使用した蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、植物プランクトンを死滅させて食物連鎖により、マイワシ生息数を１／２００等に激減する理論的には最悪をし、２００５年には海水温度の上昇で増大した上昇気流がハリケーンを増幅して、大被害を発生しておりますが、メタンハイドレートが分解を始めると人類絶滅の危険が非常に大きいため、人類絶滅阻止を最優先する必要があります。更に火力発電所や原子力発電所では水蒸気容積を１００００倍容積に増大し、仕事率を水の１／１００００に低減して、単位動翼面積の出力を水の１／１００００に近付ける理論的には最悪を重ねており、そして火力発電所や自動車等ではＣＯ２等の燃焼ガス全部を大気中に排気し、公害を増大して地球温暖化を加速しており、ＣＯ２等燃焼ガス資源の回収利用による公害皆無地球温暖化防止が急務です。
【０１８６】
例えば教育テレビで放映の米国カリフォルニアの海では、２０年間海水を採取研究して、海水表面温度１度の上昇により植物プランクトンの珪藻が死滅し、珪藻を食物とする動物プランクトンが死滅して、動物プランクトンを食物とする魚類が激減し、その魚類を食物とする鳥が８年で１／１０に激減した研究報告があります。既に日本近海も同様にマイワシ生息数が１／２００に激減しており、更に中国等の工業発展と共に海水温度の上昇速度を限り無く増大すると、海水温度摂氏２〜３度の上昇によりメタンハイドレートが分解を始める学説もあり、ＣＯ２の２０倍の温暖化ガスのメタンハイドレート分解が始まると制御不可能なため、集中豪雨やハリケーン等が巨大化する異常気象は限り無く増大し、灼熱地球の危険も増大して、人類絶滅の危険が増大するため各種エネルギ保存サイクル合体機関を発明し、海水温度の上昇を全廃してＣＯ２排気を０にします。
【０１８７】
各種エネルギ保存サイクル機関と全動翼蒸気ガスタービン合体機関を合体して、各種エネルギ保存サイクル合体機関とし、予圧を含む圧縮専用の各種エネルギ保存圧縮機２０Ｘとして、１以上の気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、１回以上拡径圧縮室１０ａて１０００度等に予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで排気熱量５Ａを回収して摂氏５０度等として、冷却した空気で排気熱量５Ａを回収して摂氏１００度等の空気２８ａを拡径圧縮室１０ａて本圧圧縮し、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等として、縮径主燃焼室兼熱交換器１で冷却の過程で燃料と攪拌燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼温度と容積の障害を最少とし、用途に合せて例えば摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜６００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１８８】
過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、夫々最適圧力に昇圧磁化した水を混合噴射加速して、夫々の爆発速度をタービン周速度近傍〜高速の水速度に減速して噴射水質量を増大し、最高噴射圧力＊質量の両方を増大して大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂ及び全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線垂直下方向又は、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａのタービン翼８ｃ垂直下方に、磁石の反発力追加で摩擦損失を最少として、爆発力にフレミング左手の法則追加で最大加速連続噴射にし、既存往復機関最大の欠点の死点を皆無として、既存ガスタービンや蒸気タービン最大の欠点の静翼を全廃し、同一燃料量既存往復機関やガスタービンの２１３９倍回転出力や噴射推進出力を狙います。
【０１８９】
回転出力発生排気の過程では、過熱蒸気ロケットノズルの４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧磁化した高温水を混合噴射加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車タービン８〜８又は竪型全動翼蒸気タービンを駆動し、大気圧まで使用して摂氏１００度の高温水及び凝縮水を限り無く循環使用して、供給熱量略全部を気化熱水回収器で摂氏１００度の水道水温熱で回収して需要家に供給すると共に、摂氏１００度近傍の水道水温熱を利用して電力消費０〜１／１０を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や各種洗濯乾燥機や、各種食器洗い機や各種海水淡水化設備機器等を製造販売し、海水温度の上昇を全廃に順次近付けます。
【０１９０】
世界の火力発電所や原子力発電所では、発電蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、植物プランクトンを死滅させて食物連鎖により魚類等を激減し、海水温度を限り無く上昇して、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を増大しております。そこでメタンハイドレート分解の危険地帯では、摂氏１００度等の温熱水をメタンハイドレートに注入して、メタンの気化回収にも使用し、メタンハイドレート分解〜灼熱地球〜人類絶滅の危険を順次阻止します。
【０１９１】
燃焼ガスロケットノズルの例えば摂氏５０度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧磁化した不凍水を混合噴射加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａ又は竪型全動翼ガスタービン８Ａを駆動し、燃焼ガス爆発力の排気温度を絶対０度に近付け、その燃焼ガス排気全部を冷熱回収器１０３〜１０３で熱交換回収して、摂氏０度に近い水道水冷熱にして需要家に供給すると共に、摂氏０度近傍の水道水冷熱を利用して電力消費０から１／１０を狙う、業務用や家庭用の各種冷房設備機器や各種冷蔵設備機器や各種冷凍設備機器や、各種冷却設備機器や製氷設備機器や断熱冷水タンクや水道水温熱冷熱配管ビル等を製造販売して、例えば水道水冷熱配管に通水して電力消費略０で都市部を丸ごと冷却し、ヒート〜アイランド現象を逆転します。
【０１９２】
ＣＯ２も生物達の貴重な食物であるため熱回収排気後の過程では、ＣＯ２等燃焼ガス排気全部を水に溶解して燃焼ガス溶解水として回収して、泥土や植物片や残飯等にバクテリア等の微生物で、公知技術等により分解溶解固定して肥料にする過程でメタンガス等を発生回収販売し、肥料の製造等新規産業を創出して農作物の増産を図ると共に、膨大過ぎる摂氏０度に近い燃焼ガス溶解水で海水を冷却して、ＣＯ２等を海水に供給する過程では、霧吹きの原理により空気を吸引して海水に酸素や窒素を供給し、植物プランクトンの珪藻や海藻等を先ず増殖してマイワシ等の食物増産を図り、食物連鎖等で魚介類や海草などを増殖して食料の増産を図る等、新規産業の創出を図ります。
【実施例３１】
【０１９３】
図３１の回転出力や噴射推進出力で用途に合せて駆動する、各種エネルギ保存サイクル合体機関の出力発生は、既存技術制御装置の各種エネルギ保存サイクル合体機関制御装置２０により、予圧圧縮機を含めて圧力制御して限り無い高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、既存技術の１０倍回転数や磁化圧縮水の製造を狙う、疑似単極磁力線発生コイルや送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置等の制御により、用途に合せた温度や圧力の磁化圧縮水を使用する過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割しします。
【０１９４】
その全部により合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動して回転出力として、過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々最適圧力に昇圧磁化した水を撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等で摩擦損失低減して混合噴射加速し、夫々全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂ及び全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線方向〜垂直方向に噴射して、又は竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａのタービン翼８ｃ垂直下方に噴射し、フレミング左手の法則による加速を選択追加した回転出力にします。
【０１９５】
既存往復機関死点後９０度の絶好機連続動圧駆動や、磁化圧縮水とノズル内部やタービン翼等との磁石の反発力による摩擦損失の低減や、磁化圧縮水の重力加速度加速＋リニアモータ加速した、竪型全動翼タービン駆動等により、既存往復機関や既存ガソリン機関の２１３９倍回転出力に近付け、各種熱と電気と冷熱の供給設備類や各種熱と電気の供給設備類や、各種自動車類や各種戦闘車両類や各種逆電車類や各種機関車類や、各種プロペラ船舶類や各種プロペラ戦闘船舶類や各種プロペラ航空母艦類や、各種プロペラ飛行機類や各種戦闘プロペラ飛行機類や各種陸上輸送移動機器類や、各種汎用機関類や各種機械類や各種ヘリコプター類や、各種戦闘ヘリコプター類や各種メタンハイドレート分解回収設備類等、駆動可能なもの全部を回転駆動します。
【０１９６】
各種水噴射船舶類や各種水噴射戦闘船舶類や各種空気噴射船舶類や各種空気噴射戦闘船舶類や、各種空気噴射航空母艦類や各種空気噴射飛行機類や各種空気噴射戦闘飛行機類や各種宇宙往還機類や、各種空気噴射飛行船舶類や各種空気噴射戦闘飛行船舶類や各種空気噴射飛行自動車類や各種垂直上昇垂直降下飛行機類や、各種垂直上昇垂直降下戦闘飛行機類や各種宇宙往還親飛行機類や、各種空中輸送移動機器類や各種超音速飛行機類や各種宇宙ロケットや、各種弾道ロケットや各種弾道ミサイルや各種迎撃ミサイル等、駆動可能なもの全部を水噴射して推進駆動します。
【０１９７】
噴射推進出力の発生では、例えば摂氏４００〜６００度５０〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度５０〜３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動します。分割した大部分により合体機関噴射部７７Ｋ又は７７Ｌを駆動して、前方の空気や真空を吸引して噴射推進し、既存技術の１０倍速度を狙う各種超音速飛行機や各種宇宙往還旅客機や、各種宇宙往還親飛行機や各種空中輸送移動機器や各種超音速戦闘飛行機や、各種飛行船舶や各種垂直上昇降下飛行機等を水噴射して空気や真空を吸引噴射推進駆動します。
【０１９８】
又は分割した大部分によりウォータージェット７７Ｍ又は７７Ｎを駆動して、前方の水を吸引して噴射推進し、既存ウォータージェット技術の５倍速度を狙う、各種超高速船舶や各種超高速戦闘船舶や各種超高速航空母艦や各種高速船舶や各種高速戦闘船舶や各種高速航空母艦や各種水上輸送移動機器等、水噴射して水を吸引噴射して、推進駆動可能なもの全部を駆動します。
【実施例３２】
【０１９９】
図３２の合体機関燃焼部２９Ａは図１を上面から見た、図６図７図８の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を図６図７図８と同様に具備し、多気筒の既存ガソリン機関やディーゼル機関を、図６図７図８と同様に圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ａとして、ピストン頂部隙間を０に近付けて図６図７図８と同様に、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に最終使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２００】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ａを構成します。
【実施例３３】
【０２０１】
図３３の合体機関燃焼部２９Ｂは、図９図１０の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に具備し、振り子腕４０ａによりクランクの往復運動を２倍等に拡大して、拡径ピストン２１の往復運動を増大し、ディーゼル機関に対応する圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｂとして、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記図９図１０同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等をねらいます。
【０２０２】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｂを構成します。
【実施例３４】
【０２０３】
図３４の合体機関燃焼部２９Ｃは、図１１図１２の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に具備し、振り子腕４０ａ〜４０ａによりクランクの往復運動を２倍等に拡大して、拡径ピストン２１〜２１の対向往復運動を増大し、ディーゼル機関に対応する圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｃとして、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等をねらいます。
【０２０４】
そしてｋｕｒａｎｋｕ軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、複数のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｃを構成します。
【実施例３５】
【０２０５】
図３５の合体機関燃焼部２９Ｄは、図１３図１４の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に具備し、クランク軸１６の回転運動により直接拡径ピストン２１を往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｄを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等をねらいます。
【０２０６】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｄを構成します。
【実施例３６】
【０２０７】
図３６の合体機関燃焼部２９Ｅは、図１５図１６の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に具備し、クランク軸１６〜１６の回転運動により直接拡径ピストン２１〜２１を対向往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｅを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２０８】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｅを構成します。
【実施例３７】
【０２０９】
図３７の合体機関燃焼部２９Ｆは、図１７図１８の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に具備し、中央の一方向空気流路熱交換器９を左右の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡して、充分冷却した空気により攪拌混合して燃焼し、クランク軸１６〜１６の回転運動により直接拡径ピストン２１〜２１を対向往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｆを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２１０】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、複数のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｆを構成します。
【実施例３８】
【０２１１】
図３８の合体機関燃焼部２９Ｇは、図１９図２０の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を中央に具備し、左右の一方向空気流路熱交換器９を中央の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡して、充分冷却した空気により攪拌混合して燃焼し、クランク軸１６〜１６の回転運動により直接拡径ピストン２１〜２１を対向往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｇを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２１２】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、複数のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｇを構成します。
【実施例３９】
【０２１３】
図３９の合体機関燃焼部２９Ｈは、図２１図２２の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を片方に具備し、他方の一方向空気流路熱交換器９を片方の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡して、充分冷却した空気により攪拌混合して燃焼し、クランク軸１６の回転運動により直接拡径ピストン２１を往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｈを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２１４】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｈを構成します。
【実施例４０】
【０２１５】
図４０の各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関２９は、水速度に変換して使用するペットボトルロケットの極限を狙うもので、例えばペットボトルロケットで空気重量１．２９３グラム／リットルの７７３倍の水を同圧力で噴射すると、摩擦損失の大きい水は噴射速度が遅くエネルギ消費が極端に僅少となり、長時間噴射１．５倍容積空気エネルギ消費で水噴射が終了しますが、噴射飛行距離は逆に水噴射の方が１００倍近い長距離飛行となり、７７３倍重量の水を搭載した飛行を考えると、水噴射飛行中の噴射推進効率が空気噴射の３００倍など極端に良く、大気圧仕事率が空気噴射の７７３倍に非常に近付いており、２倍〜１０倍を遥かに超えて３００倍前後の仕事率が予想されるため、この部分の構成は圧縮空気圧力に換えて燃焼ガス爆発圧力を使用して、燃焼部１ａ内及び外周容器内及び外部水容器内で全面的に使用します。
【０２１６】
例えばスペースシャトルの場合２０ＭＰａ爆発圧力を利用し、燃焼ガス制御弁２４等を具備開放して燃焼部１ａ断熱袋内の水銀を最初に噴射して、初期反動乃至仕事率を水の１３．５倍に上昇して燃焼ガス噴射に移行し、経費を１／１００などに低減します。そして別の燃焼ガス制御弁２４を開放して、外周容器内又は外部水容器内を燃焼部１ａ爆発圧力とし、高温水制御弁２５Ｂ又は水制御弁２５Ｃを開放して、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状の高温水溜９５又は水溜９５ｂに給水し、燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、水溜９５ｂ複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより水を混合噴射加速水速度に変換して、既存ロケット高温二酸化炭素の大気圧１５１７倍重量の水出力１〜２０％とし、例えば反動を１５〜３００倍等に増大して、撥水作用３Ａや高温気化膜や磁石の反発力等用途に合せて選択して摩擦損失を低減し、重力加速度や重力慣性力やリニアモータ等で適宜に選択加速して、水噴射出力を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付け、各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関の噴射推進出力を、既存ロケット高温二酸化炭素出力の１５１７倍に近付けます。
【０２１７】
摂氏０度１リットルの二酸化炭素重量は１．９７７グラムですが、ロケットは火を噴いて上昇しており、１度上昇毎に容積が１／２７３ずつ増大するため、噴射燃焼ガス温度が摂氏６００度に近付くと容積が３倍になって、１リットルの燃焼ガス質量は１／３の０．６５９グラムに減少し、水１リットル１０００グラムの１／１５１７質量に減少して、同一噴射速度では運動量乃至仕事率が水の１／１５１７に減少するため、理論的には水銀液など重い液体の噴射程反動が大きく、採算的には水噴射が最良になるため、ロケット燃焼部１ａ断熱袋内に水銀や水５２ａ又は高温水５２ｂを搭載して、ロケット燃料の燃焼圧力による燃焼ガス噴射前に水銀を噴射し、初期反動を高温二酸化炭素の２０４７９倍に近付けて水銀の回収を可能にして、以後外周容器内の水５２ａ又は高温水５２ｂの噴射に移行し、反動を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付けます。
【０２１８】
各種ロケットエンジン１１２の外周容器内高温水噴射時の摩擦損失を低減の過程でも、前記同様に撥水作用３Ａや高温気化膜や磁石の反発力等から選択して摩擦損失を低減する夫々のロケットノズルとし、燃焼ガス制御弁２４開放により外周容器内を昇圧して、各種ロケットエンジン１１２の爆発速度とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガス爆発圧力により昇圧した外周容器断熱袋内高圧高温水５２ｂを、複数の高温水制御弁２５Ｂを開放制御し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状の高温水溜９５複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、摩擦損失低減して混合噴射加速して、各種ロケットエンジン１１２の外周を高温水５２ｂの外周容器や図に無い外部水容器とすることで、水噴射して反動を３００倍などに増大し、スペースシャトルを含む各種ロケットエンジン外壁の大幅な補強や軽量化を可能にして、高圧高温の爆発温度や爆発圧力の使用を可能にして、大気圧仕事率を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付け、宇宙ロケットや弾道ロケットや弾道ミサイルや迎撃ミサイルや魚雷ミサイル等とします。
【０２１９】
各種ロケットエンジン１１２の例えば、特公昭５２−２５８８１、実公昭４８−４３７６５、特公昭４８−２１８３９、特公昭４６−３９６４５、特公昭４６−２６７２９、特公昭４４−３１６４４、特公昭４２−２６０４４、特公昭４１−７１２３、特公昭４１−５４８２、特公昭３９−１５６２６、特公昭３８−２４０１、特公昭３６−１８２５５、特公昭３６−９２０４、特公昭３６−１１６１、実公昭３５−５２０８、特公昭３５−３５１、特公昭３４−９２０３、特公昭３３−８７０６、特公昭３３−８７０５、特公昭３３−８７０４、特公昭３２−９８０４、特公昭５９−９７４４、実公昭４９−２４１６０やスペースシャトル等、すべてのロケットエンジンと合体した各種エネルギ保存サイクル合体機関として、噴射推進出力を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付けます。
【実施例４１】
【０２２０】
図４１の各種ロケットエンジン１１２搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関は、水速度に変換して使用するペットボトルロケットの極限を狙うもので、最も簡単なものは外周容器を不用として、固体の燃料と酸化剤を搭載爆発力としてエネルギ保存し、ロケット燃焼部１ａの適宜の断熱袋内に水乃至高温水と用途により水銀等を搭載して、燃焼を容易に水５２ａ乃至高温水５２ｂ乃至水銀や袋等の最適圧力時の噴射可能に栓を設けて、栓の中心も反動の増大を狙う重い金属とし、適宜の栓２５Ｄやゴム栓２５Ｅやプラスチック栓２５Ｆとして、着火燃焼して燃焼部１ａの燃焼圧力が最適圧力に上昇時に、用途に合せて先ず栓２５Ｄ又はゴム栓２５Ｅ又はプラスチック栓２５Ｆを噴射し、次に水銀又は高温水５２ｂ又は水５２ａを噴射して、反動の最高を高温二酸化炭素の１５１７倍＊１３．５＝２０４７９倍水銀仕事率に近付け、水銀や栓を回収する、最も簡単な固体燃料ロケットのエネルギ保存サイクル合体機関とします。
【０２２１】
最も簡単なエネルギ保存サイクル合体機関以外では、図の外周容器や外部水容器を既存外部燃料タンクと同様に具備し、ペットボトルロケットが非常に僅少なエネルギ消費で大量水噴射して、最も効率良く大きな反動を発生する構成を継続のため、着火燃焼して燃焼部１ａの燃焼圧力上昇と同時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御し、外周容器内等の断熱袋内水圧力を燃焼部１ａの燃焼圧力に上昇して、水制御弁２５Ｃを開放制御して高圧とした水を噴射して最も効率良く反動を発生し、燃焼部１ａの燃焼ガス噴射に移行すると噴射速度が増大して、燃焼ガス爆発速度と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状に設けた水溜９５ｂ複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、外周容器内又は外部水容器内の高圧とした水５２ａを吸引噴射加速し、例えば高温二酸化炭素容積の２〜１０％＝３０／１５１７〜１５０／１５１７容積の水を加速噴射して、反動を略３０〜１５０倍に増大し、反動が高温二酸化炭素噴射の１００倍以上のエネルギ保存サイクル合体機関を狙います。
【産業上の利用可能性】
【０２２２】
宇宙ロケットや弾道ロケットや弾道ミサイルや迎撃ミサイル等、ペットボトルロケットと同様に用途に合せて高温二酸化炭素の１５１７倍重量の水や、高温二酸化炭素の２０４７９倍重量の水銀をロケットノズルから噴射して加速するため、初期反動乃至仕事率を１５１７倍や２０４７９倍に近付けて発射経費を１／１０等に低減する可能性があります。
【０２２３】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い水道水温熱となり、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部が摂氏０度に近い水道水冷熱と、ＣＯ２等の燃焼ガス溶解水になるため、業務用や家庭用の熱と電気と冷熱の供給設備となり、海水温度上昇とＣＯ２の排気が０になる可能性がある。
【０２２４】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い水道水温熱となるため、摂氏１００度に近い水道水温熱を発電の副産物として需要家に販売すると共に、水道水温熱を利用して電力消費０〜１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種海水淡水化設備機器等を製造販売する可能性がある。
【０２２５】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い水道水温熱となるため、摂氏１００度に近い水道水温熱を利用して海水を淡水化し、発電の副産物の水道水として販売する可能性がある。
【０２２６】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い温熱水となるため、摂氏１００度に近い温熱水をメタンハイドレートに注入し、メタンを気化して発電の副産物のメタンガスとして需要家に販売する可能性がある。
【０２２７】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部が摂氏０度に近い水道水冷熱となるため、摂氏０度に近い水道水冷熱を発電の副産物として需要家に販売すると共に、水道水冷熱を利用して電力消費０〜１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や各種冷房設備機器や、各種製氷設備機器や温熱冷熱配管ビル等を製造販売し、既存冷房設備の熱移動大気加熱のヒート・アイランドを止め、都市部を丸ごと冷却してヒート・アイランド現象を逆転する可能性がある。
【０２２８】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、回転出力が既存ガスタービンや既存往復機関の２１３９倍回転出力に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、ＣＯ２等の燃焼ガスを排気しない公害低減のため、各種自動車や各種プロペラ飛行機や各種プロペラ船舶や各種回転力駆動の機械機器類等を、製造販売してＣＯ２排気を０に近付け、停止時には熱と電気と冷熱の供給設備として使用する可能性がある。
【０２２９】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、空気や真空の吸引噴射推進出力が、既存ガスタービンの２１３９倍空気吸引噴射推進出力に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を僅少にする公害低減のため、各種超音速ジェット機や各種ジェット戦闘機や各種超高速船舶や各種超高速戦闘船舶や、各種超高速航空母艦や各種宇宙往還旅客機や各種宇宙往還旅客親飛行機や各種空中輸送移動機器等を、製造販売してＣＯ２等の排気を０に近付け、停止時には熱と電気と冷熱の供給設備として使用する可能性がある。
【０２３０】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、水吸引噴射推進出力が、既存ガスタービンや既存往復機関の２１３９倍水吸引噴射推進出力に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、ＣＯ２等の燃焼ガスを排気しない公害低減のため、各種大中小高速船舶や各種大中小高速戦闘船舶や各種高速航空母艦や、各種大中小高速水上輸送移動機器等を製造販売して、ＣＯ２等の燃焼ガス溶解水で海水を冷却し、植物プランクトンの珪藻を増殖して、食物連鎖により魚類の生息数を増大する可能性がある。
【図面の簡単な説明】
【０２３１】
【図１】Ａ型合体機関燃焼部２９Ａを示す断面図（実施例１）
【図２】２９Ａの全動翼弾み車タービン８を示す断面図（実施例２）
【図３】２９Ａの冷熱回収用全動翼弾み車タービン８を示す別断面図（実施例３）
【図４】過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ〜６Ｘを示す断面図（実施例４）
【図５】全動翼弾み車タービン合体機関燃焼部２９Ｘを示す断面図（実施例５）
【図６】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ａを示す断面図（実施例６）
【図７】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ａを示す断面図（実施例７）
【図８】冷熱水回収用に変更使用全動翼燃焼部３０Ａを示す断面図（実施例８）
【図９】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｂを示す断面図（実施例９）
【図１０】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｂの断面図（実施例１０）
【図１１】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｃを示す断面図（実施例１１）
【図１２】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｃの断面図（実施例１２）
【図１３】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｄを示す断面図（実施例１３）
【図１４】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｄの断面図（実施例１４）
【図１５】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｅを示す断面図（実施例１５）
【図１６】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｅの断面図（実施例１６）
【図１７】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｆを示す断面図（実施例１７）
【図１８】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｆの断面図（実施例１８）
【図１９】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｇを示す断面図（実施例１９）
【図２０】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｇの断面図（実施例２０）
【図２１】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｈを示す断面図（実施例２１）
【図２２】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｈの断面図（実施例２２）
【図２３】合体機関飛行機３８Ａを示す説明図（実施例２３）
【図２４】合体機関噴射部７７Ｋを示す断面図（実施例２４）
【図２５】合体機関噴射部７７Ｌを示す断面図（実施例２５）
【図２６】空気噴射船舶３８Ｂを示す断面図（実施例２６）
【図２７】水噴射船舶３８Ｃを示す断面図（実施例２７）
【図２８】ウォータージェット７７Ｍを示す断面図（実施例２８）
【図２９】ウォータージェット７７Ｎを示す断面図（実施例２９）
【図３０】各種エネルギ保存サイクル合体機関の可能性説明図（実施例３０）
【図３１】各種エネルギ保存サイクル合体機関で駆動可能性の説明図（実施例３１）
【図３２】合体機関燃焼部２９Ａを示す断面説明図（実施例３２）
【図３３】合体機関燃焼部２９Ｂを示す断面説明図（実施例３３）
【図３４】合体機関燃焼部２９Ｃを示す断面説明図（実施例３４）
【図３５】合体機関燃焼部２９Ｄを示す断面説明図（実施例３５）
【図３６】合体機関燃焼部２９Ｅを示す断面説明図（実施例３６）
【図３７】合体機関燃焼部２９Ｆを示す断面説明図（実施例３７）
【図３８】合体機関燃焼部２９Ｇを示す断面説明図（実施例３８）
【図３９】合体機関燃焼部２９Ｈを示す断面説明図（実施例３９）
【図４０】各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関を説明する断面説明図（実施例４０）
【図４１】各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関を説明する断面説明図（実施例４１）
【符号の説明】
【０２３２】
１：縮径主燃焼室兼熱交換器、 １Ａ：予圧圧縮室兼熱交換器、 １Ｂ：縮径圧縮室熱交換器、 １ａ：燃焼部、 ２：縮径主燃焼室熱交換器、 ２Ａ：予圧圧縮室熱交換器、 ２ａ：廃熱回収熱交換器、 ２ｂ：気化熱水回収器、 ２Ｂ：気化熱空気回収器、 ３：給水管、 ３ａ：撥水鍍金、 ３Ａ：撥水作用（撥水性光沢鍍金〜撥水性サテン鍍金〜複合金鍍金皮膜〜超撥水性複合鍍金皮膜〜超撥水性皮膜〜高耐水性高撥水性複合鍍金皮膜〜撥水鍍金等摩擦損失低減手段）、 ４：給気穴、 ４ａ：外側圧縮機動翼群 ４ｂ：内側圧縮機動翼群 ５：排気穴、 ５Ａ：排気熱量、 ５ａ：蒸気排気室、 ５ｂ：排気庇、 ５ｃ：ガス排気室、 ６：ノズル、 ６ａ：ノズル噴射部、 ６Ａ：過熱蒸気ロケットノズル（高温気化膜で摩擦低減し過熱蒸気爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｂ：過熱蒸気ロケットノズル（撥水作用で摩擦低減し過熱蒸気爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｃ：燃焼ガスロケットノズル（高温気化膜で摩擦低減し燃焼ガス爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｄ：燃焼ガスロケットノズル（撥水作用で摩擦低減し燃焼ガス爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｅ：水噴射ロケットノズル、 ６Ｆ：不用燃焼ガスロケットノズル、 ６Ｇ：冷水ロケットノズル、 ６Ｈ：過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル（６Ｉ＋６Ｊ） ６Ｉ：過熱蒸気ロケットノズル（６Ａ＋６Ｂから選択） ６Ｊ：燃焼ガスロケットノズル（６Ｃ＋６Ｄから選択） ６Ｘ：過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル（６Ｉ＋６Ｊから用途に合せて選択節約） ７：燃料噴射弁、 ７Ｃ：燃料噴射電磁弁、 ７Ｄ：燃料水噴射電磁弁、 ７Ｅ：水噴射電磁弁、 ８：全動翼弾み車タービン ８ａ：全動翼弾み車ガスタービン、 ８ｂ：全動翼弾み車蒸気タービン、 ８ｃ：タービン翼、 ８ｄ：側板、 ８ｅ：円筒胴、 ８Ａ：竪型全動翼ガスタービン、 ８Ｂ：竪型全動翼蒸気タービン、 ８Ｄ：竪型全動翼タービン（８Ａ＋８Ｂ） ９：一方向空気流路熱交換器（排気熱量回収の為改良）、 ９Ａ：船前浮揚板、 ９Ｂ：船後浮揚板、 ９Ｃ：平行垂直板、 ９Ｄ：空気噴口、 １０Ａ：船室、 １０ａ：拡径圧縮室、 １０ｂ：操縦室 １０ｃ：制御室、 １０ｄ：客室、 １０ｅ：貨物室、 １１：排気ダクト、 １２：ターボ過給機、 １３：給気ダクト、 １４：機械式過給機、 １５：シリンダヘッド、 １５ａ：シリンダ、 １６：クランク軸、 １６Ａ：クランク、 １６ａ：同期軸、 １６ｂ：クランク穴、 １７：始動電動機兼発電機、 １８：入力軸、 １９：出力軸、 ２０：エネルギ保存サイクル合体機関制御装置、 ２０Ａ：Ａ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｂ：Ｂ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｃ：Ｃ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｄ：Ｄ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｅ：Ｅ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｆ：Ｆ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｇ：Ｇ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｈ：Ｈ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｊ：全動翼圧縮機、 ２０Ｘ：選択したエネルギ保存圧縮機、 ２１：拡径ピストン、 ２２：電磁加熱縮径ピストン、 ２３：弁棒、 ２４：燃焼ガス制御弁、 ２４ａ：圧縮空気制御弁 ２５：過熱蒸気制御弁、 ２５ａ：給水制御弁 ２５Ｂ：高温水制御弁、 ２５Ｃ：水制御弁、 ２５Ｄ：栓、 ２５Ｅ：ゴム栓、 ２５Ｆ：プラスチック栓、 ２６：掃気弁、 ２７：過給ピストン、 ２８：吸気弁、 ２８ａ：空気、 ２８ｂ：予圧した空気 ２９：各種エネルギ保存サイクル合体機関（各種ロケットや各種往復機関や蒸気タービンやガスタービンとエネルギ保存サイクル合体機関を合体）、 ２９ａ：Ａ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ａ又は全動翼燃焼部３０Ａ使用） ２９ｂ：Ｂ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｂ又は全動翼燃焼部３０Ｂ使用） ２９ｃ：Ｃ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｃ又は全動翼燃焼部３０Ｃ使用） ２９ｄ：Ｄ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｄ又は全動翼燃焼部３０Ｄ使用） ２９ｅ：Ｅ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｅ又は全動翼燃焼部３０Ｅ使用） ２９ｆ：Ｆ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｆ又は全動翼燃焼部３０Ｆ使用） ２９ｇ：Ｇ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｇ又は全動翼燃焼部３０Ｇ使用） ２９ｈ：Ｈ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｈ又は全動翼燃焼部３０Ｈ使用） ２９Ａ：Ａ型合体機関燃焼部、 ２９Ｂ：Ｂ型合体機関燃焼部、 ２９Ｃ：Ｃ型合体機関燃焼部、 ２９Ｄ：Ｄ型合体機関燃焼部、 ２９Ｅ：Ｅ型合体機関燃焼部、 ２９Ｆ：Ｆ型合体機関燃焼部、 ２９Ｇ：Ｇ型合体機関燃焼部、 ２９Ｈ：Ｈ型合体機関燃焼部、 ２９Ｘ：選択した合体機関燃焼部、 ３０Ａ：Ａ型全動翼燃焼部、 ３０Ｂ：Ｂ型全動翼燃焼部、 ３０Ｃ：Ｃ型全動翼燃焼部、 ３０Ｄ：Ｄ型全動翼燃焼部、 ３０Ｅ：Ｅ型全動翼燃焼部、 ３０Ｆ：Ｆ型全動翼燃焼部、 ３０Ｇ：Ｇ型全動翼燃焼部、 ３０Ｈ：Ｈ型全動翼燃焼部、 ３０Ｘ：選択した全動翼燃焼部、 ３０：断熱材、 ３１：多段減圧漏洩面、 ３２：減圧溜、 ３４：クランク軸受、 ３５：水平継手、 ３６：拡径燃焼室シリンダ、 ３７：両頭拡径ピストン、 ３８：案内具、 ３８Ａ：合体機関飛行機、 ３８Ｂ：空気噴射船舶、 ３８Ｃ：水噴射船舶、 ３８ａ：飛行胴、 ３８ｂ：飛行翼、 ３８ｃ：飛行尾翼、 ３８ｄ：垂直翼、 ３８ｅ：翼前縁吸入口、 ３８ｇ：水上翼、 ３９：固定用溝、 ４０：駆動具、 ４０Ａ：方向舵、 ４０ａ：振り子腕、 ４１：案内溝、 ４１ａ：案内溝、 ４２：案内穴、 ４３：クランク穴、 ４４：凹凸、 ４５：過給室、 ４６：Ｈ型エネルキ保存サイクル合体機関、 ４７：過給室蓋、 ４８：過給室シリンダ、 ４８ａ：油圧シリンダ、 ４９：燃焼ガス、 ４９ａ：燃焼ガス攪拌板、 ４９ｂ：洗浄燃焼ガス、 ５０：過熱蒸気、 ５１：空気抽出器、 ５１ａ：ガス抽出器、 ５２：給水、 ５２ａ：水、 ５２ｂ：高温水（超臨界温度等複数温度の高温水） ５２ｃ：水道水、 ５２ｄ：水道水温熱、 ５２ｅ：水道水冷熱、 ５２ｆ：凝縮水、 ５２ｇ：燃焼ガス溶解水、 ５２ｈ：冷水、 ５３：公知物質、 ５４：安全弁、 ５５：送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置、 ５５Ｂ：送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置、 ５６：動力伝達面、 ５７：棒磁石、 ５８：電磁石、 ５９：回転方向、 ６０：磁極、 ６０Ａ：内側軸装置、 ６０Ｂ：外側軸装置、 ６０Ｃ：内側動翼群、 ６０Ｄ：外側動翼群、 ６１：着磁摩擦車、 ６２：内着磁摩擦車、 ６３：磁着摩擦車、 ６４：内磁着摩擦車、 ６５：着磁摩擦車装置、 ６６：内着磁摩擦車装置、 ６７：磁着摩擦車装置、 ６８：内磁着摩擦車装置、 ６９：低凹凸、 ７０：平凹凸、 ７１：ハスバ凹凸、 ７２：ヤマバ凹凸、 ７３：磁石部、 ７４：ヨーク、 ７５：送水ポンプ、 ７６：磁気摩擦動力伝達装置、 ７７：外箱、 ７７ａ：タービン外箱、 ７７ｂ：筒形外箱、 ７７Ｃ：ジェットエンジン外箱、 ７７Ｄ：ウォータージェット外箱 ７７Ｆ：合体機関噴射部外箱、 ７７Ｇ：円筒回転部、 ７７Ｋ：合体機関噴射部、 ７７Ｌ：合体機関噴射部、 ７７Ｍ：ウォータージェット、 ７７Ｎ：ウォータージェット、 ７８：吸水路、 ７９：送水路、 ８０：摩擦増大手段、 ８１：支軸、 ８１ａ：支点、 ８２：コイル、 ８３：磁力線、 ８４：送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置、 ８５：二重反転磁気摩擦動力伝達装置 ８６：嵌入用凹部 ８７：電磁弁 ８７Ａａ：高温水噴射電磁弁 ８８：公知の燃料噴射弁、 ８９：磁石室、 ９０：断熱壁、 ９０ａ：隔壁、 ９１：冷却室、 ９２：閉弁装置、 ９３：電磁弁装着部、 ９３ａ：電磁弁装着部、 ９４：ノズル噴口部、 ９４ａ：末広ノズル噴口部、 ９４ｂ：公知ノズル、 ９５：高温水溜、 ９５ａ：燃焼ガス溜、 ９５ｂ：水溜、 ９５ｃ：過熱蒸気溜、 ９５ｄ：不用燃焼ガス溜、 ９６：発条、 ９７：逆止弁、 ９８：弁座、 ９９：弁体、 １００：公知の各種流用噴射弁、 １０１：加熱高温手段（電気抵抗又は電磁加熱高温にする） １０２：着火装置、 １０３：冷熱回収器、 １０３ａ：冷熱回収器、 １０４：燃焼ガス液化分離装置、 １０５：液化二酸化炭素、 １０６：液体窒素、 １０７：不用液化燃焼ガス、 １０７ａ：不用冷却燃焼ガス、 １０８：特定液化燃焼ガス、 １１１ａ：霧吹きの原理（６Ａで空気吸引噴射） １１１ｂ：霧吹きの原理（６Ｃで空気吸引噴射） １１１ｃ：霧吹きの原理（６Ａで水を吸引噴射） １１１ｄ：霧吹きの原理（６Ｃで水を吸引噴射） １１１ｅ：霧吹きの原理（６Ｂで空気吸引噴射） １１１ｆ：霧吹きの原理（６Ｄで空気吸引噴射） １１１ｇ：霧吹きの原理（６Ｂで水を吸引噴射） １１１ｈ：霧吹きの原理（６Ｄで水を吸引噴射） １１１Ｉ：霧吹きの原理（６Ｉで空気を吸引噴射） １１１Ｊ：霧吹きの原理（６Ｊで空気を吸引噴射） １１１Ｋ：霧吹きの原理（６Ｉで水を吸引噴射） １１１Ｌ：霧吹きの原理（６Ｊで水を吸引噴射） １１１：用途に合せた霧吹きの原理、 １１１Ｘ：霧吹きの原理（６Ｘで空気を吸引噴射） １１２：各種ロケットエンジン
【技術分野】
【０００１】
本発明の各種エネルギ保存サイクル合体機関は、既存のエンジン発明が回転出力や噴射推進出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、理論的に最良の発明に改良した痕跡が皆無のため、大気圧質量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスや１／１７００の過熱蒸気や１／１５１７の高温二酸化炭素を使用して、回転出力や噴射推進出力を発生し、仕事率を水の１／２１３９ｋｇ重ｍ／秒に近付けた回転出力や噴射推進出力として、発電機類や車両類や船舶類や飛行機類やロケット類を駆動し、世界の原子力発電所や火力発電所では使用蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、北極や南極の氷を溶解・メタンハイドレート分解人類絶滅の危険を増大し、使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出しております。そこで仕事率を既存技術２１３９倍に近付けた回転出力や噴射推進出力に近付け、既存海水温度上昇熱量を摂氏１００度近傍の温熱水として回収する発電技術等として、温熱水によりメタンを気化回収すると共に、燃焼ガス排気０の発電や車両類や船舶類や飛行機類やロケット類にし、人類絶滅の先送りを狙う技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
既存世界の火力発電所や原子力発電所は、回転出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で膨大な熱需要が在るのに、蒸気タービンで発電した蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、北極や南極の氷を溶解してメタンハイドレート分解人類絶滅の危険を増大し、大気圧重量が水の１／１７００の過熱蒸気で回転出力を発生して、単位動翼面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／１７００に近付け、過熱蒸気速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する愚かな回転出力とし、火力発電所では燃焼ガス質量は全く利用しない愚かな回転出力に加えて、火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類では使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速する愚かな部分が多過ぎる背景技術があります。
【０００３】
既存のガスタービンやジェット機は、回転出力や噴射推進出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて減速空気圧力に変換して、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて減速空気圧力に変換を繰り返す愚かな空気圧縮とし、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生して、単位動翼面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する愚かな回転出力とし、燃焼ガス熱量は全く利用しない愚かな回転出力に加えて、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで噴射推進出力を発生して、噴射推進出力の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類では使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速する愚かな部分が多過ぎる背景技術があります。
【０００４】
既存のガソリン機関やディーゼル機関は、回転出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、合理的な構成を全く考えない容積利用のため、回転出力を発生しない死点や死点近傍で最大のエネルギを放出し、死点後９０度の回転出力発生の絶好機には、放出エネルギを１／６以下に低減して、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生し、単位ピストン面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス質量や熱量は利用しない容積利用の、仕事率重量＊速度の何れも利用しない愚かな回転出力として、発電や車両類や船舶類や飛行機類では使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出し、地球温暖化を加速する愚かな部分が多過ぎる背景技術があります。
【０００５】
既存のロケットエンジン類が最も改良点が少なく、噴射推進出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を金儲けのための改良で、大気圧重量が水の１／１５１７の高温二酸化炭素で噴射推進出力を発生して、同一噴射圧力の噴射推進出力仕事率ｋｇ重ｍ／秒を、ペットボトルロケット水噴射出力の１／１５１７に近付け、使用した高温ＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速する愚かな背景技術があり、上記多数の背景技術を改良の過程の発明を特許権としたものがあります。
【特許文献１】米国特許第６１１９６５０号、中国特許第８８１８号、ＥＵ英国特許９０２１７５号、米国特許第６２６３６６４号があり、上記多数の背景技術を改良の過程の発明です。
【０００６】
既存の発明の愚かな部分を改良すると性能が飛躍的に上昇して、第三者に改良されると膨大な損失が発生する可能性が在り、人類絶滅を先送りする人類の為の発明ですが、愚かな部分があまりにも多過ぎるため、発明数が１０万を越えて多くなり過ぎる等があり、ホームページで公開してご協力をお願いする等困惑しております。
【特許文献２】先の出願として特願２０００−３３８７２５号、特願２０００−３４７６６３号、特 願２００１−１０２９６４号、特願２００１−３３６１３９号、特願２００２−１９６０７号、特願２００２−１１８８７３号、特願２００２−２１６２２９号、特願２００２−２５７４３５号、特願２００２−３０２６５１号、特願２００２−３２６２４５号、特願２００３−１０６０９２号、特願２００３−３５０１９８号、特願２００３−３７５２７１号、特願２００４−０５０６３４号、特願２００４−０８２１５４号、特願２００４−２０４２９２号、特願２００４−２５１７４１号、特願２００４−２８１２２７号、特願２００４−２９３８１０号、特願２００４−３５２４７２号、特願２００４−３６７３６５号、特願２００５−３４１５３号、特願２００５−１１４５２３号、特願２００５−１３７２１６号、特願２００５−１７７７９３号、特願２００５−２２３９７０号、特願２００５−２３０６０４号、特願２００５−２３７４１３号、特願２００５−２４７４８３号、特願２００５−２８９８２０号、特願２００５−３０５３３０号があります。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
背景技術で説明のように、既存の発電技術や車両類や船舶類や飛行機類やロケット類の発明部分には愚かな部分が多く、ロケット技術を代表するスペースシャトルでも大気圧水の１／１５１７重量の高温二酸化炭素を噴射して、反動の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を水の１／１５１７に近付けており、ペットボトルロケットのように高温二酸化炭素噴射前に水に換えて水銀を噴射すると、噴射初期の反動仕事率が高温二酸化炭素の１５１７＊１３．５倍＝２０４７９．５倍に近付き、初期反動が５千倍などに増大し、水銀の回収が可能等と発明部分を改良すると性能が飛躍的に上昇するため、発明部分の改良途中で事業化すると第三者に改良されて膨大な損失が発生して、再起不可能になるため事業化するには、愚かな発明部分全部を改良して理論的に最良の発明にする最大の課題があります。
【０００８】
既存世界の火力発電所や原子力発電所は、発電した蒸気熱量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、メタンハイドレート分解人類絶滅の危険を増大しているため、発電した蒸気熱量全部を摂氏１００度近傍の温熱水として回収利用し、人類絶滅を先送りします。大気圧重量が水の１／１７００の過熱蒸気で回転出力を発生して、単位動翼面積の仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／１７００に近付けているため、過熱蒸気爆発速度を水速度に変換回転出力を発生し、仕事率を過熱蒸気の１７００倍に近付けます。
【０００９】
過熱蒸気速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する愚かな回転出力とし、火力発電所では燃焼ガス質量は全く利用しない愚かな回転出力にしているため、米国特許６１１９６５０号等の改良で限り無く高圧圧縮し、米国特許６２６３６６４号各種全動翼蒸気ガスタービン合体機関の、燃焼器熱交換器の改良で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分割し、静翼を全廃した全動翼蒸気タービン＋全動翼ガスタービンで回転出力を発生します。火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類では使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出して、地球温暖化を加速しているため、水出力とすることで出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気を０にして地球温暖化を逆転することを目的とします。
【００１０】
既存のガスタービンやジェット機は、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて空気圧力に変換を繰り返す空気圧縮とし、高温燃焼ガスで回転出力を発生して仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する回転出力とし、燃焼ガス熱量は全く利用しない回転出力や噴射推進出力として、噴射推進出力の仕事率ｋｇ重ｍ／秒も１／２１３９に近付けております。
【００１１】
そこで米国特許６１１９６５０号等８種類の往復機関を圧縮専用で使用し、ピストン頂部隙間を０に近付けて１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等、限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼を可能にして、燃焼ガス熱量出力(過熱蒸気爆発力)＋燃焼ガス質量出力(燃焼ガス爆発力)に分割し、夫々の爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により夫々の爆発力を水速度に変換して、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて回転出力や噴射推進出力を発生し、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気を０にした火力発電所や車両類や船舶類や飛行機類として、地球温暖化を逆転することを目的とします。
【００１２】
既存のガソリン機関やディーゼル機関は、回転出力を発生しない死点や死点近傍で最大のエネルギを放出し、死点後９０度の回転出力発生の絶好機には、放出エネルギを１／６以下に低減して、大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生し、使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出しております。そこで水出力としてピストン駆動の仕事率を１０倍に増大すると振動も１０倍に近付き実用化困難ですが、全動翼弾み車タービン駆動にすると往復機関最大の欠点の死点を皆無に出来るのに加えて、小川の水車発電等が全動翼で最も効率良く駆動しており、理論的に最良の水出力による回転出力発生方法として採用し、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動して、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気０として地球温暖化を逆転することを目的とします。
【００１３】
既存のロケットエンジン類が最も改良点が少なく、大気圧重量が水の１／１５１７の高温二酸化炭素で噴射推進出力を発生して、同一噴射圧力の噴射推進出力仕事率ｋｇ重ｍ／秒を、ペットボトルロケット水噴射出力の１／１５１７に近付け、使用した高温ＣＯ２全部を大気中に排出しておるため、スペースシャトル等の宇宙ロケットでは高温ＣＯ２噴射前に水銀等の大重量物質を噴射し、発射初期の反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７＊１３．５＝２０４７９．５倍に近付け、同時に高温ＣＯ２圧力により外周水容器内乃至外部水容器内を加圧して、高温ＣＯ２爆発速度とロケットノズルと霧吹きの原理により、外周水容器内乃至外部水容器内の水を吸引混合噴射加速し、反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７倍に近付け、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解して、地球温暖化を逆転することを目的とします。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
既存世界の火力発電所や原子力発電所は、大気圧重量が水の１／１７００の過熱蒸気で回転出力を発生して、発電した蒸気熱量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇しているため、８種類の往復機関を圧縮専用としたエネルギ保存圧縮２０Ｘにより高圧圧縮し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により高圧高速水を吸引混合噴射加速し、仕事率を過熱蒸気の１７００倍に近付けて全動翼弾み車蒸気タービン又は全動翼蒸気タービンを駆動して、発電した蒸気熱量全部を摂氏１００度近傍の温熱水として回収利用し、海水温度の上昇を全廃して人類絶滅を先送りします。
【００１５】
火力発電所では燃焼ガス質量を利用しない回転出力にし、過熱蒸気速度を静翼で堰き止めて減速・方向転換して動翼に噴射する回転出力として、使用した燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出し、地球温暖化を加速しているため、、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼ガス熱量出力＋燃焼ガス質量出力に分割し、静翼を全廃した全動翼蒸気タービン＋全動翼ガスタービン又は全動翼弾み車蒸気タービン＋全動翼弾み車ガスタービンで回転出力を発生して、水出力とすることで出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解して燃焼ガス排気を０にし、火力発電所類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動して、地球温暖化を逆転することを狙います。
【００１６】
既存のガスタービンやジェット機は、動翼による圧縮空気速度を静翼で堰き止めて空気圧力に変換を繰り返す空気圧縮とし、高温燃焼ガスで回転出力を発生して仕事率ｋｇ重ｍ／秒を１／２１３９に近付け、燃焼ガス速度を静翼で堰き止めて減速方向転換して動翼に噴射する回転出力とし、燃焼ガス熱量は全く利用しない回転出力や噴射推進出力として、噴射推進出力の仕事率ｋｇ重ｍ／秒も１／２１３９に近付け、使用した高温燃焼ガス全部を高温排気して地球温暖化を加速しておるため、米国特許６２６３６６４号各種全動翼蒸気ガスタービン合体機関の、全動翼蒸気タービン及び全動翼ガスタービンを使用して静翼を全廃し、燃焼器熱交換器４を縮径主燃焼室兼熱交換器として使用して、限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼を可能にします。
【００１７】
米国特許６１１９６５０号等８種類の往復機関を圧縮専用で使用し、既存ガスタービンの空気圧縮機を全廃して、８種類のエネルギ保存圧縮機２０Ｘとしてピストン頂部隙間を０に近付け、１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にし、縮径主燃焼室兼熱交換器で限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、夫々の爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により夫々高圧高温水を吸引混合噴射加速・水速度に変換して、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて回転出力や噴射推進出力を発生し、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、燃焼ガス排気を０にした発電機類や車両類や船舶類や飛行機類として、地球温暖化を逆転することを狙います。
【００１８】
既存のガソリン機関やディーゼル機関は、死点近傍で大気圧重量が水の１／２１３９の高温燃焼ガスで回転出力を発生して、使用した高温燃焼ガスやＣＯ２全部を大気中に排出しておるため、水出力としてピストン駆動の仕事率を１０倍に増大すると振動も１０倍に近付き、水出力として仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける実用化は困難で、往復動機関で最も効率良く回転出力を発生するのは不可能ですが、往復ピストンを圧縮専用で使用すると死点が最大の長所に逆転し、理論的に最良の８種類のエネルギ保存圧縮機２０Ｘとして使用して、ピストン頂部隙間を０に近付け、１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にし、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、夫々の爆発力を水速度に変換水出力として仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、回転出力や噴射推進出力を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。
【００１９】
弾み車で回転出力を発生する全動翼弾み車タービン駆動にすることで、往復機関最大の欠点の死点を皆無に出来るのに加えて、小川の水車発電等が全動翼で最も効率良く駆動しており、理論的に最良の水出力による回転出力発生方法として採用し、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水噴射として、全動翼弾み車蒸気タービン及び全動翼弾み車ガスタービンに噴射して回転出力を発生し、仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた回転出力として、合体機関噴射部より噴射して噴射推進出力を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動し、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解して、燃焼ガス排気０として地球温暖化を逆転することを狙います。
【００２０】
既存のロケットエンジン類も、大気圧重量が水の１／１５１７の高温ＣＯ２で噴射推進出力を発生して、同一噴射圧力の噴射推進出力仕事率ｋｇ重ｍ／秒を、ペットボトルロケット水噴射出力の１／１５１７に近付け、使用した高温ＣＯ２全部を大気中に排出しておるため、スペースシャトル等の宇宙ロケットとペットボトルロケットを合体すると、水噴射圧力が４気圧から２０ＭＰａに上昇し、ペットボトルロケットと同様に高温ＣＯ２噴射前に水銀等の大重量物質や、重量を増大したノズルの栓などを噴射して、発射初期の反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７＊１３．５＝２０４７９．５倍に近付けます。
【００２１】
スペースシャトルと各種エネルギ保存サイクル合体機関を合体し、２０ＭＰａ高温ＣＯ２圧力により外周水容器内乃至外部水容器内を加圧して、燃焼ガスロケットノズル外周環状の高温水溜９５の高温水圧力を２０ＭＰａとし、高温ＣＯ２爆発速度と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により最も効率良く加速吸引して、外周水容器内乃至外部水容器内の高圧水を、高温水溜９５に具備した複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより吸引混合噴射加速し、反動仕事率を高温ＣＯ２の１５１７倍に近付けた各種ロケット類として、出力を発生した水にＣＯ２等の燃焼ガスを混合溶解し、ＣＯ２排気を０等として地球温暖化の逆転を狙います。
【発明の効果】
【００２２】
各種過熱蒸気噴射ノズル及び各種燃焼ガス噴射ノズル及び各種水噴射ノズルを、各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を急加速急膨張させることで、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速する効果があります。
【００２３】
各種過熱蒸気噴射ノズル及び各種燃焼ガス噴射ノズル及び各種水噴射ノズルを、各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を急加速急膨張させることで、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く、各種過熱蒸気爆発力や各種燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、各種水噴射ロケットノズルの高圧高速水を吸引混合噴射加速して、最も大きな水速度にする効果があります。
【００２４】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種水を加速して、最も効率良く竪型全動翼蒸気タービンを駆動する効果があります。
【００２５】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種水を加速して、最も効率良く全動翼弾み車蒸気タービンを駆動する効果があります。
【００２６】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く竪型全動翼ガスタービンを駆動する効果があります。
【００２７】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く全動翼弾み車ガスタービンを駆動する効果があります。
【００２８】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く合体機関噴射部を駆動する効果があります。
【００２９】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良くウォータージェットを駆動する効果があります。
【００３０】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類の竪型全動翼タービンを駆動する効果があります。
【００３１】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類の全動翼弾み車タービンを駆動する効果があります。
【００３２】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く船舶類や飛行機類の合体機関噴射部を駆動する効果があります。
【００３３】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く船舶類や飛行機類のウォータージェットを駆動する効果があります。
【００３４】
各種過熱蒸気ロケットノズル及び各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種過熱蒸気や各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良くメタンハイドレートを気化回収する効果があります。
【００３５】
各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水を加速して、最も効率良く弾道ミサイルや迎撃ミサイルや宇宙ロケットを発射する効果があります。
【００３６】
各種燃焼ガスロケットノズル及び各種水噴射ロケットノズルに改良したため、摩擦損失最大発生部を短小として、撥水作用発生部や高温気化膜発生部等を短小とし、最も効率良く各種燃焼ガスや各種水や水銀や栓等を加速して、最も効率良く初期反動仕事率を増大した弾道ミサイルや迎撃ミサイルや宇宙ロケットを発射する効果があります。
【００３７】
気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを繰り返し回収して使用熱量を増大するため、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動する効果があります。
【００３８】
８種類のエネルギ保存圧縮機２０Ａ〜２０Ｂ〜２０Ｃ〜２０Ｄ〜２０Ｅ〜２０Ｆ〜２０Ｇ〜２０Ｈから、用途に合せて選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘを使用して空気圧縮するため、最も効率良く発電機類や車両類や船舶類や飛行機類を駆動する効果があります。
【００３９】
燃料の１０〜１００倍重量等の高圧過熱蒸気や高圧水を常時保有し、何時でも噴射して火災消火が可能に加えて、燃料切れ時にも大量の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力が貯蔵存在噴射が可能な為、非常に安全な発電機類や車両類や船舶類や飛行機類に出来る効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４０】
発明の実施の形態や実施例を、図面を参照して説明するが、実施形態や実施例と既説明とその構成が略同じ部分には、同一の名称又は符号を付して、重複説明はできるだけ省略し、特徴的な部分や説明不足部分は、順次追加重複説明する。又発明の意図する所及び予想を具体的に明快に説明するため、アイディアを仮説数字で説明するが、正解は実験数字として仮説数字に限定しません。最良と思われるアイディアを多数の用途で重複説明し、用途に合せてアイディアを選択使用して、請求項では多用途に合せて選択使用するため千変万化します。
【００４１】
最良の形態としては特開平６−２６７７３２で両端がＮ極等の単極棒磁石が発明されており、物質混入水の外部を疑似単極のＮ極に着磁し、例えばロケットノズルの内部をＮ極に着磁して、磁石の反発力を利用して摩擦損失を低減します。同様にリニアモータカーが既に走行しており、物質混入水を磁化水にしてリニアモータを構成し、フレミング左手の法則で磁化水を加速して、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍仕事率ｋｇ重ｍ／秒に近付ける最良の形態も狙い、用途に合せて選択します。
【実施例１】
【００４２】
図１正面説明図のＡ型合体機関燃焼部２９Ａは、図５の平面説明図を含めて説明すると、多気筒の既存ガソリン機関やディーゼル機関を、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ａとしてピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用して本圧圧縮機としても使用して、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを熱交換回収した摂氏１００度等の空気を吸気弁２８より吸入し、拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で摂氏１０００度に近付ける等に圧縮して、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで、１回以上予圧圧縮毎に熱交換給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収冷却した空気で、排気熱量５Ａを回収して吸気弁２８より吸入して本圧圧縮し、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にして、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の縮径主燃焼室兼熱交換器１で、熱交換給水管３で排気熱量５Ａを回収冷却の過程の空気と燃料を攪拌混合燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。
【００４３】
回転出力の発生は通常の始動装置により始動して、用途に合せて選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘで予圧した空気を、適宜に吸気弁２８より吸入圧縮しますが、燃焼室として使用すると燃焼時間が限定短縮されるため、拡径圧縮室１０ａとして使用することで燃焼空間を不用とし、予圧圧縮機として排気熱量５Ａを気化熱空気回収器２Ｂにより１回以上回収摂氏１００度等として、回収毎に拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収して、排気熱量５Ａを回収した空気を本圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収して、空気冷却の過程で燃料と限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼し、例えば摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜８００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【００４４】
例えば内径を拡径圧縮室１０ａの１／７に縮径した一方向空気流路熱交換器の、行程容積が１／４９等の限りなく長大な用途に合せた耐圧容器の、縮径主燃焼室兼熱交換器１や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとし、本圧圧縮行程では１以上の逆止弁９７を具備した一方向空気流路熱交換器９の圧縮空気と、給水管３の給水５２や水道水５２ｃと熱交換して、摂氏１０００度に近付ける等の空気を冷却する過程と同様に、木材等ガス化溶融炉等の摂氏８００度等の高温バイオガス燃料等も圧縮空気と同様に冷却し、保有熱量を回収して拡径圧縮室１０ａで圧縮して、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却し、本圧圧縮行程では圧縮空気以上に圧縮した高圧最適温度バイオガス燃料として燃料噴射弁より噴射して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射バイオガス燃料等と攪拌混合しながら着火燃焼します。
【００４５】
そしてバイオガス燃料や天然ガスやエタノールやメタンやガス燃料は、圧縮空気と略同様に圧縮して気化熱空気回収器２Ｂで保有熱量を回収して、摂氏１００度等として拡径圧縮室１０ａで別途圧縮して摂氏１０００度に近付ける等とし、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却して、再度保有熱量を回収した燃料の本圧圧縮行程では、圧縮空気以上に圧縮した高圧高温ガス燃料として燃料噴射弁より噴射し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射燃料と攪拌混合しながら着火燃焼し、燃焼ガス撹拌板４９ａで一方向燃焼流を撹拌燃焼して、用途に合せた限り無い高圧燃焼熱交換冷却燃焼にします。縮径主燃焼室兼熱交換器１を予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで使用の場合は、燃焼行程を皆無として気化熱空気回収器２Ｂにより圧縮空気保有熱量を含む排気熱量５Ａを回収圧縮した、摂氏１０００度に近付ける等の高圧空気から排気熱量５Ａを回収して、残りの排気熱量を気化熱水回収器２ｂにより給水管３の給水５２や水道水等で回収し、全熱回収量を既存ボイラの２倍前後に増大します。
【００４６】
送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５の上流等に疑似単極磁力線発生コイルを、右巻きと左巻きコイルを連結一対として設けて、通電により発生する磁力線のＳ極とＮ極の一方を磁力線の反発力により極端に弱くすることで、他方が極端に強い疑似単極の磁力線発生コイルとして、物質混入水を疑似単極の各種磁化水の給水５２や水５２ａや高温水５２ｂや水道水５２ｃや水道水温熱５２ｄや、水道水冷熱５２ｅや凝縮水５２ｆや燃焼ガス溶解水５２ｇや冷水５２ｈとして、給水５２等を最適圧力に昇圧して給水管３等により、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａや縮径主燃焼室兼熱交換器１の空気により排気熱量５Ａを回収し、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、給水管３の過熱蒸気５０の温度上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御して、用途に合せて加熱高温手段１０１や微細凹凸撥水鍍金３ａや各種磁化水により、加熱高温気化膜や撥水作用や磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減します。
【００４７】
図４のように直列１以上の過熱蒸気制御弁２５付過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの、過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気爆発力を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた水溜９５ｂの複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、撥水作用や高温気化膜などで摩擦損失低減して混合噴射加速し、過熱蒸気爆発速度をタービン周速度近傍の高温水５２ｂ速度に減速して噴射質量を増大して、既存水力発電の最も効率の良い構成に近付けて初期研究開発を容易にし、既存水力発電の落差を限り無く増大可能にして、既存蒸気タービン蒸気圧力３４ＭＰａの１０倍以上落差等を可能にし、既存水力発電の使用水量を限り無く増大した使用水量として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの接線方向＋垂直下方向に噴射して、重力加速度や重力慣性力等を最大限活用した回転出力にします。
【００４８】
タービン翼８ｃ〜８ｃを夫々の円筒胴８ｅ〜８ｅの外周軸方向に平行に半径方向に突設し、先端を流線型に上方や下方に適宜に湾曲させた直線状タービン翼として、対向無接触に適宜に接近又は噛合せて噴射質量に合せた実験結果の最適間隔で設け、図５送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５等により同期させて、用途に合せて最適形状や長さや最適数のタービン翼を設け、水平のクランク軸１６〜１６に結合することで、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの接線方向＋垂直方向に最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを混合噴射加速して、合体機関燃焼部２９Ａを駆動し、用途に合せて加熱高温手段１０１や半径方向の微細竪型凹凸面の撥水鍍金３ａ等により、高温気化膜や撥水作用やロケットノズルを設けて摩擦損失を低減した、タービン周速度近傍の水速度に最も効率良く減速することで、既存水力発電の使用水量を限り無く増大した噴射水質量とし、超大落差水力発電を可能にした回転出力の発生にします。
【００４９】
大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にし、大気圧仕事率が高温燃焼ガスの２１３９倍の水速度に変換最適速度に減速して、 （既存往復機関死点後９０度１ＭＰａ＊燃焼ガス質量静圧断続駆動）を（死点後９０度４００ＭＰａ＊２１３９倍水質量動圧連続駆動を可能とし）＝（既存往復機関死点後９０度の８５５６００倍大気圧仕事率等で動圧連続駆動を狙う等）にし、対向に接近又は噛合せて無接触同期させて設け、発電用等の回転出力を発生して、排気の過程では蒸気排気室５ａや排気庇５ｂや、気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂを具備し、排気熱量５Ａを吸入空気や予圧空気や給水や水や燃料により用途や状況変化に合せて回収して、隔壁９０ａで高温水５２ｂ側と凝縮水５２ｆ側に分割し、凝縮水側に気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂと空気抽出器５１を設けて駆動して、用途に合せた飽和圧力や飽和温度を可能にします。
【００５０】
大気圧まで使用の場合は摂氏１００度に近い排気高温水５２ｂを、最適圧力に昇圧して水噴射ロケットノズル６Ｅの高温水溜９５に限り無く循環供給し、摂氏１００度に近い凝縮水５２ｆを４００ＭＰａ等に昇圧して給水５２として、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、拡径圧縮室１０ａで摂氏１０００度に近付ける等に１回以上予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａにより、熱交換空気を冷却して給水５２や水道水５２ｃの温度を上昇して、同一燃料消費量の回転出力発生熱量を増大し、縮径主燃焼室熱交換器２の給水管３に限り無く循環供給して、気化熱水回収器２ｂにより残り全部の排気５Ａ気化熱量を水道水温熱５２ｄとして熱交換回収貯蔵し、真空断熱材等で断熱した温熱タンクや温熱配管を製造し、水道水温熱５２ｄと共に需要家に販売します。
【００５１】
既存世界の火力発電や原子力発電が、使用蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、日本近海では植物プランクトンの珪藻の死滅による、食物連鎖によりマイワシ生息数を１／２００等に激減や米国ハリケーン被害増大等、地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を増大しております。そこで水速度に変換減速して使用することで、限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、発電用では供給熱量相当分全部を、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄとして、発電の副産物で需要家に販売し、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄを利用して電力消費１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種水道水温熱配管ビル等を製造販売し、海水温度の上昇を皆無にして、食物連鎖やメタンハイドレート分解による人類絶滅の危険を縮小します。
【００５２】
地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化して水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の危険地帯では、ビニールシート等で円錐屋根型の囲いを作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給船舶を配置して、摂氏１００度等の温熱水を回収して既存技術に断熱した管類を追加してメタンハイドレートに注入し、メタンを気化して円錐屋根型囲いにより回収して燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図３絶対０度に近付けた全動翼弾み車ガスタービン８Ａ排気により多段冷却して、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮熱回収し、液体や気体で適宜に貯蔵して電気と共に陸上に輸送して販売します。絶対０度に近付けた残りの排気は、摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅとして貯蔵販売して、膨大過ぎる温熱水は水道水温熱５２ｄとして燃焼ガス溶解水５２ｇと共に需要家に販売し、空気抽出器５１やガス抽出器５１ａの真空度も使用形態に合せて排気温度を調整し、各種エネルギ保存サイクル合体機関の稼働率を１００％に近付けます。
【実施例２】
【００５３】
図２の図１側面説明図は紙面の都合でタービン翼を大幅に縮小しておりますが、寒冷地や冬場等の発電等水道水冷熱５２ｅの需要が僅少の場合の実施例２は、図１をタービン側から見た燃焼ガス４９爆発力の回転出力発生で、回転出力増大用の燃焼ガスロケットノズル６Ｊ使用とし、図１の合体機関燃焼部２９Ａの縮径主燃焼室兼熱交換器１により、前記同様に限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、例えば最適温度摂氏５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋最高温度摂氏８００度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に図２円筒燃焼ガス溜９５ａの、直列１以上の燃焼ガスロケットノズル６Ｊ開閉用燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、最大仕事能力に近い摂氏８００度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力を燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧して燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状（図は紙面の都合で半周以上環状ですが図４を含む）叉は略環状に設けた、高温水溜９５に供給した水道水温熱５２ｄを、複数の高温水制御弁２５Ｂ付水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速します。
【００５４】
高温水溜９５に摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄ又は高温水５２ｂを供給し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ（高温気化膜＋撥水作用から選択採用）の燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した水道水温熱５２ｄ又は高温水５２ｂを夫々１以上の水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速して、夫々のロケットノズルの高温気化膜や半径方向微細竪型凹凸面等の撥水作用や磁石の反発力により摩擦損失を用途に合せて低減し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ内では磁化圧縮水を火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して、その過程でリニアモータを構成して磁化圧縮水をフレミング左手の法則で更に加速し、タービン周速度近傍の水速度に減速して使用することで、限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にして、既存水力発電の落差＊質量の両方を限り無く増大した水力爆発力発電とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。
【００５５】
用途に合せて燃焼ガスロケットノズルやタービンとの摩擦損失を低減する過程を、微細竪型凹凸面等の撥水鍍金３ａや加熱高温手段１０１により、水道水温熱５２ｄとの間に撥水作用や気化膜を用途に合せて設けて、水の摩擦損失が燃焼ガス以上である現実に対応し、水道水温熱５２ｄを摩擦損失低減して混合噴射加速して、その速度をタービン周速度近傍に減速することで火力発電の蒸気落差以上を狙い、水力発電の使用水量を限り無く増大した水噴射量とし、限り無く高圧の過熱蒸気使用を可能にして、大気圧高温燃焼ガスの２１３９倍仕事率に近付け、タービン翼８ｃ〜８ｃを夫々の円筒胴８ｅ〜８ｅの外周半径方向に突設軸方向に延長し、用途に合せて最適形状や長さや最適数設け、先端を流線型に上方又は下方に湾曲させた直線状の常識的なタービン翼８ｃとして、小川の水車発電を極限まで改良して摩擦損失を限り無く低減する回転出力発生にします。
【００５６】
タービン翼８ｃ〜８ｃを対向無接触に適宜に接近又は噛合せて設け、構成に合せて常識的に随意に側板８ｄ〜８ｄを設けて、図５のように送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５により同期させると共に、水を多段に圧縮して超高圧少量送水を可能にして、高温気化膜や撥水作用により用途に合せて摩擦損失を低減する、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａを対向に接近又は噛合せて無接触同期させて設け、混合噴射加速して増大した水噴射量を接線方向＋垂直方向等に噴射し、燃焼ガスや水蒸気では大気圧中で重力加速度等が利用不可のため、落差＊質量の両方を増大して大気中で重力加速度を活用した大回転出力の発生とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水出力として、重力加速度や重力慣性力を可能な限り効果的に活用して、比較的高速の最適水速度に減速し、摩擦損失を低減した回転出力や発電量にします。
【００５７】
発電用や船舶用や自動車用等の回転出力を発生して排気の過程では、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの排気と全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの排気を分離して、全動翼弾み車ガスタービン８ａの爆発力を増大した、摂氏８００度２００ＭＰａ燃焼ガスの比較的低温の排気５Ａ温度は、気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂや廃熱回収熱交換器２ａによる熱回収や、ガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、用途に合せて低温としてガス排気室５ｃに排気し、水出力発生排気の過程で高温水５２ｂ〜水道水温熱５２ｄを燃焼ガス溶解水５２ｇに移行して、抽出した燃焼ガスや燃焼ガス溶解水５２ｇも、外部の廃熱回収熱交換器２ａで給水や水道水５２ｃ等により用途に合せて冷却し、冷却した燃焼ガスは水に溶解して燃焼ガス溶解水５２ｇを増大して、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を０に近付け、燃焼ガス溶解水５２ｇを泥土や植物片や残飯等に、バクテリア等の微生物により分解して肥料にして、メタンガス等発電燃料の回収や農作物の増産を図ります。
【実施例３】
【００５８】
図３の図１側面説明図は冷熱需要に対応するもので、自動車や船舶や飛行機等停止中に熱と電気と冷熱の供給設備としても使用の場合は、加熱高温手段１０１を停止して燃焼ガスロケットノズル６Ｄとして使用し、最低温度燃焼ガス４９爆発力で回転出力を発生して、熱と電気と冷熱の供給設備発電所として使用し、水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅを回収貯蔵して、停止中の自動車や船舶や飛行機等も同様に使用を可能にします。図１の合体機関燃焼部２９Ａで限り無く高圧燃焼長時間熱交換冷却燃焼して、例えば摂氏５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇温度低下時に、筒型燃焼ガス溜９５ａ１以上の燃焼ガス制御弁２４付燃焼ガスロケットノズル６Ｄを開放制御して、燃焼ガス溜９５ａの低温燃焼ガス４９を噴射し、燃焼ガスロケットノズル６Ｄ外周環状（図は紙面の都合で半周環状）等に具備した水溜９５ｂの、１以上の水制御弁２５Ｃ付水噴射ロケットノズル６Ｇの、最適圧力に昇圧した冷水５２ｈを混合噴射加速します。
【００５９】
燃焼ガスロケットノズル６Ｄ（撥水鍍金で摩擦低減）の燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々１以上の冷水噴射ロケットノズル６Ｇの最適圧力に昇圧した冷水５２ｈを混合噴射加速して、撥水作用とロケットノズルにより摩擦損失を低減し、燃焼ガスロケットノズル６Ｄ内では最適圧力に昇圧して不凍液を混入した冷水５２ｈを、火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して、タービン周速度近傍の水速度に減速し、使用落差＊質量の両方を夫々増大して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。環境の変化により水道水冷熱５２ｅの需要が変化するため、需要に合せて需要最大から最小に変化を可能として、需要量の変化に合せて最適圧力に昇圧した冷水５２ｈ又は水５２ａを混合噴射加速し、燃焼ガス爆発力の分割温度も水道水冷熱５２ｅの需要に合せて適宜に変化させます。
【００６０】
用途に合せて燃焼ガスロケットノズルやタービンとの摩擦損失を低減する過程を、微細竪型凹凸面の撥水鍍金３ａやロケットノズルにより、冷水５２ｈや水５２ａとの間に撥水作用や急加速急膨張の短距離通路を設けて、冷水５２ｈや水５２ａと通路との摩擦損失を最少にして混合噴射加速して、その速度をタービン周速度近傍に減速することで、限り無く高圧の燃焼ガス爆発力と最大水噴射量を可能とし、水力発電の落差と使用水量の限り無い増大を可能にして、垂直下方に噴射して重力加速度の追加と高速水速度の利用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて、半径方向微細竪型凹凸面撥水鍍金３ａのタービン翼８ｃ〜８ｃにより撥水作用を設け、夫々の円筒胴８ｅ〜８ｅの外周軸方向に平行又は適宜に半径方向に突設して、用途に合せて最適形状や長さや最適数設けて、先端を上方や下方に湾曲させた流線型の常識的や直線状等のタービン翼とし、摩擦損失を低減して回転出力を発生します。
【００６１】
随意に撥水鍍金して摩擦損失を低減した側板８ｄ〜８ｄを設けて、タービン翼８ｃ〜８ｃを対向無接触に適宜に接近又は噛合せて設け、図５のように送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５により同期させると共に、動力伝達装置と送水ポンプを兼用して水を多段に圧縮して超高圧少量送水し、最適圧力に昇圧して不凍液を混入した冷水５２ｈ又は水５２ａを混合噴射加速して、撥水作用により摩擦損失を低減した、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線方向＋垂直方向等に噴射し、燃焼ガスや水蒸気では大気圧中で重力加速度等が利用不可のため、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水出力として、重力加速度や重力慣性力を可能な限り活用した回転出力や発電量にします。
【００６２】
全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａを対向に接近又は噛合せて無接触同期させて設け、大気中で重力加速度を活用した大回転出力にし、発電用等の回転出力を発生して排気の過程では、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの排気と全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの排気を分離して、全動翼弾み車ガスタービン８ａの排気温度はガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、用途に合せて絶対０度に近付けてガス排気室５ｃに排気し、水道水やメタンガス等で冷熱回収して、摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや低温メタンガスや液体メタンガスで回収する、冷熱回収器１０３〜１０３をガス排気室５ｃや外部に具備して、絶対０度に近付く燃焼ガス４９排気により冷熱回収器１０３を駆動し、メタンハイドレート採掘分解回収後のメタン冷却や液化等に使用します。
【００６３】
燃焼ガス４９排気略全部から用途に合せて、摂氏０度以上の水道水冷熱５２ｅや冷水５２ｈを回収して、冷水５２ｈは不凍液を混入して燃焼ガスロケットノズル外周の水溜９５ｂに供給し、水道水冷熱５２ｅを発電の副産物として需要家に販売すると共に、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管を製造販売して、例えば摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅ配管に通水して電力消費０近傍で冷房する等、電力消費既存技術の１／１０等を狙う業務用や家庭用の、各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や各種冷房設備機器や、各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や各種水道水冷熱配管ビル等を製造販売稼動します。
【００６４】
外部の冷熱回収器１０３の水道水を、ガス抽出器５１ａの抽出燃焼ガス４９と燃焼ガス溶解水５２ｇで冷却し、熱交換して得た水道水冷熱５２ｅの温度を内部の冷熱回収器１０３を含めて、水道水流量制御して摂氏０度以上の水道水冷熱５２ｅとして回収して、内部の冷熱回収器１０３も水道水冷熱５２ｅや冷水５２ｈを摂氏０度近くで流量制御温度制御し、水道水冷熱５２ｅの需要が少ない地域では不凍液を含む冷水５２ｈとして、摂氏０度以下に適宜に流量制御温度制御し、用途に合せた回収量にして冷却材として販売又は使用して、圧縮空気や水を冷却する製氷装置を構成して氷塊とし、断熱容器に保存して需要の多い地域に輸送して、冷房用や食用等の各種用途に販売します。
【００６５】
最低温度燃焼ガス爆発力で出力発生排気の過程で、冷熱回収器１０３による冷熱回収後は、残留する燃焼ガス４９を水に溶解して燃焼ガス溶解水５２ｇを増大し、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を０に近付け、燃焼ガス溶解水５２ｇを泥土や植物片や残飯等に、バクテリア等の微生物により分解固定して肥料にして、メタンガス等発電燃料の回収や農作物の増産を図ると共に、膨大過ぎる燃焼ガス溶解水５２ｇ冷熱は海水を冷却する過程で、霧吹きの原理により酸素や窒素等の空気も吸引して海水等に供給し、ＣＯ２等を必要として分解合成吸収等する、植物プランクトンの珪藻等の微生物や海藻類を先ず増殖し、魚介類や海草類等の食料増産を図り、既存火力発電所や原子力発電所が使用熱量全部で海水温度を上昇して、海水温度の上昇速度を限り無く増大し、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を増大しており、海水を冷却して人類絶滅の危険を緩和します。
【実施例４】
【００６６】
図４の図１側面ロケットノズル説明用の実施例４は、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズルで、図２図３の実施例が紙面の都合で軸方向長を１／１００等に縮小しておる現状を少し訂正するもので、全動翼弾み車タービン８は最も効率良く駆動可能な反面軸方向に非常に長大となるため、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ乃至６Ｘは、筒型で限り無く長大の過熱蒸気溜９５ｃを具備して過熱蒸気５０爆発力を保存して、１以上の過熱蒸気制御弁付過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを具備し、その外周に環状の高温水溜９５を設けて１以上の高温水制御弁２５Ｂ付水噴射ロケットノズル６Ｅを具備して、最適圧力に昇圧した高温水５２ｂに連絡し、過熱蒸気５０爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々１以上の水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、加熱高温気化膜＋撥水作用又は加熱高温気化膜又は撥水作用により摩擦損失低減して混合噴射加速し、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けます。
【００６７】
図４の過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ乃至６Ｘの水道水冷熱５２ｅの回収用は、選択した合体機関燃焼部２９Ｘで限り無く高圧燃焼熱交換長時間冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋最低温度燃焼ガス爆発力に分割し、燃焼ガスロケットノズル６Ｄを使用して、長大筒型の燃焼ガス溜９５ａに最低温度燃焼ガス爆発力を供給し、燃焼ガス溜９５ａ１以上の燃焼ガス制御弁２４付燃焼ガスロケットノズル６Ｊを具備して、その外周に環状の水溜９５ｂを設けて１以上の水制御弁２５Ｃ付冷水噴射ロケットノズル６Ｇを具備し、水溜９５ｂに不凍液を混入して最適圧力に昇圧した水５２ａ又は冷水５２ｈを用途に合せて供給して、燃焼ガス４９爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々１以上の冷水噴射ロケットノズル６Ｇの、最適圧力に昇圧した水５２ａ又は冷水５２ｈを摩擦損失低減して混合噴射加速します。
【００６８】
ロケットノズルや撥水作用により摩擦損失を低減し、最適圧力に昇圧した水５２ａ又は冷水５２ｈを吸引混合噴射加速時にも、燃焼ガスマイクロバブルを発生させて摩擦損失を低減して、円形状から楕円形状にロケットノズルの急加速急膨張急加速により最も効率良く加速し、ノズル噴射部６ａではタービン翼８ｃ〜８ｃの長さや幅に合せた長方形の細長い噴口部として、水５２ａ又は冷水５２ｈを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速して水出力とし、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線方向＋垂直方向に噴射して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて、重力加速度や重力慣性力を増大した回転出力とし、往復機関の死点後９０度の絶好機に連続動圧駆動として、既存往復機関やガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【００６９】
過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈを長大として、摩擦損失低減手段としてロケットノズルに加熱高温手段１０１及び撥水作用３Ａを設け、高温気化膜や撥水作用で摩擦損失を低減し、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘは摩擦損失低減手段として、加熱高温手段１０１及び撥水作用３Ａの何れか１以上を選択して設け、用途に合せて摩擦損失を低減し、過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した水を摩擦損失低減して混合噴射加速して、燃焼ガスマイクロバブルや過熱蒸気マイクロバブルでも摩擦損失を低減します。
【００７０】
図１を含めて選択した合体機関燃焼部２９Ｘで限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、回転出力や噴射推進出力の発生に使用し、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈは、過熱蒸気ロケットノズル６Ａ６Ｂ６Ｉ及び燃焼ガスロケットノズル６Ｃ６Ｄ６Ｊの全部を使用し、過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘは、過熱蒸気ロケットノズル６Ａ６Ｂ６Ｉ及び燃焼ガスロケットノズル６Ｃ６Ｄ６Ｊより用途に合せて選択使用して、例えば過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘでは６Ｉ＋６Ｄを選択使用し、適宜に節約した構成にします。
【００７１】
過熱蒸気ロケットノズル６Ａは、加熱高温気化膜で摩擦損失を低減し、過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少にして混合噴射加速して、過熱蒸気マイクロバブルでも摩擦損失を低減し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｂは、撥水作用により摩擦損失を低減して、過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少にして混合噴射加速し、過熱蒸気マイクロバブルでも摩擦損失を低減して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉは６Ａ＋６Ｂとし、燃焼ガスロケットノズル６Ｃは、加熱高温気化膜で摩擦損失を低減して、燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少として混合噴射加速し、燃焼ガスマイクロバブルでも摩擦損失を低減します。
【００７２】
燃焼ガスロケットノズル６Ｄは、撥水作用により摩擦損失を低減し、燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した水を摩擦損失僅少にして混合噴射加速して、燃焼ガスマイクロバブルでも摩擦損失を低減し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊは、燃焼ガスロケットノズル６Ｃ＋６Ｄとして、水噴射ロケットノズル６Ｅは使用過熱蒸気燃焼ガスロケットノズルと同様に摩擦損失を低減し、過熱蒸気爆発力又は燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した高温水５２ｂ又は水５２ａを混合噴射加速して、冷水噴射ロケットノズル６Ｇは使用燃焼ガスロケットノズルと同様に摩擦損失を低減し、燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により最適圧力に昇圧した冷水５２ｈ又は水５２ａを混合噴射加速します。
【００７３】
高温気化膜や撥水作用により用途に合せて摩擦損失を低減し、最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを吸引混合噴射加速する毎に、過熱蒸気マイクロバブルを発生工夫して摩擦損失を低減して、円形状から楕円形状にロケットノズルにより急加速急膨張急加速し、ノズル噴射部６ａでは、タービン翼８ｃ〜８ｃ長さや幅に合せた長方形の細長い噴口部として、高温水５２ｂを火薬爆発機関銃の弾丸や吹雪のように加速し、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂの接線方向＋垂直方向に噴射して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けて、重力加速度や重力慣性力を増大した回転出力とし、往復機関の死点後９０度の絶好機に連続動圧駆動として、既存の内燃機関や外燃機関の欠点を皆無にします。
【実施例５】
【００７４】
図５の選択した合体機関燃焼部２９Ｘは、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５〜５５等により、対向に接近又は噛合せて無接触同期さしてタービン翼８ｃ〜８ｃを具備し、クランク軸１６〜１６を水平に具備することで、タービン翼８ｃ〜８ｃの垂直下方向〜接線下方向に過熱蒸気や燃焼ガスや水を噴射して、全動翼弾み車タービン８〜８を駆動して既存往復機関最大の欠点の死点を皆無とし、（既存往復機関死点後９０度１ＭＰａ＊燃焼ガス質量静圧断続駆動）を（死点後９０度４００ＭＰａ＊２１３９倍水質量動圧連続駆動を狙い）＝（往復圧縮機死点後９０度の８５５６００倍仕事率等で動圧連続駆動を狙い）拡径圧縮室１０ａ内に見えるクランク軸１６〜１６〜１６〜１６等を回転駆動して、ＡＢＣＤＥＦＧＨの８型式から選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘを駆動します。
【００７５】
クランク軸１６を回転駆動してシリンダ１５ａ内を往復する、図１の拡径ピストン２１等を駆動し、多気筒を予圧圧縮機として夫々気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した、摂氏１００度などの高温空気を圧縮して摂氏１０００度に近付ける等の超高温として、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで給水５２又は水道水５２ｃ等と熱交換して最適温度の低温空気とし、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した本圧圧縮を含む、圧縮専用の選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘで圧縮することで、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等として、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼長時間熱交換冷却燃焼を可能にし、摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜８００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力等に分割を可能にします。
【実施例６】
【００７６】
図６小型軽量大出力としたＡ型全動翼燃焼部３０Ａは、多気筒の既存ガソリン機関やディーゼル機関を、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ａとしてピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用して本圧圧縮機としても使用して、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを熱交換回収した摂氏１００度等の空気を吸気弁２８より吸入し、拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で摂氏１０００度に近付ける等に圧縮して、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで、１回以上予圧圧縮毎に熱交換給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収冷却した空気で、排気熱量５Ａを回収して吸気弁２８より吸入して本圧圧縮し、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等を可能にして、逆止弁９７を含む一方向空気流路熱交換器９の縮径主燃焼室兼熱交換器１で、熱交換給水管３で排気熱量５Ａを回収冷却の過程の空気と燃料を攪拌混合燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。
【００７７】
通常の始動装置により垂直に設けた又は、９０度折り曲げて水平のクランク軸１６を回転し、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂに過熱蒸気や高温水の垂直下噴射による回転を可能として、エネルギ保存圧縮機２０Ａで予圧した空気を、適宜に吸気弁２８より吸入圧縮しますが、燃焼室として使用すると燃焼時間が限定短縮されるため、拡径圧縮室１０ａとして使用することで燃焼空間を不用とし、予圧圧縮機として排気熱量５Ａを気化熱空気回収器２Ｂにより１回以上回収摂氏１００度等として、回収毎に拡径圧縮室１０ａの拡径ピストン２１で圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収低温空気として、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した空気を本圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、給水管３の給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で空気冷却の過程で燃料と限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、例えば摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜８００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【００７８】
例えば内径を拡径圧縮室１０ａの１／１０等用途に合せて縮径した、一方向空気流路熱交換器９の用途に合せた長大な耐圧容器の、縮径主燃焼室兼熱交換器１や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとし、本圧圧縮行程では１以上の逆止弁９７を具備した一方向空気流路熱交換器９の圧縮空気と、給水管３の給水５２や水道水５２ｃと熱交換して、摂氏１０００度に近付ける等の空気を冷却する過程と同様に、木材等ガス化溶融炉等の摂氏８００度等の高温バイオガス燃料等も圧縮空気と同様に冷却して、保有熱量を回収して拡径圧縮室１０ａで圧縮して、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却し、本圧圧縮行程では圧縮空気以上に圧縮した高圧最適温度バイオガス燃料として燃料噴射弁より噴射し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射バイオガス燃料等と攪拌混合しながら着火燃焼します。
【００７９】
そしてバイオガス燃料や天然ガスやエタノールやメタンやガス燃料は、圧縮空気と略同様に気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収して、摂氏１００度等として拡径圧縮室１０ａで圧縮して摂氏１０００度に近付ける等とし、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却して、再度排気熱量５Ａを回収した燃料の本圧圧縮行程では、圧縮空気以上に圧縮した高圧高温ガス燃料として燃料噴射弁より噴射し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で圧縮空気と噴射燃料と攪拌混合しながら着火燃焼し、燃焼ガス撹拌板４９ａで一方向燃焼流を撹拌燃焼して、用途に合せた限り無い高圧燃焼熱交換冷却燃焼にします。縮径主燃焼室兼熱交換器１を予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで使用の場合は、燃焼行程を皆無として気化熱空気回収器２Ｂにより圧縮空気保有熱量を含む排気熱量５Ａを回収圧縮した、摂氏１０００度に近付ける等の高圧空気から排気熱量５Ａを回収して、残りの排気熱量を気化熱水回収器２ｂにより給水管３の給水５２や水道水等で回収します。
【００８０】
送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂや、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４等により、物質を混入した給水５２や水道水５２ｃ等を最適圧力に昇圧磁化して給水管３により、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａや縮径主燃焼室兼熱交換器１等により排気熱量５Ａを回収し、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、給水管３の過熱蒸気５０の温度上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御して、用途に合せて加熱高温手段１０１や微細凹凸撥水鍍金３ａ等により、加熱高温気化膜や撥水作用を設けて摩擦損失を低減した、１以上の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを環状の過熱蒸気溜９５ｃに具備して過熱蒸気爆発力を供給し、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた水溜９５ｂの最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、水溜９５ｂの１以上の水噴射ロケットノズル６Ｅより摩擦損失低減して混合噴射加速します。
【００８１】
過熱蒸気マイクロバブルを含めて摩擦損失を低減し、例えば内部をＮ極に磁化した過熱蒸気ロケットノズル内では、外部をＮ極に磁化した高温水５２ｂを磁石の強い反発力により摩擦損失を低減して混合噴射加速して、過熱蒸気爆発速度を比較的高速の高温水５２ｂ速度に減速して噴射質量を増大し、既存水力発電の落差を大きく増大し、既存蒸気タービン蒸気圧力３４ＭＰａの１０倍落差以上等の使用を可能にして、蒸気圧力を水の速度に変換し、タービン翼８ｃをＮ極に磁化した竪型全動翼蒸気タービン８Ｂで使用することで摩擦損失を低減して、既存水力発電の使用水量を燃料の増大で限り無く増大し、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの最上流ノズル６の円周全周に具備した、１以上可能な限り多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより垂直下方向に噴射して、重力加速度や重力慣性力等を最大限活用した回転出力にします。
【００８２】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂはタービン外箱７７ａ内に、内側動翼群６０Ｃを具備した内側軸装置６０Ａ及び、外側動翼群６０Ｄを具備した外側軸装置６０Ｂを設けて、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により互いに反対方向に回転する構成とし、内側軸装置６０Ａ及び外側軸装置６０Ｂには加熱高温手段１０１を選択して具備して、内側動翼群及び外側動翼群の加熱高温を可能にし、内側動翼群及び外側動翼群には軸方向微細凹凸面撥水鍍金３ａを設けて摩擦損失を低減して、可能な限り高速水速度及び低速水速度により最も効率良く回転可能に、内側動翼群及び外側動翼群の動翼角度を夫々の速度に合せて最適に設定し、ノズル６に具備した多数の例えば内径面をＮ極に磁化した過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより、Ｎ極に磁化した高温水５２ｂを垂直下方向に噴射して、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂの１／３以下の小型化や３倍以上の簡単軽量大出力を狙います。
【００８３】
全動翼を１０段〜２０段に設けてリニアモータを構成して、磁化圧縮水を加速して常時回転出力を発生し、全動翼弾み車タービン８ｂの３倍＊１０倍〜２０倍の簡単軽量大出力と１／３０〜１／６０等の小型化を狙い、大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にして、大気圧仕事率が高温燃焼ガスの２１３９倍の水速度に最適減速し、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを含む全動翼燃焼部３０Ａを駆動して、主として自動車や飛行機や船舶等の回転出力を発生し、排気の過程では蒸気排気室５ａに空気抽出器５１を設けて駆動して、気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂを具備し、排気熱量５Ａを吸入空気や予圧空気や給水や水や燃料により用途や状況変化に合せて回収して、高温水５２ｂと凝縮水５２ｆを一括回収して高温水５２ｂを最適圧力に昇圧し、高温水溜９５に限り無く循環供給して、凝縮水５２ｆを限り無く縮径主燃焼室熱交換器２の給水管３に供給し、超大落差水力発電を可能にした回転出力の発生にします。
【００８４】
大気圧まで使用の場合は摂氏１００度に近い排気高温水５２ｂを、最適圧力に昇圧して水噴射ロケットノズル６Ｅの高温水溜９５に限り無く循環供給し、摂氏１００度に近い凝縮水５２ｆを４００ＭＰａ等に昇圧し給水５２として、限り無く縮径主燃焼室熱交換器２の給水管３に供給し、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、拡径圧縮室１０ａで摂氏１０００度に近付ける等に１回以上予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａにより、熱交換空気を冷却して給水５２や水道水５２ｃの温度を上昇して、同一燃料消費量の回転出力発生熱量を増大し、気化熱水回収器２ｂにより残り全部の排気５Ａ気化熱量を、摂氏１００度の水道水温熱５２ｄとして熱交換回収貯蔵して、真空断熱材等で断熱した温熱タンクや温熱配管を製造し、水道水温熱５２ｄと共に需要家に販売します。
【００８５】
既存世界の火力発電や原子力発電が使用蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を、摂氏３〜７度上昇して、例えば日本近海でも植物プランクトンの珪藻の死滅による、食物連鎖によりマイワシ生息数を１／２００等に激減や、既存の上昇気流や下降気流に新規上昇気流や下降気流を追加し、上限の無い台風風速や集中豪雨や異常乾燥を増大して、米国ではハリケーン被害を増大し、スペインでは旱魃被害を増大して、地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を世界規模で増大しております。
【００８６】
そこで水速度に変換減速して使用することで限り無く高圧の、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、発電用では供給熱量相当分全部を、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄとして、発電の副産物で需要家に販売し、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄを利用して電力消費１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種水道水温熱配管ビル等を製造販売し、ハトムギ・玄米・緑茶・大麦・プアール茶・ナンバンキビ・どくだみ・はぶ茶・チコリー・月見草・ビワの葉・ビタミンＣ等を作用させて、飲料水として製造販売して海水温度上昇を阻止して、人類絶滅の危険を縮小します。
【００８７】
地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化して水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の危険地帯では各種メタンハイドレート分解回収設備類を設けて、海上ではメタンハイドレートの上部に強化したビニールシート等で円錐屋根型の囲いを作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給船舶等を配置して、発電の副産物で製造原価が０に近い摂氏１００度等の温熱水を回収し、断熱した管類によりメタンハイドレートに注入して、膨大な熱量が必要で既存技術では採算不可能なメタンハイドレートの気化を可能にし、円錐屋根型囲いにより回収して燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図８絶対０度に近付けた竪型全動翼ガスタービン８Ａ排気により多段冷却して、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮熱回収し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部により多段冷却多段熱回収して、液体や気体で適宜に貯蔵し、電気や水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅと共に陸上に輸送して販売します。
【実施例７】
【００８８】
図７の全動翼燃焼部３０Ａは、図６の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂに換えて竪型全動翼ガスタービン８Ａを使用したもので、１軸で使用の場合は竪型全動翼ガスタービン８Ａのみ追加し、竪型全動翼ガスタービン８Ａはタービン外箱７７ａ内に、内側動翼群６０Ｃを具備した内側軸装置６０Ａ及び、外側動翼群６０Ｄを具備した外側軸装置６０Ｂを設けて、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により、互いに反対方向に回転する構成として、複数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊを環状の燃焼ガス溜９５ａに具備して燃焼ガス爆発力を供給し、燃焼ガス４９爆発力と燃焼ガスロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５の最適圧力に昇圧した水道水温熱５２ｄを、高温水溜９５の複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより摩擦損失低減して混合噴射加速し、垂直下方に水噴射して全部動翼の回転出力を発生します。
【００８９】
内側軸装置６０Ａ及び外側軸装置６０Ｂには、リニアモータや撥水作用３Ａや加熱高温手段１０１や磁石の反発力を選択して具備して、内側動翼群及び外側動翼群の撥水作用や高温気化膜等を可能にし、内側動翼群及び外側動翼群には撥水鍍金３ａや磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減して、リニアモータで可能な限り高速磁化水速度及び低速磁化水速度により最も効率良く回転可能に、内側動翼群及び外側動翼群の動翼角度を夫々の速度に合せて最適に設定し、ノズル６に具備した多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより垂直下方向に噴射して、全動翼弾み車ガスタービン８ａの１／３以下の小型化や３倍以上の簡単軽量大出力を狙います。
【００９０】
水噴射方向と回転出力発生方向が９０度相違する欠点がありますが、全動翼を１０段〜２０段に設けて常時全動翼で回転出力を発生し、全動翼弾み車タービン８ｂの３倍＊１０倍〜２０倍の簡単軽量大出力と１／３０〜１／６０等の小型化を狙い、大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にして、大気圧仕事率が高温燃焼ガスの２１３９倍に近い水速度に最適減速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａを含む全動翼燃焼部３０Ａを駆動して、主として自動車や飛行機や船舶等の回転出力を発生します。
【００９１】
燃焼ガス排気の過程では、ガス排気室５ｃにガス抽出器５１ａを設けて駆動して、気化熱空気回収器２Ｂ＋気化熱水回収器２ｂ又は廃熱回収熱交換器２ａを具備し、排気熱量５Ａを吸入空気〜予圧空気や給水や水や燃料により用途や状況変化に合せて回収して、燃焼ガス溶解水５２ｇとガス抽出器５１ａの燃焼ガスを回収し、外部の廃熱回収熱交換器２ａと気化熱水回収器２ｂで熱回収して、水道水温熱５２ｄと燃焼ガス溶解水５２ｇを回収し、水道水温熱５２ｄを高温水溜９５に供給して、最高温度燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、摂氏１００度等の水道水温熱５２ｄを混合噴射加速し、燃焼ガス容積の縮小を低減して燃焼ガス爆発力を増大した回転出力にします。
【００９２】
自動車等の用途では摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、用途に合せて磁化圧縮水の水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失低減し、リニアモータを構成してフレミング左手の法則で加速して、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６より垂直下方向に噴射し、磁化圧縮水の水道水温熱５２ｄとタービン翼８ｃの間に磁石の反発力を設けて摩擦損失を最少にして、フレミング左手の法則で更に加速し、撥水作用３Ａや高温気化膜や反発力やリニアモータ等から用途に合せて選択した回転出力の発生とします。
【００９３】
排気の過程で気化熱空気回収器２Ｂ及び気化熱水回収器２ｂを、蒸気排気室５ａとの重複使用により最も効率良く燃焼ガス排気熱量５Ａを回収して、その空気を拡径圧縮室１０ａで摂氏１０００度に近付ける等に１回以上予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａにより、熱交換空気を冷却して給水５２や水道水５２ｃの温度を上昇して、同一燃料消費量の回転出力発生熱量を増大し、気化熱水回収器２ｂにより残り全部の燃焼ガス排気熱量５Ａを、過熱蒸気爆発力と共同回収の水道水温熱５２ｄとして熱交換回収貯蔵して、真空断熱材等で断熱した温熱タンクや温熱配管を製造し、水道水温熱５２ｄと共に需要家に販売します。
【００９４】
既存世界の火力発電所や原子力発電所が、使用蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を、摂氏３〜７度上昇して、例えば日本近海でも植物プランクトンの珪藻の死滅による、食物連鎖によりマイワシ生息数を１／２００等に激減や、既存の上昇気流や下降気流に新規上昇気流や下降気流を追加し、上限の無い台風風速や集中豪雨や異常乾燥を増大して、世界規模の農作物激減や森林火災を創出し、地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を世界規模で増大しております。
【００９５】
そこで燃焼ガス爆発速度を水速度に変換減速して使用することで、限り無く高圧の燃焼ガス爆発力の使用を可能にし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、発電用では爆発力＋爆発力に分割して使用した供給熱量相当分全部を、過熱蒸気爆発力との共同回収により摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄとして、発電の副産物で需要家に販売し、摂氏１００度に近い水道水温熱５２ｄを利用して電力消費１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種水道水温熱配管ビル等を製造販売し、海水温度の上昇を阻止して人類絶滅の危険を縮小します。
【００９６】
地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化し、水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の陸上や海底の危険地帯では、ビニールシート等を適宜に強化した円錐屋根型の囲いを移動可能に作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給が可能なメタン回収設備乃至船舶を移動可能に配置して、摂氏１００度等の温熱水を回収し、断熱した管類を延長追加して、メタンハイドレートに発電の副産物で製造原価僅少な温熱水を注入し、既存技術では採算的に絶対不可能なメタンを気化して回収します。
【００９７】
又は深海調査船の操縦移動機能に逆茶碗部と断熱した温熱水管を追加し、円錐屋根型の囲い上部でメタン気化船舶を構成して、メタン回収船舶と連絡し、メタンハイドレートに逆茶碗囲いを設けて温熱水を注入して、逆茶碗囲い内では温熱水注入管を上下左右に移動してメタンを気化し、逆茶碗囲いや円錐屋根型囲いの二重囲いや操縦機能により移動しながら回収して、燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図８絶対０度に近付けた竪型全動翼ガスタービン８Ａも併設して、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部により多段冷却多段熱回収して、メタンを液体や気体で適宜に貯蔵して、電気や水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅと共に陸上に輸送して販売します。
【実施例８】
【００９８】
図８の全動翼燃焼部３０Ａは、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａを水道水冷熱５２ｅ回収用に変換可能にしたもので、１軸で使用の場合は竪型全動翼蒸気タービン８Ｂのみ追加し、竪型全動翼ガスタービン８Ａはタービン外箱７７ａ内に、内側動翼群６０Ｃを具備した内側軸装置６０Ａ及び、外側動翼群６０Ｄを具備した外側軸装置６０Ｂを設けて、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により互いに反対方向に回転する構成とし、内側動翼群及び外側動翼群には撥水鍍金３ａを設けて摩擦損失を低減して、可能な限り高速水速度及び低速水速度により最も効率良く回転可能に、内側動翼群及び外側動翼群の動翼角度を夫々の速度に合せて最適に設定し、ノズル６に具備した多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｄより垂直下方向に噴射して、全動翼を１０段〜２０段に設けて全動翼常時回転出力の発生とし、全動翼弾み車タービン８ｂの３倍＊１０倍〜２０倍の簡単軽量大出力と１／３０〜１／６０等の小型化を狙います。
【００９９】
大気圧中で重力加速度を最大に活用した回転出力発生にして、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付けた水速度に最適減速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａを含む全動翼燃焼部３０Ａを駆動して、主として発電用等の回転出力を発生し、排気の過程ではガス排気室５ｃにガス抽出器５１ａを設けて駆動して、絶対０度に近付く燃焼ガス排気温度を調整し、図３のように内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３を駆動して、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部を摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや冷水５２ｈとして回収し、最適圧力に昇圧した冷水５２ｈには不凍液を混入して、環状の燃焼ガス溜９５ａに多数設けた燃焼ガスロケットノズル６Ｄの外周に環状に具備した水溜９５ｂに供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、水溜９５ｂに１以上具備した多数の冷水ロケットノズル６Ｇの冷水５２ｈを混合噴射加速します。
【０１００】
水道水冷熱５２ｅ回収用等の用途では摂氏３０度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割して、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、冷水ロケットノズル６Ｇの冷水５２ｈを混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６全面より垂直下方向に噴射し、全動翼全部により常時回転出力を発生して排気の過程では、ガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて絶対０度に近付け、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部を、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３により、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅとして回収貯蔵して、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管を製造し、水道水冷熱５２ｅと共に需要家に販売すると共に、電力消費１／１０等を狙う業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や、各種冷房設備機器や各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や、各種水道水冷熱配管等を製造販売稼動します。
【０１０１】
Ａ型〜Ｂ型〜Ｃ型〜Ｄ型〜Ｅ型〜Ｆ型〜Ｇ型〜Ｈ型全動翼燃焼部から、用途に合せて選択した全動翼燃焼部３０Ｘを使用し、地域により水道水温熱５２ｄにより海水を淡水化して水道水や塩として製造販売して、深刻な水不足地域を解消し、メタンハイドレート分解の危険地帯では、各種メタンハイドレート分解回収設備や分解回収船舶類を設けて、メタンハイドレートの上部に強化したビニールシート等で円錐屋根型の囲いを作り、中心付近に熱と電気と冷熱の供給が可能なメタン回収設備や船舶を配置し、発電の副産物で製造原価が０に近い温熱水をメタンハイドレートに注入して、既存技術では膨大な気化熱が必要なため採算不可能な、メタンハイドレートの気化回収を可能にします。
【０１０２】
例えば公知の深海調査船の操縦移動機能に逆茶碗部と断熱した温熱水管を追加して、円錐屋根型の囲い内でメタン気化船舶を構成してメタン回収船舶と連絡し、メタンハイドレートに逆茶碗囲いを設けて摂氏１００度等の温熱水を温熱水管より注入し、逆茶碗囲い内では温熱水注入管を上下左右に移動してメタンを気化して、逆茶碗囲いや円錐屋根型囲いの二重囲いや操縦機能により回収し、燃料として使用する過程で、膨大過ぎるメタンは図８絶対０度に近付けた竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、多気筒のエネルギ保存圧縮機２０Ｘにより多段圧縮熱回収し、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部により多段冷却して、メタンを液体や気体で適宜に貯蔵し、電気や水道水温熱５２ｄや水道水冷熱５２ｅと共に、夫々を適宜に陸上に輸送して販売します。
【実施例９】
【０１０３】
図９のＢ型全動翼燃焼部３０Ｂは、Ａ型全動翼燃焼部３０Ａのシリンダヘッド１５と、逆止弁９７や一方向空気流路熱交換器９を含む、一方向流路の縮径主燃焼室兼熱交換器１を同様に左右に設けて、振り子腕４０ａによりクランク軸１６によるピストンの往復運動を２倍等に増大し、拡径ピストン２１を振り子腕により往復運動させて、ピストンの往復運動による運動エネルギ減少損失を最低として、ディーゼル機関に対応するエネルギ保存圧縮機２０Ｂとし、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４及び送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂを介して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂと垂直クランク軸１６を連結します。
【０１０４】
過熱蒸気５０や高温水５２ｂの垂直噴射により、重力加速度を追加した回転出力で駆動して、多段圧縮超高圧空気圧縮する余圧圧縮＋本圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる熱回収を含めて、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、予圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等として、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで摂氏１００度以下に冷却熱回収し、更に排気熱量５Ａを回収した空気を拡径圧縮室１０ａで圧縮高温として、縮径主燃焼室兼熱交換器１で空気冷却の過程で、燃料と攪拌して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１０５】
図９では過熱蒸気５０爆発力の過熱蒸気温度上昇時に、過熱蒸気制御弁２５を開放制御して、過熱蒸気爆発力を過熱蒸気溜９５ｃに供給し、高温水制御弁２５Ｂを開放制御して最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを高温水溜９５に供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周環状の高温水溜９５の１以上水噴射ロケットノズル６Ｅより高温水５２ｂを混合噴射加速し、円周上多数のノズル６より垂直下方に噴射して竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動して、エネルギ保存圧縮機２０Ｂを含む全動翼燃焼部３０Ｂを駆動します。
【０１０６】
２０Ａ〜２０Ｂ〜２０Ｃ〜２０Ｄ〜２０Ｅ〜２０Ｆ〜２０Ｇ〜２０Ｈより、用途に合せて選択したエネルギ保存圧縮機２０Ｘを使用して、竪型全動翼タービン駆動のＢ型エネルギ保存圧縮機２０ＢをＢ型全動翼燃焼部３０Ｂとし、、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備して、拡径ピストン２１の往復運動を振り子腕４０ａとクランク軸１６により拡大し、ビストンの側圧を最も簡単に低減軽量化して、ディーゼル機関の大重量往復運動による、運動エネルギ減少損失最大を僅少にします。
【０１０７】
クランク軸１６の回転運動による両頭拡径ピストン２１の往復運動を、振り子腕４０ａによる振り子運動で運動エネルギの減少損失最少で拡大増幅して、両頭拡径ピストン２１のピストン行程を拡大し、ピストンの側圧を最低で圧縮比をディーゼル機関並に最も簡単に増大して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの回転をクランク軸１６の回転とし、振り子腕４０ａの図に無い支点８１ａと両頭拡径ピストン２１との間にクランク軸１６を設けて、振り子腕４０ａによりクランク軸１６による往復運動を拡大した、拡径ピストン２１の往復運動とします。
【０１０８】
クランク軸１６による往復運動を拡大したエネルギ保存圧縮機２０Ｂを構成し、多気筒で使用の場合にはクランク軸１６の増設により、２気筒＋２気筒と増設して多気筒にし、本圧圧縮で使用の場合は燃料噴射弁７を設けて縮径主燃焼室兼熱交換器１として使用して、予圧圧縮に使用の場合は燃料噴射弁７を廃止して予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとして使用し、各種部品や竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ等は、図６図７図８の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａを、用途に合せて適宜に最適使用共通使用して最も効率良く使用して、用途に合せた出力を発生します。
【実施例１０】
【０１０９】
図１０のＢ型全動翼燃焼部３０Ｂは、図９のＢ型全動翼燃焼部３０Ｂの竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを、竪型全動翼ガスタービン８Ａに取り替えた自動車等の回転出力発生用の実施例で、１軸で使用の場合は図１０に竪型全動翼蒸気タービン８Ｂのみ追加して、部品は何れの場合も共用互換最適使用し、図９＋図１０で全動翼燃焼部３０Ｂを構成します。従って図１０では摂氏８００度３〜２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力等に分割し、燃焼ガス４９爆発力の燃焼ガス圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、燃焼ガス爆発力を燃焼ガス溜９５ａに供給します。
【０１１０】
図に無い高温水制御弁２５Ｂを開放制御して、摂氏１００度以上等の最高温度水道水温熱５２ｄを、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に供給して、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、環状の高温水溜９５に１以上具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、用途により最適圧力に昇圧磁化した水道水温熱５２ｄを磁石の反発力やリニアモータにより混合噴射加速し、ノズル６より垂直下方に噴射して磁石の反発力やリニアモータや重力加速度により加速して、竪型全動翼ガスタービン８Ａを駆動し、竪型全動翼ガスタービン８Ａの回転を、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４を介して、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速又は減速して、クランク軸１６の回転とします。
【０１１１】
自動車や飛行機や船舶等小型軽量大出力の回転出力を発生して排気の過程の、ガス排気室５ｃには気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂを具備して、外部に廃熱回収熱交換器２ａを具備し、気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを回収して、空気２８ａを摂氏１００度等として吸気弁２８より吸入し、両頭拡径ピストン２１により予圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等として、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２で先ず冷却し、摂氏１００度に近い空気として、水道水５２ｃで冷却して摂氏１００度以下の空気に冷却し、摂氏１００度前後の給水５２＋摂氏５０度前後の水道水温熱５２ｄにします。
【０１１２】
気化熱空気回収器２Ｂで圧縮回数に合せて排気熱量５Ａを複数回回収して、摂氏１００度等とした空気を本圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等とし、縮径主燃焼室兼熱交換器１で冷却の過程で、燃料噴射弁７より燃料噴射して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。本圧圧縮で使用の場合は、燃料噴射弁７を設けて縮径主燃焼室兼熱交換器１として使用し、燃料噴射弁７を廃止して予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとして使用して、多気筒で使用の場合にはクランク軸１６の増設により、２気筒＋２気筒と増設して多気筒にします。
【実施例１１】
【０１１３】
図１１のＣ型全動翼燃焼部３０Ｃは図６の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを使用し、Ｂ型エネルギ保存圧縮機２０Ｂを対向に設けてＣ型エネルギ保存圧縮機２０Ｃとします。用途に合せて１回以上の余圧圧縮や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる熱回収を含めて、エネルギ保存圧縮機２０Ｂと同様に気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを、拡径圧縮室１０ａで予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで熱回収冷却して、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを拡径圧縮室１０ａで本圧縮し、縮径主燃焼室兼熱交換器１で冷却の過程で着火燃焼します。
【０１１４】
限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼する縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央左右に夫々１以上具備して、燃焼室としない予圧圧縮室兼熱交換器１Ａを夫々用途に合せて適当数具備し、垂直又は９０度曲げて水平のクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５〜５５を設けて、対向往復運動同期により振動を極限まで相殺して僅少にし、予圧圧縮用の両頭拡径ピストン２１〜２１径を１０ｍ等の大径に近付けると共に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂによる変速を可能にします。
【０１１５】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを１台使用の場合は、垂直クランク軸１６〜１６に送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂに連絡し、両頭拡径ピストン２１〜２１の対向往復運動を同期すると共に、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４に連絡して、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂの回転を最適にし、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの回転をクランク軸１６〜１６側に伝達して、夫々を最適回転して最適対向往復させます。
【０１１６】
両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を同期し、ディーゼル機関の圧縮行程拡大構造を極限まで簡単にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、分割した過熱蒸気５０爆発力を環状の過熱蒸気溜９５ｃに供給して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、特殊用途では最適圧力に昇圧した磁化高温水５２ｂを混合噴射加速し、ノズル６より垂直下方に噴射して、大気中で重力加速度を追加した竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの回転出力駆動にします。多気筒で使用の場合には、４気筒＋４気筒と増設して多気筒として使用します。
【実施例１２】
【０１１７】
図１２のＣ型全動翼燃焼部３０Ｃは、図７の摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用する竪型全動翼ガスタービン８Ａとし、図１１のＣ型エネルギ保存圧縮機２０Ｃを使用して、用途に合せて１回以上の余圧圧縮や予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる排気熱量５Ａの回収を含めて、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを拡径圧縮室１０ａで本圧縮し、摂氏１０００度に近付ける等として逆止弁９７や一方向空気流路９や、縮径主燃焼室兼熱交換器１で順次冷却の過程で着火燃焼します。
【０１１８】
限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼する縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に夫々１以上具備して、垂直に設けた又は９０度折り曲げて水平のクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、対向往復運動同期により振動を極限まで相殺して僅少にし、予圧圧縮用の両頭拡径ピストン２１〜２１径を１０ｍ等の大径に近付けると共に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂによる変速を可能にして、自動車や飛行機や船舶等の停止時には熱と電気と冷熱の供給設備として使用し、図８の摂氏３０度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用する、竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用するものも用途により可能にします。
【０１１９】
垂直又は用途により９０度曲げて水平のクランク軸１６〜１６に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂに連絡して両頭拡径ピストン２１〜２１の対向往復運動を同期すると共に、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４に連絡して、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂにより、竪型全動翼ガスタービン８Ａの回転をクランク軸１６〜１６側に伝達し、夫々を最適回転して最適対向往復させます。
【０１２０】
両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を同期させ、ディーゼル機関の圧縮行程拡大構造を極限まで簡単として、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して分割した、燃焼ガス４９爆発力を環状の燃焼ガス溜９５ａに供給し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に最適圧力に昇圧して供給した水道水温熱５２ｄを、環状の高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、撥水作用や高温気化膜等により摩擦損失を低減して混合噴射加速して、摩擦損失低減の過程ではロケットノズルにより急加速短距離撥水作用や高温気化膜等により最も効率良く摩擦損失を低減し、ノズル６より垂直下方に噴射して、摂氏１００度近傍の水温エネルギと、水の重力加速度を追加した回転出力の竪型全動翼ガスタービン８Ａとします。
【０１２１】
そして多気筒で使用の場合には、４気筒＋４気筒と増設して多気筒として使用し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、例えば特殊用途では内部をＮ極に磁化した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、燃焼ガス溜９５ａの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、外部を疑似単極のＮ極に磁化した水道水温熱５２ｄを垂直下方に混合噴射加速し、全動翼を１０〜２０段に設けてタービン翼８ｃをＮ極に着磁した、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面多数のノズル６より噴射して、タービン翼８ｃ内では磁石の強い反発力により摩擦損失を最少にして加速し、重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１３】
【０１２２】
図１３のＤ型全動翼燃焼部３０Ｄは、図１の全動翼弾み車蒸気タービン８ｂに変えて竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを使用して、図１のＡ型エネルギ保存圧縮機２０Ａに換えて、Ｄ型エネルギ保存圧縮機２０Ｄを使用して、既存ガソリン機関のピストン棒等を省略簡単軽量にし、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備して、垂直又は９０度曲げて水平のクランク軸１６の回転運動により、直接両頭拡径ピストン２１を往復運動させて、構造が最も簡単な拡径圧縮室１０ａのエネルギ保存圧縮機２０Ｄとし、多気筒で使用することでビストン径やピストン行程を適宜に拡大して、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した吸入空気を予圧圧縮〜本圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１による排気熱量５Ａの回収利用を可能にして、ビストン径やピストン行程を適宜に縮小してガス燃料等による排気熱量５Ａの回収を可能にします。
【０１２３】
空気やガス燃料を吸入する過程でも排気熱量５Ａを回収して、予圧圧縮〜本圧縮の過程で摂氏１０００度に近付け、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１の給水管３により、給水５２や水５２ａや水道水５２ｃ等で排気熱量５Ａを回収し、水道水温熱５２ｄ等として排気熱量５Ａの繰返し回収有効利用を可能にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１で高温空気を冷却する過程で燃料と攪拌燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１２４】
圧縮比を用途に合せて最も簡単に増大してピストンの側圧を０に近付け、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの二重反転回転を、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４や、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂの回転とし、送水の過程で用途により物質を混入した水全部を磁化すると共に変速可能として、垂直又は公知技術により９０度折り曲げて水平のクランク軸１６に連絡し、用途に合せたクランク軸１６として、クランク軸１６の増設により２気筒＋２気筒と増設して多気筒にし、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを駆動して、縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に、過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、用途により撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを選択して構成して、ロケットノズルによる摩擦損失の低減や水速度の上昇等に選択使用します。
【０１２５】
過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの、環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５に複数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、例えば磁化した高温水５２ｂを垂直下方に混合噴射加速し、磁石の反発力等により摩擦損失を低減して、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力とロケットノズルと重力加速度とフレミングの左手の法則により加速し、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流の、ノズル６全面上部の多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて撥水作用や高温気化膜や、磁石の反発力やリニアモータを構成したタービン翼８ｃ内でも摩擦損失を低減して加速し、重力加速度とフレミングの左手の法則による加速を追加した回転出力を選択して採用し、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける等として、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１４】
【０１２６】
図１４のＤ型全動翼燃焼部３０Ｄは、図１３の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂに変えて図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａを使用し、摂氏８００度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に複数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、水道水温熱５２ｄを混合噴射加速して、用途変更の場合は図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用を可能とし、摂氏３０度２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用して、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた水溜９５ｂに複数具備した冷水ロケットノズル６Ｇより、冷水５２ｈを混合噴射加速して、燃焼ガス排気温度を絶対０度に近付けます。Ｄ型エネルギ保存圧縮機２０Ｄは実施例１３と共通使用し、既存ガソリン機関のピストン棒等を省略簡単軽量にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備します。
【０１２７】
垂直又は９０度曲げて水平のクランク軸１６の回転運動により、直接両頭拡径ピストン２１を往復運動させて、構造が最も簡単な拡径圧縮室１０ａのエネルギ保存圧縮機２０Ｄとし、多気筒で使用することでビストン径やピストン行程を適宜に拡大縮小して、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した吸入空気を予圧圧縮〜本圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１による排気熱量５Ａの回収利用を可能にして、ビストン径やピストン行程を適宜に縮小してガス燃料による排気熱量５Ａの回収を可能にします。
【０１２８】
予圧圧縮〜本圧圧縮の過程で摂氏１０００度に近付け、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａ〜縮径主燃焼室兼熱交換器１の給水管３により、給水５２や水道水５２ｃや水５２ａで排気熱量５Ａを回収し、排気熱量５Ａの繰返し回収有効利用を可能にして、縮径主燃焼室兼熱交換器１で高温空気を冷却する過程で燃料と攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。圧縮比を最も簡単に増大してピストンの側圧を０に近付け、竪型全動翼ガスタービン８Ａの回転を送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４や、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂの回転とし、送水の過程で物質を混入した水全部を磁化すると共に、変速可能としてクランク軸１６に連絡して、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを駆動し、クランク軸１６の増設により２気筒＋２気筒と増設して多気筒にして、全動翼燃焼部３０Ｄを構成します。
【０１２９】
縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、用途により磁石の反発力やリニアモータを構成した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に複数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、水道水温熱５２ｄを混合噴射加速して、磁化水道水温熱５２ｄを垂直下方に磁石の反発力により摩擦損失を低減して混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面より噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを選択して構成し、タービン翼８ｃ内でも摩擦損失を低減して加速して、重力加速度とフレミングの左手の法則による加速を追加し、摩擦損失を低減した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける等として、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１５】
【０１３０】
図１５のＥ型全動翼燃焼部３０Ｅは、Ｄ型エネルギ保存圧縮機２０Ｄを対向に設けて、Ｅ型エネルギ保存圧縮機２０Ｅを構成し、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５による対向往復運動同期により振動を相殺して、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に夫々１以上具備し、多気筒とすることで予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとしても使用して、振動を相殺することで両頭拡径ピストン２１径を１０ｍ等の大径や、竪型全動翼タービン２台と垂直クランク軸１６〜１６による並列駆動や、公知の歯車接ぎ手により９０度折り曲げて水平クランク軸１６〜１６を可能にし、用途に合せて使用します。
【０１３１】
構造が極限まで簡単な拡径圧縮室１０ａを対向に具備したＥ型全動翼燃焼部３０Ｅにして、多気筒としてピストン径やピストン行程を拡大することで、気化熱空気回収器２Ｂの排気熱量５Ａで高温とした空気を用途に合せて、余圧圧縮で摂氏１０００度に１回以上近付け、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃで熱交換冷却して排気熱量５Ａを回収し、拡径圧縮室１０ａにより予圧圧縮〜本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１を含めて排気熱量５Ａを繰り返し回収利用します。
【０１３２】
構造が非常に簡単な対向往復運動空気圧縮機で〜本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気５０爆発力により竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動し、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により最適回転比に制定して、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速可能とし、用途により複数の磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５により、垂直又は水平折り曲げたクランク軸１６〜１６を駆動して、クランク軸により直接両頭拡径ビストン２１を対向往復駆動することで、両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を完璧に同期させ、用途により物質を混入した磁化圧縮水として使用します。
【０１３３】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力と撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを選択して構成したロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、高温水５２ｂを混合噴射加速して、例えば磁化した高温水５２ｂを磁石の反発力により摩擦損失を低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と重力加速度とフレミングの左手の法則により選択加速して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面より噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて、磁石の反発力やリニアモータを構成したタービン翼８ｃ内でも摩擦損失を低減加速して、重力加速度とフレミングの左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付ける等として、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１６】
【０１３４】
図１６のＥ型全動翼燃焼部３０Ｅは、図１５のＥ型エネルギ保存圧縮機２０Ｅを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図１５を含めて全動翼燃焼部３０Ｅを構成し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、用途により物質混入水を疑似単極の磁化水とし、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータを用途に合せて選択ロケットノズルを構成した、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ多数を設けた環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、最適圧力に昇圧した磁化水道水温熱５２ｄを混合噴射加速します。
【０１３５】
例えば磁化した水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失を低減し、垂直下方に混合噴射加速して、摂氏１００度近傍の水道水温熱５２ｄを燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミングの左手の法則により加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減し、リニアモータを構成してタービン翼８ｃ内でも同様に加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１７】
【０１３６】
図１７のＦ型全動翼燃焼部３０Ｆは、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを対向に設けて、対向往復運動同期により振動を相殺し、縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に夫々１以上具備して、中央を予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとして左右の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ等に連絡してエネルギ保存圧縮機２０Ｆを構成して、多気筒としてピストン径やピストン行程を拡大することで、気化熱空気回収器２Ｂの排気熱量５Ａで高温とした空気を用途に合せて圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとしても使用して、中央の一方向空気流路熱交換器９から、左右の縮径主燃焼室兼熱交換器１に空気を供給する構成とし、充分に冷却した空気２８ａを混入した燃料噴射燃焼とします。振動を相殺することで両頭拡径ピストン２１径を１０ｍ等の大径を可能にして、構造が極限まで簡単な拡径圧縮室１０ａを対向に構成し、用途に合せて１回以上の予圧圧縮として、気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した高温空気を本圧圧縮します。
【０１３７】
縮径主燃焼室兼熱交換器１に１０００度に近付けた高温空気２８ａと、摂氏１００度等に冷却した空気２８ａを供給攪拌して燃料と攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気５０爆発力により竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動し、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを、磁化した送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により最適回転比に制定して、磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速可能とし、複数の磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５によりクランク軸１６〜１６を駆動し、４気筒＋４気筒と増設して多気筒にして、クランク軸により直接両頭拡径ビストン２１を対向往復駆動することで、両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を完璧に同期させ、用途に合せて物質を混入した磁化圧縮水とします。
【０１３８】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、用途により撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択ロケットノズルを構成した、多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを設けた環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５の多数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速して、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面上部多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１８】
【０１３９】
図１８のＦ型全動翼燃焼部３０Ｆは、図１７のＦ型エネルギ保存圧縮機２０Ｆを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図１７と合体して全動翼燃焼部３０Ｆを構成し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、前記同様に多数の燃焼ガスロケットノズルを設けた環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、用途や特別用途により物質混入水を疑似単極の水道水温熱５２ｄ等の選択として、その場合は磁石の反発力を設けて摩擦損失を低減し、リニアモータを構成した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、磁化水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速します。
【０１４０】
磁化圧縮水の水道水温熱５２ｄを、燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミングの左手の法則により加速して、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に摩擦損失を低減加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力の選択使用とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【実施例１９】
【０１４１】
図１９のＧ型全動翼燃焼部３０Ｇは、エネルギ保存圧縮機２０Ｄの圧縮部分を対向に設けて、左右の一方向空気流路熱交換器９の給水５２や水道水５２ｃ等で排気熱量を回収し、摂氏１０００度に近付ける等の空気を１００度等に冷却して、中央１以上の縮径主燃焼室兼熱交換器１の、１０００度近い空気に混入攪拌して着火燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉに過熱蒸気爆発力を供給して、図２０を含めてエネルギ保存圧縮機２０Ｇや全動翼燃焼部３０Ｇを構成し、対向往復運動同期により振動を相殺して、両頭拡径ピストン２１径を１０ｍ等の大径を可能にします。
【０１４２】
構造が極限まで簡単な拡径圧縮室１０ａを対向に具備して、多気筒としてピストン径やピストン行程を拡大縮小し、縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃料噴射弁７を廃止して予圧圧縮室兼熱交換器１Ａとしても使用して、気化熱空気回収器２Ｂの排気熱量５Ａで１００度等の高温空気２８ａとし、用途に合せて予圧圧縮摂氏１０００度に近付ける等として、給水５２や水道水５２ｃで排気熱量５Ａを回収し、排気熱量５Ａを回収して本圧圧縮して縮径主燃焼室兼熱交換器１で燃焼する、構造が非常に簡単な対向往復運動空気圧縮機のエネルギ保存圧縮機２０Ｇとして、４気筒＋４気筒と増設して多気筒にします。
【０１４３】
縮径主燃焼室兼熱交換器１で摂氏１０００度や１００度等の空気２８ａを、攪拌混合する過程で燃料と攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、用途に合せた温度や圧力の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、過熱蒸気５０爆発力により竪型全動翼蒸気タービン８Ｂを駆動し、互いに反対方向に回転する内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを用途や特別用途により、磁化した送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４により最適回転比に制定して、磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速可能とし、複数の磁化した送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５によりクランク軸１６〜１６を駆動して、クランク軸により直接両頭拡径ビストン２１を対向往復駆動することで、両頭拡径ビストン２１〜２１の対向往復運動を完璧に同期させ、４気筒＋４気筒と増設して多気筒にし、特別用途では物質を混入した磁化圧縮水として使用します。
【０１４４】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択してロケットノズルを構成した、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ多数を設けた環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた高温水溜９５の、多数の水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した高温水５２ｂを、摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と霧吹きの原理と重力加速度とフレミング左手の法則により加速して、用途に合せて最も効率良く加速を選択可能とします。
【０１４５】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面上部多数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に摩擦損失を低減加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力等とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けて、自動車や船舶や飛行機等を駆動し、運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用します。
【実施例２０】
【０１４６】
図２０のＧ型全動翼燃焼部３０Ｇは、図１９のエネルギ保存圧縮機２０Ｇを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図１９と合体して全動翼燃焼部３０Ｇを構成し、摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用して、自動車や船舶や飛行機等の運転に使用し、その運転停止中には図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用し、摂氏０度等の冷水５２ｈを混合噴射加速して、燃焼ガス排気温度を可能な限り低温とし、気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂを、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３として使用して、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや燃焼ガス溶解水５２ｇとして回収販売する、図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用を可能にし、自動車や船舶や飛行機等の運転中止中に熱と電気と冷熱の供給設備として使用します。
【０１４７】
縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択してロケットノズルを構成した、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ多数を設けた燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、例えば最適圧力に昇圧した磁化水道水温熱５２ｄを磁石の反発力により摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速して、水道水温熱５２ｄを燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流の、ノズル６全面上部複数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射して、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニア誘導モータを構成したタービン翼８ｃ内でも同様に加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【０１４８】
自動車等の運転中止中に熱と電気と冷熱の供給設備として使用の過程では、最低温度例えば摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割して、図８燃焼ガスロケットノズル６Ｄの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した磁化冷水５２ｈを混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｄより、撥水作用や磁石の反発力により摩擦損失を低減して垂直下方向に噴射して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力を発生し、用途に合せて最も効率良く回転出力発生を狙います。
【０１４９】
図８と同様に排気の過程ではガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、燃焼ガス排気５Ａ全部を絶対０度に近付け、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３により、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや燃焼ガス溶解水５２ｇとして回収貯蔵し、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管と共に需要家に販売すると共に、電力消費１／１０等を狙う業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や、各種冷房設備機器や各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や、各種水道水冷熱配管等を製造販売して、燃焼ガス溶解水５２ｇを需要家に販売し、肥料や植物プランクトンを増大します。
【実施例２１】
【０１５０】
図２１のＨ型全動翼燃焼部３０Ｈは、最上部の縮径主燃焼室兼熱交換器１を左側（片方）に１以上具備し、排気熱量５Ａを回収圧縮して摂氏１０００度に近付ける等の高温とした空気２８ａを、右側の予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの給水５２や水道水５２ｃ等で冷却摂氏１００度等として、左側の縮径主燃焼室兼熱交換器１の摂氏１０００度に近付ける等高温圧縮空気に混合する、エネルギ保存圧縮機２０Ｄを構成し、混合空気と燃料と攪拌燃焼して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割する、全動翼燃焼部３０Ｈとします。
【０１５１】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂの互いに反対方向に回転する、内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂを最適回転比にする、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４を具備し、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂによりクランク軸１６に連絡して、クランク軸１６を回転して直接両頭拡径ビストン２１を往復運動させると共に、用途や特別用途により磁化圧縮給水５２として超高圧少量送水を可能にし、構造が最も簡単な往復運動空気圧縮機として、圧縮比を用途に合せて最も簡単に増大し、ピストンの側圧を簡単に低減します。
【０１５２】
気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、１回以上の拡径圧縮室１０ａの余圧圧縮や本圧圧縮で摂氏１０００度に近付け、縮径主燃焼室兼熱交換器１で予圧圧縮室兼熱交換器１Ａの摂氏１００度等の空気２８ａと混合の過程で、燃料と攪拌混合燃焼して限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割し、自動車や船舶や飛行機等の運行運転中には過熱蒸気５０爆発圧力を上昇して、混合噴射加速する水温度も上昇して回転出力を発生し、排気の過程では先ず気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収して、気化熱水回収器２ｂにより残りの排気熱量５Ａを回収し、運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用して、多気筒で使用の場合にはクランク軸１６の増設により、２気筒＋２気筒と増設して多気筒にします。
【０１５３】
縮径主燃焼室熱交換器２の過熱蒸気５０の圧力上昇時に過熱蒸気制御弁２５を開放制御し、用途や特別用途により撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択ロケットノズルを構成した、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ多数を設けた環状の過熱蒸気溜９５ｃに過熱蒸気５０を供給して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に設けた高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、例えば最適圧力に昇圧した磁化高温水５２ｂを磁石の反発力により摩擦損失を低減して垂直下方に混合噴射加速し、高温水５２ｂを過熱蒸気爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速して、用途に合せて最も効率良く加速することを狙います。
【０１５４】
竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ最上流のノズル６全面上部複数の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けて用途や特別用途により、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択して構成した、タービン翼８ｃ内でも同様に加速して、重力加速度とフレミング左手の法則による加速を追加した回転出力とし、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けて、自動車や船舶や飛行機等を駆動し、運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用します。
【実施例２２】
【０１５５】
図２２のＨ型全動翼燃焼部３０Ｈは、図２１のエネルギ保存圧縮機２０Ｈを共同使用し、図７の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動として、図２１と合体して全動翼燃焼部３０Ｈを構成し、摂氏８００度３〜２００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用して、自動車や船舶や飛行機等の運転に使用し、その運転停止中には図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に変換使用可能として、摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力を使用し、摂氏０度等の冷水５２ｈを混合噴射加速して、燃焼ガス排気温度を可能な限り低温とし、気化熱空気回収器２Ｂや気化熱水回収器２ｂを、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３として使用して、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅや燃焼ガス溶解水５２ｇとして回収販売する、図８の竪型全動翼ガスタービン８Ａに変換して使用を可能にし、自動車や船舶や飛行機等の運転中止中には熱と電気と冷熱の供給設備として使用して、既存発電所の発電量を低減して海水温度の上昇を低減します。
【０１５６】
図２２縮径主燃焼室兼熱交換器１の燃焼ガス４９の圧力上昇時に、燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択ロケットノズルを構成した、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ多数を設けた環状の燃焼ガス溜９５ａに燃焼ガス４９を供給し、燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周の環状の高温水溜９５に多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅより、最適圧力に昇圧した水道水温熱５２ｄを摩擦損失低減して垂直下方に混合噴射加速して、水道水温熱５２ｄを燃焼ガス４９爆発力と重力加速度とフレミング左手の法則により加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａ最上流のノズル６全面上部複数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより噴射し、全動翼を１０〜２０段に設けたタービン翼８ｃ内でも同様に加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍回転出力に近付けます。
【０１５７】
自動車等の運転中止中に熱と電気と冷熱の供給設備として使用の過程では、最低温度例えば摂氏３０度３００ＭＰａ等の燃焼ガス爆発力に分割して、図８燃焼ガスロケットノズル６Ｄの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧した冷水５２ｈを混合噴射加速し、竪型全動翼ガスタービン８Ａのノズル６上部多数の燃焼ガスロケットノズル６Ｊより垂直下方向に噴射して、重力加速度による加速を追加した回転出力を発生し、排気の過程ではガス抽出器５１ａによる真空の上昇を含めて、燃焼ガス排気５Ａ全部を絶対０度に近付け、内部や外部の冷熱回収器１０３〜１０３により、熱交換摂氏０度に近い水道水冷熱５２ｅとして回収貯蔵し、真空断熱材等で断熱した冷熱タンクや冷熱配管と共に需要家に販売すると共に、電力消費１／１０等を狙う業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や、各種冷房設備機器や各種冷却設備機器や各種製氷設備機器や、各種水道水冷熱配管等を製造販売稼動します。
【実施例２３】
【０１５８】
図２３の合体機関飛行機３８Ａの各種ジェット機の空気吸引噴射出力の発生は、図１から図５や図６から図２２や図３２から図３９の各種合体機関燃焼部や各種全動翼燃焼部から、用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘや全動翼燃焼部３０Ｘを使用して、合体機関噴射部７７Ｋや７７Ｌを飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃの左右に分割し、合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを垂直翼３８ｄ〜３８ｄに分割することで、図２４合体機関噴射部７７Ｋや図２５合体機関噴射部７７Ｌを用途に合せて極限まで簡単として、前方の空気や真空を限り無く高速動圧で吸入して用途に合せて予圧圧縮し、合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘで限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、例えば摂氏５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１５９】
高速高圧の動圧空気を、飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃの翼前縁心３８ｅより吸入して、選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの吸気弁２８より吸入して予圧圧縮し、吸気弁２８より吸入して予圧圧縮や本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１により限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割して、夫々大量貯蔵を可能にして燃料切れ時や宇宙往還機に使用を可能にし、燃料搭載量を１／１０００に近付け、大部分を水搭載量として何時でも噴射を可能にして、火災発生時には瞬時に噴射して消火する等非常に安全便利な乗り物にし、真空中では水蒸気容積を１００００倍以上等に増大して、超音速マッハ２３の第一宇宙速度以上を狙い、飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃ等飛行速度で高温となる部分全部に、カーボン繊維やカーボンナノチューブ等で軽量化〜高圧化した給水管３を配管し、高圧軽量容器を構成します。
【０１６０】
炭素繊維などによる高圧軽量容器の給水管３の給水５２や過熱蒸気５０により、飛行速度による火の玉温度を回収して過熱蒸気爆発力にし、宇宙飛行時や地球帰還時に主エネルーとして使用して、飛行胴３８ａや飛行翼３８ｂには操縦室１０ｂや制御室１０ｃや客室１０ｄを設け、制御室１０ｃには総括制御装置２０を具備して既存技術で全体を制御します。全体を制御の過程で、飛行翼３８ｂや飛行尾翼３８ｃの左右に夫々設けた、合体機関噴射部７７Ｋ又は７７Ｌを回転制御して、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にします。
【０１６１】
撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力やリニアモータから選択してロケットノズルを構成して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力により摩擦損失を低減し、水を過熱蒸気爆発力や燃焼ガス爆発力や、夫々のロケットノズルや霧吹きの原理やリニアモータで加速噴射する、合体機関噴射部７７Ｋ又は７７Ｌを、夫々の円筒回転部７７Ｇにより９０〜１８０度以上回転制御して、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にし、既存技術の１０倍速度を狙う各種超音速ジェット機や各種超音速ジェット戦闘機や、各種ジェット機や各種ジェット戦闘機や各種宇宙往還旅客機や、各種宇宙往還旅客親飛行機等の空気や真空を吸引噴射する出力発生として、ビルの屋上等何処でも飛行場や月等に垂直降下垂直上昇を可能にします。
【実施例２４】
【０１６２】
図２４の合体機関噴射部７７Ｋは、各種ジェット機や各種超高速船舶等の空気吸引噴射出力発生に使用するもので、図１図２等や図６〜図２２や図３２〜図３９から選択した、合体機関燃焼部２９Ｘや全動翼燃焼部３０Ｘの、全動翼弾み車タービン８〜８又は竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ＋竪型全動翼ガスタービン８Ａを回転駆動し、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４や、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂを介して、クランク軸１６を直接又は変速して回転駆動します。
【０１６３】
気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した空気２８ａを１回以上予圧圧縮〜本圧圧縮して、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、例えば最適温度４００ＭＰａ過熱蒸気５０爆発力＋摂氏５００〜８００度３００ＭＰａ燃焼ガス４９爆発力に分割して、その一部により合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分を過熱蒸気制御弁２５及び燃焼ガス制御弁２４を開放制御して、合体機関噴射部外箱７７Ｆ内夫々１以上の筒形外箱７７ｂ内の、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉを具備した過熱蒸気溜９５ｃ及び燃焼ガスロケットノズル６Ｊを具備した燃焼ガス溜９５ａに供給し、夫々の水制御弁２５Ｃを開放制御して、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周に環状に設けた水溜９５ｂに水５２ａを供給し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周に環状に設けた水溜９５ｂに水５２ａを供給します。
【０１６４】
そしてロケットノズルの撥水作用や高温気化膜により摩擦損失を低減した、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ及び流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ夫々の爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ及び流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの外周環状に設けた夫々の水溜９５ｂに多数具備した水噴射ロケットノズル６Ｅ・６Ｅより、夫々水５２ａを混合噴射加速します。特殊用途の例えば磁化水５２ａと磁石の反発力により摩擦損失を低減し、リニアモータを構成して磁化水５２ａを加速するロケットノズルとしても使用します。
【０１６５】
磁石の反発力を追加して摩擦損失を低減した、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの過熱蒸気溜９５ｃの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周環状の水溜９５ｂに多数具備した、水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した磁化水５２ａを、摩擦損失を低減してリニアモータを構成して混合噴射加速し、磁石の反発力を追加して摩擦損失を低減した１以上の流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、燃焼ガス溜９５ａの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状の水溜９５ｂに多数具備した、水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧した磁化水５２ａを、摩擦損失を低減してリニアモータを構成して混合噴射加速し、限り無く高圧の過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力の使用を可能にして、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍噴射推進出力に近付けます。
【０１６６】
大気圧仕事率を夫々高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、磁化水として用途に合せて摩擦損失を低減や、フレミング左手の法則で磁化水を加速する夢の技術を追加し、ロケットノズルや霧吹きの原理１１１Ｉ及び１１１Ｊを駆動して、夫々前方の空気や真空を吸引噴射し、既存ガスタービンの２１３９倍噴射推進出力に近付け、合体機関噴射部外箱７７Ｆの円筒回転部７７Ｇと、飛行翼３８ｂ及び飛行尾翼３８ｃに設けた磁気摩擦動力伝達装置７６や公知技術により、合体機関噴射部外箱７７Ｆを用途に合せて９０〜１８０度以上回転可能にして、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にし、既存技術の１０倍速度を狙う、各種ジェット機や各種ジェット戦闘機や各種超高速船舶や各種超高速戦闘船舶等の空気吸引噴射出力発生とします。
【実施例２５】
【０１６７】
図２５の合体機関噴射部７７Ｌは、図２４の合体機関噴射部７７Ｋより高速噴射に使用するもので、例えば摂氏３００〜５００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度２００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により７７Ｋ同様に選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動して分割に使用し、大部分を合体機関噴射部外箱７７Ｆ内の、１以上の筒形外箱７７ｂ内の、高温気化膜や撥水作用３Ａや磁石の反発力により摩擦損失を低減した、合体機関噴射部７７Ｌより噴射します。
【０１６８】
リニアモータを構成して磁化水をフレミング左手の法則で加速する、流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ又は、用途に合せて気化膜や撥水作用や磁石の反発力から選択して摩擦損失を低減し、リニアモータを構成して磁化水をフレミング左手の法則で加速するから選択使用した、流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘの、過熱蒸気溜９５ｃ及び流線型過熱蒸気ロケットノズル６ｉ外周環状の燃焼ガス溜９５ａに、夫々過熱蒸気５０爆発力及び燃焼ガス４９爆発力を供給します。
【０１６９】
流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｘの、４００ＭＰａ過熱蒸気５０爆発力＋２００ＭＰａ燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ外周環状の燃焼ガス溜９５ａに多数具備した燃焼ガスロケットノズル６Ｊの、２００ＭＰａ燃焼ガス４９を４００ＭＰａ過熱蒸気爆発速度で吸引混合噴射加速して、過熱蒸気含有の高温水を摩擦損失低減して混合噴射加速し、音速以上も狙う混合噴射加速にして、流線型過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ内では、磁化含有高温水をフレミング左手の法則で超音速を狙う混合噴射加速にし、限り無く増大を可能にした落差＊質量の両方と、磁石の反発力を追加した摩擦損失の低減と、リニアモータ加速の追加で速度を増大した高速噴射にして、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、前方の空気や真空を吸引して高速噴射し、同一燃料量既存ガスタービンの２１３９倍噴射推進出力に近付けます。
【０１７０】
合体機関噴射部７７Ｌの構造を極限まで簡単にすることで、最高水噴射速度を可能にして最高速噴射推進の用途に使用し、合体機関噴射部外箱７７Ｆの円筒回転部７７Ｇと、図２３の飛行翼３８ｂ及び飛行尾翼３８ｃに設けた磁気摩擦動力伝達装置７６又は公知技術により、合体機関噴射部外箱７７Ｆを用途に合せて９０〜１８０度以上回転可能にして、垂直上昇や垂直降下や逆噴射を可能にし、ビルの屋上や月や星など何処でも発着可能な飛行場として、超音速マッハ３２の地球脱出速度以上を狙う、各種宇宙往還旅客機や各種宇宙往還親飛行機や各種超音速ジェット機や、各種超音速ジェット戦闘機等の空気吸引噴射出力発生とします。
【実施例２６】
【０１７１】
図２６空気噴射船舶３８Ｂの空気吸引噴射の出力発生は、図１〜図５や図３２〜図３９のＡ型等用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は、図６〜図２２から用途に合せて選択した全動翼燃焼部３０Ｘを、合体機関噴射部７７Ｋより分離して船体内に適宜に具備して、低速低圧低温や高速高圧高温の空気２８ａを飛行翼３８ｂの翼前縁心３８ｅより吸入し、低温空気２８ａは気化熱空気回収器２Ｂにより排気熱量５Ａを熱交換回収して、１回以上摂氏１００度等に上昇して吸気弁２８より吸入し、１回以上摂氏１０００度に近付けた余圧圧縮〜予圧圧縮室兼熱交換器１Ａによる排気熱量５Ａの回収を含めて、排気熱量５Ａを給水５２＋水道水５２ｃ等で回収摂氏５０度等に冷却して、排気熱量５Ａを回収して摂氏１００度等に上昇した空気２８ａを吸入して本圧圧縮し、縮径主燃焼室兼熱交換器１等により冷却の過程で燃料噴射攪拌燃焼して、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼します。
【０１７２】
例えば摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分により合体機関噴射部７７Ｋを駆動して、船前浮揚板９Ａの後方や船後浮揚板９Ｂの前方に夫々１以上の合体機関噴射部７７Ｋを具備し、船体前方斜め上や船体中央斜め上等の空気を吸引して、夫々船体前部の底部斜め下や船体後部の底部斜め下の平行垂直板９ｃ内に噴射し、船体を空気圧で浮揚して船体後部の空気噴口９Ｄ等より空気噴射して、噴射推進の過程で空気噴口９Ｄの方向舵４０や垂直翼３８ｄの方向舵４０Ａを駆動制御操舵し、既存の飛行機より大幅な大重量の車両や戦闘機等を、超高速海上一定間隔輸送します。
【０１７３】
飛行翼３８ｂと飛行尾翼３８ｃを一体として昇降制御操舵し、水上との距離を一定に安定して、飛行胴３８ａや船室１０Ａには操縦室１０ｂや客室１０ｄや、制御室１０ｃや貨物室１０ｅを設け、制御室１０ｃには総括制御装置２０を具備して既存技術で全体を制御し、摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力を貯蔵して、燃料切れ時に使用可能とし、燃料搭載量を１／１００に近付け、大部分を水搭載量として火災の場合は即時噴射可能とした非常に安全便利として、飛行翼３８ｂと飛行尾翼３８ｃを一体として既存船舶の２０倍速度を狙う、各種客船や各種フェリーボートや各種貨物船舶や各種航空母艦や各種戦闘艦船等にします。
【実施例２７】
【０１７４】
図２７水噴射船舶３８Ｃの水吸引噴射出力の発生は、図１〜図５や図３２〜図３９のＡ〜Ｈ型等８種類から用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は、図６〜図２２のＡ〜Ｈ型等８種類から用途に合せて選択した全動翼燃焼部３０Ｘを、ウォータージェット７７Ｍや７７Ｎから分離して具備して、前記同様に合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１７５】
例えば摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により前記同様に選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分により船底に具備した夫々１以上の霧吹きの原理１１１Ｋ〜１１１Ｌで成る、図２８〜図２９のウォータージェット７７Ｍ又は７７Ｎを駆動して、船底前方の水を吸引して船底後方に噴射し、噴射推進の過程で噴射部に具備した方向舵４０Ａを駆動制御操舵して、水上を超高速で浮上推進します。
【０１７６】
既存の貨物船と同重量を超高速浮上輸送するため、水上翼３８ｇを昇降自在変形可能に具備して、複数の油圧シリンダ４８ａにより最適位置形状に移動変形し、速度に合せた最適位置に最適変形して、船体速度による水上翼３８ｇの水圧により大重量船体を浮上させた水吸引噴射推進とします。そして操縦室１０ｂには客室１０ｄ等を設け、船室１０Ａに貨物室１０ｅや制御室１０ｃを設けて、総括制御装置２０により既存技術で総括制御し、過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力を貯蔵して、燃料切れ時に使用可能とし、燃料搭載量を１／１００に近付け、大部分を水搭載量として火災の場合は即時噴射可能とした非常に安全便利として、既存船舶の１０倍速度を狙う各種船舶や各種フェリーボートや各種貨物船舶や、各種航空母艦や各種戦闘艦船等にします。
【実施例２８】
【０１７７】
図２８のウォータージェット７７Ｍは、用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、摂氏４００〜６００度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割し、夫々の温度や圧力の上昇時に過熱蒸気制御弁２５＋燃焼ガス制御弁２４＋水制御弁２５Ｃを開放制御して、その一部により選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分をウォータージェット外箱７７Ｄ内に最適配置した、夫々１以上の筒形外箱７７ｂ内の、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等によりロケットノズルの摩擦損失を選択低減して、リニアモータを構成してロケットノズル内の水を加速する等とし、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの断熱した過熱蒸気溜９５ｃに、過熱蒸気５０爆発力を供給します。
【０１７８】
同様に撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等から、選択してロケットノズルの摩擦損失を低減した流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｄ又は、断熱高温気化膜＋撥水作用＋磁石の反発力等により摩擦損失を低減した、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの断熱した燃焼ガス溜９５ａに、燃焼ガス４９爆発力を供給して、夫々送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５や、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４等により、最適圧力に昇圧して磁化した水５２ａ等を、夫々１以上の水制御弁２５Ｃを開放制御し、流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ及び流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊの外周に環状に設けた、夫々１以上の断熱した水溜９５ｂに供給します。そして１以上の過熱蒸気溜９５ｃの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧磁化した水５２ａ等を混合噴射加速する過程で、磁石の反発力による摩擦損失低減を追加し、リニアモータを構成してフレミング左手の法則による加速を爆発力加速に追加して、摩擦損失最低で最も効率良く磁化圧縮水５２ａを混合噴射加速します。
【０１７９】
１以上の燃焼ガス溜９５ａの燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状に設けた燃焼ガス溜９５ａに具備した、夫々複数の水噴射ロケットノズル６Ｅの最適圧力に昇圧磁化した水５２ａを混合噴射加速し、用途によりリニアモータを構成してフレミング左手の法則による加速を追加して、最も効率良く磁化圧縮水５２ａを混合噴射加速します。大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の霧吹きの原理１１１Ｋ〜１１１Ｌにより、夫々前方の水５２ａを大仕事能力で吸引噴射するウォータージェット７７Ｍとし、夫々前方の水を進行方向下流に噴射して、噴射最高圧力＊噴射質量の両方を増大し、既存技術水噴射推進船舶の１０倍速度を狙う、各種高速船舶や各種高速戦闘船舶や各種航空母艦や各種高速水上輸送移動機器等を、水吸引噴射して噴射推進駆動する、各種エネルギ保存サイクル合体機関とします。
【実施例２９】
【０１８０】
図２９のウォータージェット７７Ｎは前記同様に、用途に合せて選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘの、縮径主燃焼室兼熱交換器１で限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、例えば最適温度４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜８００度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動し、大部分を夫々のウォータージェット外箱７７Ｄ内に最適配置して、撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等から選択して摩擦損失を低減し、リニアモータを選択構成した流線型過熱蒸気ロケットノズル６Ｉ断熱して設けた過熱蒸気溜９５ｃに、過熱蒸気制御弁２５を開放制御して過熱蒸気５０爆発力を供給します。
【０１８１】
同様に撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等から選択して摩擦損失を低減して、リニアモータを選択構成した、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ断熱して設けた燃焼ガス溜９５ａに、燃焼ガス制御弁２４を開放制御して燃焼ガス４９爆発力を供給し、夫々送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５や、送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置８４等により、最適圧力に昇圧して疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等に磁化した水５２ａを夫々１以上の水制御弁２５ｃを開放制御して、流線型燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状に設けた夫々１以上の水溜９５ｂに供給します。
【０１８２】
そして１以上の過熱蒸気ロケットノズル６Ｉの過熱蒸気５０爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、環状水溜９５ｂの最適圧力に昇圧して疑似単極のＮ極に磁化した水５２ａを、内部をＮ極に磁化して外部をＳ極に磁化した水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速し、１以上の燃焼ガスロケットノズル６Ｊの燃焼ガス４９爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、環状水溜９５ｂの最適圧力に昇圧して疑似単極のＮ極に磁化した水５２ａを、内部をＮ極に磁化して外部をＳ極に磁化した水噴射ロケットノズル６Ｅより混合噴射加速して、リニアモータを選択構成の場合はフレミング左手の法則による加速を夫々追加し、夫々最も効率良く磁化圧縮水５２ａを混合噴射加速します。
【０１８３】
夫々の爆発速度を高温燃焼ガスの大気圧重量２１３９倍の水速度に変換することで、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の霧吹きの原理１１１Ｋ〜１１１Ｌにより、夫々前方の水を大仕事能力で吸引噴射するウォータージェット７７Ｎとし、夫々前方の水を吸引して進行方向下流に噴射して、同一燃料量既存ウォータージェットの２１３９倍噴射推進出力に近付け、既存技術水噴射推進船舶の１０倍速度を狙う、各種高速船舶や各種高速戦闘船舶や各種航空母艦や各種高速水上輸送移動機器等を、水吸引噴射して噴射推進駆動する、各種エネルギ保存サイクル合体機関とします。
【実施例３０】
【０１８４】
図３０により本発明による地球温暖化防止を説明する。世界の火力発電所や原子力発電所の回転出力発生は、回転出力を発生で充分な頃の時代遅れの発明を改良で、超臨界圧力過熱蒸気を蒸気タービンにより断熱膨張させて、膨大過ぎる蒸気速度を膨大な静翼を多段に設けて、多段に堰き止めて実用速度に減速する理論的には最悪をし、発電に使用した蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇しているため、海水温度摂氏２〜３度の上昇で地球温暖化の力がＣＯ２の２０倍の、メタンハイドレートが分解を始めると急速な温暖化を止めることが出来ないため、集中豪雨や台風が１０倍以上やメタンの燃焼による酸素濃度の超希薄や大気温度が摂氏１００度に近付く等、人類絶滅の危険を色々と増大しており、危険過ぎる海水温度の上昇は一刻も早く阻止すべきです。
【０１８５】
世界の火力発電所や原子力発電所では、使用した蒸気量の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、植物プランクトンを死滅させて食物連鎖により、マイワシ生息数を１／２００等に激減する理論的には最悪をし、２００５年には海水温度の上昇で増大した上昇気流がハリケーンを増幅して、大被害を発生しておりますが、メタンハイドレートが分解を始めると人類絶滅の危険が非常に大きいため、人類絶滅阻止を最優先する必要があります。更に火力発電所や原子力発電所では水蒸気容積を１００００倍容積に増大し、仕事率を水の１／１００００に低減して、単位動翼面積の出力を水の１／１００００に近付ける理論的には最悪を重ねており、そして火力発電所や自動車等ではＣＯ２等の燃焼ガス全部を大気中に排気し、公害を増大して地球温暖化を加速しており、ＣＯ２等燃焼ガス資源の回収利用による公害皆無地球温暖化防止が急務です。
【０１８６】
例えば教育テレビで放映の米国カリフォルニアの海では、２０年間海水を採取研究して、海水表面温度１度の上昇により植物プランクトンの珪藻が死滅し、珪藻を食物とする動物プランクトンが死滅して、動物プランクトンを食物とする魚類が激減し、その魚類を食物とする鳥が８年で１／１０に激減した研究報告があります。既に日本近海も同様にマイワシ生息数が１／２００に激減しており、更に中国等の工業発展と共に海水温度の上昇速度を限り無く増大すると、海水温度摂氏２〜３度の上昇によりメタンハイドレートが分解を始める学説もあり、ＣＯ２の２０倍の温暖化ガスのメタンハイドレート分解が始まると制御不可能なため、集中豪雨やハリケーン等が巨大化する異常気象は限り無く増大し、灼熱地球の危険も増大して、人類絶滅の危険が増大するため各種エネルギ保存サイクル合体機関を発明し、海水温度の上昇を全廃してＣＯ２排気を０にします。
【０１８７】
各種エネルギ保存サイクル機関と全動翼蒸気ガスタービン合体機関を合体して、各種エネルギ保存サイクル合体機関とし、予圧を含む圧縮専用の各種エネルギ保存圧縮機２０Ｘとして、１以上の気化熱空気回収器２Ｂで排気熱量５Ａを回収した摂氏１００度等の空気を、１回以上拡径圧縮室１０ａて１０００度等に予圧圧縮し、予圧圧縮室兼熱交換器１Ａで排気熱量５Ａを回収して摂氏５０度等として、冷却した空気で排気熱量５Ａを回収して摂氏１００度等の空気２８ａを拡径圧縮室１０ａて本圧圧縮し、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１／２７０００容積圧縮空気等として、縮径主燃焼室兼熱交換器１で冷却の過程で燃料と攪拌燃焼し、限り無く高圧燃焼熱交換冷却燃焼して、燃焼温度と容積の障害を最少とし、用途に合せて例えば摂氏３００〜６００度５〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏３０〜６００度５〜４００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割します。
【０１８８】
過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と霧吹きの原理により、夫々最適圧力に昇圧磁化した水を混合噴射加速して、夫々の爆発速度をタービン周速度近傍〜高速の水速度に減速して噴射水質量を増大し、最高噴射圧力＊質量の両方を増大して大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂ及び全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線垂直下方向又は、竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａのタービン翼８ｃ垂直下方に、磁石の反発力追加で摩擦損失を最少として、爆発力にフレミング左手の法則追加で最大加速連続噴射にし、既存往復機関最大の欠点の死点を皆無として、既存ガスタービンや蒸気タービン最大の欠点の静翼を全廃し、同一燃料量既存往復機関やガスタービンの２１３９倍回転出力や噴射推進出力を狙います。
【０１８９】
回転出力発生排気の過程では、過熱蒸気ロケットノズルの４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧磁化した高温水を混合噴射加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車タービン８〜８又は竪型全動翼蒸気タービンを駆動し、大気圧まで使用して摂氏１００度の高温水及び凝縮水を限り無く循環使用して、供給熱量略全部を気化熱水回収器で摂氏１００度の水道水温熱で回収して需要家に供給すると共に、摂氏１００度近傍の水道水温熱を利用して電力消費０〜１／１０を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や各種洗濯乾燥機や、各種食器洗い機や各種海水淡水化設備機器等を製造販売し、海水温度の上昇を全廃に順次近付けます。
【０１９０】
世界の火力発電所や原子力発電所では、発電蒸気量全部の８０〜１６０倍の海水温度を摂氏３〜７度上昇して、植物プランクトンを死滅させて食物連鎖により魚類等を激減し、海水温度を限り無く上昇して、メタンハイドレート分解〜人類絶滅の危険を増大しております。そこでメタンハイドレート分解の危険地帯では、摂氏１００度等の温熱水をメタンハイドレートに注入して、メタンの気化回収にも使用し、メタンハイドレート分解〜灼熱地球〜人類絶滅の危険を順次阻止します。
【０１９１】
燃焼ガスロケットノズルの例えば摂氏５０度３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、最適圧力に昇圧磁化した不凍水を混合噴射加速して、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａ又は竪型全動翼ガスタービン８Ａを駆動し、燃焼ガス爆発力の排気温度を絶対０度に近付け、その燃焼ガス排気全部を冷熱回収器１０３〜１０３で熱交換回収して、摂氏０度に近い水道水冷熱にして需要家に供給すると共に、摂氏０度近傍の水道水冷熱を利用して電力消費０から１／１０を狙う、業務用や家庭用の各種冷房設備機器や各種冷蔵設備機器や各種冷凍設備機器や、各種冷却設備機器や製氷設備機器や断熱冷水タンクや水道水温熱冷熱配管ビル等を製造販売して、例えば水道水冷熱配管に通水して電力消費略０で都市部を丸ごと冷却し、ヒート〜アイランド現象を逆転します。
【０１９２】
ＣＯ２も生物達の貴重な食物であるため熱回収排気後の過程では、ＣＯ２等燃焼ガス排気全部を水に溶解して燃焼ガス溶解水として回収して、泥土や植物片や残飯等にバクテリア等の微生物で、公知技術等により分解溶解固定して肥料にする過程でメタンガス等を発生回収販売し、肥料の製造等新規産業を創出して農作物の増産を図ると共に、膨大過ぎる摂氏０度に近い燃焼ガス溶解水で海水を冷却して、ＣＯ２等を海水に供給する過程では、霧吹きの原理により空気を吸引して海水に酸素や窒素を供給し、植物プランクトンの珪藻や海藻等を先ず増殖してマイワシ等の食物増産を図り、食物連鎖等で魚介類や海草などを増殖して食料の増産を図る等、新規産業の創出を図ります。
【実施例３１】
【０１９３】
図３１の回転出力や噴射推進出力で用途に合せて駆動する、各種エネルギ保存サイクル合体機関の出力発生は、既存技術制御装置の各種エネルギ保存サイクル合体機関制御装置２０により、予圧圧縮機を含めて圧力制御して限り無い高圧燃焼熱交換冷却燃焼し、既存技術の１０倍回転数や磁化圧縮水の製造を狙う、疑似単極磁力線発生コイルや送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置等の制御により、用途に合せた温度や圧力の磁化圧縮水を使用する過熱蒸気爆発力＋燃焼ガス爆発力に分割しします。
【０１９４】
その全部により合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動して回転出力として、過熱蒸気爆発力及び燃焼ガス爆発力と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、夫々最適圧力に昇圧磁化した水を撥水作用や高温気化膜や磁石の反発力等で摩擦損失低減して混合噴射加速し、夫々全動翼弾み車蒸気タービン８ｂ〜８ｂ及び全動翼弾み車ガスタービン８ａ〜８ａの接線方向〜垂直方向に噴射して、又は竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａのタービン翼８ｃ垂直下方に噴射し、フレミング左手の法則による加速を選択追加した回転出力にします。
【０１９５】
既存往復機関死点後９０度の絶好機連続動圧駆動や、磁化圧縮水とノズル内部やタービン翼等との磁石の反発力による摩擦損失の低減や、磁化圧縮水の重力加速度加速＋リニアモータ加速した、竪型全動翼タービン駆動等により、既存往復機関や既存ガソリン機関の２１３９倍回転出力に近付け、各種熱と電気と冷熱の供給設備類や各種熱と電気の供給設備類や、各種自動車類や各種戦闘車両類や各種逆電車類や各種機関車類や、各種プロペラ船舶類や各種プロペラ戦闘船舶類や各種プロペラ航空母艦類や、各種プロペラ飛行機類や各種戦闘プロペラ飛行機類や各種陸上輸送移動機器類や、各種汎用機関類や各種機械類や各種ヘリコプター類や、各種戦闘ヘリコプター類や各種メタンハイドレート分解回収設備類等、駆動可能なもの全部を回転駆動します。
【０１９６】
各種水噴射船舶類や各種水噴射戦闘船舶類や各種空気噴射船舶類や各種空気噴射戦闘船舶類や、各種空気噴射航空母艦類や各種空気噴射飛行機類や各種空気噴射戦闘飛行機類や各種宇宙往還機類や、各種空気噴射飛行船舶類や各種空気噴射戦闘飛行船舶類や各種空気噴射飛行自動車類や各種垂直上昇垂直降下飛行機類や、各種垂直上昇垂直降下戦闘飛行機類や各種宇宙往還親飛行機類や、各種空中輸送移動機器類や各種超音速飛行機類や各種宇宙ロケットや、各種弾道ロケットや各種弾道ミサイルや各種迎撃ミサイル等、駆動可能なもの全部を水噴射して推進駆動します。
【０１９７】
噴射推進出力の発生では、例えば摂氏４００〜６００度５０〜４００ＭＰａ過熱蒸気爆発力＋摂氏５００〜６００度５０〜３００ＭＰａ燃焼ガス爆発力に分割して、その一部により選択した合体機関燃焼部２９Ｘ又は全動翼燃焼部３０Ｘを駆動します。分割した大部分により合体機関噴射部７７Ｋ又は７７Ｌを駆動して、前方の空気や真空を吸引して噴射推進し、既存技術の１０倍速度を狙う各種超音速飛行機や各種宇宙往還旅客機や、各種宇宙往還親飛行機や各種空中輸送移動機器や各種超音速戦闘飛行機や、各種飛行船舶や各種垂直上昇降下飛行機等を水噴射して空気や真空を吸引噴射推進駆動します。
【０１９８】
又は分割した大部分によりウォータージェット７７Ｍ又は７７Ｎを駆動して、前方の水を吸引して噴射推進し、既存ウォータージェット技術の５倍速度を狙う、各種超高速船舶や各種超高速戦闘船舶や各種超高速航空母艦や各種高速船舶や各種高速戦闘船舶や各種高速航空母艦や各種水上輸送移動機器等、水噴射して水を吸引噴射して、推進駆動可能なもの全部を駆動します。
【実施例３２】
【０１９９】
図３２の合体機関燃焼部２９Ａは図１を上面から見た、図６図７図８の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を図６図７図８と同様に具備し、多気筒の既存ガソリン機関やディーゼル機関を、図６図７図８と同様に圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ａとして、ピストン頂部隙間を０に近付けて図６図７図８と同様に、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に最終使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２００】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ａを構成します。
【実施例３３】
【０２０１】
図３３の合体機関燃焼部２９Ｂは、図９図１０の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に具備し、振り子腕４０ａによりクランクの往復運動を２倍等に拡大して、拡径ピストン２１の往復運動を増大し、ディーゼル機関に対応する圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｂとして、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記図９図１０同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等をねらいます。
【０２０２】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｂを構成します。
【実施例３４】
【０２０３】
図３４の合体機関燃焼部２９Ｃは、図１１図１２の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に具備し、振り子腕４０ａ〜４０ａによりクランクの往復運動を２倍等に拡大して、拡径ピストン２１〜２１の対向往復運動を増大し、ディーゼル機関に対応する圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｃとして、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等をねらいます。
【０２０４】
そしてｋｕｒａｎｋｕ軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、複数のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｃを構成します。
【実施例３５】
【０２０５】
図３５の合体機関燃焼部２９Ｄは、図１３図１４の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に具備し、クランク軸１６の回転運動により直接拡径ピストン２１を往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｄを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を１回以上の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等をねらいます。
【０２０６】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｄを構成します。
【実施例３６】
【０２０７】
図３６の合体機関燃焼部２９Ｅは、図１５図１６の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右と中央に具備し、クランク軸１６〜１６の回転運動により直接拡径ピストン２１〜２１を対向往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｅを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２０８】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｅを構成します。
【実施例３７】
【０２０９】
図３７の合体機関燃焼部２９Ｆは、図１７図１８の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を左右に具備し、中央の一方向空気流路熱交換器９を左右の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡して、充分冷却した空気により攪拌混合して燃焼し、クランク軸１６〜１６の回転運動により直接拡径ピストン２１〜２１を対向往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｆを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２１０】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、複数のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｆを構成します。
【実施例３８】
【０２１１】
図３８の合体機関燃焼部２９Ｇは、図１９図２０の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を中央に具備し、左右の一方向空気流路熱交換器９を中央の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡して、充分冷却した空気により攪拌混合して燃焼し、クランク軸１６〜１６の回転運動により直接拡径ピストン２１〜２１を対向往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｇを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２１２】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８及びクランク軸１６〜１６が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂ〜５５Ｂにより変速し、複数のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｇを構成します。
【実施例３９】
【０２１３】
図３９の合体機関燃焼部２９Ｈは、図２１図２２の竪型全動翼蒸気タービン８Ｂ及び竪型全動翼ガスタービン８Ａ駆動に換えて、全動翼弾み車タービン８〜８駆動とした説明図で、逆止弁９７や吸気弁２８や縮径主燃焼室兼熱交換器１を片方に具備し、他方の一方向空気流路熱交換器９を片方の縮径主燃焼室兼熱交換器１に連絡して、充分冷却した空気により攪拌混合して燃焼し、クランク軸１６の回転運動により直接拡径ピストン２１を往復運動させて、圧縮専用のエネルギ保存圧縮機２０Ｈを構成して、ピストン頂部隙間を０に近付け、多気筒を複数の予圧圧縮機として使用し、本圧圧縮機としても前記同様に使用して、例えば１／３０＊１／３０＊１／３０＝１/２７０００容積圧縮空気等を狙います。
【０２１４】
そしてクランク軸１６を水平に具備することで、図１〜図４と同様に垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８の駆動を可能し、クランク軸１６を垂直に具備する場合は、公知の直角継手歯車等により水平にタービン軸と接続して、垂直下方に水噴射して全動翼弾み車タービン８〜８の駆動を可能にし、水出力として重力加速度を追加した回転出力として、大気圧仕事率を高温燃焼ガスの２１３９倍に近付け、夫々の全動翼弾み車タービン８〜８が同期回転可能に、送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置５５を複数設けて、送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置５５Ｂにより変速し、１以上のクランク軸１６を回転駆動して合体機関燃焼部２９Ｈを構成します。
【実施例４０】
【０２１５】
図４０の各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関２９は、水速度に変換して使用するペットボトルロケットの極限を狙うもので、例えばペットボトルロケットで空気重量１．２９３グラム／リットルの７７３倍の水を同圧力で噴射すると、摩擦損失の大きい水は噴射速度が遅くエネルギ消費が極端に僅少となり、長時間噴射１．５倍容積空気エネルギ消費で水噴射が終了しますが、噴射飛行距離は逆に水噴射の方が１００倍近い長距離飛行となり、７７３倍重量の水を搭載した飛行を考えると、水噴射飛行中の噴射推進効率が空気噴射の３００倍など極端に良く、大気圧仕事率が空気噴射の７７３倍に非常に近付いており、２倍〜１０倍を遥かに超えて３００倍前後の仕事率が予想されるため、この部分の構成は圧縮空気圧力に換えて燃焼ガス爆発圧力を使用して、燃焼部１ａ内及び外周容器内及び外部水容器内で全面的に使用します。
【０２１６】
例えばスペースシャトルの場合２０ＭＰａ爆発圧力を利用し、燃焼ガス制御弁２４等を具備開放して燃焼部１ａ断熱袋内の水銀を最初に噴射して、初期反動乃至仕事率を水の１３．５倍に上昇して燃焼ガス噴射に移行し、経費を１／１００などに低減します。そして別の燃焼ガス制御弁２４を開放して、外周容器内又は外部水容器内を燃焼部１ａ爆発圧力とし、高温水制御弁２５Ｂ又は水制御弁２５Ｃを開放して、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状の高温水溜９５又は水溜９５ｂに給水し、燃焼ガス爆発力とロケットノズルと霧吹きの原理により、水溜９５ｂ複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより水を混合噴射加速水速度に変換して、既存ロケット高温二酸化炭素の大気圧１５１７倍重量の水出力１〜２０％とし、例えば反動を１５〜３００倍等に増大して、撥水作用３Ａや高温気化膜や磁石の反発力等用途に合せて選択して摩擦損失を低減し、重力加速度や重力慣性力やリニアモータ等で適宜に選択加速して、水噴射出力を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付け、各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関の噴射推進出力を、既存ロケット高温二酸化炭素出力の１５１７倍に近付けます。
【０２１７】
摂氏０度１リットルの二酸化炭素重量は１．９７７グラムですが、ロケットは火を噴いて上昇しており、１度上昇毎に容積が１／２７３ずつ増大するため、噴射燃焼ガス温度が摂氏６００度に近付くと容積が３倍になって、１リットルの燃焼ガス質量は１／３の０．６５９グラムに減少し、水１リットル１０００グラムの１／１５１７質量に減少して、同一噴射速度では運動量乃至仕事率が水の１／１５１７に減少するため、理論的には水銀液など重い液体の噴射程反動が大きく、採算的には水噴射が最良になるため、ロケット燃焼部１ａ断熱袋内に水銀や水５２ａ又は高温水５２ｂを搭載して、ロケット燃料の燃焼圧力による燃焼ガス噴射前に水銀を噴射し、初期反動を高温二酸化炭素の２０４７９倍に近付けて水銀の回収を可能にして、以後外周容器内の水５２ａ又は高温水５２ｂの噴射に移行し、反動を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付けます。
【０２１８】
各種ロケットエンジン１１２の外周容器内高温水噴射時の摩擦損失を低減の過程でも、前記同様に撥水作用３Ａや高温気化膜や磁石の反発力等から選択して摩擦損失を低減する夫々のロケットノズルとし、燃焼ガス制御弁２４開放により外周容器内を昇圧して、各種ロケットエンジン１１２の爆発速度とロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガス爆発圧力により昇圧した外周容器断熱袋内高圧高温水５２ｂを、複数の高温水制御弁２５Ｂを開放制御し、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状の高温水溜９５複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、摩擦損失低減して混合噴射加速して、各種ロケットエンジン１１２の外周を高温水５２ｂの外周容器や図に無い外部水容器とすることで、水噴射して反動を３００倍などに増大し、スペースシャトルを含む各種ロケットエンジン外壁の大幅な補強や軽量化を可能にして、高圧高温の爆発温度や爆発圧力の使用を可能にして、大気圧仕事率を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付け、宇宙ロケットや弾道ロケットや弾道ミサイルや迎撃ミサイルや魚雷ミサイル等とします。
【０２１９】
各種ロケットエンジン１１２の例えば、特公昭５２−２５８８１、実公昭４８−４３７６５、特公昭４８−２１８３９、特公昭４６−３９６４５、特公昭４６−２６７２９、特公昭４４−３１６４４、特公昭４２−２６０４４、特公昭４１−７１２３、特公昭４１−５４８２、特公昭３９−１５６２６、特公昭３８−２４０１、特公昭３６−１８２５５、特公昭３６−９２０４、特公昭３６−１１６１、実公昭３５−５２０８、特公昭３５−３５１、特公昭３４−９２０３、特公昭３３−８７０６、特公昭３３−８７０５、特公昭３３−８７０４、特公昭３２−９８０４、特公昭５９−９７４４、実公昭４９−２４１６０やスペースシャトル等、すべてのロケットエンジンと合体した各種エネルギ保存サイクル合体機関として、噴射推進出力を高温二酸化炭素の１５１７倍に近付けます。
【実施例４１】
【０２２０】
図４１の各種ロケットエンジン１１２搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関は、水速度に変換して使用するペットボトルロケットの極限を狙うもので、最も簡単なものは外周容器を不用として、固体の燃料と酸化剤を搭載爆発力としてエネルギ保存し、ロケット燃焼部１ａの適宜の断熱袋内に水乃至高温水と用途により水銀等を搭載して、燃焼を容易に水５２ａ乃至高温水５２ｂ乃至水銀や袋等の最適圧力時の噴射可能に栓を設けて、栓の中心も反動の増大を狙う重い金属とし、適宜の栓２５Ｄやゴム栓２５Ｅやプラスチック栓２５Ｆとして、着火燃焼して燃焼部１ａの燃焼圧力が最適圧力に上昇時に、用途に合せて先ず栓２５Ｄ又はゴム栓２５Ｅ又はプラスチック栓２５Ｆを噴射し、次に水銀又は高温水５２ｂ又は水５２ａを噴射して、反動の最高を高温二酸化炭素の１５１７倍＊１３．５＝２０４７９倍水銀仕事率に近付け、水銀や栓を回収する、最も簡単な固体燃料ロケットのエネルギ保存サイクル合体機関とします。
【０２２１】
最も簡単なエネルギ保存サイクル合体機関以外では、図の外周容器や外部水容器を既存外部燃料タンクと同様に具備し、ペットボトルロケットが非常に僅少なエネルギ消費で大量水噴射して、最も効率良く大きな反動を発生する構成を継続のため、着火燃焼して燃焼部１ａの燃焼圧力上昇と同時に燃焼ガス制御弁２４を開放制御し、外周容器内等の断熱袋内水圧力を燃焼部１ａの燃焼圧力に上昇して、水制御弁２５Ｃを開放制御して高圧とした水を噴射して最も効率良く反動を発生し、燃焼部１ａの燃焼ガス噴射に移行すると噴射速度が増大して、燃焼ガス爆発速度と夫々のロケットノズルと霧吹きの原理により、燃焼ガスロケットノズル６Ｊ外周環状に設けた水溜９５ｂ複数の水噴射ロケットノズル６Ｅより、外周容器内又は外部水容器内の高圧とした水５２ａを吸引噴射加速し、例えば高温二酸化炭素容積の２〜１０％＝３０／１５１７〜１５０／１５１７容積の水を加速噴射して、反動を略３０〜１５０倍に増大し、反動が高温二酸化炭素噴射の１００倍以上のエネルギ保存サイクル合体機関を狙います。
【産業上の利用可能性】
【０２２２】
宇宙ロケットや弾道ロケットや弾道ミサイルや迎撃ミサイル等、ペットボトルロケットと同様に用途に合せて高温二酸化炭素の１５１７倍重量の水や、高温二酸化炭素の２０４７９倍重量の水銀をロケットノズルから噴射して加速するため、初期反動乃至仕事率を１５１７倍や２０４７９倍に近付けて発射経費を１／１０等に低減する可能性があります。
【０２２３】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い水道水温熱となり、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部が摂氏０度に近い水道水冷熱と、ＣＯ２等の燃焼ガス溶解水になるため、業務用や家庭用の熱と電気と冷熱の供給設備となり、海水温度上昇とＣＯ２の排気が０になる可能性がある。
【０２２４】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い水道水温熱となるため、摂氏１００度に近い水道水温熱を発電の副産物として需要家に販売すると共に、水道水温熱を利用して電力消費０〜１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種暖房設備機器や各種調理設備機器や各種温水設備機器や、各種食器洗い機や各種洗濯乾燥機や各種海水淡水化設備機器等を製造販売する可能性がある。
【０２２５】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い水道水温熱となるため、摂氏１００度に近い水道水温熱を利用して海水を淡水化し、発電の副産物の水道水として販売する可能性がある。
【０２２６】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、供給熱量全部＋圧縮空気保有熱量が摂氏１００度に近い温熱水となるため、摂氏１００度に近い温熱水をメタンハイドレートに注入し、メタンを気化して発電の副産物のメタンガスとして需要家に販売する可能性がある。
【０２２７】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、発電量が既存発電所の２１３９倍発電量に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、絶対０度に近付く燃焼ガス排気全部が摂氏０度に近い水道水冷熱となるため、摂氏０度に近い水道水冷熱を発電の副産物として需要家に販売すると共に、水道水冷熱を利用して電力消費０〜１／１０等を狙う、業務用や家庭用の各種冷凍設備機器や各種冷蔵設備機器や各種冷房設備機器や、各種製氷設備機器や温熱冷熱配管ビル等を製造販売し、既存冷房設備の熱移動大気加熱のヒート・アイランドを止め、都市部を丸ごと冷却してヒート・アイランド現象を逆転する可能性がある。
【０２２８】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、回転出力が既存ガスタービンや既存往復機関の２１３９倍回転出力に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、ＣＯ２等の燃焼ガスを排気しない公害低減のため、各種自動車や各種プロペラ飛行機や各種プロペラ船舶や各種回転力駆動の機械機器類等を、製造販売してＣＯ２排気を０に近付け、停止時には熱と電気と冷熱の供給設備として使用する可能性がある。
【０２２９】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、空気や真空の吸引噴射推進出力が、既存ガスタービンの２１３９倍空気吸引噴射推進出力に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、ＣＯ２等の燃焼ガス排気を僅少にする公害低減のため、各種超音速ジェット機や各種ジェット戦闘機や各種超高速船舶や各種超高速戦闘船舶や、各種超高速航空母艦や各種宇宙往還旅客機や各種宇宙往還旅客親飛行機や各種空中輸送移動機器等を、製造販売してＣＯ２等の排気を０に近付け、停止時には熱と電気と冷熱の供給設備として使用する可能性がある。
【０２３０】
疑似単極磁力線発生コイルによりＮ極等単極の磁化圧縮水とし、摩擦損失低減手段や磁化圧縮水加速手段やロケットノズルを追加するため、水吸引噴射推進出力が、既存ガスタービンや既存往復機関の２１３９倍水吸引噴射推進出力に近付き、多気筒として排気熱量を繰返し回収利用するため、回収利用した熱量により供給熱量が減少して、ＣＯ２等の燃焼ガスを排気しない公害低減のため、各種大中小高速船舶や各種大中小高速戦闘船舶や各種高速航空母艦や、各種大中小高速水上輸送移動機器等を製造販売して、ＣＯ２等の燃焼ガス溶解水で海水を冷却し、植物プランクトンの珪藻を増殖して、食物連鎖により魚類の生息数を増大する可能性がある。
【図面の簡単な説明】
【０２３１】
【図１】Ａ型合体機関燃焼部２９Ａを示す断面図（実施例１）
【図２】２９Ａの全動翼弾み車タービン８を示す断面図（実施例２）
【図３】２９Ａの冷熱回収用全動翼弾み車タービン８を示す別断面図（実施例３）
【図４】過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル６Ｈ〜６Ｘを示す断面図（実施例４）
【図５】全動翼弾み車タービン合体機関燃焼部２９Ｘを示す断面図（実施例５）
【図６】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ａを示す断面図（実施例６）
【図７】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ａを示す断面図（実施例７）
【図８】冷熱水回収用に変更使用全動翼燃焼部３０Ａを示す断面図（実施例８）
【図９】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｂを示す断面図（実施例９）
【図１０】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｂの断面図（実施例１０）
【図１１】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｃを示す断面図（実施例１１）
【図１２】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｃの断面図（実施例１２）
【図１３】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｄを示す断面図（実施例１３）
【図１４】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｄの断面図（実施例１４）
【図１５】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｅを示す断面図（実施例１５）
【図１６】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｅの断面図（実施例１６）
【図１７】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｆを示す断面図（実施例１７）
【図１８】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｆの断面図（実施例１８）
【図１９】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｇを示す断面図（実施例１９）
【図２０】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｇの断面図（実施例２０）
【図２１】竪型全動翼蒸気タービン全動翼燃焼部３０Ｈを示す断面図（実施例２１）
【図２２】竪型全動翼ガスタービン全動翼燃焼部３０Ｈの断面図（実施例２２）
【図２３】合体機関飛行機３８Ａを示す説明図（実施例２３）
【図２４】合体機関噴射部７７Ｋを示す断面図（実施例２４）
【図２５】合体機関噴射部７７Ｌを示す断面図（実施例２５）
【図２６】空気噴射船舶３８Ｂを示す断面図（実施例２６）
【図２７】水噴射船舶３８Ｃを示す断面図（実施例２７）
【図２８】ウォータージェット７７Ｍを示す断面図（実施例２８）
【図２９】ウォータージェット７７Ｎを示す断面図（実施例２９）
【図３０】各種エネルギ保存サイクル合体機関の可能性説明図（実施例３０）
【図３１】各種エネルギ保存サイクル合体機関で駆動可能性の説明図（実施例３１）
【図３２】合体機関燃焼部２９Ａを示す断面説明図（実施例３２）
【図３３】合体機関燃焼部２９Ｂを示す断面説明図（実施例３３）
【図３４】合体機関燃焼部２９Ｃを示す断面説明図（実施例３４）
【図３５】合体機関燃焼部２９Ｄを示す断面説明図（実施例３５）
【図３６】合体機関燃焼部２９Ｅを示す断面説明図（実施例３６）
【図３７】合体機関燃焼部２９Ｆを示す断面説明図（実施例３７）
【図３８】合体機関燃焼部２９Ｇを示す断面説明図（実施例３８）
【図３９】合体機関燃焼部２９Ｈを示す断面説明図（実施例３９）
【図４０】各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関を説明する断面説明図（実施例４０）
【図４１】各種ロケットエンジン搭載の各種エネルギ保存サイクル合体機関を説明する断面説明図（実施例４１）
【符号の説明】
【０２３２】
１：縮径主燃焼室兼熱交換器、 １Ａ：予圧圧縮室兼熱交換器、 １Ｂ：縮径圧縮室熱交換器、 １ａ：燃焼部、 ２：縮径主燃焼室熱交換器、 ２Ａ：予圧圧縮室熱交換器、 ２ａ：廃熱回収熱交換器、 ２ｂ：気化熱水回収器、 ２Ｂ：気化熱空気回収器、 ３：給水管、 ３ａ：撥水鍍金、 ３Ａ：撥水作用（撥水性光沢鍍金〜撥水性サテン鍍金〜複合金鍍金皮膜〜超撥水性複合鍍金皮膜〜超撥水性皮膜〜高耐水性高撥水性複合鍍金皮膜〜撥水鍍金等摩擦損失低減手段）、 ４：給気穴、 ４ａ：外側圧縮機動翼群 ４ｂ：内側圧縮機動翼群 ５：排気穴、 ５Ａ：排気熱量、 ５ａ：蒸気排気室、 ５ｂ：排気庇、 ５ｃ：ガス排気室、 ６：ノズル、 ６ａ：ノズル噴射部、 ６Ａ：過熱蒸気ロケットノズル（高温気化膜で摩擦低減し過熱蒸気爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｂ：過熱蒸気ロケットノズル（撥水作用で摩擦低減し過熱蒸気爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｃ：燃焼ガスロケットノズル（高温気化膜で摩擦低減し燃焼ガス爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｄ：燃焼ガスロケットノズル（撥水作用で摩擦低減し燃焼ガス爆発力で水を混合噴射加速） ６Ｅ：水噴射ロケットノズル、 ６Ｆ：不用燃焼ガスロケットノズル、 ６Ｇ：冷水ロケットノズル、 ６Ｈ：過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル（６Ｉ＋６Ｊ） ６Ｉ：過熱蒸気ロケットノズル（６Ａ＋６Ｂから選択） ６Ｊ：燃焼ガスロケットノズル（６Ｃ＋６Ｄから選択） ６Ｘ：過熱蒸気燃焼ガスロケットノズル（６Ｉ＋６Ｊから用途に合せて選択節約） ７：燃料噴射弁、 ７Ｃ：燃料噴射電磁弁、 ７Ｄ：燃料水噴射電磁弁、 ７Ｅ：水噴射電磁弁、 ８：全動翼弾み車タービン ８ａ：全動翼弾み車ガスタービン、 ８ｂ：全動翼弾み車蒸気タービン、 ８ｃ：タービン翼、 ８ｄ：側板、 ８ｅ：円筒胴、 ８Ａ：竪型全動翼ガスタービン、 ８Ｂ：竪型全動翼蒸気タービン、 ８Ｄ：竪型全動翼タービン（８Ａ＋８Ｂ） ９：一方向空気流路熱交換器（排気熱量回収の為改良）、 ９Ａ：船前浮揚板、 ９Ｂ：船後浮揚板、 ９Ｃ：平行垂直板、 ９Ｄ：空気噴口、 １０Ａ：船室、 １０ａ：拡径圧縮室、 １０ｂ：操縦室 １０ｃ：制御室、 １０ｄ：客室、 １０ｅ：貨物室、 １１：排気ダクト、 １２：ターボ過給機、 １３：給気ダクト、 １４：機械式過給機、 １５：シリンダヘッド、 １５ａ：シリンダ、 １６：クランク軸、 １６Ａ：クランク、 １６ａ：同期軸、 １６ｂ：クランク穴、 １７：始動電動機兼発電機、 １８：入力軸、 １９：出力軸、 ２０：エネルギ保存サイクル合体機関制御装置、 ２０Ａ：Ａ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｂ：Ｂ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｃ：Ｃ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｄ：Ｄ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｅ：Ｅ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｆ：Ｆ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｇ：Ｇ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｈ：Ｈ型エネルギ保存圧縮機、 ２０Ｊ：全動翼圧縮機、 ２０Ｘ：選択したエネルギ保存圧縮機、 ２１：拡径ピストン、 ２２：電磁加熱縮径ピストン、 ２３：弁棒、 ２４：燃焼ガス制御弁、 ２４ａ：圧縮空気制御弁 ２５：過熱蒸気制御弁、 ２５ａ：給水制御弁 ２５Ｂ：高温水制御弁、 ２５Ｃ：水制御弁、 ２５Ｄ：栓、 ２５Ｅ：ゴム栓、 ２５Ｆ：プラスチック栓、 ２６：掃気弁、 ２７：過給ピストン、 ２８：吸気弁、 ２８ａ：空気、 ２８ｂ：予圧した空気 ２９：各種エネルギ保存サイクル合体機関（各種ロケットや各種往復機関や蒸気タービンやガスタービンとエネルギ保存サイクル合体機関を合体）、 ２９ａ：Ａ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ａ又は全動翼燃焼部３０Ａ使用） ２９ｂ：Ｂ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｂ又は全動翼燃焼部３０Ｂ使用） ２９ｃ：Ｃ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｃ又は全動翼燃焼部３０Ｃ使用） ２９ｄ：Ｄ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｄ又は全動翼燃焼部３０Ｄ使用） ２９ｅ：Ｅ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｅ又は全動翼燃焼部３０Ｅ使用） ２９ｆ：Ｆ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｆ又は全動翼燃焼部３０Ｆ使用） ２９ｇ：Ｇ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｇ又は全動翼燃焼部３０Ｇ使用） ２９ｈ：Ｈ型エネルキ保存サイクル合体機関（合体機関燃焼部２９Ｈ又は全動翼燃焼部３０Ｈ使用） ２９Ａ：Ａ型合体機関燃焼部、 ２９Ｂ：Ｂ型合体機関燃焼部、 ２９Ｃ：Ｃ型合体機関燃焼部、 ２９Ｄ：Ｄ型合体機関燃焼部、 ２９Ｅ：Ｅ型合体機関燃焼部、 ２９Ｆ：Ｆ型合体機関燃焼部、 ２９Ｇ：Ｇ型合体機関燃焼部、 ２９Ｈ：Ｈ型合体機関燃焼部、 ２９Ｘ：選択した合体機関燃焼部、 ３０Ａ：Ａ型全動翼燃焼部、 ３０Ｂ：Ｂ型全動翼燃焼部、 ３０Ｃ：Ｃ型全動翼燃焼部、 ３０Ｄ：Ｄ型全動翼燃焼部、 ３０Ｅ：Ｅ型全動翼燃焼部、 ３０Ｆ：Ｆ型全動翼燃焼部、 ３０Ｇ：Ｇ型全動翼燃焼部、 ３０Ｈ：Ｈ型全動翼燃焼部、 ３０Ｘ：選択した全動翼燃焼部、 ３０：断熱材、 ３１：多段減圧漏洩面、 ３２：減圧溜、 ３４：クランク軸受、 ３５：水平継手、 ３６：拡径燃焼室シリンダ、 ３７：両頭拡径ピストン、 ３８：案内具、 ３８Ａ：合体機関飛行機、 ３８Ｂ：空気噴射船舶、 ３８Ｃ：水噴射船舶、 ３８ａ：飛行胴、 ３８ｂ：飛行翼、 ３８ｃ：飛行尾翼、 ３８ｄ：垂直翼、 ３８ｅ：翼前縁吸入口、 ３８ｇ：水上翼、 ３９：固定用溝、 ４０：駆動具、 ４０Ａ：方向舵、 ４０ａ：振り子腕、 ４１：案内溝、 ４１ａ：案内溝、 ４２：案内穴、 ４３：クランク穴、 ４４：凹凸、 ４５：過給室、 ４６：Ｈ型エネルキ保存サイクル合体機関、 ４７：過給室蓋、 ４８：過給室シリンダ、 ４８ａ：油圧シリンダ、 ４９：燃焼ガス、 ４９ａ：燃焼ガス攪拌板、 ４９ｂ：洗浄燃焼ガス、 ５０：過熱蒸気、 ５１：空気抽出器、 ５１ａ：ガス抽出器、 ５２：給水、 ５２ａ：水、 ５２ｂ：高温水（超臨界温度等複数温度の高温水） ５２ｃ：水道水、 ５２ｄ：水道水温熱、 ５２ｅ：水道水冷熱、 ５２ｆ：凝縮水、 ５２ｇ：燃焼ガス溶解水、 ５２ｈ：冷水、 ５３：公知物質、 ５４：安全弁、 ５５：送水ポンプ兼磁気摩擦動力伝達装置、 ５５Ｂ：送水ポンプ兼磁気摩擦動力変速装置、 ５６：動力伝達面、 ５７：棒磁石、 ５８：電磁石、 ５９：回転方向、 ６０：磁極、 ６０Ａ：内側軸装置、 ６０Ｂ：外側軸装置、 ６０Ｃ：内側動翼群、 ６０Ｄ：外側動翼群、 ６１：着磁摩擦車、 ６２：内着磁摩擦車、 ６３：磁着摩擦車、 ６４：内磁着摩擦車、 ６５：着磁摩擦車装置、 ６６：内着磁摩擦車装置、 ６７：磁着摩擦車装置、 ６８：内磁着摩擦車装置、 ６９：低凹凸、 ７０：平凹凸、 ７１：ハスバ凹凸、 ７２：ヤマバ凹凸、 ７３：磁石部、 ７４：ヨーク、 ７５：送水ポンプ、 ７６：磁気摩擦動力伝達装置、 ７７：外箱、 ７７ａ：タービン外箱、 ７７ｂ：筒形外箱、 ７７Ｃ：ジェットエンジン外箱、 ７７Ｄ：ウォータージェット外箱 ７７Ｆ：合体機関噴射部外箱、 ７７Ｇ：円筒回転部、 ７７Ｋ：合体機関噴射部、 ７７Ｌ：合体機関噴射部、 ７７Ｍ：ウォータージェット、 ７７Ｎ：ウォータージェット、 ７８：吸水路、 ７９：送水路、 ８０：摩擦増大手段、 ８１：支軸、 ８１ａ：支点、 ８２：コイル、 ８３：磁力線、 ８４：送水ポンプ兼二重反転磁気摩擦動力伝達装置、 ８５：二重反転磁気摩擦動力伝達装置 ８６：嵌入用凹部 ８７：電磁弁 ８７Ａａ：高温水噴射電磁弁 ８８：公知の燃料噴射弁、 ８９：磁石室、 ９０：断熱壁、 ９０ａ：隔壁、 ９１：冷却室、 ９２：閉弁装置、 ９３：電磁弁装着部、 ９３ａ：電磁弁装着部、 ９４：ノズル噴口部、 ９４ａ：末広ノズル噴口部、 ９４ｂ：公知ノズル、 ９５：高温水溜、 ９５ａ：燃焼ガス溜、 ９５ｂ：水溜、 ９５ｃ：過熱蒸気溜、 ９５ｄ：不用燃焼ガス溜、 ９６：発条、 ９７：逆止弁、 ９８：弁座、 ９９：弁体、 １００：公知の各種流用噴射弁、 １０１：加熱高温手段（電気抵抗又は電磁加熱高温にする） １０２：着火装置、 １０３：冷熱回収器、 １０３ａ：冷熱回収器、 １０４：燃焼ガス液化分離装置、 １０５：液化二酸化炭素、 １０６：液体窒素、 １０７：不用液化燃焼ガス、 １０７ａ：不用冷却燃焼ガス、 １０８：特定液化燃焼ガス、 １１１ａ：霧吹きの原理（６Ａで空気吸引噴射） １１１ｂ：霧吹きの原理（６Ｃで空気吸引噴射） １１１ｃ：霧吹きの原理（６Ａで水を吸引噴射） １１１ｄ：霧吹きの原理（６Ｃで水を吸引噴射） １１１ｅ：霧吹きの原理（６Ｂで空気吸引噴射） １１１ｆ：霧吹きの原理（６Ｄで空気吸引噴射） １１１ｇ：霧吹きの原理（６Ｂで水を吸引噴射） １１１ｈ：霧吹きの原理（６Ｄで水を吸引噴射） １１１Ｉ：霧吹きの原理（６Ｉで空気を吸引噴射） １１１Ｊ：霧吹きの原理（６Ｊで空気を吸引噴射） １１１Ｋ：霧吹きの原理（６Ｉで水を吸引噴射） １１１Ｌ：霧吹きの原理（６Ｊで水を吸引噴射） １１１：用途に合せた霧吹きの原理、 １１１Ｘ：霧吹きの原理（６Ｘで空気を吸引噴射） １１２：各種ロケットエンジン
Notice: Undefined index: CLJ in /mnt/www/gzt_disp.php on line 301
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２６】
【図２７】
【図２８】
【図２９】
【図３０】
【図３１】
【図３２】
【図３３】
【図３４】
【図３５】
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【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
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【図２７】
【図２８】
【図２９】
【図３０】
【図３１】
【図３２】
【図３３】
【図３４】
【図３５】
【図３６】
【図３７】
【図３８】
【図３９】
【図４０】
【図４１】
【公開番号】特開２００９−１７４３１４（Ｐ２００９−１７４３１４Ａ）
【公開日】平成２１年８月６日（２００９．８．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−３１９３５８（Ｐ２００５−３１９３５８）
【出願日】平成１７年１１月２日（２００５．１１．２）
【出願人】（５９１２７４８３１）
【出願人】（５９１２７４８４２）
【公開日】平成２１年８月６日（２００９．８．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年１１月２日（２００５．１１．２）
【出願人】（５９１２７４８３１）
【出願人】（５９１２７４８４２）
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