多電極ガスシールドアーク溶接方法
【課題】先行極及び後行極との間にフィラーワイヤを挿入する溶接施工方法において、ビード形状を著しく改善し、先行極と後行極との間に発生するアーク干渉を緩和し、かつ設備化が容易な多電極ガスシールドアーク溶接方法を提供する。
【解決手段】極間距離が２０乃至３５ｍｍ、先行極水平角Ｌ、後行極水平角Ｔのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとし、更にフィラーワイヤトーチ角Ｆ、先行極後退角α、後行極前進角β、フィラーワイヤトーチ前後角γからなる変数が下記数式を満たし、フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、前記立板の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とする。４０°≦Ｌ≦６０°、４０°≦Ｔ≦６０°、Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°、４°≦α≦１４°、５°≦β≦１５°、−５°≦γ≦５°
【解決手段】極間距離が２０乃至３５ｍｍ、先行極水平角Ｌ、後行極水平角Ｔのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとし、更にフィラーワイヤトーチ角Ｆ、先行極後退角α、後行極前進角β、フィラーワイヤトーチ前後角γからなる変数が下記数式を満たし、フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、前記立板の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とする。４０°≦Ｌ≦６０°、４０°≦Ｔ≦６０°、Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°、４°≦α≦１４°、５°≦β≦１５°、−５°≦γ≦５°
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フラックス入りワイヤを使用した多電極ガスシールドアーク溶接方法に関し、特に、多電極で１つの溶融プールを形成する多電極１プール溶接施工において各電極間にフィラーワイヤを供給する多電極ガスシールドアーク溶接方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従前、造船又は橋梁の水平すみ肉溶接の高能率化を図るために、多電極ガスシールドアーク溶接方法における１プール溶接施工方法が採用されていた。しかし、実際の構造物の場合、各種の外乱要因（ａ）すみ肉溶接部の過大ギャップ、（ｂ）ショッププライマの過大塗布膜厚、（ｃ）工場内での電流電圧変動等により、これらの施工の重要な要件である湯溜まりの均一性及び安定性がなくなり、その結果、アーク不安定が生じて、スパッタの多発、ビード形状、外観及び揃いの悪化、並びにアンダーカットの多発等により、手直し溶接が増大した。特に、１５０乃至２００ｃｍ／分の溶接速度の前後においてこの傾向が著しくなるので、溶接速度を大きくしても、手直し比率が増大して結果的には溶接工数が大幅に増加するという不具合が生じていた。
【０００３】
そこで、本願出願人は、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを先行電極及び後行電極として使用し、先行電極（先行極）と後行電極（後行極）との間の極間距離を１５乃至５０ｍｍに設定し、フィラーワイヤを前記先行電極と後行電極との間の湯溜まり中に挿入し、前記フィラーワイヤに正極性の電流（ワイヤマイナス）を流しながら溶接する多電極ガスシールドアーク溶接方法を既に提案した（特許文献１）。
【０００４】
【特許文献１】特許第３７５９１１４号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
この特許文献１に記載の溶接方法においては、先行極と後行極との間に発生するアーク干渉を緩和する手段としてフィラーワイヤを挿入しているが、フィラーワイヤの挿入により溶接金属量が増加し、結果としてビード形状が凸形状化する傾向がある。
【０００６】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、先行極及び後行極との間にフィラーワイヤを挿入する溶接施工方法において、ビード形状を著しく改善し、先行極と後行極との間に発生するアーク干渉を緩和し、かつ設備化が容易な多電極ガスシールドアーク溶接方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る多電極ガスシールドアーク溶接方法は、水平に設置された下板とこの下板の上に垂直に設置された立板との隅部を多電極ガスシールドアーク溶接する方法において、先行極及びこの先行極に後続する後行極との間にフィラーワイヤを供給し、前記先行極及び後行極としてフラックス入りワイヤを使用し、先行極と後行極との間の極間距離を２０乃至３５ｍｍとし、前記先行極が水平からなす角度を先行極水平角Ｌ、前記後行極が水平からなす角度を後行極水平角Ｔとし、前記ＬとＴのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとし、前記フィラーワイヤが水平からなす角度をフィラーワイヤトーチ角Ｆとし、平面視で、先行極の先端が溶接方向の後方を向く角度を先行極後退角αとし、後行極の先端が溶接方向の前方を向く角度を後行極前進角βとし、フィラーワイヤの先端が溶接方向の後方又は前方を向く角度を溶接方向に垂直の方向に対してなす角度としてフィラーワイヤトーチ前後角γ（溶接方向後方に後退角（−）、溶接方向前方に前進角（＋））としたとき、これらの変数は下記数式を満たし、前記フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、前記立板の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とすることを特徴とする。
４０°≦Ｌ≦６０°、
４０°≦Ｔ≦６０°、
Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°、
４°≦α≦１４°、
５°≦β≦１５°、及び
−５°≦γ≦５°
【０００８】
なお、前記フィラーワイヤトーチ前後角γは０°であることが好ましい。
【０００９】
本発明において、多電極という場合は、先行極及び後行極の２電極の他に、３電極以上の場合も含む。この場合は、例えば、先行極及び後行極の２電極の後方に、３電極以降を配置することができる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、アーク干渉を緩和するために挿入されているフィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、立板の下端から、（上脚長−２ｍｍ）までの範囲として、立板側に調整することにより、フィラーワイヤによる溶融プールの冷却効果を積極的に利用して、溶融プールが重力により垂れ下がる現象を抑制することができ、これにより、ビード形状を著しく改善することができる。
【００１１】
フィラーワイヤによるアーク干渉緩和効果を得るために、先行極及び後行極と同一面上（同一トーチ角度）にフィラーワイヤを配置した場合は、先行極及び後行極の間のフィラーワイヤ挿入スペースが小さく、設備化が困難である。これに対し、本発明においては、フィラーワイヤのトーチ角度Ｆを先行極水平角Ｌ及び後行極水平角Ｔと異なる角度に設定し、フィラーワイヤを先行極及び後行極と同一面内に配置しなくても、アーク干渉低減効果が損なわれない。このため、本発明によれば、設備化が著しく容易になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施形態について添付の図面を参照して具体的に説明する。図１及び図２は本発明の実施形態に係る多電極ガスシールドアーク溶接方法を説明する模式的正面図、図３は同じく模式的平面図である。また、図４はビード形状を示す模式的正面図である。水平に配置された下板１上に、垂直に立板２が配置され、下板１と立板２との隅部を、複数の溶接ワイヤを使用して多電極ガスシールドアーク溶接する。本実施形態は、先行極及び後行極を使用する２電極溶接であるが、本発明は、これに限らず、３電極以上を使用してもよい。この場合に、３電極目以降は、後行極の後方に配置することができる。本実施形態は、先行極と後行極との間の溶融プールに、フィラーワイヤを供給する。なお、先行極及び後行極としてガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを使用する。フィラーワイヤは、フラックス入りワイヤを使用することができる。
【００１３】
この場合に、図３に示すように、平面視で、溶接方向に対して、先方の先行極はその先端が後方に向く後退角αをもつ。また、後方の後行極はその先端が前方に向く前進角βをもつ。そして、フィラーワイヤは、平面視で、その先端が溶接方向の後方、又は前方を向き、又は溶接方向に直交する。このフィラーワイヤの先端が溶接方向に垂直の方向に対してなす角度をフィラーワイヤトーチ前後角γ（溶接方向後方の後退角を−、溶接方向前方の前進角を＋）とする。このとき、α、β、γは下記数式を満たすように、先行極及び後行極並びにフィラーワイヤを設定する。
４°≦α≦１４°、
５°≦β≦１５°、
−５°≦γ≦５°
【００１４】
また、図３に示すように、先行極と後行極との間の極間距離を２０乃至３５ｍｍとする。
【００１５】
更に、図２に示すように、先行極が水平からなす角度を先行極水平角Ｌ、前記後行極が水平からなす角度を後行極水平角Ｔとし、前記フィラーワイヤが水平からなす角度をフィラーワイヤトーチ角Ｆとしたとき、これらのＬ，Ｔ，Ｆは下記数式を満たすように、先行極及び後行極並びにフィラーワイヤを設定する。但し、前記ＬとＴのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとする。
４０°≦Ｌ≦６０°、
４０°≦Ｔ≦６０°、
Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°
【００１６】
更にまた、本実施形態においては、図１に示すように、フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、立板２の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とする。
【００１７】
このように、溶接条件を設定して、多電極のガスシールドアーク溶接を行う。本実施形態においては、フィラーワイヤの狙い位置を、図１に示すように、立板側に設定しているので、フィラーワイヤによる溶融プールの冷却効果が効率的に発揮され、溶融プールが重力により垂れ下がることが抑制され、ビード形状が良好なものとなる。また、このように、フィラーワイヤを先行極及び後行極と同一面上に配置しなくても、フィラーワイヤによるアーク干渉緩和効果が損なわれることはない。また、フィラーワイヤを先行極及び後行極と同一面上に配置していないので、溶接施工の設備化が容易となる。
【００１８】
以下、本発明の数値限定理由について説明する。
【００１９】
「フィラーワイヤのワイヤ狙い位置が、立板の下端（ルート）から上方（上脚長−２ｍｍ）の位置まで」
フィラーワイヤのワイヤ狙い位置が、（上脚長−２ｍｍ）よりも高い位置になると、アーク干渉緩和効果が低下し、湯溜まりが安定せず、ビード形状及びビード外観が不安定になる。また、耐気孔性が劣化し、スパッタが増加する。一方、フィラーワイヤのワイヤ狙い位置が、ルート（立板２の下端）よりも更に下方に向いていると、ビード形状がオーバーラップとなり、ビード形状の改善効果がない。これにより、ビードの揃い性が劣化する。
【００２０】
「Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°」
フィラーワイヤトーチ角ＦがＸ＋２０°より大きい場合、又は、ＦがＹ−２０°より小さい場合は、フィラーワイヤの溶融挙動が不安定となり、湯溜まりが安定せず、良好なビード外観及びビード形状が得られない。また、フィラーワイヤと先行極又は後行極のアーク発生位置との間の距離が大きくなるため、先行極及び後行極の間に作用するアーク干渉を緩和する効果が低減し、アーク干渉が大きくなる。
【００２１】
一方、Ｙ−５°＜Ｆ＜Ｘ＋５°の場合は、フィラーワイヤの挿入スペースが小さく、設備化が困難である。
【００２２】
よって、Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°のいずれかが満たされるように、先行極水平角Ｌ、後行極水平角Ｔ及びフィラーワイヤトーチ角Ｆを設定する。
【００２３】
「極間距離：２０乃至３５ｍｍ」
極間距離が２０ｍｍ未満であると、湯溜まりが安定せず、ビード形状及びビード外観が不安定になる。また、極間距離が２０ｍｍ未満であると、耐気孔性が劣化すると共に、先行極及び後行極の極間距離が小さいために、フィラーワイヤの挿入スペースが小さく、設備化が困難になる。一方、極間距離が３５ｍｍを超えると、ビード形状がオーバーラップとなると共に、湯溜まりが小さくなり、フィラーワイヤの溶融挙動が不安定になる。よって、極間距離は、２０乃至３５ｍｍとする。
【００２４】
「先行極後退角α：４°乃至１４°、より好ましくは７°乃至１３°」
先行極後退角αが、４°未満であると、溶融プールの安定性が劣化する。また、トーチ距離が近くなるために、本溶接方法の設備化が困難となる。一方、先行極後退角αが、１４°を超えると、ビード形状が凸型となる問題点がある。よって、先行極後退角αは４°乃至１４°、より好ましくは、７°乃至１３°である。
【００２５】
「後行極前進角β：５°乃至１５°、より好ましくは１０°乃至１３°」
後行極前進角βが５°未満であると、溶融プールの安定性が劣化すると共に、ビード形状が凸型となる。一方、後行極前進角βが１５°を超えると、アンダーカットが発生しやすくなり、ビード外観が不良となる。よって、後行極前進角βは５°乃至１５°、より好ましくは１０°乃至１３°である。
【００２６】
「フィラーワイヤトーチ前後角γ：−５°乃至５°（後退５°〜前進５°）」
フィラーワイヤトーチ前後角γが後退角であって、この後退角が５°を超える場合、溶融プール安定性が劣化し、スパッタ量が増加すると共に、本溶接方法の設備化が困難となる。一方、フィラーワイヤトーチ前後角γが前進角の場合も、この前進角が５°を超えると、溶融プール安定性が劣化し、スパッタ量が増加すると共に、本溶接方法の設備化が困難となる。よって、フィラーワイヤトーチ前後角γは、−５°乃至５°（後退５°〜前進５°）とする。より好ましくは、フィラーワイヤトーチ前後角γは、０°、即ち、γは溶接方向に対して、垂直である。このように、γを０°にして、フィラーワイヤを先行極及び後行極からの距離が等しい位置に配置することにより、両電極から発生する磁界の干渉を緩和する効果が高くなる。
【実施例】
【００２７】
次に、本発明の実施例について、本発明の範囲から外れる比較例と比較して説明する。下記表１は、溶接試験条件を示す。また、下記表２は、特性の評価基準を示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
ビード形状は、図４のビード形状において、下板１におけるビード外観位置と、立板２におけるビード外観位置とを結ぶ線分から、ビードが凸状に盛り上がった高さＨと、前記線分の長さＬとの比、即ち、Ｈ／Ｌにより、評価した。即ち、Ｈ／Ｌが小さいほど、ビード形状が優れている。この場合に、評価が５〜２までは、ビード形状が悪い場合であっても、ビード長手方向の均一性は維持されている。評価１は、ビード形状の長手方向の均一性も阻害されている場合である。
【００３１】
ビード外観は、不揃い箇所数と、アンダーカット箇所数の合計（個／１０００ｍｍ）で評価した。スパッタは、スパッタ発生量で評価した。更に、耐気孔性は、耐気孔性試験における片側でのピット発生数（個／１０００ｍｍ）で評価した。但し、立板の両側に形成される２本のビードのうち、ピットが多い方のビードにおけるピット発生数で評価した。これらの場合において、１０００ｍｍは溶接長である。
【００３２】
なお、評価は３以上では良好、２以下では不良と判断する。また、設備化難易度に関して、フィラーワイヤを挿入するスペースが十分に確保できる場合は○、十分にスペースを確保できない場合は×と判断した。
【００３３】
下記表３−１乃至３−６は、各実施例及び比較例の溶接条件を示す。また、下記表４は、得られた特性の評価結果を示す。
【００３４】
【表３−１】
【００３５】
【表３−２】
【００３６】
【表３−３】
【００３７】
【表３−４】
【００３８】
【表３−５】
【００３９】
【表３−６】
【００４０】
【表４−１】
【００４１】
【表４−２】
【００４２】
この表４に示すように、実施例１乃至１４については、評価結果が４又は５であり、設備化も可能であった。これに対し、比較例１乃至１８は、いずれかの特性の評価結果が、１，２又は３であり、又は設備化が困難であった。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施形態に係る多電極ガスシールドアーク溶接方法を説明する模式的正面図である。
【図２】同じく模式的正面図である。
【図３】同じく模式的平面図である。
【図４】ビード形状を示す模式的正面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１：下板
２：立板
３：溶接金属
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フラックス入りワイヤを使用した多電極ガスシールドアーク溶接方法に関し、特に、多電極で１つの溶融プールを形成する多電極１プール溶接施工において各電極間にフィラーワイヤを供給する多電極ガスシールドアーク溶接方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従前、造船又は橋梁の水平すみ肉溶接の高能率化を図るために、多電極ガスシールドアーク溶接方法における１プール溶接施工方法が採用されていた。しかし、実際の構造物の場合、各種の外乱要因（ａ）すみ肉溶接部の過大ギャップ、（ｂ）ショッププライマの過大塗布膜厚、（ｃ）工場内での電流電圧変動等により、これらの施工の重要な要件である湯溜まりの均一性及び安定性がなくなり、その結果、アーク不安定が生じて、スパッタの多発、ビード形状、外観及び揃いの悪化、並びにアンダーカットの多発等により、手直し溶接が増大した。特に、１５０乃至２００ｃｍ／分の溶接速度の前後においてこの傾向が著しくなるので、溶接速度を大きくしても、手直し比率が増大して結果的には溶接工数が大幅に増加するという不具合が生じていた。
【０００３】
そこで、本願出願人は、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを先行電極及び後行電極として使用し、先行電極（先行極）と後行電極（後行極）との間の極間距離を１５乃至５０ｍｍに設定し、フィラーワイヤを前記先行電極と後行電極との間の湯溜まり中に挿入し、前記フィラーワイヤに正極性の電流（ワイヤマイナス）を流しながら溶接する多電極ガスシールドアーク溶接方法を既に提案した（特許文献１）。
【０００４】
【特許文献１】特許第３７５９１１４号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
この特許文献１に記載の溶接方法においては、先行極と後行極との間に発生するアーク干渉を緩和する手段としてフィラーワイヤを挿入しているが、フィラーワイヤの挿入により溶接金属量が増加し、結果としてビード形状が凸形状化する傾向がある。
【０００６】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、先行極及び後行極との間にフィラーワイヤを挿入する溶接施工方法において、ビード形状を著しく改善し、先行極と後行極との間に発生するアーク干渉を緩和し、かつ設備化が容易な多電極ガスシールドアーク溶接方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る多電極ガスシールドアーク溶接方法は、水平に設置された下板とこの下板の上に垂直に設置された立板との隅部を多電極ガスシールドアーク溶接する方法において、先行極及びこの先行極に後続する後行極との間にフィラーワイヤを供給し、前記先行極及び後行極としてフラックス入りワイヤを使用し、先行極と後行極との間の極間距離を２０乃至３５ｍｍとし、前記先行極が水平からなす角度を先行極水平角Ｌ、前記後行極が水平からなす角度を後行極水平角Ｔとし、前記ＬとＴのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとし、前記フィラーワイヤが水平からなす角度をフィラーワイヤトーチ角Ｆとし、平面視で、先行極の先端が溶接方向の後方を向く角度を先行極後退角αとし、後行極の先端が溶接方向の前方を向く角度を後行極前進角βとし、フィラーワイヤの先端が溶接方向の後方又は前方を向く角度を溶接方向に垂直の方向に対してなす角度としてフィラーワイヤトーチ前後角γ（溶接方向後方に後退角（−）、溶接方向前方に前進角（＋））としたとき、これらの変数は下記数式を満たし、前記フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、前記立板の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とすることを特徴とする。
４０°≦Ｌ≦６０°、
４０°≦Ｔ≦６０°、
Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°、
４°≦α≦１４°、
５°≦β≦１５°、及び
−５°≦γ≦５°
【０００８】
なお、前記フィラーワイヤトーチ前後角γは０°であることが好ましい。
【０００９】
本発明において、多電極という場合は、先行極及び後行極の２電極の他に、３電極以上の場合も含む。この場合は、例えば、先行極及び後行極の２電極の後方に、３電極以降を配置することができる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、アーク干渉を緩和するために挿入されているフィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、立板の下端から、（上脚長−２ｍｍ）までの範囲として、立板側に調整することにより、フィラーワイヤによる溶融プールの冷却効果を積極的に利用して、溶融プールが重力により垂れ下がる現象を抑制することができ、これにより、ビード形状を著しく改善することができる。
【００１１】
フィラーワイヤによるアーク干渉緩和効果を得るために、先行極及び後行極と同一面上（同一トーチ角度）にフィラーワイヤを配置した場合は、先行極及び後行極の間のフィラーワイヤ挿入スペースが小さく、設備化が困難である。これに対し、本発明においては、フィラーワイヤのトーチ角度Ｆを先行極水平角Ｌ及び後行極水平角Ｔと異なる角度に設定し、フィラーワイヤを先行極及び後行極と同一面内に配置しなくても、アーク干渉低減効果が損なわれない。このため、本発明によれば、設備化が著しく容易になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施形態について添付の図面を参照して具体的に説明する。図１及び図２は本発明の実施形態に係る多電極ガスシールドアーク溶接方法を説明する模式的正面図、図３は同じく模式的平面図である。また、図４はビード形状を示す模式的正面図である。水平に配置された下板１上に、垂直に立板２が配置され、下板１と立板２との隅部を、複数の溶接ワイヤを使用して多電極ガスシールドアーク溶接する。本実施形態は、先行極及び後行極を使用する２電極溶接であるが、本発明は、これに限らず、３電極以上を使用してもよい。この場合に、３電極目以降は、後行極の後方に配置することができる。本実施形態は、先行極と後行極との間の溶融プールに、フィラーワイヤを供給する。なお、先行極及び後行極としてガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを使用する。フィラーワイヤは、フラックス入りワイヤを使用することができる。
【００１３】
この場合に、図３に示すように、平面視で、溶接方向に対して、先方の先行極はその先端が後方に向く後退角αをもつ。また、後方の後行極はその先端が前方に向く前進角βをもつ。そして、フィラーワイヤは、平面視で、その先端が溶接方向の後方、又は前方を向き、又は溶接方向に直交する。このフィラーワイヤの先端が溶接方向に垂直の方向に対してなす角度をフィラーワイヤトーチ前後角γ（溶接方向後方の後退角を−、溶接方向前方の前進角を＋）とする。このとき、α、β、γは下記数式を満たすように、先行極及び後行極並びにフィラーワイヤを設定する。
４°≦α≦１４°、
５°≦β≦１５°、
−５°≦γ≦５°
【００１４】
また、図３に示すように、先行極と後行極との間の極間距離を２０乃至３５ｍｍとする。
【００１５】
更に、図２に示すように、先行極が水平からなす角度を先行極水平角Ｌ、前記後行極が水平からなす角度を後行極水平角Ｔとし、前記フィラーワイヤが水平からなす角度をフィラーワイヤトーチ角Ｆとしたとき、これらのＬ，Ｔ，Ｆは下記数式を満たすように、先行極及び後行極並びにフィラーワイヤを設定する。但し、前記ＬとＴのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとする。
４０°≦Ｌ≦６０°、
４０°≦Ｔ≦６０°、
Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°
【００１６】
更にまた、本実施形態においては、図１に示すように、フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、立板２の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とする。
【００１７】
このように、溶接条件を設定して、多電極のガスシールドアーク溶接を行う。本実施形態においては、フィラーワイヤの狙い位置を、図１に示すように、立板側に設定しているので、フィラーワイヤによる溶融プールの冷却効果が効率的に発揮され、溶融プールが重力により垂れ下がることが抑制され、ビード形状が良好なものとなる。また、このように、フィラーワイヤを先行極及び後行極と同一面上に配置しなくても、フィラーワイヤによるアーク干渉緩和効果が損なわれることはない。また、フィラーワイヤを先行極及び後行極と同一面上に配置していないので、溶接施工の設備化が容易となる。
【００１８】
以下、本発明の数値限定理由について説明する。
【００１９】
「フィラーワイヤのワイヤ狙い位置が、立板の下端（ルート）から上方（上脚長−２ｍｍ）の位置まで」
フィラーワイヤのワイヤ狙い位置が、（上脚長−２ｍｍ）よりも高い位置になると、アーク干渉緩和効果が低下し、湯溜まりが安定せず、ビード形状及びビード外観が不安定になる。また、耐気孔性が劣化し、スパッタが増加する。一方、フィラーワイヤのワイヤ狙い位置が、ルート（立板２の下端）よりも更に下方に向いていると、ビード形状がオーバーラップとなり、ビード形状の改善効果がない。これにより、ビードの揃い性が劣化する。
【００２０】
「Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°」
フィラーワイヤトーチ角ＦがＸ＋２０°より大きい場合、又は、ＦがＹ−２０°より小さい場合は、フィラーワイヤの溶融挙動が不安定となり、湯溜まりが安定せず、良好なビード外観及びビード形状が得られない。また、フィラーワイヤと先行極又は後行極のアーク発生位置との間の距離が大きくなるため、先行極及び後行極の間に作用するアーク干渉を緩和する効果が低減し、アーク干渉が大きくなる。
【００２１】
一方、Ｙ−５°＜Ｆ＜Ｘ＋５°の場合は、フィラーワイヤの挿入スペースが小さく、設備化が困難である。
【００２２】
よって、Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°のいずれかが満たされるように、先行極水平角Ｌ、後行極水平角Ｔ及びフィラーワイヤトーチ角Ｆを設定する。
【００２３】
「極間距離：２０乃至３５ｍｍ」
極間距離が２０ｍｍ未満であると、湯溜まりが安定せず、ビード形状及びビード外観が不安定になる。また、極間距離が２０ｍｍ未満であると、耐気孔性が劣化すると共に、先行極及び後行極の極間距離が小さいために、フィラーワイヤの挿入スペースが小さく、設備化が困難になる。一方、極間距離が３５ｍｍを超えると、ビード形状がオーバーラップとなると共に、湯溜まりが小さくなり、フィラーワイヤの溶融挙動が不安定になる。よって、極間距離は、２０乃至３５ｍｍとする。
【００２４】
「先行極後退角α：４°乃至１４°、より好ましくは７°乃至１３°」
先行極後退角αが、４°未満であると、溶融プールの安定性が劣化する。また、トーチ距離が近くなるために、本溶接方法の設備化が困難となる。一方、先行極後退角αが、１４°を超えると、ビード形状が凸型となる問題点がある。よって、先行極後退角αは４°乃至１４°、より好ましくは、７°乃至１３°である。
【００２５】
「後行極前進角β：５°乃至１５°、より好ましくは１０°乃至１３°」
後行極前進角βが５°未満であると、溶融プールの安定性が劣化すると共に、ビード形状が凸型となる。一方、後行極前進角βが１５°を超えると、アンダーカットが発生しやすくなり、ビード外観が不良となる。よって、後行極前進角βは５°乃至１５°、より好ましくは１０°乃至１３°である。
【００２６】
「フィラーワイヤトーチ前後角γ：−５°乃至５°（後退５°〜前進５°）」
フィラーワイヤトーチ前後角γが後退角であって、この後退角が５°を超える場合、溶融プール安定性が劣化し、スパッタ量が増加すると共に、本溶接方法の設備化が困難となる。一方、フィラーワイヤトーチ前後角γが前進角の場合も、この前進角が５°を超えると、溶融プール安定性が劣化し、スパッタ量が増加すると共に、本溶接方法の設備化が困難となる。よって、フィラーワイヤトーチ前後角γは、−５°乃至５°（後退５°〜前進５°）とする。より好ましくは、フィラーワイヤトーチ前後角γは、０°、即ち、γは溶接方向に対して、垂直である。このように、γを０°にして、フィラーワイヤを先行極及び後行極からの距離が等しい位置に配置することにより、両電極から発生する磁界の干渉を緩和する効果が高くなる。
【実施例】
【００２７】
次に、本発明の実施例について、本発明の範囲から外れる比較例と比較して説明する。下記表１は、溶接試験条件を示す。また、下記表２は、特性の評価基準を示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
ビード形状は、図４のビード形状において、下板１におけるビード外観位置と、立板２におけるビード外観位置とを結ぶ線分から、ビードが凸状に盛り上がった高さＨと、前記線分の長さＬとの比、即ち、Ｈ／Ｌにより、評価した。即ち、Ｈ／Ｌが小さいほど、ビード形状が優れている。この場合に、評価が５〜２までは、ビード形状が悪い場合であっても、ビード長手方向の均一性は維持されている。評価１は、ビード形状の長手方向の均一性も阻害されている場合である。
【００３１】
ビード外観は、不揃い箇所数と、アンダーカット箇所数の合計（個／１０００ｍｍ）で評価した。スパッタは、スパッタ発生量で評価した。更に、耐気孔性は、耐気孔性試験における片側でのピット発生数（個／１０００ｍｍ）で評価した。但し、立板の両側に形成される２本のビードのうち、ピットが多い方のビードにおけるピット発生数で評価した。これらの場合において、１０００ｍｍは溶接長である。
【００３２】
なお、評価は３以上では良好、２以下では不良と判断する。また、設備化難易度に関して、フィラーワイヤを挿入するスペースが十分に確保できる場合は○、十分にスペースを確保できない場合は×と判断した。
【００３３】
下記表３−１乃至３−６は、各実施例及び比較例の溶接条件を示す。また、下記表４は、得られた特性の評価結果を示す。
【００３４】
【表３−１】
【００３５】
【表３−２】
【００３６】
【表３−３】
【００３７】
【表３−４】
【００３８】
【表３−５】
【００３９】
【表３−６】
【００４０】
【表４−１】
【００４１】
【表４−２】
【００４２】
この表４に示すように、実施例１乃至１４については、評価結果が４又は５であり、設備化も可能であった。これに対し、比較例１乃至１８は、いずれかの特性の評価結果が、１，２又は３であり、又は設備化が困難であった。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施形態に係る多電極ガスシールドアーク溶接方法を説明する模式的正面図である。
【図２】同じく模式的正面図である。
【図３】同じく模式的平面図である。
【図４】ビード形状を示す模式的正面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１：下板
２：立板
３：溶接金属
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水平に設置された下板とこの下板の上に垂直に設置された立板との隅部を多電極ガスシールドアーク溶接する方法において、先行極及びこの先行極に後続する後行極との間にフィラーワイヤを供給し、前記先行極及び後行極としてフラックス入りワイヤを使用し、先行極と後行極との間の極間距離を２０乃至３５ｍｍとし、前記先行極が水平からなす角度を先行極水平角Ｌ、前記後行極が水平からなす角度を後行極水平角Ｔとし、前記ＬとＴのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとし、前記フィラーワイヤが水平からなす角度をフィラーワイヤトーチ角Ｆとし、平面視で、先行極の先端が溶接方向の後方を向く角度を先行極後退角αとし、後行極の先端が溶接方向の前方を向く角度を後行極前進角βとし、フィラーワイヤの先端が溶接方向の後方又は前方を向く角度を溶接方向に垂直の方向に対してなす角度としてフィラーワイヤトーチ前後角γ（溶接方向後方に−、溶接方向前方に＋）としたとき、これらの変数は下記数式を満たし、前記フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、前記立板の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とすることを特徴とする多電極ガスシールドアーク溶接方法。
４０°≦Ｌ≦６０°、
４０°≦Ｔ≦６０°、
Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°、
４°≦α≦１４°、
５°≦β≦１５°、及び
−５°≦γ≦５°
【請求項２】
前記フィラーワイヤトーチ前後角γは０°であることを特徴とする請求項１に記載の多電極ガスシールドアーク溶接方法。
【請求項１】
水平に設置された下板とこの下板の上に垂直に設置された立板との隅部を多電極ガスシールドアーク溶接する方法において、先行極及びこの先行極に後続する後行極との間にフィラーワイヤを供給し、前記先行極及び後行極としてフラックス入りワイヤを使用し、先行極と後行極との間の極間距離を２０乃至３５ｍｍとし、前記先行極が水平からなす角度を先行極水平角Ｌ、前記後行極が水平からなす角度を後行極水平角Ｔとし、前記ＬとＴのうち、大きい方をＸ、小さい方をＹとし、前記フィラーワイヤが水平からなす角度をフィラーワイヤトーチ角Ｆとし、平面視で、先行極の先端が溶接方向の後方を向く角度を先行極後退角αとし、後行極の先端が溶接方向の前方を向く角度を後行極前進角βとし、フィラーワイヤの先端が溶接方向の後方又は前方を向く角度を溶接方向に垂直の方向に対してなす角度としてフィラーワイヤトーチ前後角γ（溶接方向後方に−、溶接方向前方に＋）としたとき、これらの変数は下記数式を満たし、前記フィラーワイヤのワイヤ狙い位置を、前記立板の下端から（上脚長−２ｍｍ）までの範囲とすることを特徴とする多電極ガスシールドアーク溶接方法。
４０°≦Ｌ≦６０°、
４０°≦Ｔ≦６０°、
Ｘ＋５°≦Ｆ≦Ｘ＋２０°又はＹ−２０°≦Ｆ≦Ｙ−５°、
４°≦α≦１４°、
５°≦β≦１５°、及び
−５°≦γ≦５°
【請求項２】
前記フィラーワイヤトーチ前後角γは０°であることを特徴とする請求項１に記載の多電極ガスシールドアーク溶接方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１０−１５５２８１（Ｐ２０１０−１５５２８１Ａ）
【公開日】平成２２年７月１５日（２０１０．７．１５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−２４５２７３（Ｐ２００９−２４５２７３）
【出願日】平成２１年１０月２６日（２００９．１０．２６）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年７月１５日（２０１０．７．１５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年１０月２６日（２００９．１０．２６）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
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