平ベルト
【課題】フィンガー継手部の剛性が高く、優れた走行安定性を有する平ベルトを提供することである。
【解決手段】鋸刃状に形成された端部１１，１１（両端）同士を噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部１２を有する無端状の平ベルト１５であって、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上であるように構成した。この平ベルト１５は、接着剤をコーティングもしくはディッピング処理した織布層の両面に、熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層を押出ラミネーションによりラミネートした後、この両面に表面ゴム層を積層接着した５層構造から成り、前記中間樹脂層の曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上であるのが好ましい。
【解決手段】鋸刃状に形成された端部１１，１１（両端）同士を噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部１２を有する無端状の平ベルト１５であって、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上であるように構成した。この平ベルト１５は、接着剤をコーティングもしくはディッピング処理した織布層の両面に、熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層を押出ラミネーションによりラミネートした後、この両面に表面ゴム層を積層接着した５層構造から成り、前記中間樹脂層の曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上であるのが好ましい。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、搬送装置あるいは動力伝達装置に用いられる無端状の平ベルトに関し、より詳細にはフィンガー継手部のベルト幅方向の剛性向上に関する。
【背景技術】
【０００２】
図４に示すように、予め所定形状に切断された板紙Ｗを折り曲げながら糊付けして紙箱を製造するフォルダーグルアマシン１００では、板紙Ｗを搬送するために平ベルト１０１が用いられている。平ベルト１０１は、板紙Ｗを折り曲げるために９０度以上に捻られて使用される。
【０００３】
平ベルト１０１は、所定形状に形成された両端同士を一体に接合して無端状に形成されている。接合箇所（すなわち継手部）としては、例えばスカイバー継手部、フィンガー継手部等が挙げられる（例えば特許文献１参照）。
【０００４】
スカイバー継手部は、図５（ａ）に示すように、ベルト本体部１０２の両端を斜め方向に研磨加工したテーパ面１０３，１０３同士を接着剤で貼り合せて、図５（ｂ）に示すように接合したものである。スカイバー継手部１０４は、一般に、ナイロンフィルムコアの平ベルトに適用され、ベルト幅方向（図５（ｂ）中に矢印Ａ方向で示す）の剛性が、ベルト本体部１０２とスカイバー継手部１０４とで大きく変わらないという特性を有する。
【０００５】
しかしながら、スカイバー継手部１０４は、該スカイバー継手部１０４が固くなり、同じプーリ径サイズではフィンガー継手部と比べて継手部の寿命が短い。また、継手加工に時間を要し、熟練性が要求される。このため、スカイバー継手部よりもフィンガー継手部を採用することが多くなってきている。
【０００６】
フィンガー継手部は、織布層（帆布）、熱可塑性エラストマーから成る中間樹脂層および表面ゴム層が積層されて成るベルト本体部の両端を鋸刃状に打ち抜き加工し、該両端同士を噛み合わせ、前記熱可塑性エラストマーを熱により溶融させて融着し（熱融着）、冷却することで一体に接合したものである。
【０００７】
フィンガー継手部を有する平ベルトをフォルダーグルアマシン１００等の特殊なアプリケーションに適用する際において、ベルトの剛性を向上させるには、織布層の剛性を向上させてベルト本体部の剛性を向上させればよいとも考えられる。
【０００８】
ところが、フィンガー継手部では織布層が鋸刃状にカットされている。すなわち、フィンガー継手部は、熱可塑性エラストマーのみで保持されており、該熱可塑性エラストマーの物性の影響を受けやすい。
【０００９】
このため、ベルト幅方向に加わる力に対して、ベルト本体部に剛性があっても、フィンガー継手部の剛性は十分でなく、ベルトがプーリのフランジに乗り上げて走行したり、容易にフランジから逸脱したりするという問題がある。この問題は、ベルトが捻られて使用される場合や、プーリのミスアライメントがある場合において、顕著に発生する。
【特許文献１】特開平１０−２９７１１号公報（第２図、第３図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明の課題は、フィンガー継手部の剛性が高く、優れた走行安定性を有する平ベルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、以下の構成からなる解決手段を見出し、本発明を完成するに至った。
（１）鋸刃状に形成された両端同士を噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部を有する無端状の平ベルトであって、前記フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上であることを特徴とする平ベルト。
（２）織布層の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層と、表面ゴム層とをこの順に積層した５層構造から成り、前記中間樹脂層の曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上である前記（１）記載の平ベルト。
（３）中間樹脂層に含まれる前記熱可塑性エラストマーが熱可塑性ポリウレタンエラストマーであり、かつ前記中間樹脂層が、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドしたポリマーブレンドから成る前記（１）または（２）記載の平ベルト。
（４）前記ポリマーブレンドは、熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とを６０：４０〜９０：１０の重量比でブレンドして成る前記（３）記載の平ベルト。
（５）熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂は、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリアミド１２樹脂から選ばれる少なくとも１種である前記（３）または（４）記載の平ベルト。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、フィンガー継手部の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にした。これにより、ベルト幅方向に加わる力に対してフィンガー継手部が十分な剛性を有しているので、捻りやプーリのミスアライメントによるベルトの逸脱、プーリのフランジへ乗り上げることによるベルトの逸脱等を抑制することができ、優れた走行安定性を示すことができるという効果を有する。
【００１３】
特に、前記（２）のように、ベルトの構成を、織布層の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層と、表面ゴム層とをこの順に積層した５層構造とし、前記中間樹脂層の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にすると、前記フィンガー継手部の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にすることができる。
【００１４】
前記（３）のように、前記中間樹脂層が、熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドしたポリマーブレンドから成ると、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーによってベルトに要求される柔軟性および屈曲性を維持しつつ、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂によって中間樹脂層の剛性、すなわちフィンガー継手部の剛性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の平ベルトにかかる一実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１（ａ），（ｂ）は、本実施形態にかかる平ベルトのフィンガー継手部を示す概略斜視図である。図２は、図１（ｂ）のＩ−Ｉ線の破断面を示す図である。
【００１６】
図１（ａ）に示すように、本実施形態にかかる平ベルト１５は、ベルト本体部１０の端部１１，１１（両端）が鋸刃状に打ち抜き加工されており、この端部１１，１１同士を、図１（ｂ）に示すように噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部１２を有する無端状の平ベルトである。フィンガー継手部１２を採用することにより、短時間かつ簡単にベルトを無端状にすることができる。
【００１７】
ここで、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上、好ましくは４５ＭＰａ以上であることが重要である。これにより、平ベルト１５は、ベルト幅方向（図１（ｂ）中に矢印Ａで示す方向）に加わる力に対し、フィンガー継手部１２が十分な剛性を有するようになり、捻りやプーリのミスアライメントによるベルトの逸脱、プーリのフランジへ乗り上げることによるベルトの逸脱等を抑制することが可能になり、優れた走行安定性を示すことができる。
【００１８】
フィンガー継手部１２の曲げ弾性率の上限値としては、特に限定されないが、通常、１５０ＭＰａ以下程度である。なお、ベルト本体部１０の曲げ弾性率としては、通常、４０〜１５０ＭＰａ程度であるのがよい。前記曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１に準拠して測定し得られる値である。
【００１９】
このようなフィンガー継手部１２を有する平ベルト１５は、図２に示すように、織布層１の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層２，２と、表面ゴム層３，３とをこの順に積層した５層構造から成る。
【００２０】
織布層１としては、抗張力体であり、剛性を有するものが好ましい。具体的には、織布層１は、５０〜２０００ＭＰａ程度の引張弾性率を有するのが好ましい。前記引張弾性率は、ＪＩＳ Ｌ １０９６に準拠して測定し得られる値である。
【００２１】
織布層１としては、例えばポリエステル繊維、ナイロン繊維等から成る帆布等が挙げられ、前記ポリエステル繊維としては、例えば（高剛性を有する）ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維等が挙げられ、前記ナイロン繊維としては、例えばナイロン６繊維、ナイロン６６繊維等が挙げられる。なお、前記高剛性を有するポリエチレンテレフタレート繊維は、該繊維から成る帆布の引張弾性率が１０００〜２０００ＭＰａ程度の剛性を有するのが好ましい。
【００２２】
織布層１の厚みは、特に限定されないが、通常、０．４〜１．２ｍｍ程度であるのが好ましい。
【００２３】
中間樹脂層２としては、その曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上、好ましくは１３０〜２５０ＭＰａであるのがよい。これにより、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にすることができる。
【００２４】
中間樹脂層２が含む熱可塑性エラストマーとしては、例えば熱可塑性ポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマー等が挙げられ、柔軟性および屈曲性に優れる上で、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが好ましい。特に、中間樹脂層２は、この熱可塑性ポリウレタンエラストマーに、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂をブレンドしたポリマーブレンドから成るのが好ましい。これにより、熱可塑性ポリウレタンエラストマーによってベルトに要求される柔軟性および屈曲性を維持しつつ、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂によって中間樹脂層２の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にして、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にすることができる。
【００２５】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とのブレンドは、重量比で６０：４０〜９０：１０、好ましくは７０：３０〜８０：２０であるのがよい。
【００２６】
一方、熱可塑性ポリウレタンエラストマーの重量比が６０未満であると、平ベルト１５の柔軟性および屈曲性が低下するおそれがある。また、熱可塑性ポリウレタンエラストマーの重量比が９０を超えると、中間樹脂層２の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にすることが困難であり、そのためにフィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にできないおそれがある。これと同様に、中間樹脂層２が、例えば熱可塑性ポリウレタンエラストマーのみからなる場合にも、中間樹脂層２の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にして、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にできないおそれがある。
【００２７】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂は、該熱可塑性樹脂の曲げ弾性率Ｅ１と、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーの曲げ弾性率Ｅ２との比（Ｅ１／Ｅ２）が、２０〜２００程度の剛性を有するのが好ましい。
【００２８】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂としては、例えばアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリアミド１２樹脂、ポリアセタール樹脂等が挙げられ、特に、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリアミド１２樹脂から選ばれる少なくとも１種であるのが好ましく、これらは１種または２種以上をブレンドして用いてもよい。これらのうち、前記比（Ｅ１／Ｅ２）が上記のような所定の数値範囲になるものが好ましい。
【００２９】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドする方法としては、例えば両者を溶融混練して二軸押出する方法等が挙げられるが、本発明はこれに限定されるものではない。また、このようなポリマーブレンドから成る中間樹脂層２は、織布層１，表面ゴム層３に対する接着性に優れるという効果も有する。中間樹脂層２の厚みは、特に限定されないが、通常、０．５〜２．５ｍｍ程度であるのが好ましい。
【００３０】
中間樹脂層２の樹脂流動開始温度としては、１９０℃以下、好ましくは１６０〜１９０℃であるのがよい。これにより、中間樹脂層２の熱融着特性が優れたものになり、効率よく中間樹脂層２を流動させて端部１１，１１同士を熱融着によって一体に接合することができる。
【００３１】
表面ゴム層３には、搬送物を搬送可能な所定の摩擦係数を有するように、規則的に配列された凹凸である目打ちが形成されている。表面ゴム層３は、ゴムから成るゴム層であり、前記ゴムとしては、例えば天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレンブタジエンゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロプレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、ニトリルゴム、アクリルゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、ウレタンゴム、Ｈ−ＮＢＲ（水素添加ニトリルブタジエンゴム）等が挙げられ、これらは１種または２種以上をブレンドして用いてもよい。例示したこれら材料のうち、耐油性を有するものが好ましい。
【００３２】
表面ゴム層３は、５〜３０ＭＰａ程度の引張弾性率を有するのが好ましい。前記引張弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ６２５１に準拠して測定し得られる値である。表面ゴム層３の厚みは、特に限定されないが、通常、０．１〜２ｍｍ程度であるのが好ましい。
【００３３】
このような平ベルト１５は、例えば以下のようにして作製することができる。まず、帯状に成形した織布層１の両面に接着剤をコーティングまたはディッピング処理する。ついで、接着処理を施した織布層１の両面に中間樹脂層２を押出ラミネーションによりラミネートした後、この両面に帯状に成形した表面ゴム層３を積層接着し、帯状の平ベルトを得る。
【００３４】
前記接着剤としては、例えば一液性または二液性のウレタン系弾性接着剤、シラン変性ポリイミド系接着剤等が挙げられる。表面ゴム層３を帯状に成形する方法としては、例えばカレンダー処理、押出成形等が挙げられ、表面ゴム層３がシート状の場合には、該シートから帯状に切り出してもよい。また、前記接着剤に代えて、織布層１、中間樹脂層２および表面ゴム層３を帯状に成形し、これらを加熱加圧等で積層一体化させてもよい。
【００３５】
上記で得られた帯状の平ベルトを無端状にする。すなわち、まず、ベルト本体部１０の端部１１，１１を鋸刃状に打ち抜き加工する。ついで、この端部１１，１１同士を噛み合わせた後、中間樹脂層２が流動する温度にまで加熱して熱融着により一体に接合し、フィンガー継手部１２を有する無端状の平ベルト１５を得る。
【００３６】
このような平ベルト１５は、ベルト幅方向に加わる力に対してフィンガー継手部１２が十分な剛性を有しているので、図４に示すようなフォルダーグルアマシン１００等のベルトを捻りながら使用する用途において、好適に使用することができる。
【００３７】
以上、本発明にかかる好ましい実施形態について示したが、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で変更や改良したものにも適用できることは言うまでもない。例えば前記した一実施形態では、織布層１の両面に積層された中間樹脂層２，２および表面ゴム層３，３が同じ組成で構成されている場合について説明したが、用途に応じて各層の組成や厚みを異ならせてもよい。
【００３８】
また、表面ゴム層３に目打ちが形成されている場合について説明したが、表面ゴム層が平坦面で構成されていてもよい。
【００３９】
以下、実施例を挙げて本発明の平ベルトを詳細に説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものではない。なお、以下の実施例および比較例で使用した材料は、次の通りである。
・ＮＢＲ（アクリロニトリル−ブタジエンゴム）：ゴム硬度７０ＪＩＳＡ
・ＴＰＵ（熱可塑性ポリウレタンエラストマー）：曲げ弾性率５０ＭＰａ以下
・ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂）：曲げ弾性率約２０００ＭＰａ
・ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）：ＰＥＴ繊維から成る帆布（ヨコ糸がスパン糸からなる帆布）
・変性ＰＢＴ（イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂）：曲げ弾性率約１４００ＭＰａ
・高剛性ＰＥＴ：高剛性を有するＰＥＴ繊維から成る帆布（ヨコ糸がモノフィラメント繊維からなる帆布）
・ＰＡ１２（ポリアミド１２樹脂）：曲げ弾性率約１０００ＭＰａ
【００４０】
表面ゴム層および織布層における引張弾性率、熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層（以下、単に中間樹脂層と言う。）における曲げ弾性率は、それぞれ以下のようにして測定した。
（引張弾性率）
表面ゴム層はＪＩＳ Ｋ ６２５１、織布層はＪＩＳ Ｌ １０９６にそれぞれ準拠して測定した。
（曲げ弾性率）
ＪＩＳ Ｋ ７１７１に準拠して測定した。
【００４１】
［実施例１〜４および比較例１，２］
＜平ベルトの作製＞
表面ゴム層、中間樹脂層および織布層を表１に示す組み合わせで用いた。すなわち、まず、帯状に成形した織布層の両面に接着剤をコーティング処理した。ついで、接着処理を施した織布層の両面に中間樹脂層を押出ラミネーションによりラミネートした後、この両面にカレンダー処理にて帯状に成形した表面ゴム層を積層接着し、５層構造から成る帯状の平ベルトを作製した。
【００４２】
なお、接着剤として二液硬化型のイソシアネート系ウレタン接着剤を用いた。また、実施例１〜４における中間樹脂層には、ＴＰＵと、ＡＢＳ、変性ＰＢＴおよびＰＡ１２から選ばれる１種とを、表１に示す重量比で溶融混練し、二軸押出によりブレンドして成るポリマーブレンドを用いた。
【００４３】
各中間樹脂層の樹脂流動開始温度は、以下に示す通りである。
・ＴＰＵ：ＡＢＳ＝７０：３０は１８０℃
・ＴＰＵ：変性ＰＢＴ＝７０：３０は１７５℃
・ＴＰＵ：ＰＡ１２＝７０：３０は１８０℃
・ＴＰＵは１７５℃
【００４４】
【表１】
【００４５】
＜評価＞
上記で得られた帯状の各平ベルトを無端状にした。すなわち、まず、ベルト本体部の両端を鋸刃状に打ち抜き加工した。ついで、この両端同士を噛み合わせた後、中間樹脂層が流動する温度にまで加熱して熱融着により一体に接合し、フィンガー継手部を有する無端状の幅２０ｍｍ、長さ１０００ｍｍの平ベルトを得た。各平ベルトにおけるベルト本体部およびフィンガー継手部の曲げ弾性率を上記と同様にして測定した。その結果を表２に示す。
【００４６】
ついで、無端状に形成した各平ベルトについて、フランジ試験を行った。試験方法を以下に示すと共に、その結果を表２に示す。
【００４７】
（フランジ試験）
図３（ａ），（ｂ）に示すように、水平に配置した原動プーリ５０と従動プーリ５１との間に、無端状に形成した各平ベルトを張設した。原動プーリ５０は、図３（ａ）に示すように、平ベルトの長手方向に対して０．９６度傾斜させた状態で配置することにより、ミスアライメントさせた。原動プーリ５０，従動プーリ５１の片側には、フランジ５２をそれぞれ設けた。この状態で、以下に示す条件で平ベルトを走行させた。
試験機：小型走行試験機
試験レイアウト：２軸オープン（図３参照）
プーリ形状：直径１１０ｍｍのフランジ付きクラウン無し
フランジ形状：直角フランジ
プーリ回転数：１７４０ｒｐｍ
ベルト速度：約１０ｍ／秒
走行時間：１６８時間
プーリ回転方向：図３（ｂ）中の矢印Ｂ方向
【００４８】
評価基準は以下のように設定した。
○：１６８時間異常なく走行した
×：フランジに乗り上げて、ベルトがプーリから逸脱した
【００４９】
【表２】
【００５０】
表２から明らかなように、フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上である実施例１〜４の平ベルトは、フランジ試験において良好な結果を示しており、走行安定性に優れているのがわかる。これに対し、フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ未満である比較例１の平ベルトは、プーリを１回転させるとフランジに乗り上げてベルトがプーリから逸脱した。フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ未満であり、織布層の剛性を上げた比較例２の平ベルト（すなわちベルト本体部の剛性を向上させた平ベルト）は、試験開始から２時間でフランジに乗り上げてベルトがプーリから逸脱した。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】（ａ），（ｂ）は、本発明の一実施形態にかかる平ベルトのフィンガー継手部を示す概略斜視図である。
【図２】図１（ｂ）のＩ−Ｉ線の破断面を示す図である。
【図３】（ａ），（ｂ）は、実施例におけるフランジ試験を示す概略説明図である。
【図４】フォルダーグルアマシンを示す概略説明図である。
【図５】（ａ），（ｂ）は、スカイバー継手部を示す概略斜視図である。
【符号の説明】
【００５２】
１ 織布層
２ 中間樹脂層
３ 表面ゴム層
１０ ベルト本体部
１１ 端部
１２ フィンガー継手部
１５ 平ベルト
１００ フォルダーグルアマシン
【技術分野】
【０００１】
本発明は、搬送装置あるいは動力伝達装置に用いられる無端状の平ベルトに関し、より詳細にはフィンガー継手部のベルト幅方向の剛性向上に関する。
【背景技術】
【０００２】
図４に示すように、予め所定形状に切断された板紙Ｗを折り曲げながら糊付けして紙箱を製造するフォルダーグルアマシン１００では、板紙Ｗを搬送するために平ベルト１０１が用いられている。平ベルト１０１は、板紙Ｗを折り曲げるために９０度以上に捻られて使用される。
【０００３】
平ベルト１０１は、所定形状に形成された両端同士を一体に接合して無端状に形成されている。接合箇所（すなわち継手部）としては、例えばスカイバー継手部、フィンガー継手部等が挙げられる（例えば特許文献１参照）。
【０００４】
スカイバー継手部は、図５（ａ）に示すように、ベルト本体部１０２の両端を斜め方向に研磨加工したテーパ面１０３，１０３同士を接着剤で貼り合せて、図５（ｂ）に示すように接合したものである。スカイバー継手部１０４は、一般に、ナイロンフィルムコアの平ベルトに適用され、ベルト幅方向（図５（ｂ）中に矢印Ａ方向で示す）の剛性が、ベルト本体部１０２とスカイバー継手部１０４とで大きく変わらないという特性を有する。
【０００５】
しかしながら、スカイバー継手部１０４は、該スカイバー継手部１０４が固くなり、同じプーリ径サイズではフィンガー継手部と比べて継手部の寿命が短い。また、継手加工に時間を要し、熟練性が要求される。このため、スカイバー継手部よりもフィンガー継手部を採用することが多くなってきている。
【０００６】
フィンガー継手部は、織布層（帆布）、熱可塑性エラストマーから成る中間樹脂層および表面ゴム層が積層されて成るベルト本体部の両端を鋸刃状に打ち抜き加工し、該両端同士を噛み合わせ、前記熱可塑性エラストマーを熱により溶融させて融着し（熱融着）、冷却することで一体に接合したものである。
【０００７】
フィンガー継手部を有する平ベルトをフォルダーグルアマシン１００等の特殊なアプリケーションに適用する際において、ベルトの剛性を向上させるには、織布層の剛性を向上させてベルト本体部の剛性を向上させればよいとも考えられる。
【０００８】
ところが、フィンガー継手部では織布層が鋸刃状にカットされている。すなわち、フィンガー継手部は、熱可塑性エラストマーのみで保持されており、該熱可塑性エラストマーの物性の影響を受けやすい。
【０００９】
このため、ベルト幅方向に加わる力に対して、ベルト本体部に剛性があっても、フィンガー継手部の剛性は十分でなく、ベルトがプーリのフランジに乗り上げて走行したり、容易にフランジから逸脱したりするという問題がある。この問題は、ベルトが捻られて使用される場合や、プーリのミスアライメントがある場合において、顕著に発生する。
【特許文献１】特開平１０−２９７１１号公報（第２図、第３図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明の課題は、フィンガー継手部の剛性が高く、優れた走行安定性を有する平ベルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、以下の構成からなる解決手段を見出し、本発明を完成するに至った。
（１）鋸刃状に形成された両端同士を噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部を有する無端状の平ベルトであって、前記フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上であることを特徴とする平ベルト。
（２）織布層の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層と、表面ゴム層とをこの順に積層した５層構造から成り、前記中間樹脂層の曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上である前記（１）記載の平ベルト。
（３）中間樹脂層に含まれる前記熱可塑性エラストマーが熱可塑性ポリウレタンエラストマーであり、かつ前記中間樹脂層が、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドしたポリマーブレンドから成る前記（１）または（２）記載の平ベルト。
（４）前記ポリマーブレンドは、熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とを６０：４０〜９０：１０の重量比でブレンドして成る前記（３）記載の平ベルト。
（５）熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂は、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリアミド１２樹脂から選ばれる少なくとも１種である前記（３）または（４）記載の平ベルト。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、フィンガー継手部の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にした。これにより、ベルト幅方向に加わる力に対してフィンガー継手部が十分な剛性を有しているので、捻りやプーリのミスアライメントによるベルトの逸脱、プーリのフランジへ乗り上げることによるベルトの逸脱等を抑制することができ、優れた走行安定性を示すことができるという効果を有する。
【００１３】
特に、前記（２）のように、ベルトの構成を、織布層の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層と、表面ゴム層とをこの順に積層した５層構造とし、前記中間樹脂層の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にすると、前記フィンガー継手部の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にすることができる。
【００１４】
前記（３）のように、前記中間樹脂層が、熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドしたポリマーブレンドから成ると、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーによってベルトに要求される柔軟性および屈曲性を維持しつつ、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂によって中間樹脂層の剛性、すなわちフィンガー継手部の剛性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の平ベルトにかかる一実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１（ａ），（ｂ）は、本実施形態にかかる平ベルトのフィンガー継手部を示す概略斜視図である。図２は、図１（ｂ）のＩ−Ｉ線の破断面を示す図である。
【００１６】
図１（ａ）に示すように、本実施形態にかかる平ベルト１５は、ベルト本体部１０の端部１１，１１（両端）が鋸刃状に打ち抜き加工されており、この端部１１，１１同士を、図１（ｂ）に示すように噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部１２を有する無端状の平ベルトである。フィンガー継手部１２を採用することにより、短時間かつ簡単にベルトを無端状にすることができる。
【００１７】
ここで、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上、好ましくは４５ＭＰａ以上であることが重要である。これにより、平ベルト１５は、ベルト幅方向（図１（ｂ）中に矢印Ａで示す方向）に加わる力に対し、フィンガー継手部１２が十分な剛性を有するようになり、捻りやプーリのミスアライメントによるベルトの逸脱、プーリのフランジへ乗り上げることによるベルトの逸脱等を抑制することが可能になり、優れた走行安定性を示すことができる。
【００１８】
フィンガー継手部１２の曲げ弾性率の上限値としては、特に限定されないが、通常、１５０ＭＰａ以下程度である。なお、ベルト本体部１０の曲げ弾性率としては、通常、４０〜１５０ＭＰａ程度であるのがよい。前記曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１に準拠して測定し得られる値である。
【００１９】
このようなフィンガー継手部１２を有する平ベルト１５は、図２に示すように、織布層１の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層２，２と、表面ゴム層３，３とをこの順に積層した５層構造から成る。
【００２０】
織布層１としては、抗張力体であり、剛性を有するものが好ましい。具体的には、織布層１は、５０〜２０００ＭＰａ程度の引張弾性率を有するのが好ましい。前記引張弾性率は、ＪＩＳ Ｌ １０９６に準拠して測定し得られる値である。
【００２１】
織布層１としては、例えばポリエステル繊維、ナイロン繊維等から成る帆布等が挙げられ、前記ポリエステル繊維としては、例えば（高剛性を有する）ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維等が挙げられ、前記ナイロン繊維としては、例えばナイロン６繊維、ナイロン６６繊維等が挙げられる。なお、前記高剛性を有するポリエチレンテレフタレート繊維は、該繊維から成る帆布の引張弾性率が１０００〜２０００ＭＰａ程度の剛性を有するのが好ましい。
【００２２】
織布層１の厚みは、特に限定されないが、通常、０．４〜１．２ｍｍ程度であるのが好ましい。
【００２３】
中間樹脂層２としては、その曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上、好ましくは１３０〜２５０ＭＰａであるのがよい。これにより、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にすることができる。
【００２４】
中間樹脂層２が含む熱可塑性エラストマーとしては、例えば熱可塑性ポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマー等が挙げられ、柔軟性および屈曲性に優れる上で、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが好ましい。特に、中間樹脂層２は、この熱可塑性ポリウレタンエラストマーに、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂をブレンドしたポリマーブレンドから成るのが好ましい。これにより、熱可塑性ポリウレタンエラストマーによってベルトに要求される柔軟性および屈曲性を維持しつつ、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂によって中間樹脂層２の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にして、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にすることができる。
【００２５】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とのブレンドは、重量比で６０：４０〜９０：１０、好ましくは７０：３０〜８０：２０であるのがよい。
【００２６】
一方、熱可塑性ポリウレタンエラストマーの重量比が６０未満であると、平ベルト１５の柔軟性および屈曲性が低下するおそれがある。また、熱可塑性ポリウレタンエラストマーの重量比が９０を超えると、中間樹脂層２の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にすることが困難であり、そのためにフィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にできないおそれがある。これと同様に、中間樹脂層２が、例えば熱可塑性ポリウレタンエラストマーのみからなる場合にも、中間樹脂層２の曲げ弾性率を１３０ＭＰａ以上にして、フィンガー継手部１２の曲げ弾性率を３５ＭＰａ以上にできないおそれがある。
【００２７】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂は、該熱可塑性樹脂の曲げ弾性率Ｅ１と、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーの曲げ弾性率Ｅ２との比（Ｅ１／Ｅ２）が、２０〜２００程度の剛性を有するのが好ましい。
【００２８】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂としては、例えばアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリアミド１２樹脂、ポリアセタール樹脂等が挙げられ、特に、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリアミド１２樹脂から選ばれる少なくとも１種であるのが好ましく、これらは１種または２種以上をブレンドして用いてもよい。これらのうち、前記比（Ｅ１／Ｅ２）が上記のような所定の数値範囲になるものが好ましい。
【００２９】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドする方法としては、例えば両者を溶融混練して二軸押出する方法等が挙げられるが、本発明はこれに限定されるものではない。また、このようなポリマーブレンドから成る中間樹脂層２は、織布層１，表面ゴム層３に対する接着性に優れるという効果も有する。中間樹脂層２の厚みは、特に限定されないが、通常、０．５〜２．５ｍｍ程度であるのが好ましい。
【００３０】
中間樹脂層２の樹脂流動開始温度としては、１９０℃以下、好ましくは１６０〜１９０℃であるのがよい。これにより、中間樹脂層２の熱融着特性が優れたものになり、効率よく中間樹脂層２を流動させて端部１１，１１同士を熱融着によって一体に接合することができる。
【００３１】
表面ゴム層３には、搬送物を搬送可能な所定の摩擦係数を有するように、規則的に配列された凹凸である目打ちが形成されている。表面ゴム層３は、ゴムから成るゴム層であり、前記ゴムとしては、例えば天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレンブタジエンゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロプレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、ニトリルゴム、アクリルゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、ウレタンゴム、Ｈ−ＮＢＲ（水素添加ニトリルブタジエンゴム）等が挙げられ、これらは１種または２種以上をブレンドして用いてもよい。例示したこれら材料のうち、耐油性を有するものが好ましい。
【００３２】
表面ゴム層３は、５〜３０ＭＰａ程度の引張弾性率を有するのが好ましい。前記引張弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ６２５１に準拠して測定し得られる値である。表面ゴム層３の厚みは、特に限定されないが、通常、０．１〜２ｍｍ程度であるのが好ましい。
【００３３】
このような平ベルト１５は、例えば以下のようにして作製することができる。まず、帯状に成形した織布層１の両面に接着剤をコーティングまたはディッピング処理する。ついで、接着処理を施した織布層１の両面に中間樹脂層２を押出ラミネーションによりラミネートした後、この両面に帯状に成形した表面ゴム層３を積層接着し、帯状の平ベルトを得る。
【００３４】
前記接着剤としては、例えば一液性または二液性のウレタン系弾性接着剤、シラン変性ポリイミド系接着剤等が挙げられる。表面ゴム層３を帯状に成形する方法としては、例えばカレンダー処理、押出成形等が挙げられ、表面ゴム層３がシート状の場合には、該シートから帯状に切り出してもよい。また、前記接着剤に代えて、織布層１、中間樹脂層２および表面ゴム層３を帯状に成形し、これらを加熱加圧等で積層一体化させてもよい。
【００３５】
上記で得られた帯状の平ベルトを無端状にする。すなわち、まず、ベルト本体部１０の端部１１，１１を鋸刃状に打ち抜き加工する。ついで、この端部１１，１１同士を噛み合わせた後、中間樹脂層２が流動する温度にまで加熱して熱融着により一体に接合し、フィンガー継手部１２を有する無端状の平ベルト１５を得る。
【００３６】
このような平ベルト１５は、ベルト幅方向に加わる力に対してフィンガー継手部１２が十分な剛性を有しているので、図４に示すようなフォルダーグルアマシン１００等のベルトを捻りながら使用する用途において、好適に使用することができる。
【００３７】
以上、本発明にかかる好ましい実施形態について示したが、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で変更や改良したものにも適用できることは言うまでもない。例えば前記した一実施形態では、織布層１の両面に積層された中間樹脂層２，２および表面ゴム層３，３が同じ組成で構成されている場合について説明したが、用途に応じて各層の組成や厚みを異ならせてもよい。
【００３８】
また、表面ゴム層３に目打ちが形成されている場合について説明したが、表面ゴム層が平坦面で構成されていてもよい。
【００３９】
以下、実施例を挙げて本発明の平ベルトを詳細に説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものではない。なお、以下の実施例および比較例で使用した材料は、次の通りである。
・ＮＢＲ（アクリロニトリル−ブタジエンゴム）：ゴム硬度７０ＪＩＳＡ
・ＴＰＵ（熱可塑性ポリウレタンエラストマー）：曲げ弾性率５０ＭＰａ以下
・ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂）：曲げ弾性率約２０００ＭＰａ
・ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）：ＰＥＴ繊維から成る帆布（ヨコ糸がスパン糸からなる帆布）
・変性ＰＢＴ（イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂）：曲げ弾性率約１４００ＭＰａ
・高剛性ＰＥＴ：高剛性を有するＰＥＴ繊維から成る帆布（ヨコ糸がモノフィラメント繊維からなる帆布）
・ＰＡ１２（ポリアミド１２樹脂）：曲げ弾性率約１０００ＭＰａ
【００４０】
表面ゴム層および織布層における引張弾性率、熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層（以下、単に中間樹脂層と言う。）における曲げ弾性率は、それぞれ以下のようにして測定した。
（引張弾性率）
表面ゴム層はＪＩＳ Ｋ ６２５１、織布層はＪＩＳ Ｌ １０９６にそれぞれ準拠して測定した。
（曲げ弾性率）
ＪＩＳ Ｋ ７１７１に準拠して測定した。
【００４１】
［実施例１〜４および比較例１，２］
＜平ベルトの作製＞
表面ゴム層、中間樹脂層および織布層を表１に示す組み合わせで用いた。すなわち、まず、帯状に成形した織布層の両面に接着剤をコーティング処理した。ついで、接着処理を施した織布層の両面に中間樹脂層を押出ラミネーションによりラミネートした後、この両面にカレンダー処理にて帯状に成形した表面ゴム層を積層接着し、５層構造から成る帯状の平ベルトを作製した。
【００４２】
なお、接着剤として二液硬化型のイソシアネート系ウレタン接着剤を用いた。また、実施例１〜４における中間樹脂層には、ＴＰＵと、ＡＢＳ、変性ＰＢＴおよびＰＡ１２から選ばれる１種とを、表１に示す重量比で溶融混練し、二軸押出によりブレンドして成るポリマーブレンドを用いた。
【００４３】
各中間樹脂層の樹脂流動開始温度は、以下に示す通りである。
・ＴＰＵ：ＡＢＳ＝７０：３０は１８０℃
・ＴＰＵ：変性ＰＢＴ＝７０：３０は１７５℃
・ＴＰＵ：ＰＡ１２＝７０：３０は１８０℃
・ＴＰＵは１７５℃
【００４４】
【表１】
【００４５】
＜評価＞
上記で得られた帯状の各平ベルトを無端状にした。すなわち、まず、ベルト本体部の両端を鋸刃状に打ち抜き加工した。ついで、この両端同士を噛み合わせた後、中間樹脂層が流動する温度にまで加熱して熱融着により一体に接合し、フィンガー継手部を有する無端状の幅２０ｍｍ、長さ１０００ｍｍの平ベルトを得た。各平ベルトにおけるベルト本体部およびフィンガー継手部の曲げ弾性率を上記と同様にして測定した。その結果を表２に示す。
【００４６】
ついで、無端状に形成した各平ベルトについて、フランジ試験を行った。試験方法を以下に示すと共に、その結果を表２に示す。
【００４７】
（フランジ試験）
図３（ａ），（ｂ）に示すように、水平に配置した原動プーリ５０と従動プーリ５１との間に、無端状に形成した各平ベルトを張設した。原動プーリ５０は、図３（ａ）に示すように、平ベルトの長手方向に対して０．９６度傾斜させた状態で配置することにより、ミスアライメントさせた。原動プーリ５０，従動プーリ５１の片側には、フランジ５２をそれぞれ設けた。この状態で、以下に示す条件で平ベルトを走行させた。
試験機：小型走行試験機
試験レイアウト：２軸オープン（図３参照）
プーリ形状：直径１１０ｍｍのフランジ付きクラウン無し
フランジ形状：直角フランジ
プーリ回転数：１７４０ｒｐｍ
ベルト速度：約１０ｍ／秒
走行時間：１６８時間
プーリ回転方向：図３（ｂ）中の矢印Ｂ方向
【００４８】
評価基準は以下のように設定した。
○：１６８時間異常なく走行した
×：フランジに乗り上げて、ベルトがプーリから逸脱した
【００４９】
【表２】
【００５０】
表２から明らかなように、フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上である実施例１〜４の平ベルトは、フランジ試験において良好な結果を示しており、走行安定性に優れているのがわかる。これに対し、フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ未満である比較例１の平ベルトは、プーリを１回転させるとフランジに乗り上げてベルトがプーリから逸脱した。フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ未満であり、織布層の剛性を上げた比較例２の平ベルト（すなわちベルト本体部の剛性を向上させた平ベルト）は、試験開始から２時間でフランジに乗り上げてベルトがプーリから逸脱した。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】（ａ），（ｂ）は、本発明の一実施形態にかかる平ベルトのフィンガー継手部を示す概略斜視図である。
【図２】図１（ｂ）のＩ−Ｉ線の破断面を示す図である。
【図３】（ａ），（ｂ）は、実施例におけるフランジ試験を示す概略説明図である。
【図４】フォルダーグルアマシンを示す概略説明図である。
【図５】（ａ），（ｂ）は、スカイバー継手部を示す概略斜視図である。
【符号の説明】
【００５２】
１ 織布層
２ 中間樹脂層
３ 表面ゴム層
１０ ベルト本体部
１１ 端部
１２ フィンガー継手部
１５ 平ベルト
１００ フォルダーグルアマシン
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋸刃状に形成された両端同士を噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部を有する無端状の平ベルトであって、前記フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上であることを特徴とする平ベルト。
【請求項２】
織布層の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層と、表面ゴム層とをこの順に積層した５層構造から成り、前記中間樹脂層の曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上である請求項１記載の平ベルト。
【請求項３】
中間樹脂層に含まれる前記熱可塑性エラストマーが熱可塑性ポリウレタンエラストマーであり、かつ前記中間樹脂層が、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドしたポリマーブレンドから成る請求項１または２記載の平ベルト。
【請求項４】
前記ポリマーブレンドは、熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とを６０：４０〜９０：１０の重量比でブレンドして成る請求項３記載の平ベルト。
【請求項５】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂は、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリアミド１２樹脂から選ばれる少なくとも１種である請求項３または４記載の平ベルト。
【請求項１】
鋸刃状に形成された両端同士を噛み合わせ熱融着によって一体に接合したフィンガー継手部を有する無端状の平ベルトであって、前記フィンガー継手部の曲げ弾性率が３５ＭＰａ以上であることを特徴とする平ベルト。
【請求項２】
織布層の両面に、それぞれ熱可塑性エラストマーを含む中間樹脂層と、表面ゴム層とをこの順に積層した５層構造から成り、前記中間樹脂層の曲げ弾性率が１３０ＭＰａ以上である請求項１記載の平ベルト。
【請求項３】
中間樹脂層に含まれる前記熱可塑性エラストマーが熱可塑性ポリウレタンエラストマーであり、かつ前記中間樹脂層が、前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とをブレンドしたポリマーブレンドから成る請求項１または２記載の平ベルト。
【請求項４】
前記ポリマーブレンドは、熱可塑性ポリウレタンエラストマーと、該熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する熱可塑性樹脂とを６０：４０〜９０：１０の重量比でブレンドして成る請求項３記載の平ベルト。
【請求項５】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーよりも高い剛性を有する前記熱可塑性樹脂は、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体樹脂、イソフタル酸変性ポリブチレンテレフタレート樹脂およびポリアミド１２樹脂から選ばれる少なくとも１種である請求項３または４記載の平ベルト。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２００９−１９７８９６（Ｐ２００９−１９７８９６Ａ）
【公開日】平成２１年９月３日（２００９．９．３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−３９８８８（Ｐ２００８−３９８８８）
【出願日】平成２０年２月２１日（２００８．２．２１）
【出願人】（０００１１１０８５）ニッタ株式会社 (588)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年９月３日（２００９．９．３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年２月２１日（２００８．２．２１）
【出願人】（０００１１１０８５）ニッタ株式会社 (588)
【Ｆターム（参考）】
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