掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析する方法、および、関連する装置
本方法は、分析される炭化水素と少なくとも１つの寄生性の化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを得るための、泥水中に含まれるガスを抽出する工程を含む。本方法は、移送ライン５４を介してガス流れを移送する工程と、分析される炭化水素を分離カラム１２１におけるそれらの溶出時間に応じて分離するためにガス流れを分離カラム１２１を通過させるように送る工程とを含む。寄生性の化合物の分離カラム１２１における溶出時間は、分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間にあると考えられる。本方法は、分析される炭化水素を保持することなく上記のまたは各々の寄生性の化合物を選択的に保持するために、ガス流れを寄生性の化合物との化学的および／または物理的相互作用面１４１の上を通過させるように送る工程を含む。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析する方法に関し、この方法は、
−分析される炭化水素と分析される炭化水素よりも極性が高く水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを抽出器の出口のところで連続的に得るために、抽出器内の流体に含まれるガスを抽出する工程と；
−抽出器の出口に連結された移送ラインを通してガス流れを移送する工程と；
−分析される炭化水素を分離カラム内におけるそれらの溶出時間に従って分離するために、移送ラインに連結された分離カラム内へガス流れを送る工程と；
−分離カラムの出口のところに配置される検出器内で、分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量する工程と
を含むタイプの方法であり、
上記または各妨害化合物の分離カラム内での溶出時間が、分析される最初の炭化水素の分離カラム内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の分離カラム内での溶出時間との間にあると考えられる。
【背景技術】
【０００２】
油井または他の流出物（具体的には、ガス、蒸気、水）のための坑井を掘削するとき、抗井から出てくる掘削泥水中に含まれるガス状化合物の分析を行うことが知られている。この分析により、掘削作業中に通過する地層の地質学的な並びを再現することが可能となり、これは、遭遇する流体の鉱床を採鉱することの実現性を判断するのに役立つ。
【０００３】
連続的に実施されるこの分析には２つの主要な段階がある。第１の段階は、掘削泥水が保持するガス（例えば、炭化水素、二酸化炭素、硫化水素、ヘリウムおよび窒素）を抽出する工程から構成される。第２の段階は、抽出されたガスを定性化（ｑｕａｌｉｆｙｉｎｇ）および定量化する工程から構成される。第１の段階では、上で言及したタイプ（ＦＲ−Ａ−２ ７９９ ７９０）の機械的に攪拌する脱ガス装置が使用されることが多い。掘削泥水から抽出されたガスは、エンクロージャ内に導入される搬送ガスと混合され、ガス抽出パイプを介して吸引されることにより分析装置まで運ばれ、分析装置では、抽出されたガスを定量することが可能である。
【０００４】
この目的のために、分析装置は、連続的に分析される複数の炭化水素を分離カラム内でのそれらの溶出時間に従って分離するための分離カラムと、少なくとも１つの検出器と、分離カラムから連続的に抽出された分析される各炭化水素を定性化および／または定量化するのに適した計算手段とを有する。
【０００５】
油井を掘削するとき、例えば、Ｃ１からＣ５の炭化水素を連続的に分析および定量することが知られている。場合によっては、分析装置により、Ｃ６からＣ８のいずれかの炭化水素の存在を測定することも可能である。
【０００６】
このような分析は、特に合成油をベースに作られた掘削泥水が使用されるときは完全に満足できるものではない場合がある。
これらの掘削泥水は、分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間にある溶出時間を有する妨害化合物を含むと考えられる。これらの妨害化合物は、掘削泥水の構成成分の中に元々存在するものであるか、または、掘削泥水が油井の底部のところで遭遇する高い温度および高い圧力に露出されるときの掘削泥水の化合物間での化学反応により生成されるものである。
【０００７】
この問題を克服することを目的として、炭化水素の分析を阻害する妨害化合物を抽出するために、抗井の出口で採取される掘削泥水の連続したサンプルを有機溶媒を用いて処理する分析方法が、記事“Ｉｍｐａｃｔ ｏｆ Ｍｏｄｅｒｎ Ｄｅｅｐｗａｔｅｒ Ｄｒｉｌｌｉｎｇ ａｎｄ Ｔｅｓｔｉｎｇ Ｆｌｕｉｄｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｇｅｏｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｓ”、Ｏｒｇａｎｉｃ Ｇｅｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ、Ｖｏｌｕｍｅ ３５（２００４）、１５２７〜１５３６ページにより知られている。このような技術は実際に行うには冗長であり、オンラインで実施することができない。
【０００８】
この記事で提案されている別の技術は、分離カラムの出口のところにある検出器によって得られる溶出スペクトル（ｅｌｕｔｉｏｎ ｓｐｅｃｔｒｕｍ）から妨害化合物によって作られるピーク値を取り去るようにこれらのスペクトルを数学的に処理することから構成される。しかし、このような技術はまだそれほど正確なものではなく、やはり妨害化合物の正確な識別および定量を必要とする。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
したがって、本発明の目的は、分析される炭化水素の正確な定性化および／または定量化を単純な形で行うことを可能にする、掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析する方法を得ることであり、この分析はオンラインで実施され得るくらいに十分に迅速なものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この目的のために、本発明は上で言及した種類の方法に関し、この方法は、分離カラム内において、分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間で上記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、分析される炭化水素を保持することなく上記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、抽出器の出口と分離カラムの入口との間でガスに接触するように配置される、妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面の上を通過するようにガス流れを送る工程を含むことを特徴とする。
【００１１】
本発明による方法は、単独で得られるまたは何らかの可能性のある技術的な組み合わせ（複数可）により得られる以下の特徴のうちの１つまたは複数を有してよい：
−相互作用面が、分析される各炭化水素を保持することなく上記または各妨害化合物を選択的に保持するために、水素結合、双極性の引力（ｄｉｐｏｌａｒ−ａｔｔｒａｃｔｉｏｎ）またはイオン交換の作用を介して上記または各妨害化合物と相互作用するのに適すること；
−ガス流れが相互作用面の上を通過するとき、９０モル％を超える、極性を有する各妨害化合物が相互作用面上に保持され、１０モル％未満の分析される炭化水素が相互作用面上に保持されること；
−相互作用面が、未変性のシリカ、電子供与体基を用いて変性されたシリカ、マグネシウムでドープされたシリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体を含むこと；
−相互作用面が、抽出器の出口と分離カラムとの間の移送ライン上に取り付けられる取り外し可能なカートリッジ内に配置されること；
−相互作用面が分離カラムの上流に取り付けられるプレ分離カラム内に構成されること；
−相互作用面がポリエチレングリコールを含むこと；
−プレ分離カラムが、８より大きい、有利には２０より大きいクロムパック（Ｃｈｒｏｍｐａｃｋ）指数を有すること；
−分析される炭化水素にはＣ１からＣｎの炭化水素が含まれること（ｎは１０以下、有利には８以下である）；および、
−極性を有する上記または各妨害化合物が、酸素原子、窒素原子または硫黄原子を少なくとも含むこと。
【００１２】
本発明は、さらに、掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析するための装置に関し、この種類の装置は：
ガス抽出出口を有する、掘削流体中に含まれるガスのための抽出器であって、分析される炭化水素と分析される炭化水素よりも極性が高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを、ガス抽出出口で連続的に得るようになされた抽出器と；
抽出器の出口に連結される、ガス流れのための移送ラインと；
分析装置とを有し、
分析装置は、
分析される炭化水素を分離カラム内におけるそれらの溶出時間に従って分離するための、移送ラインに連結される分離カラムと；
分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量するための、分離カラムの出口に配置される検出器とを有し、
分離カラム内における妨害化合物の溶出時間が、分析される最初の炭化水素の分離カラム内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の分離カラム内での溶出時間との間にあると考えられ、
分析装置が、分離カラム内において、分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間で上記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、分析される炭化水素を保持することなく上記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、抽出器の出口と分離カラムの入口との間でガスに接触するように配置される、妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面を有することを特徴とする。
【００１３】
本発明による装置は、単独で得られるまたは何らかの可能性のある技術的な組み合わせ（複数可）により得られる以下の特徴のうちの１つまたは複数を有してよい：
この装置が、分離カラムの上流の移送ライン上に直列に取り付けられる、相互作用面を収容する取り外し可能なカートリッジを有すること；および
この装置が、分離カラムの上流において移送ライン上にまたは移送ラインの下流に直列に取り付けられる、相互作用面を収容するプレ分離カラムを有すること。
【００１４】
本発明は、単に例として与えられる、添付図面を参照しながら書かれている以下の説明を読むことによりより良く理解される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明による第１の分析装置を備える掘削設備の垂直断面の概略図である。
【図２】本発明による分析装置の主要素の垂直断面の概略図である。
【図３】図２の分析装置内に配置される取り外し可能な精製カートリッジの斜視図である。
【図４】従来技術の方法を実施したときと比較した、本発明による方法を実施したときに測定されたＣ１からＣ５の炭化水素の連続した溶出クロマトグラムの図である。
【図５】図２と同様の、本発明による第２の分析装置の図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下のすべての「上流」および「下流」という用語は、パイプ内の流体の通常の循環方向を基準にしていることを理解されたい。
本発明による分析装置は例えば石油生産用の抗井（ｏｉｌ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｗｅｌｌ）のための掘削設備１１内で使用される。
【００１７】
図１に示すように、この掘削設備１１は、回転掘削ツール１５によってあけられる空洞１４内に配置される掘削パイプ１３と、地表設備１７と、本発明による第１の分析装置１９とを有する。
【００１８】
掘削パイプ１３は回転掘削ツール１５によって下層２１に形成される空洞１４内に配置される。この掘削パイプ１３は、地表２２のところに、吐出パイプ２５を備える抗口ヘッド（ｗｅｌｌ ｈｅａｄ）２３を有する。
【００１９】
掘削ツール１５は、掘削ヘッド２７、ドリルストリング２９および液体噴射ヘッド３１を有する。
掘削ヘッド２７は、下層２１の岩を貫通して堀削するための手段３３を有する。この手段３３はドリルストリング２９の下側部分に取り付けられ、掘削パイプ１３の底部に位置される。
【００２０】
ドリルストリング２９は１組の中空掘削チューブを有する。これらのチューブは、液体を地表２２から掘削ヘッド２７まで運ぶのを可能にする内部空間３５の境界を定める。この目的のため、液体噴射ヘッド３１がドリルストリング２９の上側部分にねじにより取り付けられる。
【００２１】
地表設備１７は、掘削ツール１５を支持して回転駆動させるための手段４１と、掘削液を噴射するための手段４３と、シェールシェーカー４５とを有する。
噴射手段４３は、ドリルストリング２９の内部空間３５内に液体を導入して循環させるために噴射ヘッド３１に水力学的に連結される。
【００２２】
シェールシェーカー４５は吐出パイプ２５から出てくる掘削残留物（ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｒｅｓｉｄｕｅ）を含む液体を収集して、液体と固体の掘削残留物とを分離する。
図２に示すように、分析装置１９は、吐出パイプ２５内に入った、泥水を採取するための手段５１と、ガス抽出器５３と、抽出器に連結された、抽出されたガスを移送するためのライン５４とを有する。分析装置１９は、移送ライン５４に通じている、抽出されたガスのための分析装置５５と、抽出器５３と分析装置５５との間のライン５４上に直列に取り付けられた、抽出されたガスを精製するための本発明による手段５６とをさらに有する。
【００２３】
採取手段５１は、吐出パイプ２５内に突出するように配置される液体採取ヘッド５７と、連結チューブ５９と、流量を調節することができる蠕動ポンプ６１とを有する。
一変形形態では、採取手段５１は、吐出パイプ２５に通じている液体用の受け入れタンクに入り込んでいる。別の変形形態では、採取手段５１は泥水噴射手段４３のタンクに入り込んでいる。
【００２４】
抽出器５３は、エンクロージャ６３と、泥水をエンクロージャ６３に供給するためのパイプ６５と、泥水をエンクロージャ６３から排出するためのパイプ６７と、搬送ガスをエンクロージャ６３に導入するための入口６９と、抽出されたガスをエンクロージャ６３から抜き取るための出口７１とを有する。
【００２５】
エンクロージャ６３は、内部容積が例えば０．４リットルと３リットルの間である密閉容器を有する。エンクロージャ６３は、中で掘削泥水が循環している下側部分７３と、アレージスペースを有する上側部分７５とを有する。エンクロージャ６３は、エンクロージャ６３の上側部分７５に取り付けられたモータ８１によって回転駆動される、エンクロージャ６３内に突出するように取り付けられた攪拌機７９を有する攪拌手段７７をさらに備える。攪拌機７９は掘削泥水内に沈められる攪拌機構８３を有する。
【００２６】
泥水供給パイプ６５は、蠕動ポンプ６１の出口とエンクロージャ６３の下側部分７３または上側部分７５に形成された入口開口部８５との間を延在する。
泥水供給パイプ６５は、掘削泥水の温度を２５℃と１５０℃の間、好適には６０℃と９０℃の間にまで上げるための、掘削泥水を加熱する手段（図示せず）を備えてよい。
【００２７】
排出パイプ６７は、エンクロージャ６３の上側部分７５に形成されたオーバーフロー通路８７と装置５３から排出された掘削泥水を受け取るための滞留池８９との間を延在する。
【００２８】
一変形形態では、滞留池８９は、図１に示すように、シェールシェーカー４５から抜き取られた液体用の受け入れタンク９０によって形成される。
この実施例では、排出パイプ６７は、水平方向に対して約４５°の角度で下方向に傾斜している上流部分９１と、サイフォンを形成する角度付き部分９３と、滞留池８９に対向するように配置される、滞留池８９内に収容される液体の水面より上にあるその下側端部９７が開いている実質的に垂直の下流部分９５とを連続して有する。
【００２９】
滞留池８９およびタンク９０内に収集された掘削泥水は、泥水再循環パイプ９８によって噴射手段４３へと再利用される。
導入用入口６９はエンクロージャ６３の上側部分７５に対して開いている。有利には、導入用入口６９は窒素やヘリウムなどの搬送ガスの供給源（図示せず）に連結される。一変形形態では、導入用入口６９はエンクロージャ６３の周囲の大気に向かって開いている。
【００３０】
抽出されたガスを排出するための出口７１は、エンクロージャの上側部分の、攪拌機７５の近傍で境界を画される。出口７１は移送ライン５４に連結するための取付具１０１を有する。
【００３１】
移送ライン５４は取付具１０１に取り付けられる。移送ライン５４は、エンクロージャの上側部分７５内にある掘削泥水から抽出されるガスの流れを連続的に採取してそのガスの流れを分析装置５５まで運ぶことができる。
【００３２】
以下で示すように、このガス流れは分析される炭化水素および水蒸気を含んでおり、精製手段５６の上流では、分析される炭化水素の分析を阻害すると考えられる、分析される炭化水素より極性の高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物をさらに含む。本明細書で言及する極性を有するこれらの妨害化合物は以下でより正確に定義される。
【００３３】
分析される炭化水素は例えばＣ１からＣｎの炭化水素である（ｎは１０以下、有利には８以下である）。
以下でも示されるように、水以外の、極性を有するこれらの妨害化合物は、使用される掘削泥水の性質およびその掘削泥水がさらされる条件によって決定される。これらの化合物は、少なくとも１つのヘテロ原子、具体的には酸素原子、窒素原子または硫黄原子を含んでいる。
【００３４】
詳細には、これらの妨害化合物は、Ｃ１からＣ１０の、とりわけＣ１からＣ５の炭化水素基をさらに含んでおり、この炭化水素基は、直線状、枝分かれ状または環状のいずれかであり、飽和でもあっても不飽和であってもよい。これらの妨害化合物は、例えば、−ＯＨ基、−ＮＨ２基、−ＮＨ−Ｒ１基、−ＮＲ２Ｒ３基、−ＯＲ４基、−ＳＨ基、−ＳＲ５基、−Ｒ６ＣＯＯ（Ｒ７）基のうちの１つまたは複数で置換されたＣ１からＣ１０のアルキル基またはアルケン基またはアルキン基を含む（ここでは、互いに独立しているＲ１からＲ７はＣ１からＣ１０のアルキル基を示す）。
【００３５】
これらの妨害化合物は、具体的には、１０未満のいくつかの炭素原子、とりわけ５未満のいくつかの炭素原子を含むアルコール類、エーテル類またはエステル類である。
この実施例では、移送ライン５４は、爆発性領域（ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｚｏｎｅ）内にある、抗口ヘッド２３の近傍に配置されるエンクロージャ６３を、例えば加圧室内などの非爆発性領域内にある、抗口ヘッド２３から離れたところに配置される分析装置５５に連結させる。一変形形態では、移送ライン５４は非常に短く、分析装置５５は抗口ヘッドの近傍の爆発性領域内に配置される。
【００３６】
移送ライン５４は、好適には、掘削泥水から抽出されたガス状化合物に対して不活性である、鋼、ポリエチレン（ＰＥ）またはＰＴＦＥなどの材料をベースにして作られる。移送ライン５４の長さは例えば１０ｃｍから５００ｍまでと多様である。
【００３７】
移送ライン５４は、その上流から下流までにおいて、水トラップ１０３と、エンクロージャ６３の近傍に配置される流量制御装置１０５と、抽出されたガスを運ぶための真空ポンプ１０７と、ポンプ１０７の上流に対して開いている分析装置１０５との連結のための分岐継手１０９とを備える。
【００３８】
水トラップ１０３は、抽出されたガス中に存在する水蒸気を実質的に凝結させることによって除去するために少なくとも１つの冷水凝結面を有する。
流量制御装置１０５は、較正された断面のくびれ部分を有するチューブで形成される。この流量制御装置１０５により、移送ライン５４内を循環する抽出されたガスフローの体積流量が設定される。流量は例えば３００ｃｍ３／分と２０００ｃｍ３／分の間であり、有利には５００ｃｍ３／分である。
【００３９】
真空ポンプ１０７により、抽出されたガスを吸引することによってエンクロージャ６３から分析装置５５まで運ぶことが可能となる。真空ポンプ１０７は分析装置５５の近傍に配置される。真空ポンプ１０７は、分岐継手１０９と並列に移送ライン５４に連結される入口と、大気に開いている排出出口とを有する。
【００４０】
分岐継手１０９はポンプ１０７に入る入口の上流に対して開いている。分岐継手１０９は、移送ライン５４内を循環する抽出されたガスの体積流量の約１０％を採取することができ、抽出されたガスフローの残りはポンプ１０７を通って循環して大気へと排出される。
【００４１】
分析装置５５は、分析される炭化水素のための分離カラム１２１と、分離カラム１２１で分離された炭化水素を連続的に検出するための検出器１２３と、検出器１２３によって検出された分析される炭化水素を定性化および／または定量化するための手段１２５とを有する。
【００４２】
分離カラム１２１はガス・クロマトグラフィ分離カラムである。この分離カラムは例えばゲルの形態の固定相を用いて充填され、それにより、炭化水素を選択的に保持するために炭化水素を選択的にゲルに溶解させることが可能となる（ガス−液体クロマトグラフィ）。一変形形態では、分離カラムは、分析される炭化水素と相互作用することができる固体被覆物を有し、該被覆物は、分析される炭化水素との親和性に応じて分析される炭化水素を選択的に保持する（ガス−固体クロマトグラフィ）。
【００４３】
分離カラムは、分析される炭化水素が有する原子の数（Ｃ１からＣｎ）に応じてそれらの分析される炭化水素を連続的に溶出することができ、これは、所与の時点において、分析されるすべての炭化水素を含んでいる入口から噴射される流れから開始される。分析される炭化水素は１０秒と１００秒の間の個別の溶出時間で分離カラム１２１から出てくる。
【００４４】
本発明の文脈では、以下のすべての「極性を有する妨害化合物」は、分析される炭化水素より高い極性を有しており、仮に分析される炭化水素と同時に分離カラム１２１内に噴射された場合の分離カラム２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素すなわちＣ１の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素すなわちＣｎの炭化水素の溶出時間との間にあると考えられるような化合物を意味すると理解される。
【００４５】
検出器１２３は、例えば、フレームイオン化検出器（ｆｌａｍｅ ｉｏｎｉｓａｔｉｏｎ ｄｅｔｅｃｔｏｒ（ＦＩＤ））または熱伝導度検出器（ｔｈｅｒｍａｌ ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ ｄｅｔｅｃｔｏｒ（ＴＣＤ））である。検出器は、ガスで必要となる分析によっては質量分析器であってもよい場合もある。
【００４６】
定性化および／または定量化手段１２５は、ガス流れ中での炭化水素の存在を検出するためにＣ１からＣｎ（ｎは１０以下、有利には８以下）の炭化水素を定性化することができ、さらに、少なくともＣ１からＣ５の炭化水素の相対含有量を定量することができる。
【００４７】
精製手段５６は、分離カラム１２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間にあると考えられる、ガス流れ中に存在する極性を有する妨害化合物を選択的に保持することができる。
【００４８】
図２に示した実施例では、精製手段５６は分岐継手１０９に直列に取り付けられるカートリッジ１３１を有しており、これは、真空ポンプ１０７との連結部の下流かつ分離カラム１２１との連結部の上流にある。
【００４９】
図３に示すように、カートリッジ１３１は、各々が分岐継手１０９に直列に着脱自在に取り付けられ得る、軸Ｘ−Ｘ´を中心に分布された４つの軸方向コンパートメント１３３を有する。
【００５０】
この目的のために、各軸方向コンパートメント１３３は、分岐継手１０９の２つの連続する区間に個々に連結されるための上流側取付具１３５と下流側取付具１３７とを有する。これらの取付具１３５、１３７は例えばルアー（Ｌｕｅｒ）タイプのまたはレグリ（Ｌｅｇｒｉ）の迅速作動連結具（ｑｕｉｃｋ−ａｃｔｉｎｇ ｃｏｕｐｌｉｎｇ）である。
【００５１】
各軸方向コンパートメント１３３は粉末または顆粒の形態の固体を含んだ内部容積１３９を画定する。この固体は極性を有する妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面１４１の境界を画しており、この表面１４１は、ガス流れがそこを通過するようにするために、ガス流れに接触するように配置される。
【００５２】
本発明によると、相互作用面１４１は、分析される炭化水素を保持することなく極性を有する妨害化合物を選択的に保持することができる。
したがって、分析される炭化水素および極性を有する妨害化合物を含むガス流れが、下流側取付具１３５を介して１つの軸方向コンパートメント１３３内に導入され、２０ｃｍ３／分と１０００ｃｍ３／分の間、具体的には５０ｃｍ３／分の流量で軸方向コンパートメント１３３を循環すると、９０モル％を超える分析される炭化水素が出口取付具１３７から排出され、一方、内部容積内での滞留時間の２倍の時間後に、１０％未満の極性を有する妨害化合物が出口取付具１３７から排出される。
【００５３】
相互作用面１４１は極性を有する妨害化合物を選択的に保持するのに適した極性を有する。
相互作用面１４１は、例えば、シリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体（ＳＤＶＢ）をベースに作られる。シリカの場合、相互作用面１４１は、共有結合性のＳｉ−ＯＨ結合を有するように天然のすなわち置換されていないシリカをベースに作られることが有利である。一変形形態では、相互作用面１４１は、ＳｉＯ３Ｍｇのタイプの、マグネシウムでドープされたシリカをベースに作られる（ＦＬＯＲＩＳＩＬ（登録商標）の名前で販売されている）。
【００５４】
別の変形形態では、相互作用面１４１は、−Ｃ≡Ｎ、−ＯＨ、−ＮＨ２、−シクロヘキシル、−ＮＨＲ１、−ＮＲ２Ｒ３、−ＮＨ−Ｒ４−ＮＨ２、−ＮＨ−Ｃ６Ｈ４Ｂ（ＯＨ）２、−ＣＯＯＨ、−ＳＯ３−Ｒ５＋または−Ｃ６Ｈ４−ＳＯ３−Ｒ６＋（ここで、互いに独立しているＲ１からＲ４はＣ１からＣ４のアルキル類であり、Ｒ５＋およびＲ６＋はＨ＋またはＮａ＋のタイプの陽イオンである）の官能基のうちの少なくとも１つを有する基などの電子供与体基で変性されたシリカをベースとして作られる。相互作用面１４１は、−Ｓｉ−（Ｃ１からＣ４のアルキル）−Ｒのタイプの基を有することが有利であり、ここでは、Ｒは、例えば、−Ｃ≡Ｎ（有利には保護されていない）、−ＯＨ、−ＮＨ２、−Ｏ−ＣＨ２−ＣＨ（ＯＨ）−ＣＨ２（ＯＨ）、−ＮＨＲ１、−ＮＲ２Ｒ３（具体的には、−Ｎ（ＣＨ２ＣＨ３）２）、−ＮＨ−Ｒ４−ＮＨ２（具体的には、−ＮＨ−（ＣＨ２）２−ＮＨ２）、−ＮＨ−Ｃ６Ｈ４Ｂ（ＯＨ）２、−ＣＯＯＨ、−ＳＯ３−Ｒ５＋（具体的には、−ＳＯ３−Ｎａ＋）、−Ｃ６Ｈ４−ＳＯ３−Ｒ６＋（具体的には、−Ｃ６Ｈ４−ＳＯ３−Ｈ＋）の官能基である（ここでは、互いに独立しているＲ１からＲ４はＣ１からＣ４のアルキル類であり、Ｒ５＋およびＲ６＋はＨ＋またはＮａ＋のタイプの陽イオンである）。相互作用面１４１は、−Ｓｉ−シクロヘキシルのタイプの基を有することが有利である場合もある。
【００５５】
したがって、相互作用面１４１は、双極性の引力または水素結合のメカニズムを介して、極性を有する妨害化合物中に存在する酸素原子、窒素原子または硫黄原子と相互作用することができる。
【００５６】
一変形形態では、極性を有する妨害化合物と相互作用するのにファンデルワールス力またはイオン相互作用の静電気力が使用される。
この相互作用は、液体溶媒またはガス状溶媒を使用することなく、ガス流れが固体の表面１４１に沿って単に循環することによって発生することに留意されたい。
【００５７】
第１の軸方向コンパートメント１３３は、取付具１３５、１３７によって分岐継手１０９に直列に取り付けられる。したがって、相互作用面１４１は、ガス流れ中に存在する極性を有する妨害化合物を飽和状態になるまで保持することができる。この場合、第２の軸方向コンパートメント１３３が分岐継手１０９に連結される。カートリッジ１３１は取り外し可能であり、１つの同じカートリッジ１３１のすべての軸方向コンパートメント１３３が使用されたなら、単純に取り外すことによって交換され得る。
【００５８】
一変形形態では、カートリッジ１３１は１つの軸方向コンパートメント１３３を有する。
次に、図１を参照しながら、一実施例として、抗井の掘削作業中に実施される本発明による分析方法を説明する。
【００５９】
堀削処理を実施するために、堀削ツール１５が地表設備４１によって回転駆動される。掘削液が、噴射手段４３によってドリルストリング２９の内部空間３５に導入される。掘削液が下方向に掘削ヘッド２７まで移動し、掘削ヘッド２７を介して掘削パイプ１３内へと送られる。掘削液が掘削手段３３を冷却および潤滑する。次いで、掘削液が、掘削処理で出た固体の切削屑を収集し、ドリルストリング２９と掘削パイプ１３の壁との間に画定された環状空間を通って上方向に戻って吐出パイプ２５を介して排出される。このようにして、切削屑を含んだこの掘削液により、分析される掘削泥水が形成される。
【００６０】
図２を参照すると、次いで、蠕動ポンプ６１が、パイプ２５内を循環する所定の画分の掘削泥水を連続的に採取するために起動される。
この画分の掘削泥水が供給パイプ６５を介してエンクロージャ６３まで運ばれてそのエンクロージャ内に導入される。
【００６１】
供給パイプ６５を介してエンクロージャ６３に導入された掘削泥水がオーバーフロー通路８７を介して排出パイプ６７内へと越流することによって排出される。さらに、排出された掘削泥水の一部が排出パイプ６７のサイフォン９３に一時的に滞留し、ガスが排出パイプ６７の下側端部９７を通ってエンクロージャ６３の上側部分７５に入るのを防止する。このようにして、導入用入口のみを通過することによりガスがエンクロージャ６３内に導入されるようになる。
【００６２】
攪拌機７９がモータ８１によって回転駆動され、掘削泥水中に含まれるガスを連続的に抽出し、さらに、抽出されたガスと噴射通路９９を介して導入された搬送ガスとを混合するために、エンクロージャ６３の下側部分７３内の掘削泥水を攪拌する。
【００６３】
上で明記したように、抽出されたガスの流れが、ポンプ１０７による吸引の作用下で出口１０１のところで連続的に採取される。上で明記したように、抽出されたガスの流れは、分析装置５５で分析されるＣ１からＣｎの炭化水素と、水蒸気と、アルコール類、エーテル類またはエステル類などの極性を有する妨害化合物とを含んでいる。これらの妨害化合物は、噴射手段４３内に存在する掘削泥水の組成より得られるものであるか、または、掘削泥水が抗口の底部のところで循環するときの掘削泥水を構成する化合物間での化学反応により得られるものである。
【００６４】
次に、ガス流れは、存在する水蒸気を凝結させることにより除去するために、水トラップ１０３を介して移動される。このガス流れは次に流量制御装置１０５を通って流れる。このとき、移送ライン５４内を循環するガス流れの流量は３００ｃｍ３／分と２０００ｃｍ３／分の間に制御される。
【００６５】
次いで、ガス流れの約１０％が分岐継手１０９を介して採取され、ガス流れの約９０％がポンプを介して大気中に送られる。
分岐継手１０９内に存在するガス流れは次いで精製手段５６を通って循環する。次に、ガス流れは、固形物上に存在する相互作用面１４１に接触しながら循環するために取付具１３５内に導入されて内部容積に入る。
【００６６】
相互作用面１４１との接触により、アルコール類、エーテル類またはエステル類などの極性を有する妨害化合物は双極相互作用により保持されるが、分析されるＣ１からＣｎの炭化水素は実質的に支障なく循環する。
【００６７】
したがって、精製手段５６の出口取付具１３７のところで連続的に回収されるガス流れは分析されるＣ１からＣｎの炭化水素を含むが、分離カラム１２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間の間にあると考えられる極性を有する妨害化合物を含まない。
【００６８】
その後、ガス流れは分離カラム１２１内に導入され、ここでは、Ｃ１からＣｎの炭化水素を分離カラム１２１におけるそれらの溶出時間に応じて選択的に分離することができる。
【００６９】
図４に示すようにこれらの炭化水素が連続して存在することが検出器１２３によって検出される。図４は、溶出時間の関数として検出器によって記録される強度を示す。
図４の左側にある検出された第１のピーク値はＣ１の炭化水素に対応しており、第２のピーク値はＣ２の炭化水素、第３のピーク値はＣ３の炭化水素、第４のピーク値はｉＣ４の炭化水素、第５のピーク値はｎＣ４の炭化水素、第６のピーク値はｉＣ５の炭化水素、第７のピーク値はｎＣ５の炭化水素に対応する。
【００７０】
比較として、分岐継手１０９内の精製手段５６より上流に存在するガス流れが精製手段５６を通過することなく分離カラム１２１に直接に噴射される場合、通過前のガス流れ中に存在する極性を有する妨害化合物の溶出時間は、分析される最初の炭化水素すなわちＣ１の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素すなわちｎＣ５の炭化水素の溶出時間との間にある。その結果、図４において破線で示される２つの妨害ピーク１５１、１５２が形成される。これらのピーク値は、例えばｉＣ５およびｎＣ５の炭化水素のそれぞれに対応するピーク値などの、分析される炭化水素の一部に対応するピーク値を隠してしまう。
【００７１】
したがって、本発明による方法を実施することにより、アルコール、エーテルまたはエステルタイプの妨害化合物が存在することによる測定値のずれ（ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｓｋｅｗ）がない状態で、掘削泥水から抽出されたガス流れ中のＣ１からＣｎの炭化水素の存在を抽出器の出口のところでオンラインで測定することが可能となりさらに少なくともＣ１からＣ５の炭化水素を正確に定量することが可能となる。
【００７２】
一変形形態では、プレ選択カラムが精製手段５６と分離カラム１２１との間に挿置される。このプレ選択カラムは、分離カラム１２１内に噴射されないＣｍの炭化水素（ｍは１０より大きい）を選択的に保持することができる。
【００７３】
図５に示した本発明による第２の分析装置１５９では、精製手段５６は、分岐継手１０９と分離カラム１２１との間の分析装置５５の入口のところに取り付けられたプレ分離カラム１６１によって形成される。
【００７４】
プレ分離カラムは、Ｃｍ（ｍは８より大きい）の炭化水素を選択的に保持するたけではなく、分離カラム１２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間にある極性を有する妨害化合物も選択的に保持するように選択される。
【００７５】
この目的のため、プレ分離カラム１６１は、相互作用面１４１の境界を画する極性を有するゲルで満たされることが有利である。極性を有するゲルで満たされたプレ分離カラム１６１は、“Ｍａｎｕｅｌ ｄｅ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｉｅ ｅｎ Ｐｈａｓｅ Ｇａｚｅｕｓｅ”、ｔｈｅ ｅｄｉｔｏｒｓｈｉｐ ｏｆ Ｊｅａｎ Ｔｒａｎｃｈａｎｔ ａｔ Ｍａｓｓｏｎ、ｆｏｕｒｔｈ ｅｄｉｔｉｏｎ、１９９５、３６６および３７３ページで定義されるように、８より大きい、有利には２０より大きい“クロムパック（Ｃｈｒｏｍｐａｃｋ）”指数を有する。
【００７６】
このクロムパック指数は、ベンゼン、１−ブタノール、２−ペンタノン、ニトロプロパンおよびピリジンの５つのマクレイノルズ定数（ＭｃＲｅｙｎｏｌｄｓ ｃｏｎｓｔａｎｔ）の合計として定義される。マクレイノルズの分類体系は、一方はプレ分離カラム１６１で試験される相で、もう一方はスクアランで、等しい温度で測定される一連の１０個の試験物質（このうちの最初の５個はＣｈｒｏｍｐａｃｋ指数を計算するために保持される）の異なる保持指数の測定値に基づく。５つの定数の合計により極性を表すクロムパック指数が与えられる。低いクロムパック指数は無極カラムを表し、高いクロムパック指数は極性を有するカラムを表す。
【００７７】
このカラムは、炭化水素に対して相対的に、カラムを構成するゲル中の極性を有する妨害化合物を選択的に可溶化するように作用する。このカラムは、例えば、ポリエチレングリコールのゲルをベースに作られた固定相を有する。
【００７８】
したがって、分析される炭化水素と極性を有する妨害化合物とを含むガス流れが、プレ分離カラム１６１に導入され、５ｃｍ３／分と２００ｃｍ３／分の間の流量でプレ分離カラム１６１内を循環すると、９０モル％を超える分析される炭化水素がプレカラム１６１から排出され、プレ分離カラム１６１内での滞留時間の２倍の時間後に、１０％未満の極性を有する妨害化合物がプレ分離カラム１６１から排出される。
【００７９】
プレ分離カラム１６１は、その出口のところで三方向バルブにより分離カラム１２１およびパージパイプ１６３に連結されており、所定の時間後に、プレ分離カラム１６１から出てくる化合物の一部を選択的にパージすることが可能である。
【００８０】
本発明による第２の装置１５９で実施される分析方法は、分析される炭化水素と極性を有する妨害化合物とを含む掘削泥水から抽出されるガス流れがカラム１２１に入る前にプレ分離カラム１６１内を通過するという点で、第１の装置１９で実施される分析方法と異なる。
【００８１】
ガス流れが通過するとき、Ｃ１からＣｎの炭化水素（ｎは１０以下、有利には８以下）の実質的にすべてが支障なく通過でき、Ｃｍ＋の実質的にすべての炭化水素（ｍは１０より大きい）、および、分離カラム１２１における保持時間がＣ１からＣｎの炭化水素と同等であると考えられる極性を有する妨害化合物はプレ分離カラム１６１内で保持される。
【００８２】
所定の時間後に、Ｃ１からＣｎのすべての炭化水素がプレ分離カラム１６１から排出されて分離カラム１２１内に導入されると、プレ分離カラム１６１の出口が、三方向バルブにより、プレ分離カラム１６１をパージし、最終的にはプレ分離カラム１６１に保持されない化合物を排出するために、パージパイプ１６３に連結される。
【００８３】
一変形形態では、プレ分離カラム１６１は、水素結合または双極相互作用によって除去され得る極性を有する化合物と選択的に相互作用する固体被覆物を有する。
一変形形態では、プレ分離カラム１６１には、未変性のシリカ、上で定義したような電子供与体基を用いて変性されたシリカ、マグネシウムでドープされたシリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体から形成される固体の相互作用面１４１が装入される。
【００８４】
一変形形態では、抽出器５３は、掘削泥水に浸漬されて掘削泥水中に含まれるガスのための抽出膜（ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｍｅｍｂｒａｎｅ）を形成するような多孔壁を有する中空ステムで形成される。この中空ステムは長さの短いパイプによって分析装置５５に連結される。
【００８５】
この場合、上で説明した精製手段５６は抽出膜と分析装置５５の分離カラム１２１との間に配置される。
【技術分野】
【０００１】
本発明は掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析する方法に関し、この方法は、
−分析される炭化水素と分析される炭化水素よりも極性が高く水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを抽出器の出口のところで連続的に得るために、抽出器内の流体に含まれるガスを抽出する工程と；
−抽出器の出口に連結された移送ラインを通してガス流れを移送する工程と；
−分析される炭化水素を分離カラム内におけるそれらの溶出時間に従って分離するために、移送ラインに連結された分離カラム内へガス流れを送る工程と；
−分離カラムの出口のところに配置される検出器内で、分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量する工程と
を含むタイプの方法であり、
上記または各妨害化合物の分離カラム内での溶出時間が、分析される最初の炭化水素の分離カラム内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の分離カラム内での溶出時間との間にあると考えられる。
【背景技術】
【０００２】
油井または他の流出物（具体的には、ガス、蒸気、水）のための坑井を掘削するとき、抗井から出てくる掘削泥水中に含まれるガス状化合物の分析を行うことが知られている。この分析により、掘削作業中に通過する地層の地質学的な並びを再現することが可能となり、これは、遭遇する流体の鉱床を採鉱することの実現性を判断するのに役立つ。
【０００３】
連続的に実施されるこの分析には２つの主要な段階がある。第１の段階は、掘削泥水が保持するガス（例えば、炭化水素、二酸化炭素、硫化水素、ヘリウムおよび窒素）を抽出する工程から構成される。第２の段階は、抽出されたガスを定性化（ｑｕａｌｉｆｙｉｎｇ）および定量化する工程から構成される。第１の段階では、上で言及したタイプ（ＦＲ−Ａ−２ ７９９ ７９０）の機械的に攪拌する脱ガス装置が使用されることが多い。掘削泥水から抽出されたガスは、エンクロージャ内に導入される搬送ガスと混合され、ガス抽出パイプを介して吸引されることにより分析装置まで運ばれ、分析装置では、抽出されたガスを定量することが可能である。
【０００４】
この目的のために、分析装置は、連続的に分析される複数の炭化水素を分離カラム内でのそれらの溶出時間に従って分離するための分離カラムと、少なくとも１つの検出器と、分離カラムから連続的に抽出された分析される各炭化水素を定性化および／または定量化するのに適した計算手段とを有する。
【０００５】
油井を掘削するとき、例えば、Ｃ１からＣ５の炭化水素を連続的に分析および定量することが知られている。場合によっては、分析装置により、Ｃ６からＣ８のいずれかの炭化水素の存在を測定することも可能である。
【０００６】
このような分析は、特に合成油をベースに作られた掘削泥水が使用されるときは完全に満足できるものではない場合がある。
これらの掘削泥水は、分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間にある溶出時間を有する妨害化合物を含むと考えられる。これらの妨害化合物は、掘削泥水の構成成分の中に元々存在するものであるか、または、掘削泥水が油井の底部のところで遭遇する高い温度および高い圧力に露出されるときの掘削泥水の化合物間での化学反応により生成されるものである。
【０００７】
この問題を克服することを目的として、炭化水素の分析を阻害する妨害化合物を抽出するために、抗井の出口で採取される掘削泥水の連続したサンプルを有機溶媒を用いて処理する分析方法が、記事“Ｉｍｐａｃｔ ｏｆ Ｍｏｄｅｒｎ Ｄｅｅｐｗａｔｅｒ Ｄｒｉｌｌｉｎｇ ａｎｄ Ｔｅｓｔｉｎｇ Ｆｌｕｉｄｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｇｅｏｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｓ”、Ｏｒｇａｎｉｃ Ｇｅｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ、Ｖｏｌｕｍｅ ３５（２００４）、１５２７〜１５３６ページにより知られている。このような技術は実際に行うには冗長であり、オンラインで実施することができない。
【０００８】
この記事で提案されている別の技術は、分離カラムの出口のところにある検出器によって得られる溶出スペクトル（ｅｌｕｔｉｏｎ ｓｐｅｃｔｒｕｍ）から妨害化合物によって作られるピーク値を取り去るようにこれらのスペクトルを数学的に処理することから構成される。しかし、このような技術はまだそれほど正確なものではなく、やはり妨害化合物の正確な識別および定量を必要とする。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
したがって、本発明の目的は、分析される炭化水素の正確な定性化および／または定量化を単純な形で行うことを可能にする、掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析する方法を得ることであり、この分析はオンラインで実施され得るくらいに十分に迅速なものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この目的のために、本発明は上で言及した種類の方法に関し、この方法は、分離カラム内において、分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間で上記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、分析される炭化水素を保持することなく上記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、抽出器の出口と分離カラムの入口との間でガスに接触するように配置される、妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面の上を通過するようにガス流れを送る工程を含むことを特徴とする。
【００１１】
本発明による方法は、単独で得られるまたは何らかの可能性のある技術的な組み合わせ（複数可）により得られる以下の特徴のうちの１つまたは複数を有してよい：
−相互作用面が、分析される各炭化水素を保持することなく上記または各妨害化合物を選択的に保持するために、水素結合、双極性の引力（ｄｉｐｏｌａｒ−ａｔｔｒａｃｔｉｏｎ）またはイオン交換の作用を介して上記または各妨害化合物と相互作用するのに適すること；
−ガス流れが相互作用面の上を通過するとき、９０モル％を超える、極性を有する各妨害化合物が相互作用面上に保持され、１０モル％未満の分析される炭化水素が相互作用面上に保持されること；
−相互作用面が、未変性のシリカ、電子供与体基を用いて変性されたシリカ、マグネシウムでドープされたシリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体を含むこと；
−相互作用面が、抽出器の出口と分離カラムとの間の移送ライン上に取り付けられる取り外し可能なカートリッジ内に配置されること；
−相互作用面が分離カラムの上流に取り付けられるプレ分離カラム内に構成されること；
−相互作用面がポリエチレングリコールを含むこと；
−プレ分離カラムが、８より大きい、有利には２０より大きいクロムパック（Ｃｈｒｏｍｐａｃｋ）指数を有すること；
−分析される炭化水素にはＣ１からＣｎの炭化水素が含まれること（ｎは１０以下、有利には８以下である）；および、
−極性を有する上記または各妨害化合物が、酸素原子、窒素原子または硫黄原子を少なくとも含むこと。
【００１２】
本発明は、さらに、掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析するための装置に関し、この種類の装置は：
ガス抽出出口を有する、掘削流体中に含まれるガスのための抽出器であって、分析される炭化水素と分析される炭化水素よりも極性が高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを、ガス抽出出口で連続的に得るようになされた抽出器と；
抽出器の出口に連結される、ガス流れのための移送ラインと；
分析装置とを有し、
分析装置は、
分析される炭化水素を分離カラム内におけるそれらの溶出時間に従って分離するための、移送ラインに連結される分離カラムと；
分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量するための、分離カラムの出口に配置される検出器とを有し、
分離カラム内における妨害化合物の溶出時間が、分析される最初の炭化水素の分離カラム内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の分離カラム内での溶出時間との間にあると考えられ、
分析装置が、分離カラム内において、分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間で上記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、分析される炭化水素を保持することなく上記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、抽出器の出口と分離カラムの入口との間でガスに接触するように配置される、妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面を有することを特徴とする。
【００１３】
本発明による装置は、単独で得られるまたは何らかの可能性のある技術的な組み合わせ（複数可）により得られる以下の特徴のうちの１つまたは複数を有してよい：
この装置が、分離カラムの上流の移送ライン上に直列に取り付けられる、相互作用面を収容する取り外し可能なカートリッジを有すること；および
この装置が、分離カラムの上流において移送ライン上にまたは移送ラインの下流に直列に取り付けられる、相互作用面を収容するプレ分離カラムを有すること。
【００１４】
本発明は、単に例として与えられる、添付図面を参照しながら書かれている以下の説明を読むことによりより良く理解される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明による第１の分析装置を備える掘削設備の垂直断面の概略図である。
【図２】本発明による分析装置の主要素の垂直断面の概略図である。
【図３】図２の分析装置内に配置される取り外し可能な精製カートリッジの斜視図である。
【図４】従来技術の方法を実施したときと比較した、本発明による方法を実施したときに測定されたＣ１からＣ５の炭化水素の連続した溶出クロマトグラムの図である。
【図５】図２と同様の、本発明による第２の分析装置の図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下のすべての「上流」および「下流」という用語は、パイプ内の流体の通常の循環方向を基準にしていることを理解されたい。
本発明による分析装置は例えば石油生産用の抗井（ｏｉｌ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｗｅｌｌ）のための掘削設備１１内で使用される。
【００１７】
図１に示すように、この掘削設備１１は、回転掘削ツール１５によってあけられる空洞１４内に配置される掘削パイプ１３と、地表設備１７と、本発明による第１の分析装置１９とを有する。
【００１８】
掘削パイプ１３は回転掘削ツール１５によって下層２１に形成される空洞１４内に配置される。この掘削パイプ１３は、地表２２のところに、吐出パイプ２５を備える抗口ヘッド（ｗｅｌｌ ｈｅａｄ）２３を有する。
【００１９】
掘削ツール１５は、掘削ヘッド２７、ドリルストリング２９および液体噴射ヘッド３１を有する。
掘削ヘッド２７は、下層２１の岩を貫通して堀削するための手段３３を有する。この手段３３はドリルストリング２９の下側部分に取り付けられ、掘削パイプ１３の底部に位置される。
【００２０】
ドリルストリング２９は１組の中空掘削チューブを有する。これらのチューブは、液体を地表２２から掘削ヘッド２７まで運ぶのを可能にする内部空間３５の境界を定める。この目的のため、液体噴射ヘッド３１がドリルストリング２９の上側部分にねじにより取り付けられる。
【００２１】
地表設備１７は、掘削ツール１５を支持して回転駆動させるための手段４１と、掘削液を噴射するための手段４３と、シェールシェーカー４５とを有する。
噴射手段４３は、ドリルストリング２９の内部空間３５内に液体を導入して循環させるために噴射ヘッド３１に水力学的に連結される。
【００２２】
シェールシェーカー４５は吐出パイプ２５から出てくる掘削残留物（ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｒｅｓｉｄｕｅ）を含む液体を収集して、液体と固体の掘削残留物とを分離する。
図２に示すように、分析装置１９は、吐出パイプ２５内に入った、泥水を採取するための手段５１と、ガス抽出器５３と、抽出器に連結された、抽出されたガスを移送するためのライン５４とを有する。分析装置１９は、移送ライン５４に通じている、抽出されたガスのための分析装置５５と、抽出器５３と分析装置５５との間のライン５４上に直列に取り付けられた、抽出されたガスを精製するための本発明による手段５６とをさらに有する。
【００２３】
採取手段５１は、吐出パイプ２５内に突出するように配置される液体採取ヘッド５７と、連結チューブ５９と、流量を調節することができる蠕動ポンプ６１とを有する。
一変形形態では、採取手段５１は、吐出パイプ２５に通じている液体用の受け入れタンクに入り込んでいる。別の変形形態では、採取手段５１は泥水噴射手段４３のタンクに入り込んでいる。
【００２４】
抽出器５３は、エンクロージャ６３と、泥水をエンクロージャ６３に供給するためのパイプ６５と、泥水をエンクロージャ６３から排出するためのパイプ６７と、搬送ガスをエンクロージャ６３に導入するための入口６９と、抽出されたガスをエンクロージャ６３から抜き取るための出口７１とを有する。
【００２５】
エンクロージャ６３は、内部容積が例えば０．４リットルと３リットルの間である密閉容器を有する。エンクロージャ６３は、中で掘削泥水が循環している下側部分７３と、アレージスペースを有する上側部分７５とを有する。エンクロージャ６３は、エンクロージャ６３の上側部分７５に取り付けられたモータ８１によって回転駆動される、エンクロージャ６３内に突出するように取り付けられた攪拌機７９を有する攪拌手段７７をさらに備える。攪拌機７９は掘削泥水内に沈められる攪拌機構８３を有する。
【００２６】
泥水供給パイプ６５は、蠕動ポンプ６１の出口とエンクロージャ６３の下側部分７３または上側部分７５に形成された入口開口部８５との間を延在する。
泥水供給パイプ６５は、掘削泥水の温度を２５℃と１５０℃の間、好適には６０℃と９０℃の間にまで上げるための、掘削泥水を加熱する手段（図示せず）を備えてよい。
【００２７】
排出パイプ６７は、エンクロージャ６３の上側部分７５に形成されたオーバーフロー通路８７と装置５３から排出された掘削泥水を受け取るための滞留池８９との間を延在する。
【００２８】
一変形形態では、滞留池８９は、図１に示すように、シェールシェーカー４５から抜き取られた液体用の受け入れタンク９０によって形成される。
この実施例では、排出パイプ６７は、水平方向に対して約４５°の角度で下方向に傾斜している上流部分９１と、サイフォンを形成する角度付き部分９３と、滞留池８９に対向するように配置される、滞留池８９内に収容される液体の水面より上にあるその下側端部９７が開いている実質的に垂直の下流部分９５とを連続して有する。
【００２９】
滞留池８９およびタンク９０内に収集された掘削泥水は、泥水再循環パイプ９８によって噴射手段４３へと再利用される。
導入用入口６９はエンクロージャ６３の上側部分７５に対して開いている。有利には、導入用入口６９は窒素やヘリウムなどの搬送ガスの供給源（図示せず）に連結される。一変形形態では、導入用入口６９はエンクロージャ６３の周囲の大気に向かって開いている。
【００３０】
抽出されたガスを排出するための出口７１は、エンクロージャの上側部分の、攪拌機７５の近傍で境界を画される。出口７１は移送ライン５４に連結するための取付具１０１を有する。
【００３１】
移送ライン５４は取付具１０１に取り付けられる。移送ライン５４は、エンクロージャの上側部分７５内にある掘削泥水から抽出されるガスの流れを連続的に採取してそのガスの流れを分析装置５５まで運ぶことができる。
【００３２】
以下で示すように、このガス流れは分析される炭化水素および水蒸気を含んでおり、精製手段５６の上流では、分析される炭化水素の分析を阻害すると考えられる、分析される炭化水素より極性の高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物をさらに含む。本明細書で言及する極性を有するこれらの妨害化合物は以下でより正確に定義される。
【００３３】
分析される炭化水素は例えばＣ１からＣｎの炭化水素である（ｎは１０以下、有利には８以下である）。
以下でも示されるように、水以外の、極性を有するこれらの妨害化合物は、使用される掘削泥水の性質およびその掘削泥水がさらされる条件によって決定される。これらの化合物は、少なくとも１つのヘテロ原子、具体的には酸素原子、窒素原子または硫黄原子を含んでいる。
【００３４】
詳細には、これらの妨害化合物は、Ｃ１からＣ１０の、とりわけＣ１からＣ５の炭化水素基をさらに含んでおり、この炭化水素基は、直線状、枝分かれ状または環状のいずれかであり、飽和でもあっても不飽和であってもよい。これらの妨害化合物は、例えば、−ＯＨ基、−ＮＨ２基、−ＮＨ−Ｒ１基、−ＮＲ２Ｒ３基、−ＯＲ４基、−ＳＨ基、−ＳＲ５基、−Ｒ６ＣＯＯ（Ｒ７）基のうちの１つまたは複数で置換されたＣ１からＣ１０のアルキル基またはアルケン基またはアルキン基を含む（ここでは、互いに独立しているＲ１からＲ７はＣ１からＣ１０のアルキル基を示す）。
【００３５】
これらの妨害化合物は、具体的には、１０未満のいくつかの炭素原子、とりわけ５未満のいくつかの炭素原子を含むアルコール類、エーテル類またはエステル類である。
この実施例では、移送ライン５４は、爆発性領域（ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｚｏｎｅ）内にある、抗口ヘッド２３の近傍に配置されるエンクロージャ６３を、例えば加圧室内などの非爆発性領域内にある、抗口ヘッド２３から離れたところに配置される分析装置５５に連結させる。一変形形態では、移送ライン５４は非常に短く、分析装置５５は抗口ヘッドの近傍の爆発性領域内に配置される。
【００３６】
移送ライン５４は、好適には、掘削泥水から抽出されたガス状化合物に対して不活性である、鋼、ポリエチレン（ＰＥ）またはＰＴＦＥなどの材料をベースにして作られる。移送ライン５４の長さは例えば１０ｃｍから５００ｍまでと多様である。
【００３７】
移送ライン５４は、その上流から下流までにおいて、水トラップ１０３と、エンクロージャ６３の近傍に配置される流量制御装置１０５と、抽出されたガスを運ぶための真空ポンプ１０７と、ポンプ１０７の上流に対して開いている分析装置１０５との連結のための分岐継手１０９とを備える。
【００３８】
水トラップ１０３は、抽出されたガス中に存在する水蒸気を実質的に凝結させることによって除去するために少なくとも１つの冷水凝結面を有する。
流量制御装置１０５は、較正された断面のくびれ部分を有するチューブで形成される。この流量制御装置１０５により、移送ライン５４内を循環する抽出されたガスフローの体積流量が設定される。流量は例えば３００ｃｍ３／分と２０００ｃｍ３／分の間であり、有利には５００ｃｍ３／分である。
【００３９】
真空ポンプ１０７により、抽出されたガスを吸引することによってエンクロージャ６３から分析装置５５まで運ぶことが可能となる。真空ポンプ１０７は分析装置５５の近傍に配置される。真空ポンプ１０７は、分岐継手１０９と並列に移送ライン５４に連結される入口と、大気に開いている排出出口とを有する。
【００４０】
分岐継手１０９はポンプ１０７に入る入口の上流に対して開いている。分岐継手１０９は、移送ライン５４内を循環する抽出されたガスの体積流量の約１０％を採取することができ、抽出されたガスフローの残りはポンプ１０７を通って循環して大気へと排出される。
【００４１】
分析装置５５は、分析される炭化水素のための分離カラム１２１と、分離カラム１２１で分離された炭化水素を連続的に検出するための検出器１２３と、検出器１２３によって検出された分析される炭化水素を定性化および／または定量化するための手段１２５とを有する。
【００４２】
分離カラム１２１はガス・クロマトグラフィ分離カラムである。この分離カラムは例えばゲルの形態の固定相を用いて充填され、それにより、炭化水素を選択的に保持するために炭化水素を選択的にゲルに溶解させることが可能となる（ガス−液体クロマトグラフィ）。一変形形態では、分離カラムは、分析される炭化水素と相互作用することができる固体被覆物を有し、該被覆物は、分析される炭化水素との親和性に応じて分析される炭化水素を選択的に保持する（ガス−固体クロマトグラフィ）。
【００４３】
分離カラムは、分析される炭化水素が有する原子の数（Ｃ１からＣｎ）に応じてそれらの分析される炭化水素を連続的に溶出することができ、これは、所与の時点において、分析されるすべての炭化水素を含んでいる入口から噴射される流れから開始される。分析される炭化水素は１０秒と１００秒の間の個別の溶出時間で分離カラム１２１から出てくる。
【００４４】
本発明の文脈では、以下のすべての「極性を有する妨害化合物」は、分析される炭化水素より高い極性を有しており、仮に分析される炭化水素と同時に分離カラム１２１内に噴射された場合の分離カラム２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素すなわちＣ１の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素すなわちＣｎの炭化水素の溶出時間との間にあると考えられるような化合物を意味すると理解される。
【００４５】
検出器１２３は、例えば、フレームイオン化検出器（ｆｌａｍｅ ｉｏｎｉｓａｔｉｏｎ ｄｅｔｅｃｔｏｒ（ＦＩＤ））または熱伝導度検出器（ｔｈｅｒｍａｌ ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ ｄｅｔｅｃｔｏｒ（ＴＣＤ））である。検出器は、ガスで必要となる分析によっては質量分析器であってもよい場合もある。
【００４６】
定性化および／または定量化手段１２５は、ガス流れ中での炭化水素の存在を検出するためにＣ１からＣｎ（ｎは１０以下、有利には８以下）の炭化水素を定性化することができ、さらに、少なくともＣ１からＣ５の炭化水素の相対含有量を定量することができる。
【００４７】
精製手段５６は、分離カラム１２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間にあると考えられる、ガス流れ中に存在する極性を有する妨害化合物を選択的に保持することができる。
【００４８】
図２に示した実施例では、精製手段５６は分岐継手１０９に直列に取り付けられるカートリッジ１３１を有しており、これは、真空ポンプ１０７との連結部の下流かつ分離カラム１２１との連結部の上流にある。
【００４９】
図３に示すように、カートリッジ１３１は、各々が分岐継手１０９に直列に着脱自在に取り付けられ得る、軸Ｘ−Ｘ´を中心に分布された４つの軸方向コンパートメント１３３を有する。
【００５０】
この目的のために、各軸方向コンパートメント１３３は、分岐継手１０９の２つの連続する区間に個々に連結されるための上流側取付具１３５と下流側取付具１３７とを有する。これらの取付具１３５、１３７は例えばルアー（Ｌｕｅｒ）タイプのまたはレグリ（Ｌｅｇｒｉ）の迅速作動連結具（ｑｕｉｃｋ−ａｃｔｉｎｇ ｃｏｕｐｌｉｎｇ）である。
【００５１】
各軸方向コンパートメント１３３は粉末または顆粒の形態の固体を含んだ内部容積１３９を画定する。この固体は極性を有する妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面１４１の境界を画しており、この表面１４１は、ガス流れがそこを通過するようにするために、ガス流れに接触するように配置される。
【００５２】
本発明によると、相互作用面１４１は、分析される炭化水素を保持することなく極性を有する妨害化合物を選択的に保持することができる。
したがって、分析される炭化水素および極性を有する妨害化合物を含むガス流れが、下流側取付具１３５を介して１つの軸方向コンパートメント１３３内に導入され、２０ｃｍ３／分と１０００ｃｍ３／分の間、具体的には５０ｃｍ３／分の流量で軸方向コンパートメント１３３を循環すると、９０モル％を超える分析される炭化水素が出口取付具１３７から排出され、一方、内部容積内での滞留時間の２倍の時間後に、１０％未満の極性を有する妨害化合物が出口取付具１３７から排出される。
【００５３】
相互作用面１４１は極性を有する妨害化合物を選択的に保持するのに適した極性を有する。
相互作用面１４１は、例えば、シリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体（ＳＤＶＢ）をベースに作られる。シリカの場合、相互作用面１４１は、共有結合性のＳｉ−ＯＨ結合を有するように天然のすなわち置換されていないシリカをベースに作られることが有利である。一変形形態では、相互作用面１４１は、ＳｉＯ３Ｍｇのタイプの、マグネシウムでドープされたシリカをベースに作られる（ＦＬＯＲＩＳＩＬ（登録商標）の名前で販売されている）。
【００５４】
別の変形形態では、相互作用面１４１は、−Ｃ≡Ｎ、−ＯＨ、−ＮＨ２、−シクロヘキシル、−ＮＨＲ１、−ＮＲ２Ｒ３、−ＮＨ−Ｒ４−ＮＨ２、−ＮＨ−Ｃ６Ｈ４Ｂ（ＯＨ）２、−ＣＯＯＨ、−ＳＯ３−Ｒ５＋または−Ｃ６Ｈ４−ＳＯ３−Ｒ６＋（ここで、互いに独立しているＲ１からＲ４はＣ１からＣ４のアルキル類であり、Ｒ５＋およびＲ６＋はＨ＋またはＮａ＋のタイプの陽イオンである）の官能基のうちの少なくとも１つを有する基などの電子供与体基で変性されたシリカをベースとして作られる。相互作用面１４１は、−Ｓｉ−（Ｃ１からＣ４のアルキル）−Ｒのタイプの基を有することが有利であり、ここでは、Ｒは、例えば、−Ｃ≡Ｎ（有利には保護されていない）、−ＯＨ、−ＮＨ２、−Ｏ−ＣＨ２−ＣＨ（ＯＨ）−ＣＨ２（ＯＨ）、−ＮＨＲ１、−ＮＲ２Ｒ３（具体的には、−Ｎ（ＣＨ２ＣＨ３）２）、−ＮＨ−Ｒ４−ＮＨ２（具体的には、−ＮＨ−（ＣＨ２）２−ＮＨ２）、−ＮＨ−Ｃ６Ｈ４Ｂ（ＯＨ）２、−ＣＯＯＨ、−ＳＯ３−Ｒ５＋（具体的には、−ＳＯ３−Ｎａ＋）、−Ｃ６Ｈ４−ＳＯ３−Ｒ６＋（具体的には、−Ｃ６Ｈ４−ＳＯ３−Ｈ＋）の官能基である（ここでは、互いに独立しているＲ１からＲ４はＣ１からＣ４のアルキル類であり、Ｒ５＋およびＲ６＋はＨ＋またはＮａ＋のタイプの陽イオンである）。相互作用面１４１は、−Ｓｉ−シクロヘキシルのタイプの基を有することが有利である場合もある。
【００５５】
したがって、相互作用面１４１は、双極性の引力または水素結合のメカニズムを介して、極性を有する妨害化合物中に存在する酸素原子、窒素原子または硫黄原子と相互作用することができる。
【００５６】
一変形形態では、極性を有する妨害化合物と相互作用するのにファンデルワールス力またはイオン相互作用の静電気力が使用される。
この相互作用は、液体溶媒またはガス状溶媒を使用することなく、ガス流れが固体の表面１４１に沿って単に循環することによって発生することに留意されたい。
【００５７】
第１の軸方向コンパートメント１３３は、取付具１３５、１３７によって分岐継手１０９に直列に取り付けられる。したがって、相互作用面１４１は、ガス流れ中に存在する極性を有する妨害化合物を飽和状態になるまで保持することができる。この場合、第２の軸方向コンパートメント１３３が分岐継手１０９に連結される。カートリッジ１３１は取り外し可能であり、１つの同じカートリッジ１３１のすべての軸方向コンパートメント１３３が使用されたなら、単純に取り外すことによって交換され得る。
【００５８】
一変形形態では、カートリッジ１３１は１つの軸方向コンパートメント１３３を有する。
次に、図１を参照しながら、一実施例として、抗井の掘削作業中に実施される本発明による分析方法を説明する。
【００５９】
堀削処理を実施するために、堀削ツール１５が地表設備４１によって回転駆動される。掘削液が、噴射手段４３によってドリルストリング２９の内部空間３５に導入される。掘削液が下方向に掘削ヘッド２７まで移動し、掘削ヘッド２７を介して掘削パイプ１３内へと送られる。掘削液が掘削手段３３を冷却および潤滑する。次いで、掘削液が、掘削処理で出た固体の切削屑を収集し、ドリルストリング２９と掘削パイプ１３の壁との間に画定された環状空間を通って上方向に戻って吐出パイプ２５を介して排出される。このようにして、切削屑を含んだこの掘削液により、分析される掘削泥水が形成される。
【００６０】
図２を参照すると、次いで、蠕動ポンプ６１が、パイプ２５内を循環する所定の画分の掘削泥水を連続的に採取するために起動される。
この画分の掘削泥水が供給パイプ６５を介してエンクロージャ６３まで運ばれてそのエンクロージャ内に導入される。
【００６１】
供給パイプ６５を介してエンクロージャ６３に導入された掘削泥水がオーバーフロー通路８７を介して排出パイプ６７内へと越流することによって排出される。さらに、排出された掘削泥水の一部が排出パイプ６７のサイフォン９３に一時的に滞留し、ガスが排出パイプ６７の下側端部９７を通ってエンクロージャ６３の上側部分７５に入るのを防止する。このようにして、導入用入口のみを通過することによりガスがエンクロージャ６３内に導入されるようになる。
【００６２】
攪拌機７９がモータ８１によって回転駆動され、掘削泥水中に含まれるガスを連続的に抽出し、さらに、抽出されたガスと噴射通路９９を介して導入された搬送ガスとを混合するために、エンクロージャ６３の下側部分７３内の掘削泥水を攪拌する。
【００６３】
上で明記したように、抽出されたガスの流れが、ポンプ１０７による吸引の作用下で出口１０１のところで連続的に採取される。上で明記したように、抽出されたガスの流れは、分析装置５５で分析されるＣ１からＣｎの炭化水素と、水蒸気と、アルコール類、エーテル類またはエステル類などの極性を有する妨害化合物とを含んでいる。これらの妨害化合物は、噴射手段４３内に存在する掘削泥水の組成より得られるものであるか、または、掘削泥水が抗口の底部のところで循環するときの掘削泥水を構成する化合物間での化学反応により得られるものである。
【００６４】
次に、ガス流れは、存在する水蒸気を凝結させることにより除去するために、水トラップ１０３を介して移動される。このガス流れは次に流量制御装置１０５を通って流れる。このとき、移送ライン５４内を循環するガス流れの流量は３００ｃｍ３／分と２０００ｃｍ３／分の間に制御される。
【００６５】
次いで、ガス流れの約１０％が分岐継手１０９を介して採取され、ガス流れの約９０％がポンプを介して大気中に送られる。
分岐継手１０９内に存在するガス流れは次いで精製手段５６を通って循環する。次に、ガス流れは、固形物上に存在する相互作用面１４１に接触しながら循環するために取付具１３５内に導入されて内部容積に入る。
【００６６】
相互作用面１４１との接触により、アルコール類、エーテル類またはエステル類などの極性を有する妨害化合物は双極相互作用により保持されるが、分析されるＣ１からＣｎの炭化水素は実質的に支障なく循環する。
【００６７】
したがって、精製手段５６の出口取付具１３７のところで連続的に回収されるガス流れは分析されるＣ１からＣｎの炭化水素を含むが、分離カラム１２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間の間にあると考えられる極性を有する妨害化合物を含まない。
【００６８】
その後、ガス流れは分離カラム１２１内に導入され、ここでは、Ｃ１からＣｎの炭化水素を分離カラム１２１におけるそれらの溶出時間に応じて選択的に分離することができる。
【００６９】
図４に示すようにこれらの炭化水素が連続して存在することが検出器１２３によって検出される。図４は、溶出時間の関数として検出器によって記録される強度を示す。
図４の左側にある検出された第１のピーク値はＣ１の炭化水素に対応しており、第２のピーク値はＣ２の炭化水素、第３のピーク値はＣ３の炭化水素、第４のピーク値はｉＣ４の炭化水素、第５のピーク値はｎＣ４の炭化水素、第６のピーク値はｉＣ５の炭化水素、第７のピーク値はｎＣ５の炭化水素に対応する。
【００７０】
比較として、分岐継手１０９内の精製手段５６より上流に存在するガス流れが精製手段５６を通過することなく分離カラム１２１に直接に噴射される場合、通過前のガス流れ中に存在する極性を有する妨害化合物の溶出時間は、分析される最初の炭化水素すなわちＣ１の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素すなわちｎＣ５の炭化水素の溶出時間との間にある。その結果、図４において破線で示される２つの妨害ピーク１５１、１５２が形成される。これらのピーク値は、例えばｉＣ５およびｎＣ５の炭化水素のそれぞれに対応するピーク値などの、分析される炭化水素の一部に対応するピーク値を隠してしまう。
【００７１】
したがって、本発明による方法を実施することにより、アルコール、エーテルまたはエステルタイプの妨害化合物が存在することによる測定値のずれ（ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｓｋｅｗ）がない状態で、掘削泥水から抽出されたガス流れ中のＣ１からＣｎの炭化水素の存在を抽出器の出口のところでオンラインで測定することが可能となりさらに少なくともＣ１からＣ５の炭化水素を正確に定量することが可能となる。
【００７２】
一変形形態では、プレ選択カラムが精製手段５６と分離カラム１２１との間に挿置される。このプレ選択カラムは、分離カラム１２１内に噴射されないＣｍの炭化水素（ｍは１０より大きい）を選択的に保持することができる。
【００７３】
図５に示した本発明による第２の分析装置１５９では、精製手段５６は、分岐継手１０９と分離カラム１２１との間の分析装置５５の入口のところに取り付けられたプレ分離カラム１６１によって形成される。
【００７４】
プレ分離カラムは、Ｃｍ（ｍは８より大きい）の炭化水素を選択的に保持するたけではなく、分離カラム１２１における溶出時間が分析される最初の炭化水素の溶出時間と分析される最後の炭化水素の溶出時間との間にある極性を有する妨害化合物も選択的に保持するように選択される。
【００７５】
この目的のため、プレ分離カラム１６１は、相互作用面１４１の境界を画する極性を有するゲルで満たされることが有利である。極性を有するゲルで満たされたプレ分離カラム１６１は、“Ｍａｎｕｅｌ ｄｅ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｉｅ ｅｎ Ｐｈａｓｅ Ｇａｚｅｕｓｅ”、ｔｈｅ ｅｄｉｔｏｒｓｈｉｐ ｏｆ Ｊｅａｎ Ｔｒａｎｃｈａｎｔ ａｔ Ｍａｓｓｏｎ、ｆｏｕｒｔｈ ｅｄｉｔｉｏｎ、１９９５、３６６および３７３ページで定義されるように、８より大きい、有利には２０より大きい“クロムパック（Ｃｈｒｏｍｐａｃｋ）”指数を有する。
【００７６】
このクロムパック指数は、ベンゼン、１−ブタノール、２−ペンタノン、ニトロプロパンおよびピリジンの５つのマクレイノルズ定数（ＭｃＲｅｙｎｏｌｄｓ ｃｏｎｓｔａｎｔ）の合計として定義される。マクレイノルズの分類体系は、一方はプレ分離カラム１６１で試験される相で、もう一方はスクアランで、等しい温度で測定される一連の１０個の試験物質（このうちの最初の５個はＣｈｒｏｍｐａｃｋ指数を計算するために保持される）の異なる保持指数の測定値に基づく。５つの定数の合計により極性を表すクロムパック指数が与えられる。低いクロムパック指数は無極カラムを表し、高いクロムパック指数は極性を有するカラムを表す。
【００７７】
このカラムは、炭化水素に対して相対的に、カラムを構成するゲル中の極性を有する妨害化合物を選択的に可溶化するように作用する。このカラムは、例えば、ポリエチレングリコールのゲルをベースに作られた固定相を有する。
【００７８】
したがって、分析される炭化水素と極性を有する妨害化合物とを含むガス流れが、プレ分離カラム１６１に導入され、５ｃｍ３／分と２００ｃｍ３／分の間の流量でプレ分離カラム１６１内を循環すると、９０モル％を超える分析される炭化水素がプレカラム１６１から排出され、プレ分離カラム１６１内での滞留時間の２倍の時間後に、１０％未満の極性を有する妨害化合物がプレ分離カラム１６１から排出される。
【００７９】
プレ分離カラム１６１は、その出口のところで三方向バルブにより分離カラム１２１およびパージパイプ１６３に連結されており、所定の時間後に、プレ分離カラム１６１から出てくる化合物の一部を選択的にパージすることが可能である。
【００８０】
本発明による第２の装置１５９で実施される分析方法は、分析される炭化水素と極性を有する妨害化合物とを含む掘削泥水から抽出されるガス流れがカラム１２１に入る前にプレ分離カラム１６１内を通過するという点で、第１の装置１９で実施される分析方法と異なる。
【００８１】
ガス流れが通過するとき、Ｃ１からＣｎの炭化水素（ｎは１０以下、有利には８以下）の実質的にすべてが支障なく通過でき、Ｃｍ＋の実質的にすべての炭化水素（ｍは１０より大きい）、および、分離カラム１２１における保持時間がＣ１からＣｎの炭化水素と同等であると考えられる極性を有する妨害化合物はプレ分離カラム１６１内で保持される。
【００８２】
所定の時間後に、Ｃ１からＣｎのすべての炭化水素がプレ分離カラム１６１から排出されて分離カラム１２１内に導入されると、プレ分離カラム１６１の出口が、三方向バルブにより、プレ分離カラム１６１をパージし、最終的にはプレ分離カラム１６１に保持されない化合物を排出するために、パージパイプ１６３に連結される。
【００８３】
一変形形態では、プレ分離カラム１６１は、水素結合または双極相互作用によって除去され得る極性を有する化合物と選択的に相互作用する固体被覆物を有する。
一変形形態では、プレ分離カラム１６１には、未変性のシリカ、上で定義したような電子供与体基を用いて変性されたシリカ、マグネシウムでドープされたシリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体から形成される固体の相互作用面１４１が装入される。
【００８４】
一変形形態では、抽出器５３は、掘削泥水に浸漬されて掘削泥水中に含まれるガスのための抽出膜（ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｍｅｍｂｒａｎｅ）を形成するような多孔壁を有する中空ステムで形成される。この中空ステムは長さの短いパイプによって分析装置５５に連結される。
【００８５】
この場合、上で説明した精製手段５６は抽出膜と分析装置５５の分離カラム１２１との間に配置される。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析する方法であって、前記方法が、
−分析される炭化水素と前記分析される炭化水素よりも極性が高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを抽出器（５３）の出口（７１）で連続的に得るために、前記抽出器（５３）内の流体中に含まれるガスを抽出する工程と；
−前記抽出器（５３）の前記出口（７１）に連結された移送ライン（５４）を通して前記ガス流れを移送する工程と；
−前記分析される炭化水素を分離カラム（１２１）における該分析される炭化水素の溶出時間に従って分離するために、前記移送ライン（５４）に連結された前記分離カラム（１２１）内へ前記ガス流れを送る工程と；
−前記分離カラム（１２１）の出口に配置される検出器（１２３）内で、分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量する工程と
を含む種類の方法であり、
前記または各妨害化合物の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間が、分析される最初の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間との間にあると考えられる方法において、
前記方法が、前記分離カラム（１２１）内において、前記分析される最初の炭化水素の前記溶出時間と前記分析される最後の炭化水素の前記溶出時間との間で前記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、前記分析される炭化水素を保持することなく前記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、前記抽出器（５３）の出口と前記分離カラム（１２１）の入口との間でガスに接触するように配置される、前記妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面（１４１）の上を通過するように前記ガス流れを送る工程を含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
前記相互作用面（１４１）が、分析される各炭化水素を保持することなく前記または各妨害化合物を選択的に保持するために、水素結合、双極性の引力またはイオン交換の作用を介して前記または各妨害化合物と相互作用するのに適する、ことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記ガス流れが前記相互作用面（１４１）の上を通過するとき、９０モル％を超える、極性を有する各妨害化合物が前記相互作用面（１４１）上に保持され、１０モル％未満の前記分析される炭化水素が前記相互作用面（１４１）上に保持される、ことを特徴とする、請求項１または２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項４】
前記相互作用面（１４１）が、未変性のシリカ、電子供与体基を用いて変性されたシリカ、マグネシウムでドープされたシリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体を含む、ことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記相互作用面（１４１）が、前記抽出器（５３）の前記出口（７１）と前記分離カラム（１２１）との間の前記移送ライン（５４）上に取り付けられる取り外し可能なカートリッジ（１３１）内に配置される、ことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
前記相互作用面（１４１）が前記分離カラム（１２１）の上流に取り付けられるプレ分離カラム（１６１）内に構成される、ことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
前記相互作用面（１４１）がポリエチレングリコールを含む、ことを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記プレ分離カラムが、８より大きい、有利には２０より大きいクロムパック（Ｃｈｒｏｍｐａｃｋ）指数を有する、ことを特徴とする、請求項６または７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
前記分析される炭化水素にはＣ１からＣｎの炭化水素が含まれる（ｎは１０以下、有利には８以下である）、ことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
極性を有する前記または各妨害化合物が、少なくとも、酸素原子、窒素原子または硫黄原子を含む、ことを特徴とする、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析するための装置（１９；１５９）であって、
ガス抽出出口（７１）を有する、前記掘削流体中に含まれるガスのための抽出器（５３）であって、分析される炭化水素と前記分析される炭化水素よりも極性が高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを、前記ガス抽出出口（７１）で連続的に得るようになされた、前記抽出器（５３）と；
前記抽出器（５３）の前記出口（７１）に連結される、前記ガス流れのための移送ライン（５４）と；
分析器（５５）とを有し、
前記分析器（５５）が、
前記分析される炭化水素を、分離カラム（１２１）での該分析される炭化水素の溶出時間に従って分離するための、前記移送ライン（５４）に連結される前記分離カラム（１２１）と；
分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量するための、前記分離カラム（１２１）の出口に配置される検出器（１２３）とを有し、
前記分離カラム（１２１）内における前記妨害化合物の溶出時間が、分析される最初の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間との間にあると考えられ、
前記分析装置（１９；１５９）が、前記分離カラム（１２１）において、前記分析される最初の炭化水素の前記溶出時間と前記分析される最後の炭化水素の前記溶出時間との間で前記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、前記分析される炭化水素を保持することなく前記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、前記抽出器（５３）の前記出口（７１）と前記分離カラム（１２１）の入口との間でガスに接触するように配置される、前記妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面（１４１）を有することを特徴とする装置。
【請求項１２】
前記装置（１９）が、前記分離カラム（１２１）の上流の前記移送ライン（５４）上に直列に取り付けられる、前記相互作用面（１４１）を収容する取り外し可能なカートリッジ（１３１）を有する、ことを特徴とする、請求項１１に記載の装置（１９）。
【請求項１３】
前記装置（１５９）が、前記分離カラム（１２２）の上流において前記移送ライン（５４）上にまたは前記移送ライン（５４）の下流に直列に取り付けられる、前記相互作用面（１４１）を収容するプレ分離カラム（１６１）を有する、ことを特徴とする、請求項１１に記載の装置（１５９）。
【請求項１】
掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析する方法であって、前記方法が、
−分析される炭化水素と前記分析される炭化水素よりも極性が高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを抽出器（５３）の出口（７１）で連続的に得るために、前記抽出器（５３）内の流体中に含まれるガスを抽出する工程と；
−前記抽出器（５３）の前記出口（７１）に連結された移送ライン（５４）を通して前記ガス流れを移送する工程と；
−前記分析される炭化水素を分離カラム（１２１）における該分析される炭化水素の溶出時間に従って分離するために、前記移送ライン（５４）に連結された前記分離カラム（１２１）内へ前記ガス流れを送る工程と；
−前記分離カラム（１２１）の出口に配置される検出器（１２３）内で、分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量する工程と
を含む種類の方法であり、
前記または各妨害化合物の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間が、分析される最初の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間との間にあると考えられる方法において、
前記方法が、前記分離カラム（１２１）内において、前記分析される最初の炭化水素の前記溶出時間と前記分析される最後の炭化水素の前記溶出時間との間で前記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、前記分析される炭化水素を保持することなく前記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、前記抽出器（５３）の出口と前記分離カラム（１２１）の入口との間でガスに接触するように配置される、前記妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面（１４１）の上を通過するように前記ガス流れを送る工程を含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
前記相互作用面（１４１）が、分析される各炭化水素を保持することなく前記または各妨害化合物を選択的に保持するために、水素結合、双極性の引力またはイオン交換の作用を介して前記または各妨害化合物と相互作用するのに適する、ことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記ガス流れが前記相互作用面（１４１）の上を通過するとき、９０モル％を超える、極性を有する各妨害化合物が前記相互作用面（１４１）上に保持され、１０モル％未満の前記分析される炭化水素が前記相互作用面（１４１）上に保持される、ことを特徴とする、請求項１または２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項４】
前記相互作用面（１４１）が、未変性のシリカ、電子供与体基を用いて変性されたシリカ、マグネシウムでドープされたシリカ、アルミナまたはスチレン／ジビニルベンゼン重合体を含む、ことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記相互作用面（１４１）が、前記抽出器（５３）の前記出口（７１）と前記分離カラム（１２１）との間の前記移送ライン（５４）上に取り付けられる取り外し可能なカートリッジ（１３１）内に配置される、ことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
前記相互作用面（１４１）が前記分離カラム（１２１）の上流に取り付けられるプレ分離カラム（１６１）内に構成される、ことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
前記相互作用面（１４１）がポリエチレングリコールを含む、ことを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記プレ分離カラムが、８より大きい、有利には２０より大きいクロムパック（Ｃｈｒｏｍｐａｃｋ）指数を有する、ことを特徴とする、請求項６または７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
前記分析される炭化水素にはＣ１からＣｎの炭化水素が含まれる（ｎは１０以下、有利には８以下である）、ことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
極性を有する前記または各妨害化合物が、少なくとも、酸素原子、窒素原子または硫黄原子を含む、ことを特徴とする、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
掘削流体中に含まれる複数の炭化水素を分析するための装置（１９；１５９）であって、
ガス抽出出口（７１）を有する、前記掘削流体中に含まれるガスのための抽出器（５３）であって、分析される炭化水素と前記分析される炭化水素よりも極性が高い、水以外の少なくとも１つの妨害化合物とを含む抽出されたガスのガス流れを、前記ガス抽出出口（７１）で連続的に得るようになされた、前記抽出器（５３）と；
前記抽出器（５３）の前記出口（７１）に連結される、前記ガス流れのための移送ライン（５４）と；
分析器（５５）とを有し、
前記分析器（５５）が、
前記分析される炭化水素を、分離カラム（１２１）での該分析される炭化水素の溶出時間に従って分離するための、前記移送ライン（５４）に連結される前記分離カラム（１２１）と；
分析される各炭化水素を連続的に検出および／または定量するための、前記分離カラム（１２１）の出口に配置される検出器（１２３）とを有し、
前記分離カラム（１２１）内における前記妨害化合物の溶出時間が、分析される最初の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間と分析される最後の炭化水素の前記分離カラム（１２１）内での溶出時間との間にあると考えられ、
前記分析装置（１９；１５９）が、前記分離カラム（１２１）において、前記分析される最初の炭化水素の前記溶出時間と前記分析される最後の炭化水素の前記溶出時間との間で前記または各妨害化合物が溶出するのを防止するために、前記分析される炭化水素を保持することなく前記または各妨害化合物を選択的に保持できるように、前記抽出器（５３）の前記出口（７１）と前記分離カラム（１２１）の入口との間でガスに接触するように配置される、前記妨害化合物との化学的および／または物理的相互作用面（１４１）を有することを特徴とする装置。
【請求項１２】
前記装置（１９）が、前記分離カラム（１２１）の上流の前記移送ライン（５４）上に直列に取り付けられる、前記相互作用面（１４１）を収容する取り外し可能なカートリッジ（１３１）を有する、ことを特徴とする、請求項１１に記載の装置（１９）。
【請求項１３】
前記装置（１５９）が、前記分離カラム（１２２）の上流において前記移送ライン（５４）上にまたは前記移送ライン（５４）の下流に直列に取り付けられる、前記相互作用面（１４１）を収容するプレ分離カラム（１６１）を有する、ことを特徴とする、請求項１１に記載の装置（１５９）。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公表番号】特表２０１１−５１０２８４（Ｐ２０１１−５１０２８４Ａ）
【公表日】平成２３年３月３１日（２０１１．３．３１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５４２６５８（Ｐ２０１０−５４２６５８）
【出願日】平成２０年１月１８日（２００８．１．１８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００８／０５００７９
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０９０３５１
【国際公開日】平成２１年７月２３日（２００９．７．２３）
【出願人】（５０９０２０３３２）
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２３年３月３１日（２０１１．３．３１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１月１８日（２００８．１．１８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００８／０５００７９
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０９０３５１
【国際公開日】平成２１年７月２３日（２００９．７．２３）
【出願人】（５０９０２０３３２）
【Ｆターム（参考）】
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