接合体
【課題】 鉛を実質的に含有しない接合材を用い、高温条件においても良好な機械的強度を保持可能な接合体及び半導体装置を提供する。
【解決手段】 本発明は、金属材料の溶融温度が２６０℃以上であり、鉛及び金を主成分とした金属合金を代替する接合材料として、被接合部に物理蒸着法により形成されるＳｎと、前記Ｓｎより高融点を有する金属材料とからなる接合層を、他方の被接合部に接合することにより、３００℃以上４５０℃以下の温度範囲において、良好な接合状態が確保でき、かつ高い高温強度を維持することを可能とした。
【解決手段】 本発明は、金属材料の溶融温度が２６０℃以上であり、鉛及び金を主成分とした金属合金を代替する接合材料として、被接合部に物理蒸着法により形成されるＳｎと、前記Ｓｎより高融点を有する金属材料とからなる接合層を、他方の被接合部に接合することにより、３００℃以上４５０℃以下の温度範囲において、良好な接合状態が確保でき、かつ高い高温強度を維持することを可能とした。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特に電子機器の部品の接合に好適に用いられる接合体に関し、改善された耐熱性を有する接合体に関する。
【背景技術】
【０００２】
ある物体とその物体よりも融点が低い物質を用いた接合技術であるはんだ接合技術は、古くから一般に使用されており、電子機器の接合においても、マイクロプロセッサ、メモリ、抵抗、及びコンデンサなどの半導体素子や電子部品と実装基板との接合をはじめとして幅広く用いられている。はんだ接合は、部品を基板に機械的に固定するだけでなく、導電性を有する金属をはんだに含有させることにより電気的にも接合する特長を有する。
【０００３】
今日、パーソナルコンピュータ、携帯電話などに代表されるパーソナル機器の普及が急速に進むにつれ、電子部品の実装技術における接合材や接合方法の選択はますますその重要性が増大している。
【０００４】
従来から、実用に極めて適しているところから、錫−鉛系共晶はんだが多用されてきた。しかし、錫−鉛系共晶はんだに含まれる鉛は、人体に対し有害であることから、鉛を含まない、いわゆる非鉛系はんだの開発が急務とされている。
【０００５】
一方、現在半導体デバイスの中で例えばパワーデバイスの接合材としては、主に融点が１８３℃の低温系はんだ（Ｓｎ−Ｐｂ共晶はんだ）と、融点が約３００℃程度の高温系はんだ（Ｐｂ−５Ｓｎはんだ）が多用されており、それぞれ工程に応じて使い分けられている。
【０００６】
このうち、低温系はんだについては、錫−銀−銅系合金を中心としたものが実用化の段階に到達しており、今後数年で多くのセットメーカーで非鉛系共晶はんだの代替は完了することが予定されている。
【０００７】
しかしながら、高温系はんだ、すなわち例えば２６０℃の高温条件下においても良好な機械的強度を保持する接合部を形成する接合材については、高鉛含有材料以外は金を主成分とした金基合金が挙げられるが、貴金属の金を使用するため、大幅な材料価格が上昇するため汎用的に使用するには、難しい材料である。また、鉛及び金以外の金属材料を主成分とした金属合金も、高温系はんだとして未だに実用化には至ってはいない。
【０００８】
これまでに、鉛及び金以外の金属材料を主成分とし２６０℃の高温条件下においても良好な機械的強度を保持する接合部を形成する接合材のひとつとして、Ｚｎ系合金が候補として挙げられている（特許文献１、２参照）。この接合材料は、Ｚｎ元素から成る金属材料であるため、安価であり、環境にも配慮された接合材である。しかしながら、銅とのぬれ性が悪く、また、接合材料としても硬いため、実用化にまで至っていない。
【０００９】
また、Ｓｎを主成分とするＳｎ系合金を高温はんだ適用しようと試みられている（特許文献３、４参照）が、Ｓｎ系合金の場合、Ｃｕなどの被接合材との接合性や硬さなどの加工性には優れるものの、低融点で液化が始まるため、高温はんだとしての耐熱性を満たすことは困難である。
【特許文献１】特開２００４−２３７３５７号公報
【特許文献２】特開２００１−１２１２８５号公報
【特許文献３】特開２００３−３６４３６３号公報
【特許文献４】特開２００１−２８４７９２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、実質的に鉛および金を含有しない接合材を用い、高温条件においてもなお良好な機械的強度を保持可能な接合部を短時間で形成可能とする接合方法、接合体、及び実質的に鉛を含有しない接合材を用い、高温条件にあっても半導体素子とリードフレームとの接合部が良好な機械的強度を保持することが可能とする接合方法、接合体、またその接合方法により製造される半導体装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
第１の本発明は、第１の被接合部材と、Ｓｎと、前記Ｓｎ以上の融点を有する金属材料を含有し、前記Ｓｎが質量比で３５％以上７０％以下であって、かつ固相線温度が２６０℃以上である接合層と、第２の被接合部材とを有する接合体である。
【００１２】
第２の本発明は、第１の被接合部材表面に、Ｓｎと、前記Ｓｎ以上の融点を有する金属材料であって、Ｓｎが３５％以上７０％以下の組成となる接合材を、薄膜形成法により形成し、次いで第２の被接合部材と接触させ、３００℃以上４５０℃の温度条件で加熱し、必要であれば加圧して接合する方法である。
【００１３】
前記接合によって得られる接合層は、その固相線温度が２６０℃以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の接合体は、有害な鉛及び高価な金を実質的に使用せずとも十分な接合強度を有し、かつ高温条件においても機械的強度が維持可能である。
【００１５】
本発明の接合方法によれば、３００℃以上４５０℃以下の接合温度条件において、良好な接合状態を確保することが可能であり、有害な鉛及び高価な金を実質的に使用せず、かつ従来の高温系はんだと同等の接合時間で耐熱性が高い接合部が形成される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
［発明の原理］
本発明は、Ｓｎと、これより高融点の金属元素とからなる接合材を用いて、接合を行う際に、接合材を薄膜状で、被接合部材表面に付与することで、Ｓｎに添加する高融点金属の溶融温度より低い温度での接合を可能にするとともに、得られる接合層は高融点合金化するために耐熱性も向上するものである。
すなわち、接合材を構成する成分の内、低融点金属であるＳｎと、これより高融点の添加金属成分とが、薄膜内において相互に接触し、低融点金属の溶融温度以上に加熱することで、溶融した低融点金属に高融点金属が溶解して合金化することによって、高融点合金が形成されるものである。
【００１７】
［第１の実施の形態：接合体］
接合体の概略断面図である図１に示すように、この実施の形態の接合体４は、第１の被接合部材１と、第２の被接合部材３が、Ｓｎと、前記Ｓｎ以上の融点を有する金属材料を含有し、前記Ｓｎが質量比で３５％以上７０％以下である接合層２によって接合されていることを特徴とするものである。
前記接合体において、前記接合層２が、固相線温度が２６０℃以上の材料からなっていることが好ましい。固相線温度が２６０℃を下回った場合には、本接合体が２６０℃以上に加熱されると、接合部が溶融し、高温強度が維持されないという不都合が生じる。
【００１８】
本実施の形態の薄膜状の接合層は、Ｓｎからなる第１成分と、これに添加する金属材料からなるものである。添加される第２成分として、少なくとも第１成分金属元素より高融点金属元素を用いるものである。高融点金属元素として、具体的には、Ａｇ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｕ，Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｏ、Ａｌなどが上げられる。第２成分として用いられる元素は前述の元素から２種類以上を選択して用いてもよい。また、Ｓｎより低融点の元素が含まれる場合には接合層に対して数％以下が好ましい。
【００１９】
本発明の接合層材料としては、ＡｇＣｕＳｎ系合金を用いることが好ましく、より具体的には、Ａｇ２２Ｃｕ２５Ｓｎ５３，Ａｇ１３Ｃｕ３５Ｓｎ５２，Ａｇ１３Ｃｕ４０Ｓｎ４７，Ａｇ１３Ｃｕ４５Ｓｎ４２などが好ましいが、これらに限定されるものではない。
【００２０】
第２の被接合部材がＣｕなど高熱膨張材料の場合は、接合温度４００℃以下で接合可能な接合材料を選択することが好ましい。また、第２の接合部材がＦｅ−４２Ｎｉ合金（以下４２アロイと称する）などの低膨張材料の場合は、接合温度４５０℃以下で接合可能な接合材料を選択することが望ましい。また、第２の被接合部材が４２アロイなどの低膨張材料の表面に高膨張材料のＣｕなどが被覆された場合でも、接合温度４５０℃以下で接合可能な接合材料を選択することが望ましい。上記接合温度以上で、接合すると、第１の被接合部材と第２の被接合部材の熱膨張係数の差による熱応力が増大し、接合ひずみが生じるため好ましくない。特に、第２の被接合部材にＣｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｓｂを含有しない場合には、接合材のＳｎの質量比は５０％以下であることが望ましい。
【００２１】
また、この接合層には、第１の被接合部材及び第２の被接合部材の少なくとも一方の構成金属元素が溶解・拡散することにより生成した金属間化合物が存在していても良い。
【００２２】
接合の条件によっては、接合体の断面図である図２に示すように、第１の被接合部材１および第２の被接合部材３と接合層７との界面に、Ｓｎと第１の被接合部材１の構成元素からなる金属間化合物層８およびＳｎと第２の被接合部材３の構成元素からなる金属間化合物層９が形成されることもある。このような接合体においても、本発明の効果を達成することができる。
【００２３】
上記実施の形態の接合体は、以下に説明する接合方法によって製造することができる。
【００２４】
［第２の実施の形態：接合方法］
以下本実施の形態である接合方法について説明する。
本実施の形態の接合方法は、第１の被接合部材の表面に、Ｓｎと、前記Ｓｎより高融点を有する金属材料とを含み、Ｓｎが３５％以上７０％以下含有される接合材を薄膜状に形成する工程と、
前記第１の被接合部材表面に形成された前記薄膜接合材と第２の被接合部材とを、３００℃以上、より好ましくは３５０℃以上で加熱して密着させ、接合する工程を有する接合方法である。接合温度の上限温度は、第２の被接合部材により異なり、４２アロイなどの低膨張材料を有する場合は、接合温度４５０℃以下で接合することを特徴とし、高膨張材料のみからなる場合は、接合温度４００℃以下で接合することを特徴とする。
【００２５】
この接合方法における接合工程において、第１の被接合部材、薄膜接合材と第２の被接合部材との加熱、および、これらの密着とは同時に行ってもよいし、いずれか一方を先行して行ってもよい。また、密着させるに当たり、加圧して行うこともできる。
接合工程において、加熱時間は、０．１秒以上が望ましく、特にピーク温度での加熱時間が０．５秒以上となるように加熱すればより好ましい。また、加熱時間は長くとも３０秒以下でよく、ピーク温度での加熱時間が１０秒以下となるように加熱すればよい。
はんだ付け工程は、大気中雰囲気で行ってもよいが、酸化されやすい金属を含む接合材を用いた場合には、窒素のような非酸化性雰囲気で加熱を行うことが好ましい。さらには、水素を含有した還元性雰囲気で加熱を行うことがなお好ましい。
【００２６】
（接合材及び接合層）
本実施の形態の薄膜状の接合材は、第１の実施形態で示した接合層２で使用する接合材料を用いることができる。すなわち、Ｓｎからなる第１成分と、これに添加する金属元素からなる添加成分からなる接合材において、第２成分として、第１成分金属元素より高融点金属元素を用いるものである。第２成分として用いられる元素は前述の元素から２種類以上を選択して用いてもよい。
【００２７】
前記接合材を第１の被接合部材表面に薄膜として形成する手段としては、物理的成膜法、特に、真空蒸着、イオンプレーティング、電子ビーム処理等を採用することができるが、このような物理的成膜法以外にも、めっき法や化学的成膜法を採用することもできる。
本実施の形態の接合材は、すべての成分を同時に薄膜状に成膜してもよいし、各成分を順次成膜してもよい。各成分を順次成膜する場合、単一元素の層を複数層に分けて成膜してもよい。具体的には、仮にＡ金属とＢ金属を成膜する場合、Ａ層、Ｂ層、Ａ層、Ｂ層のように、４層に分割して成膜することもできる。このような成膜法によれば、Ａ金属とＢ金属の合金化が速やかに進行するので好ましい。
前記薄膜接合材の厚さは、１μｍ以上、５０μｍ以下の範囲であることが望ましい。複数層にわたって薄膜化する場合、合計の膜厚を、上記範囲とすることが好ましい。金属層が１μｍより薄い場合には、良好な接合性を確保することが困難となり、また、５０μｍ以上の場合には、物理的成膜法によって接合層を形成する場合、製造効率を妨げる恐れがあるため、好ましくない。
【００２８】
接合工程によって得られる接合層の材料は、上記接合材を構成する元素が合金化したものとなるが、接合層中には、第１の被接合部材及び第２の被接合部材の構成金属元素が溶解・拡散することにより形成した金属間化合物が存在していても良い。
接合層材料の固相線温度は、２６０℃以上であることが好ましい。液相線温度が２６０℃を超えると、接合部が溶融し、高温強度が維持されないという不都合が生じる。
【００２９】
（被接合部材）
この実施形態では、第１の被接合部材及び第２の被接合部材は金属材料を使用することができる。使用する金属材料は用途に応じて選択可能で特に限定されないが、溶融したＳｎとの接合性が良好である材料であることが望ましい。具体的には、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ａｌ、Ｇｅ、Ｂｅ、Ｎｂ、Ｍｎ、あるいはこれらの合金などが、好ましい。
【００３０】
（効果）
本実施の形態によれば、はんだ接合に高融点の合金材料を用いても極度に接合時間が増加することが無いため、接合体の製造効率の低下を招かない。例えば、実際の半導体装置の実装工程において鉛含有はんだを用いた現行の製造速度と同程度の製造速度に設定することを可能とし、製造効率を低減させることはない。
【００３１】
また、本実施の形態の接合方法によれば、２６０℃以上の耐熱性を有する接合層が形成されるため、２６０℃の高温条件下においても接合層の耐熱性を維持することができ、高温系マウント材として求められる２６０℃において耐熱性があるという要求に十分応えることができる。また、接合材内部において、第１の被接合部材、または第２の被接合部材の構成元素が、接合層に固溶した相、または、接合層中の接合材構成元素と各被接合部材構成元素とで構成される金属間化合物相等が生成してよい。その結果として、高温条件下においても機械的強度の良好な接合体が短時間で得ることができる。
【００３２】
本発明に係る接合体、接合方法は、はんだ接合を行うことができるいかなる分野で用いられてもよいが、特に製造プロセス、あるいは製品使用時に高温条件下に置かれる電子機器部品、半導体デバイス特にパワー系半導体デバイスにおける部品の接合に好適に用いられる。特に半導体素子とリードフレームとの接合に際しては特に好適に用いられる。
【００３３】
［第３の実施の形態：接合方法の変形例］
上記第１の実施の形態においては、被接合部材の一方の表面に接合材を形成する例を示したが、接合材を第１の被接合部材および第２の被接合部材の双方の表面に形成してもよい。
この場合、２つの接合材は、同一組成の層であってもよいし、それぞれ異なる組成の層であってもよい。最終的にはんだ接合された後の接合層材料が、上記本発明の接合層の組成となるように、各層の組成を調整することによって、本発明のはんだ接合を形成することができる。
また、各基材表面に形成される薄膜の厚さは、それらの合計量が１μｍ以上、５０μｍ以下の範囲となるよう、それぞれ設定することができる。
【００３４】
［第４の実施の形態：接合方法の他の変形例］
この実施形態の接合方法は、第１の被接合部材および第２の被接合部材の少なくとも一方を、金属、セラミックス、あるいは半導体などからなる母材の表面にメタライズ層を形成したものとするものである。この方法は、上記はんだ接合に適さない材料を被接合部材として用いる場合に適している。
【００３５】
前述のように、第１の被接合部材または第２の被接合部材が、金属、セラミックス、半導体等の材料からなる母材と、その表面に形成されたメタライズ層とからなっている。このメタライズ層は、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ａｌ、Ｇｅ、Ｂｅ、Ｎｂ、Ｍｎまたはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料であることが好ましいが、用途に応じて選択可能であり特に限定されることはない。このメタライズ層は、単一材料の層であってもよいし、相互に異なる材料からなる複数のメタライズ層からなっていてもよい。母材表面にメタライズする手段としては、蒸着、スパッタリング、めっき処理や電子ビーム処理等の物理的あるいは化学的成膜法を採用することができる。
【００３６】
メタライズ層の厚さ（平均厚さ）は、特に限定されるものではないが、０．１μｍ以上、５００μｍ以下の範囲であることが望ましい。この厚さが、０．１μｍ以下であると、十分なはんだ接合強度が得られない。また、５００μｍ以上のメタライズ層を形成するには、薄膜形成に長時間を要し、実用的ではない。
【００３７】
本実施の形態においては、前記メタライズ層表面に、前記成膜法を適用して、接合材層を形成し、前記第１の実施の形態における方法と同様にして接合することができる。また、メタライズ層を備えていない接合部材表面に接合材層を形成し、メタライズ層を備えた基材と接合することもできる。
【００３８】
［第５の実施の形態：上記接合技術を適用した半導体装置］
上記はんだ接合技術は、半導体装置の製造に適用することできる。
【００３９】
以下、本発明を適用することができる半導体装置について、図面を用いて説明する。
図３は、本発明の接合技術を適用した半導体装置の一例を示す断面図である。この実施形態の半導体装置は、外部端子となるリード部３７を有するリードフレーム３４と、リードフレーム３４表面に配置されている半導体素子３６と、このリードフレーム３４と半導体素子３６との間で両者を接合している接合層３５と、これらを包囲する封止樹脂３２とを有している。
リードフレーム３４は、４２アロイなどの低熱膨張材料、銅など高熱膨張材料の金属の表面に、例えば銀めっきおよび銅めっきなどが施されていてもよい。本実施の形態の半導体装置としては、例えばダイオード、トランジスタ、コンデンサ、サイリスタ等を挙げることができる。
【００４０】
上記本実施の形態の半導体装置においては、半導体素子表面を、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料を用いた金属薄膜でメタライズし、この半導体素子の金属薄膜がメタライズされた面と、前記半導体素子を載置する金属リードフレームとを、Ｓｎと、これらより融点の高い金属元素とからなる接合材によって接合するものである。
【００４１】
前記半導体装置において、前記金属フレームは、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料で構成されていてもよいし、任意の金属母材表面が、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料を用いた金属薄膜でメタライズされていても良い。
【００４２】
本実施の形態において、接合材を構成するＳｎ以上の融点を有する金属材料としては、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群により選択される材料を用いることが好ましい。また、これ以外の金属元素が微量添加されていても、本発明の効果は変わらない。
【００４３】
（効果）
本実施の形態の半導体装置の製造方法及び半導体装置によれば、半導体装置の製造過程において有害な高鉛含有接合材を使用せずとも、高温条件下にさらされても半導体素子とリードフレーム間の接合強度は維持され、信頼性の高い半導体装置を短時間で提供できる。
【実施例】
【００４４】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。
【００４５】
（実施例１）
パワー系半導体装置における半導体素子とリードフレームとの接合を行った。図３は２．５×３．０×０．６ｍｍサイズの半導体素子とリードフレームとの接合形態を示す断面図である。このパワー系半導体モジュールでは、１０ｍｍ角のシリコン半導体素子１１に、第１の被接合部材として、金を蒸着することによりメタライズが施され０．１μｍ厚の金よりなるメタライズ層１が形成されている。さらに、メタライズ層１表面には、実質的に質量構成比でＳｎを２５％、Ｃｕを２２％含み、残部がＡｇよりなる１０μｍ厚の接合材５を蒸着形成した。
また、第２の被接合部材としてＣｕよりなるメタライズ層３は、４２アロイよりなるリードフレーム１２表面上に無電解めっき処理により施した。
更に、上記接合材５とメタライズ層３とが接するように積層し、その後加熱して接合を行なった。加熱は、１００ｐｐｍ以下の酸素濃度にしたフォーミングガス（窒素＋水素）雰囲気中で熱板上で加熱した。加熱条件は、４５０℃、５秒とした。
【００４６】
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察から、際立ったボイドの発生は認められず、良好な接合性を示した。
【００４７】
最後に接合したリードフレームと半導体素子とを樹脂封止し、２６０℃の耐熱性を有したパワー系半導体装置を得た。
【００４８】
（実施例２）
接合材として、Ａｇ１３Ｃｕ３５Ｓｎ５２を用いたこと以外には、上記実施例１と同様にして、パワー半導体とリードフレームとの接合を行った。
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察したところ、際立ったボイドの発生は認められず、良好な接合性を示していた。
【００４９】
（実施例３）
接合材として、Ａｇ１３Ｃｕ４０Ｓｎ４７を用いたこと以外には、上記実施例１と同様にして、パワー半導体とリードフレームとの接合を行った。
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察したところ、際立ったボイドの発生は認められず、良好な接合性を示していた。
【００５０】
（評価）
上記各実施例で作成した接合体について、高温剪断試験を行った。その試験装置の概略を図４に示す。図４に見られるように、リードフレーム４１の表面に接合層４２を介して半導体素子４３が接合されている試験体を、加圧片４４を用いて矢印方向に力を印加し、破断時の強度を測定した。この測定は、各試験片について、室温及び２７５℃加熱時について、各１０サンプルについて行った。その結果を図５に示す。
図５は、本願実施例により提供されるサンプルに対するせん断強度試験結果の一例であり、室温と、２７５℃におけるせん断強度を測定している。各実施例において試料を３〜５個用意し、それぞれのサンプルのせん断強度を測定し、その平均値を算出した。
図５に見られるように、各結果においては全て２７５℃加熱時においても室温時並のせん断強度を示しており、耐熱性があることが分かった。
【００５１】
（実施例４）
本実施例では、第２の被接合部材としてＡｇよりなるメタライズ層を４２アロイよりなるリードフレーム上に成膜して用いた以外は実施例１と同様にパワー系半導体装置を得た。
【００５２】
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察から、際立ったボイドは発生せず良好な接合性を示し、高温での接合性も良好であった。
【００５３】
最後に接合したリードフレームと半導体素子とを樹脂封止し、２６０℃の耐熱性を有したパワー系半導体装置を得た。
【００５４】
（実施例５）
本実施例では、２．５×３．０×０．６ｍｍサイズの半導体素子１３上に真空蒸着により形成された０．１μｍ厚の金層１および１０μｍ厚のＳｎ層５の表面上に、更に真空蒸着により１０μｍ厚のＺｎ−Ｓｎ系接合層６を形成した以外は実施例１と同様にパワー系半導体装置を得た。蒸着により形成されたＺｎ−Ｓｎ接合層６は、Ｓｎが５０．０質量％、残りがＺｎからなるＺｎ-Ｓｎ系合金を用いている。この接合層６を、Ｃｕからなるリードフレーム７上に施された錫層８上に搭載して、１００ｐｐｍの酸素濃度にしたフォーミングガス（窒素＋水素）雰囲気中で熱板上で加熱した。加熱条件は、４００℃、５秒とした。
【００５５】
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察から、際立ったボイドは発生せず良好な接合性を示し、高温での接合性も良好であった。
【００５６】
最後に接合したリードフレームと半導体素子とを樹脂封止し、パワー系半導体装置を得た。
【００５７】
（実施例６〜１１及び比較例１〜３）
実施例６では、第１の被接合部材として４２アロイに銅メッキした被接合部材を、実施例７〜１１は被接合部材に銅を用い、ＡｇＣｕＳｎ系接合材を表１に示すような比率になるように各元素を蒸着によって成膜した例である。加熱は実施例６の場合には４５０℃、実施例７〜１１の場合には４００℃、Ｎ２雰囲気下で接合性を評価した。
一方、比較例１及び２被接合材として４２アロイを用い、表１に示すような比率になるように実施例６同様に各元素を蒸着によって成膜し、比較例３では被接合部材として銅を用い、Ａｇ１３Ｃｕ７５Ｓｎ１２となるように各元素を蒸着によって成膜して評価した。例、
表１にその結果を示した。評価は各接合材の接合性と２６５℃における接合強度により行った。接合性は実施例１と同様に接合界面をＳＥＭ観察し、接合が良好であるものは○、接合界面にボイドが発生したり、接合していないものには×を示した。また、接合強度の測定は実施例４と同様に半導体素子が接合されている試験体を作製し、各試験体の２６０℃におけるせん断強度を測定した。接合しておらずせん断強度の測定ができない試験体については「−」で、測定ができた試験体については破断時の強度（ｋｇ・ｆ）を示した。
本願発明の実施例６〜１１はは全て十分接合したのに対して、比較例１はは、接合しなかった。また、実施例６〜１１はいずれも接合強度１０ｋｇ・ｆより大きく、十分な接合強度を示したのに対し、比較例２及び３については２６５℃における接合強度が１０ｋｇｆ以下（表１において×で示す）となり、実用上不十分であった。
【００５８】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】本願実施の形態の接合体の断面図である。
【図２】本願実施の形態の接合体の他の例を示す断面図である。
【図３】本願発明を適用した半導体装置の断面図である。
【図４】接合体の耐熱性を測定する装置の概念図である。
【図５】本願発明の実施例の効果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００６０】
１…第１の被接合部材
２…接合層
３…第２の被接合部材
４…接合体
７…接合層
８、９…金属間化合物層
１０…接合体
３２…封止樹脂
３４…リードフレーム
３５…接合層
３６…半導体素子
３７…リード線
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特に電子機器の部品の接合に好適に用いられる接合体に関し、改善された耐熱性を有する接合体に関する。
【背景技術】
【０００２】
ある物体とその物体よりも融点が低い物質を用いた接合技術であるはんだ接合技術は、古くから一般に使用されており、電子機器の接合においても、マイクロプロセッサ、メモリ、抵抗、及びコンデンサなどの半導体素子や電子部品と実装基板との接合をはじめとして幅広く用いられている。はんだ接合は、部品を基板に機械的に固定するだけでなく、導電性を有する金属をはんだに含有させることにより電気的にも接合する特長を有する。
【０００３】
今日、パーソナルコンピュータ、携帯電話などに代表されるパーソナル機器の普及が急速に進むにつれ、電子部品の実装技術における接合材や接合方法の選択はますますその重要性が増大している。
【０００４】
従来から、実用に極めて適しているところから、錫−鉛系共晶はんだが多用されてきた。しかし、錫−鉛系共晶はんだに含まれる鉛は、人体に対し有害であることから、鉛を含まない、いわゆる非鉛系はんだの開発が急務とされている。
【０００５】
一方、現在半導体デバイスの中で例えばパワーデバイスの接合材としては、主に融点が１８３℃の低温系はんだ（Ｓｎ−Ｐｂ共晶はんだ）と、融点が約３００℃程度の高温系はんだ（Ｐｂ−５Ｓｎはんだ）が多用されており、それぞれ工程に応じて使い分けられている。
【０００６】
このうち、低温系はんだについては、錫−銀−銅系合金を中心としたものが実用化の段階に到達しており、今後数年で多くのセットメーカーで非鉛系共晶はんだの代替は完了することが予定されている。
【０００７】
しかしながら、高温系はんだ、すなわち例えば２６０℃の高温条件下においても良好な機械的強度を保持する接合部を形成する接合材については、高鉛含有材料以外は金を主成分とした金基合金が挙げられるが、貴金属の金を使用するため、大幅な材料価格が上昇するため汎用的に使用するには、難しい材料である。また、鉛及び金以外の金属材料を主成分とした金属合金も、高温系はんだとして未だに実用化には至ってはいない。
【０００８】
これまでに、鉛及び金以外の金属材料を主成分とし２６０℃の高温条件下においても良好な機械的強度を保持する接合部を形成する接合材のひとつとして、Ｚｎ系合金が候補として挙げられている（特許文献１、２参照）。この接合材料は、Ｚｎ元素から成る金属材料であるため、安価であり、環境にも配慮された接合材である。しかしながら、銅とのぬれ性が悪く、また、接合材料としても硬いため、実用化にまで至っていない。
【０００９】
また、Ｓｎを主成分とするＳｎ系合金を高温はんだ適用しようと試みられている（特許文献３、４参照）が、Ｓｎ系合金の場合、Ｃｕなどの被接合材との接合性や硬さなどの加工性には優れるものの、低融点で液化が始まるため、高温はんだとしての耐熱性を満たすことは困難である。
【特許文献１】特開２００４−２３７３５７号公報
【特許文献２】特開２００１−１２１２８５号公報
【特許文献３】特開２００３−３６４３６３号公報
【特許文献４】特開２００１−２８４７９２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、実質的に鉛および金を含有しない接合材を用い、高温条件においてもなお良好な機械的強度を保持可能な接合部を短時間で形成可能とする接合方法、接合体、及び実質的に鉛を含有しない接合材を用い、高温条件にあっても半導体素子とリードフレームとの接合部が良好な機械的強度を保持することが可能とする接合方法、接合体、またその接合方法により製造される半導体装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
第１の本発明は、第１の被接合部材と、Ｓｎと、前記Ｓｎ以上の融点を有する金属材料を含有し、前記Ｓｎが質量比で３５％以上７０％以下であって、かつ固相線温度が２６０℃以上である接合層と、第２の被接合部材とを有する接合体である。
【００１２】
第２の本発明は、第１の被接合部材表面に、Ｓｎと、前記Ｓｎ以上の融点を有する金属材料であって、Ｓｎが３５％以上７０％以下の組成となる接合材を、薄膜形成法により形成し、次いで第２の被接合部材と接触させ、３００℃以上４５０℃の温度条件で加熱し、必要であれば加圧して接合する方法である。
【００１３】
前記接合によって得られる接合層は、その固相線温度が２６０℃以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の接合体は、有害な鉛及び高価な金を実質的に使用せずとも十分な接合強度を有し、かつ高温条件においても機械的強度が維持可能である。
【００１５】
本発明の接合方法によれば、３００℃以上４５０℃以下の接合温度条件において、良好な接合状態を確保することが可能であり、有害な鉛及び高価な金を実質的に使用せず、かつ従来の高温系はんだと同等の接合時間で耐熱性が高い接合部が形成される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
［発明の原理］
本発明は、Ｓｎと、これより高融点の金属元素とからなる接合材を用いて、接合を行う際に、接合材を薄膜状で、被接合部材表面に付与することで、Ｓｎに添加する高融点金属の溶融温度より低い温度での接合を可能にするとともに、得られる接合層は高融点合金化するために耐熱性も向上するものである。
すなわち、接合材を構成する成分の内、低融点金属であるＳｎと、これより高融点の添加金属成分とが、薄膜内において相互に接触し、低融点金属の溶融温度以上に加熱することで、溶融した低融点金属に高融点金属が溶解して合金化することによって、高融点合金が形成されるものである。
【００１７】
［第１の実施の形態：接合体］
接合体の概略断面図である図１に示すように、この実施の形態の接合体４は、第１の被接合部材１と、第２の被接合部材３が、Ｓｎと、前記Ｓｎ以上の融点を有する金属材料を含有し、前記Ｓｎが質量比で３５％以上７０％以下である接合層２によって接合されていることを特徴とするものである。
前記接合体において、前記接合層２が、固相線温度が２６０℃以上の材料からなっていることが好ましい。固相線温度が２６０℃を下回った場合には、本接合体が２６０℃以上に加熱されると、接合部が溶融し、高温強度が維持されないという不都合が生じる。
【００１８】
本実施の形態の薄膜状の接合層は、Ｓｎからなる第１成分と、これに添加する金属材料からなるものである。添加される第２成分として、少なくとも第１成分金属元素より高融点金属元素を用いるものである。高融点金属元素として、具体的には、Ａｇ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｕ，Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｏ、Ａｌなどが上げられる。第２成分として用いられる元素は前述の元素から２種類以上を選択して用いてもよい。また、Ｓｎより低融点の元素が含まれる場合には接合層に対して数％以下が好ましい。
【００１９】
本発明の接合層材料としては、ＡｇＣｕＳｎ系合金を用いることが好ましく、より具体的には、Ａｇ２２Ｃｕ２５Ｓｎ５３，Ａｇ１３Ｃｕ３５Ｓｎ５２，Ａｇ１３Ｃｕ４０Ｓｎ４７，Ａｇ１３Ｃｕ４５Ｓｎ４２などが好ましいが、これらに限定されるものではない。
【００２０】
第２の被接合部材がＣｕなど高熱膨張材料の場合は、接合温度４００℃以下で接合可能な接合材料を選択することが好ましい。また、第２の接合部材がＦｅ−４２Ｎｉ合金（以下４２アロイと称する）などの低膨張材料の場合は、接合温度４５０℃以下で接合可能な接合材料を選択することが望ましい。また、第２の被接合部材が４２アロイなどの低膨張材料の表面に高膨張材料のＣｕなどが被覆された場合でも、接合温度４５０℃以下で接合可能な接合材料を選択することが望ましい。上記接合温度以上で、接合すると、第１の被接合部材と第２の被接合部材の熱膨張係数の差による熱応力が増大し、接合ひずみが生じるため好ましくない。特に、第２の被接合部材にＣｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｓｂを含有しない場合には、接合材のＳｎの質量比は５０％以下であることが望ましい。
【００２１】
また、この接合層には、第１の被接合部材及び第２の被接合部材の少なくとも一方の構成金属元素が溶解・拡散することにより生成した金属間化合物が存在していても良い。
【００２２】
接合の条件によっては、接合体の断面図である図２に示すように、第１の被接合部材１および第２の被接合部材３と接合層７との界面に、Ｓｎと第１の被接合部材１の構成元素からなる金属間化合物層８およびＳｎと第２の被接合部材３の構成元素からなる金属間化合物層９が形成されることもある。このような接合体においても、本発明の効果を達成することができる。
【００２３】
上記実施の形態の接合体は、以下に説明する接合方法によって製造することができる。
【００２４】
［第２の実施の形態：接合方法］
以下本実施の形態である接合方法について説明する。
本実施の形態の接合方法は、第１の被接合部材の表面に、Ｓｎと、前記Ｓｎより高融点を有する金属材料とを含み、Ｓｎが３５％以上７０％以下含有される接合材を薄膜状に形成する工程と、
前記第１の被接合部材表面に形成された前記薄膜接合材と第２の被接合部材とを、３００℃以上、より好ましくは３５０℃以上で加熱して密着させ、接合する工程を有する接合方法である。接合温度の上限温度は、第２の被接合部材により異なり、４２アロイなどの低膨張材料を有する場合は、接合温度４５０℃以下で接合することを特徴とし、高膨張材料のみからなる場合は、接合温度４００℃以下で接合することを特徴とする。
【００２５】
この接合方法における接合工程において、第１の被接合部材、薄膜接合材と第２の被接合部材との加熱、および、これらの密着とは同時に行ってもよいし、いずれか一方を先行して行ってもよい。また、密着させるに当たり、加圧して行うこともできる。
接合工程において、加熱時間は、０．１秒以上が望ましく、特にピーク温度での加熱時間が０．５秒以上となるように加熱すればより好ましい。また、加熱時間は長くとも３０秒以下でよく、ピーク温度での加熱時間が１０秒以下となるように加熱すればよい。
はんだ付け工程は、大気中雰囲気で行ってもよいが、酸化されやすい金属を含む接合材を用いた場合には、窒素のような非酸化性雰囲気で加熱を行うことが好ましい。さらには、水素を含有した還元性雰囲気で加熱を行うことがなお好ましい。
【００２６】
（接合材及び接合層）
本実施の形態の薄膜状の接合材は、第１の実施形態で示した接合層２で使用する接合材料を用いることができる。すなわち、Ｓｎからなる第１成分と、これに添加する金属元素からなる添加成分からなる接合材において、第２成分として、第１成分金属元素より高融点金属元素を用いるものである。第２成分として用いられる元素は前述の元素から２種類以上を選択して用いてもよい。
【００２７】
前記接合材を第１の被接合部材表面に薄膜として形成する手段としては、物理的成膜法、特に、真空蒸着、イオンプレーティング、電子ビーム処理等を採用することができるが、このような物理的成膜法以外にも、めっき法や化学的成膜法を採用することもできる。
本実施の形態の接合材は、すべての成分を同時に薄膜状に成膜してもよいし、各成分を順次成膜してもよい。各成分を順次成膜する場合、単一元素の層を複数層に分けて成膜してもよい。具体的には、仮にＡ金属とＢ金属を成膜する場合、Ａ層、Ｂ層、Ａ層、Ｂ層のように、４層に分割して成膜することもできる。このような成膜法によれば、Ａ金属とＢ金属の合金化が速やかに進行するので好ましい。
前記薄膜接合材の厚さは、１μｍ以上、５０μｍ以下の範囲であることが望ましい。複数層にわたって薄膜化する場合、合計の膜厚を、上記範囲とすることが好ましい。金属層が１μｍより薄い場合には、良好な接合性を確保することが困難となり、また、５０μｍ以上の場合には、物理的成膜法によって接合層を形成する場合、製造効率を妨げる恐れがあるため、好ましくない。
【００２８】
接合工程によって得られる接合層の材料は、上記接合材を構成する元素が合金化したものとなるが、接合層中には、第１の被接合部材及び第２の被接合部材の構成金属元素が溶解・拡散することにより形成した金属間化合物が存在していても良い。
接合層材料の固相線温度は、２６０℃以上であることが好ましい。液相線温度が２６０℃を超えると、接合部が溶融し、高温強度が維持されないという不都合が生じる。
【００２９】
（被接合部材）
この実施形態では、第１の被接合部材及び第２の被接合部材は金属材料を使用することができる。使用する金属材料は用途に応じて選択可能で特に限定されないが、溶融したＳｎとの接合性が良好である材料であることが望ましい。具体的には、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ａｌ、Ｇｅ、Ｂｅ、Ｎｂ、Ｍｎ、あるいはこれらの合金などが、好ましい。
【００３０】
（効果）
本実施の形態によれば、はんだ接合に高融点の合金材料を用いても極度に接合時間が増加することが無いため、接合体の製造効率の低下を招かない。例えば、実際の半導体装置の実装工程において鉛含有はんだを用いた現行の製造速度と同程度の製造速度に設定することを可能とし、製造効率を低減させることはない。
【００３１】
また、本実施の形態の接合方法によれば、２６０℃以上の耐熱性を有する接合層が形成されるため、２６０℃の高温条件下においても接合層の耐熱性を維持することができ、高温系マウント材として求められる２６０℃において耐熱性があるという要求に十分応えることができる。また、接合材内部において、第１の被接合部材、または第２の被接合部材の構成元素が、接合層に固溶した相、または、接合層中の接合材構成元素と各被接合部材構成元素とで構成される金属間化合物相等が生成してよい。その結果として、高温条件下においても機械的強度の良好な接合体が短時間で得ることができる。
【００３２】
本発明に係る接合体、接合方法は、はんだ接合を行うことができるいかなる分野で用いられてもよいが、特に製造プロセス、あるいは製品使用時に高温条件下に置かれる電子機器部品、半導体デバイス特にパワー系半導体デバイスにおける部品の接合に好適に用いられる。特に半導体素子とリードフレームとの接合に際しては特に好適に用いられる。
【００３３】
［第３の実施の形態：接合方法の変形例］
上記第１の実施の形態においては、被接合部材の一方の表面に接合材を形成する例を示したが、接合材を第１の被接合部材および第２の被接合部材の双方の表面に形成してもよい。
この場合、２つの接合材は、同一組成の層であってもよいし、それぞれ異なる組成の層であってもよい。最終的にはんだ接合された後の接合層材料が、上記本発明の接合層の組成となるように、各層の組成を調整することによって、本発明のはんだ接合を形成することができる。
また、各基材表面に形成される薄膜の厚さは、それらの合計量が１μｍ以上、５０μｍ以下の範囲となるよう、それぞれ設定することができる。
【００３４】
［第４の実施の形態：接合方法の他の変形例］
この実施形態の接合方法は、第１の被接合部材および第２の被接合部材の少なくとも一方を、金属、セラミックス、あるいは半導体などからなる母材の表面にメタライズ層を形成したものとするものである。この方法は、上記はんだ接合に適さない材料を被接合部材として用いる場合に適している。
【００３５】
前述のように、第１の被接合部材または第２の被接合部材が、金属、セラミックス、半導体等の材料からなる母材と、その表面に形成されたメタライズ層とからなっている。このメタライズ層は、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ａｌ、Ｇｅ、Ｂｅ、Ｎｂ、Ｍｎまたはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料であることが好ましいが、用途に応じて選択可能であり特に限定されることはない。このメタライズ層は、単一材料の層であってもよいし、相互に異なる材料からなる複数のメタライズ層からなっていてもよい。母材表面にメタライズする手段としては、蒸着、スパッタリング、めっき処理や電子ビーム処理等の物理的あるいは化学的成膜法を採用することができる。
【００３６】
メタライズ層の厚さ（平均厚さ）は、特に限定されるものではないが、０．１μｍ以上、５００μｍ以下の範囲であることが望ましい。この厚さが、０．１μｍ以下であると、十分なはんだ接合強度が得られない。また、５００μｍ以上のメタライズ層を形成するには、薄膜形成に長時間を要し、実用的ではない。
【００３７】
本実施の形態においては、前記メタライズ層表面に、前記成膜法を適用して、接合材層を形成し、前記第１の実施の形態における方法と同様にして接合することができる。また、メタライズ層を備えていない接合部材表面に接合材層を形成し、メタライズ層を備えた基材と接合することもできる。
【００３８】
［第５の実施の形態：上記接合技術を適用した半導体装置］
上記はんだ接合技術は、半導体装置の製造に適用することできる。
【００３９】
以下、本発明を適用することができる半導体装置について、図面を用いて説明する。
図３は、本発明の接合技術を適用した半導体装置の一例を示す断面図である。この実施形態の半導体装置は、外部端子となるリード部３７を有するリードフレーム３４と、リードフレーム３４表面に配置されている半導体素子３６と、このリードフレーム３４と半導体素子３６との間で両者を接合している接合層３５と、これらを包囲する封止樹脂３２とを有している。
リードフレーム３４は、４２アロイなどの低熱膨張材料、銅など高熱膨張材料の金属の表面に、例えば銀めっきおよび銅めっきなどが施されていてもよい。本実施の形態の半導体装置としては、例えばダイオード、トランジスタ、コンデンサ、サイリスタ等を挙げることができる。
【００４０】
上記本実施の形態の半導体装置においては、半導体素子表面を、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料を用いた金属薄膜でメタライズし、この半導体素子の金属薄膜がメタライズされた面と、前記半導体素子を載置する金属リードフレームとを、Ｓｎと、これらより融点の高い金属元素とからなる接合材によって接合するものである。
【００４１】
前記半導体装置において、前記金属フレームは、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料で構成されていてもよいし、任意の金属母材表面が、Ａｕ、Ｎｉ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群より選択される材料を用いた金属薄膜でメタライズされていても良い。
【００４２】
本実施の形態において、接合材を構成するＳｎ以上の融点を有する金属材料としては、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔ及びＡｌ、またはこれらの金属材料を用いた金属合金からなる群により選択される材料を用いることが好ましい。また、これ以外の金属元素が微量添加されていても、本発明の効果は変わらない。
【００４３】
（効果）
本実施の形態の半導体装置の製造方法及び半導体装置によれば、半導体装置の製造過程において有害な高鉛含有接合材を使用せずとも、高温条件下にさらされても半導体素子とリードフレーム間の接合強度は維持され、信頼性の高い半導体装置を短時間で提供できる。
【実施例】
【００４４】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。
【００４５】
（実施例１）
パワー系半導体装置における半導体素子とリードフレームとの接合を行った。図３は２．５×３．０×０．６ｍｍサイズの半導体素子とリードフレームとの接合形態を示す断面図である。このパワー系半導体モジュールでは、１０ｍｍ角のシリコン半導体素子１１に、第１の被接合部材として、金を蒸着することによりメタライズが施され０．１μｍ厚の金よりなるメタライズ層１が形成されている。さらに、メタライズ層１表面には、実質的に質量構成比でＳｎを２５％、Ｃｕを２２％含み、残部がＡｇよりなる１０μｍ厚の接合材５を蒸着形成した。
また、第２の被接合部材としてＣｕよりなるメタライズ層３は、４２アロイよりなるリードフレーム１２表面上に無電解めっき処理により施した。
更に、上記接合材５とメタライズ層３とが接するように積層し、その後加熱して接合を行なった。加熱は、１００ｐｐｍ以下の酸素濃度にしたフォーミングガス（窒素＋水素）雰囲気中で熱板上で加熱した。加熱条件は、４５０℃、５秒とした。
【００４６】
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察から、際立ったボイドの発生は認められず、良好な接合性を示した。
【００４７】
最後に接合したリードフレームと半導体素子とを樹脂封止し、２６０℃の耐熱性を有したパワー系半導体装置を得た。
【００４８】
（実施例２）
接合材として、Ａｇ１３Ｃｕ３５Ｓｎ５２を用いたこと以外には、上記実施例１と同様にして、パワー半導体とリードフレームとの接合を行った。
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察したところ、際立ったボイドの発生は認められず、良好な接合性を示していた。
【００４９】
（実施例３）
接合材として、Ａｇ１３Ｃｕ４０Ｓｎ４７を用いたこと以外には、上記実施例１と同様にして、パワー半導体とリードフレームとの接合を行った。
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察したところ、際立ったボイドの発生は認められず、良好な接合性を示していた。
【００５０】
（評価）
上記各実施例で作成した接合体について、高温剪断試験を行った。その試験装置の概略を図４に示す。図４に見られるように、リードフレーム４１の表面に接合層４２を介して半導体素子４３が接合されている試験体を、加圧片４４を用いて矢印方向に力を印加し、破断時の強度を測定した。この測定は、各試験片について、室温及び２７５℃加熱時について、各１０サンプルについて行った。その結果を図５に示す。
図５は、本願実施例により提供されるサンプルに対するせん断強度試験結果の一例であり、室温と、２７５℃におけるせん断強度を測定している。各実施例において試料を３〜５個用意し、それぞれのサンプルのせん断強度を測定し、その平均値を算出した。
図５に見られるように、各結果においては全て２７５℃加熱時においても室温時並のせん断強度を示しており、耐熱性があることが分かった。
【００５１】
（実施例４）
本実施例では、第２の被接合部材としてＡｇよりなるメタライズ層を４２アロイよりなるリードフレーム上に成膜して用いた以外は実施例１と同様にパワー系半導体装置を得た。
【００５２】
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察から、際立ったボイドは発生せず良好な接合性を示し、高温での接合性も良好であった。
【００５３】
最後に接合したリードフレームと半導体素子とを樹脂封止し、２６０℃の耐熱性を有したパワー系半導体装置を得た。
【００５４】
（実施例５）
本実施例では、２．５×３．０×０．６ｍｍサイズの半導体素子１３上に真空蒸着により形成された０．１μｍ厚の金層１および１０μｍ厚のＳｎ層５の表面上に、更に真空蒸着により１０μｍ厚のＺｎ−Ｓｎ系接合層６を形成した以外は実施例１と同様にパワー系半導体装置を得た。蒸着により形成されたＺｎ−Ｓｎ接合層６は、Ｓｎが５０．０質量％、残りがＺｎからなるＺｎ-Ｓｎ系合金を用いている。この接合層６を、Ｃｕからなるリードフレーム７上に施された錫層８上に搭載して、１００ｐｐｍの酸素濃度にしたフォーミングガス（窒素＋水素）雰囲気中で熱板上で加熱した。加熱条件は、４００℃、５秒とした。
【００５５】
接合後の接合界面の断面をＳＥＭ観察から、際立ったボイドは発生せず良好な接合性を示し、高温での接合性も良好であった。
【００５６】
最後に接合したリードフレームと半導体素子とを樹脂封止し、パワー系半導体装置を得た。
【００５７】
（実施例６〜１１及び比較例１〜３）
実施例６では、第１の被接合部材として４２アロイに銅メッキした被接合部材を、実施例７〜１１は被接合部材に銅を用い、ＡｇＣｕＳｎ系接合材を表１に示すような比率になるように各元素を蒸着によって成膜した例である。加熱は実施例６の場合には４５０℃、実施例７〜１１の場合には４００℃、Ｎ２雰囲気下で接合性を評価した。
一方、比較例１及び２被接合材として４２アロイを用い、表１に示すような比率になるように実施例６同様に各元素を蒸着によって成膜し、比較例３では被接合部材として銅を用い、Ａｇ１３Ｃｕ７５Ｓｎ１２となるように各元素を蒸着によって成膜して評価した。例、
表１にその結果を示した。評価は各接合材の接合性と２６５℃における接合強度により行った。接合性は実施例１と同様に接合界面をＳＥＭ観察し、接合が良好であるものは○、接合界面にボイドが発生したり、接合していないものには×を示した。また、接合強度の測定は実施例４と同様に半導体素子が接合されている試験体を作製し、各試験体の２６０℃におけるせん断強度を測定した。接合しておらずせん断強度の測定ができない試験体については「−」で、測定ができた試験体については破断時の強度（ｋｇ・ｆ）を示した。
本願発明の実施例６〜１１はは全て十分接合したのに対して、比較例１はは、接合しなかった。また、実施例６〜１１はいずれも接合強度１０ｋｇ・ｆより大きく、十分な接合強度を示したのに対し、比較例２及び３については２６５℃における接合強度が１０ｋｇｆ以下（表１において×で示す）となり、実用上不十分であった。
【００５８】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】本願実施の形態の接合体の断面図である。
【図２】本願実施の形態の接合体の他の例を示す断面図である。
【図３】本願発明を適用した半導体装置の断面図である。
【図４】接合体の耐熱性を測定する装置の概念図である。
【図５】本願発明の実施例の効果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００６０】
１…第１の被接合部材
２…接合層
３…第２の被接合部材
４…接合体
７…接合層
８、９…金属間化合物層
１０…接合体
３２…封止樹脂
３４…リードフレーム
３５…接合層
３６…半導体素子
３７…リード線
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１の被接合部材と、前記被接合部材上に形成されたＳｎと、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｂ、Ｂｉ、ＣｏおよびＡｌから選ばれる１種以上の金属材料よりなり、前記Ｓｎが質量比で３５％以上７０％以下であり、固相線温度２６０℃以上である金属間化合物相よりなる接合層と、第２の被接合部材を有することを特徴とする接合体。
【請求項２】
前記接合体は、前記第１の被接合部材または前記第２の被接合部材の構成元素と、前記接合層の構成元素とで構成される金属間化合物相を有することを特徴とする請求項１記載の接合体。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の接合体を用いた半導体装置。
【請求項１】
第１の被接合部材と、前記被接合部材上に形成されたＳｎと、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｂ、Ｂｉ、ＣｏおよびＡｌから選ばれる１種以上の金属材料よりなり、前記Ｓｎが質量比で３５％以上７０％以下であり、固相線温度２６０℃以上である金属間化合物相よりなる接合層と、第２の被接合部材を有することを特徴とする接合体。
【請求項２】
前記接合体は、前記第１の被接合部材または前記第２の被接合部材の構成元素と、前記接合層の構成元素とで構成される金属間化合物相を有することを特徴とする請求項１記載の接合体。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の接合体を用いた半導体装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１３−９９７９０（Ｐ２０１３−９９７９０Ａ）
【公開日】平成２５年５月２３日（２０１３．５．２３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１３−１９６６３（Ｐ２０１３−１９６６３）
【出願日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【分割の表示】特願２００６−２６６６００（Ｐ２００６−２６６６００）の分割
【原出願日】平成１８年９月２９日（２００６．９．２９）
【出願人】（０００００３０７８）株式会社東芝 (54,554)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年５月２３日（２０１３．５．２３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【分割の表示】特願２００６−２６６６００（Ｐ２００６−２６６６００）の分割
【原出願日】平成１８年９月２９日（２００６．９．２９）
【出願人】（０００００３０７８）株式会社東芝 (54,554)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]