杭体形状測定方法及び装置
【課題】杭体の測定孔から弾性波を発振させ、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定し、杭体の形状（場合によっては品質など）を推定（測定）するプローブとして、超磁歪素子を採用して杭体の形状などを測定する杭体形状測定方法及び装置を提供する。
【解決手段】プローブ４は超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、超磁歪素子５により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホン６により反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定する。
【解決手段】プローブ４は超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、超磁歪素子５により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホン６により反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、杭体の測定孔へ挿入したプローブにより弾性波を発振させ、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定し、杭体の形状（場合によっては品質など）を推定（測定）する技術分野に属し、更に云えば、超磁歪素子を用いた構成のプローブにより杭体形状を測定する方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
今日では図１に示すように、先端に軸部１ｂよりも大きな径の根固め部１ｃを有する高支持力杭１を使用する支持杭工法が実施され始めている。この高支持力杭工法は、既成杭２の外周に充填したモルタルで形成する先端根固め部１ｃの品質や形状の如何が支持力機構大きく影響する。そこで従来、前記先端根固め部１ｃの品質や形状の出来具合を推定（測定）するため、既成杭２の断面中心位置に形成された測定孔３へプローブ４（弾性波を発振し、その反射波を測定してコンクリートの形状などを測定する装置）を挿入し、弾性波を半径方向に発振させ、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定して、杭体の形状を測定する杭体形状測定方法や測定装置が広く実用に供されている。
【０００３】
従来のプローブは、ソレノイドハンマーにより弾性波を発振させ、受振装置として圧電素子を用いた圧力計により反射波を受振する構成で実施されている。
また、下記の特許文献１には、二種類の弾性波発振器によりＰ波（縦波）とＳ波（横波）の弾性波を発振し、各圧電素子によりそれぞれの反射波を受振して杭体形状を測定する技術が開示されている。その発振周波数は、Ｐ波、Ｓ波共に１０ｋＨｚで、発振電圧３００Ｖで発振させることが記載されている。
【０００４】
特許文献２には、超音波発振器により一定の弾性波（超音波）を発振し、杭体外周面からの反射波を受振器により受振して既存杭の健全性を調査する技術が開示されている。
【０００５】
【特許文献１】特開２００１−１５３６３８号公報
【特許文献２】特開２０００−７３３８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
プローブによる測定の分解能を向上させるためには、発振する弾性波パルスの振動周波数をなるべく高くすることが必要であるが、振動周波数を高くすると弾性波の伝播過程での減衰が大きくなり反射波を検出することが難しくなる。これを補うためには強力な発振力が必要とされる。
しかし、従来のソレノイドハンマーを発振源に用いる技術は、発振周波数２ｋＨｚで弾性波の波長２ｍ程度、発振力（打撃力）１５０Ｎ程度が限度であり、分解能が極めて低く高い精度での測定は望めない。上記特許文献１及び２は、高い周波数で発振しているが、やはり強力な発振力を発揮できない技術である。
【０００７】
また、上記特許文献１と２の技術は、一定の周波数に設定されており、杭体の半径や形状等々に応じて適切な周波数に可変することが難しく、正確な杭形状を判断できない欠点がある。
【０００８】
更に、上記特許文献１及び２は、発振手段と受振手段が個々に独立した構成とされているので、それぞれの取付位置を設定して個々に取り付けることが面倒である。特に特許文献１では、二種類の発振手段と二種類の受振手段が必須条件であり、測定装置の部材点数の多さから取り付けやメンテナンス作業が非常に面倒であるし、電力消費が高い。
【０００９】
本発明の目的は、超磁歪素子を採用することで、高い周波数の弾性波を強力な発振力で可変可能に発振でき、杭体の半径が大きい場合でも、杭体形状等を高い精度で測定できる、杭形状測定方法及び装置を提供することにある。
【００１０】
本発明の次の目的は、一体型超磁歪素子により発振と受振の両方を行わせ、取り付けやメンテナンス作業の面倒さを飛躍的に向上できる杭形状測定方法及び装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記従来技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係る杭体形状測定方法は、
杭体１に形成した測定孔３の中へプローブ４を挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体１中を伝播し、杭体外周面１ａからの反射波を検出することによって杭体外周面１ａまでの距離を測定し、杭体１の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブ４は超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、前記超磁歪素子５により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホン６により反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定すること特徴とする。
【００１２】
請求項２記載の発明は、請求項１に記載した杭体形状測定方法において、
超磁歪素子５から弾性波を１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振させ、その反射波をコンデンサ型マイクロホン６により検出すること特徴とする。
【００１３】
請求項３に記載した発明に係る杭体形状測定装置は、
杭体１に形成した測定孔３の中へプローブ４を挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体１中を伝播し、杭体外周面１ａからの反射波を検出することによって杭体外周面１ａまでの距離を測定し、杭体１の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブ２１を構成する一体型超磁歪素子２６は、超磁歪材料１３の周りに発振用コイル２６０と受振用コイル２６１を別々に巻き、前記受振用コイル２６１の外周面にバイアス用の永久磁石１４を取り付けた構成とし、一台の一体型超磁歪素子２６で弾性波の発振と反射波の受振を行い、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定すること特徴とする。
【００１４】
請求項４記載の発明は、請求項３に記載した杭体形状測定方法において、
一体型超磁歪素子２６から弾性波を１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振・受振させることを特徴とする。
【００１５】
請求項５に記載した発明に係る杭体形状測定装置は、
１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する超磁歪素子５と、その反射波を受振し検出するコンデンサ型マイクロホン６との組み合わせでプローブ４が構成されていることを特徴とする。
【００１６】
請求項６に記載した発明に係る杭体形状測定装置は、
超磁歪材料１３の周りに、１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する発振用コイル２６０とその反射波を受振し検出する受振用コイル２６１とが別々に巻かれ、前記受振用コイル２６１の外周面にバイアス用の永久磁石１４が設置された一体型超磁歪素子２６によりプローブ２１が構成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明に係る杭体形状測定方法及び装置は、プローブ４を、１〜２０ｋＨｚの周波数で弾性波を発振する超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、超磁歪素子は、１〜２０ｋＨｚの高い周波数の弾性波を、２７０Ｎ以上の強力な発振力で発振し、コンデンサ型マイクロホン６が広い周波数領域で反射波のピークを検出するので、伝播過程での減衰の問題が無く、反射波をクリアーに検出でき、杭体１の半径が大きい場合でも分解能が極めて高く高精度の測定を可能ならしめる。
また、発振周波数を可変可能に発振できるので、杭体１の半径や形状等々に応じて適宜調整し、高い精度の杭形状の判断が可能となる。
【００１８】
請求項３、４、６によれば、プローブ２１を構成する一体型超磁歪素子２６は、超磁歪材料１３の周りに発振用コイル２６０と受振用コイル２６１を別々に巻き、前記受振用コイル２６１の外周面にバイアス用の永久磁石１４、１４を取り付けて、一台の素子で弾性波の発振と反射波の受振を行う構成であるから、小型で電力消費が少なく、取り付けやメンテナンス作業の面倒さを飛躍的に向上できる。また、請求項１の受振手段であるコンデンサー型マイクロフォン６の問題点である防水性と検知可能な周波数が低い（２０ｋＨｚ程度）という問題点を改善し、１〜１００ｋＨｚの周波数を発振・受振できる利点がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
杭体１に形成した測定孔３の中へプローブ４を挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体１中を伝播し、杭体外周面１ａからの反射波を検出することによって杭体外周面１ａまでの距離を測定し、杭体１の形状を測定する杭体形状測定方法である。
プローブ４は超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、前記超磁歪素子５により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホン６により反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定する。
【実施例１】
【００２０】
以下に、本発明の杭体形状測定方法及び装置の実施例１を図面に基づいて説明する。
図１に示す杭体形状測定装置は、既成杭２の中心部の軸線方向に形成された測定孔３内に挿入されるプローブ４と、同プローブ４を高支持力杭１の根固め部１ｃの測定位置まで案内するロッド７と、前記ロッド７及びプローブ４を回転させる回転機構８と、プローブ４及び回転機構８を遠隔操作する操作器９と、前記プローブ４で測定した測定結果を表示する表示器１０とで構成されている。上記プローブ４が発振する弾性波で前記高支持力杭１の根固め部１ｃの半径や形状などを測定する。なお、前記測定孔３を形成するためコアボーリングされたコアブロックは、弾性波の伝播速度を測定する検査に利用される。
【００２１】
図１及び図２に示す前記プローブ４は、その一側面に超磁歪素子５（超磁歪アクチュエータ）とコンデンサ型マイクロホン６（以下、単にマイクロホンともいう。）が一定距離をあけて配設されており、他側に設置された押圧部材１１がエアシリンダ１２により壁面３ａに押圧される構成であることを示している。
【００２２】
上記超磁歪素子５は、既に知られているとおり、超磁歪材料の周りに巻かれた励磁コイルにパルス状電流が通電されると、このパルス状電流の大きさに応じて超磁歪材料が高速応答で大きく弾性変形し、壁面３ａから１〜２０ｋＨｚの高い周波数で、且つ、２７０Ｎ以上の発進力で弾性波を発振する構成である。
【００２３】
前記弾性波は、高支持力杭１（以下、単に杭体１と云う。）を狭い範囲に広がって伝播し、外周面１ａ（地盤と杭体１との境界面）で反射し、反射波の圧力（ピーク）がマイクロホン６で検出される。前記マイクロホン６は、０〜２０ｋＨｚの広い周波数帯で高精度の圧力検出が可能な構成とされている。
【００２４】
前記超磁歪素子５による弾性波の発振と、マイクロホン６による反射波の初動ピークの検出とにより、弾性波の発達時刻から到達時刻までの伝播時間（Δｔ）を算出できる。すると、上記コアブロックで予め測定しておいた弾性波の伝搬速度（Ｖｐ）に基づき、下記の式
Ｌ＝Ｖｐ×Δｔ／２
により、壁面３ａから外周面１ａまでの距離Ｌ（杭体１の半径）を算出できる。
上記作業を、上記回転機構８によりプローブ４を円周方向に例えば１５度ずつ３６０度回転させて弾性波の発振と反射波の初動ピークの検出を行うと、壁面３ａから外周面１ａまでの距離を全周に渡って測定できる。
図３に、上記測定された杭体１の断面における測定波形例を示した。
この測定波形は、杭体１の中心から弾性波の発振方向に時間軸をとり、各時間軸に対して振幅をとった波形である。各反射波の初動ピーク位置を破線ａで結ぶことにより、杭体１の根固め部１ｃの設計径を測定できる。
【００２５】
また、前記破線ａに示した杭の設計径の内側に発生する測定波形の孤立した初動ピークｂは、杭体１の欠損部を示し、隣り合う初動ピークの始点を結ぶ円弧ｃは、杭体１の断面周縁部の縮小箇所を示している。よってこれらの総合評価で杭体１の断面形状と品質の測定ができる。
【００２６】
次に、本実施例の杭体形状測定装置を用いてコンクリート試験体を測定した結果を図４〜図６に基づいて説明する。
使用した試験体は、幅と奥行きが２ｍ、高さが１ｍの無筋コンクリートで、弾性波速度は、３５００ｍ／ｓである。
図４に、超磁歪素子５が発振する弾性波の周波数を２ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの間で変化させて測定した出力結果を示した。
横軸を時間（単位ｍｓ）、縦軸を振幅（音圧の変化する幅）とし、周波数２、５、１０、２０ｋＨｚにおける発振波形をｃ、ｄ、ｅ、ｆと示す。
前記周波数２、５、１０、２０ｋＨｚの発振波形ｃ、ｄ、ｅ、ｆは、ほぼリニアな出力であって、ガウス波形に近いものになっている。周波数５、１０、２０ｋＨｚの各発振波形ｄ、ｅ、ｆは、周波数２ｋＨｚの発振波形ｃに比べて、鋭角なピークを示している。その中でも周波数１０ｋＨｚの発振波形ｅは、最も鋭角なピークを示しており、測定に最も適した波形であることが分かる。
【００２７】
そこで、図５に、前記超磁歪素子５の発振周波数を最適な１０ｋＨｚと設定し、発振力を２７０Ｎに設定した弾性波を発振し、超磁歪素子５と５ｃｍ離して設けたマイクロホン６で直達波と反射波を検出した試験結果を示した。
反射波ｈは、試験体の測定孔の壁面から外周面までの距離を１．５ｍとし、同壁面に向かって水平方向に弾性波を発振したときの波形であり、入力パルスｇと共に示している。横軸は時間（単位ｍｓ）、縦軸は振幅である。なお、弾性波の波長は、３０ｃｍ程度である。
この反射波ｈは、図示の通り発振時刻から０．８７５ｍｓ後に反射波ｈの初動ピークと考えられる波形が検出された。また、視認できる波形は反射波ｈのみであり、直達波はほとんど検出されていない。
【００２８】
次に、前記初動ピークが杭体外周面からの反射波であることを確認するべく、試験体の外周面で、弾性波の発振方向に正対した位置（以下、正対位置という。）にマイクロホン６を設置して弾性波の直達波を測定した。また、振動エネルギーがどの程度の範囲に拡散するかを確認するため、試験体の外周面で弾性波の発振方向から３０°ずらした位置（以下、３０°位置という。）にマイクロホン６を設けて弾性波の直達波を測定した結果を図６に示す。
図６は、横軸を時間（単位ｍｓ）、縦軸を振幅とし、正対位置と３０°位置にそれぞれ設けたマイクロホン６で検出した直達波の波形を示す。
【００２９】
正対位置（０°）で検出した直達波ｉは、０．４２８ｍｓの時刻に明瞭なピークが確認され、これが直達波の到達時刻であると考えられる。このピーク値は、図５の時刻０．８７５ｍｓに見られるピークの略１／２に相当し、初動ピークが杭体外周面からの反射波であることを示している。また、図６に示す３０°位置で検出した直達波ｊは、正対位置で検出した直達波ｉに比べて振動エネルギーが１／５以下であり、弾性波の振動エネルギーは拡散することなく狭い円錐状の範囲に集中していると推定され、図５に示す初動ピークは精度の高い値であるといえる。
【００３０】
したがって、上記したように超磁歪素子５とマイクロホン６とを組み合わせたプローブ４は、超磁歪素子５の超磁歪材料が高速応答で大きく弾性変形し、壁面３ａから杭体１の半径に応じた高い周波数の弾性波を必要十分な大きさの振動エネルギー（２７０Ｎ）で発振でき、杭体１を伝播する過程で減衰しても、マイクロホン６が反射波の圧力（ピーク）を広い周波数範囲で効率的、且つ高い精度で検出でき、杭体１の半径が大きい場合でも、杭体１の半径を高精度に測定できることが明らかである。
【００３１】
次に、本発明のプローブのプロトタイプと従来のプローブとを現場において比較実験した結果について説明する。
図７に、０°方向における本発明のプローブによる受振波形と、従来のプローブによる受振波形とを比較して示した。図中の横軸を時間（単位μｓｅｃ）とし、左側縦軸を発振力（単位Ｎ）、右側縦軸を振幅とした。符号ｍは本発明のプローブによる受振波形を示す。符号ｎは従来によるプローブの受振波形を示した。
上述したように超磁歪素子５は高い周波数と大きな発振力で弾性波を発振するので、本発明のプローブによる受振波形ｍは、従来のプローブによる受振波形ｎに比べて、波長の周期が短く大きな発振力で受振しており、初動ピーク（約２１０μｓｅｃ）を一目瞭然に検出することができた。
【００３２】
図８には、本発明の杭体形状測定装置による測定対象の杭体の半径と最適な周波数の関係を示した。
縦軸に測定対象の杭体の半径（単位ｍ）、横軸に周波数（単位ｋＨｚ）をとると、杭体１の半径０．５〜２．５ｍに対する最適な周波数１０〜５０ｋＨｚは略反比例となる。つまり、大きな半径の杭体の測定を行う際、周波数を高くすると減衰量が大きくなり、波動は小さくなるため、周波数をある程度低減することが求められるからである。とはいえ、本実施例の測定装置は、例えば半径２．５ｍの大きな杭体に対して周波数１０ｋＨｚ（発進力２７０Ｎ以上）という従来の５〜６倍の高い弾性波による測定が可能であり、精度の高い杭体形状の推定（測定）が行えることは明らかである。
【実施例２】
【００３３】
図９ａ、図９ｂは、上記の杭体形状測定方法及び装置に使用するプローブ２１を、発振器及び受振器を一体構造とした一体型超磁歪素子２６で構成した実施例で示す。図９ａは非測定時の状態を示し、図９ｂは測定時の状態を示した。
図９ａに示すプローブ２１は、一対の上下の支持板２２及び左右の押圧板２３が４本のリンク２４で回動自在に支持され、上下の支持板２２間にエアシリンダ２５が取り付けられたパンタグラフ構造で、左右の押圧板２３に一体型超磁歪素子２６がそれぞれ取り付けられた構成とされている。
この一体型超磁歪素子２６は、図１０に示すように、超磁歪材料１３の周りに１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する発振用コイル２６０と、その反射波を受振し検出する受振用コイル２６１とが上下に分かれた別々の位置に巻かれ、前記受振用コイル２６０の外周面にバイアス用の永久磁石１４、１４が設置された構成である。
前記発振用コイル２６０にパルス状電流が通電されると、パルス状電流の大きさに応じて超磁歪材料１３が高速応答で大きく弾性変形し、測定孔３の壁面３ａから一定の周波数の弾性波を必要な振動エネルギー（発振力）で発振させる。また、杭体１の外周面１ａから反射してきた弾性波の圧力に応じて、超磁歪材料１３が弾性変形して受振用コイル２６１に流れる電流の変化として受振する。前記一体型超磁歪素子２６は、上記コンデンサー型マイクロフォンを使用する場合の問題点である防水性と検知可能な周波数が低い（２０ｋＨｚ程度）という問題点を改善でき、１〜１００ｋＨｚの周波数を発振・受振できる。
【００３４】
上記の構成とされたプローブ２１は、図９ｂに示すように、エアシリンダ２５の収縮作動により左右の押圧板２３を広げて一対の一体型超磁歪素子２６を測定孔３の壁面３ａへ圧接させ、一体型超磁歪素子２６の発振用コイル２６０に周波数範囲が０〜１００ｋＨｚの弾性波を２７０Ｎ以上の発振力で半径方向（水平方向）に発振させる。その一方で、受振用コイル２６１は反射波の圧力（ピーク）を検出し、杭体１の根固め部１ｃの半径と形状などを測定することになる。
【００３５】
上述したように、本実施例２では、１個の超磁歪素子で構成した一体型超磁歪素子２６を用いるので、小型で電力消費が少なく、取り付けやメンテナンス作業を飛躍的に簡便なものにできる。
【００３６】
また、本実施例２では、左右一対の一体型超磁歪素子２６が、弾性波を左右から同時に発振し、その反射波を受振するので、測定時間を短縮できる。
【００３７】
以上に本発明を実施例に基づいて説明したが、本発明は、実施例の内容に何ら限定されるものでない、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、いわゆる当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】実施例１において杭体の測定孔に挿入されているプローブを示す図である。
【図２】杭体の根固め部とプローブとを示す拡大図である。
【図３】杭体の断面における測定波形を示す図である。
【図４】超磁歪素子の周波数を変えた場合の発振波形を示す図である。
【図５】超磁歪素子の周波数を１０ｋＨｚとした場合の反射波の波形を示す図である。
【図６】超磁歪素子に正対する試験体外周面の位置と超磁歪素子から弾性波の発振方向に対して３０°となる試験体外周面の位置とにそれぞれ設けたマイクロホンで検出した直達波の波形を示す図である。
【図７】０°方向における本発明のプローブによる受振波形と従来のプローブによる受振波形との比較を示す図である。
【図８】測定対象の杭体の半径と最適な周波数の関係を示す図である。
【図９】ａ、ｂは、実施例２に係るプローブの支持構造の模式図である。
【図１０】一体型超磁歪素子の構成を示す参考図である。
【符号の説明】
【００３９】
１ 杭体
１ａ 外周面
２ 既成杭
３ 測定孔
３ａ 壁面
４、２１ プローブ
５ 超磁歪素子
６ コンデンサ型マイクロホン
２６ 一体型超磁歪素子
【技術分野】
【０００１】
この発明は、杭体の測定孔へ挿入したプローブにより弾性波を発振させ、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定し、杭体の形状（場合によっては品質など）を推定（測定）する技術分野に属し、更に云えば、超磁歪素子を用いた構成のプローブにより杭体形状を測定する方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
今日では図１に示すように、先端に軸部１ｂよりも大きな径の根固め部１ｃを有する高支持力杭１を使用する支持杭工法が実施され始めている。この高支持力杭工法は、既成杭２の外周に充填したモルタルで形成する先端根固め部１ｃの品質や形状の如何が支持力機構大きく影響する。そこで従来、前記先端根固め部１ｃの品質や形状の出来具合を推定（測定）するため、既成杭２の断面中心位置に形成された測定孔３へプローブ４（弾性波を発振し、その反射波を測定してコンクリートの形状などを測定する装置）を挿入し、弾性波を半径方向に発振させ、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定して、杭体の形状を測定する杭体形状測定方法や測定装置が広く実用に供されている。
【０００３】
従来のプローブは、ソレノイドハンマーにより弾性波を発振させ、受振装置として圧電素子を用いた圧力計により反射波を受振する構成で実施されている。
また、下記の特許文献１には、二種類の弾性波発振器によりＰ波（縦波）とＳ波（横波）の弾性波を発振し、各圧電素子によりそれぞれの反射波を受振して杭体形状を測定する技術が開示されている。その発振周波数は、Ｐ波、Ｓ波共に１０ｋＨｚで、発振電圧３００Ｖで発振させることが記載されている。
【０００４】
特許文献２には、超音波発振器により一定の弾性波（超音波）を発振し、杭体外周面からの反射波を受振器により受振して既存杭の健全性を調査する技術が開示されている。
【０００５】
【特許文献１】特開２００１−１５３６３８号公報
【特許文献２】特開２０００−７３３８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
プローブによる測定の分解能を向上させるためには、発振する弾性波パルスの振動周波数をなるべく高くすることが必要であるが、振動周波数を高くすると弾性波の伝播過程での減衰が大きくなり反射波を検出することが難しくなる。これを補うためには強力な発振力が必要とされる。
しかし、従来のソレノイドハンマーを発振源に用いる技術は、発振周波数２ｋＨｚで弾性波の波長２ｍ程度、発振力（打撃力）１５０Ｎ程度が限度であり、分解能が極めて低く高い精度での測定は望めない。上記特許文献１及び２は、高い周波数で発振しているが、やはり強力な発振力を発揮できない技術である。
【０００７】
また、上記特許文献１と２の技術は、一定の周波数に設定されており、杭体の半径や形状等々に応じて適切な周波数に可変することが難しく、正確な杭形状を判断できない欠点がある。
【０００８】
更に、上記特許文献１及び２は、発振手段と受振手段が個々に独立した構成とされているので、それぞれの取付位置を設定して個々に取り付けることが面倒である。特に特許文献１では、二種類の発振手段と二種類の受振手段が必須条件であり、測定装置の部材点数の多さから取り付けやメンテナンス作業が非常に面倒であるし、電力消費が高い。
【０００９】
本発明の目的は、超磁歪素子を採用することで、高い周波数の弾性波を強力な発振力で可変可能に発振でき、杭体の半径が大きい場合でも、杭体形状等を高い精度で測定できる、杭形状測定方法及び装置を提供することにある。
【００１０】
本発明の次の目的は、一体型超磁歪素子により発振と受振の両方を行わせ、取り付けやメンテナンス作業の面倒さを飛躍的に向上できる杭形状測定方法及び装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記従来技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係る杭体形状測定方法は、
杭体１に形成した測定孔３の中へプローブ４を挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体１中を伝播し、杭体外周面１ａからの反射波を検出することによって杭体外周面１ａまでの距離を測定し、杭体１の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブ４は超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、前記超磁歪素子５により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホン６により反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定すること特徴とする。
【００１２】
請求項２記載の発明は、請求項１に記載した杭体形状測定方法において、
超磁歪素子５から弾性波を１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振させ、その反射波をコンデンサ型マイクロホン６により検出すること特徴とする。
【００１３】
請求項３に記載した発明に係る杭体形状測定装置は、
杭体１に形成した測定孔３の中へプローブ４を挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体１中を伝播し、杭体外周面１ａからの反射波を検出することによって杭体外周面１ａまでの距離を測定し、杭体１の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブ２１を構成する一体型超磁歪素子２６は、超磁歪材料１３の周りに発振用コイル２６０と受振用コイル２６１を別々に巻き、前記受振用コイル２６１の外周面にバイアス用の永久磁石１４を取り付けた構成とし、一台の一体型超磁歪素子２６で弾性波の発振と反射波の受振を行い、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定すること特徴とする。
【００１４】
請求項４記載の発明は、請求項３に記載した杭体形状測定方法において、
一体型超磁歪素子２６から弾性波を１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振・受振させることを特徴とする。
【００１５】
請求項５に記載した発明に係る杭体形状測定装置は、
１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する超磁歪素子５と、その反射波を受振し検出するコンデンサ型マイクロホン６との組み合わせでプローブ４が構成されていることを特徴とする。
【００１６】
請求項６に記載した発明に係る杭体形状測定装置は、
超磁歪材料１３の周りに、１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する発振用コイル２６０とその反射波を受振し検出する受振用コイル２６１とが別々に巻かれ、前記受振用コイル２６１の外周面にバイアス用の永久磁石１４が設置された一体型超磁歪素子２６によりプローブ２１が構成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明に係る杭体形状測定方法及び装置は、プローブ４を、１〜２０ｋＨｚの周波数で弾性波を発振する超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、超磁歪素子は、１〜２０ｋＨｚの高い周波数の弾性波を、２７０Ｎ以上の強力な発振力で発振し、コンデンサ型マイクロホン６が広い周波数領域で反射波のピークを検出するので、伝播過程での減衰の問題が無く、反射波をクリアーに検出でき、杭体１の半径が大きい場合でも分解能が極めて高く高精度の測定を可能ならしめる。
また、発振周波数を可変可能に発振できるので、杭体１の半径や形状等々に応じて適宜調整し、高い精度の杭形状の判断が可能となる。
【００１８】
請求項３、４、６によれば、プローブ２１を構成する一体型超磁歪素子２６は、超磁歪材料１３の周りに発振用コイル２６０と受振用コイル２６１を別々に巻き、前記受振用コイル２６１の外周面にバイアス用の永久磁石１４、１４を取り付けて、一台の素子で弾性波の発振と反射波の受振を行う構成であるから、小型で電力消費が少なく、取り付けやメンテナンス作業の面倒さを飛躍的に向上できる。また、請求項１の受振手段であるコンデンサー型マイクロフォン６の問題点である防水性と検知可能な周波数が低い（２０ｋＨｚ程度）という問題点を改善し、１〜１００ｋＨｚの周波数を発振・受振できる利点がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
杭体１に形成した測定孔３の中へプローブ４を挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体１中を伝播し、杭体外周面１ａからの反射波を検出することによって杭体外周面１ａまでの距離を測定し、杭体１の形状を測定する杭体形状測定方法である。
プローブ４は超磁歪素子５とコンデンサ型マイクロホン６を組み合わせた構成とし、前記超磁歪素子５により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホン６により反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体１の断面形状等を測定する。
【実施例１】
【００２０】
以下に、本発明の杭体形状測定方法及び装置の実施例１を図面に基づいて説明する。
図１に示す杭体形状測定装置は、既成杭２の中心部の軸線方向に形成された測定孔３内に挿入されるプローブ４と、同プローブ４を高支持力杭１の根固め部１ｃの測定位置まで案内するロッド７と、前記ロッド７及びプローブ４を回転させる回転機構８と、プローブ４及び回転機構８を遠隔操作する操作器９と、前記プローブ４で測定した測定結果を表示する表示器１０とで構成されている。上記プローブ４が発振する弾性波で前記高支持力杭１の根固め部１ｃの半径や形状などを測定する。なお、前記測定孔３を形成するためコアボーリングされたコアブロックは、弾性波の伝播速度を測定する検査に利用される。
【００２１】
図１及び図２に示す前記プローブ４は、その一側面に超磁歪素子５（超磁歪アクチュエータ）とコンデンサ型マイクロホン６（以下、単にマイクロホンともいう。）が一定距離をあけて配設されており、他側に設置された押圧部材１１がエアシリンダ１２により壁面３ａに押圧される構成であることを示している。
【００２２】
上記超磁歪素子５は、既に知られているとおり、超磁歪材料の周りに巻かれた励磁コイルにパルス状電流が通電されると、このパルス状電流の大きさに応じて超磁歪材料が高速応答で大きく弾性変形し、壁面３ａから１〜２０ｋＨｚの高い周波数で、且つ、２７０Ｎ以上の発進力で弾性波を発振する構成である。
【００２３】
前記弾性波は、高支持力杭１（以下、単に杭体１と云う。）を狭い範囲に広がって伝播し、外周面１ａ（地盤と杭体１との境界面）で反射し、反射波の圧力（ピーク）がマイクロホン６で検出される。前記マイクロホン６は、０〜２０ｋＨｚの広い周波数帯で高精度の圧力検出が可能な構成とされている。
【００２４】
前記超磁歪素子５による弾性波の発振と、マイクロホン６による反射波の初動ピークの検出とにより、弾性波の発達時刻から到達時刻までの伝播時間（Δｔ）を算出できる。すると、上記コアブロックで予め測定しておいた弾性波の伝搬速度（Ｖｐ）に基づき、下記の式
Ｌ＝Ｖｐ×Δｔ／２
により、壁面３ａから外周面１ａまでの距離Ｌ（杭体１の半径）を算出できる。
上記作業を、上記回転機構８によりプローブ４を円周方向に例えば１５度ずつ３６０度回転させて弾性波の発振と反射波の初動ピークの検出を行うと、壁面３ａから外周面１ａまでの距離を全周に渡って測定できる。
図３に、上記測定された杭体１の断面における測定波形例を示した。
この測定波形は、杭体１の中心から弾性波の発振方向に時間軸をとり、各時間軸に対して振幅をとった波形である。各反射波の初動ピーク位置を破線ａで結ぶことにより、杭体１の根固め部１ｃの設計径を測定できる。
【００２５】
また、前記破線ａに示した杭の設計径の内側に発生する測定波形の孤立した初動ピークｂは、杭体１の欠損部を示し、隣り合う初動ピークの始点を結ぶ円弧ｃは、杭体１の断面周縁部の縮小箇所を示している。よってこれらの総合評価で杭体１の断面形状と品質の測定ができる。
【００２６】
次に、本実施例の杭体形状測定装置を用いてコンクリート試験体を測定した結果を図４〜図６に基づいて説明する。
使用した試験体は、幅と奥行きが２ｍ、高さが１ｍの無筋コンクリートで、弾性波速度は、３５００ｍ／ｓである。
図４に、超磁歪素子５が発振する弾性波の周波数を２ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの間で変化させて測定した出力結果を示した。
横軸を時間（単位ｍｓ）、縦軸を振幅（音圧の変化する幅）とし、周波数２、５、１０、２０ｋＨｚにおける発振波形をｃ、ｄ、ｅ、ｆと示す。
前記周波数２、５、１０、２０ｋＨｚの発振波形ｃ、ｄ、ｅ、ｆは、ほぼリニアな出力であって、ガウス波形に近いものになっている。周波数５、１０、２０ｋＨｚの各発振波形ｄ、ｅ、ｆは、周波数２ｋＨｚの発振波形ｃに比べて、鋭角なピークを示している。その中でも周波数１０ｋＨｚの発振波形ｅは、最も鋭角なピークを示しており、測定に最も適した波形であることが分かる。
【００２７】
そこで、図５に、前記超磁歪素子５の発振周波数を最適な１０ｋＨｚと設定し、発振力を２７０Ｎに設定した弾性波を発振し、超磁歪素子５と５ｃｍ離して設けたマイクロホン６で直達波と反射波を検出した試験結果を示した。
反射波ｈは、試験体の測定孔の壁面から外周面までの距離を１．５ｍとし、同壁面に向かって水平方向に弾性波を発振したときの波形であり、入力パルスｇと共に示している。横軸は時間（単位ｍｓ）、縦軸は振幅である。なお、弾性波の波長は、３０ｃｍ程度である。
この反射波ｈは、図示の通り発振時刻から０．８７５ｍｓ後に反射波ｈの初動ピークと考えられる波形が検出された。また、視認できる波形は反射波ｈのみであり、直達波はほとんど検出されていない。
【００２８】
次に、前記初動ピークが杭体外周面からの反射波であることを確認するべく、試験体の外周面で、弾性波の発振方向に正対した位置（以下、正対位置という。）にマイクロホン６を設置して弾性波の直達波を測定した。また、振動エネルギーがどの程度の範囲に拡散するかを確認するため、試験体の外周面で弾性波の発振方向から３０°ずらした位置（以下、３０°位置という。）にマイクロホン６を設けて弾性波の直達波を測定した結果を図６に示す。
図６は、横軸を時間（単位ｍｓ）、縦軸を振幅とし、正対位置と３０°位置にそれぞれ設けたマイクロホン６で検出した直達波の波形を示す。
【００２９】
正対位置（０°）で検出した直達波ｉは、０．４２８ｍｓの時刻に明瞭なピークが確認され、これが直達波の到達時刻であると考えられる。このピーク値は、図５の時刻０．８７５ｍｓに見られるピークの略１／２に相当し、初動ピークが杭体外周面からの反射波であることを示している。また、図６に示す３０°位置で検出した直達波ｊは、正対位置で検出した直達波ｉに比べて振動エネルギーが１／５以下であり、弾性波の振動エネルギーは拡散することなく狭い円錐状の範囲に集中していると推定され、図５に示す初動ピークは精度の高い値であるといえる。
【００３０】
したがって、上記したように超磁歪素子５とマイクロホン６とを組み合わせたプローブ４は、超磁歪素子５の超磁歪材料が高速応答で大きく弾性変形し、壁面３ａから杭体１の半径に応じた高い周波数の弾性波を必要十分な大きさの振動エネルギー（２７０Ｎ）で発振でき、杭体１を伝播する過程で減衰しても、マイクロホン６が反射波の圧力（ピーク）を広い周波数範囲で効率的、且つ高い精度で検出でき、杭体１の半径が大きい場合でも、杭体１の半径を高精度に測定できることが明らかである。
【００３１】
次に、本発明のプローブのプロトタイプと従来のプローブとを現場において比較実験した結果について説明する。
図７に、０°方向における本発明のプローブによる受振波形と、従来のプローブによる受振波形とを比較して示した。図中の横軸を時間（単位μｓｅｃ）とし、左側縦軸を発振力（単位Ｎ）、右側縦軸を振幅とした。符号ｍは本発明のプローブによる受振波形を示す。符号ｎは従来によるプローブの受振波形を示した。
上述したように超磁歪素子５は高い周波数と大きな発振力で弾性波を発振するので、本発明のプローブによる受振波形ｍは、従来のプローブによる受振波形ｎに比べて、波長の周期が短く大きな発振力で受振しており、初動ピーク（約２１０μｓｅｃ）を一目瞭然に検出することができた。
【００３２】
図８には、本発明の杭体形状測定装置による測定対象の杭体の半径と最適な周波数の関係を示した。
縦軸に測定対象の杭体の半径（単位ｍ）、横軸に周波数（単位ｋＨｚ）をとると、杭体１の半径０．５〜２．５ｍに対する最適な周波数１０〜５０ｋＨｚは略反比例となる。つまり、大きな半径の杭体の測定を行う際、周波数を高くすると減衰量が大きくなり、波動は小さくなるため、周波数をある程度低減することが求められるからである。とはいえ、本実施例の測定装置は、例えば半径２．５ｍの大きな杭体に対して周波数１０ｋＨｚ（発進力２７０Ｎ以上）という従来の５〜６倍の高い弾性波による測定が可能であり、精度の高い杭体形状の推定（測定）が行えることは明らかである。
【実施例２】
【００３３】
図９ａ、図９ｂは、上記の杭体形状測定方法及び装置に使用するプローブ２１を、発振器及び受振器を一体構造とした一体型超磁歪素子２６で構成した実施例で示す。図９ａは非測定時の状態を示し、図９ｂは測定時の状態を示した。
図９ａに示すプローブ２１は、一対の上下の支持板２２及び左右の押圧板２３が４本のリンク２４で回動自在に支持され、上下の支持板２２間にエアシリンダ２５が取り付けられたパンタグラフ構造で、左右の押圧板２３に一体型超磁歪素子２６がそれぞれ取り付けられた構成とされている。
この一体型超磁歪素子２６は、図１０に示すように、超磁歪材料１３の周りに１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する発振用コイル２６０と、その反射波を受振し検出する受振用コイル２６１とが上下に分かれた別々の位置に巻かれ、前記受振用コイル２６０の外周面にバイアス用の永久磁石１４、１４が設置された構成である。
前記発振用コイル２６０にパルス状電流が通電されると、パルス状電流の大きさに応じて超磁歪材料１３が高速応答で大きく弾性変形し、測定孔３の壁面３ａから一定の周波数の弾性波を必要な振動エネルギー（発振力）で発振させる。また、杭体１の外周面１ａから反射してきた弾性波の圧力に応じて、超磁歪材料１３が弾性変形して受振用コイル２６１に流れる電流の変化として受振する。前記一体型超磁歪素子２６は、上記コンデンサー型マイクロフォンを使用する場合の問題点である防水性と検知可能な周波数が低い（２０ｋＨｚ程度）という問題点を改善でき、１〜１００ｋＨｚの周波数を発振・受振できる。
【００３４】
上記の構成とされたプローブ２１は、図９ｂに示すように、エアシリンダ２５の収縮作動により左右の押圧板２３を広げて一対の一体型超磁歪素子２６を測定孔３の壁面３ａへ圧接させ、一体型超磁歪素子２６の発振用コイル２６０に周波数範囲が０〜１００ｋＨｚの弾性波を２７０Ｎ以上の発振力で半径方向（水平方向）に発振させる。その一方で、受振用コイル２６１は反射波の圧力（ピーク）を検出し、杭体１の根固め部１ｃの半径と形状などを測定することになる。
【００３５】
上述したように、本実施例２では、１個の超磁歪素子で構成した一体型超磁歪素子２６を用いるので、小型で電力消費が少なく、取り付けやメンテナンス作業を飛躍的に簡便なものにできる。
【００３６】
また、本実施例２では、左右一対の一体型超磁歪素子２６が、弾性波を左右から同時に発振し、その反射波を受振するので、測定時間を短縮できる。
【００３７】
以上に本発明を実施例に基づいて説明したが、本発明は、実施例の内容に何ら限定されるものでない、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、いわゆる当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】実施例１において杭体の測定孔に挿入されているプローブを示す図である。
【図２】杭体の根固め部とプローブとを示す拡大図である。
【図３】杭体の断面における測定波形を示す図である。
【図４】超磁歪素子の周波数を変えた場合の発振波形を示す図である。
【図５】超磁歪素子の周波数を１０ｋＨｚとした場合の反射波の波形を示す図である。
【図６】超磁歪素子に正対する試験体外周面の位置と超磁歪素子から弾性波の発振方向に対して３０°となる試験体外周面の位置とにそれぞれ設けたマイクロホンで検出した直達波の波形を示す図である。
【図７】０°方向における本発明のプローブによる受振波形と従来のプローブによる受振波形との比較を示す図である。
【図８】測定対象の杭体の半径と最適な周波数の関係を示す図である。
【図９】ａ、ｂは、実施例２に係るプローブの支持構造の模式図である。
【図１０】一体型超磁歪素子の構成を示す参考図である。
【符号の説明】
【００３９】
１ 杭体
１ａ 外周面
２ 既成杭
３ 測定孔
３ａ 壁面
４、２１ プローブ
５ 超磁歪素子
６ コンデンサ型マイクロホン
２６ 一体型超磁歪素子
【特許請求の範囲】
【請求項１】
杭体に形成した測定孔の中へプローブを挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体中を伝播し、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定し、杭体の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブは超磁歪素子とコンデンサ型マイクロホンを組み合わせた構成とし、前記超磁歪素子により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホンにより反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体の断面形状等を測定すること特徴とする、杭体形状測定方法。
【請求項２】
超磁歪素子から弾性波を１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振させ、その反射波をコンデンサ型マイクロホンにより検出すること特徴とする、請求項１に記載した杭体形状測定方法。
【請求項３】
杭体に形成した測定孔の中へプローブを挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体中を伝播し、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定し、杭体の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブを構成する一体型超磁歪素子は、超磁歪材料の周りに発振用コイルと受振用コイルを別々に巻き、前記受振用コイルの外周面にバイアス用の永久磁石を取り付けた構成とし、一台の一体型超磁歪素子で弾性波の発振と反射波の受振を行い、同反射波のピークを検出することにより杭体の断面形状等を測定すること特徴とする、杭体形状測定方法。
【請求項４】
一体型超磁歪素子から弾性波を１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振・受振させることを特徴とする、請求項３に記載した杭体形状測定方法。
【請求項５】
１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する超磁歪素子と、その反射波を受振し検出するコンデンサ型マイクロホンとの組み合わせでプローブが構成されていることを特徴とする、杭体形状測定装置。
【請求項６】
超磁歪材料の周りに、１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する発振用コイルとその反射波を受振し検出する受振用コイルとが別々に巻かれ、前記受振用コイルの外周面にバイアス用の永久磁石が設置された一体型超磁歪素子によりプローブが構成されていることを特徴とする、杭体形状測定装置。
【請求項１】
杭体に形成した測定孔の中へプローブを挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体中を伝播し、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定し、杭体の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブは超磁歪素子とコンデンサ型マイクロホンを組み合わせた構成とし、前記超磁歪素子により弾性波を発振させ、コンデンサ型マイクロホンにより反射波を受振させ、同反射波のピークを検出することにより杭体の断面形状等を測定すること特徴とする、杭体形状測定方法。
【請求項２】
超磁歪素子から弾性波を１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振させ、その反射波をコンデンサ型マイクロホンにより検出すること特徴とする、請求項１に記載した杭体形状測定方法。
【請求項３】
杭体に形成した測定孔の中へプローブを挿入して弾性波を発振させ、弾性波が杭体中を伝播し、杭体外周面からの反射波を検出することによって杭体外周面までの距離を測定し、杭体の形状などを測定する杭体形状測定方法において、
プローブを構成する一体型超磁歪素子は、超磁歪材料の周りに発振用コイルと受振用コイルを別々に巻き、前記受振用コイルの外周面にバイアス用の永久磁石を取り付けた構成とし、一台の一体型超磁歪素子で弾性波の発振と反射波の受振を行い、同反射波のピークを検出することにより杭体の断面形状等を測定すること特徴とする、杭体形状測定方法。
【請求項４】
一体型超磁歪素子から弾性波を１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの範囲で発振周波数を可変可能に発振・受振させることを特徴とする、請求項３に記載した杭体形状測定方法。
【請求項５】
１ｋＨｚ〜２０ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する超磁歪素子と、その反射波を受振し検出するコンデンサ型マイクロホンとの組み合わせでプローブが構成されていることを特徴とする、杭体形状測定装置。
【請求項６】
超磁歪材料の周りに、１ｋＨｚ〜１００ｋＨｚの発振周波数で弾性波を発振する発振用コイルとその反射波を受振し検出する受振用コイルとが別々に巻かれ、前記受振用コイルの外周面にバイアス用の永久磁石が設置された一体型超磁歪素子によりプローブが構成されていることを特徴とする、杭体形状測定装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【公開番号】特開２００９−９２４４４（Ｐ２００９−９２４４４Ａ）
【公開日】平成２１年４月３０日（２００９．４．３０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−２６１５６６（Ｐ２００７−２６１５６６）
【出願日】平成１９年１０月５日（２００７．１０．５）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 平成１９年６月１１日 社団法人 地盤工学会発行の「第４２回地盤工学研究発表会 −平成１９年度発表講演集（２分冊の１）−」に発表
【出願人】（０００１５１３６８）株式会社東京ソイルリサーチ (5)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年４月３０日（２００９．４．３０）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１０月５日（２００７．１０．５）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 平成１９年６月１１日 社団法人 地盤工学会発行の「第４２回地盤工学研究発表会 −平成１９年度発表講演集（２分冊の１）−」に発表
【出願人】（０００１５１３６８）株式会社東京ソイルリサーチ (5)
【Ｆターム（参考）】
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