樹脂組成物および高周波同軸ケーブル
【課題】発泡樹脂絶縁層の気泡形状を独立気泡として安定化させうる樹脂組成物、ならびに良好な伝送特性の高周波同軸ケーブルを提供する。
【解決手段】内部導体２の外周に、内部充実層３、発泡樹脂絶縁層４、外部導体６を順に設けた高周波同軸ケーブル１において、上記発泡樹脂絶縁層４は、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物である。
【解決手段】内部導体２の外周に、内部充実層３、発泡樹脂絶縁層４、外部導体６を順に設けた高周波同軸ケーブル１において、上記発泡樹脂絶縁層４は、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡樹脂絶縁層の気泡成長過程において、連続気泡の発生を抑えうる樹脂組成物及び、電圧定在波比を小さくし、減衰量を小さくする高周波同軸ケーブルに関する。
【背景技術】
【０００２】
携帯電話の回線中継のための移動体通信施設やテレビの回線中継のためのマイクロ波通信施設では、高周波の同軸ケーブルが用いられる。高周波同軸ケーブルは、通信速度と通信容量の向上を目的として、使用周波数が高くなる傾向にある。
【０００３】
これに伴い、減衰量（信号減衰量のこと）を小さくすることが要求されるようになった。同軸ケーブルの減衰量は、導体径に起因する導体損失と、絶縁層材料に起因する誘電体損失とを足した値である。導体損失は高周波同軸ケーブルの形状で決定されるため、変更できない。そこで、誘電体損失を小さくすることで減衰量を小さくすることが望まれる。
【０００４】
誘電体損失は、（１）式のような関係で示される。
【０００５】
誘電体損失∝√ε×ｔａｎδ×ｆ （１）
εは誘電率
ｔａｎδは誘電正接
ｆは周波数
【０００６】
つまり、誘電体損失は誘電率の平方根、誘電正接、および周波数に比例する。従って、使用周波数が高い高周波同軸ケーブルにおいては誘電率および誘電正接を小さくすることが重要となる。
【０００７】
絶縁層として、誘電率の低いポリエチレンなどの発泡樹脂材料を考えると、押出機の口金から吐出されたポリエチレン発泡樹脂絶縁層の気泡成長過程において、ポリエチレンの流動性が高いと気泡壁の流動により気泡が合一してしまい、独立した気泡が成長せずに連続気泡となりやすいという問題が起こる。このような気泡の粗大化は発泡絶縁層内のあらゆる場所で発生するが、冷却されにくい内部充実層付近で特に起こりやすい。
【０００８】
この連続気泡は誘電体としての不均一性の原因となり、同軸ケーブルの電圧定在波比（ＶＳＷＲ）を増加させる。
【０００９】
例えば、特許文献１では、導体上にオレフィン系樹脂からなる発泡体層と溶融破断張力が６〜２０ｇであるポリオレフィン系樹脂からなる外層を形成する方法が記載されているが、導体と発泡体層の間に内部充実層が形成されていない。内部充実層がない場合には、発泡樹脂絶縁層が発泡する際の発泡剤の排出ガスが、導体側へ混入したり、異常発泡（巣状の巨大気泡ができる）が発生することがある。更に発泡樹脂絶縁層は発泡する際に外側に向けて拡径していくため、導体と発泡樹脂絶縁層との間に大きな隙間が生じ、ケーブルの電圧定在波比が高くなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００５−３０２４１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
電圧定在波比は、高周波同軸ケーブルに電流を流したときの誤差を意味し、この誤差は、連続気泡の発生により発生する。よって、高周波同軸ケーブルの特性向上を図るためには、連続気泡の発生を防止し、電圧定在波比を小さくする必要がある。
【００１２】
本発明の目的は、上記課題を解決し、発泡樹脂絶縁層の気泡形状を独立気泡として安定化させうる樹脂組成物を提供すること、ならびに良好な伝送特性の高周波同軸ケーブルを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
発明者らは、このような連続気泡の発生を抑えた樹脂組成物を鋭意検討した結果、下記の発明に至った。
【００１４】
第一の本発明は、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物。
【００１５】
第二の本発明は、内部導体の外周に、内部充実層、発泡樹脂絶縁層、外部導体を順に設けた高周波同軸ケーブルにおいて、上記発泡樹脂絶縁層が、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物の発泡体により構成されることを特徴とする高周波同軸ケーブル。
【００１６】
また、良好な伝送特性を与える同軸ケーブルの構造についての検討から、以下の発明に至った。
【００１７】
上記外部導体は、コルゲート型の形状であり、上記発泡樹脂絶縁層の外径ａがコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂと次の関係にあることが好ましい。
【００１８】
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【００１９】
上記発泡樹脂絶縁層は、発泡剤として窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを使用することが好ましい。
【００２０】
上記発泡樹脂絶縁層の発泡度は７０％以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、高周波同軸ケーブルの伝送損失および電圧定在波比を小さくすることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の一実施形態を示す高周波同軸ケーブルの図であり、（ａ）は断面図、（ｂ）は端末部側面部である。
【図２】本発明の樹脂組成物の溶融粘度の温度依存性を示すグラフである。
【図３】本発明の高周波同軸ケーブルを製造する製造装置の要部構成図である。
【図４】本発明の他の実施形態を示す高周波同軸ケーブルの図であり、（ａ）は断面図、（ｂ）は端末部側面部である。
【図５】本発明の一実施形態を示す高周波同軸ケーブルの縦断面図である。
【図６】本発明の他の実施形態の高周波同軸ケーブルを製造する際の製造装置の押出機ヘッドの内部構造図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の好適な一実施の形態を図１に基づいて詳述する。
【００２４】
本発明の高周波同軸ケーブル１は、銅パイプからなる内部導体２の外周に、内部充実層３、発泡樹脂絶縁層４、外部導体６、外皮８を順に設けた高周波同軸ケーブル１において、上記発泡樹脂絶縁層４が密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物の発泡体からなるものである。
【００２５】
外部導体６は、銅コルゲートを用いてリング状に形成され、上記発泡樹脂絶縁層４の外径ａと外部導体６のコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂが次の関係にあることを特徴とする。
【００２６】
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【００２７】
発泡樹脂絶縁層４の形成には、窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを発泡剤として使用し、その発泡度を７０％以上とする。
【００２８】
発泡度は、（２）式により求める。
【００２９】
発泡度（％）＝１００−（発泡後の比重／発泡前の比重）×１００・・（２）
【００３０】
発泡後の比重、発泡前の比重は、例えば、東洋精機製自動比重計Ｄ−Ｈ−１００を用い、ＪＩＳ Ｚ８８０７に従って測定するとよい。
【００３１】
本発明の樹脂組成物の密度は、９５０［ｋｇ／ｍ3］以上であること望ましい。
【００３２】
巣の発生のない良好な発泡体を得るためには、樹脂組成物のせん断速度４．８６×１０12［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上であることが好ましい。
【００３３】
樹脂組成物のせん断速度４．８６×１０2[１／秒]における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以上であると、第二押出機２２でのせん断発熱が大きくなるため、効果的に樹脂温度を低下させることができず、発泡樹脂絶縁層内に巣が発生する。
【００３４】
また、樹脂組成物のせん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］未満であると、押出ヘッド２５から押出した直後の気泡成長過程での樹脂組成物の溶融粘度が低くなるため、成長した気泡が合一してしまい、発泡樹脂絶縁層内に巣が発生する。
【００３５】
本発明の発泡樹脂組成物材料としては、高密度ポリエチレン(ＨＤＰＥ)（密度９４２ｋｇ／ｍ3以上）、中密度ポリエチレン(ＭＤＰＥ)（密度９３０〜９４２ｋｇ／ｍ3）、直鎖状低密度ポリエチレン(ＬＬＤＰＥ)（密度９１０〜９２９ｋｇ／ｍ3）、低密度ポリエチレン(ＬＤＰＥ)（密度９１０〜９２９ｋｇ／ｍ3）、超低密度ポリエチレン(ＶＬＤＰＥ)（密度８８０〜９１０ｋｇ／ｍ3）などのポリエチレン、もしくはエチレン−αオレフィン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体がなどのエチレン系共重合体が挙げられる。これらを単独または２種以上ブレンドして使用することができる。誘電特性と成形加工性の観点から、高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンドが好適である。
【００３６】
ポリエチレンを溶融状態から結晶化温度付近まで低下させると、部分的にポリエチレン結晶が形成されることにより、分子鎖の流動性が失われるため、急激に溶融粘度が増大する。高密度ポリエチレン（密度９４５ｋｇ／ｍ3以上）、低密度ポリエチレン（密度９１０ｋｇ／ｍ3以上９３０ｋｇ／ｍ3未満）の結晶融点はそれぞれ、おおよそ１２５〜１４０℃および１００〜１２５℃であり、ポリエチレンはいずれも密度が高いほど結晶融点は高くなる。高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンをブレンドすると、そのブレンド比率に応じて結晶融点が変化する。
【００３７】
せん断速度４．８６×１０2［１／秒］、１４０℃での樹脂組成物の溶融粘度が１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下であることは、１４０℃で十分流動性が保たれているということである。
【００３８】
このような組成物を得るためには、樹脂組成物が高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンド物からなり、ブレンド物中に低密度ポリエチレンが１０質量％以上含まれていることが好ましく、かつ、樹脂流動性の指標であるメルトインデックス（ＭＩ）が０．２［ｇ／１０分］以上であることが好ましい。
【００３９】
特に気泡の合一を防止できるため、高圧法により製造された低密度ポリエチレンが最も好ましい。
【００４０】
高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンド物からなる樹脂組成物の溶融粘度を１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上とするためには、ブレンドしたポリエチレン組成物の結晶融点を、高密度ポリエチレンと同レベルに保持しておくことが有効であり、前記ブレンド物中に高密度ポリエチレンが７０質量％以上含まれていることが好ましい。
【００４１】
溶融粘度が規定値を満たす場合、樹脂温度がプロセス温度から１３２℃まで冷却されることにより結晶化し固化する。従って、例えば第二押出機２２の押出ヘッド２５の温度を１３５℃程度、口金温度を１３０℃程度にコントロールすることにより、気泡成長後速やかに樹脂組成物を固化させ、気泡の合一や異常成長による巣の発生を効果的に抑制できる。
【００４２】
また、ポリエチレンは高密度であるほど分子鎖の分岐が少ないので、高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンド物からなる樹脂組成物の密度が、９５０［ｋｇ／ｍ3］以上であることで樹脂組成物のtanδが小さくなる。
【００４３】
溶融粘度は炉体径９．５５ｍｍのキャピラリーフローメータ（例えば東洋精機製キャピログラフなど）に内径０．５ｍｍ、長さ２．５ｍｍのフラットキャピラリを適用し、キャピラリ部における樹脂せん断速度４．８６×１０2[１／秒]を与えるピストン押込み速度で測定する。
【００４４】
本発明に用いられる発泡核剤としてはタルク、クレー、シリカ、窒化ボロン、金属酸化物、ゼオライトなどの無機化合物や有機発泡剤を使用することができる。有機発泡剤としては４，４’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジッド（ＯＢＳＨ）あるいはアゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）を用いることができる。
【００４５】
高発泡化できる発泡核剤の含有量は特に規定しないが、樹脂組成物材料１００重量部に対して０．００１〜０．２重量部が好適である。この範囲内であると、適度な発泡度が得られると共に、樹脂組成物の誘電正接を低く抑えることができる。
【００４６】
発泡核剤の添加方法は、樹脂に対し直接規定量を混練することができる。より好適には、まず、発泡核剤の濃度が発泡コンパウンドにおける濃度の１０〜１００倍となる核剤マスターバッチを製造しておき、この核剤マスターバッチを樹脂組成物にドライブレンド法により添加して発泡コンパウンドを得る方法である。この方法を用いると、発泡核剤の分散が向上する。
【００４７】
樹脂組成物の発泡方法には、化学発泡と物理発泡とがある。化学発泡は分解ガスで発泡するため、分解残渣が残り、この分解残渣が高周波同軸ケーブルの電気特性の悪化を招く。物理発泡には、フロンガスによる発泡、炭化水素ガスによる発泡、不活性ガスによる発泡があるが、フロンガスは環境保護の点から使用不可であり、炭化水素ガスは引火性があるので好ましくないため、不活性ガスを用いるのが好適である。
【００４８】
本発明においては、窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを発泡剤として使用した。
【００４９】
発泡樹脂絶縁層の発泡度は７０％以上である。これにより、誘電率および誘電正接（ｔａｎδ）の低下という効果があり、同軸ケーブルの伝送損失を低減できる。発泡度は発泡絶縁層製造時の押出機へのガス注入量および樹脂の目付け量を変化させることで調整可能である。
【００５０】
発泡成形においては、気泡成長過程での樹脂温度が融点に近いほど発泡体の構造が早く固定されるため、気泡成長と同時に構造を固定する必要がある。これを実現するためにはプロセス温度の低温化が有効である。
【実施例】
【００５１】
以下、本発明の実施例について説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
【００５２】
まず、本発明の高周波同軸ケーブルの製造装置を説明する。
【００５３】
図３は、本発明の高周波同軸ケーブルの製造装置から外部導体６及び外皮８を設ける工程を省いたものである。
【００５４】
図３の製造装置は、発泡コンパウンドを投入するホッパ２４と、不活性ガスを注入するガス注入装置２３と、発泡コンパウンドと不活性ガスの混練を行う第一押出機２１と、その混練物を発泡に適した温度まで下げる第二押出機２２と、内部導体２を送り出す送出機２９と、内部導体２を引き延ばし所定のサイズに調整するための延伸機３０と、内部導体２に対して内部充実層３を形成する内部充実層押出機２７と、内部充実層３までが形成された中間製品に対して発泡樹脂絶縁層４を形成する押出ヘッド２５と、発泡樹脂絶縁層４までが形成された中間製品を冷却する冷却水槽２６と、高周波同軸ケーブル１を巻き取る巻取機３１とを備える。
【００５５】
次に、本発明の高周波同軸ケーブルの製造方法について説明する。
【００５６】
図１に、本発明の高周波同軸ケーブルの断面図および、端末部側面図を示す。
まず、発泡核剤を低密度ポリエチレンに練り込んで核剤マスターバッチを製造し、その核剤マスターバッチを低密度ポリエチレンと高密度ポリエチレンの混和物に添加し、ドライブレンドして発泡コンパウンドを製造する。
【００５７】
この発泡コンパウンドを図３のホッパ２４より第一押出機２１に投入する。ガス注入装置２３から炭酸ガスを注入し、混練する。その後、第二押出機２２において、その混練物を発泡に適した温度まで下げていく。
【００５８】
一方、内部充実層押出機２７では、内部充実層３を内部導体２の外側に被覆形成し、その中間製品を押出ヘッド２５に供給する。
【００５９】
その後、押出ヘッド２５において、内部充実層３の外側に外径２２．５ｍｍ、発泡度７３±０．５％に形成した発泡樹脂絶縁層４を押し出し被覆する。
【００６０】
押出ヘッド２５から吐出された絶縁層７までが形成された中間製品は、吐出直後にサイジングダイにより形状を整えることができる。サイジングダイは押出ヘッド２５と冷却水槽２６との間または冷却水槽２６の中に設けることができる。
【００６１】
絶縁層７までが形成された中間製品を冷却水槽２６において冷却し、周知・慣用の方法で外部導体６及び外皮８を設ける。
【００６２】
外部導体６は銅またはアルミニウムのコルゲート管により構成され、その波型形状はらせん状に溝を形成したスパイラルタイプおよび同心円上に溝を形成した環状コルゲートタイプがあり、いずれも適用可能である。同軸ケーブルの伝送損失を小さくできるため、環状コルゲートタイプがより好適である。
【００６３】
ケーブル構造は、内部導体２に導体径９．０ｍｍ、厚さ０．２５ｍｍの銅パイプを使用し、内部充実層３を形成し、発泡樹脂絶縁層４及び外部導体６を表３記載の＆３の構造で形成した。外部導体６は厚さ０．２５ｍｍの銅テープを発泡樹脂絶縁層４を包むように縦添えした後テープエッジを溶接し、その後環状コルゲート加工を施した。コルゲートピッチは６．９０ｍｍに設定した。
【００６４】
図５にケーブル縦断面構造を示す。
【００６５】
上記外部導体６は、コルゲート型の形状であり、発泡樹脂絶縁層４の外径ａと外部導体６のコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂが次の関係にあることが必要である。
【００６６】
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【００６７】
この関係は、コルゲート波型の頂部においては外部導体６と絶縁層７の間に適当な空気層を保つことによる伝送特性の向上をもたらし、コルゲート波型の谷部においては外部導体６による絶縁層７の固定効果によりケーブルに耐屈曲性を与えるものである。発泡樹脂絶縁層４の外径ａが１．０５×ｂより小さい場合、外部導体６による絶縁層７の固定が弱くなり、ケーブルに屈曲を与えたときに絶縁層７がずれることにより伝送特性が悪化する。
【００６８】
発泡樹脂絶縁層４の外径ａが０．９８×ｃより大きい場合、外部導体６と絶縁層７の間に適当な空気層を保つことが出来なくなり、伝送特性が悪化する。
【００６９】
図４は、本発明の高周波同軸ケーブルの他の実施形態を示すものである。発泡樹脂絶縁層４４と外部導体４６の間に外部充実層４５を設けたものであり、冷却時に発泡樹脂絶縁層４４に水が浸入し電気特性を悪化させる場合、これを防止することが可能である。外部充実層４５の材料としては、例えばＨＤＰＥがある。
【００７０】
図６に高周波同軸ケーブル４１を製造する際の製造装置の押出ヘッド３３の内部構造を示す。高周波同軸ケーブル４１を製造する際は、外部充実層４５を形成する工程が必要となるため、製造装置に外部充実層押出機３５が加えられる。内部導体４２に対して内部充実層４３を形成する内部充実層押出機３４と、発泡樹脂絶縁層４４を形成する第二押出機３２と、外部充実層４５を押し出すための外部充実層押出機３５とを備える。
【００７１】
この製造装置では、内部導体４２を押出ヘッド３３に送り込み、押出ヘッド３３で内部充実層４３と発泡樹脂絶縁層４４と外部充実層４５とを同時に押し出して絶縁層４７を一括に成型する。
【００７２】
外部充実層４５の厚さは特に限定されるものではないが、０．０１〜０．３ｍｍが好ましい。０．０１ｍｍ以下とした場合、部分的に冷却水が浸入する可能性があり、０．３ｍｍを越える場合非発泡層の割合が多くなるため減衰量の増大を招く。
【００７３】
実施例＃１〜＃１０および比較例＄１〜＄６の材料を用い、上記方法で、高周波同軸ケーブルを製造し、特性評価を行った。実施例＃１〜＃１０は本発明の条件を全て満足し、比較例＄１〜＄６は本発明の条件を部分的に満足しない材料である。
【００７４】
それぞれのケーブルの特性を評価し、その結果を表１、表２に示す。
また、実施例＃１〜＃１０および比較例＄１〜＄６の材料のせん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度の温度依存性を測定し、図２にその一例を示す。
【００７５】
【表１】
【００７６】
【表２】
【００７７】
【表３】
【００７８】
以下に評価方法について説明する。
【００７９】
ケーブルの伝送損失およびＶＳＷＲの測定は、アジレント社のネットワークアナライザ８７５７Ｄを用いて行い、２．２ＧＨｚでの伝送損失が６．１０ｄＢ／１００ｍ未満を◎、６．１４ｄＢ／１００ｍ未満を○、６．１４ｄＢ／１００ｍ以上を×とした。◎および○が合格である。ＶＳＷＲは２．２ＧＨｚで１．１０以下を合格とした。
【００８０】
ケーブルの屈曲試験は、半径３５０ｍｍのマンドレルをケーブル両側に固定し、９０度左右屈曲を１０往復行った。その後ＶＳＷＲを測定し、２．２ＧＨｚで１．１０以下を合格とし、屈曲前後でＶＳＷＲの変化がないものを◎、屈曲により増大するが１．１０以下のものを○とした。
【００８１】
材料物性が規定値を満足する実施例＃１〜＃１０は伝送損失、電圧定在波比(ＶＳＷＲ)、耐屈曲性いずれも良好であった。実施例＃１〜＃７及び、実施例＃９、＃１０は、１３２℃、４．８６×１０2［１／秒］での溶融粘度が５×１０3Ｐａ・ｓ以上であり、良好な伝送特性を与える発泡体が形成されており、より好適である。
【００８２】
１３２℃、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］での溶融粘度が５×１０3Ｐａ・ｓ未満の比較例＄１〜＄４の材料、および１４０℃、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］での溶融粘度が１×１０3Ｐａ・ｓ以上である比較例＄５は発泡体に巣が観察され、この影響で電圧定在波比(ＶＳＷＲ)が大きくなった。また密度が規定値以下の比較例＄６は、伝送損失が大きくなった。これはポリエチレン材料のｔａｎδが大きいためと推察できる。
【００８３】
次に、樹脂組成物材料を実施例＃２の材料に固定し、表３の構成のケーブルを作製し、ケーブルの外部導体形状の影響を評価した。
【００８４】
外部導体６のコルゲート谷部の内径ｂを変化させた＆１〜＆７では、ｂの値が小さくａ/ｂ≧１．０５となる＆１〜＆５において、屈曲前後のＶＳＷＲが変化せず、特に良好な耐屈曲性を確認した。
【００８５】
外部導体６のコルゲート頂部の内径ｃを変化させた＆８〜＆１３では、ｃの値が大きくａ/ｃ≦０．９８となる＆１０〜＆１３において、伝送損失を小さくし得ることを見出した。
【００８６】
よって、発泡樹脂絶縁層として、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物を用いることで、層内の巣を抑制し、電圧定在波比を小さくすることができ、また、上記発泡樹脂絶縁層外径ａと外部導体６のコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂが、１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃの関係にあることで、良好な伝送特性が得られることが分かる。
【符号の説明】
【００８７】
１ 高周波同軸ケーブル
２ 内部導体
３ 内部充実層
４ 発泡樹脂絶縁層
６ 外部導体
７ 絶縁層
８ 外皮
９ 環状コルゲート
２１ 第一押出機
２２ 第二押出機
２３ ガス注入装置
２４ ホッパ
２５ 押出ヘッド
２６ 冷却水槽
２７ 内部充実層押出機
２８ 外部充実層押出機
２９ 送出機
３０ 延伸機
３１ 巻取機
３２ 第二押出機
３３ 押出ヘッド
３４ 内部充実層押出機
３５ 外部充実層押出機
４１ 高周波同軸ケーブル
４２ 内部導体
４３ 内部充実層
４４ 発泡樹脂絶縁層
４５ 外部充実層
４６ 外部導体
４７ 絶縁層
４８ 外皮
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡樹脂絶縁層の気泡成長過程において、連続気泡の発生を抑えうる樹脂組成物及び、電圧定在波比を小さくし、減衰量を小さくする高周波同軸ケーブルに関する。
【背景技術】
【０００２】
携帯電話の回線中継のための移動体通信施設やテレビの回線中継のためのマイクロ波通信施設では、高周波の同軸ケーブルが用いられる。高周波同軸ケーブルは、通信速度と通信容量の向上を目的として、使用周波数が高くなる傾向にある。
【０００３】
これに伴い、減衰量（信号減衰量のこと）を小さくすることが要求されるようになった。同軸ケーブルの減衰量は、導体径に起因する導体損失と、絶縁層材料に起因する誘電体損失とを足した値である。導体損失は高周波同軸ケーブルの形状で決定されるため、変更できない。そこで、誘電体損失を小さくすることで減衰量を小さくすることが望まれる。
【０００４】
誘電体損失は、（１）式のような関係で示される。
【０００５】
誘電体損失∝√ε×ｔａｎδ×ｆ （１）
εは誘電率
ｔａｎδは誘電正接
ｆは周波数
【０００６】
つまり、誘電体損失は誘電率の平方根、誘電正接、および周波数に比例する。従って、使用周波数が高い高周波同軸ケーブルにおいては誘電率および誘電正接を小さくすることが重要となる。
【０００７】
絶縁層として、誘電率の低いポリエチレンなどの発泡樹脂材料を考えると、押出機の口金から吐出されたポリエチレン発泡樹脂絶縁層の気泡成長過程において、ポリエチレンの流動性が高いと気泡壁の流動により気泡が合一してしまい、独立した気泡が成長せずに連続気泡となりやすいという問題が起こる。このような気泡の粗大化は発泡絶縁層内のあらゆる場所で発生するが、冷却されにくい内部充実層付近で特に起こりやすい。
【０００８】
この連続気泡は誘電体としての不均一性の原因となり、同軸ケーブルの電圧定在波比（ＶＳＷＲ）を増加させる。
【０００９】
例えば、特許文献１では、導体上にオレフィン系樹脂からなる発泡体層と溶融破断張力が６〜２０ｇであるポリオレフィン系樹脂からなる外層を形成する方法が記載されているが、導体と発泡体層の間に内部充実層が形成されていない。内部充実層がない場合には、発泡樹脂絶縁層が発泡する際の発泡剤の排出ガスが、導体側へ混入したり、異常発泡（巣状の巨大気泡ができる）が発生することがある。更に発泡樹脂絶縁層は発泡する際に外側に向けて拡径していくため、導体と発泡樹脂絶縁層との間に大きな隙間が生じ、ケーブルの電圧定在波比が高くなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００５−３０２４１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
電圧定在波比は、高周波同軸ケーブルに電流を流したときの誤差を意味し、この誤差は、連続気泡の発生により発生する。よって、高周波同軸ケーブルの特性向上を図るためには、連続気泡の発生を防止し、電圧定在波比を小さくする必要がある。
【００１２】
本発明の目的は、上記課題を解決し、発泡樹脂絶縁層の気泡形状を独立気泡として安定化させうる樹脂組成物を提供すること、ならびに良好な伝送特性の高周波同軸ケーブルを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
発明者らは、このような連続気泡の発生を抑えた樹脂組成物を鋭意検討した結果、下記の発明に至った。
【００１４】
第一の本発明は、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物。
【００１５】
第二の本発明は、内部導体の外周に、内部充実層、発泡樹脂絶縁層、外部導体を順に設けた高周波同軸ケーブルにおいて、上記発泡樹脂絶縁層が、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物の発泡体により構成されることを特徴とする高周波同軸ケーブル。
【００１６】
また、良好な伝送特性を与える同軸ケーブルの構造についての検討から、以下の発明に至った。
【００１７】
上記外部導体は、コルゲート型の形状であり、上記発泡樹脂絶縁層の外径ａがコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂと次の関係にあることが好ましい。
【００１８】
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【００１９】
上記発泡樹脂絶縁層は、発泡剤として窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを使用することが好ましい。
【００２０】
上記発泡樹脂絶縁層の発泡度は７０％以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、高周波同軸ケーブルの伝送損失および電圧定在波比を小さくすることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の一実施形態を示す高周波同軸ケーブルの図であり、（ａ）は断面図、（ｂ）は端末部側面部である。
【図２】本発明の樹脂組成物の溶融粘度の温度依存性を示すグラフである。
【図３】本発明の高周波同軸ケーブルを製造する製造装置の要部構成図である。
【図４】本発明の他の実施形態を示す高周波同軸ケーブルの図であり、（ａ）は断面図、（ｂ）は端末部側面部である。
【図５】本発明の一実施形態を示す高周波同軸ケーブルの縦断面図である。
【図６】本発明の他の実施形態の高周波同軸ケーブルを製造する際の製造装置の押出機ヘッドの内部構造図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の好適な一実施の形態を図１に基づいて詳述する。
【００２４】
本発明の高周波同軸ケーブル１は、銅パイプからなる内部導体２の外周に、内部充実層３、発泡樹脂絶縁層４、外部導体６、外皮８を順に設けた高周波同軸ケーブル１において、上記発泡樹脂絶縁層４が密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物の発泡体からなるものである。
【００２５】
外部導体６は、銅コルゲートを用いてリング状に形成され、上記発泡樹脂絶縁層４の外径ａと外部導体６のコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂが次の関係にあることを特徴とする。
【００２６】
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【００２７】
発泡樹脂絶縁層４の形成には、窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを発泡剤として使用し、その発泡度を７０％以上とする。
【００２８】
発泡度は、（２）式により求める。
【００２９】
発泡度（％）＝１００−（発泡後の比重／発泡前の比重）×１００・・（２）
【００３０】
発泡後の比重、発泡前の比重は、例えば、東洋精機製自動比重計Ｄ−Ｈ−１００を用い、ＪＩＳ Ｚ８８０７に従って測定するとよい。
【００３１】
本発明の樹脂組成物の密度は、９５０［ｋｇ／ｍ3］以上であること望ましい。
【００３２】
巣の発生のない良好な発泡体を得るためには、樹脂組成物のせん断速度４．８６×１０12［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上であることが好ましい。
【００３３】
樹脂組成物のせん断速度４．８６×１０2[１／秒]における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以上であると、第二押出機２２でのせん断発熱が大きくなるため、効果的に樹脂温度を低下させることができず、発泡樹脂絶縁層内に巣が発生する。
【００３４】
また、樹脂組成物のせん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］未満であると、押出ヘッド２５から押出した直後の気泡成長過程での樹脂組成物の溶融粘度が低くなるため、成長した気泡が合一してしまい、発泡樹脂絶縁層内に巣が発生する。
【００３５】
本発明の発泡樹脂組成物材料としては、高密度ポリエチレン(ＨＤＰＥ)（密度９４２ｋｇ／ｍ3以上）、中密度ポリエチレン(ＭＤＰＥ)（密度９３０〜９４２ｋｇ／ｍ3）、直鎖状低密度ポリエチレン(ＬＬＤＰＥ)（密度９１０〜９２９ｋｇ／ｍ3）、低密度ポリエチレン(ＬＤＰＥ)（密度９１０〜９２９ｋｇ／ｍ3）、超低密度ポリエチレン(ＶＬＤＰＥ)（密度８８０〜９１０ｋｇ／ｍ3）などのポリエチレン、もしくはエチレン−αオレフィン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体がなどのエチレン系共重合体が挙げられる。これらを単独または２種以上ブレンドして使用することができる。誘電特性と成形加工性の観点から、高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンドが好適である。
【００３６】
ポリエチレンを溶融状態から結晶化温度付近まで低下させると、部分的にポリエチレン結晶が形成されることにより、分子鎖の流動性が失われるため、急激に溶融粘度が増大する。高密度ポリエチレン（密度９４５ｋｇ／ｍ3以上）、低密度ポリエチレン（密度９１０ｋｇ／ｍ3以上９３０ｋｇ／ｍ3未満）の結晶融点はそれぞれ、おおよそ１２５〜１４０℃および１００〜１２５℃であり、ポリエチレンはいずれも密度が高いほど結晶融点は高くなる。高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンをブレンドすると、そのブレンド比率に応じて結晶融点が変化する。
【００３７】
せん断速度４．８６×１０2［１／秒］、１４０℃での樹脂組成物の溶融粘度が１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下であることは、１４０℃で十分流動性が保たれているということである。
【００３８】
このような組成物を得るためには、樹脂組成物が高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンド物からなり、ブレンド物中に低密度ポリエチレンが１０質量％以上含まれていることが好ましく、かつ、樹脂流動性の指標であるメルトインデックス（ＭＩ）が０．２［ｇ／１０分］以上であることが好ましい。
【００３９】
特に気泡の合一を防止できるため、高圧法により製造された低密度ポリエチレンが最も好ましい。
【００４０】
高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンド物からなる樹脂組成物の溶融粘度を１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上とするためには、ブレンドしたポリエチレン組成物の結晶融点を、高密度ポリエチレンと同レベルに保持しておくことが有効であり、前記ブレンド物中に高密度ポリエチレンが７０質量％以上含まれていることが好ましい。
【００４１】
溶融粘度が規定値を満たす場合、樹脂温度がプロセス温度から１３２℃まで冷却されることにより結晶化し固化する。従って、例えば第二押出機２２の押出ヘッド２５の温度を１３５℃程度、口金温度を１３０℃程度にコントロールすることにより、気泡成長後速やかに樹脂組成物を固化させ、気泡の合一や異常成長による巣の発生を効果的に抑制できる。
【００４２】
また、ポリエチレンは高密度であるほど分子鎖の分岐が少ないので、高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンのブレンド物からなる樹脂組成物の密度が、９５０［ｋｇ／ｍ3］以上であることで樹脂組成物のtanδが小さくなる。
【００４３】
溶融粘度は炉体径９．５５ｍｍのキャピラリーフローメータ（例えば東洋精機製キャピログラフなど）に内径０．５ｍｍ、長さ２．５ｍｍのフラットキャピラリを適用し、キャピラリ部における樹脂せん断速度４．８６×１０2[１／秒]を与えるピストン押込み速度で測定する。
【００４４】
本発明に用いられる発泡核剤としてはタルク、クレー、シリカ、窒化ボロン、金属酸化物、ゼオライトなどの無機化合物や有機発泡剤を使用することができる。有機発泡剤としては４，４’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジッド（ＯＢＳＨ）あるいはアゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）を用いることができる。
【００４５】
高発泡化できる発泡核剤の含有量は特に規定しないが、樹脂組成物材料１００重量部に対して０．００１〜０．２重量部が好適である。この範囲内であると、適度な発泡度が得られると共に、樹脂組成物の誘電正接を低く抑えることができる。
【００４６】
発泡核剤の添加方法は、樹脂に対し直接規定量を混練することができる。より好適には、まず、発泡核剤の濃度が発泡コンパウンドにおける濃度の１０〜１００倍となる核剤マスターバッチを製造しておき、この核剤マスターバッチを樹脂組成物にドライブレンド法により添加して発泡コンパウンドを得る方法である。この方法を用いると、発泡核剤の分散が向上する。
【００４７】
樹脂組成物の発泡方法には、化学発泡と物理発泡とがある。化学発泡は分解ガスで発泡するため、分解残渣が残り、この分解残渣が高周波同軸ケーブルの電気特性の悪化を招く。物理発泡には、フロンガスによる発泡、炭化水素ガスによる発泡、不活性ガスによる発泡があるが、フロンガスは環境保護の点から使用不可であり、炭化水素ガスは引火性があるので好ましくないため、不活性ガスを用いるのが好適である。
【００４８】
本発明においては、窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを発泡剤として使用した。
【００４９】
発泡樹脂絶縁層の発泡度は７０％以上である。これにより、誘電率および誘電正接（ｔａｎδ）の低下という効果があり、同軸ケーブルの伝送損失を低減できる。発泡度は発泡絶縁層製造時の押出機へのガス注入量および樹脂の目付け量を変化させることで調整可能である。
【００５０】
発泡成形においては、気泡成長過程での樹脂温度が融点に近いほど発泡体の構造が早く固定されるため、気泡成長と同時に構造を固定する必要がある。これを実現するためにはプロセス温度の低温化が有効である。
【実施例】
【００５１】
以下、本発明の実施例について説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
【００５２】
まず、本発明の高周波同軸ケーブルの製造装置を説明する。
【００５３】
図３は、本発明の高周波同軸ケーブルの製造装置から外部導体６及び外皮８を設ける工程を省いたものである。
【００５４】
図３の製造装置は、発泡コンパウンドを投入するホッパ２４と、不活性ガスを注入するガス注入装置２３と、発泡コンパウンドと不活性ガスの混練を行う第一押出機２１と、その混練物を発泡に適した温度まで下げる第二押出機２２と、内部導体２を送り出す送出機２９と、内部導体２を引き延ばし所定のサイズに調整するための延伸機３０と、内部導体２に対して内部充実層３を形成する内部充実層押出機２７と、内部充実層３までが形成された中間製品に対して発泡樹脂絶縁層４を形成する押出ヘッド２５と、発泡樹脂絶縁層４までが形成された中間製品を冷却する冷却水槽２６と、高周波同軸ケーブル１を巻き取る巻取機３１とを備える。
【００５５】
次に、本発明の高周波同軸ケーブルの製造方法について説明する。
【００５６】
図１に、本発明の高周波同軸ケーブルの断面図および、端末部側面図を示す。
まず、発泡核剤を低密度ポリエチレンに練り込んで核剤マスターバッチを製造し、その核剤マスターバッチを低密度ポリエチレンと高密度ポリエチレンの混和物に添加し、ドライブレンドして発泡コンパウンドを製造する。
【００５７】
この発泡コンパウンドを図３のホッパ２４より第一押出機２１に投入する。ガス注入装置２３から炭酸ガスを注入し、混練する。その後、第二押出機２２において、その混練物を発泡に適した温度まで下げていく。
【００５８】
一方、内部充実層押出機２７では、内部充実層３を内部導体２の外側に被覆形成し、その中間製品を押出ヘッド２５に供給する。
【００５９】
その後、押出ヘッド２５において、内部充実層３の外側に外径２２．５ｍｍ、発泡度７３±０．５％に形成した発泡樹脂絶縁層４を押し出し被覆する。
【００６０】
押出ヘッド２５から吐出された絶縁層７までが形成された中間製品は、吐出直後にサイジングダイにより形状を整えることができる。サイジングダイは押出ヘッド２５と冷却水槽２６との間または冷却水槽２６の中に設けることができる。
【００６１】
絶縁層７までが形成された中間製品を冷却水槽２６において冷却し、周知・慣用の方法で外部導体６及び外皮８を設ける。
【００６２】
外部導体６は銅またはアルミニウムのコルゲート管により構成され、その波型形状はらせん状に溝を形成したスパイラルタイプおよび同心円上に溝を形成した環状コルゲートタイプがあり、いずれも適用可能である。同軸ケーブルの伝送損失を小さくできるため、環状コルゲートタイプがより好適である。
【００６３】
ケーブル構造は、内部導体２に導体径９．０ｍｍ、厚さ０．２５ｍｍの銅パイプを使用し、内部充実層３を形成し、発泡樹脂絶縁層４及び外部導体６を表３記載の＆３の構造で形成した。外部導体６は厚さ０．２５ｍｍの銅テープを発泡樹脂絶縁層４を包むように縦添えした後テープエッジを溶接し、その後環状コルゲート加工を施した。コルゲートピッチは６．９０ｍｍに設定した。
【００６４】
図５にケーブル縦断面構造を示す。
【００６５】
上記外部導体６は、コルゲート型の形状であり、発泡樹脂絶縁層４の外径ａと外部導体６のコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂが次の関係にあることが必要である。
【００６６】
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【００６７】
この関係は、コルゲート波型の頂部においては外部導体６と絶縁層７の間に適当な空気層を保つことによる伝送特性の向上をもたらし、コルゲート波型の谷部においては外部導体６による絶縁層７の固定効果によりケーブルに耐屈曲性を与えるものである。発泡樹脂絶縁層４の外径ａが１．０５×ｂより小さい場合、外部導体６による絶縁層７の固定が弱くなり、ケーブルに屈曲を与えたときに絶縁層７がずれることにより伝送特性が悪化する。
【００６８】
発泡樹脂絶縁層４の外径ａが０．９８×ｃより大きい場合、外部導体６と絶縁層７の間に適当な空気層を保つことが出来なくなり、伝送特性が悪化する。
【００６９】
図４は、本発明の高周波同軸ケーブルの他の実施形態を示すものである。発泡樹脂絶縁層４４と外部導体４６の間に外部充実層４５を設けたものであり、冷却時に発泡樹脂絶縁層４４に水が浸入し電気特性を悪化させる場合、これを防止することが可能である。外部充実層４５の材料としては、例えばＨＤＰＥがある。
【００７０】
図６に高周波同軸ケーブル４１を製造する際の製造装置の押出ヘッド３３の内部構造を示す。高周波同軸ケーブル４１を製造する際は、外部充実層４５を形成する工程が必要となるため、製造装置に外部充実層押出機３５が加えられる。内部導体４２に対して内部充実層４３を形成する内部充実層押出機３４と、発泡樹脂絶縁層４４を形成する第二押出機３２と、外部充実層４５を押し出すための外部充実層押出機３５とを備える。
【００７１】
この製造装置では、内部導体４２を押出ヘッド３３に送り込み、押出ヘッド３３で内部充実層４３と発泡樹脂絶縁層４４と外部充実層４５とを同時に押し出して絶縁層４７を一括に成型する。
【００７２】
外部充実層４５の厚さは特に限定されるものではないが、０．０１〜０．３ｍｍが好ましい。０．０１ｍｍ以下とした場合、部分的に冷却水が浸入する可能性があり、０．３ｍｍを越える場合非発泡層の割合が多くなるため減衰量の増大を招く。
【００７３】
実施例＃１〜＃１０および比較例＄１〜＄６の材料を用い、上記方法で、高周波同軸ケーブルを製造し、特性評価を行った。実施例＃１〜＃１０は本発明の条件を全て満足し、比較例＄１〜＄６は本発明の条件を部分的に満足しない材料である。
【００７４】
それぞれのケーブルの特性を評価し、その結果を表１、表２に示す。
また、実施例＃１〜＃１０および比較例＄１〜＄６の材料のせん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度の温度依存性を測定し、図２にその一例を示す。
【００７５】
【表１】
【００７６】
【表２】
【００７７】
【表３】
【００７８】
以下に評価方法について説明する。
【００７９】
ケーブルの伝送損失およびＶＳＷＲの測定は、アジレント社のネットワークアナライザ８７５７Ｄを用いて行い、２．２ＧＨｚでの伝送損失が６．１０ｄＢ／１００ｍ未満を◎、６．１４ｄＢ／１００ｍ未満を○、６．１４ｄＢ／１００ｍ以上を×とした。◎および○が合格である。ＶＳＷＲは２．２ＧＨｚで１．１０以下を合格とした。
【００８０】
ケーブルの屈曲試験は、半径３５０ｍｍのマンドレルをケーブル両側に固定し、９０度左右屈曲を１０往復行った。その後ＶＳＷＲを測定し、２．２ＧＨｚで１．１０以下を合格とし、屈曲前後でＶＳＷＲの変化がないものを◎、屈曲により増大するが１．１０以下のものを○とした。
【００８１】
材料物性が規定値を満足する実施例＃１〜＃１０は伝送損失、電圧定在波比(ＶＳＷＲ)、耐屈曲性いずれも良好であった。実施例＃１〜＃７及び、実施例＃９、＃１０は、１３２℃、４．８６×１０2［１／秒］での溶融粘度が５×１０3Ｐａ・ｓ以上であり、良好な伝送特性を与える発泡体が形成されており、より好適である。
【００８２】
１３２℃、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］での溶融粘度が５×１０3Ｐａ・ｓ未満の比較例＄１〜＄４の材料、および１４０℃、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］での溶融粘度が１×１０3Ｐａ・ｓ以上である比較例＄５は発泡体に巣が観察され、この影響で電圧定在波比(ＶＳＷＲ)が大きくなった。また密度が規定値以下の比較例＄６は、伝送損失が大きくなった。これはポリエチレン材料のｔａｎδが大きいためと推察できる。
【００８３】
次に、樹脂組成物材料を実施例＃２の材料に固定し、表３の構成のケーブルを作製し、ケーブルの外部導体形状の影響を評価した。
【００８４】
外部導体６のコルゲート谷部の内径ｂを変化させた＆１〜＆７では、ｂの値が小さくａ/ｂ≧１．０５となる＆１〜＆５において、屈曲前後のＶＳＷＲが変化せず、特に良好な耐屈曲性を確認した。
【００８５】
外部導体６のコルゲート頂部の内径ｃを変化させた＆８〜＆１３では、ｃの値が大きくａ/ｃ≦０．９８となる＆１０〜＆１３において、伝送損失を小さくし得ることを見出した。
【００８６】
よって、発泡樹脂絶縁層として、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物を用いることで、層内の巣を抑制し、電圧定在波比を小さくすることができ、また、上記発泡樹脂絶縁層外径ａと外部導体６のコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂが、１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃの関係にあることで、良好な伝送特性が得られることが分かる。
【符号の説明】
【００８７】
１ 高周波同軸ケーブル
２ 内部導体
３ 内部充実層
４ 発泡樹脂絶縁層
６ 外部導体
７ 絶縁層
８ 外皮
９ 環状コルゲート
２１ 第一押出機
２２ 第二押出機
２３ ガス注入装置
２４ ホッパ
２５ 押出ヘッド
２６ 冷却水槽
２７ 内部充実層押出機
２８ 外部充実層押出機
２９ 送出機
３０ 延伸機
３１ 巻取機
３２ 第二押出機
３３ 押出ヘッド
３４ 内部充実層押出機
３５ 外部充実層押出機
４１ 高周波同軸ケーブル
４２ 内部導体
４３ 内部充実層
４４ 発泡樹脂絶縁層
４５ 外部充実層
４６ 外部導体
４７ 絶縁層
４８ 外皮
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物。
【請求項２】
内部導体の外周に、内部充実層、発泡樹脂絶縁層、外部導体を順に設けた高周波同軸ケーブルにおいて、上記発泡樹脂絶縁層が、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物の発泡体により構成されることを特徴とする高周波同軸ケーブル。
【請求項３】
上記外部導体は、コルゲート型の形状であり、上記発泡樹脂絶縁層の外径ａがコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂと次の関係にあることを特徴とする請求項２記載の高周波同軸ケーブル。
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【請求項４】
上記発泡樹脂絶縁層は、窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを発泡剤として使用したものであることを特徴とする請求項２または３記載の高周波同軸ケーブル。
【請求項５】
上記発泡樹脂絶縁層の発泡度は７０％以上であることを特徴とする請求項４記載の高周波同軸ケーブル。
【請求項１】
密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物。
【請求項２】
内部導体の外周に、内部充実層、発泡樹脂絶縁層、外部導体を順に設けた高周波同軸ケーブルにおいて、上記発泡樹脂絶縁層が、密度９５０［ｋｇ／ｍ3］以上かつ、せん断速度４．８６×１０2［１／秒］における溶融粘度が１４０℃で１×１０3［Ｐａ・ｓ］以下、１３２℃で５×１０3［Ｐａ・ｓ］以上である樹脂組成物の発泡体により構成されることを特徴とする高周波同軸ケーブル。
【請求項３】
上記外部導体は、コルゲート型の形状であり、上記発泡樹脂絶縁層の外径ａがコルゲート波型の頂部での内径ｃおよび谷部での内径ｂと次の関係にあることを特徴とする請求項２記載の高周波同軸ケーブル。
１．０５×ｂ≦ａ≦０．９８×ｃ
【請求項４】
上記発泡樹脂絶縁層は、窒素、炭酸ガス等の不活性ガス単独あるいは混合ガスを発泡剤として使用したものであることを特徴とする請求項２または３記載の高周波同軸ケーブル。
【請求項５】
上記発泡樹脂絶縁層の発泡度は７０％以上であることを特徴とする請求項４記載の高周波同軸ケーブル。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１２−４６５７４（Ｐ２０１２−４６５７４Ａ）
【公開日】平成２４年３月８日（２０１２．３．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１８７７３９（Ｐ２０１０−１８７７３９）
【出願日】平成２２年８月２５日（２０１０．８．２５）
【出願人】（０００００５１２０）日立電線株式会社 (3,358)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年３月８日（２０１２．３．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年８月２５日（２０１０．８．２５）
【出願人】（０００００５１２０）日立電線株式会社 (3,358)
【Ｆターム（参考）】
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