消音材用基布に適したスパンボンド不織布及び消音材
【課題】補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に適したスパンボンド不織布を提案する。
【解決手段】目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布である。更に詳しくは、落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％であるスパンボンド不織布である。
【解決手段】目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布である。更に詳しくは、落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％であるスパンボンド不織布である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、消音材用基布に最適なスパンボンド不織布、及び当該スパンボンドを用いた消音材に関する。
【背景技術】
【０００２】
吸音材、衝撃吸収材等の各種基布等に不織布を使用することが一般的に知られている。例えば、無機繊維ウエッブ又は無機物粉末を軟質合成樹脂で固めて消音機能を付与したシートを巻いたパイプが特許文献１で提案されている。しかしながら、かかる提案は外側をモルタルで固める方策をとるため汎用性に欠けるという問題がある。
【０００３】
また、高比重金属を入れた遮音シートの内層に綿や軟質の発泡材を入れて吸音させる方法が特許文献２に提案されているが、この方法は、遮音シートを用いるため、汎用性に欠け、消音効果も不充分である。
【０００４】
この方法を改良するため、内層に綿、フェルト、マット、筒状の繊維層で空気を保持させて吸音層機能を付与させ、外層を弾性のある樹脂を配して遮音層と制振層機能を果たす多層構造が特許文献３で提案されている。しかしながら、この方法は、厚みが大きく、不織布の吸音機能は軟質発泡体より機能が不足しているため、吸音効果が不充分であり、更に汎用性に欠けるという問題がある。
【０００５】
更に不織布に音源と接触させて音を通過させ、外側の独立気泡樹脂体で吸音、遮断する方法が特許文献４で提案されている。しかし、使用する不織布としてポリプロピレン長繊維のエンボス加工したものであり、補強機能は別途に樹脂補強体を使用しており、不織布は補強効果を兼ね備えてはいない。
【０００６】
その他、繊維集合体層と発泡樹脂層をニードルパンチ加工で接合し、接着層を介してパイル布帛などと接合させた積層材を壁面や床面等に貼りつけて、壁面や床面等に遮音、消音、断熱、結露防止等の機能を付与する方法が特許文献５で提案されている。しかし、この方法に用いる不織布は、特には限定されておらず、硬綿や開繊ウエッブも使用できる記載があり、カーペットの保温断熱層の交絡機能のみしか付与されていない。
【０００７】
また、合成繊維からなる厚みのあるフェルト又はマットとフィルムを積層し、ニードルパンチで交絡処理した防音断熱シートが特許文献６で提案されている。この場合に用いられている不織布は、目付が１００〜１５００ｇ／ｍ2で、厚み１〜１５ｍｍと開示されており、補強効果はフィルムが保持し、不織布は断熱層として機能するものと推測される。
【特許文献１】特開平０５−２１５２８９号公報
【特許文献２】特公平０６−０８９５６０号公報
【特許文献３】特開２００１−２１４９９６号公報
【特許文献４】特開平０９−０８９３５７号公報
【特許文献５】特開２００１−２１４９９６号公報
【特許文献６】特表２００３−５３５２２８号公報
【０００８】
上述の通り、断熱性や吸音性をもつ不織布は開示されているが、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に適した不織布は開示されていない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は従来技術の課題を背景になされたもので、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に適したスパンボンド不織布を提案するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは上記課題を解決するため鋭意研究した結果、不織布のみでも特定の構造を形成することで、衝撃吸収機能を向上せしめることにより、結果として、補強機能や形態保持機能も向上し、優れた消音機能を発現せしめることができることを知見し、遂に本発明を完成するに到った。即ち本発明は、（Ａ）目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布。（Ｂ）落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％である（Ａ）記載のスパンボンド不織布であり、（Ｃ）見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3〜２５０ｋｇ／ｍ3、緻密層とバルキー層が一体化して、緻密層面が凹凸形状を有し、凹面積が８％〜７０％である（Ａ）又は（Ｂ）記載のスパンボンド不織布であり、（Ｄ）緻密層がエンボス加工又は毛焼き加工で形成され、バルキー層がニードルパンチ加工又は水流交絡加工で形成されたことを特徴とする（Ａ）〜（Ｃ）記載のスパンボンド不織布であり、（Ｅ）（Ａ）〜（Ｄ）何れかに記載の不織布を用いた消音材であり、（Ｆ）ニードルパンチ加工又は及び水流交絡加工されたスパンボンド不織布を、エンボス加工する際に、緻密層を形成する側のエンボスローラー温度（Ｔｅ：℃）が、不織布の繊維を構成する樹脂の融点（Ｔｍ：℃）としたとき、数式（Ｔｍ−８）≧Ｔｅ≧（Ｔｍ−８０）を満足し、バルキー層側のエンボスローラー温度を５℃〜１００℃としてエンボス加工することを特徴とするスパンボンド不織布の製造方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のスパンボンド不織布は、不織布のみでも本発明要件を満たす特定の構造を形成することで、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に適したスパンボンド不織布として安価に提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明は、目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布である。
【００１３】
不織布を構成する繊維が連続繊維でない場合は、衝撃吸収と消音機能が半減して、基布が不織布のみから構成されるシートでは、充分な消音機能が得られないので、短繊維不織布などの連続繊維で構成されていない不織布は好ましくない。また、連続繊維から構成されていても、衝撃を受けて剛体機能が発現できない不織布、例えば、メルトブローン不織布なども好ましくない。
【００１４】
本発明に係る不織布の目付は、５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2である。５０ｇ／ｍ2未満では、見掛密度を本発明範囲に設定した場合に、衝撃吸収と消音機能が不充分な構造しかできない場合があり好ましくない。１０００ｇ／ｍ2を越えると、消音シートとして重くなり過ぎる問題があり好ましくない。本発明の好ましい目付は、１００ｇ／ｍ2〜５００ｇ／ｍ2であり、より好ましくは、１５０ｇ／ｍ2〜３００ｇ／ｍ2である。
【００１５】
本発明不織布の厚みは、０．５ｍｍ未満では、衝撃を面で受け分散して下層のショックアブソーバーで消音する効果が不充分となる場合があり好ましくない。１０．０ｍｍを越える場合は、他の素材でも代替可能となり、本発明不織布の良さを生かせない場合があり好ましくない。本発明の好ましい厚みは、０．６ｍｍ〜５．０ｍｍ、より好ましくは、０．８ｍｍ〜２．５ｍｍである。
【００１６】
本発明の不織布における構造は、剛体として衝撃を面で受け、衝撃を分散して下層に伝達する緻密層と、伝達された衝撃波を構造変形と波動として空隙への閉じ込める効果で衝撃を消去するショックアブソーバー機能を持つバルキー層の少なくとも２層構造が必要である。２層構造を形成しない場合は、上記効果が発揮できないので好ましくない。
【００１７】
本発明の不織布は、２層構造で、且つ、落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％であるスパンボンド不織布であることが好ましい。落球による最大衝撃力の吸収率が５％未満では消音機能が不充分となる場合がある。本発明の落球による最大衝撃力の吸収率のより好ましい範囲は８％以上、最も好ましくは１０％以上１００％である。より効率よく消音するためには、目付と密度と厚みにより最適な各層の厚み設定を行うのが望ましい。 好ましい緻密層／バルキー層の厚み比は、０．５／０．５〜０．０３／０．９７である。緻密層比が０．５を超えると、バルキー層が薄くなり、バルキー層のショックアブソーバー効果が低減して、衝撃吸収と消音機能が低下する場合があり、緻密層比が０．０３未満では、剛体の面で衝撃を受け分散伝達する機能が低下する場合があるのからである。より好ましい緻密層／バルキー層厚み比は、０．４／０．６〜０．０５／０．９５である。
【００１８】
本発明不織布の見掛密度は、緻密層とバルキー層を合わせた平均の見掛密度で定義され、見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3が好ましい。見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3未満では、緻密層の見掛密度が低くなり、面で衝撃を受け止めるための面剛性が不充分となる場合があり好ましくない。３００ｋｇ／ｍ3以上では、バルキー層の密度が高くなり、緻密層のショックアブソーバー機能が不充分となる場合があり好ましくない。本発明のより好ましい見掛密度は、１５０ｋｇ／ｍ3〜２９０ｋｇ／ｍ3であり、最も好ましくは１８０ｋｇ／ｍ3〜２８０ｋｇ／ｍ3である。ちなみに、緻密層の好ましい見掛密度は２００ｋｇ／ｍ3以上、より好ましくは３００ｋｇ／ｍ3以上１０００ｋｇ／ｍ3以下である。バルキー層の好ましい見掛密度は８０ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3、より好ましくは、１００ｋｇ／ｍ3〜２５０ｋｇ／ｍ3である。
【００１９】
本発明不織布の２層構造は、緻密層とバルキー層が接合一体化していると、衝撃吸収及び消音機能の効率が良好となるので好ましい実施形態である。積層接合処理簡略化のため、一体構造体を２層構造化するのが最も好ましいが、別々の２層を接合する方法でもよく、接合する場合は、公知の方法、例えば、ニードルパンチや接着などにより接合一体化していることが好ましい事例として挙げられる。
【００２０】
更には、衝撃を受ける緻密層が、剛体機能に加えて、凹凸形状を有する表面形態を付与することにより、緻密層底面の剛体層に衝撃が伝達する前に、凸部を変形させて衝撃力を緩和させる衝撃吸収力をも併せ持つ構造とすることで衝撃吸収及び消音機能の効率が非常に良好となるため、最も好ましい事例として例示できる。剛体機能を発揮する凹部の潰し面積は、好ましくは８％〜７０％である。８％未満では、剛体機能が不充分となり、衝撃力をソフト層へ分散して伝達できなくなる場合ある。７０％を越える場合は、凸部が減少し、衝撃緩和効率が不充分となる場合がある。より好ましい凹部面積は１６％〜６０％、最も好ましくは２０％〜５０％である。
【００２１】
底面に凹凸を有する場合は、下方の凸部に応力集中してソフト層への伝達が不均一となり、逆効果となるので、好ましくない。表面への凹凸付与は、例えば、緻密層面のみが凹凸を形成できる片面エンボス加工や、毛焼き加工などが推奨できる。また、バルキー層はニードルパンチ加工や水流交絡加工などで形成する方法が推奨される。２層構造形成は上述のように、ソフト層にエンボス加工や毛焼き加工で直接緻密層を形成する方法が特に推奨されるが、別々に作成された不織布を一体化したソフト層を２層化することもできる。
【００２２】
本発明の不織布を構成する繊維の組成は、スパンボンド不織布を形成できる組成であれば特には限定されない。例えば、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン、ポリウレタン、ポリビニルアルコール、ポリカーボネート等の熱可塑性樹脂が例示できるが、本発明の好ましい組成としては、耐熱性と耐久性に優れた芳香族ポリエステルが挙げられる。芳香族ポリエステルとしては、エチレンテレフタレート、エチレンナフタレート、トリメチレンテレフタレート、トリメチレンナフタレート、ブチレンテレフタレート、ブチレンナフタレート、シクロヘキシレンジメチルテレフタレートなどの芳香族ジカルボン酸とジオールのポリエステル単位を主成分として含有するポリエステルなどが例示できる。なお必要に応じて、他の第三成分としては、酸成分では、イソフタール酸、アジピン酸、セバチン酸、グルタル酸等の第三成分を共重合したものや、ジオール成分としては、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ブタンジオール／エチレングリコール、などのジオール成分を共重合したポリエステルなども例示できる。また、共重合した芳香族ポリエステル又は脂肪族ポリエステルを混合して溶融せしめた時点で共重合させてもよい。
【００２３】
なお、本発明では、性能を低下させない範囲で、その他の樹脂成分や防臭抗菌剤、消臭剤、防黴剤、着色剤、芳香剤、難燃剤、可塑剤、相溶剤等の添加により各種機能付与を行うことができる。
【００２４】
本発明の不織布を構成する繊維は、特には限定されないが、繊度は、緻密層では強度と剛性が発現できる０．５ｄｔｅｘ〜６ｄｔｅｘが好ましく、バルキー層では嵩高性が出せる２ｄｔｅｘ〜１０ｄｔｅｘが好ましい。断面形状は、緻密層では丸断面や扁平断面が好ましく、バルキー層では中空断面や特殊異形断面が好ましい。
【００２５】
本発明の不織布構造の繊維配列は特には限定されないが、テープ用途では、直交配列や伸張方向に多く直列している繊維配列にすると、伸張時強力が高くできるので好ましい。シート用途では、直交配列かランダム配列として、全方向に伸張時強力を高くできる形態が好ましい。
【００２６】
本発明不織布の強度や伸度及び引裂強さは特には限定されないが、取扱性や使用耐久性からの好ましい範囲は、強度は５０Ｎ／５０ｍｍ〜４００Ｎ／５０ｍｍ、伸度は４０％〜１００％、引裂強さは２０Ｎ／５０ｍｍ〜２００Ｎ／５０ｍｍである。
【００２７】
以下に本発明不織布の製法の一例を示す。
本発明不織布の緻密層とバルキー層の２層構造体は、緻密層とバルキー層を別々に作成し、積層一体化する方法でも得ることができる。又、ソフト層からなる単層不織布の片面を緻密構造化することもできる。単層不織布の２層構造化は、バルキー層を残して片面を剛体化するために、片表面部のみ加熱し、下層は冷却してバルキー層を剛直化しつつ片面を加熱エンボス加工する技術を用いることが特に好ましい。
【００２８】
また、本発明に係る不織布は、別々に不織布化したソフト層を接合して２層とし、片面緻密構造化することもできる。
このような方法を採る場合は、緻密層は２００ｋｇ／ｍ3以上、バルキー層は２００ｋｇ／ｍ3未満であることが好ましい。
【００２９】
以下に本発明の製造方法を例示する。
固有粘度０．６８のポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと略す）を用いて、常法により紡糸する。緻密層とする側は、スリットの吐出孔より扁平断面吐出糸を紡出するのが好ましい。本発明の好ましい繊度である０．５ｄｔｅｘ〜６ｄｔｅｘとするためには、エジェクターによる引取速度を例えば５０００ｍ／分に設定する場合には、吐出量は０．２５ｇ／分孔〜３ｇ／孔とするのが好ましい。この時、剪断速度は１００００／秒以下に設定しないと、異常流動による繊維強力の低下を生じる場合がある。好ましい剪断速度は３００／秒〜４０００／秒であり、特にオリフィスがスリット形状や異形断面形状では、５００〜３０００／秒の範囲に設定するのが特に好ましい。
【００３０】
吐出するノズルは多数列の小さなノズルを必要個数設置しても良いし、多列の孔を有する一枚のノズルを用いてもよい。吐出された溶融線条は、冷却しつつ細化させて引取る。スパンボンド法では、アスピレーター機能をもつエジェクターで引取り、搬送ネット上に振落として繊維配列をランダムな状態に開繊積層したウエッブを形成する。繊維が弾性回復限界内で遅延回復して不織布の形態保持性が低下して取扱性が悪くなる場合には、開繊積層したウエッブの遅延回復を直ちに抑制してウエッブ形態を固定する方法を推奨できる。
【００３１】
固定方法は、引取りネットでの挟み込み固定化する方法や、押さえローラーによる固定化方法が例示できる。これにより、不織布の形態保持性が著しく向上する。振り落とす繊維量は、所望の目付けになるように引取ネット速度に応じて調整し振り落とす。振り落とし繊維本数が一定の場合では、引取ネット速度を早くしていくと、開繊された繊維は、ネットの進行方向（以下ＭＤと略す）に配列する確率が多くなる傾向を示す。このような場合は振り落とす繊維本数を多くすることでランダムな状態を調整することが可能となり、より生産性も向上する。引取りウエッブ形成の工程では、必要な厚み調整も配慮する必要がある。
【００３２】
バルキー層側の繊維断面は、丸断面又は異形断面や中空断面等が好ましいオリフィス形状として例示できる。本発明の好ましい繊度である２ｄｔｅｘ〜１０ｄｔｅｘとするには、エジェクターによる引取速度を例えば５０００ｍ／分に設定する場合、吐出量は１ｇ／分孔〜５ｇ／分孔とするのが好ましい。その他の条件は緻密層とする側の形成と同様の方法にて積層ウエッブを得ることができる。
【００３３】
次いで、積層ウエッブは連続して、又は、非連続でニードルパンチ加工、又は水流交絡処理等の絡合処理を行い、バルキー層形成を行う。複層の場合はウエッブを積層して絡合処理を行う。ニードルパンチ加工では、緻密度と絡合強度に応じて針数密度や針形状を最適化するのが好ましい。水流交絡処理は、必要に応じ、片面又は両面に処理する。水流圧力は３００Ｎ〜８００Ｎが適当であり、あまり低圧では絡合効果が少なく、高過ぎると繊維の損傷を生じるので好ましくない。かくして得られたバルキー層は、次いで、緻密層とする側表面に緻密層を形成する。
【００３４】
緻密層形成は、連続して、又は、非連続で、積層されたバルキー層の緻密層とする側表面に緻密化加工を行う。緻密化加工は、エンボス加工や毛焼き加工が推奨できる。エンボス加工は、本発明の好ましい実施形態では、凹凸加工ができるエンボス形状である折り目柄、格子柄、亀甲柄、横楕円柄などの形状で、潰し率は８％〜７０％であることが好ましい。更に好ましくは１６％〜６０％である。線圧はＰＥＴ繊維では、２００Ｎ／ｃｍ〜９００Ｎ／ｃｍが好ましく、ローラー温度は、エンボス側は加熱し、反エンボス側は冷却するが望ましい。すなわち、ニードルパンチ加工又は及び水流交絡加工されたスパンボンド不織布を、エンボス加工する際に、緻密層を形成する側のエンボスローラー温度（Ｔｅ：℃）が、不織布の繊維を構成する樹脂の融点（Ｔｍ：℃）としたとき、数式（Ｔｍ−８）≧Ｔｅ≧（Ｔｍ−８０） を満足し、バルキー層側のエンボスローラー温度を５℃〜１００℃としてエンボス加工することを特徴とするスパンボンド不織布の製造方法が特に推奨できる。
【００３５】
エンボスローラー温度が樹脂融点−８℃未満の高温では、溶融又は半溶融状態となり繊維形態が維持できない場合が避けるのが望ましい。融点−８０℃以下では、繊維の塑性変形効果が不足して剛直面形成が不充分となる場合があり好ましくない。好ましいエンボスローラー温度（Ｔｅ）は、Ｔｍ−１０℃〜Ｔｍ−５０℃、より好ましくは、Ｔｍ−１５℃〜Ｔｍ−４０℃である。反エンボスローラーは冷却してバルキー層の熱変形を防止して嵩高性を保持する必要から、５℃〜１００℃とするのが好ましい。５℃以下では、技術的には望ましい条件であるが、冷却のためのエネルギー効率が悪くなりコスト面から不利である。１００℃以上では、バルキー層が熱変形する場合があり好ましくない。
【００３６】
かくして得られた本発明の消音材用スパンボンド不織布は、消音材用基布として提供できる。基布は、次いで、粘着剤が離型フィルムとラミネートされたものと接合され、消音シートが得られる。テープとするには、所望の幅に切断巻取りテープとして供給される。
【００３７】
本発明では、性能を低下させない範囲で樹脂製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で防臭抗菌、消臭、防黴、着色、芳香、難燃等の機能付与剤等を付与しての加工処理ができる。なお、本発明における例示は、これらに限定されるものではない。
【実施例】
【００３８】
次に実施例及び比較例を用いて、本発明を具体的に説明するが、実施例及び比較例中の特性値は以下の方法で測定した。
【００３９】
＜融点＞
示差走査型熱量計にて、２０℃から３００℃まで、２０℃／分にて昇温せしめたときの溶融により生じる吸熱現象の吸熱ピーク温度を融点とする。
＜繊維の繊度＞
ＪＩＳ−Ｌ１０１５（１９９９）に準拠して測定。
＜不織布の目付＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜不織布の厚さ＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜不織布の引張強度、伸度、及び５％伸張時応力＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。なお、５％伸張時応力は、引張強伸度測定時の５％伸張時応力とする。
＜不織布の乾熱収縮率＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜凹部面積比＞
ランダムに不織布１ｍ２の１０ヶ所を幅長さ１０ｍｍ（１ｃｍ２）を選択して凹凸面を写真撮影して１００倍に拡大した写真にて、個々に凹部を切り出して、全面積に対する面積比を求め、１０ヶ所の平均値を％として示す。
＜落球による最大衝撃力の吸収率＞
ＪＩＳ Ｂ １５０１に規定される玉軸受用鋼球の５／８並球を用い、下方５００ｍｍに設置した圧縮ロードセルの荷重受け面φ１００ｍｍの中心φ１０ｍｍ内に落下させたときの最大衝撃荷重（σｍａｘ）を測定し、次いで、サンプルを荷重受け面φ１００ｍｍの中央に設置して、サンプル表面から５００ｍｍ上方より、同鋼球を荷重受け面φ１００ｍｍの中心φ１０ｍｍ内に落下させて最大衝撃荷重（σｉ）を測定し、下式にて、衝撃荷重の低下率を落球による最大衝撃力の吸収率（Δσ）として求める。（ｎ＝１０）
Δσ（％）＝１／ｎΣ（１−σｉ／σｍａｘ）×１００
＜形態保持機能＞
形態保持性として、伸張変形の抵抗メジャーとして５％伸張時応力が４０Ｎ／５ｃｍ以上、熱変形抵抗メジャーとして熱収縮率が２％以下を形態保持機能が合格と判断する。
＜補強機能＞
厚み２ｍｍの板ガラスを、幅５０ｍｍ、長さ２００ｍｍに切断したガラス板に、１００ｍｍ点を幅方向にガラス切りで直線５０ｍｍ全幅の切れ目をつけ、切れ目を下側にして、切れ目を中央にして１５０ｍｍ間隔に2点支持させて、上側にサンプルを装着して試験試料とし、１００ｍｍ上から５／８並球をサンプル装着面の切れ目位置中央に落下させて、板ガラスが切れ目で割れた場合、補強機能不良（×）、割れなかった場合、補強機能合格（○）と判定した。なお、サンプルを装着しない場合は、ｎ＝１０の全てが割れたことを確認する。ｎ＝１０全てが割れない場合は、落下位置を高くして確実に割れる位置を落球位置に修正して評価した。サンプルを装着した場合、ｎ＝１０のうち、７以上割れない場合はやや不良（△）とした。
＜消音効果＞
４８０ｍｍ角点にφ１０ｍｍのゴム面で４点支持できる台に、５００ｍｍ角の鋼板（厚み５ｍｍ）を設置し、鋼板面１５０ｍｍ上から５／８並球を落下させたときの音を１級とし、鋼板面に５ｍｍの軟質天然ゴム板を装着して、天然ゴム板面１５０ｍｍ上から鋼球を落下させた時の音を５級として、１０名のパネラーにて、サンプルを装着した時と比較、官能評価で１級〜５級を判定させて、平均値（少数点以下切り捨て）を出し、３級以上を消音効果ありと判定した。
【００４０】
（実施例１）
固有粘度０．６８、融点２６５℃のＰＥＴを紡糸温度２８５℃にて、幅０．０５ｍｍ、長さ０．２ｍｍのオリフィスより、単孔吐出量０．５ｇ／分にて紡糸し、ノズル下５０ｍｍより２０℃の空気を風速０．５ｍ／秒にて冷却しつつ、ノズル下０．８ｍの点に設置したエジェクターで糸速４９００ｍ／分の速度で吸引させつつ引取り、ノズル下１．５ｍ点で、５０ｍ／分の速度で移動している引取ネット面へ繊維束を開繊させつつ振り落とし積層した。ネット面に積層されたウエッブは直ちに仮押さえローラーでプレ圧縮して引取ローラーにて繊維断面が扁平率（扁平率％＝１／ｎΣ（短辺／長辺）×１００〜ｎ＝２０）３５％の扁平断面で、繊度１ｄｔｅｘ、目付６０ｇ／ｍ２の緻密層用ウエッブＡを巻き取った。
【００４１】
オリフィス形状がφ０．３ｍｍの丸断面を用い、単孔吐出量３ｇ／分にて紡糸し、引取ネット速度を４０ｍ／分とした以外は不織布Ａと同様にして得られた丸断面で繊度は６ｄｔｅｘ、目付１００ｇ／ｍ２のバルキー層用の積層ウエッブＢを得た。
次いで、緻密層用ウエッブＡとバルキ−層用ウエッブＢを積層供給して、ペネ６０でニードルパンチし、ニードルパンチしたスパンボンド不織布Ｃを得た。
次いで、ニードルパンチしたスパンボンド不織布Ｃを緻密層用不織布側ローラーは、０．８ｍｍピッチで潰し率５０％の格子柄エンボスローラーにて、温度２４０℃で、バルキー層側ローラーはプレーン表面で、ローラー温度２０℃にてバルキー層側を冷却しつつ、線圧５００Ｎｆにて緻密層側表面をエンボス加工したスパンボンド不織布Ｄを得た。
【００４２】
得られたスパンボンド不織布Ｄの緻密層の厚みは、０．０８ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比４４％であり、バルキー層の厚みは０．７１ｍｍであり、不織布の目付１６０ｇ／ｍ２、見掛密度２０２ｋｇ／ｍ３、厚み０．７９ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１０％、５％伸張時応力は、縦（MD）方向２１０Ｎ／５ｃｍ、横（ＣＤ）方向１４５Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向１．２％、ＣＤ方向０．１％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｄは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も４級で合格であった。すなわち、実施例１は発明要件を全て満たしており、本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４３】
（実施例２）
固有粘度０．７８、融点２６６℃のＰＥＴを紡糸温度２８５℃にて、オリフィス形状がφ０．２５ｍｍの丸断面を用い、単孔吐出量２ｇ／分にて紡糸し、ノズル下５０ｍｍより２０℃の空気を風速０．５ｍ／秒にて冷却しつつ、ノズル下０．８ｍの点に設置したエジェクターで糸速５４００ｍ／分の速度で吸引させつつ引取り、ノズル下１．５ｍ点で、１００ｍ／分の速度で移動している引取ネット面へ繊維束を開繊させつつ振り落とし積層した。ネット面に積層されたウエッブは直ちに仮押さえローラーでプレ圧縮して引取り、連続して、ペネ５０でニードルパンチし、繊維断面は丸断面で繊度は３．７ｄｔｅｘ、不織布の厚みは１．４ｍｍ、目付８０ｇ／ｍ２のニードルパンチ加工したスパンボンド不織布Ｅを得た。次いで、スパンボンド不織布Ｅを、不織布片面はプレーンローラー面を１０℃に冷却しつつ、片面の加熱エンボスローラーは、０．８ｍｍピッチで潰し率３０％の格子柄エンボスローラーで、エンボス温度２３５℃、線圧５００Ｎ／ｃｍにて、他の片面表層のみエンボス加工したスパンボンド不織布Ｆを得た。
【００４４】
得られたスパンボンド不織布Ｆは、緻密層の厚み０．０８ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比２４％であり、バルキー層の厚みは０．４２ｍｍであり、不織布の目付８０ｇ／ｍ２、見掛密度１６０ｋｇ／ｍ３、厚み０．５ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１２％、５％伸張時応力は、MD方向１６０Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向８５Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．６％、ＣＤ方向１．８％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｆは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も３級で合格であった。すなわち、実施例２は発明要件を全て満たしており、厚みがやや薄い本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４５】
（実施例３）
ノズル孔数を増孔し、引取ネット速度を変更し、積層ウエッブをペネ４５でニードルパンチした以外、実施例２と同様の方法にて得た、繊維断面は丸断面で繊度は３．６ｄｔｅｘ、不織布の厚みは６．２ｍｍ、目付４５０ｇ／ｍ２のニードルパンチ加工したスパンボンド不織布Ｇを得た。次いで、エンボスを１．２ｍｍピッチで潰し率７２％の格子柄を用い、エンボス温度２５８℃、線圧８００Ｎ／ｃｍとした以外、実施例２と同様にして得たスパンボンド不織布Ｈは、緻密層の厚み０．１５ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比６１％であり、バルキー層の厚みは２．５ｍｍであり、不織布の目付４５０ｇ／ｍ２、見掛密度１７０ｋｇ／ｍ３、厚み２．６５ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１５％、５％伸張時応力は、MD方向１２６０Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向９２５Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．７％、ＣＤ方向１．９％であった。
【００４６】
得られたスパンボンド不織布Ｈは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も４級で合格であった。すなわち、実施例３は発明要件を全て満たしており、厚みがやや厚い本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４７】
（実施例４）
実施例１で得たウエッブＡのみを実施例１と同様の方法でエンボス加工して得た緻密層用スパンボンド不織布Ｌは、厚み０．０９ｍｍ、見掛密度６７０ｋｇ／ｍ3、凹凸を有し、凹部面積比４４％であった。
【００４８】
実施例１で得たウエッブＢとスパンボンド不織布Ｌを積層して、ペネ６０でニードルパンチを施し、積層スパンボンド不織布Ｍを得た。得られた不織布の目付１６０ｇ／ｍ2、見掛密度１６０ｋｇ／ｍ3、厚み１．００ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１５％、５％伸張時応力は、縦（MD）方向１９５Ｎ／５ｃｍ、横（ＣＤ）方向１５３Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向１．１％、ＣＤ方向０．２％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｄは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も４級で合格であった。すなわち、実施例４は発明要件を全て満たしており、本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４９】
（比較例１）
実施例１の積層ウエッブＢをペネ６０でニードルパンチして得たスパンボンド不織布Ｉは、緻密層が無く、表面に凹凸も無く、バルキー層のみの単層であり、不織布の目付１００ｇ／ｍ２、見掛密度８４ｋｇ／ｍ3、厚み１．２ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率４％、５％伸張時応力は、MD方向１８Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向１１Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向４．７％、ＣＤ方向３．５％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｉは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は不合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例１は発明要件を全て満たしておらず、厚みはあるが単層のため、消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５０】
（比較例２）
ノズル孔数と引取速度を変更し、０．８ｍｍピッチで潰し率５０％の格子柄エンボスローラーを用いた以外、実施例２と同様にして得たスパンボンド不織布Ｊは、繊維断面は丸断面で繊度は３．７ｄｔｅｘ、緻密層の厚み０．０５ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比４６％であり、バルキー層の厚みは０．２５ｍｍであり、不織布の目付４５ｇ／ｍ２、見掛密度１１０ｋｇ／ｍ３、厚み０．３ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率３％、５％伸張時応力は、MD方向６４Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向４１Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．２％、ＣＤ方向０．１％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｊは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例２は発明要件を全て満たしておらず、厚みがやや薄いため消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５１】
（比較例３）
ノズル孔数と引取速度を変更し、エンボスローラーの温度を２６２℃、線圧を４００Ｎ／ｃｍとした以外、比較例２と同様にして得たスパンボンド不織布Ｋは、繊維断面は丸断面で繊度は３．７ｄｔｅｘ、緻密層の厚み０．０２ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比４７％であり、バルキー層の厚みは０．７８ｍｍであり、不織布の目付１４０ｇ／ｍ２、見掛密度１７５ｋｇ／ｍ３、厚み０．８ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率３．５％、５％伸張時応力は、MD方向１９４Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向１８０Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．２％、ＣＤ方向０．１％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｊは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例３は発明要件を全て満たしておらず、消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５２】
（比較例４）
ＰＥＴからなる中空断面で６．７ｄｔｅｘのステープル綿と熱接着成分として、融点１１０℃のポリエステル共重合体をシース成分とし、ＰＥＴをコア成分とした３．４ｄｔｅｘの熱接着繊維を、６５％／３５％混綿して開繊したウエッブを１４０℃の熱風にて圧縮成形し、目付１００ｇ／ｍ２、厚み１ｍｍ、見掛密度１００ｋｇ／ｍ３、落球による最大衝撃力の吸収率３％、５％伸張時応力は、MD方向１１Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向１０Ｎ／５ｃｍ、（乾熱収縮率は、熱接着成分が溶融するため測定できない）の硬綿を得た。得られたスパンボンド不織布Ｊは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は不合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例４は発明要件の連続繊維から構成されておらず、消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５３】
実施例１〜４、比較例１〜４により明らかなように、本発明のスパンボンド不織布は、不織布のみでも本発明要件を満たす特定の構造を形成することで、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に最適なスパンボンド不織布が提供できる。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明のスパンボンド不織布は、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に最適なスパンボンド不織布として安価に提供することができる。さらには、目付や厚みを所望のものとすることで、消音材基布以外の用途、例えば、粗密層を必要とするフィルター用途にも有用な不織布として提供できるので、産業界に寄与することが大である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、消音材用基布に最適なスパンボンド不織布、及び当該スパンボンドを用いた消音材に関する。
【背景技術】
【０００２】
吸音材、衝撃吸収材等の各種基布等に不織布を使用することが一般的に知られている。例えば、無機繊維ウエッブ又は無機物粉末を軟質合成樹脂で固めて消音機能を付与したシートを巻いたパイプが特許文献１で提案されている。しかしながら、かかる提案は外側をモルタルで固める方策をとるため汎用性に欠けるという問題がある。
【０００３】
また、高比重金属を入れた遮音シートの内層に綿や軟質の発泡材を入れて吸音させる方法が特許文献２に提案されているが、この方法は、遮音シートを用いるため、汎用性に欠け、消音効果も不充分である。
【０００４】
この方法を改良するため、内層に綿、フェルト、マット、筒状の繊維層で空気を保持させて吸音層機能を付与させ、外層を弾性のある樹脂を配して遮音層と制振層機能を果たす多層構造が特許文献３で提案されている。しかしながら、この方法は、厚みが大きく、不織布の吸音機能は軟質発泡体より機能が不足しているため、吸音効果が不充分であり、更に汎用性に欠けるという問題がある。
【０００５】
更に不織布に音源と接触させて音を通過させ、外側の独立気泡樹脂体で吸音、遮断する方法が特許文献４で提案されている。しかし、使用する不織布としてポリプロピレン長繊維のエンボス加工したものであり、補強機能は別途に樹脂補強体を使用しており、不織布は補強効果を兼ね備えてはいない。
【０００６】
その他、繊維集合体層と発泡樹脂層をニードルパンチ加工で接合し、接着層を介してパイル布帛などと接合させた積層材を壁面や床面等に貼りつけて、壁面や床面等に遮音、消音、断熱、結露防止等の機能を付与する方法が特許文献５で提案されている。しかし、この方法に用いる不織布は、特には限定されておらず、硬綿や開繊ウエッブも使用できる記載があり、カーペットの保温断熱層の交絡機能のみしか付与されていない。
【０００７】
また、合成繊維からなる厚みのあるフェルト又はマットとフィルムを積層し、ニードルパンチで交絡処理した防音断熱シートが特許文献６で提案されている。この場合に用いられている不織布は、目付が１００〜１５００ｇ／ｍ2で、厚み１〜１５ｍｍと開示されており、補強効果はフィルムが保持し、不織布は断熱層として機能するものと推測される。
【特許文献１】特開平０５−２１５２８９号公報
【特許文献２】特公平０６−０８９５６０号公報
【特許文献３】特開２００１−２１４９９６号公報
【特許文献４】特開平０９−０８９３５７号公報
【特許文献５】特開２００１−２１４９９６号公報
【特許文献６】特表２００３−５３５２２８号公報
【０００８】
上述の通り、断熱性や吸音性をもつ不織布は開示されているが、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に適した不織布は開示されていない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は従来技術の課題を背景になされたもので、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に適したスパンボンド不織布を提案するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは上記課題を解決するため鋭意研究した結果、不織布のみでも特定の構造を形成することで、衝撃吸収機能を向上せしめることにより、結果として、補強機能や形態保持機能も向上し、優れた消音機能を発現せしめることができることを知見し、遂に本発明を完成するに到った。即ち本発明は、（Ａ）目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布。（Ｂ）落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％である（Ａ）記載のスパンボンド不織布であり、（Ｃ）見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3〜２５０ｋｇ／ｍ3、緻密層とバルキー層が一体化して、緻密層面が凹凸形状を有し、凹面積が８％〜７０％である（Ａ）又は（Ｂ）記載のスパンボンド不織布であり、（Ｄ）緻密層がエンボス加工又は毛焼き加工で形成され、バルキー層がニードルパンチ加工又は水流交絡加工で形成されたことを特徴とする（Ａ）〜（Ｃ）記載のスパンボンド不織布であり、（Ｅ）（Ａ）〜（Ｄ）何れかに記載の不織布を用いた消音材であり、（Ｆ）ニードルパンチ加工又は及び水流交絡加工されたスパンボンド不織布を、エンボス加工する際に、緻密層を形成する側のエンボスローラー温度（Ｔｅ：℃）が、不織布の繊維を構成する樹脂の融点（Ｔｍ：℃）としたとき、数式（Ｔｍ−８）≧Ｔｅ≧（Ｔｍ−８０）を満足し、バルキー層側のエンボスローラー温度を５℃〜１００℃としてエンボス加工することを特徴とするスパンボンド不織布の製造方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のスパンボンド不織布は、不織布のみでも本発明要件を満たす特定の構造を形成することで、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に適したスパンボンド不織布として安価に提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明は、目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布である。
【００１３】
不織布を構成する繊維が連続繊維でない場合は、衝撃吸収と消音機能が半減して、基布が不織布のみから構成されるシートでは、充分な消音機能が得られないので、短繊維不織布などの連続繊維で構成されていない不織布は好ましくない。また、連続繊維から構成されていても、衝撃を受けて剛体機能が発現できない不織布、例えば、メルトブローン不織布なども好ましくない。
【００１４】
本発明に係る不織布の目付は、５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2である。５０ｇ／ｍ2未満では、見掛密度を本発明範囲に設定した場合に、衝撃吸収と消音機能が不充分な構造しかできない場合があり好ましくない。１０００ｇ／ｍ2を越えると、消音シートとして重くなり過ぎる問題があり好ましくない。本発明の好ましい目付は、１００ｇ／ｍ2〜５００ｇ／ｍ2であり、より好ましくは、１５０ｇ／ｍ2〜３００ｇ／ｍ2である。
【００１５】
本発明不織布の厚みは、０．５ｍｍ未満では、衝撃を面で受け分散して下層のショックアブソーバーで消音する効果が不充分となる場合があり好ましくない。１０．０ｍｍを越える場合は、他の素材でも代替可能となり、本発明不織布の良さを生かせない場合があり好ましくない。本発明の好ましい厚みは、０．６ｍｍ〜５．０ｍｍ、より好ましくは、０．８ｍｍ〜２．５ｍｍである。
【００１６】
本発明の不織布における構造は、剛体として衝撃を面で受け、衝撃を分散して下層に伝達する緻密層と、伝達された衝撃波を構造変形と波動として空隙への閉じ込める効果で衝撃を消去するショックアブソーバー機能を持つバルキー層の少なくとも２層構造が必要である。２層構造を形成しない場合は、上記効果が発揮できないので好ましくない。
【００１７】
本発明の不織布は、２層構造で、且つ、落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％であるスパンボンド不織布であることが好ましい。落球による最大衝撃力の吸収率が５％未満では消音機能が不充分となる場合がある。本発明の落球による最大衝撃力の吸収率のより好ましい範囲は８％以上、最も好ましくは１０％以上１００％である。より効率よく消音するためには、目付と密度と厚みにより最適な各層の厚み設定を行うのが望ましい。 好ましい緻密層／バルキー層の厚み比は、０．５／０．５〜０．０３／０．９７である。緻密層比が０．５を超えると、バルキー層が薄くなり、バルキー層のショックアブソーバー効果が低減して、衝撃吸収と消音機能が低下する場合があり、緻密層比が０．０３未満では、剛体の面で衝撃を受け分散伝達する機能が低下する場合があるのからである。より好ましい緻密層／バルキー層厚み比は、０．４／０．６〜０．０５／０．９５である。
【００１８】
本発明不織布の見掛密度は、緻密層とバルキー層を合わせた平均の見掛密度で定義され、見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3が好ましい。見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3未満では、緻密層の見掛密度が低くなり、面で衝撃を受け止めるための面剛性が不充分となる場合があり好ましくない。３００ｋｇ／ｍ3以上では、バルキー層の密度が高くなり、緻密層のショックアブソーバー機能が不充分となる場合があり好ましくない。本発明のより好ましい見掛密度は、１５０ｋｇ／ｍ3〜２９０ｋｇ／ｍ3であり、最も好ましくは１８０ｋｇ／ｍ3〜２８０ｋｇ／ｍ3である。ちなみに、緻密層の好ましい見掛密度は２００ｋｇ／ｍ3以上、より好ましくは３００ｋｇ／ｍ3以上１０００ｋｇ／ｍ3以下である。バルキー層の好ましい見掛密度は８０ｋｇ／ｍ3〜３００ｋｇ／ｍ3、より好ましくは、１００ｋｇ／ｍ3〜２５０ｋｇ／ｍ3である。
【００１９】
本発明不織布の２層構造は、緻密層とバルキー層が接合一体化していると、衝撃吸収及び消音機能の効率が良好となるので好ましい実施形態である。積層接合処理簡略化のため、一体構造体を２層構造化するのが最も好ましいが、別々の２層を接合する方法でもよく、接合する場合は、公知の方法、例えば、ニードルパンチや接着などにより接合一体化していることが好ましい事例として挙げられる。
【００２０】
更には、衝撃を受ける緻密層が、剛体機能に加えて、凹凸形状を有する表面形態を付与することにより、緻密層底面の剛体層に衝撃が伝達する前に、凸部を変形させて衝撃力を緩和させる衝撃吸収力をも併せ持つ構造とすることで衝撃吸収及び消音機能の効率が非常に良好となるため、最も好ましい事例として例示できる。剛体機能を発揮する凹部の潰し面積は、好ましくは８％〜７０％である。８％未満では、剛体機能が不充分となり、衝撃力をソフト層へ分散して伝達できなくなる場合ある。７０％を越える場合は、凸部が減少し、衝撃緩和効率が不充分となる場合がある。より好ましい凹部面積は１６％〜６０％、最も好ましくは２０％〜５０％である。
【００２１】
底面に凹凸を有する場合は、下方の凸部に応力集中してソフト層への伝達が不均一となり、逆効果となるので、好ましくない。表面への凹凸付与は、例えば、緻密層面のみが凹凸を形成できる片面エンボス加工や、毛焼き加工などが推奨できる。また、バルキー層はニードルパンチ加工や水流交絡加工などで形成する方法が推奨される。２層構造形成は上述のように、ソフト層にエンボス加工や毛焼き加工で直接緻密層を形成する方法が特に推奨されるが、別々に作成された不織布を一体化したソフト層を２層化することもできる。
【００２２】
本発明の不織布を構成する繊維の組成は、スパンボンド不織布を形成できる組成であれば特には限定されない。例えば、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン、ポリウレタン、ポリビニルアルコール、ポリカーボネート等の熱可塑性樹脂が例示できるが、本発明の好ましい組成としては、耐熱性と耐久性に優れた芳香族ポリエステルが挙げられる。芳香族ポリエステルとしては、エチレンテレフタレート、エチレンナフタレート、トリメチレンテレフタレート、トリメチレンナフタレート、ブチレンテレフタレート、ブチレンナフタレート、シクロヘキシレンジメチルテレフタレートなどの芳香族ジカルボン酸とジオールのポリエステル単位を主成分として含有するポリエステルなどが例示できる。なお必要に応じて、他の第三成分としては、酸成分では、イソフタール酸、アジピン酸、セバチン酸、グルタル酸等の第三成分を共重合したものや、ジオール成分としては、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ブタンジオール／エチレングリコール、などのジオール成分を共重合したポリエステルなども例示できる。また、共重合した芳香族ポリエステル又は脂肪族ポリエステルを混合して溶融せしめた時点で共重合させてもよい。
【００２３】
なお、本発明では、性能を低下させない範囲で、その他の樹脂成分や防臭抗菌剤、消臭剤、防黴剤、着色剤、芳香剤、難燃剤、可塑剤、相溶剤等の添加により各種機能付与を行うことができる。
【００２４】
本発明の不織布を構成する繊維は、特には限定されないが、繊度は、緻密層では強度と剛性が発現できる０．５ｄｔｅｘ〜６ｄｔｅｘが好ましく、バルキー層では嵩高性が出せる２ｄｔｅｘ〜１０ｄｔｅｘが好ましい。断面形状は、緻密層では丸断面や扁平断面が好ましく、バルキー層では中空断面や特殊異形断面が好ましい。
【００２５】
本発明の不織布構造の繊維配列は特には限定されないが、テープ用途では、直交配列や伸張方向に多く直列している繊維配列にすると、伸張時強力が高くできるので好ましい。シート用途では、直交配列かランダム配列として、全方向に伸張時強力を高くできる形態が好ましい。
【００２６】
本発明不織布の強度や伸度及び引裂強さは特には限定されないが、取扱性や使用耐久性からの好ましい範囲は、強度は５０Ｎ／５０ｍｍ〜４００Ｎ／５０ｍｍ、伸度は４０％〜１００％、引裂強さは２０Ｎ／５０ｍｍ〜２００Ｎ／５０ｍｍである。
【００２７】
以下に本発明不織布の製法の一例を示す。
本発明不織布の緻密層とバルキー層の２層構造体は、緻密層とバルキー層を別々に作成し、積層一体化する方法でも得ることができる。又、ソフト層からなる単層不織布の片面を緻密構造化することもできる。単層不織布の２層構造化は、バルキー層を残して片面を剛体化するために、片表面部のみ加熱し、下層は冷却してバルキー層を剛直化しつつ片面を加熱エンボス加工する技術を用いることが特に好ましい。
【００２８】
また、本発明に係る不織布は、別々に不織布化したソフト層を接合して２層とし、片面緻密構造化することもできる。
このような方法を採る場合は、緻密層は２００ｋｇ／ｍ3以上、バルキー層は２００ｋｇ／ｍ3未満であることが好ましい。
【００２９】
以下に本発明の製造方法を例示する。
固有粘度０．６８のポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと略す）を用いて、常法により紡糸する。緻密層とする側は、スリットの吐出孔より扁平断面吐出糸を紡出するのが好ましい。本発明の好ましい繊度である０．５ｄｔｅｘ〜６ｄｔｅｘとするためには、エジェクターによる引取速度を例えば５０００ｍ／分に設定する場合には、吐出量は０．２５ｇ／分孔〜３ｇ／孔とするのが好ましい。この時、剪断速度は１００００／秒以下に設定しないと、異常流動による繊維強力の低下を生じる場合がある。好ましい剪断速度は３００／秒〜４０００／秒であり、特にオリフィスがスリット形状や異形断面形状では、５００〜３０００／秒の範囲に設定するのが特に好ましい。
【００３０】
吐出するノズルは多数列の小さなノズルを必要個数設置しても良いし、多列の孔を有する一枚のノズルを用いてもよい。吐出された溶融線条は、冷却しつつ細化させて引取る。スパンボンド法では、アスピレーター機能をもつエジェクターで引取り、搬送ネット上に振落として繊維配列をランダムな状態に開繊積層したウエッブを形成する。繊維が弾性回復限界内で遅延回復して不織布の形態保持性が低下して取扱性が悪くなる場合には、開繊積層したウエッブの遅延回復を直ちに抑制してウエッブ形態を固定する方法を推奨できる。
【００３１】
固定方法は、引取りネットでの挟み込み固定化する方法や、押さえローラーによる固定化方法が例示できる。これにより、不織布の形態保持性が著しく向上する。振り落とす繊維量は、所望の目付けになるように引取ネット速度に応じて調整し振り落とす。振り落とし繊維本数が一定の場合では、引取ネット速度を早くしていくと、開繊された繊維は、ネットの進行方向（以下ＭＤと略す）に配列する確率が多くなる傾向を示す。このような場合は振り落とす繊維本数を多くすることでランダムな状態を調整することが可能となり、より生産性も向上する。引取りウエッブ形成の工程では、必要な厚み調整も配慮する必要がある。
【００３２】
バルキー層側の繊維断面は、丸断面又は異形断面や中空断面等が好ましいオリフィス形状として例示できる。本発明の好ましい繊度である２ｄｔｅｘ〜１０ｄｔｅｘとするには、エジェクターによる引取速度を例えば５０００ｍ／分に設定する場合、吐出量は１ｇ／分孔〜５ｇ／分孔とするのが好ましい。その他の条件は緻密層とする側の形成と同様の方法にて積層ウエッブを得ることができる。
【００３３】
次いで、積層ウエッブは連続して、又は、非連続でニードルパンチ加工、又は水流交絡処理等の絡合処理を行い、バルキー層形成を行う。複層の場合はウエッブを積層して絡合処理を行う。ニードルパンチ加工では、緻密度と絡合強度に応じて針数密度や針形状を最適化するのが好ましい。水流交絡処理は、必要に応じ、片面又は両面に処理する。水流圧力は３００Ｎ〜８００Ｎが適当であり、あまり低圧では絡合効果が少なく、高過ぎると繊維の損傷を生じるので好ましくない。かくして得られたバルキー層は、次いで、緻密層とする側表面に緻密層を形成する。
【００３４】
緻密層形成は、連続して、又は、非連続で、積層されたバルキー層の緻密層とする側表面に緻密化加工を行う。緻密化加工は、エンボス加工や毛焼き加工が推奨できる。エンボス加工は、本発明の好ましい実施形態では、凹凸加工ができるエンボス形状である折り目柄、格子柄、亀甲柄、横楕円柄などの形状で、潰し率は８％〜７０％であることが好ましい。更に好ましくは１６％〜６０％である。線圧はＰＥＴ繊維では、２００Ｎ／ｃｍ〜９００Ｎ／ｃｍが好ましく、ローラー温度は、エンボス側は加熱し、反エンボス側は冷却するが望ましい。すなわち、ニードルパンチ加工又は及び水流交絡加工されたスパンボンド不織布を、エンボス加工する際に、緻密層を形成する側のエンボスローラー温度（Ｔｅ：℃）が、不織布の繊維を構成する樹脂の融点（Ｔｍ：℃）としたとき、数式（Ｔｍ−８）≧Ｔｅ≧（Ｔｍ−８０） を満足し、バルキー層側のエンボスローラー温度を５℃〜１００℃としてエンボス加工することを特徴とするスパンボンド不織布の製造方法が特に推奨できる。
【００３５】
エンボスローラー温度が樹脂融点−８℃未満の高温では、溶融又は半溶融状態となり繊維形態が維持できない場合が避けるのが望ましい。融点−８０℃以下では、繊維の塑性変形効果が不足して剛直面形成が不充分となる場合があり好ましくない。好ましいエンボスローラー温度（Ｔｅ）は、Ｔｍ−１０℃〜Ｔｍ−５０℃、より好ましくは、Ｔｍ−１５℃〜Ｔｍ−４０℃である。反エンボスローラーは冷却してバルキー層の熱変形を防止して嵩高性を保持する必要から、５℃〜１００℃とするのが好ましい。５℃以下では、技術的には望ましい条件であるが、冷却のためのエネルギー効率が悪くなりコスト面から不利である。１００℃以上では、バルキー層が熱変形する場合があり好ましくない。
【００３６】
かくして得られた本発明の消音材用スパンボンド不織布は、消音材用基布として提供できる。基布は、次いで、粘着剤が離型フィルムとラミネートされたものと接合され、消音シートが得られる。テープとするには、所望の幅に切断巻取りテープとして供給される。
【００３７】
本発明では、性能を低下させない範囲で樹脂製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で防臭抗菌、消臭、防黴、着色、芳香、難燃等の機能付与剤等を付与しての加工処理ができる。なお、本発明における例示は、これらに限定されるものではない。
【実施例】
【００３８】
次に実施例及び比較例を用いて、本発明を具体的に説明するが、実施例及び比較例中の特性値は以下の方法で測定した。
【００３９】
＜融点＞
示差走査型熱量計にて、２０℃から３００℃まで、２０℃／分にて昇温せしめたときの溶融により生じる吸熱現象の吸熱ピーク温度を融点とする。
＜繊維の繊度＞
ＪＩＳ−Ｌ１０１５（１９９９）に準拠して測定。
＜不織布の目付＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜不織布の厚さ＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜不織布の引張強度、伸度、及び５％伸張時応力＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。なお、５％伸張時応力は、引張強伸度測定時の５％伸張時応力とする。
＜不織布の乾熱収縮率＞
ＪＩＳ−Ｌ１９０６（２０００）に準拠して測定。
＜凹部面積比＞
ランダムに不織布１ｍ２の１０ヶ所を幅長さ１０ｍｍ（１ｃｍ２）を選択して凹凸面を写真撮影して１００倍に拡大した写真にて、個々に凹部を切り出して、全面積に対する面積比を求め、１０ヶ所の平均値を％として示す。
＜落球による最大衝撃力の吸収率＞
ＪＩＳ Ｂ １５０１に規定される玉軸受用鋼球の５／８並球を用い、下方５００ｍｍに設置した圧縮ロードセルの荷重受け面φ１００ｍｍの中心φ１０ｍｍ内に落下させたときの最大衝撃荷重（σｍａｘ）を測定し、次いで、サンプルを荷重受け面φ１００ｍｍの中央に設置して、サンプル表面から５００ｍｍ上方より、同鋼球を荷重受け面φ１００ｍｍの中心φ１０ｍｍ内に落下させて最大衝撃荷重（σｉ）を測定し、下式にて、衝撃荷重の低下率を落球による最大衝撃力の吸収率（Δσ）として求める。（ｎ＝１０）
Δσ（％）＝１／ｎΣ（１−σｉ／σｍａｘ）×１００
＜形態保持機能＞
形態保持性として、伸張変形の抵抗メジャーとして５％伸張時応力が４０Ｎ／５ｃｍ以上、熱変形抵抗メジャーとして熱収縮率が２％以下を形態保持機能が合格と判断する。
＜補強機能＞
厚み２ｍｍの板ガラスを、幅５０ｍｍ、長さ２００ｍｍに切断したガラス板に、１００ｍｍ点を幅方向にガラス切りで直線５０ｍｍ全幅の切れ目をつけ、切れ目を下側にして、切れ目を中央にして１５０ｍｍ間隔に2点支持させて、上側にサンプルを装着して試験試料とし、１００ｍｍ上から５／８並球をサンプル装着面の切れ目位置中央に落下させて、板ガラスが切れ目で割れた場合、補強機能不良（×）、割れなかった場合、補強機能合格（○）と判定した。なお、サンプルを装着しない場合は、ｎ＝１０の全てが割れたことを確認する。ｎ＝１０全てが割れない場合は、落下位置を高くして確実に割れる位置を落球位置に修正して評価した。サンプルを装着した場合、ｎ＝１０のうち、７以上割れない場合はやや不良（△）とした。
＜消音効果＞
４８０ｍｍ角点にφ１０ｍｍのゴム面で４点支持できる台に、５００ｍｍ角の鋼板（厚み５ｍｍ）を設置し、鋼板面１５０ｍｍ上から５／８並球を落下させたときの音を１級とし、鋼板面に５ｍｍの軟質天然ゴム板を装着して、天然ゴム板面１５０ｍｍ上から鋼球を落下させた時の音を５級として、１０名のパネラーにて、サンプルを装着した時と比較、官能評価で１級〜５級を判定させて、平均値（少数点以下切り捨て）を出し、３級以上を消音効果ありと判定した。
【００４０】
（実施例１）
固有粘度０．６８、融点２６５℃のＰＥＴを紡糸温度２８５℃にて、幅０．０５ｍｍ、長さ０．２ｍｍのオリフィスより、単孔吐出量０．５ｇ／分にて紡糸し、ノズル下５０ｍｍより２０℃の空気を風速０．５ｍ／秒にて冷却しつつ、ノズル下０．８ｍの点に設置したエジェクターで糸速４９００ｍ／分の速度で吸引させつつ引取り、ノズル下１．５ｍ点で、５０ｍ／分の速度で移動している引取ネット面へ繊維束を開繊させつつ振り落とし積層した。ネット面に積層されたウエッブは直ちに仮押さえローラーでプレ圧縮して引取ローラーにて繊維断面が扁平率（扁平率％＝１／ｎΣ（短辺／長辺）×１００〜ｎ＝２０）３５％の扁平断面で、繊度１ｄｔｅｘ、目付６０ｇ／ｍ２の緻密層用ウエッブＡを巻き取った。
【００４１】
オリフィス形状がφ０．３ｍｍの丸断面を用い、単孔吐出量３ｇ／分にて紡糸し、引取ネット速度を４０ｍ／分とした以外は不織布Ａと同様にして得られた丸断面で繊度は６ｄｔｅｘ、目付１００ｇ／ｍ２のバルキー層用の積層ウエッブＢを得た。
次いで、緻密層用ウエッブＡとバルキ−層用ウエッブＢを積層供給して、ペネ６０でニードルパンチし、ニードルパンチしたスパンボンド不織布Ｃを得た。
次いで、ニードルパンチしたスパンボンド不織布Ｃを緻密層用不織布側ローラーは、０．８ｍｍピッチで潰し率５０％の格子柄エンボスローラーにて、温度２４０℃で、バルキー層側ローラーはプレーン表面で、ローラー温度２０℃にてバルキー層側を冷却しつつ、線圧５００Ｎｆにて緻密層側表面をエンボス加工したスパンボンド不織布Ｄを得た。
【００４２】
得られたスパンボンド不織布Ｄの緻密層の厚みは、０．０８ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比４４％であり、バルキー層の厚みは０．７１ｍｍであり、不織布の目付１６０ｇ／ｍ２、見掛密度２０２ｋｇ／ｍ３、厚み０．７９ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１０％、５％伸張時応力は、縦（MD）方向２１０Ｎ／５ｃｍ、横（ＣＤ）方向１４５Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向１．２％、ＣＤ方向０．１％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｄは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も４級で合格であった。すなわち、実施例１は発明要件を全て満たしており、本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４３】
（実施例２）
固有粘度０．７８、融点２６６℃のＰＥＴを紡糸温度２８５℃にて、オリフィス形状がφ０．２５ｍｍの丸断面を用い、単孔吐出量２ｇ／分にて紡糸し、ノズル下５０ｍｍより２０℃の空気を風速０．５ｍ／秒にて冷却しつつ、ノズル下０．８ｍの点に設置したエジェクターで糸速５４００ｍ／分の速度で吸引させつつ引取り、ノズル下１．５ｍ点で、１００ｍ／分の速度で移動している引取ネット面へ繊維束を開繊させつつ振り落とし積層した。ネット面に積層されたウエッブは直ちに仮押さえローラーでプレ圧縮して引取り、連続して、ペネ５０でニードルパンチし、繊維断面は丸断面で繊度は３．７ｄｔｅｘ、不織布の厚みは１．４ｍｍ、目付８０ｇ／ｍ２のニードルパンチ加工したスパンボンド不織布Ｅを得た。次いで、スパンボンド不織布Ｅを、不織布片面はプレーンローラー面を１０℃に冷却しつつ、片面の加熱エンボスローラーは、０．８ｍｍピッチで潰し率３０％の格子柄エンボスローラーで、エンボス温度２３５℃、線圧５００Ｎ／ｃｍにて、他の片面表層のみエンボス加工したスパンボンド不織布Ｆを得た。
【００４４】
得られたスパンボンド不織布Ｆは、緻密層の厚み０．０８ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比２４％であり、バルキー層の厚みは０．４２ｍｍであり、不織布の目付８０ｇ／ｍ２、見掛密度１６０ｋｇ／ｍ３、厚み０．５ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１２％、５％伸張時応力は、MD方向１６０Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向８５Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．６％、ＣＤ方向１．８％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｆは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も３級で合格であった。すなわち、実施例２は発明要件を全て満たしており、厚みがやや薄い本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４５】
（実施例３）
ノズル孔数を増孔し、引取ネット速度を変更し、積層ウエッブをペネ４５でニードルパンチした以外、実施例２と同様の方法にて得た、繊維断面は丸断面で繊度は３．６ｄｔｅｘ、不織布の厚みは６．２ｍｍ、目付４５０ｇ／ｍ２のニードルパンチ加工したスパンボンド不織布Ｇを得た。次いで、エンボスを１．２ｍｍピッチで潰し率７２％の格子柄を用い、エンボス温度２５８℃、線圧８００Ｎ／ｃｍとした以外、実施例２と同様にして得たスパンボンド不織布Ｈは、緻密層の厚み０．１５ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比６１％であり、バルキー層の厚みは２．５ｍｍであり、不織布の目付４５０ｇ／ｍ２、見掛密度１７０ｋｇ／ｍ３、厚み２．６５ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１５％、５％伸張時応力は、MD方向１２６０Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向９２５Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．７％、ＣＤ方向１．９％であった。
【００４６】
得られたスパンボンド不織布Ｈは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も４級で合格であった。すなわち、実施例３は発明要件を全て満たしており、厚みがやや厚い本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４７】
（実施例４）
実施例１で得たウエッブＡのみを実施例１と同様の方法でエンボス加工して得た緻密層用スパンボンド不織布Ｌは、厚み０．０９ｍｍ、見掛密度６７０ｋｇ／ｍ3、凹凸を有し、凹部面積比４４％であった。
【００４８】
実施例１で得たウエッブＢとスパンボンド不織布Ｌを積層して、ペネ６０でニードルパンチを施し、積層スパンボンド不織布Ｍを得た。得られた不織布の目付１６０ｇ／ｍ2、見掛密度１６０ｋｇ／ｍ3、厚み１．００ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率１５％、５％伸張時応力は、縦（MD）方向１９５Ｎ／５ｃｍ、横（ＣＤ）方向１５３Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向１．１％、ＣＤ方向０．２％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｄは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は合格、消音効果も４級で合格であった。すなわち、実施例４は発明要件を全て満たしており、本発明不織布を接合するだけで消音材として優れた性能を示すものであった。
【００４９】
（比較例１）
実施例１の積層ウエッブＢをペネ６０でニードルパンチして得たスパンボンド不織布Ｉは、緻密層が無く、表面に凹凸も無く、バルキー層のみの単層であり、不織布の目付１００ｇ／ｍ２、見掛密度８４ｋｇ／ｍ3、厚み１．２ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率４％、５％伸張時応力は、MD方向１８Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向１１Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向４．７％、ＣＤ方向３．５％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｉは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は不合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例１は発明要件を全て満たしておらず、厚みはあるが単層のため、消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５０】
（比較例２）
ノズル孔数と引取速度を変更し、０．８ｍｍピッチで潰し率５０％の格子柄エンボスローラーを用いた以外、実施例２と同様にして得たスパンボンド不織布Ｊは、繊維断面は丸断面で繊度は３．７ｄｔｅｘ、緻密層の厚み０．０５ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比４６％であり、バルキー層の厚みは０．２５ｍｍであり、不織布の目付４５ｇ／ｍ２、見掛密度１１０ｋｇ／ｍ３、厚み０．３ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率３％、５％伸張時応力は、MD方向６４Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向４１Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．２％、ＣＤ方向０．１％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｊは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例２は発明要件を全て満たしておらず、厚みがやや薄いため消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５１】
（比較例３）
ノズル孔数と引取速度を変更し、エンボスローラーの温度を２６２℃、線圧を４００Ｎ／ｃｍとした以外、比較例２と同様にして得たスパンボンド不織布Ｋは、繊維断面は丸断面で繊度は３．７ｄｔｅｘ、緻密層の厚み０．０２ｍｍ、で凹凸を有し、凹部面積比４７％であり、バルキー層の厚みは０．７８ｍｍであり、不織布の目付１４０ｇ／ｍ２、見掛密度１７５ｋｇ／ｍ３、厚み０．８ｍｍ、落球による最大衝撃力の吸収率３．５％、５％伸張時応力は、MD方向１９４Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向１８０Ｎ／５ｃｍ、乾熱収縮率は、ＭＤ方向０．２％、ＣＤ方向０．１％であった。
得られたスパンボンド不織布Ｊは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例３は発明要件を全て満たしておらず、消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５２】
（比較例４）
ＰＥＴからなる中空断面で６．７ｄｔｅｘのステープル綿と熱接着成分として、融点１１０℃のポリエステル共重合体をシース成分とし、ＰＥＴをコア成分とした３．４ｄｔｅｘの熱接着繊維を、６５％／３５％混綿して開繊したウエッブを１４０℃の熱風にて圧縮成形し、目付１００ｇ／ｍ２、厚み１ｍｍ、見掛密度１００ｋｇ／ｍ３、落球による最大衝撃力の吸収率３％、５％伸張時応力は、MD方向１１Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ方向１０Ｎ／５ｃｍ、（乾熱収縮率は、熱接着成分が溶融するため測定できない）の硬綿を得た。得られたスパンボンド不織布Ｊは、離型フィルムに粘着層をラミネートされたものの粘着層側と積層接合して、消音材を作成して機能評価を消音シート材として評価した。形状保持機能は不合格、補強機能は不合格、消音効果も２級で不合格であった。すなわち、比較例４は発明要件の連続繊維から構成されておらず、消音材として劣る性能を示すものであった。
【００５３】
実施例１〜４、比較例１〜４により明らかなように、本発明のスパンボンド不織布は、不織布のみでも本発明要件を満たす特定の構造を形成することで、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に最適なスパンボンド不織布が提供できる。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明のスパンボンド不織布は、補強機能、形態保持機能、衝撃吸収機能共に優れた消音材基布に最適なスパンボンド不織布として安価に提供することができる。さらには、目付や厚みを所望のものとすることで、消音材基布以外の用途、例えば、粗密層を必要とするフィルター用途にも有用な不織布として提供できるので、産業界に寄与することが大である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した多層不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布。
【請求項２】
落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％である請求項１記載のスパンボンド不織布。
【請求項３】
見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3〜２５０ｋｇ／ｍ3であって、緻密層とバルキー層が一体化して、緻密層面が凹凸形状を有し、凹面積が８％〜７０％である請求項１又は２記載のスパンボンド不織布。
【請求項４】
緻密層がエンボス加工又は毛焼き加工で形成され、バルキー層がニードルパンチ加工又は水流交絡加工で形成されたことを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載のスパンボンド不織布。
【請求項５】
請求項１〜４いずれかに記載の不織布を用いた消音材。
【請求項６】
ニードルパンチ加工又は及び水流交絡加工されたスパンボンド不織布を、エンボス加工する際に、緻密層を形成する側のエンボスローラー温度（Ｔｅ：℃）が、不織布の繊維を構成する樹脂の融点（Ｔｍ：℃）としたとき、数式（Ｔｍ−８）≧Ｔｅ≧（Ｔｍ−８０）を満足し、かつバルキー層側のエンボスローラー温度を５℃〜１００℃としてエンボス加工することを特徴とするスパンボンド不織布の製造方法。
【請求項１】
目付が５０ｇ／ｍ2〜１０００ｇ／ｍ2、厚みが０．５ｍｍ〜１０．０ｍｍの長繊維が絡合した多層不織布において、該不織布が、緻密層とバルキー層とから構成されたスパンボンド不織布。
【請求項２】
落球による最大衝撃力の吸収率が５％〜１００％である請求項１記載のスパンボンド不織布。
【請求項３】
見掛密度が１００ｋｇ／ｍ3〜２５０ｋｇ／ｍ3であって、緻密層とバルキー層が一体化して、緻密層面が凹凸形状を有し、凹面積が８％〜７０％である請求項１又は２記載のスパンボンド不織布。
【請求項４】
緻密層がエンボス加工又は毛焼き加工で形成され、バルキー層がニードルパンチ加工又は水流交絡加工で形成されたことを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載のスパンボンド不織布。
【請求項５】
請求項１〜４いずれかに記載の不織布を用いた消音材。
【請求項６】
ニードルパンチ加工又は及び水流交絡加工されたスパンボンド不織布を、エンボス加工する際に、緻密層を形成する側のエンボスローラー温度（Ｔｅ：℃）が、不織布の繊維を構成する樹脂の融点（Ｔｍ：℃）としたとき、数式（Ｔｍ−８）≧Ｔｅ≧（Ｔｍ−８０）を満足し、かつバルキー層側のエンボスローラー温度を５℃〜１００℃としてエンボス加工することを特徴とするスパンボンド不織布の製造方法。
【公開番号】特開２００６−１６７３８（Ｐ２００６−１６７３８Ａ）
【公開日】平成１８年１月１９日（２００６．１．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−１９７７７８（Ｐ２００４−１９７７７８）
【出願日】平成１６年７月５日（２００４．７．５）
【出願人】（０００００３１６０）東洋紡績株式会社 (3,622)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１月１９日（２００６．１．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年７月５日（２００４．７．５）
【出願人】（０００００３１６０）東洋紡績株式会社 (3,622)
【Ｆターム（参考）】
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