無口金電球
【課題】信頼性が高く低コストで、かつ、電球として高効率な無口金電球を提供すること。
【解決手段】透光性気密容器３の圧潰封止ネック絞り部４により圧潰封止されている境界に、圧潰封止ネック絞り部４に絞り込まれて周方向に異なった湾曲に形成されたネック絞り部９を有し、該ネック絞り部９の肉厚は、湾曲が最大部では変更無く、湾曲が最小部では圧潰封止ネック絞り部４の側へ向かって徐々に肉厚を増加させて形成する。
【解決手段】透光性気密容器３の圧潰封止ネック絞り部４により圧潰封止されている境界に、圧潰封止ネック絞り部４に絞り込まれて周方向に異なった湾曲に形成されたネック絞り部９を有し、該ネック絞り部９の肉厚は、湾曲が最大部では変更無く、湾曲が最小部では圧潰封止ネック絞り部４の側へ向かって徐々に肉厚を増加させて形成する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等の各種機器類の照明・表示用に使用されている小型の無口金電球に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から白熱電球で無口金電球は、自動車など車両の制動灯、方向指示灯あるいは尾灯などとして広く実用に供されている。（例えば、特許文献１参照）
近年、自動車の耐用年数が長期化しており、しかも、路線バスや陸送業者等にみられるように昼間点灯（ＤＲＬ）に代表される長時間点灯も常用化されている。そのため、高効率で長寿命の白熱電球が要望されている。自動車用の白熱電球としては形状的には、ウエッジベース形ランプ（無口金電球）が採用されている場合が多い。
【０００３】
ウエッジベース形ランプの形状と構造の一例については、図５（ａ）に側面透視図を、（ｂ）に正面透視図をそれぞれ示している。図５（ａ）および（ｂ）において、ウエッジベース形ランプ２１は、ガラスバルブ２２の一端部にガラスバルブ２２を加熱し対向する一対のピンチャにより押圧圧潰して形成した圧潰封止ネック絞り部２４が設けられている。また、ガラスバルブ２２の内部には、圧潰封止ネック絞り部４により中間部が圧潰封止されて固定された一対のリード線２５ａ、２５ｂが、ガラスバルブ２２の内部にガラス製の固定部材２６を介して立設されている。
【０００４】
また、ガラスバルブ２２の内部にはキセノンやクリプトンなどの不活性ガスが封入されているとともに、ガラスバルブ２２の内部に立設しているリード線２５ａ、２５ｂの先端間には光源を構成するフィラメント２７が継線して張架されている。また、圧潰封止ネック絞り部２４は横断面が中央に膨出状の排気管２８が形成されて略矩形状をなしている。
【０００５】
ウエッジベース形ランプ２１の製造方法は次のとおりである。すなわち、バルブ２２の内部にはキセノンやアルゴンなどの不活性ガスが封入されているとともに、バルブ２２の内部に装着されるマウント部材（リード線２５ａ、２５ｂ等）を一端が封止され他端に開口部を有する円筒ガラス製のバルブの内部に挿入し、リード線２５ａ、２５ｂの他端をバルブ２２の開口部から導出し、ガラス製の排気管２８をバルブ２２の開口部の所定の位置に配置して、その後、バルブ２２の開口部両側をガスバーナーで加熱し、両側から圧潰し気密に封止して圧潰封止ネック絞り部２４を形成している。
【０００６】
その後に、排気管２８を介して封止したバルブ２２の内部の空気を排気し、排気したバルブ２２の内部に不活性ガス等を封入し、排気管２８を加熱溶融して封止した。その後、排気管２８の不要な部分を取り除き、さらに、バルブ２２の圧潰封止ネック絞り部２４から導出された一対のリード線２５ａ、２５ｂを折り曲げて電気的な端子部を形成しウエッジベース形ランプ２１としての管球製品を形成している。
【０００７】
自動車用白熱電球については、国際規格で基本形状も規定されている。したがって、輸出等を考慮すると基本形状については、国際規格の規定内での変更しか許容されない。そのため、高効率で長寿命の白熱電球の要望に対して、基本形状の大幅変更による効率向上を目指すことは好ましくない。
【０００８】
そこで、長寿命化、高輝度化の要求をランプの基本形状を変更せずに実現するためには、ハロゲンランプ等で従来から一般的に知られているように、ランプの内部圧力を高く設定することがおこなわれている。それにより、光量アップのために高電流を流しても、フィラメント２７の高温化による金属素材の蒸発が抑制されてフィラメント７断線が防止できる。その結果、高輝度化と同時に長寿命化の実現が可能となった。
【０００９】
さらに、より低い熱伝導率のガスを使用すること、より不活性ガスの封入量を多くすることが行われ、一層の高輝度化と同時に長寿命化の向上が図られている。
【特許文献１】特開昭６２−１０８５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、従来のウエッジベース形ランプを含む白熱電球はバルブの材質として軟質ガラスを使用しているため、バルブの内部がガスを封入した状態で、大気圧以下に封入圧力が抑えられているのが一般である。そのため、バルブの内部に高圧ガスを封入すると、機械的強度の低い軟質ガラスは高圧に耐えられず、破裂してしまう場合が生じていた。
【００１１】
一方、バルブの材質として、軟質ガラスよりも機械的強度の強い半硬質ガラス、あるいは、硬質ガラスと用いれば、バルブの破裂の問題は回避することができる。ただし、半硬質ガラス、あるいは、硬質ガラスの採用は、コスト高になり経済性を考慮すると好ましくない。
【００１２】
本発明は、これらの事情に対処してなされたもので、信頼性が高く低コストで、かつ、電球として高効率な無口金電球を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の一態様によれば、先端が封止され他端が開放している筒状の透光性容器の開放側近傍の側面を対向する２方向より圧潰封止し、内部に大気圧以上の不活性ガスが封入されている透光性気密容器と、前記圧潰封止ネック絞り部により中間部が圧潰封止されて一端側が前記透光性気密容器の内部に延在し他端側が前記透光性気密容器の外部に延在している一対のリード線と、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線の先端部間に電気的に接続して張架されているフィラメントと、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線間を固定保持する固定部材とを具備した無口金電球であって、前記透光性気密容器の前記圧潰封止ネック絞り部により圧潰封止されている境界には前記圧潰封止ネック絞り部に絞り込まれて周方向に異なった湾曲に形成されたネック絞り部を有し、該ネック絞り部の肉厚は、前記湾曲が最大部では変更が無く、前記湾曲が最小部では前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を増加させて形成されていることを特徴とする無口金電球である。
【００１４】
またこの無口金電球では、前記ネック絞り部は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かっての肉厚の増加は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を３倍まで増加させていることを特徴とする。
【００１５】
またこの無口金電球では、前記ネック絞り部の前記湾曲が最小部は、前記圧潰封止ネック絞り部がプレス成型された両端部であることを特徴とする。
【００１６】
またこの無口金電球では、前記ネック絞り部は、前記湾曲が最小部の外側の平均半径をＲａとし、前記湾曲が最小部の内側の平均半径をＲａ１とした場合、前記Ｒａ１の湾曲の開始位置は、前記Ｒｂの湾曲の開始位置よりも管軸方向で上位にあり、かつ、Ｒａ１＞Ｒａの関係であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、信頼性が高く低コストで、かつ、電球として高効率な無口金電球が可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の無口金電球であるウエッジベース形ランプについて、実施するための最良の形態を、図面を参照して説明する。
【００１９】
図１（ａ）は、本発明の実施形態の一例を示すウエッジベース形ランプの側面断面図で、（ｂ）は、その正面断面図である。ウエッジベース形ランプ１は無口金の電球で、ガラスバルブ２（以下、単にバルブと略す）の透光性気密容器３の外径の直径は、原則としてφ３０ｍｍ以下であり、例えば、φ２０ｍｍである。
【００２０】
バルブ２の透光性気密容器３の底部側にはバルブ２を加熱し対向する一対のピンチャ（不図示）により押圧圧潰して形成された圧潰封止ネック絞り部４が設けられている。
【００２１】
また、透光性気密容器３の内部には、圧潰封止ネック絞り部４により中間部が圧潰封止されて固定された一対のリード線５ａ、５ｂが、透光性気密容器３の内部にガラス製の固定部材６（ブリッジガラス）を介して立設されている。
【００２２】
また、バルブ２の内部にはキセノンやアルゴンなどの不活性ガスが封入されているとともに、バルブ２の透光性気密容器３の内部に立設しているリード線５ａ、５ｂの先端間には光源を構成するフィラメント７が継線して張架されている。また、圧潰封止ネック絞り部４は横断面の中央に膨出状の排気管８が形成され、また、圧潰封止ネック絞り部４の横断面は長手方向に略矩形状をなしている。この圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（図１（ａ）に示された面）の寸法は１６ｍｍ程度である。また、短手方向（図１（ｂ）に示された面で、横断面と直角になる厚さ方向）の寸法は３ｍｍ程度である。
【００２３】
バルブ２は、ソーダライムガラスやアルカリ・アルカリ土類ケイ酸ガラス（通称：鉛フリーガラス）などの軟質ガラスで形成されている。組成の一例を重量比で例示すれば、ＳｉＯ２→７０％、Ａｌ２Ｏ３→２％、Ｂ２Ｏ３→２％、ＲＯ（アルカリ土類金属酸化物）→１１％、Ｒ２Ｏ（アルカリ金属酸化物）→１５％である。
【００２４】
また、軟質ガラスの主な物理的特性は、一例を挙げれば、軟化点が６６５℃、徐冷点が４８０℃、歪点が４４０℃、熱伝導率（１００℃）が１．１（Ｗ／ｍ／ｋ）で、熱膨張係数（３０〜３８０℃）は、５０×１０−７／℃以上で、例えば、９４．５×１０−７／℃である。
【００２５】
また、バルブ２の形状は、Ａ形、Ｇ形、ＰＳ形、Ｒ形、Ｔ形やこれらの複合形あるいは板状体や皿状体などからなる平板形を任意に用いることができる。また、バルブ２は無色透明であったり着色、反射や散光などの光変換処理（生地自体によったり、表面に着色膜、反射膜、散光膜や蛍光体膜などの被膜や蝕刻などの処理などによる）がなされていても差し支えない。
【００２６】
バルブ２の透光性気密容器３の内部には、キセノン（Ｘｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、アルゴン（Ａｒ）またはこれらの混合物、及び窒素（Ｎ２）、ハロゲン、ハロゲン化合物を含んだ不活性ガスが大気圧（約１．０ＭＰａ）以上の圧力で封入されている。
【００２７】
すなわち、透光性気密容器３の内部の不活性ガスは熱伝導率が２００×１０−４ｗ／ｍｋ以下で、ガス圧は１．０〜３．０ＭＰａに規定されている。したがって、透光性気密容器３の内部の真空または不活性ガスが大気圧以上に封入されていているので、ランプとしての効率向上が図られている。
【００２８】
なお、バルブ２の透光性気密容器３の肉厚については後で詳述するが、透光性気密容器３が圧潰封止ネック絞り部４へ連続している部位であるネック絞り部９の肉厚は、透光性気密容器３の他の部位に比べて厚く形成されている。
【００２９】
バルブ２の内部のリード線５ａ、５ｂはジュメット線等が用いられ、気密を要するビーズやガラスバルブ２１との封着部分（圧潰封止ネック絞り部４）では、バルブ２の材料である軟質ガラスと同じか近似した熱膨張係数になるようにしている。
【００３０】
なお、バルブ２の内部のリード線５ａ、５ｂの中間位置の表面にはゲッター（不図示）が設けられている。このゲッターは、酸素を吸着したり、電球製造過程で混入した不純ガスを除去する。この不純ガスの除去は、この不純ガスとフィラメント７との化学反応によるフィラメント７の断線事故を防止することができる。
【００３１】
これらの構成により、ウエッジベース形ランプ１は、バルブ２の外側に延在したリード線５ａ、５ｂの端部に電圧を印加することにより、フィラメント７に発光電流を流す。この発光電流によりコイル状フィラメント７は加熱されて発熱および発光する。
【００３２】
ウエッジベース形ランプ１の製造方法は次のとおりである。すなわち、リード線５ａ、５ｂ、フィラメント７、固定部材６等が一体化したマウント部材を一端が封止され他端に開口部を有する円筒ガラス製のバルブ２の内部に挿入し、リード線５ａ、５ｂの他端をバルブ２４の開口部から導出し、ガラス製の排気管８をバルブ２の開口部の所定の位置に配置する。その後、バルブ２４の開口部両側をガスバーナーで加熱し、両側（図１（ａ）で、矢印Ｄ１、Ｄ２方向）からプレス（不図示）により圧潰して気密に封止した圧潰封止ネック絞り部４により透光性気密容器３を形成する。
【００３３】
その後に、排気管８を介して封止した透光性気密容器３の内部の空気を排気し、排気したバルブ２内に不活性ガス等を封入する。
【００３４】
大気圧以上の不活性ガスを封入する方法は、フィラメント７、リード線５ａ、５ｂなどを成形した封止球に、バルブ２をヒータによって軟質ガラスの変形する温度までベーキングしながら排気管８を通して管内を真空にし、その後水素ガスを充満し雰囲気ガス中でフィラメント７に通電した後、液体窒素に漬す。バルブ２の内部を十分に冷却した後、キセノンガスを封入する。
【００３５】
冷却状態において、ボイル・シャルルの法則により、封入ガスの体積は少なくなるので、透光性気密容器３の容積以上のガスを封入できる。しかる後、排気管８の不要な部分をバーナーで焼き切り、排気管８をアニールして封止する。その後、常温環境で放置し、常温に戻された透光性気密容器３の内部の封入ガスは、通常状態にもどり高圧封入が可能になる。
【００３６】
さらに、バルブ２の封止部６から導出された一対のリード線５ａ、５ｂを折り曲げて電気的な端子部を形成しウエッジベース形ランプ１としての管球製品を形成している。
【００３７】
次に、ウエッジベース形ランプ１における損傷として、バルブ２の破損とその対策について説明する。
【００３８】
上述のように、軟質ガラスで形成された透光性気密容器３の内部に、不活性ガスが高圧封入されているので、点灯時のガスの応力増加に耐え切れず、ネック絞り部９分を基点にして破断してバルブ２の破裂が発生する場合が生じている。
【００３９】
以下に、ネック絞り部９での破断の発生と原因について説明する。図２（ａ）は、バルブ２の透光性気密容器３のネック絞り部９について説明するためのウエッジベース形ランプ１の透光性気密容器の肉厚を示す側面断面図で、（ｂ）は、その正面断面図である。
【００４０】
また、図３（ａ）〜（ｃ）は、図２（ｂ）における透光性気密容器３の断面での膨張時の各部の応力負荷を模式的に示した説明図である。
【００４１】
図３（ａ）は、図２（ｂ）に示したＡ部の説明図である。すなわち、Ａ部においては断面の交点Ａ１は、９０度で直交状態になっており、その交点Ａ１に小さなＲ（例えば、外側が、２．５Ｒ、内側が４．５Ｒ）が形成されている。したがって、交点Ａ１がほぼ直交点になる。この直交点には垂直方向および水平方向から共に、集中応力Ｐ１、Ｐ２が加わり、異なる方向の集中応力Ｐ１、Ｐ２同士が交差することになる。そのため、交点Ａ１での透光性気密容器３の断面の負荷はきわめて大きくなり破断しやすい。
【００４２】
図３（ｂ）は、図２（ｂ）に示したＣ部の説明図である。すなわち、Ｃ部においては断面の交点Ａ２は、一方が垂直方向の直線であり、他方は曲線（例えば、曲率半径が１０Ｒ）である。その交点Ａ２の応力負荷は、直線側は集中応力Ｐ３になるが、一方の曲線側は無数の分散応力ｐ１・・・ｐｎなる。したがって、透光性気密容器３の断面の交点Ａ２に加わる負荷はＡ部に比べれば少なくなり、Ａ部よりは破断しにくい。
【００４３】
図３（ｃ）は、図２（ｂ）に示したＤ部の説明図である。すなわち、Ｄ部においては断面の交点Ａ３は、双方が曲線（例えば、曲率半径が１０Ｒ）である。その交点の応力負荷は、双方の曲線はいずれも無数の分散応力ｐ１・・・ｐｎなる。したがって、透光性気密容器３の断面の交点Ａ３に加わる負荷はＡ部は勿論、Ｃ部に比べても少なくなり、Ａ部やＣ部よりも破断しにくい。
【００４４】
従って、最も破断しやすいＡ部の機械的な強度を強化することが、透光性気密容器３の破断による破裂を防止する方策になる。したがって、ネック絞り部９での破裂の対策として、通常の工程以上に焼きこみを強くし、ネック絞り部９の湾曲形状に応じて、肉量を圧潰封止ネック絞り部４に近づくに従って徐々に増すことによって、問題の解決を図ることができた。
【００４５】
以下にバルブ２の透光性気密容器３のネック絞り部９について、先に示した図２（ａ）および（ｂ）により説明する。
【００４６】
透光性気密容器３のネック絞り部９の肉厚は、前述のように、基本的には、図２（ｂ）にＡ部として示したとおり、湾曲（曲率半径）が最小部である一例である圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（フィラメント７が張架されている方向）は、記圧潰封止ネック絞り部４がプレス成型された両端部である。この湾曲の最小部では、透光性気密容器３の他の部位に比べて、１．０〜３．０倍ほどの範囲で、圧潰封止ネック絞り部４に近くなるに従って徐々に厚く形成されている。
【００４７】
なお、湾曲が最小部であるのが、圧潰封止ネック絞り部４の長手方向になるのは、圧潰封止ネック絞り部４を両側からプレスして成型した結果が長手方向になる製造工程による。
【００４８】
一方、図２（ａ）にＢ部として示した、湾曲が最大部である一例である圧潰封止ネック絞り部４の短手方向（フィラメント７が張架されている方向と直角方向）になる。このＢ部では、透光性気密容器３のネック絞り部９の肉厚は、透光性気密容器３のストレートの部位と同じで特に変化はしていない。
【００４９】
なお、上述の説明で、圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（短手方向）と、フィラメント７が張架されている方向とを関連付けて説明したが、それは、説明の便宜上で、あくまでもフィラメント７が水平方向に張架されている場合に限る。なお、フィラメント７は垂直方向に張架される場合もあるので、本質的には圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（短手方向）とフィラメント７の張架方向とは直接的な関係はない。
【００５０】
また、透光性気密容器３のネック絞り部９の肉厚は、湾曲が最小部である圧潰封止ネック絞り部４の長手方向と、湾曲が最大部である圧潰封止ネック絞り部４の短手方向との間で徐々に変化している。
【００５１】
次に、ネック絞り部９の異なる湾曲間の関係について、図２（ａ）および（ｂ）を参照して説明する。
【００５２】
側面断面の湾曲であるＢ部は、（例えば、開度は１３０度で、内側は２．５Ｒ）の外側曲げの半径（平均ｒ）；Ｒｂである。
【００５３】
また、正面断面の湾曲であるＡ部の外側の半径（平均；）Ｒａと、正面断面の湾曲であるＡ部の内側の半径（平均）；Ｒａ１との関係は、
Ｒａ１の湾曲の開始位置は、Ｒｂの湾曲の開始位置よりも透光性気密容器３の管軸方向（ウエッジベース形ランプ１の管軸方向）で上位にあり、かつ、Ｒａ１＞Ｒａの関係になっている。
【００５４】
すなわち、正面断面の湾曲であるＡ部の外側曲げ半径；Ｒａ（平均）は、正面断面の湾曲であるＡ部の外側曲げ半径；Ｒａ（平均）より小さく設定している。しかも、Ｒａ１の湾曲の開始位置は、Ｒｂの湾曲の開始位置よりも透光性気密容器３の管軸方向で上位にあるように形成されている。
【００５５】
次に、上述の構成によるウエッジベース形ランプ１と従来のウエッジベース形ランプ１との比較試験結果について説明する。
【００５６】
なお、本実施形態で説明したウエッジベース形ランプ１は、透光性気密容器３のストレート部位の肉厚は０．８ｍｍとし、ネック絞り部９の肉厚は、２．４ｍｍで３倍に調整した場合の試験結果を示す。
【００５７】
試験では、室温下でウエッジベース形ランプ１に内圧が作用する場合の耐圧性能特性を調べる方法として、静水圧試験を用いた。
【００５８】
静水圧試験を用いた主たる理由は、点灯時破壊の場合
１．ランプ破片が周囲と衝突して２次的な破面を形成する。
２．破片が１ｍｍ３以下とかなり小さくなる事が多いなどの問題があり、破断面解析から破壊開始位置や破壊原因を調べることは困難な場合が多い。
それに対して、静水圧試験では、水の膨張率がガスよりもかなり小さいため、破壊後の破片の飛散が抑制され、ランプの破壊位置から、室温下における耐圧性の最も低い場所を調べることが容易であるためである。
【００５９】
具体的には封止球を用い排気管８から水圧を加えて破壊応力を調査して規定した。
【００６０】
図４（ａ）および（ｂ）は試験結果を示すグラフで、（ａ）は、本発明の場合であり、（ｂ）は、従来の場合である。図４（ａ）および（ｂ）のグラフで、縦軸は、負荷圧力（Ｍｐａ）であり、横軸はサンプル数である。なお、サンプル数はそれぞれ２０個である。
【００６１】
すなわち、試験の結果、本発明の実施形態で示した開発品のネック絞り部９の肉厚を３倍にしたときは、従来品よりも耐圧強度が上がることを示している。
【００６２】
なお、ネック絞り部９の肉厚を厚くすれば強度が増す方向であると考察できるが、ネック絞り部９の肉厚を４．０ｍｍ以上にした場合は、電球リード線５ａ、５ｂを支えるブリッジガラス（固定部材６）に干渉するので、構造的にネック絞り部９の肉厚は従来品の３倍までが適切であるといえる。
【００６３】
また、図３（ａ）に示したように、今回の実験で開発品の耐圧は３．１ＭＰａである。
【００６４】
なお、ガス量の増大と共に経済性が悪化するため、透光性気密容器３のストレート部位の外径がφ２０ｍｍで、肉厚が０．８ｍｍのランプに使用できる。
【００６５】
したがって、上述の実施形態の形状のウエッジベース形ランプ１は、従来の形状のウエッジベース形ランプに比べて、耐圧強度が増したことを実証できた。
【００６６】
なお、本発明は上記の実施形態のそのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。また、上記の実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合わせにより、種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除してもよい。さらに、異なる実施形態にわたる構成要素を適宜組み合わせてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６７】
【図１】（ａ）は、本発明の実施形態の一例を示すウエッジベース形ランプの側面断面図、（ｂ）は、その正面断面図。
【図２】（ａ）は、本発明の実施形態の一例を示すウエッジベース形ランプの透光性気密容器のネック絞り部について説明するための、透光性気密容器の肉厚を示す側面断面図、（ｂ）は、その正面断面図。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は、図２（ｂ）における透光性気密容器の断面での膨張時の各部の応力負荷を模式的に示した説明図。
【図４】（ａ）および（ｂ）は試験結果を示すグラフで、（ａ）は、本発明の場合の試験結果を示すグラフ、（ｂ）は、従来の場合の試験結果を示すグラフ。
【図５】（ａ）は、従来のウエッジベース形ランプの側面透視図、（ｂ）は、その正面透視図。
【符号の説明】
【００６８】
１…ウエッジベース形ランプ、２…ガラスバルブ、３…透光性気密容器、４…圧潰封止ネック絞り部、５ａ、５ｂ…リード線、６…固定部材、７…フィラメント、８…排気管、９…ネック絞り部。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等の各種機器類の照明・表示用に使用されている小型の無口金電球に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から白熱電球で無口金電球は、自動車など車両の制動灯、方向指示灯あるいは尾灯などとして広く実用に供されている。（例えば、特許文献１参照）
近年、自動車の耐用年数が長期化しており、しかも、路線バスや陸送業者等にみられるように昼間点灯（ＤＲＬ）に代表される長時間点灯も常用化されている。そのため、高効率で長寿命の白熱電球が要望されている。自動車用の白熱電球としては形状的には、ウエッジベース形ランプ（無口金電球）が採用されている場合が多い。
【０００３】
ウエッジベース形ランプの形状と構造の一例については、図５（ａ）に側面透視図を、（ｂ）に正面透視図をそれぞれ示している。図５（ａ）および（ｂ）において、ウエッジベース形ランプ２１は、ガラスバルブ２２の一端部にガラスバルブ２２を加熱し対向する一対のピンチャにより押圧圧潰して形成した圧潰封止ネック絞り部２４が設けられている。また、ガラスバルブ２２の内部には、圧潰封止ネック絞り部４により中間部が圧潰封止されて固定された一対のリード線２５ａ、２５ｂが、ガラスバルブ２２の内部にガラス製の固定部材２６を介して立設されている。
【０００４】
また、ガラスバルブ２２の内部にはキセノンやクリプトンなどの不活性ガスが封入されているとともに、ガラスバルブ２２の内部に立設しているリード線２５ａ、２５ｂの先端間には光源を構成するフィラメント２７が継線して張架されている。また、圧潰封止ネック絞り部２４は横断面が中央に膨出状の排気管２８が形成されて略矩形状をなしている。
【０００５】
ウエッジベース形ランプ２１の製造方法は次のとおりである。すなわち、バルブ２２の内部にはキセノンやアルゴンなどの不活性ガスが封入されているとともに、バルブ２２の内部に装着されるマウント部材（リード線２５ａ、２５ｂ等）を一端が封止され他端に開口部を有する円筒ガラス製のバルブの内部に挿入し、リード線２５ａ、２５ｂの他端をバルブ２２の開口部から導出し、ガラス製の排気管２８をバルブ２２の開口部の所定の位置に配置して、その後、バルブ２２の開口部両側をガスバーナーで加熱し、両側から圧潰し気密に封止して圧潰封止ネック絞り部２４を形成している。
【０００６】
その後に、排気管２８を介して封止したバルブ２２の内部の空気を排気し、排気したバルブ２２の内部に不活性ガス等を封入し、排気管２８を加熱溶融して封止した。その後、排気管２８の不要な部分を取り除き、さらに、バルブ２２の圧潰封止ネック絞り部２４から導出された一対のリード線２５ａ、２５ｂを折り曲げて電気的な端子部を形成しウエッジベース形ランプ２１としての管球製品を形成している。
【０００７】
自動車用白熱電球については、国際規格で基本形状も規定されている。したがって、輸出等を考慮すると基本形状については、国際規格の規定内での変更しか許容されない。そのため、高効率で長寿命の白熱電球の要望に対して、基本形状の大幅変更による効率向上を目指すことは好ましくない。
【０００８】
そこで、長寿命化、高輝度化の要求をランプの基本形状を変更せずに実現するためには、ハロゲンランプ等で従来から一般的に知られているように、ランプの内部圧力を高く設定することがおこなわれている。それにより、光量アップのために高電流を流しても、フィラメント２７の高温化による金属素材の蒸発が抑制されてフィラメント７断線が防止できる。その結果、高輝度化と同時に長寿命化の実現が可能となった。
【０００９】
さらに、より低い熱伝導率のガスを使用すること、より不活性ガスの封入量を多くすることが行われ、一層の高輝度化と同時に長寿命化の向上が図られている。
【特許文献１】特開昭６２−１０８５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、従来のウエッジベース形ランプを含む白熱電球はバルブの材質として軟質ガラスを使用しているため、バルブの内部がガスを封入した状態で、大気圧以下に封入圧力が抑えられているのが一般である。そのため、バルブの内部に高圧ガスを封入すると、機械的強度の低い軟質ガラスは高圧に耐えられず、破裂してしまう場合が生じていた。
【００１１】
一方、バルブの材質として、軟質ガラスよりも機械的強度の強い半硬質ガラス、あるいは、硬質ガラスと用いれば、バルブの破裂の問題は回避することができる。ただし、半硬質ガラス、あるいは、硬質ガラスの採用は、コスト高になり経済性を考慮すると好ましくない。
【００１２】
本発明は、これらの事情に対処してなされたもので、信頼性が高く低コストで、かつ、電球として高効率な無口金電球を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の一態様によれば、先端が封止され他端が開放している筒状の透光性容器の開放側近傍の側面を対向する２方向より圧潰封止し、内部に大気圧以上の不活性ガスが封入されている透光性気密容器と、前記圧潰封止ネック絞り部により中間部が圧潰封止されて一端側が前記透光性気密容器の内部に延在し他端側が前記透光性気密容器の外部に延在している一対のリード線と、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線の先端部間に電気的に接続して張架されているフィラメントと、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線間を固定保持する固定部材とを具備した無口金電球であって、前記透光性気密容器の前記圧潰封止ネック絞り部により圧潰封止されている境界には前記圧潰封止ネック絞り部に絞り込まれて周方向に異なった湾曲に形成されたネック絞り部を有し、該ネック絞り部の肉厚は、前記湾曲が最大部では変更が無く、前記湾曲が最小部では前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を増加させて形成されていることを特徴とする無口金電球である。
【００１４】
またこの無口金電球では、前記ネック絞り部は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かっての肉厚の増加は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を３倍まで増加させていることを特徴とする。
【００１５】
またこの無口金電球では、前記ネック絞り部の前記湾曲が最小部は、前記圧潰封止ネック絞り部がプレス成型された両端部であることを特徴とする。
【００１６】
またこの無口金電球では、前記ネック絞り部は、前記湾曲が最小部の外側の平均半径をＲａとし、前記湾曲が最小部の内側の平均半径をＲａ１とした場合、前記Ｒａ１の湾曲の開始位置は、前記Ｒｂの湾曲の開始位置よりも管軸方向で上位にあり、かつ、Ｒａ１＞Ｒａの関係であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、信頼性が高く低コストで、かつ、電球として高効率な無口金電球が可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の無口金電球であるウエッジベース形ランプについて、実施するための最良の形態を、図面を参照して説明する。
【００１９】
図１（ａ）は、本発明の実施形態の一例を示すウエッジベース形ランプの側面断面図で、（ｂ）は、その正面断面図である。ウエッジベース形ランプ１は無口金の電球で、ガラスバルブ２（以下、単にバルブと略す）の透光性気密容器３の外径の直径は、原則としてφ３０ｍｍ以下であり、例えば、φ２０ｍｍである。
【００２０】
バルブ２の透光性気密容器３の底部側にはバルブ２を加熱し対向する一対のピンチャ（不図示）により押圧圧潰して形成された圧潰封止ネック絞り部４が設けられている。
【００２１】
また、透光性気密容器３の内部には、圧潰封止ネック絞り部４により中間部が圧潰封止されて固定された一対のリード線５ａ、５ｂが、透光性気密容器３の内部にガラス製の固定部材６（ブリッジガラス）を介して立設されている。
【００２２】
また、バルブ２の内部にはキセノンやアルゴンなどの不活性ガスが封入されているとともに、バルブ２の透光性気密容器３の内部に立設しているリード線５ａ、５ｂの先端間には光源を構成するフィラメント７が継線して張架されている。また、圧潰封止ネック絞り部４は横断面の中央に膨出状の排気管８が形成され、また、圧潰封止ネック絞り部４の横断面は長手方向に略矩形状をなしている。この圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（図１（ａ）に示された面）の寸法は１６ｍｍ程度である。また、短手方向（図１（ｂ）に示された面で、横断面と直角になる厚さ方向）の寸法は３ｍｍ程度である。
【００２３】
バルブ２は、ソーダライムガラスやアルカリ・アルカリ土類ケイ酸ガラス（通称：鉛フリーガラス）などの軟質ガラスで形成されている。組成の一例を重量比で例示すれば、ＳｉＯ２→７０％、Ａｌ２Ｏ３→２％、Ｂ２Ｏ３→２％、ＲＯ（アルカリ土類金属酸化物）→１１％、Ｒ２Ｏ（アルカリ金属酸化物）→１５％である。
【００２４】
また、軟質ガラスの主な物理的特性は、一例を挙げれば、軟化点が６６５℃、徐冷点が４８０℃、歪点が４４０℃、熱伝導率（１００℃）が１．１（Ｗ／ｍ／ｋ）で、熱膨張係数（３０〜３８０℃）は、５０×１０−７／℃以上で、例えば、９４．５×１０−７／℃である。
【００２５】
また、バルブ２の形状は、Ａ形、Ｇ形、ＰＳ形、Ｒ形、Ｔ形やこれらの複合形あるいは板状体や皿状体などからなる平板形を任意に用いることができる。また、バルブ２は無色透明であったり着色、反射や散光などの光変換処理（生地自体によったり、表面に着色膜、反射膜、散光膜や蛍光体膜などの被膜や蝕刻などの処理などによる）がなされていても差し支えない。
【００２６】
バルブ２の透光性気密容器３の内部には、キセノン（Ｘｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、アルゴン（Ａｒ）またはこれらの混合物、及び窒素（Ｎ２）、ハロゲン、ハロゲン化合物を含んだ不活性ガスが大気圧（約１．０ＭＰａ）以上の圧力で封入されている。
【００２７】
すなわち、透光性気密容器３の内部の不活性ガスは熱伝導率が２００×１０−４ｗ／ｍｋ以下で、ガス圧は１．０〜３．０ＭＰａに規定されている。したがって、透光性気密容器３の内部の真空または不活性ガスが大気圧以上に封入されていているので、ランプとしての効率向上が図られている。
【００２８】
なお、バルブ２の透光性気密容器３の肉厚については後で詳述するが、透光性気密容器３が圧潰封止ネック絞り部４へ連続している部位であるネック絞り部９の肉厚は、透光性気密容器３の他の部位に比べて厚く形成されている。
【００２９】
バルブ２の内部のリード線５ａ、５ｂはジュメット線等が用いられ、気密を要するビーズやガラスバルブ２１との封着部分（圧潰封止ネック絞り部４）では、バルブ２の材料である軟質ガラスと同じか近似した熱膨張係数になるようにしている。
【００３０】
なお、バルブ２の内部のリード線５ａ、５ｂの中間位置の表面にはゲッター（不図示）が設けられている。このゲッターは、酸素を吸着したり、電球製造過程で混入した不純ガスを除去する。この不純ガスの除去は、この不純ガスとフィラメント７との化学反応によるフィラメント７の断線事故を防止することができる。
【００３１】
これらの構成により、ウエッジベース形ランプ１は、バルブ２の外側に延在したリード線５ａ、５ｂの端部に電圧を印加することにより、フィラメント７に発光電流を流す。この発光電流によりコイル状フィラメント７は加熱されて発熱および発光する。
【００３２】
ウエッジベース形ランプ１の製造方法は次のとおりである。すなわち、リード線５ａ、５ｂ、フィラメント７、固定部材６等が一体化したマウント部材を一端が封止され他端に開口部を有する円筒ガラス製のバルブ２の内部に挿入し、リード線５ａ、５ｂの他端をバルブ２４の開口部から導出し、ガラス製の排気管８をバルブ２の開口部の所定の位置に配置する。その後、バルブ２４の開口部両側をガスバーナーで加熱し、両側（図１（ａ）で、矢印Ｄ１、Ｄ２方向）からプレス（不図示）により圧潰して気密に封止した圧潰封止ネック絞り部４により透光性気密容器３を形成する。
【００３３】
その後に、排気管８を介して封止した透光性気密容器３の内部の空気を排気し、排気したバルブ２内に不活性ガス等を封入する。
【００３４】
大気圧以上の不活性ガスを封入する方法は、フィラメント７、リード線５ａ、５ｂなどを成形した封止球に、バルブ２をヒータによって軟質ガラスの変形する温度までベーキングしながら排気管８を通して管内を真空にし、その後水素ガスを充満し雰囲気ガス中でフィラメント７に通電した後、液体窒素に漬す。バルブ２の内部を十分に冷却した後、キセノンガスを封入する。
【００３５】
冷却状態において、ボイル・シャルルの法則により、封入ガスの体積は少なくなるので、透光性気密容器３の容積以上のガスを封入できる。しかる後、排気管８の不要な部分をバーナーで焼き切り、排気管８をアニールして封止する。その後、常温環境で放置し、常温に戻された透光性気密容器３の内部の封入ガスは、通常状態にもどり高圧封入が可能になる。
【００３６】
さらに、バルブ２の封止部６から導出された一対のリード線５ａ、５ｂを折り曲げて電気的な端子部を形成しウエッジベース形ランプ１としての管球製品を形成している。
【００３７】
次に、ウエッジベース形ランプ１における損傷として、バルブ２の破損とその対策について説明する。
【００３８】
上述のように、軟質ガラスで形成された透光性気密容器３の内部に、不活性ガスが高圧封入されているので、点灯時のガスの応力増加に耐え切れず、ネック絞り部９分を基点にして破断してバルブ２の破裂が発生する場合が生じている。
【００３９】
以下に、ネック絞り部９での破断の発生と原因について説明する。図２（ａ）は、バルブ２の透光性気密容器３のネック絞り部９について説明するためのウエッジベース形ランプ１の透光性気密容器の肉厚を示す側面断面図で、（ｂ）は、その正面断面図である。
【００４０】
また、図３（ａ）〜（ｃ）は、図２（ｂ）における透光性気密容器３の断面での膨張時の各部の応力負荷を模式的に示した説明図である。
【００４１】
図３（ａ）は、図２（ｂ）に示したＡ部の説明図である。すなわち、Ａ部においては断面の交点Ａ１は、９０度で直交状態になっており、その交点Ａ１に小さなＲ（例えば、外側が、２．５Ｒ、内側が４．５Ｒ）が形成されている。したがって、交点Ａ１がほぼ直交点になる。この直交点には垂直方向および水平方向から共に、集中応力Ｐ１、Ｐ２が加わり、異なる方向の集中応力Ｐ１、Ｐ２同士が交差することになる。そのため、交点Ａ１での透光性気密容器３の断面の負荷はきわめて大きくなり破断しやすい。
【００４２】
図３（ｂ）は、図２（ｂ）に示したＣ部の説明図である。すなわち、Ｃ部においては断面の交点Ａ２は、一方が垂直方向の直線であり、他方は曲線（例えば、曲率半径が１０Ｒ）である。その交点Ａ２の応力負荷は、直線側は集中応力Ｐ３になるが、一方の曲線側は無数の分散応力ｐ１・・・ｐｎなる。したがって、透光性気密容器３の断面の交点Ａ２に加わる負荷はＡ部に比べれば少なくなり、Ａ部よりは破断しにくい。
【００４３】
図３（ｃ）は、図２（ｂ）に示したＤ部の説明図である。すなわち、Ｄ部においては断面の交点Ａ３は、双方が曲線（例えば、曲率半径が１０Ｒ）である。その交点の応力負荷は、双方の曲線はいずれも無数の分散応力ｐ１・・・ｐｎなる。したがって、透光性気密容器３の断面の交点Ａ３に加わる負荷はＡ部は勿論、Ｃ部に比べても少なくなり、Ａ部やＣ部よりも破断しにくい。
【００４４】
従って、最も破断しやすいＡ部の機械的な強度を強化することが、透光性気密容器３の破断による破裂を防止する方策になる。したがって、ネック絞り部９での破裂の対策として、通常の工程以上に焼きこみを強くし、ネック絞り部９の湾曲形状に応じて、肉量を圧潰封止ネック絞り部４に近づくに従って徐々に増すことによって、問題の解決を図ることができた。
【００４５】
以下にバルブ２の透光性気密容器３のネック絞り部９について、先に示した図２（ａ）および（ｂ）により説明する。
【００４６】
透光性気密容器３のネック絞り部９の肉厚は、前述のように、基本的には、図２（ｂ）にＡ部として示したとおり、湾曲（曲率半径）が最小部である一例である圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（フィラメント７が張架されている方向）は、記圧潰封止ネック絞り部４がプレス成型された両端部である。この湾曲の最小部では、透光性気密容器３の他の部位に比べて、１．０〜３．０倍ほどの範囲で、圧潰封止ネック絞り部４に近くなるに従って徐々に厚く形成されている。
【００４７】
なお、湾曲が最小部であるのが、圧潰封止ネック絞り部４の長手方向になるのは、圧潰封止ネック絞り部４を両側からプレスして成型した結果が長手方向になる製造工程による。
【００４８】
一方、図２（ａ）にＢ部として示した、湾曲が最大部である一例である圧潰封止ネック絞り部４の短手方向（フィラメント７が張架されている方向と直角方向）になる。このＢ部では、透光性気密容器３のネック絞り部９の肉厚は、透光性気密容器３のストレートの部位と同じで特に変化はしていない。
【００４９】
なお、上述の説明で、圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（短手方向）と、フィラメント７が張架されている方向とを関連付けて説明したが、それは、説明の便宜上で、あくまでもフィラメント７が水平方向に張架されている場合に限る。なお、フィラメント７は垂直方向に張架される場合もあるので、本質的には圧潰封止ネック絞り部４の長手方向（短手方向）とフィラメント７の張架方向とは直接的な関係はない。
【００５０】
また、透光性気密容器３のネック絞り部９の肉厚は、湾曲が最小部である圧潰封止ネック絞り部４の長手方向と、湾曲が最大部である圧潰封止ネック絞り部４の短手方向との間で徐々に変化している。
【００５１】
次に、ネック絞り部９の異なる湾曲間の関係について、図２（ａ）および（ｂ）を参照して説明する。
【００５２】
側面断面の湾曲であるＢ部は、（例えば、開度は１３０度で、内側は２．５Ｒ）の外側曲げの半径（平均ｒ）；Ｒｂである。
【００５３】
また、正面断面の湾曲であるＡ部の外側の半径（平均；）Ｒａと、正面断面の湾曲であるＡ部の内側の半径（平均）；Ｒａ１との関係は、
Ｒａ１の湾曲の開始位置は、Ｒｂの湾曲の開始位置よりも透光性気密容器３の管軸方向（ウエッジベース形ランプ１の管軸方向）で上位にあり、かつ、Ｒａ１＞Ｒａの関係になっている。
【００５４】
すなわち、正面断面の湾曲であるＡ部の外側曲げ半径；Ｒａ（平均）は、正面断面の湾曲であるＡ部の外側曲げ半径；Ｒａ（平均）より小さく設定している。しかも、Ｒａ１の湾曲の開始位置は、Ｒｂの湾曲の開始位置よりも透光性気密容器３の管軸方向で上位にあるように形成されている。
【００５５】
次に、上述の構成によるウエッジベース形ランプ１と従来のウエッジベース形ランプ１との比較試験結果について説明する。
【００５６】
なお、本実施形態で説明したウエッジベース形ランプ１は、透光性気密容器３のストレート部位の肉厚は０．８ｍｍとし、ネック絞り部９の肉厚は、２．４ｍｍで３倍に調整した場合の試験結果を示す。
【００５７】
試験では、室温下でウエッジベース形ランプ１に内圧が作用する場合の耐圧性能特性を調べる方法として、静水圧試験を用いた。
【００５８】
静水圧試験を用いた主たる理由は、点灯時破壊の場合
１．ランプ破片が周囲と衝突して２次的な破面を形成する。
２．破片が１ｍｍ３以下とかなり小さくなる事が多いなどの問題があり、破断面解析から破壊開始位置や破壊原因を調べることは困難な場合が多い。
それに対して、静水圧試験では、水の膨張率がガスよりもかなり小さいため、破壊後の破片の飛散が抑制され、ランプの破壊位置から、室温下における耐圧性の最も低い場所を調べることが容易であるためである。
【００５９】
具体的には封止球を用い排気管８から水圧を加えて破壊応力を調査して規定した。
【００６０】
図４（ａ）および（ｂ）は試験結果を示すグラフで、（ａ）は、本発明の場合であり、（ｂ）は、従来の場合である。図４（ａ）および（ｂ）のグラフで、縦軸は、負荷圧力（Ｍｐａ）であり、横軸はサンプル数である。なお、サンプル数はそれぞれ２０個である。
【００６１】
すなわち、試験の結果、本発明の実施形態で示した開発品のネック絞り部９の肉厚を３倍にしたときは、従来品よりも耐圧強度が上がることを示している。
【００６２】
なお、ネック絞り部９の肉厚を厚くすれば強度が増す方向であると考察できるが、ネック絞り部９の肉厚を４．０ｍｍ以上にした場合は、電球リード線５ａ、５ｂを支えるブリッジガラス（固定部材６）に干渉するので、構造的にネック絞り部９の肉厚は従来品の３倍までが適切であるといえる。
【００６３】
また、図３（ａ）に示したように、今回の実験で開発品の耐圧は３．１ＭＰａである。
【００６４】
なお、ガス量の増大と共に経済性が悪化するため、透光性気密容器３のストレート部位の外径がφ２０ｍｍで、肉厚が０．８ｍｍのランプに使用できる。
【００６５】
したがって、上述の実施形態の形状のウエッジベース形ランプ１は、従来の形状のウエッジベース形ランプに比べて、耐圧強度が増したことを実証できた。
【００６６】
なお、本発明は上記の実施形態のそのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。また、上記の実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合わせにより、種々の発明を形成できる。例えば、実施形態に示される全構成要素から幾つかの構成要素を削除してもよい。さらに、異なる実施形態にわたる構成要素を適宜組み合わせてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６７】
【図１】（ａ）は、本発明の実施形態の一例を示すウエッジベース形ランプの側面断面図、（ｂ）は、その正面断面図。
【図２】（ａ）は、本発明の実施形態の一例を示すウエッジベース形ランプの透光性気密容器のネック絞り部について説明するための、透光性気密容器の肉厚を示す側面断面図、（ｂ）は、その正面断面図。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は、図２（ｂ）における透光性気密容器の断面での膨張時の各部の応力負荷を模式的に示した説明図。
【図４】（ａ）および（ｂ）は試験結果を示すグラフで、（ａ）は、本発明の場合の試験結果を示すグラフ、（ｂ）は、従来の場合の試験結果を示すグラフ。
【図５】（ａ）は、従来のウエッジベース形ランプの側面透視図、（ｂ）は、その正面透視図。
【符号の説明】
【００６８】
１…ウエッジベース形ランプ、２…ガラスバルブ、３…透光性気密容器、４…圧潰封止ネック絞り部、５ａ、５ｂ…リード線、６…固定部材、７…フィラメント、８…排気管、９…ネック絞り部。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端が封止され他端が開放している筒状の透光性容器の開放側近傍の側面を対向する２方向より圧潰封止し、内部に大気圧以上の不活性ガスが封入されている透光性気密容器と、前記圧潰封止ネック絞り部により中間部が圧潰封止されて一端側が前記透光性気密容器の内部に延在し他端側が前記透光性気密容器の外部に延在している一対のリード線と、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線の先端部間に電気的に接続して張架されているフィラメントと、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線間を固定保持する固定部材とを具備した無口金電球であって、
前記透光性気密容器の前記圧潰封止ネック絞り部により圧潰封止されている境界には前記圧潰封止ネック絞り部に絞り込まれて周方向に異なった湾曲に形成されたネック絞り部を有し、該ネック絞り部の肉厚は、前記湾曲が最大部では変更が無く、前記湾曲が最小部では前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を増加させて形成されていることを特徴とする無口金電球。
【請求項２】
前記ネック絞り部は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かっての肉厚の増加は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を３倍まで増加させていることを特徴とする請求項１記載の無口金電球。
【請求項３】
前記ネック絞り部の前記湾曲が最小部は、前記圧潰封止ネック絞り部がプレス成型された両端部であることを特徴とする請求項１または２記載の無口金電球。
【請求項４】
前記ネック絞り部は、前記湾曲が最小部の内側の平均半径をＲａ１とし、前記湾曲が最大部の外側の平均半径をＲｂとした場合、
前記Ｒａ１の湾曲の開始位置は、前記Ｒｂの湾曲の開始位置よりも前記透光性気密容器の管軸方向で上位にあり、かつ、Ｒａ１＞Ｒａの関係であることを特徴とする請求項１または３のいずれか１項に記載の無口金電球。
【請求項１】
先端が封止され他端が開放している筒状の透光性容器の開放側近傍の側面を対向する２方向より圧潰封止し、内部に大気圧以上の不活性ガスが封入されている透光性気密容器と、前記圧潰封止ネック絞り部により中間部が圧潰封止されて一端側が前記透光性気密容器の内部に延在し他端側が前記透光性気密容器の外部に延在している一対のリード線と、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線の先端部間に電気的に接続して張架されているフィラメントと、前記透光性気密容器の内部で前記一対のリード線間を固定保持する固定部材とを具備した無口金電球であって、
前記透光性気密容器の前記圧潰封止ネック絞り部により圧潰封止されている境界には前記圧潰封止ネック絞り部に絞り込まれて周方向に異なった湾曲に形成されたネック絞り部を有し、該ネック絞り部の肉厚は、前記湾曲が最大部では変更が無く、前記湾曲が最小部では前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を増加させて形成されていることを特徴とする無口金電球。
【請求項２】
前記ネック絞り部は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かっての肉厚の増加は、前記圧潰封止ネック絞り部側へ向かって徐々に肉厚を３倍まで増加させていることを特徴とする請求項１記載の無口金電球。
【請求項３】
前記ネック絞り部の前記湾曲が最小部は、前記圧潰封止ネック絞り部がプレス成型された両端部であることを特徴とする請求項１または２記載の無口金電球。
【請求項４】
前記ネック絞り部は、前記湾曲が最小部の内側の平均半径をＲａ１とし、前記湾曲が最大部の外側の平均半径をＲｂとした場合、
前記Ｒａ１の湾曲の開始位置は、前記Ｒｂの湾曲の開始位置よりも前記透光性気密容器の管軸方向で上位にあり、かつ、Ｒａ１＞Ｒａの関係であることを特徴とする請求項１または３のいずれか１項に記載の無口金電球。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２００９−２６６７２５（Ｐ２００９−２６６７２５Ａ）
【公開日】平成２１年１１月１２日（２００９．１１．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−１１７２０４（Ｐ２００８−１１７２０４）
【出願日】平成２０年４月２８日（２００８．４．２８）
【出願人】（０００１１１６７２）ハリソン東芝ライティング株式会社 (995)
【公開日】平成２１年１１月１２日（２００９．１１．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年４月２８日（２００８．４．２８）
【出願人】（０００１１１６７２）ハリソン東芝ライティング株式会社 (995)
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