無端ベルト、その製造方法およびベルトマシン
【課題】製造が容易であり、ロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい無端ベルトおよびその製造方法、および無端ベルトのロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても無端ベルトの外周面に全周凹歪が発生しにくいベルトマシンを提供する。
【解決手段】ステンレススチール製の無端ベルト１６を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡したベルトマシン１０であって、無端ベルト１６が、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものである。
【解決手段】ステンレススチール製の無端ベルト１６を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡したベルトマシン１０であって、無端ベルト１６が、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無端ベルト、その製造方法およびベルトマシンに関する。
【背景技術】
【０００２】
光学フィルム・シート等の、厚さ（平滑性）に高い精度が求められるフィルム・シートの製造には、ステンレススチール製の無端ベルトを複数のロールに掛け渡したシングルベルトキャスティングマシンが用いられる。そして、該無端ベルトにも、高い平滑性が求められる。
【０００３】
平滑性の高い無端ベルトとしては、例えば、下記のものが提案されている。
ステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を溶接した後、内周面および外周面を研削した無端ベルト（特許文献１）。
【０００４】
しかし、該無端ベルトには、下記の問題がある。
（ｉ）長尺の無端ベルトの場合、該無端ベルトを研削機（例えば、特許文献１の図４および図５に記載の研削機。）にセッティングすることが容易でなく、無端ベルトの研磨が困難である。よって、無端ベルトの製造が容易でない。
（ii）長尺の無端ベルトの場合、研削された無端ベルトをロールに掛け渡すことが容易でなく、ロールの無端ベルトへの取り付けが容易でない。よって、ベルトマシンの組み立てが容易でない。
（iii）両面が研削された無端ベルトは、通常、フィルム・シートの原料に接する外周面のみを研磨して鏡面仕上げを行い、ロールに接する内周面を研磨することはない。しかし、外周面のみを研磨した無端ベルトを長期間使用すると、無端ベルトの外周面に、無端ベルトの長手方向にわたって連続した凹状歪（以下、全周凹歪と記す。）が発生する。無端ベルトの外周面に全周凹歪が発生すると、外周面（鏡面）を転写して製造される光学フィルム・シートの厚さ精度が低下する。
【特許文献１】特開２００５−００１００８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、製造が容易であり、ロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい無端ベルトおよびその製造方法、および無端ベルトのロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても無端ベルトの外周面に全周凹歪が発生しにくいベルトマシンを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、帯状の板の長さ方向の端部同士を溶接して無端ベルトとする前に、帯状の板を研磨することによって、容易に研磨を行うことができ、かつ研磨後に帯状の板をロールに掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続することによって、容易にロールに取り付けることができることを見出した。
【０００７】
また、本発明者らは、無端ベルトの外周面に発生する全周凹歪は、ステンレススチール製の薄板を製造する際の冷間圧延加工や該薄板の表面の研削によって発生する無端ベルト内の残留応力、特に幅方向の残留圧縮応力によって発生すること、該残留応力は、研磨されていない面、すなわち無端ベルトの内周面に偏在していること、および該残留応力は無端ベルトの内周面の研磨によって低減できることを見出した。
【０００８】
すなわち、本発明の無端ベルトは、ステンレススチール製の無端ベルトであって、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続したものであることを特徴とする。
【０００９】
本発明の無端ベルトの製造方法は、ステンレススチール製の無端ベルトの製造方法であって、ステンレススチール製の帯状の板の両面を研磨する工程と、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する工程とを有することを特徴とする。
【００１０】
本発明のベルトマシンは、ステンレススチール製の無端ベルトを複数のロールに掛け渡したベルトマシンであって、前記無端ベルトが、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を前記ロールに掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の無端ベルトは、製造が容易であり、ロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい。
本発明の無端ベルトの製造方法によれば、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい無端ベルトを容易に製造でき、かつ容易にロールに取り付けることができる。
本発明のベルトマシンは、無端ベルトのロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても無端ベルトの外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
図１は、本発明のベルトマシンの一例を示す概略図である。ベルトマシン１０は、駆動ロール１２と、従動ロール１４と、駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡された無端ベルト１６と、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域において無端ベルト１６の内周面側から無端ベルト１６を支持する複数のサポートロール１８と、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域の上流付近にフィルム・シートの原料を供給するＴダイ２０と、Ｔダイ２０にフィルム・シートの原料を供給するギヤポンプ２２と、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域において無端ベルト１６および無端ベルト１６上のフィルム・シートの原料を加熱する複数の加熱装置２４と、無端ベルト１６から剥ぎ取られたフィルム・シートの原反を冷却する複数の冷却ロール２６とを具備するシングルベルトキャスティングマシンである。
【００１３】
無端ベルト１６は、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡した後、該板の長さ方向の端部同士を接続したものである。
【００１４】
帯状の板としては、通常、冷間圧延加工により製造されたステンレススチール製の薄板が用いられる。該薄板には、冷間圧延加工により発生する残留応力が多く残っている。残留応力を低減するためには焼鈍操作が有効であるが、薄板の場合、薄板全体が変形する。よって、薄板の場合、本発明における両面研磨による残留応力の低減が効果的である。
【００１５】
ステンレススチールとしては、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等のオーステナイト系、ＳＵＳ６３０等の析出硬化系等が挙げられる。
薄板の厚さは、通常、０．５ｍｍ〜３．０ｍｍである。
薄板の長さ、幅は、ベルトマシンのサイズ等に応じて適宜設定すればよい。
【００１６】
以下、帯状の板の表面については、無端ベルト１６とした際に外周面となる面を第１の面と記載し、無端ベルト１６とした際に内周面となる面を第２の面と記載する。
【００１７】
研磨を効率よく行うために、帯状の板の表面を研磨する前に、帯状の板の表面を研削することが好ましい。
研削とは、帯状の板の表面を削り取り、所定の厚さ、平滑度（表面粗さ）に調整することを意味する。研削によって表面の鏡面化は行われず、後段の研磨とは区別される。
研削方法としては、砥石研削、ペーパー研削等が挙げられる。
【００１８】
本発明においては、必要に応じて研削を行った後、帯状の板の両面（第１の面および第２の面）を研磨する。
研磨とは、表面を鏡面に仕上げることを意味する。
研磨方法としては、ケミカル研磨、電解研磨等が挙げられる。
【００１９】
研削および研磨は残留応力の発生を抑える点から、研削の場合は砥石による湿式研削機にて、研磨の場合は研磨材を含む研磨液を用いた湿式研磨機にて行うことが好ましい。また、研削は残留応力の発生を抑える点から、段階的に砥石の粒度を小さくしながら、２段以上に分けて行うことが好ましい。
湿式研磨機としては、例えば、特許文献１の図３に記載の装置等が挙げられる。
研削に用いる砥石の粒度は、＃１００〜＃６００が好ましい。
研磨に用いる研磨材の粒度は、０．０８μｍ〜０．２５μｍが好ましい。
【００２０】
研削後の帯状の板の第１の面および第２の面の算術平均粗さＲａは、０．０１μｍ〜０．５μｍが好ましく、０．０１μｍ〜０．０５μｍがより好ましい。Ｒａを０．０１μｍ以上とすることにより研削を効率よく行うことができ、Ｒａを０．５μｍ以下とすることにより後段の研磨を効率よく行うことができる。
【００２１】
研磨後の帯状の板の第１の面の算術平均粗さＲａは、０．００５μｍ〜０．０１μｍが好ましい。Ｒａを０．０１μｍ以下とすることにより、十分な鏡面が得られる。
【００２２】
算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１−２００１にしたがって測定する。
【００２３】
研削および研磨によって削り取られる第１の面および第２の面の厚さは、１０μｍ〜１００μｍが好ましく、２０μｍ〜１００μｍがより好ましい。該厚さを１０μｍ以上とすることにより表面付近の残留応力が低減され、該厚さを１００μｍ以下とすることにより研磨、研削時間が短縮される。
【００２４】
研磨後の帯状の板の第２の面の残留応力は通常、圧縮応力であり、帯状の板の幅方向で絶対値として１５０ＭＰａ以下が好ましく、１００ＭＰａ以下がより好ましい。該残留応力の絶対値が１５０ＭＰａ以下であれば、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい。前記残留応力を１５０ＭＰａ以下とするためには、Ｒａを０．０１μｍ〜０．０５μｍとすることが好ましい。
帯状の板の表面の残留応力は、Ｘ線回折法を利用したＸ線応力測定装置を用いて測定される。
【００２５】
研磨後の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する方法としては、溶接法が挙げられる。溶接法に用いられる溶接機としては、ＴＩＧ溶接機、レーザ溶接機等が挙げられる。
溶接後に、無端ベルト１６の溶接部分をさらに研削、研磨してもよい。
【００２６】
駆動ロール１２、従動ロール１４およびサポートロール１８としては、金属ロール、金属ロールの表面が樹脂で被覆された樹脂ロール、金属ロールの表面がゴムで被覆されたゴムロール等を用いることができる。無端ベルト１６の外周面に発生する全周凹歪を低減するという点からは、樹脂ロールまたはゴムロールが好適である。しかし、樹脂ロールまたはゴムロールには、樹脂またはゴムの磨耗粉が発生し、これがフィルム・シートに付着する；フィルム・シートの原料に含まれる溶剤への耐性が不十分である等の問題がある。よって、ベルトマシン１０においては、金属ロールが用いられる。ベルトマシン１０においては、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続した無端ベルト１６を用いているため、金属ロールを用いても無端ベルト１６の外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【００２７】
Ｔダイ２０、ギヤポンプ２２、加熱装置２４および冷却ロール２６としては、従来のシングルベルトキャスティングマシンに用いられているものを用いればよい。
【００２８】
次に、ベルトマシン１０を用いる例として、流延法によるフィルム・シートの製造方法について説明する。
まず、駆動ロール１２を回動させることにより、駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡された無端ベルト１６を、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域では、駆動ロール１２から従動ロール１４に向かって走行させ、無端ベルト１６の外周面が下方を向いた領域では、従動ロール１４から駆動ロール１２に向かって走行させる。
【００２９】
ついで、液状のフィルム・シートの原料を、ギヤポンプ２２を用いてＴダイ２０に供給し、該原料をＴダイ２０から、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域の上流付近に供給する。フィルム・シートの原料は、樹脂（ポリイミド等。）を溶剤（ジメチルフォルムアミド、ジメチルアセトアミド、塩化メチレン等。）に溶解させた溶液である。
【００３０】
Ｔダイ２０から無端ベルト１６の外周面に供給されたフィルム・シートの原料は、無端ベルト１６の外周面に均一な厚さで拡がり、ついで加熱装置２４によって加熱される。加熱装置２４によって加熱されたフィルム・シートの原料から溶剤が揮発し、しだいにフィルム・シートの原反が形成される。
【００３１】
無端ベルト１６の外周面が下方を向いた領域において、フィルム・シートの原反が従動ロール１４から駆動ロール１２に向かって移動しながら、フィルム・シートの原反の表面に無端ベルト１６の外周面の鏡面が転写される。
【００３２】
鏡面が転写されたフィルム・シート２８の原反は、駆動ロール１２に戻ったところで無端ベルト１６から剥ぎ取られ、複数の冷却ロール２６によって冷却された後、巻き取り機（図示略）に巻き取られる。
【００３３】
このようにして製造されたフィルム・シート２８は、表面粗さが小さいベルト上で形成されるため、厚さ精度が高く、かつ張力が一切かからない状態で製造されるため、光学的歪みのない高品質の光学フィルム・シートとして好適である。
【００３４】
以上説明した無端ベルト１６にあっては、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続したものであるため、無端ベルト１６にした状態で全面を研磨する必要がない。よって、製造が容易である。また、帯状の板の状態で駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡すことができるため、容易に駆動ロール１２および従動ロール１４に取り付けることができる。また、両面が研磨されているため、特に内周面の残留応力が十分に低減される、よって、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【００３５】
また、以上説明した無端ベルト１６の製造方法にあっては、ステンレススチール製の帯状の板の両面を研磨する工程を有するため、無端ベルト１６にした状態で全面を研磨する必要がない。よって、製造が容易である。また、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する工程を有するため、帯状の板の状態で駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡すことができ、容易に駆動ロール１２および従動ロール１４に取り付けることができる。また、両面を研磨しているため、特に内周面の残留応力が十分に低減される。よって、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい無端ベルト１６を製造できる。
【００３６】
また、以上説明したベルトマシン１０にあっては、無端ベルト１６が、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものであるため、無端ベルト１６の駆動ロール１２および従動ロール１４への取り付けが容易である。また、無端ベルト１６の両面が研磨されているため、長期間使用しても無端ベルト１６の外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【００３７】
なお、本発明のベルトマシンは、図示例のものに限定はされない。
例えば、加熱装置２４の代わりに紫外線ランプ等の放射線照射装置を設けたシングルベルトキャスティングマシンであってもよい。該シングルベルトキャスティングマシンによれば、フィルム・シートの原料として紫外線硬化性樹脂組成物等の放射線硬化性樹脂組成物を用いたフィルム・シートの製造を行うことができる。
また、特許文献１の図１に記載されているようなダブルベルトプレスマシンであってもよい。該ダブルベルトプレスマシンであれば、各種樹脂製フィルム・シート、異種材料を積層した複合フィルム・シート等の製造を行うことができる。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
（算術平均粗さＲａ）
帯状の板の表面の算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１−２００１に準拠した表面粗さ測定機（Ｍａｈｒ社製、Ｐｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｃ５Ｄ）を用いて測定した。
【００３９】
（残留応力）
帯状の板の第２の面の残留応力（帯状の板の長さ方向および幅方向）は、残留応力測定装置（理学電機社製、Ｘ線応力測定装置、ＭＳＦ−３Ｍ）を用い、下記の測定条件にて測定した。なお、圧縮応力にはマイナス符号を付した。
測定面：γ−Ｆｅ（３１１）、
Ｘ線管球：Ｃｒ／ｋβ、
管電圧／電流：３０ｋＶ／１０ｍＡ、
カウンタ：シンチレーションカウンタ、
コリメータ：４×４ｍｍ、
受光スリット：１゜、
走査モード：ＦＴ、
走査範囲：１４６．００゜〜１５２．００゜、
無歪み２θ角度：１４８．５２゜、
ステップ幅：０．１０゜、
計数時間：４．０秒。
【００４０】
（帯状の板の作製）
厚さ０．８ｍｍ、幅５０ｃｍ、長さ約５ｍのＳＵＳ３０４の薄板から、長さ１．１ｍの２枚の帯状の板を切り出し、以下の例に用いた。
【００４１】
〔実施例１〕
幅５０ｃｍ、長さ１．１ｍの帯状の板の第２の面を、湿式砥石研削機を用いて研削した。研削によって削り取られた厚さは、３０μｍであった。また、研削後の第２の面のＲａは、０．０２μｍであった。
研削後の帯状の板の第２の面を、湿式研磨機を用いて研磨した。研磨によって削り取られた厚さは、１μｍであった。よって、研削および研磨によって削り取られた厚さは、合計で３１μｍであった。また、研磨後の第２の面のＲａは、０．０１μｍであった。
【００４２】
ついで、前記帯状の板の第１の面を、湿式砥石研削機を用いて研削した。研削によって削り取られた厚さは、５０μｍであった。また、研削後の第１の面のＲａは、０．０２μｍであった。
研削後の帯状の板の第１の面を、湿式砥石研削機を用いて研磨し、サンプル１を得た。研磨によって削り取られた厚さは、１μｍであった。また、研磨後の第１の面のＲａは、０．００７μｍであった。
サンプル１の長さ方向の一端から、長さ０．１ｍの試験片を切り出した。該試験片について、第２の面の残留応力を測定した。測定結果を表１に示す。
【００４３】
前記試験片を切り出した後の幅５０ｃｍ、長さ１ｍのサンプル１に、厚さ０．８ｍｍ、幅５０ｃｍ、長さ４ｍのＳＵＳ３０４の薄板をＴＩＧ溶接法により接続した。該板を、図１に示す駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡した後、該板の長さ方向の端部同士をＴＩＧ溶接法により接続して無端ベルト１６とすることによって、ベルトマシン１０を組み立てた。なお、駆動ロール１２および従動ロール１４とも直径５０ｃｍ、幅６０ｃｍのものを使用した。
ベルトマシン１０を、下記条件にて運転した後、無端ベルト１６のサンプル１部分の外周面を観察したところ、全周凹歪の発生は認められなかった。
ベルト速度５０ｍ／分、
ベルト張力５０ＭＰａ、
運転時間：２０００時間。
【００４４】
〔参考例１〜３〕
第２の面を研削していない帯状の板から切り出した試験片につき、下記条件にて電解研磨を段階的に行い、各段階で残留応力を測定し、該電解研磨によって削り取られた第２の面の厚さと残留応力との関係を調べた。結果を表１に示す。
電解研磨装置：リガク社製、ＣＮ２９０４Ｄ１、
電解液：リガク社製、Ｆ液（ステンレス用）、
電圧：８Ｖ（約２０μｍ／分）。
【００４５】
電解研磨によって削り取られた第２の面の厚さは、Ｕ字型マイクロメータを用いて試験片の厚さを測定し、電解研磨前の試験片の厚さと電解研磨後の試験片の厚さとの差から求めた。
削り取られた第２の面の厚さが１０μｍ以上であれば、残留応力が１００ＭＰａ以下に低減されることが確認された。
【００４６】
〔比較例１〕
実施例と同様にして帯状の板の第１の面の研削および研磨を行い、サンプル２を得た。
【００４７】
サンプル２の第２の面については、研削および研磨は行わなかった。
サンプル２の長さ方向の一端から、長さ０．１ｍの試験片を切り出した。該試験片について、第２の面の残留応力を測定した。測定結果を表１に示す。
【００４８】
サンプル１の代わりにサンプル２を用いた以外は、実施例１と同様にして、ベルトマシン１０を組み立てた。
【００４９】
ベルトマシン１０を、実施例１と同じ条件にて運転した後、無端ベルト１６のサンプル２部分の外周面を観察したところ、多数の全周凹歪が発生していた。
【００５０】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明の無端ベルトおよびベルトマシンは、流延法による光学フィルム・シートの製造に有用である。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明のベルトマシンの一例を示す概略図である。
【符号の説明】
【００５３】
１０ ベルトマシン
１２ 駆動ロール
１４ 従動ロール
１６ 無端ベルト
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無端ベルト、その製造方法およびベルトマシンに関する。
【背景技術】
【０００２】
光学フィルム・シート等の、厚さ（平滑性）に高い精度が求められるフィルム・シートの製造には、ステンレススチール製の無端ベルトを複数のロールに掛け渡したシングルベルトキャスティングマシンが用いられる。そして、該無端ベルトにも、高い平滑性が求められる。
【０００３】
平滑性の高い無端ベルトとしては、例えば、下記のものが提案されている。
ステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を溶接した後、内周面および外周面を研削した無端ベルト（特許文献１）。
【０００４】
しかし、該無端ベルトには、下記の問題がある。
（ｉ）長尺の無端ベルトの場合、該無端ベルトを研削機（例えば、特許文献１の図４および図５に記載の研削機。）にセッティングすることが容易でなく、無端ベルトの研磨が困難である。よって、無端ベルトの製造が容易でない。
（ii）長尺の無端ベルトの場合、研削された無端ベルトをロールに掛け渡すことが容易でなく、ロールの無端ベルトへの取り付けが容易でない。よって、ベルトマシンの組み立てが容易でない。
（iii）両面が研削された無端ベルトは、通常、フィルム・シートの原料に接する外周面のみを研磨して鏡面仕上げを行い、ロールに接する内周面を研磨することはない。しかし、外周面のみを研磨した無端ベルトを長期間使用すると、無端ベルトの外周面に、無端ベルトの長手方向にわたって連続した凹状歪（以下、全周凹歪と記す。）が発生する。無端ベルトの外周面に全周凹歪が発生すると、外周面（鏡面）を転写して製造される光学フィルム・シートの厚さ精度が低下する。
【特許文献１】特開２００５−００１００８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、製造が容易であり、ロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい無端ベルトおよびその製造方法、および無端ベルトのロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても無端ベルトの外周面に全周凹歪が発生しにくいベルトマシンを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、帯状の板の長さ方向の端部同士を溶接して無端ベルトとする前に、帯状の板を研磨することによって、容易に研磨を行うことができ、かつ研磨後に帯状の板をロールに掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続することによって、容易にロールに取り付けることができることを見出した。
【０００７】
また、本発明者らは、無端ベルトの外周面に発生する全周凹歪は、ステンレススチール製の薄板を製造する際の冷間圧延加工や該薄板の表面の研削によって発生する無端ベルト内の残留応力、特に幅方向の残留圧縮応力によって発生すること、該残留応力は、研磨されていない面、すなわち無端ベルトの内周面に偏在していること、および該残留応力は無端ベルトの内周面の研磨によって低減できることを見出した。
【０００８】
すなわち、本発明の無端ベルトは、ステンレススチール製の無端ベルトであって、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続したものであることを特徴とする。
【０００９】
本発明の無端ベルトの製造方法は、ステンレススチール製の無端ベルトの製造方法であって、ステンレススチール製の帯状の板の両面を研磨する工程と、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する工程とを有することを特徴とする。
【００１０】
本発明のベルトマシンは、ステンレススチール製の無端ベルトを複数のロールに掛け渡したベルトマシンであって、前記無端ベルトが、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を前記ロールに掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の無端ベルトは、製造が容易であり、ロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい。
本発明の無端ベルトの製造方法によれば、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい無端ベルトを容易に製造でき、かつ容易にロールに取り付けることができる。
本発明のベルトマシンは、無端ベルトのロールへの取り付けが容易であり、長期間使用しても無端ベルトの外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
図１は、本発明のベルトマシンの一例を示す概略図である。ベルトマシン１０は、駆動ロール１２と、従動ロール１４と、駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡された無端ベルト１６と、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域において無端ベルト１６の内周面側から無端ベルト１６を支持する複数のサポートロール１８と、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域の上流付近にフィルム・シートの原料を供給するＴダイ２０と、Ｔダイ２０にフィルム・シートの原料を供給するギヤポンプ２２と、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域において無端ベルト１６および無端ベルト１６上のフィルム・シートの原料を加熱する複数の加熱装置２４と、無端ベルト１６から剥ぎ取られたフィルム・シートの原反を冷却する複数の冷却ロール２６とを具備するシングルベルトキャスティングマシンである。
【００１３】
無端ベルト１６は、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡した後、該板の長さ方向の端部同士を接続したものである。
【００１４】
帯状の板としては、通常、冷間圧延加工により製造されたステンレススチール製の薄板が用いられる。該薄板には、冷間圧延加工により発生する残留応力が多く残っている。残留応力を低減するためには焼鈍操作が有効であるが、薄板の場合、薄板全体が変形する。よって、薄板の場合、本発明における両面研磨による残留応力の低減が効果的である。
【００１５】
ステンレススチールとしては、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等のオーステナイト系、ＳＵＳ６３０等の析出硬化系等が挙げられる。
薄板の厚さは、通常、０．５ｍｍ〜３．０ｍｍである。
薄板の長さ、幅は、ベルトマシンのサイズ等に応じて適宜設定すればよい。
【００１６】
以下、帯状の板の表面については、無端ベルト１６とした際に外周面となる面を第１の面と記載し、無端ベルト１６とした際に内周面となる面を第２の面と記載する。
【００１７】
研磨を効率よく行うために、帯状の板の表面を研磨する前に、帯状の板の表面を研削することが好ましい。
研削とは、帯状の板の表面を削り取り、所定の厚さ、平滑度（表面粗さ）に調整することを意味する。研削によって表面の鏡面化は行われず、後段の研磨とは区別される。
研削方法としては、砥石研削、ペーパー研削等が挙げられる。
【００１８】
本発明においては、必要に応じて研削を行った後、帯状の板の両面（第１の面および第２の面）を研磨する。
研磨とは、表面を鏡面に仕上げることを意味する。
研磨方法としては、ケミカル研磨、電解研磨等が挙げられる。
【００１９】
研削および研磨は残留応力の発生を抑える点から、研削の場合は砥石による湿式研削機にて、研磨の場合は研磨材を含む研磨液を用いた湿式研磨機にて行うことが好ましい。また、研削は残留応力の発生を抑える点から、段階的に砥石の粒度を小さくしながら、２段以上に分けて行うことが好ましい。
湿式研磨機としては、例えば、特許文献１の図３に記載の装置等が挙げられる。
研削に用いる砥石の粒度は、＃１００〜＃６００が好ましい。
研磨に用いる研磨材の粒度は、０．０８μｍ〜０．２５μｍが好ましい。
【００２０】
研削後の帯状の板の第１の面および第２の面の算術平均粗さＲａは、０．０１μｍ〜０．５μｍが好ましく、０．０１μｍ〜０．０５μｍがより好ましい。Ｒａを０．０１μｍ以上とすることにより研削を効率よく行うことができ、Ｒａを０．５μｍ以下とすることにより後段の研磨を効率よく行うことができる。
【００２１】
研磨後の帯状の板の第１の面の算術平均粗さＲａは、０．００５μｍ〜０．０１μｍが好ましい。Ｒａを０．０１μｍ以下とすることにより、十分な鏡面が得られる。
【００２２】
算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１−２００１にしたがって測定する。
【００２３】
研削および研磨によって削り取られる第１の面および第２の面の厚さは、１０μｍ〜１００μｍが好ましく、２０μｍ〜１００μｍがより好ましい。該厚さを１０μｍ以上とすることにより表面付近の残留応力が低減され、該厚さを１００μｍ以下とすることにより研磨、研削時間が短縮される。
【００２４】
研磨後の帯状の板の第２の面の残留応力は通常、圧縮応力であり、帯状の板の幅方向で絶対値として１５０ＭＰａ以下が好ましく、１００ＭＰａ以下がより好ましい。該残留応力の絶対値が１５０ＭＰａ以下であれば、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい。前記残留応力を１５０ＭＰａ以下とするためには、Ｒａを０．０１μｍ〜０．０５μｍとすることが好ましい。
帯状の板の表面の残留応力は、Ｘ線回折法を利用したＸ線応力測定装置を用いて測定される。
【００２５】
研磨後の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する方法としては、溶接法が挙げられる。溶接法に用いられる溶接機としては、ＴＩＧ溶接機、レーザ溶接機等が挙げられる。
溶接後に、無端ベルト１６の溶接部分をさらに研削、研磨してもよい。
【００２６】
駆動ロール１２、従動ロール１４およびサポートロール１８としては、金属ロール、金属ロールの表面が樹脂で被覆された樹脂ロール、金属ロールの表面がゴムで被覆されたゴムロール等を用いることができる。無端ベルト１６の外周面に発生する全周凹歪を低減するという点からは、樹脂ロールまたはゴムロールが好適である。しかし、樹脂ロールまたはゴムロールには、樹脂またはゴムの磨耗粉が発生し、これがフィルム・シートに付着する；フィルム・シートの原料に含まれる溶剤への耐性が不十分である等の問題がある。よって、ベルトマシン１０においては、金属ロールが用いられる。ベルトマシン１０においては、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続した無端ベルト１６を用いているため、金属ロールを用いても無端ベルト１６の外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【００２７】
Ｔダイ２０、ギヤポンプ２２、加熱装置２４および冷却ロール２６としては、従来のシングルベルトキャスティングマシンに用いられているものを用いればよい。
【００２８】
次に、ベルトマシン１０を用いる例として、流延法によるフィルム・シートの製造方法について説明する。
まず、駆動ロール１２を回動させることにより、駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡された無端ベルト１６を、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域では、駆動ロール１２から従動ロール１４に向かって走行させ、無端ベルト１６の外周面が下方を向いた領域では、従動ロール１４から駆動ロール１２に向かって走行させる。
【００２９】
ついで、液状のフィルム・シートの原料を、ギヤポンプ２２を用いてＴダイ２０に供給し、該原料をＴダイ２０から、無端ベルト１６の外周面が上方を向いた領域の上流付近に供給する。フィルム・シートの原料は、樹脂（ポリイミド等。）を溶剤（ジメチルフォルムアミド、ジメチルアセトアミド、塩化メチレン等。）に溶解させた溶液である。
【００３０】
Ｔダイ２０から無端ベルト１６の外周面に供給されたフィルム・シートの原料は、無端ベルト１６の外周面に均一な厚さで拡がり、ついで加熱装置２４によって加熱される。加熱装置２４によって加熱されたフィルム・シートの原料から溶剤が揮発し、しだいにフィルム・シートの原反が形成される。
【００３１】
無端ベルト１６の外周面が下方を向いた領域において、フィルム・シートの原反が従動ロール１４から駆動ロール１２に向かって移動しながら、フィルム・シートの原反の表面に無端ベルト１６の外周面の鏡面が転写される。
【００３２】
鏡面が転写されたフィルム・シート２８の原反は、駆動ロール１２に戻ったところで無端ベルト１６から剥ぎ取られ、複数の冷却ロール２６によって冷却された後、巻き取り機（図示略）に巻き取られる。
【００３３】
このようにして製造されたフィルム・シート２８は、表面粗さが小さいベルト上で形成されるため、厚さ精度が高く、かつ張力が一切かからない状態で製造されるため、光学的歪みのない高品質の光学フィルム・シートとして好適である。
【００３４】
以上説明した無端ベルト１６にあっては、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続したものであるため、無端ベルト１６にした状態で全面を研磨する必要がない。よって、製造が容易である。また、帯状の板の状態で駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡すことができるため、容易に駆動ロール１２および従動ロール１４に取り付けることができる。また、両面が研磨されているため、特に内周面の残留応力が十分に低減される、よって、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【００３５】
また、以上説明した無端ベルト１６の製造方法にあっては、ステンレススチール製の帯状の板の両面を研磨する工程を有するため、無端ベルト１６にした状態で全面を研磨する必要がない。よって、製造が容易である。また、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する工程を有するため、帯状の板の状態で駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡すことができ、容易に駆動ロール１２および従動ロール１４に取り付けることができる。また、両面を研磨しているため、特に内周面の残留応力が十分に低減される。よって、長期間使用しても外周面に全周凹歪が発生しにくい無端ベルト１６を製造できる。
【００３６】
また、以上説明したベルトマシン１０にあっては、無端ベルト１６が、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものであるため、無端ベルト１６の駆動ロール１２および従動ロール１４への取り付けが容易である。また、無端ベルト１６の両面が研磨されているため、長期間使用しても無端ベルト１６の外周面に全周凹歪が発生しにくい。
【００３７】
なお、本発明のベルトマシンは、図示例のものに限定はされない。
例えば、加熱装置２４の代わりに紫外線ランプ等の放射線照射装置を設けたシングルベルトキャスティングマシンであってもよい。該シングルベルトキャスティングマシンによれば、フィルム・シートの原料として紫外線硬化性樹脂組成物等の放射線硬化性樹脂組成物を用いたフィルム・シートの製造を行うことができる。
また、特許文献１の図１に記載されているようなダブルベルトプレスマシンであってもよい。該ダブルベルトプレスマシンであれば、各種樹脂製フィルム・シート、異種材料を積層した複合フィルム・シート等の製造を行うことができる。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
（算術平均粗さＲａ）
帯状の板の表面の算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１−２００１に準拠した表面粗さ測定機（Ｍａｈｒ社製、Ｐｅｒｔｈｏｍｅｔｅｒ Ｃ５Ｄ）を用いて測定した。
【００３９】
（残留応力）
帯状の板の第２の面の残留応力（帯状の板の長さ方向および幅方向）は、残留応力測定装置（理学電機社製、Ｘ線応力測定装置、ＭＳＦ−３Ｍ）を用い、下記の測定条件にて測定した。なお、圧縮応力にはマイナス符号を付した。
測定面：γ−Ｆｅ（３１１）、
Ｘ線管球：Ｃｒ／ｋβ、
管電圧／電流：３０ｋＶ／１０ｍＡ、
カウンタ：シンチレーションカウンタ、
コリメータ：４×４ｍｍ、
受光スリット：１゜、
走査モード：ＦＴ、
走査範囲：１４６．００゜〜１５２．００゜、
無歪み２θ角度：１４８．５２゜、
ステップ幅：０．１０゜、
計数時間：４．０秒。
【００４０】
（帯状の板の作製）
厚さ０．８ｍｍ、幅５０ｃｍ、長さ約５ｍのＳＵＳ３０４の薄板から、長さ１．１ｍの２枚の帯状の板を切り出し、以下の例に用いた。
【００４１】
〔実施例１〕
幅５０ｃｍ、長さ１．１ｍの帯状の板の第２の面を、湿式砥石研削機を用いて研削した。研削によって削り取られた厚さは、３０μｍであった。また、研削後の第２の面のＲａは、０．０２μｍであった。
研削後の帯状の板の第２の面を、湿式研磨機を用いて研磨した。研磨によって削り取られた厚さは、１μｍであった。よって、研削および研磨によって削り取られた厚さは、合計で３１μｍであった。また、研磨後の第２の面のＲａは、０．０１μｍであった。
【００４２】
ついで、前記帯状の板の第１の面を、湿式砥石研削機を用いて研削した。研削によって削り取られた厚さは、５０μｍであった。また、研削後の第１の面のＲａは、０．０２μｍであった。
研削後の帯状の板の第１の面を、湿式砥石研削機を用いて研磨し、サンプル１を得た。研磨によって削り取られた厚さは、１μｍであった。また、研磨後の第１の面のＲａは、０．００７μｍであった。
サンプル１の長さ方向の一端から、長さ０．１ｍの試験片を切り出した。該試験片について、第２の面の残留応力を測定した。測定結果を表１に示す。
【００４３】
前記試験片を切り出した後の幅５０ｃｍ、長さ１ｍのサンプル１に、厚さ０．８ｍｍ、幅５０ｃｍ、長さ４ｍのＳＵＳ３０４の薄板をＴＩＧ溶接法により接続した。該板を、図１に示す駆動ロール１２および従動ロール１４に掛け渡した後、該板の長さ方向の端部同士をＴＩＧ溶接法により接続して無端ベルト１６とすることによって、ベルトマシン１０を組み立てた。なお、駆動ロール１２および従動ロール１４とも直径５０ｃｍ、幅６０ｃｍのものを使用した。
ベルトマシン１０を、下記条件にて運転した後、無端ベルト１６のサンプル１部分の外周面を観察したところ、全周凹歪の発生は認められなかった。
ベルト速度５０ｍ／分、
ベルト張力５０ＭＰａ、
運転時間：２０００時間。
【００４４】
〔参考例１〜３〕
第２の面を研削していない帯状の板から切り出した試験片につき、下記条件にて電解研磨を段階的に行い、各段階で残留応力を測定し、該電解研磨によって削り取られた第２の面の厚さと残留応力との関係を調べた。結果を表１に示す。
電解研磨装置：リガク社製、ＣＮ２９０４Ｄ１、
電解液：リガク社製、Ｆ液（ステンレス用）、
電圧：８Ｖ（約２０μｍ／分）。
【００４５】
電解研磨によって削り取られた第２の面の厚さは、Ｕ字型マイクロメータを用いて試験片の厚さを測定し、電解研磨前の試験片の厚さと電解研磨後の試験片の厚さとの差から求めた。
削り取られた第２の面の厚さが１０μｍ以上であれば、残留応力が１００ＭＰａ以下に低減されることが確認された。
【００４６】
〔比較例１〕
実施例と同様にして帯状の板の第１の面の研削および研磨を行い、サンプル２を得た。
【００４７】
サンプル２の第２の面については、研削および研磨は行わなかった。
サンプル２の長さ方向の一端から、長さ０．１ｍの試験片を切り出した。該試験片について、第２の面の残留応力を測定した。測定結果を表１に示す。
【００４８】
サンプル１の代わりにサンプル２を用いた以外は、実施例１と同様にして、ベルトマシン１０を組み立てた。
【００４９】
ベルトマシン１０を、実施例１と同じ条件にて運転した後、無端ベルト１６のサンプル２部分の外周面を観察したところ、多数の全周凹歪が発生していた。
【００５０】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明の無端ベルトおよびベルトマシンは、流延法による光学フィルム・シートの製造に有用である。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明のベルトマシンの一例を示す概略図である。
【符号の説明】
【００５３】
１０ ベルトマシン
１２ 駆動ロール
１４ 従動ロール
１６ 無端ベルト
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステンレススチール製の無端ベルトであって、
両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続したものである、無端ベルト。
【請求項２】
ステンレススチール製の無端ベルトの製造方法であって、
ステンレススチール製の帯状の板の両面を研磨する工程と、
両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する工程と
を有する、無端ベルトの製造方法。
【請求項３】
ステンレススチール製の無端ベルトを複数のロールに掛け渡したベルトマシンであって、
前記無端ベルトが、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を前記ロールに掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものである、ベルトマシン。
【請求項１】
ステンレススチール製の無端ベルトであって、
両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続したものである、無端ベルト。
【請求項２】
ステンレススチール製の無端ベルトの製造方法であって、
ステンレススチール製の帯状の板の両面を研磨する工程と、
両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板の長さ方向の端部同士を接続する工程と
を有する、無端ベルトの製造方法。
【請求項３】
ステンレススチール製の無端ベルトを複数のロールに掛け渡したベルトマシンであって、
前記無端ベルトが、両面が研磨されたステンレススチール製の帯状の板を前記ロールに掛け渡し、該板の長さ方向の端部同士を接続したものである、ベルトマシン。
【図１】
【公開番号】特開２０１０−５７８（Ｐ２０１０−５７８Ａ）
【公開日】平成２２年１月７日（２０１０．１．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−１６２２３２（Ｐ２００８−１６２２３２）
【出願日】平成２０年６月２０日（２００８．６．２０）
【出願人】（０００１７６７４１）三菱レイヨン・エンジニアリング株式会社 (90)
【公開日】平成２２年１月７日（２０１０．１．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年６月２０日（２００８．６．２０）
【出願人】（０００１７６７４１）三菱レイヨン・エンジニアリング株式会社 (90)
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