熱中性子遮蔽材料及びその製造方法
【課題】金属表面に、金属母材との密着性のよいＢ含有サーメット層を形成することにより、良好な耐食性とより高い熱中性子遮蔽能を持つ熱中性子遮蔽材料を提供すること。
【解決手段】
工具鋼、普通鋼、合金鋼、ステンレス鋼、アルミニウム合金などの金属母材上にサーメット層を形成させた熱中性子遮蔽材料であって、
前記サーメット層は、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相よりなる複硼化物サーメットであることを特徴とする（Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）。
【解決手段】
工具鋼、普通鋼、合金鋼、ステンレス鋼、アルミニウム合金などの金属母材上にサーメット層を形成させた熱中性子遮蔽材料であって、
前記サーメット層は、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相よりなる複硼化物サーメットであることを特徴とする（Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属母材上にサーメット層を有する熱中性子遮蔽材料及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
最近の環境、エネルギー問題の観点からＣＯ２を排出しない原子力発電による電力供給の増加が予想される。使用済み核燃料の貯蔵容器や燃料輸送容器（キャスク）等には熱中性子吸収能の高い材料が使用されるが、原子力発電の稼動増加により、使用済み核燃料の貯蔵密度を増加させる必要がある。核燃料の収容能力を高めるためには、容器の肉厚を薄くする必要があり、より熱中性子吸収能に優れる材料が求められている。
【０００３】
その一例として、使用済み核燃料を貯蔵する保管容器や燃料輸送容器を構成する材料として、熱中性子吸収能が大きいボロン（Ｂ）を添加したステンレス鋼やアルミニウム合金が提案されているが、Ｂの添加量が増加すると熱中性子遮蔽能は向上するが、熱間加工性を低下させるという問題点があり、Ｂの添加量は１質量％程度が上限とされていた。
Ｂの添加量を増加させるため、特許文献１には、ステンレス鋼などの金属表面に、酸化ガドリニウムと酸化ボロンの含有量が各々１０〜２０質量％である琺瑯剤を、塗布、焼き付け又は溶射により付着させた、使用済み核燃料の保管容器や燃料輸送容器材料などに用いる熱中性子遮蔽材料が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３７８９６７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１において、中性子吸収能の高いボロン（Ｂ）またはガドリニウム（Ｇｄ）の酸化物を溶射で金属表面に付着させる場合には、酸化ボロン、酸化ガドリニウムといった酸化物単体、いわゆるセラミックスが、高温（約６０００℃）のプラズマ溶射で溶射皮膜を形成するため、溶射粒子は基材に衝突する際に、冷却に伴う凝固・収縮によって皮膜には大きな引張応力が発生し、金属母材との高い密着力が得られないばかりでなく、０．０５ｍｍ以上の膜厚が得られない。
また、塑性変形しにくい酸化物の溶射皮膜は、皮膜中にはマイクロクラックの発生、空隙（ポア）の残存が避けられないため、緻密な皮膜が得られない、という問題点がある。
さらに、使用済み核燃料を貯蔵する保管容器や燃料輸送容器は、輸送時や保管時には塩水、水等の雰囲気に曝される場合があるため耐食性が必要であるという課題もある。
そこで、本発明は、金属表面に、金属母材との密着性のよいＢ含有サーメット層を形成することにより、良好な耐食性とより高い熱中性子遮蔽能を持つ熱中性子遮蔽材料を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、請求項１に記載の熱中性子遮蔽材料は、金属母材上にサーメット層を有する熱中性子遮蔽材料であって、前記サーメット層が、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相よりなる複硼化物サーメットであることを特徴とする（Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）。
請求項２に記載の熱中性子遮蔽材料は、前記サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＮｉ基合金の結合相とからなり、Ｂ含有量が３〜７．５質量％、Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）（Ｘ：含有するＢの質量％、以下のＸ表記において同じ）、Ｃｒ含有量が（５５−５Ｘ）％以下、残部が１０質量％以上のＮｉ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする。
請求項３に記載の熱中性子遮蔽材料は、前記サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＦｅ基合金の結合相とからなり、Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）、Ｃｒおよび／又はＮｉ含有量が、いずれか一方または両者の合計で（５５−５Ｘ）％質量以下、Ｃ含有量が、０．９５質量％以下、残部が１０質量％以上のＦｅ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする。
請求項４に記載の熱中性子遮蔽材料は、前記金属母材は、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼又はアルミニウム合金であることを特徴とする。
請求項５に記載の熱中性子遮蔽材料の製造方法は、請求項1〜4いずれかに記載の熱中性子遮蔽材料の製造方法であって、前記サーメット層を金属母材上に溶射によって形成することを特徴とする。
なお、本明細書におけるサーメットとは、金属とセラミックの複合材料を意味する。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の熱中性子遮蔽材料は、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼、アルミニウム合金などの金属母材上にサーメット層を形成させ、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相と、残部が硬質相を結合する結合相と、からなる複硼化物サーメットであり、前記サーメット層は、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相とよりなる複硼化物サーメット（ここでＭ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）であるので、良好な耐食性および高い熱中性子遮蔽能を有している。
また、現在使用されている普通鋼、合金鋼、ステンレス鋼又はアルミニウム合金の表面に、三元硼化物、Ｍ’金属相を有するサーメットで溶射層を形成することで、熱中性子遮蔽能を向上させて安全性を高めることができ、肉厚を薄くすることが可能となり、使用済核燃料の貯蔵密度を増加することができる。
さらに、本発明の熱中性子遮蔽材料は、輸送時や保管時には塩水、水等の雰囲気に対する十分な耐食性を有している。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】金属母材とサーメット層との密着性を評価する試験方法についての概略説明図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の熱中性子遮蔽材料は、金属母材上にサーメット層を形成させたものであり、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相と、残部が硬質相を結合する結合相と、からなる。すなわち、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相とよりなる複硼化物サーメットである。ここで、Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅである。
【００１０】
また、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＮｉ基合金又はＦｅ基合金の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）、
Ｃｒ含有量が（５５−５Ｘ）質量％以下、
残部が１０質量％以上のＮｉ、および不可避的不純物よりなる。
【００１１】
なお、上記結合相は、Ｎｉ基合金に代えてＦｅ基合金に変更することも可能であり、この場合、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＦｅ基の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）、
Ｃｒおよび／又はＮｉ含有量が、いずれか一方または両者の合計で（５５−５Ｘ）質量％以下、
Ｃ含有量が、０．０５〜０．９５％質量以下、
残部が１０質量％以上のＦｅ、および不可避的不純物よりなる。
【００１２】
Ｂは、サーメット層中の複硼化物を形成するために必要不可欠な元素であり、サーメット層中に、３〜７．５質量％含有させる。Ｂ含有量が３質量％未満になると、複硼化物の形成量が少なく、組織中の硬質相の割合が少なくなるため、得られたサーメット層の十分な硬度と耐摩耗性を付与することができない。一方、７．５質量％を超えると、硬度は高くなるがサーメット層の強度（靭性や耐熱衝撃性）の低下をもたらす。よって、本サーメット層中のＢ含有量は、３〜７．５質量％とする。
形成されるサーメット層には複硼化物が含まれるため中性子遮蔽能力に優れている。
【００１３】
ＭｏはＢ同様硬質相となる硼化物を形成するために必要不可欠な元素である。また、Ｍｏの一部は結合相に固溶して、合金の機械的特性および耐摩耗性を向上させる他に、還元性雰囲気に対する耐食性を向上させる。
Ｍｏ２ＮｉＢ２型またはＭｏ２ＦｅＢ２型複硼化物は、ＭｏとＢの化学量論比は１：１であるが、実際は完全な化学量論的な化合物ではなく、数％の組成範囲を有するため、Ｍｏ／Ｂの原子比（以下Ｍｏ／Ｂ比と略す）は１である必要はないが、１の前後のある特定の範囲にすることが重要である。
【００１４】
Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｍｏ／Ｂ比が０．８より小さい場合には、Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物とは異なる、Ｃｒ5 Ｂ3 などのＭ'5 Ｂ3 型（Ｍ'：Ｃｒを主体とし、Ｍｏ、Ｎｉ等を含む）硼化物やＮｉ3 ＢなどのＭ"3 Ｂ型（Ｍ"：Ｎｉを主体とし、Ｃｒ、Ｍｏ等を含む）などの他の硼化物が第３相として形成され、サーメット層の強度の低下が著しい。Ｍｏ／Ｂ比が（１．６−０．０５Ｘ）より大きい場合には、Ｍｏ−Ｎｉ系の金属間化合物を第３相として形成し、サーメット層の強度の低下を招く。
【００１５】
Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｍｏ／Ｂ比が０．８より小さい場合には、Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物とは異なる、Ｆｅ２Ｂ等のＦｅ硼化物が形成するため、耐摩耗性および耐食性が低下することに加え、サーメット層の強度が低下する。Ｍｏ／Ｂ比が（１．６−０．０５Ｘ）を超える場合、Ｍ６ＣやＭ２３Ｃ６（Ｍは金属を表す）などの炭化物およびＦｅ―Ｍｏ間の金属間化合物の形成量が増加するために強度の低下を招く。
【００１６】
Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｎｉは、ＢおよびＭｏ同様に、本サーメット層中の複硼化物の形成に必要不可欠な元素であり、結合相を構成する主な元素であり、サーメット層中に１０質量％以上含有させることが望ましい。Ｎｉ含有量が１０質量％未満の場合は、溶射時に十分な液相が出現せず緻密な溶射層が得られず、強度の低下が著しい。これは結合相中のＮｉが少ないと複硼化物との結合力が弱まることに加え、結合相の強度が低下し、ひいてはサーメット層の強度低下を招くためである。
【００１７】
Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物サーメットの場合、ＣｒをＮｉと置換するように添加してもよい。
Ｃｒは、サーメット層中の複硼化物中のＮｉと置換固溶し、複硼化物を構成する元素である。また、添加したＣｒは、結合相中にも固溶し、サーメット層の耐食性、耐摩耗性、高温特性、および機械的特性を大幅に向上させる効果がある
サーメット層中のＣｒ含有量が、（５５−５Ｘ）質量％を超えると、Ｃｒ５Ｂ３などの硼化物を形成し、強度が低下する。
【００１８】
Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｆｅは、ＢおよびＭｏ同様に、本サーメット層中の複硼化物の形成に必要不可欠な元素であり、結合相を構成する主な元素であり、サーメット層中に１０質量％以上含有させることが望ましい。Ｆｅ含有量が１０質量％未満の場合は、溶射時に十分な液相が出現せず緻密な溶射層が得られず、強度の低下が著しい。これは結合相中のＦｅが少ないと複硼化物との結合力が弱まることに加え、結合相の強度が低下し、ひいてはサーメット層の強度低下を招くためである。
【００１９】
Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、Ｎｉ又は／及びＣｒをＦｅと置換するように添加してもよい。
Ｎｉ又は／およびＣｒは、サーメット層の耐食性および耐酸化性を向上させる効果を示す。また、ＮｉとＣｒを組み合わせて使用（複合含有）することで、結合相をマルテンサイト、フェライト、オーステナイトおよびこれらの混相組織に任意に制御することにより、機械的特性および耐摩耗性を低減することなく、用途に応じた耐食性、耐熱性の付与が可能である。Ｎｉ又は／およびＣｒの含有量は、単体含有あるいは複合含有した場合のいずれも含有量が３５質量％を超えて添加すると、耐食性および耐熱性は非常に優れるものの、強度の低下を生じる。よって、Ｎｉ又は／およびＣｒの含有量は、単体含有あるいは複合含有した場合の合計量で、（５５−５Ｘ）質量％にすることが望ましい。
【００２０】
なお、本発明の溶射用の粉末を製造する過程で含まれる不可避的不純物（Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ、Ｃ等）や他の元素（希土類等）が、サーメット層の特性を損なわない程度にごく少量含まれても差し支えないことは勿論である。
Ｃについては、Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、
粉末表面の酸化物を還元する役割を有している。また一部は結合相中に固溶して硬度の向上をもたらす。含有量が０．０５質量％未満では効果が少なく、１質量％を超えると炭化物の形成を促進し、サーメット層の強度が低下する傾向を示す。また、耐食性の低下にも繋がる。
したがって、Ｃの含有量は、０．０５〜１質量％にすることが望ましい。
【００２１】
サーメット層中に含まれる複硼化物の量は、溶射層全体の３５〜９５質量％の範囲であることが好ましい。複硼化物の量が３５質量％未満になると、十分な中性子遮蔽能が得られない。一方、複硼化物の量が９５質量％を超えると塑性変形能の高い結合相が少なくなり、セラミックス量が多くなることにより、溶射ではポア等の欠陥を生じ、緻密な溶射皮膜が得られず、金属母材との優れた密着力が得られない。
よって、本サーメット層中の複硼化物の割合は、３５〜９５質量％とすることが望ましい。
【００２２】
＜サーメット層の厚み＞
本発明の熱中性子遮蔽材料における溶射層の厚みとしては、０．０５〜５ｍｍとすることが好適である。
サーメット層を溶射により形成する場合、溶射層は，すでに形成されている溶射皮膜上に新たな粉末粒子が高速で衝突することによって、緻密な皮膜が形成される。このため、サーメット層の厚みが０．０５ｍｍ未満の場合は、溶射皮膜の厚さが薄く、緻密なサーメット層が得られず、一方、サーメット層の厚みが５ｍｍを超える場合は、溶射皮膜の厚さが厚くなり、溶射皮膜中の残留応力が高くなり溶射皮膜に割れを発生しやすくなり、良好な耐食性や高い熱中性子遮蔽能を備えた熱中性子遮蔽材料が得られない。よって、熱中性子遮蔽材料におけるサーメット層の厚みとしては、０．０５〜５ｍｍとすることが望ましい。
【００２３】
＜金属母材上へのサーメット層の形成＞
本実施形態の熱中性子遮蔽材料は、サーメット層の配合になるように溶射用粉末を調整し、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼、又はアルミニウム合金などの金属母材上に溶射ガンを使用して，所定の厚みになるように噴射して形成する。
溶射ガンの溶射粉末投入容器に、Ｍ２Ｍ’Ｂ２（Ｍ，Ｍ’＝遷移金属）型複硼化物粉末、金属粉末を混合調整して投入し、高速フレーム溶射法を適用して、大気中で溶射施工することが好ましい。
高速フレーム溶射法は、溶射技術の中でも比較的低温で溶射層を形成するため、サーメット材料や複硼化物サーメットに好適に採用でき、溶射皮膜中の引張の残留応力を低減でき、金属母材との高い密着力を得ることができる。
また、本実施形態のサーメット層は、塑性変形能の高い金属相を含むため、ポア等の欠陥が極めて少なく、緻密な皮膜が得られ、優れた密着力を有している。
加えて、高速フレーム溶射を用いた場合、材料の組成変動を抑制することができ、優れた耐食性を発揮できる。
【００２４】
＜溶射粉末の粒度＞
溶射粉末の粒度としては、通常、プラズマ溶射法では１５〜１００μｍ程度のものを用いることができるが、上記高速フレーム溶射を用いた場合では、２０〜６０μｍ程度のものを用いることが好ましい。
溶射粉末の粒度が粗いと、緻密な溶射層を形成することが困難となりサーメット層にポア等の欠陥ができやすく硬度が低下する。
一方、溶射粉末の粒度が微細になると、溶射粉末の流動性が低下し溶射作業性を損なう。
【実施例】
【００２５】
＜実施例１＞
以下に実施例を示し、本発明についてさらに詳細に説明する。
表１に、実施例１において、形成したサーメット層の組成、形成したサーメット層の硼化物と結合層の割合を示す。
実施例１において、表１に示すサーメット層組成となるように、溶射用原料粉末の複硼化物及び結合相となる金属粉の割合を調整して、金属母材上にサーメット層を形成した。
なお、溶射の金属母材には図１に示すステンレス鋼(SUS316L)の試験片を用いた。
【００２６】
【表１】
【００２７】
溶射粉は、まず、表１の実施例１組成の溶射層組成になるように原料粉末を配合し、ボールミルでの湿式粉砕した。
次に、湿式粉砕した粉末をスプレードライヤーによって造粒し、１１５０℃で１時間保持し、硬質相となるＭ２Ｍ’Ｂ２型の複硼化物を反応形成させた。
その後、この形成されたＭ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物サーメットを分級して、サーメット層形成用の２０〜６０μｍの大きさの溶射粉末を完成させた。
一方、サーメット層を形成させる金属母材の表層にはショット（ホワイトアルミナ♯２０）を使用し、金属母材の表面を粗面化した。
【００２８】
その後、用意した原料粉末を溶射して、母材上に厚み０．３ｍｍの、実施例１の組成のサーメット層を形成した。
用いた溶射機は、高速フレーム溶射機(PRAXAIR/TAFA製JP-5000)で、以下の条件でサーメット層を形成した。
溶射距離（基材と溶射ガンとの距離）：３８０ｍｍ
酸素流量：１９００ｓｃｆｈ
灯油流量：５ｇｐｈ
【００２９】
＜比較例１＞
また、比較のため、結合相を形成しない（サーメットとならない）複硼化物のみを溶射用粉末として用いて形成した溶射層を比較例として示す。
比較例１においては、実施例１と、溶射用原料粉末が異なるが、溶射条件等、その他の条件においては同様である。
【００３０】
＜実施例、比較例の評価＞
＜金属母材との密着性評価＞
実施例１、比較例１について、金属母材の表面に形成した溶射層との密着性を評価した。
密着性評価はねじり試験機を用いて行った。試験方法は、ねじり試験機に取り付けられるような試験片を作成し、試験片の一端を固定し、他端を回転させて行った（図１参照）。
回転により、溶射層に剥離又はクラックを生じた時のトルク値を溶射層の密着力とした。
実施例１の密着力は大きく高い値を示したが、比較例１は低いトルク値を示した。
その結果を表２に示す。
【００３１】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００３２】
以上説明したように、本発明の熱中性子遮蔽材料は、優れた耐食性、および熱中性子遮断性を維持しつつ、高硬度材料であり、耐食耐摩耗に優れた材料であり、肉厚を薄くすることが可能となり、使用済核燃料の貯蔵密度を増加することができる。
さらに、本発明の熱中性子遮蔽材料は、使用済核燃料の輸送時や保管時の塩水、水等の雰囲気に対する十分な耐食性を有しており、熱中性子遮断性を要する部材に広く適用でき、産業上の利用可能性が極めて高い。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属母材上にサーメット層を有する熱中性子遮蔽材料及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
最近の環境、エネルギー問題の観点からＣＯ２を排出しない原子力発電による電力供給の増加が予想される。使用済み核燃料の貯蔵容器や燃料輸送容器（キャスク）等には熱中性子吸収能の高い材料が使用されるが、原子力発電の稼動増加により、使用済み核燃料の貯蔵密度を増加させる必要がある。核燃料の収容能力を高めるためには、容器の肉厚を薄くする必要があり、より熱中性子吸収能に優れる材料が求められている。
【０００３】
その一例として、使用済み核燃料を貯蔵する保管容器や燃料輸送容器を構成する材料として、熱中性子吸収能が大きいボロン（Ｂ）を添加したステンレス鋼やアルミニウム合金が提案されているが、Ｂの添加量が増加すると熱中性子遮蔽能は向上するが、熱間加工性を低下させるという問題点があり、Ｂの添加量は１質量％程度が上限とされていた。
Ｂの添加量を増加させるため、特許文献１には、ステンレス鋼などの金属表面に、酸化ガドリニウムと酸化ボロンの含有量が各々１０〜２０質量％である琺瑯剤を、塗布、焼き付け又は溶射により付着させた、使用済み核燃料の保管容器や燃料輸送容器材料などに用いる熱中性子遮蔽材料が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３７８９６７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１において、中性子吸収能の高いボロン（Ｂ）またはガドリニウム（Ｇｄ）の酸化物を溶射で金属表面に付着させる場合には、酸化ボロン、酸化ガドリニウムといった酸化物単体、いわゆるセラミックスが、高温（約６０００℃）のプラズマ溶射で溶射皮膜を形成するため、溶射粒子は基材に衝突する際に、冷却に伴う凝固・収縮によって皮膜には大きな引張応力が発生し、金属母材との高い密着力が得られないばかりでなく、０．０５ｍｍ以上の膜厚が得られない。
また、塑性変形しにくい酸化物の溶射皮膜は、皮膜中にはマイクロクラックの発生、空隙（ポア）の残存が避けられないため、緻密な皮膜が得られない、という問題点がある。
さらに、使用済み核燃料を貯蔵する保管容器や燃料輸送容器は、輸送時や保管時には塩水、水等の雰囲気に曝される場合があるため耐食性が必要であるという課題もある。
そこで、本発明は、金属表面に、金属母材との密着性のよいＢ含有サーメット層を形成することにより、良好な耐食性とより高い熱中性子遮蔽能を持つ熱中性子遮蔽材料を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、請求項１に記載の熱中性子遮蔽材料は、金属母材上にサーメット層を有する熱中性子遮蔽材料であって、前記サーメット層が、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相よりなる複硼化物サーメットであることを特徴とする（Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）。
請求項２に記載の熱中性子遮蔽材料は、前記サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＮｉ基合金の結合相とからなり、Ｂ含有量が３〜７．５質量％、Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）（Ｘ：含有するＢの質量％、以下のＸ表記において同じ）、Ｃｒ含有量が（５５−５Ｘ）％以下、残部が１０質量％以上のＮｉ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする。
請求項３に記載の熱中性子遮蔽材料は、前記サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＦｅ基合金の結合相とからなり、Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）、Ｃｒおよび／又はＮｉ含有量が、いずれか一方または両者の合計で（５５−５Ｘ）％質量以下、Ｃ含有量が、０．９５質量％以下、残部が１０質量％以上のＦｅ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする。
請求項４に記載の熱中性子遮蔽材料は、前記金属母材は、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼又はアルミニウム合金であることを特徴とする。
請求項５に記載の熱中性子遮蔽材料の製造方法は、請求項1〜4いずれかに記載の熱中性子遮蔽材料の製造方法であって、前記サーメット層を金属母材上に溶射によって形成することを特徴とする。
なお、本明細書におけるサーメットとは、金属とセラミックの複合材料を意味する。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の熱中性子遮蔽材料は、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼、アルミニウム合金などの金属母材上にサーメット層を形成させ、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相と、残部が硬質相を結合する結合相と、からなる複硼化物サーメットであり、前記サーメット層は、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相とよりなる複硼化物サーメット（ここでＭ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）であるので、良好な耐食性および高い熱中性子遮蔽能を有している。
また、現在使用されている普通鋼、合金鋼、ステンレス鋼又はアルミニウム合金の表面に、三元硼化物、Ｍ’金属相を有するサーメットで溶射層を形成することで、熱中性子遮蔽能を向上させて安全性を高めることができ、肉厚を薄くすることが可能となり、使用済核燃料の貯蔵密度を増加することができる。
さらに、本発明の熱中性子遮蔽材料は、輸送時や保管時には塩水、水等の雰囲気に対する十分な耐食性を有している。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】金属母材とサーメット層との密着性を評価する試験方法についての概略説明図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の熱中性子遮蔽材料は、金属母材上にサーメット層を形成させたものであり、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相と、残部が硬質相を結合する結合相と、からなる。すなわち、Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相とよりなる複硼化物サーメットである。ここで、Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅである。
【００１０】
また、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＮｉ基合金又はＦｅ基合金の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）、
Ｃｒ含有量が（５５−５Ｘ）質量％以下、
残部が１０質量％以上のＮｉ、および不可避的不純物よりなる。
【００１１】
なお、上記結合相は、Ｎｉ基合金に代えてＦｅ基合金に変更することも可能であり、この場合、サーメット層は、複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＦｅ基の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）、
Ｃｒおよび／又はＮｉ含有量が、いずれか一方または両者の合計で（５５−５Ｘ）質量％以下、
Ｃ含有量が、０．０５〜０．９５％質量以下、
残部が１０質量％以上のＦｅ、および不可避的不純物よりなる。
【００１２】
Ｂは、サーメット層中の複硼化物を形成するために必要不可欠な元素であり、サーメット層中に、３〜７．５質量％含有させる。Ｂ含有量が３質量％未満になると、複硼化物の形成量が少なく、組織中の硬質相の割合が少なくなるため、得られたサーメット層の十分な硬度と耐摩耗性を付与することができない。一方、７．５質量％を超えると、硬度は高くなるがサーメット層の強度（靭性や耐熱衝撃性）の低下をもたらす。よって、本サーメット層中のＢ含有量は、３〜７．５質量％とする。
形成されるサーメット層には複硼化物が含まれるため中性子遮蔽能力に優れている。
【００１３】
ＭｏはＢ同様硬質相となる硼化物を形成するために必要不可欠な元素である。また、Ｍｏの一部は結合相に固溶して、合金の機械的特性および耐摩耗性を向上させる他に、還元性雰囲気に対する耐食性を向上させる。
Ｍｏ２ＮｉＢ２型またはＭｏ２ＦｅＢ２型複硼化物は、ＭｏとＢの化学量論比は１：１であるが、実際は完全な化学量論的な化合物ではなく、数％の組成範囲を有するため、Ｍｏ／Ｂの原子比（以下Ｍｏ／Ｂ比と略す）は１である必要はないが、１の前後のある特定の範囲にすることが重要である。
【００１４】
Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｍｏ／Ｂ比が０．８より小さい場合には、Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物とは異なる、Ｃｒ5 Ｂ3 などのＭ'5 Ｂ3 型（Ｍ'：Ｃｒを主体とし、Ｍｏ、Ｎｉ等を含む）硼化物やＮｉ3 ＢなどのＭ"3 Ｂ型（Ｍ"：Ｎｉを主体とし、Ｃｒ、Ｍｏ等を含む）などの他の硼化物が第３相として形成され、サーメット層の強度の低下が著しい。Ｍｏ／Ｂ比が（１．６−０．０５Ｘ）より大きい場合には、Ｍｏ−Ｎｉ系の金属間化合物を第３相として形成し、サーメット層の強度の低下を招く。
【００１５】
Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｍｏ／Ｂ比が０．８より小さい場合には、Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物とは異なる、Ｆｅ２Ｂ等のＦｅ硼化物が形成するため、耐摩耗性および耐食性が低下することに加え、サーメット層の強度が低下する。Ｍｏ／Ｂ比が（１．６−０．０５Ｘ）を超える場合、Ｍ６ＣやＭ２３Ｃ６（Ｍは金属を表す）などの炭化物およびＦｅ―Ｍｏ間の金属間化合物の形成量が増加するために強度の低下を招く。
【００１６】
Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｎｉは、ＢおよびＭｏ同様に、本サーメット層中の複硼化物の形成に必要不可欠な元素であり、結合相を構成する主な元素であり、サーメット層中に１０質量％以上含有させることが望ましい。Ｎｉ含有量が１０質量％未満の場合は、溶射時に十分な液相が出現せず緻密な溶射層が得られず、強度の低下が著しい。これは結合相中のＮｉが少ないと複硼化物との結合力が弱まることに加え、結合相の強度が低下し、ひいてはサーメット層の強度低下を招くためである。
【００１７】
Ｍｏ２ＮｉＢ２型複硼化物サーメットの場合、ＣｒをＮｉと置換するように添加してもよい。
Ｃｒは、サーメット層中の複硼化物中のＮｉと置換固溶し、複硼化物を構成する元素である。また、添加したＣｒは、結合相中にも固溶し、サーメット層の耐食性、耐摩耗性、高温特性、および機械的特性を大幅に向上させる効果がある
サーメット層中のＣｒ含有量が、（５５−５Ｘ）質量％を超えると、Ｃｒ５Ｂ３などの硼化物を形成し、強度が低下する。
【００１８】
Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、
Ｆｅは、ＢおよびＭｏ同様に、本サーメット層中の複硼化物の形成に必要不可欠な元素であり、結合相を構成する主な元素であり、サーメット層中に１０質量％以上含有させることが望ましい。Ｆｅ含有量が１０質量％未満の場合は、溶射時に十分な液相が出現せず緻密な溶射層が得られず、強度の低下が著しい。これは結合相中のＦｅが少ないと複硼化物との結合力が弱まることに加え、結合相の強度が低下し、ひいてはサーメット層の強度低下を招くためである。
【００１９】
Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、Ｎｉ又は／及びＣｒをＦｅと置換するように添加してもよい。
Ｎｉ又は／およびＣｒは、サーメット層の耐食性および耐酸化性を向上させる効果を示す。また、ＮｉとＣｒを組み合わせて使用（複合含有）することで、結合相をマルテンサイト、フェライト、オーステナイトおよびこれらの混相組織に任意に制御することにより、機械的特性および耐摩耗性を低減することなく、用途に応じた耐食性、耐熱性の付与が可能である。Ｎｉ又は／およびＣｒの含有量は、単体含有あるいは複合含有した場合のいずれも含有量が３５質量％を超えて添加すると、耐食性および耐熱性は非常に優れるものの、強度の低下を生じる。よって、Ｎｉ又は／およびＣｒの含有量は、単体含有あるいは複合含有した場合の合計量で、（５５−５Ｘ）質量％にすることが望ましい。
【００２０】
なお、本発明の溶射用の粉末を製造する過程で含まれる不可避的不純物（Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ、Ｃ等）や他の元素（希土類等）が、サーメット層の特性を損なわない程度にごく少量含まれても差し支えないことは勿論である。
Ｃについては、Ｍｏ２ＦｅＢ２型複硼化物サーメットの場合、
粉末表面の酸化物を還元する役割を有している。また一部は結合相中に固溶して硬度の向上をもたらす。含有量が０．０５質量％未満では効果が少なく、１質量％を超えると炭化物の形成を促進し、サーメット層の強度が低下する傾向を示す。また、耐食性の低下にも繋がる。
したがって、Ｃの含有量は、０．０５〜１質量％にすることが望ましい。
【００２１】
サーメット層中に含まれる複硼化物の量は、溶射層全体の３５〜９５質量％の範囲であることが好ましい。複硼化物の量が３５質量％未満になると、十分な中性子遮蔽能が得られない。一方、複硼化物の量が９５質量％を超えると塑性変形能の高い結合相が少なくなり、セラミックス量が多くなることにより、溶射ではポア等の欠陥を生じ、緻密な溶射皮膜が得られず、金属母材との優れた密着力が得られない。
よって、本サーメット層中の複硼化物の割合は、３５〜９５質量％とすることが望ましい。
【００２２】
＜サーメット層の厚み＞
本発明の熱中性子遮蔽材料における溶射層の厚みとしては、０．０５〜５ｍｍとすることが好適である。
サーメット層を溶射により形成する場合、溶射層は，すでに形成されている溶射皮膜上に新たな粉末粒子が高速で衝突することによって、緻密な皮膜が形成される。このため、サーメット層の厚みが０．０５ｍｍ未満の場合は、溶射皮膜の厚さが薄く、緻密なサーメット層が得られず、一方、サーメット層の厚みが５ｍｍを超える場合は、溶射皮膜の厚さが厚くなり、溶射皮膜中の残留応力が高くなり溶射皮膜に割れを発生しやすくなり、良好な耐食性や高い熱中性子遮蔽能を備えた熱中性子遮蔽材料が得られない。よって、熱中性子遮蔽材料におけるサーメット層の厚みとしては、０．０５〜５ｍｍとすることが望ましい。
【００２３】
＜金属母材上へのサーメット層の形成＞
本実施形態の熱中性子遮蔽材料は、サーメット層の配合になるように溶射用粉末を調整し、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼、又はアルミニウム合金などの金属母材上に溶射ガンを使用して，所定の厚みになるように噴射して形成する。
溶射ガンの溶射粉末投入容器に、Ｍ２Ｍ’Ｂ２（Ｍ，Ｍ’＝遷移金属）型複硼化物粉末、金属粉末を混合調整して投入し、高速フレーム溶射法を適用して、大気中で溶射施工することが好ましい。
高速フレーム溶射法は、溶射技術の中でも比較的低温で溶射層を形成するため、サーメット材料や複硼化物サーメットに好適に採用でき、溶射皮膜中の引張の残留応力を低減でき、金属母材との高い密着力を得ることができる。
また、本実施形態のサーメット層は、塑性変形能の高い金属相を含むため、ポア等の欠陥が極めて少なく、緻密な皮膜が得られ、優れた密着力を有している。
加えて、高速フレーム溶射を用いた場合、材料の組成変動を抑制することができ、優れた耐食性を発揮できる。
【００２４】
＜溶射粉末の粒度＞
溶射粉末の粒度としては、通常、プラズマ溶射法では１５〜１００μｍ程度のものを用いることができるが、上記高速フレーム溶射を用いた場合では、２０〜６０μｍ程度のものを用いることが好ましい。
溶射粉末の粒度が粗いと、緻密な溶射層を形成することが困難となりサーメット層にポア等の欠陥ができやすく硬度が低下する。
一方、溶射粉末の粒度が微細になると、溶射粉末の流動性が低下し溶射作業性を損なう。
【実施例】
【００２５】
＜実施例１＞
以下に実施例を示し、本発明についてさらに詳細に説明する。
表１に、実施例１において、形成したサーメット層の組成、形成したサーメット層の硼化物と結合層の割合を示す。
実施例１において、表１に示すサーメット層組成となるように、溶射用原料粉末の複硼化物及び結合相となる金属粉の割合を調整して、金属母材上にサーメット層を形成した。
なお、溶射の金属母材には図１に示すステンレス鋼(SUS316L)の試験片を用いた。
【００２６】
【表１】
【００２７】
溶射粉は、まず、表１の実施例１組成の溶射層組成になるように原料粉末を配合し、ボールミルでの湿式粉砕した。
次に、湿式粉砕した粉末をスプレードライヤーによって造粒し、１１５０℃で１時間保持し、硬質相となるＭ２Ｍ’Ｂ２型の複硼化物を反応形成させた。
その後、この形成されたＭ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物サーメットを分級して、サーメット層形成用の２０〜６０μｍの大きさの溶射粉末を完成させた。
一方、サーメット層を形成させる金属母材の表層にはショット（ホワイトアルミナ♯２０）を使用し、金属母材の表面を粗面化した。
【００２８】
その後、用意した原料粉末を溶射して、母材上に厚み０．３ｍｍの、実施例１の組成のサーメット層を形成した。
用いた溶射機は、高速フレーム溶射機(PRAXAIR/TAFA製JP-5000)で、以下の条件でサーメット層を形成した。
溶射距離（基材と溶射ガンとの距離）：３８０ｍｍ
酸素流量：１９００ｓｃｆｈ
灯油流量：５ｇｐｈ
【００２９】
＜比較例１＞
また、比較のため、結合相を形成しない（サーメットとならない）複硼化物のみを溶射用粉末として用いて形成した溶射層を比較例として示す。
比較例１においては、実施例１と、溶射用原料粉末が異なるが、溶射条件等、その他の条件においては同様である。
【００３０】
＜実施例、比較例の評価＞
＜金属母材との密着性評価＞
実施例１、比較例１について、金属母材の表面に形成した溶射層との密着性を評価した。
密着性評価はねじり試験機を用いて行った。試験方法は、ねじり試験機に取り付けられるような試験片を作成し、試験片の一端を固定し、他端を回転させて行った（図１参照）。
回転により、溶射層に剥離又はクラックを生じた時のトルク値を溶射層の密着力とした。
実施例１の密着力は大きく高い値を示したが、比較例１は低いトルク値を示した。
その結果を表２に示す。
【００３１】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００３２】
以上説明したように、本発明の熱中性子遮蔽材料は、優れた耐食性、および熱中性子遮断性を維持しつつ、高硬度材料であり、耐食耐摩耗に優れた材料であり、肉厚を薄くすることが可能となり、使用済核燃料の貯蔵密度を増加することができる。
さらに、本発明の熱中性子遮蔽材料は、使用済核燃料の輸送時や保管時の塩水、水等の雰囲気に対する十分な耐食性を有しており、熱中性子遮断性を要する部材に広く適用でき、産業上の利用可能性が極めて高い。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属母材上にサーメット層を有する熱中性子遮蔽材料であって、
前記サーメット層が、
Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相よりなる複硼化物サーメットであることを特徴とする熱中性子遮蔽材料。（Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）
【請求項２】
前記サーメット層は、
複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＮｉ基合金の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）（Ｘ：含有するＢの質量％、以下のＸ表記において同じ）、
Ｃｒ含有量が（５５−５Ｘ）質量％以下、
残部が１０質量％以上のＮｉ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする、請求項１に記載の熱中性子遮蔽材料。
【請求項３】
前記サーメット層は、
複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、
残部が該硬質相を結合するＦｅ基合金の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）（Ｘ：含有するＢの質量％）、
Ｃｒおよび／又はＮｉ含有量が、いずれか一方または両者の合計で（５５−５Ｘ）質量％以下、
Ｃ含有量が、０．９５質量％以下、
残部が１０質量％以上のＦｅ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする、請求項１に記載の熱中性子遮蔽材料。
【請求項４】
前記金属母材は、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼又はアルミニウム合金であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の熱中性子遮蔽材料。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の熱中性子遮蔽材料の製造方法であって、前記サーメット層を金属母材上に溶射によって形成することを特徴とする熱中性子遮蔽材料の製造方法。
【請求項１】
金属母材上にサーメット層を有する熱中性子遮蔽材料であって、
前記サーメット層が、
Ｍ２Ｍ’Ｂ２型複硼化物とＭ’基合金の結合相よりなる複硼化物サーメットであることを特徴とする熱中性子遮蔽材料。（Ｍ＝Ｍｏ，Ｍ’＝ＮｉまたはＦｅ）
【請求項２】
前記サーメット層は、
複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、残部が該硬質相を結合するＮｉ基合金の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）（Ｘ：含有するＢの質量％、以下のＸ表記において同じ）、
Ｃｒ含有量が（５５−５Ｘ）質量％以下、
残部が１０質量％以上のＮｉ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする、請求項１に記載の熱中性子遮蔽材料。
【請求項３】
前記サーメット層は、
複硼化物よりなる硬質相３５〜９５質量％と、
残部が該硬質相を結合するＦｅ基合金の結合相とからなり、
Ｂ含有量が、３〜７．５質量％、
Ｍｏ含有量が、Ｍｏ／Ｂ原子比で０．８〜（１．６−０．０５Ｘ）（Ｘ：含有するＢの質量％）、
Ｃｒおよび／又はＮｉ含有量が、いずれか一方または両者の合計で（５５−５Ｘ）質量％以下、
Ｃ含有量が、０．９５質量％以下、
残部が１０質量％以上のＦｅ、および不可避的不純物よりなることを特徴とする、請求項１に記載の熱中性子遮蔽材料。
【請求項４】
前記金属母材は、普通鋼、合金鋼、工具鋼、ステンレス鋼又はアルミニウム合金であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の熱中性子遮蔽材料。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の熱中性子遮蔽材料の製造方法であって、前記サーメット層を金属母材上に溶射によって形成することを特徴とする熱中性子遮蔽材料の製造方法。
【図１】
【公開番号】特開２０１２−４２３１７（Ｐ２０１２−４２３１７Ａ）
【公開日】平成２４年３月１日（２０１２．３．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１８３４８４（Ｐ２０１０−１８３４８４）
【出願日】平成２２年８月１８日（２０１０．８．１８）
【出願人】（３９０００３１９３）東洋鋼鈑株式会社 (265)
【公開日】平成２４年３月１日（２０１２．３．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年８月１８日（２０１０．８．１８）
【出願人】（３９０００３１９３）東洋鋼鈑株式会社 (265)
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