熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラム
【課題】ごみカロリーやごみ供給量等の変動により熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化が生じた場合でも、安定して操業する。
【解決手段】制御量の目標値と実測値とに基づいて目標軌道を設定する（Ｓ１〜Ｓ２）。以後操作量を変更しなかった場合における制御量の変動分を計算する（Ｓ３）。これらから操作量不変更時における制御量と目標軌道との偏差を求める（Ｓ４）。また、プラントの状況に応じて制約条件を設定し（Ｓ５）、その制約条件に基づいて、上記偏差を補償するための制御入力偏差量を最適化する（Ｓ６）。尚、制御入力偏差量の最適化において、実測値と操作入力に基づいて計算した制御対象特性の結果から、必要に応じてルールベースを元にモデルの切換を行う。そして、求めた操作入力により制御対象を操作する（Ｓ８）。
【解決手段】制御量の目標値と実測値とに基づいて目標軌道を設定する（Ｓ１〜Ｓ２）。以後操作量を変更しなかった場合における制御量の変動分を計算する（Ｓ３）。これらから操作量不変更時における制御量と目標軌道との偏差を求める（Ｓ４）。また、プラントの状況に応じて制約条件を設定し（Ｓ５）、その制約条件に基づいて、上記偏差を補償するための制御入力偏差量を最適化する（Ｓ６）。尚、制御入力偏差量の最適化において、実測値と操作入力に基づいて計算した制御対象特性の結果から、必要に応じてルールベースを元にモデルの切換を行う。そして、求めた操作入力により制御対象を操作する（Ｓ８）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムに関するものである。特に、未来の挙動を予測しながら熱分解ガス化溶融処理プラントを制御する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、都市ごみなどの廃棄物の発熱量は増加の一途をたどり、最終処分地容量の逼迫や二次公害（地下水汚染）の問題、法規制の強化などの関係から、廃棄物の溶融による減容化、固定化が進められている。さらに、ダイオキシン類などの微量汚染物質の抑制など、廃棄物処理に要求される課題が多い。このような状況において、廃棄物を還元雰囲気で熱分解ガス化し、発生した可燃ガスを高温で燃焼し、焼却残渣を溶融する熱分解ガス化溶融処理プラントが注目されている。この熱分解ガス化溶融処理プラントには、給塵機により廃棄物を投入して底部に流動粒子を備えた流動層内で熱分解する流動床ガス化炉と、この流動床ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼して灰分を溶融する溶融炉とを有しているものがある。
【０００３】
熱分解ガス化溶融処理プラントには、以下のような特徴がある。
１．廃棄物の持つエネルギーを利用して灰の溶融を可能にし、焼却残渣の減容化、再資源化が可能となる。
２．低温熱分解により有価金属を回収することが可能となる。
３．低空気比が可能なことから、装置をコンパクトにすることが可能となる。
４．溶融炉での高温燃焼により、ダイオキシン類などの微量有害物質の抑制が可能となる。
そして、排ガス成分の発生抑制、操炉オペレータの負荷低減、機械のメンテナンス性の向上などの観点から、このような熱分解ガス化溶融処理プラントのガス化溶融炉の操業（燃焼温度、蒸気発生量等）を安定化させる必要がある。
【０００４】
そこで、近年、熱分解ガス化溶融処理プラントの安定化を実現するために、未来の挙動を予測しながら熱分解ガス化溶融処理プラントを制御する技術が開発されている。例えば、特許文献１には、蒸気流量、ボイラ圧力、砂層温度を利用し、ごみ供給量、蒸気弁開度、空気量等による影響度合いをモデル化し、モデル及び実績値を用いて制御量の未来の変化を予測し、予測値と目標量の偏差を元に操作量を計算し、制御量を所望の目標値に追従させることにより、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定させて制御する技術が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、燃焼炉の制御量と操作量のシステム特性をモデルとしてオンライン同定し、そのモデルにて予測制御部で制御量を予測し、予測制御部での参照軌道の時定数及び操作量に関する重み定数のいずれかを調整し、制御量を所望の目標値に追従させることにより、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定させて制御する技術が開示されている。
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−３２５４３３号公報
【特許文献２】特許第３２１７７７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前述の特許文献１の技術では、モデルの精度により熱分解ガス化溶融処理プラントの制御精度が左右されるという問題がある。また、ごみ質変化や水分変化などのモデル変化が大きな場合は十分に制御を行うことができず、モデル変化をするためには再度モデル構築が必要であるという問題がある。また、前述の特許文献２の技術では、モデル誤差あるいは外乱による影響が考慮されておらず、フィードフォワードによる予測制御であるため、モデル誤差あるいは外乱が生じた場合は、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御性能を低下させてしまうという問題がある。また、参照軌道の時定数を変更したとして、逆効果となる場合があり、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御性能を安定化することが難しいという問題がある。
【０００８】
本発明の目的は、ごみカロリーやごみ供給量等の変動により熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化が生じた場合でも、安定して操業することができる熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムを提供することである。
【課題を解決するための手段及び効果】
【０００９】
本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法は、給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法において、前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定ステップと、前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出ステップと、前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出ステップと、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定ステップと、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出ステップと、前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換ステップと、前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化ステップと、を有することを特徴とする。
【００１０】
本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置は、給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置において、前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定手段と、前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出手段と、前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出手段と、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定手段と、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出手段と、前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換手段と、前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化手段と、を有することを特徴とする。
【００１１】
本発明に係るプログラムは、コンピュータを上述したような熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置として機能させることが可能なプログラムである。
【００１２】
これによると、ごみカロリーやごみ供給量等の変動により熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化が生じる場合でも、操作量を最適化する際のモデルを切り換えることにより、制御量の予測精度低下を抑制し、熱分解ガス化溶融処理プラントの安定化を実現することができる。
【００１３】
尚、本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムにおいて、前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えてよい。
【００１４】
これによると、ルールベースを用いることにより、不定期外乱による影響等でモデルの切り換えが必要である場合と周期外乱による影響等でモデルの切り換えが必要でない場合とを区別することができるとともに、モデルの切り換えが必要な場合に切り換えるモデルを容易に選択することができ、熱分解ガス化溶融処理プラントをより安定して操業することができる。
【００１５】
また、本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムにおいて、前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定してよい。
【００１６】
これによると、モデルの時定数及びゲインをパラメータとして、簡易にルールベースを設定することができる。
【００１７】
尚、本発明に係るプログラムは、ＣＤ−ＲＯＭ（Compact Disc Read Only Memory）ディスク、フレキシブルディスク（ＦＤ）、ＭＯ（Magneto Optical）ディスクなどのリムーバブル型記録媒体や、ハードディスクなどの固定型記録媒体に記録して配布可能である他、有線又は無線の電気通信手段によってインターネットなどの通信ネットワークを介して配布可能である。ここで、コンピュータは、パーソナルコンピュータのような汎用型に限らず、特定用途を有する装置に組み込まれたものであってもよい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、図面を参照しつつ、本発明の好適な実施形態について説明する。
【００１９】
まず、本発明の実施形態による制御方法及び装置、並びにプログラムを適用する熱分解ガス化溶融処理プラントの構成を、図１に基づいて説明する。図１は、熱分解ガス化溶融処理プラントの部分概略図を示すものである。
【００２０】
図１に示すように、熱分解ガス化溶融処理プラント４０は、熱分解ガス化炉１０と、溶融炉２０と、ボイラ３０とから構成されている。
【００２１】
熱分解ガス化炉１０には、被焼却物である廃棄物（都市ごみ、産業廃棄物など）を投入するホッパ１２が設けられており、ホッパ１２に投入された廃棄物は、給塵機１３によって、後述する流動床１１に供給される。なお、この給塵機１３によって供給される廃棄物の量（給塵量）は、給塵機１３の回転数を調節することにより増減できるようになっている。また、熱分解ガス化炉１０には、底部に流動粒子（例えば、砂）からなる流動床１１が設けられている。流動床１１の下部からは図示されない送風機により流動空気が吹き込まれ、流動床１１の流動粒子及び給塵機１３により供給された廃棄物が流動撹拌される。なお、この熱分解ガス化炉１０は、流動床１１の流動粒子の流動層温度（砂層温度）が、アルミニウムの融点（６００℃）以下で、鉄やアルミニウムなどの金属を未酸化状態で回収するため、約５００〜６００℃となるように運転される。廃棄物は、流動床１１内で空気比０．２〜０．３程度の還元雰囲気の中で熱分解され、熱分解ガス（可燃性ガス）や未燃固形分（チャー、灰分など）となって、後述する溶融炉２０に出て行く。
【００２２】
溶融炉２０は、熱分解ガス化炉１０で生成された熱分解ガス、未燃固形分を約１３００〜１４００℃の高温で燃焼させる。また、溶融炉２０は、熱分解ガス化炉１０に引き続いた部分が旋回流溶融炉２１になっており、後述する燃焼用空気が図の矢印に示すように強旋回される。未燃の熱分解ガスは、燃焼用空気によって高温燃焼する。燃焼用空気は、図示されない空気予熱器により予熱されて供給口２２から供給される。なお、ごみ顕熱が不足する場合は、燃焼用空気の他に重油も使用する。灰分は溶融し、スラグが生成されるとともに、ダイオキシン類を分解する。溶融スラグは、スラグ下流口２３より炉外へと回収されることにより有用な資源として利用される。
【００２３】
ボイラ３０は、熱分解ガス化炉１０及び溶融炉２０に付属して設置されており、ガス化溶融のプロセスで発生した熱を回収する。ボイラ３０は、ガス化溶融のプロセスで発生した熱を利用して水を蒸発させるボイラドラム３１、及び、ボイラドラム３１の圧力（以下、「ボイラドラム圧力」と称する。）やボイラドラム３１から排出される蒸気流量（以下、「蒸気流量」と称する。）を調節する蒸気弁３２を備えている。このボイラ３０で発生した蒸気の持つエネルギーは、図示されない発電機によって電気エネルギーに変換され、余剰電力や設備所要電力として回収される。また、ボイラ３０の下流側には、図示されないガス冷却装置、排ガス処理装置（バグフィルタ等）、誘引送風機、煙突が順に設置されている。ここで、誘引送風機（ＩＤＦ）は、炉内の排ガスを誘引して煙突から放出するための送風機であり、炉内の圧力が高くなると回転数を上げて多量のガスを誘引するなど、炉内圧を一定（負圧）に保つために動作している。
【００２４】
次に、本発明の実施形態に係る熱分解ガス化溶融処理プラント４０（制御対象Ａ）の制御装置を、図２に基づいて説明する。図２は、本実施形態に係る制御装置のブロック線図を示すものである。なお、本実施形態では、制御手法としてモデル予測制御手法を用いる。
尚、以下で説明する本実施の形態に係る制御装置は、コンピュータにおいても同様に、プログラムとしてＣＰＵにより読み出して実行することができる。また、このプログラムは、ＣＤ−ＲＯＭやＦＤ、ＭＯなどのリムーバブルな記憶媒体に記録しておくことにより、様々なコンピュータの記憶装置にインストールすることが可能である。
【００２５】
制御装置１は、目標軌道生成部（目標軌道設定手段）２と、操作量不変時制御量変動分計算部（予測値算出手段）３と、操作量最適化計算部（操作量最適化手段）４と、制約条件設定部（制約条件設定手段）５と、制御対象特性推定計算部（燃焼状況変化検出手段）６ａ及び制御対象特性切換計算部（モデル切換手段）６ｂを有する適応計算部６と、制御量差分計算部（ずれ量算出手段）７及び操作量不変時制御量偏差計算部（ずれ量算出手段）８と、を備えている。
【００２６】
目標軌道生成部（目標軌道設定手段）２は、制御量の目標値r(k+i)と、制御量の実測値y(k)に基づいて、目標軌道yr(k+i)を設定する。
【００２７】
操作量不変時制御量変動分計算部（予測値算出手段）３は、制御量の実測値y(k)、操作入力u(k)、その他制御対象Ａの観測量w(k)の履歴から、以後操作量を変更しなかった場合における制御量の変動分（現時点の値からの変動分）Δy0(k+i)を計算する。この操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)の計算に際しては、使用するモデルの種類（ＡＲＸモデル、ステップ応答モデル、プログラムからなるシミュレータなど）や操作入力の数（単入力か多入力か）によって、操作入力u(k)を必要としなかったり、制御量の実測値y(k)を必要としなかったり、あるいは、その他制御対象Ａの観測量w(k)の現時刻以降の挙動を推定するモデルを必要としたり、その他、外乱の影響を推定する機能を含んでも良い。なお、本実施形態では、その他制御対象Ａの観測量w(k)として熱分解ガス化炉１０の炉内圧力の値を使っている。
【００２８】
一方、制約条件設定部（制約条件設定手段）５において、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の状況に応じて制約条件を設定する。制約条件としては、例えば、操作入力や制御量の上下限制約、操作入力の変動量の制約、熱分解ガス化炉１０や溶融炉２０の出口温度など、直接の制御量ではないが、操業上定められている制約などがあり、いずれも直接あるいは間接的に操作入力の制約条件として表すことができる。また、これらの制約条件を目標処理量や廃棄物の質（ごみ質）、流動床温度、溶融状態（溶融炉温度）、ボイラドラム３１の圧力などによって変更することにより、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の状況に合わせた操作が可能となり、より安定した自動操業が実現できる。
【００２９】
また、制御量差分計算部（ずれ量算出手段）７は、目標軌道生成部２で設定した目標軌道yr(k+i)と比較した場合の、制御量の実測値y(k)との差分yr(k+i)- y(k)を計算する。
【００３０】
操作量不変時制御量偏差計算部（ずれ量算出手段）８は、制御量差分計算部７から求めた目標軌道生成部２で設定した目標軌道yr(k+i)と制御量の実測値y(k)との差分yr(k+i)- y(k)と、操作量不変時制御量変動分計算部３で求めた以後操作量を変更しなかった場合における制御量の変動分Δyr(k+i)とから、操作量不変時において制御量が目標軌道とどれだけずれるかの差Δye(k+i)を計算する。
【００３１】
適応計算部６では、まず、制御対象特性推定計算部（燃焼状況変化検出手段）６ａにおいて、過去の実測値y(k)と操作入力u(k)から制御対象特性（特に、ごみカロリー、水分）を計算する。そして、制御対象特性切換計算部（モデル切換手段）６ｂにおいて、制御対象特性推定計算部６ａでの計算結果を元に操作量最適化計算部４で用いるモデルの切換の必要性の有無及び切換の際の計算を行う。
【００３２】
そして、操作量最適化計算部（操作量最適化手段）４において、操作量不変時制御量偏差計算部８で計算された操作量不変時において制御量が目標軌道とどれだけずれるかの差Δye(k+i)と、制約条件設定部５で設定された制約条件、調整パラメータと、適応計算部６で必要に応じて切り換えたモデル、に基づいて、Δye(k+i)を補償するための制御入力偏差量Δu(k)が最適化される。このΔu(k)を前制御周期の操作量u(k-1)に加算することによって、制御対象Ａに入力する制御入力u(k)が求まる。
【００３３】
次に、本発明の実施形態に係る制御装置１を用いた熱分解ガス化溶融処理プラント４０（制御対象Ａ）の制御方法を、図３のフローチャートに基づいて説明する。図３は、本実施形態に係る制御方法のフローチャートを示すものである。なお、本実施形態では、上述の制御装置と同様、制御手法としてモデル予測制御手法を用いる。
【００３４】
まず、制御量の目標値r(k+i)を設定する（ステップＳ１：目標軌道設定ステップ）。ここで、目標値r(k+i)は、流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量のそれぞれの目標値を要素とするベクトルである。
【００３５】
次に、制御量の目標値r(k+i)と制御量の実測値y(k)とに基づいて、目標軌道生成部２が目標軌道yr(k+i)を設定する（ステップＳ２：目標軌道設定ステップ）。目標軌道yr(k+i)の設定方法としては、例えば、図５に示すものがある。これは、次式（数１）のように設定するものであり、制御量の実測値y(k)から制御量の目標値r(k+i)に一定の割合で近づけていくものである。なお、次式（数１）の行列Ｃを３×３の零行列にすれば、目標軌道yr(k+i)は制御量の目標値r(k+i)そのものに一致する。
【００３６】
【数１】
【００３７】
次に、操作量不変時制御量変動分計算部３が、モデルを用いて操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)を計算する（ステップＳ３：予測値算出ステップ）。ここで、モデルは、流動床１１に吹き込まれる空気量（以下、「流動化空気量」と称する。）、熱分解ガス化炉１０への給塵量としての給塵機速度（以下、「給塵機速度」と称する。）、ボイラ３０に備えられた蒸気弁３２の開度（以下、「蒸気弁開度」と称する。）を入力とし、流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量を出力とし、その他観測量として熱分解ガス化炉の炉内圧力を含んでなる。このモデルは次式（数２）で表される。
【００３８】
【数２】
【００３９】
ここで、操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)を用いて、j≧0のときΔu0(k+j)＝０とすれば、上述の式（数２）で表されるモデルを用いて、次式（数３）により、操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)が求まる。なお、次式（数３）では、観測量である熱分解ガス化炉の炉内圧力も現時刻以降の値も必要になるが、この炉内圧力の現時刻以降の値は別のモデルを使って推定している。
【００４０】
【数３】
【００４１】
次に、制御量差分計算部７及び操作量不変時制御量偏差計算部８において、ステップＳ２で求めた目標軌道yr(k+i)と、ステップＳ３で求めた操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)と、現時点における制御量の実測値y(k)（流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量の実測値を要素に持つベクトル）とから、操作量不変時における制御量と目標軌道との偏差Δye(k+i)を次式（数４）により計算する（ステップＳ４：ずれ量算出ステップ）。
【００４２】
【数４】
【００４３】
次に、制約条件設定部５において、操作入力Δu(k+i)に対し、制約条件を設定する（ステップＳ５：制約条件設定ステップ）。例えば、操作入力の上下限制約、変動幅の上下限制約は、次式（数５）で表される。
【００４４】
【数５】
【００４５】
また、制御量に関する制約条件なども操作量の関数として表されるから、これらの制約条件はすべて、次式（数６）の形に帰着することができる。
【００４６】
【数６】
【００４７】
そして、操作量最適化計算部４において、未来の一定区間において、ステップＳ４で求めた偏差Δye(k+i)を補償するための偏差入力Δu(k)を、適応計算部６（制御対象特性推定計算部６ａ及び制御対象特性切換計算部６ｂ）で必要に応じて切り換えたモデルを用いて求める（ステップＳ６：燃焼状況変化検出ステップ、モデル切換ステップ、操作量最適化ステップ）。ここで、モデルは、流動化空気量、給塵機速度、蒸気弁開度を入力とし、流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量を出力とするモデルであり、次式（数７）で表される。
【００４８】
【数７】
【００４９】
さて、上述の式（数７）で表されたモデルから、現時点以降の操作入力が制御量に及ぼす影響を表す部分Δy+(k+i)を抽出すると次式（数８）となる。
【００５０】
【数８】
【００５１】
ここでの目的は、偏差Δye(k+i)を補償するための偏差入力Δu(k)を求めることである。そのためには、Δye(k+i)とΔy+(k+i)が、未来の一定区間において、できるだけ一致するような偏差入力Δu(k)を求めればよい。具体的には、上述の制約条件（数６）のもとで、次式（数９）で与えられる評価関数Jを最小化するΔu(k)を求めればよい。次式（数９）は、二次計画問題として解かれ、現時点での操作量の偏差ベクトルΔu(k)が求まる。
【００５２】
【数９】
【００５３】
そして、上記ステップＳ６で求めた操作量の偏差Δu(k)を、前時点の操作量u(k-1)に加算することによって、現時点における操作入力を行う操作量u(k)を求める（ステップＳ７：操作量最適化ステップ）。即ち、次式（数１０）によって、現時点における流動化空気量、給塵機速度、蒸気弁開度を求める。
【００５４】
【数１０】
【００５５】
そして、上記操作量u(k)を制御対象Ａに入力して、操作対象を操作する（ステップＳ８）。即ち、u(k)に基づいて、流動化空気量、給塵機速度、蒸気弁開度を操作する。
【００５６】
ステップＳ８が終了するとステップＳ１に戻り、以上のステップＳ１からステップＳ８までの処理を制御周期ごと（本実施の形態では３秒）に繰り返す。
【００５７】
ここで、ステップＳ６での偏差入力Δu(k)の詳細な計算方法を図４のフローチャートに基づいて説明する。図４は、偏差入力Δu(k)の詳細な計算方法のフローチャートを示すものである。
【００５８】
まず、制御対象特性推定計算部６ａにおいて、過去の操作量u(k)と実測値y(k)の時系列を元に、次式（数１１）で表される現状の制御対象の特性の変更量を計算する（ステップＳ６１：燃焼状況変化検出ステップ）。計算にあたっては種々の手法が適用可能であるが、例えば、最小二乗方法、部分空間法等が挙げられる。
【００５９】
【数１１】
【００６０】
そして、ステップＳ６１で計算したパラメータ推定値を元に、特性切換指標であるカロリー（Cal）を計算する（ステップＳ６２：燃焼状況変化検出ステップ）。計算にあたっては、例えば、過去の実機でのステップ応答実験結果を元にカロリー計算を行う、或いは、モデルでの時定数及びゲインを計算し、オフラインシミュレータを元にカロリー計算を行う等の方法が挙げられる。
【００６１】
次に、制御対象特性切換計算部６ｂにおいて、ステップＳ６２で得られたカロリー計算値Calと、前回計算した際のカロリー計算値preCalとの差を用いて、次式（数１２）に従って、モデル切換有無を計算する（ステップＳ６３：モデル切換ステップ）。尚、初回の計算時には、前回計算した際のカロリー計算値preCalとして、今回の計算値であるカロリー計算値Calを用いることとする。
【００６２】
【数１２】
【００６３】
尚、数１２中、αはごみ供給量（突発的過剰供給（突発的に廃棄物が過剰に入ってしまうような給塵外乱を意味する。）、ごみ切れ等）、ごみ発熱量の急激な変化への対応を抑制するパラメータであり、過去の操業データにより設定する。また、βは不感帯の役割をするものであり、計算誤差等の影響を吸収する値を求めることにより設定する。
【００６４】
ステップＳ６３において、数１２の式を満たさない場合（ステップＳ６３：Ｆａｌｓｅ）は、モデルの変更を行わない。即ち、次式（数１３）に従い、ステップＳ３で用いたモデル（数２）を用いて、数７の式に従って偏差入力Δu(k)を計算する（ステップＳ６５：操作量最適化ステップ）。
【００６５】
【数１３】
【００６６】
一方、ステップＳ６３において、数１２の式を満たす場合（ステップＳ６３：Ｔｒｕｅ）は、モデルの変更を行う（ステップＳ６４：モデル切換ステップ）。モデルの変更の具体的な方法としては、オンラインにて制御周期毎に逐次的に変更する手法も考えられるが、この方法では、例えば、周期的な外乱が印加されている場合にはその影響を低減することが困難である。即ち、周期外乱による影響をモデル特性の変動と誤認識してしまうために、常にモデル特性の変更を続けることとなり、熱分解ガス化溶融処理プラント４０を安定化させることが困難になる。従って、本実施の形態では、変更を必要とする場合と、それ以外の場合と、を分離することとし、その判断手法としてルールベースによる手法を用いる。本実施の形態では、ルールベースとして、基準カロリーごみを想定したモデルとの差によりモデルを切り換える方法を用いる。具体的には、基準カロリーごみを想定したモデルを用いて計算した基準モデルの時定数Tg及びゲインGainの値と、ステップＳ６１で求まるパラメータ推定値を用いて計算した現状のモデルの時定数T^g及びゲインG^ainの値と、の差が、図６のいずれの領域に属するかを計算する。計算の結果、前回計算時と異なる領域に属する場合は、予め用意されているその領域の代表モデルにモデルの変更を行う。尚、代表モデルは領域毎に予め用意する。一方、前回計算時と同じ領域に属する場合は、モデルに変更を行わない。そして、次式（数１４）に従い、属する領域の代表モデルを用いて、数７の式に従って偏差入力Δu(k)を計算する（ステップＳ６５：操作量最適化ステップ）。
【００６７】
【数１４】
【００６８】
次に、上述した本実施形態に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムを用いた場合の実験結果について、図７及び図８に基づいて、説明する。図７は従来の制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合の制御結果を示す図である。図８は本実施形態に係る制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合の制御結果を示す図である。
【００６９】
図７に示すように、従来技術の制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合は、制御開始直後は蒸気流量を目標値（図７の目標蒸気流量）に追従させているのが、カロリーが上昇した時点（Ｔ）以降は蒸気流量も安定せず、それに従ってごみ供給量も振動的になっているのが確認される。このように、従来技術の制御方法を用いた場合は、カロリーが変動した場合に予測制御でのモデルが一致しないために、蒸気流量を目標値（図７の目標蒸気流量）へ追従させることができず、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定して操業できないことがわかる。
【００７０】
一方、図８に示すように、本実施形態に係る制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合は、カロリーが上昇した時点（Ｔ）直後は蒸気流量が一時的に大きく変動しているが、次第に蒸気流量が安定するのが確認される。このように、本実施形態に係る制御方法を用いた場合は、は、カロリーが変動した場合に予測制御でのモデルを切り換えることにより、ごみ供給量を適切に操作でき、蒸気流量を目標値（図８の目標蒸気流量）へ追従させることができ、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定して操業できることがわかる。
【００７１】
以上に説明したように、本実施形態に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムによると、ごみカロリーやごみ供給量等の変動により熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化が生じる場合でも、適応計算部６において操作量を最適化する際のモデルを変更することにより、制御量の予測精度低下を抑制し、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の安定化を実現することができる。
【００７２】
また、適応計算部６においてルールベースを用いることにより、不定期外乱による影響等でモデルの変更が必要である場合と周期外乱による影響等でモデルの必要でない場合とを区別することができるとともに、モデルの変更が必要な場合に変更するモデルを容易に選択することができ、熱分解ガス化溶融処理プラント４０をより安定して操業することができる。
【００７３】
更に、適応計算部６においてモデルの時定数及びゲインをパラメータとしているため、簡易にルールベースを設定することができる。
【００７４】
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はその趣旨を超えない範囲において変更が可能である。
【００７５】
本実施の形態では、操作量として流動化空気量と給塵機速度と蒸気弁開度を操作量として用い、制御量として流動床温度とボイラドラム圧力と蒸気流量を用い、さらに、観測量として熱分解ガス化炉の炉内圧力を用いたが、それに限られない。これは、平均的に見れば、実際の給塵量は、給塵機速度におよそ比例するが、給塵量の短周期的な変動（極端な場合は「ごみ切れ」や「突発的過剰供給」）は、給塵機速度を一定にしていても起こり得るものであり、より正確な制御量の挙動予測のためには、実際の給塵量の変動を反映したモデルを使用する必要がある。そこで、実際の給塵量の変動に対して、熱分解ガス化炉の炉内圧力は、制御量より早くその影響が現れるため、本実施形態では、実際の給塵量と相関があるものとして、熱分解ガス化炉の炉内圧力を制御量の挙動を予測する観測量として用いた。しかし、同様の理由から、熱分解ガス化炉の炉内圧力の他、排ガス流量などでも実際の給塵量を把握することができる。また、給塵機への供給電流や誘引送風機の電流でも、給塵外乱を検出することができ、実際の給塵量を反映した予測をおこなうことができる。
【００７６】
また、熱分解ガス化溶融炉では、従来の焼却炉に比べて安定領域が狭いため、制約条件を炉の状態に応じて設定した方が、より安定な制御システムを構築できる。即ち、上記の流動床温度に応じた制約条件の他にも、ごみ質（カロリー）や流動床温度、溶融炉２０の温度の状況に応じた制約条件を更に設定することによって、より安定な制御システムを構築できる。
【００７７】
なお、制御量として溶融炉の温度を用いる場合、溶融炉の温度は、熱電対により計測されることが通常であるが、放射温度計や輝度センサなど電磁波を利用するセンサを使用することが望ましい。熱電対による温度計測は、温度変化に対する応答性が悪く、遅れ時間も無視できず、制御性能を悪化させる要因となる。特に溶融炉はいったん温度が低下してスラグの溶融が停止してしまうと再び溶融させるのに手間がかかるだけでなく、最悪の場合、スラグ下流口２３が閉塞する危険性があるため、この計測遅れ時間が致命的な結果を招きかねない。従って、電磁波を利用するセンサを使用すれば、ほとんど計測遅れ時間がないため、制御性能を向上することができ、安定溶融を維持することができる。
【００７８】
また、上述の実施形態では、操作量不変時の制御量変動分を予測計算しているが、操作量を変えたときの制御量変動分を予測計算してもよい。
【００７９】
更に、上述の実施形態では、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の熱分解ガス化炉１０として、流動床型の熱分解ガス化炉が適用されているがそれに限られない。キルン型など他のタイプの熱分解ガス化炉であってもよい。
例えば、キルン型の熱分解ガス化炉（キルン炉）の場合は、操作量として、キルン炉への給塵量、キルン炉へ吹き込まれる空気量、キルン炉本体の回転数、そして補助バーナーがついている場合にはその供給燃料量などが考えられる。また、制御量として、キルン炉の温度、溶融炉の温度、ボイラが設けられている場合にはボイラから排出される蒸気流量やボイラに備えられたボイラドラムの圧力が考えられる。更に、モデル予測制御手法において、制御量の現時点以降における
予測値を求めるに当たって、給塵機への供給電流、キルン炉の炉内圧力、溶融炉
から排出される排ガス流量、及び、誘引送風機の電流が考えられる。
【００８０】
また、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御プログラムは、記憶部のＲＯＭに予め読み出し専用に書き込まれていても良いし、ＣＤ等の記録媒体に記録されたものが必要時に読み出されて記憶部に書き込まれても良いし、さらにはインターネット等の電気通信回線を介して伝送されて記憶部に書き込まれても良い。
【図面の簡単な説明】
【００８１】
【図１】熱分解ガス化溶融処理プラントの部分概略図である。
【図２】本実施の形態に係る制御装置のブロック線図である。
【図３】本実施の形態に係る制御方法のフローチャートである。
【図４】偏差入力の詳細な計算方法のフローチャートである。
【図５】目標軌道の設定方法を表す一例の図である。
【図６】ルールベースとして用いる基準モデルとモデルとの時定数及びゲインの差とその領域の関係を示す図である。
【図７】従来の制御方法、装置並びにプログラムを行った場合の実験結果である。
【図８】本実施の形態による制御方法、装置並びにプログラムを行った場合の実験結果である。
【符号の説明】
【００８２】
１ 制御装置
２ 目標軌道生成部（目標軌道設定手段）
３ 操作量不変時制御量変動分計算部（予測値算出手段）
４ 操作量最適化計算部（操作量最適化手段）
５ 制約条件設定部（制約条件設定手段）
６ 適応計算部
６ａ 制御対象特性推定計算部（燃焼状況変化検出手段）
６ｂ 制御対象特性切換計算部（モデル切換手段）
７ 制御量差分計算部（ずれ量算出手段）
８ 操作量不変時制御量偏差計算部（ずれ量算出手段）
１０ 熱分解ガス化炉
１１ 流動床
１２ ホッパ
１３ 給塵機
２０ 溶融炉
２１ 旋回流溶融炉
２２ 供給口
２３ スラグ下流口
３０ ボイラ
３１ ボイラドラム
３２ 蒸気弁
４０ 熱分解ガス化溶融処理プラント
Ｓ１、Ｓ２ 目標軌道設定ステップ
Ｓ３ 予測値算出ステップ
Ｓ４ ずれ量算出ステップ
Ｓ５ 制約条件設定ステップ
Ｓ６ 燃焼状況変化検出ステップ、モデル切換ステップ、操作量最適化ステップ
Ｓ６１、Ｓ６２ 燃焼状況変化検出ステップ
Ｓ６３、Ｓ６４ モデル切換ステップ
Ｓ６５ 操作量最適化ステップ
Ｓ７ 操作量最適化ステップ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムに関するものである。特に、未来の挙動を予測しながら熱分解ガス化溶融処理プラントを制御する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、都市ごみなどの廃棄物の発熱量は増加の一途をたどり、最終処分地容量の逼迫や二次公害（地下水汚染）の問題、法規制の強化などの関係から、廃棄物の溶融による減容化、固定化が進められている。さらに、ダイオキシン類などの微量汚染物質の抑制など、廃棄物処理に要求される課題が多い。このような状況において、廃棄物を還元雰囲気で熱分解ガス化し、発生した可燃ガスを高温で燃焼し、焼却残渣を溶融する熱分解ガス化溶融処理プラントが注目されている。この熱分解ガス化溶融処理プラントには、給塵機により廃棄物を投入して底部に流動粒子を備えた流動層内で熱分解する流動床ガス化炉と、この流動床ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼して灰分を溶融する溶融炉とを有しているものがある。
【０００３】
熱分解ガス化溶融処理プラントには、以下のような特徴がある。
１．廃棄物の持つエネルギーを利用して灰の溶融を可能にし、焼却残渣の減容化、再資源化が可能となる。
２．低温熱分解により有価金属を回収することが可能となる。
３．低空気比が可能なことから、装置をコンパクトにすることが可能となる。
４．溶融炉での高温燃焼により、ダイオキシン類などの微量有害物質の抑制が可能となる。
そして、排ガス成分の発生抑制、操炉オペレータの負荷低減、機械のメンテナンス性の向上などの観点から、このような熱分解ガス化溶融処理プラントのガス化溶融炉の操業（燃焼温度、蒸気発生量等）を安定化させる必要がある。
【０００４】
そこで、近年、熱分解ガス化溶融処理プラントの安定化を実現するために、未来の挙動を予測しながら熱分解ガス化溶融処理プラントを制御する技術が開発されている。例えば、特許文献１には、蒸気流量、ボイラ圧力、砂層温度を利用し、ごみ供給量、蒸気弁開度、空気量等による影響度合いをモデル化し、モデル及び実績値を用いて制御量の未来の変化を予測し、予測値と目標量の偏差を元に操作量を計算し、制御量を所望の目標値に追従させることにより、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定させて制御する技術が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、燃焼炉の制御量と操作量のシステム特性をモデルとしてオンライン同定し、そのモデルにて予測制御部で制御量を予測し、予測制御部での参照軌道の時定数及び操作量に関する重み定数のいずれかを調整し、制御量を所望の目標値に追従させることにより、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定させて制御する技術が開示されている。
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−３２５４３３号公報
【特許文献２】特許第３２１７７７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前述の特許文献１の技術では、モデルの精度により熱分解ガス化溶融処理プラントの制御精度が左右されるという問題がある。また、ごみ質変化や水分変化などのモデル変化が大きな場合は十分に制御を行うことができず、モデル変化をするためには再度モデル構築が必要であるという問題がある。また、前述の特許文献２の技術では、モデル誤差あるいは外乱による影響が考慮されておらず、フィードフォワードによる予測制御であるため、モデル誤差あるいは外乱が生じた場合は、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御性能を低下させてしまうという問題がある。また、参照軌道の時定数を変更したとして、逆効果となる場合があり、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御性能を安定化することが難しいという問題がある。
【０００８】
本発明の目的は、ごみカロリーやごみ供給量等の変動により熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化が生じた場合でも、安定して操業することができる熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムを提供することである。
【課題を解決するための手段及び効果】
【０００９】
本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法は、給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法において、前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定ステップと、前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出ステップと、前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出ステップと、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定ステップと、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出ステップと、前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換ステップと、前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化ステップと、を有することを特徴とする。
【００１０】
本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置は、給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置において、前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定手段と、前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出手段と、前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出手段と、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定手段と、前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出手段と、前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換手段と、前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化手段と、を有することを特徴とする。
【００１１】
本発明に係るプログラムは、コンピュータを上述したような熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置として機能させることが可能なプログラムである。
【００１２】
これによると、ごみカロリーやごみ供給量等の変動により熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化が生じる場合でも、操作量を最適化する際のモデルを切り換えることにより、制御量の予測精度低下を抑制し、熱分解ガス化溶融処理プラントの安定化を実現することができる。
【００１３】
尚、本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムにおいて、前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えてよい。
【００１４】
これによると、ルールベースを用いることにより、不定期外乱による影響等でモデルの切り換えが必要である場合と周期外乱による影響等でモデルの切り換えが必要でない場合とを区別することができるとともに、モデルの切り換えが必要な場合に切り換えるモデルを容易に選択することができ、熱分解ガス化溶融処理プラントをより安定して操業することができる。
【００１５】
また、本発明に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムにおいて、前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定してよい。
【００１６】
これによると、モデルの時定数及びゲインをパラメータとして、簡易にルールベースを設定することができる。
【００１７】
尚、本発明に係るプログラムは、ＣＤ−ＲＯＭ（Compact Disc Read Only Memory）ディスク、フレキシブルディスク（ＦＤ）、ＭＯ（Magneto Optical）ディスクなどのリムーバブル型記録媒体や、ハードディスクなどの固定型記録媒体に記録して配布可能である他、有線又は無線の電気通信手段によってインターネットなどの通信ネットワークを介して配布可能である。ここで、コンピュータは、パーソナルコンピュータのような汎用型に限らず、特定用途を有する装置に組み込まれたものであってもよい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、図面を参照しつつ、本発明の好適な実施形態について説明する。
【００１９】
まず、本発明の実施形態による制御方法及び装置、並びにプログラムを適用する熱分解ガス化溶融処理プラントの構成を、図１に基づいて説明する。図１は、熱分解ガス化溶融処理プラントの部分概略図を示すものである。
【００２０】
図１に示すように、熱分解ガス化溶融処理プラント４０は、熱分解ガス化炉１０と、溶融炉２０と、ボイラ３０とから構成されている。
【００２１】
熱分解ガス化炉１０には、被焼却物である廃棄物（都市ごみ、産業廃棄物など）を投入するホッパ１２が設けられており、ホッパ１２に投入された廃棄物は、給塵機１３によって、後述する流動床１１に供給される。なお、この給塵機１３によって供給される廃棄物の量（給塵量）は、給塵機１３の回転数を調節することにより増減できるようになっている。また、熱分解ガス化炉１０には、底部に流動粒子（例えば、砂）からなる流動床１１が設けられている。流動床１１の下部からは図示されない送風機により流動空気が吹き込まれ、流動床１１の流動粒子及び給塵機１３により供給された廃棄物が流動撹拌される。なお、この熱分解ガス化炉１０は、流動床１１の流動粒子の流動層温度（砂層温度）が、アルミニウムの融点（６００℃）以下で、鉄やアルミニウムなどの金属を未酸化状態で回収するため、約５００〜６００℃となるように運転される。廃棄物は、流動床１１内で空気比０．２〜０．３程度の還元雰囲気の中で熱分解され、熱分解ガス（可燃性ガス）や未燃固形分（チャー、灰分など）となって、後述する溶融炉２０に出て行く。
【００２２】
溶融炉２０は、熱分解ガス化炉１０で生成された熱分解ガス、未燃固形分を約１３００〜１４００℃の高温で燃焼させる。また、溶融炉２０は、熱分解ガス化炉１０に引き続いた部分が旋回流溶融炉２１になっており、後述する燃焼用空気が図の矢印に示すように強旋回される。未燃の熱分解ガスは、燃焼用空気によって高温燃焼する。燃焼用空気は、図示されない空気予熱器により予熱されて供給口２２から供給される。なお、ごみ顕熱が不足する場合は、燃焼用空気の他に重油も使用する。灰分は溶融し、スラグが生成されるとともに、ダイオキシン類を分解する。溶融スラグは、スラグ下流口２３より炉外へと回収されることにより有用な資源として利用される。
【００２３】
ボイラ３０は、熱分解ガス化炉１０及び溶融炉２０に付属して設置されており、ガス化溶融のプロセスで発生した熱を回収する。ボイラ３０は、ガス化溶融のプロセスで発生した熱を利用して水を蒸発させるボイラドラム３１、及び、ボイラドラム３１の圧力（以下、「ボイラドラム圧力」と称する。）やボイラドラム３１から排出される蒸気流量（以下、「蒸気流量」と称する。）を調節する蒸気弁３２を備えている。このボイラ３０で発生した蒸気の持つエネルギーは、図示されない発電機によって電気エネルギーに変換され、余剰電力や設備所要電力として回収される。また、ボイラ３０の下流側には、図示されないガス冷却装置、排ガス処理装置（バグフィルタ等）、誘引送風機、煙突が順に設置されている。ここで、誘引送風機（ＩＤＦ）は、炉内の排ガスを誘引して煙突から放出するための送風機であり、炉内の圧力が高くなると回転数を上げて多量のガスを誘引するなど、炉内圧を一定（負圧）に保つために動作している。
【００２４】
次に、本発明の実施形態に係る熱分解ガス化溶融処理プラント４０（制御対象Ａ）の制御装置を、図２に基づいて説明する。図２は、本実施形態に係る制御装置のブロック線図を示すものである。なお、本実施形態では、制御手法としてモデル予測制御手法を用いる。
尚、以下で説明する本実施の形態に係る制御装置は、コンピュータにおいても同様に、プログラムとしてＣＰＵにより読み出して実行することができる。また、このプログラムは、ＣＤ−ＲＯＭやＦＤ、ＭＯなどのリムーバブルな記憶媒体に記録しておくことにより、様々なコンピュータの記憶装置にインストールすることが可能である。
【００２５】
制御装置１は、目標軌道生成部（目標軌道設定手段）２と、操作量不変時制御量変動分計算部（予測値算出手段）３と、操作量最適化計算部（操作量最適化手段）４と、制約条件設定部（制約条件設定手段）５と、制御対象特性推定計算部（燃焼状況変化検出手段）６ａ及び制御対象特性切換計算部（モデル切換手段）６ｂを有する適応計算部６と、制御量差分計算部（ずれ量算出手段）７及び操作量不変時制御量偏差計算部（ずれ量算出手段）８と、を備えている。
【００２６】
目標軌道生成部（目標軌道設定手段）２は、制御量の目標値r(k+i)と、制御量の実測値y(k)に基づいて、目標軌道yr(k+i)を設定する。
【００２７】
操作量不変時制御量変動分計算部（予測値算出手段）３は、制御量の実測値y(k)、操作入力u(k)、その他制御対象Ａの観測量w(k)の履歴から、以後操作量を変更しなかった場合における制御量の変動分（現時点の値からの変動分）Δy0(k+i)を計算する。この操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)の計算に際しては、使用するモデルの種類（ＡＲＸモデル、ステップ応答モデル、プログラムからなるシミュレータなど）や操作入力の数（単入力か多入力か）によって、操作入力u(k)を必要としなかったり、制御量の実測値y(k)を必要としなかったり、あるいは、その他制御対象Ａの観測量w(k)の現時刻以降の挙動を推定するモデルを必要としたり、その他、外乱の影響を推定する機能を含んでも良い。なお、本実施形態では、その他制御対象Ａの観測量w(k)として熱分解ガス化炉１０の炉内圧力の値を使っている。
【００２８】
一方、制約条件設定部（制約条件設定手段）５において、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の状況に応じて制約条件を設定する。制約条件としては、例えば、操作入力や制御量の上下限制約、操作入力の変動量の制約、熱分解ガス化炉１０や溶融炉２０の出口温度など、直接の制御量ではないが、操業上定められている制約などがあり、いずれも直接あるいは間接的に操作入力の制約条件として表すことができる。また、これらの制約条件を目標処理量や廃棄物の質（ごみ質）、流動床温度、溶融状態（溶融炉温度）、ボイラドラム３１の圧力などによって変更することにより、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の状況に合わせた操作が可能となり、より安定した自動操業が実現できる。
【００２９】
また、制御量差分計算部（ずれ量算出手段）７は、目標軌道生成部２で設定した目標軌道yr(k+i)と比較した場合の、制御量の実測値y(k)との差分yr(k+i)- y(k)を計算する。
【００３０】
操作量不変時制御量偏差計算部（ずれ量算出手段）８は、制御量差分計算部７から求めた目標軌道生成部２で設定した目標軌道yr(k+i)と制御量の実測値y(k)との差分yr(k+i)- y(k)と、操作量不変時制御量変動分計算部３で求めた以後操作量を変更しなかった場合における制御量の変動分Δyr(k+i)とから、操作量不変時において制御量が目標軌道とどれだけずれるかの差Δye(k+i)を計算する。
【００３１】
適応計算部６では、まず、制御対象特性推定計算部（燃焼状況変化検出手段）６ａにおいて、過去の実測値y(k)と操作入力u(k)から制御対象特性（特に、ごみカロリー、水分）を計算する。そして、制御対象特性切換計算部（モデル切換手段）６ｂにおいて、制御対象特性推定計算部６ａでの計算結果を元に操作量最適化計算部４で用いるモデルの切換の必要性の有無及び切換の際の計算を行う。
【００３２】
そして、操作量最適化計算部（操作量最適化手段）４において、操作量不変時制御量偏差計算部８で計算された操作量不変時において制御量が目標軌道とどれだけずれるかの差Δye(k+i)と、制約条件設定部５で設定された制約条件、調整パラメータと、適応計算部６で必要に応じて切り換えたモデル、に基づいて、Δye(k+i)を補償するための制御入力偏差量Δu(k)が最適化される。このΔu(k)を前制御周期の操作量u(k-1)に加算することによって、制御対象Ａに入力する制御入力u(k)が求まる。
【００３３】
次に、本発明の実施形態に係る制御装置１を用いた熱分解ガス化溶融処理プラント４０（制御対象Ａ）の制御方法を、図３のフローチャートに基づいて説明する。図３は、本実施形態に係る制御方法のフローチャートを示すものである。なお、本実施形態では、上述の制御装置と同様、制御手法としてモデル予測制御手法を用いる。
【００３４】
まず、制御量の目標値r(k+i)を設定する（ステップＳ１：目標軌道設定ステップ）。ここで、目標値r(k+i)は、流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量のそれぞれの目標値を要素とするベクトルである。
【００３５】
次に、制御量の目標値r(k+i)と制御量の実測値y(k)とに基づいて、目標軌道生成部２が目標軌道yr(k+i)を設定する（ステップＳ２：目標軌道設定ステップ）。目標軌道yr(k+i)の設定方法としては、例えば、図５に示すものがある。これは、次式（数１）のように設定するものであり、制御量の実測値y(k)から制御量の目標値r(k+i)に一定の割合で近づけていくものである。なお、次式（数１）の行列Ｃを３×３の零行列にすれば、目標軌道yr(k+i)は制御量の目標値r(k+i)そのものに一致する。
【００３６】
【数１】
【００３７】
次に、操作量不変時制御量変動分計算部３が、モデルを用いて操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)を計算する（ステップＳ３：予測値算出ステップ）。ここで、モデルは、流動床１１に吹き込まれる空気量（以下、「流動化空気量」と称する。）、熱分解ガス化炉１０への給塵量としての給塵機速度（以下、「給塵機速度」と称する。）、ボイラ３０に備えられた蒸気弁３２の開度（以下、「蒸気弁開度」と称する。）を入力とし、流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量を出力とし、その他観測量として熱分解ガス化炉の炉内圧力を含んでなる。このモデルは次式（数２）で表される。
【００３８】
【数２】
【００３９】
ここで、操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)を用いて、j≧0のときΔu0(k+j)＝０とすれば、上述の式（数２）で表されるモデルを用いて、次式（数３）により、操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)が求まる。なお、次式（数３）では、観測量である熱分解ガス化炉の炉内圧力も現時刻以降の値も必要になるが、この炉内圧力の現時刻以降の値は別のモデルを使って推定している。
【００４０】
【数３】
【００４１】
次に、制御量差分計算部７及び操作量不変時制御量偏差計算部８において、ステップＳ２で求めた目標軌道yr(k+i)と、ステップＳ３で求めた操作量不変時における制御量の変動分Δy0(k+i)と、現時点における制御量の実測値y(k)（流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量の実測値を要素に持つベクトル）とから、操作量不変時における制御量と目標軌道との偏差Δye(k+i)を次式（数４）により計算する（ステップＳ４：ずれ量算出ステップ）。
【００４２】
【数４】
【００４３】
次に、制約条件設定部５において、操作入力Δu(k+i)に対し、制約条件を設定する（ステップＳ５：制約条件設定ステップ）。例えば、操作入力の上下限制約、変動幅の上下限制約は、次式（数５）で表される。
【００４４】
【数５】
【００４５】
また、制御量に関する制約条件なども操作量の関数として表されるから、これらの制約条件はすべて、次式（数６）の形に帰着することができる。
【００４６】
【数６】
【００４７】
そして、操作量最適化計算部４において、未来の一定区間において、ステップＳ４で求めた偏差Δye(k+i)を補償するための偏差入力Δu(k)を、適応計算部６（制御対象特性推定計算部６ａ及び制御対象特性切換計算部６ｂ）で必要に応じて切り換えたモデルを用いて求める（ステップＳ６：燃焼状況変化検出ステップ、モデル切換ステップ、操作量最適化ステップ）。ここで、モデルは、流動化空気量、給塵機速度、蒸気弁開度を入力とし、流動床温度、ボイラドラム圧力、蒸気流量を出力とするモデルであり、次式（数７）で表される。
【００４８】
【数７】
【００４９】
さて、上述の式（数７）で表されたモデルから、現時点以降の操作入力が制御量に及ぼす影響を表す部分Δy+(k+i)を抽出すると次式（数８）となる。
【００５０】
【数８】
【００５１】
ここでの目的は、偏差Δye(k+i)を補償するための偏差入力Δu(k)を求めることである。そのためには、Δye(k+i)とΔy+(k+i)が、未来の一定区間において、できるだけ一致するような偏差入力Δu(k)を求めればよい。具体的には、上述の制約条件（数６）のもとで、次式（数９）で与えられる評価関数Jを最小化するΔu(k)を求めればよい。次式（数９）は、二次計画問題として解かれ、現時点での操作量の偏差ベクトルΔu(k)が求まる。
【００５２】
【数９】
【００５３】
そして、上記ステップＳ６で求めた操作量の偏差Δu(k)を、前時点の操作量u(k-1)に加算することによって、現時点における操作入力を行う操作量u(k)を求める（ステップＳ７：操作量最適化ステップ）。即ち、次式（数１０）によって、現時点における流動化空気量、給塵機速度、蒸気弁開度を求める。
【００５４】
【数１０】
【００５５】
そして、上記操作量u(k)を制御対象Ａに入力して、操作対象を操作する（ステップＳ８）。即ち、u(k)に基づいて、流動化空気量、給塵機速度、蒸気弁開度を操作する。
【００５６】
ステップＳ８が終了するとステップＳ１に戻り、以上のステップＳ１からステップＳ８までの処理を制御周期ごと（本実施の形態では３秒）に繰り返す。
【００５７】
ここで、ステップＳ６での偏差入力Δu(k)の詳細な計算方法を図４のフローチャートに基づいて説明する。図４は、偏差入力Δu(k)の詳細な計算方法のフローチャートを示すものである。
【００５８】
まず、制御対象特性推定計算部６ａにおいて、過去の操作量u(k)と実測値y(k)の時系列を元に、次式（数１１）で表される現状の制御対象の特性の変更量を計算する（ステップＳ６１：燃焼状況変化検出ステップ）。計算にあたっては種々の手法が適用可能であるが、例えば、最小二乗方法、部分空間法等が挙げられる。
【００５９】
【数１１】
【００６０】
そして、ステップＳ６１で計算したパラメータ推定値を元に、特性切換指標であるカロリー（Cal）を計算する（ステップＳ６２：燃焼状況変化検出ステップ）。計算にあたっては、例えば、過去の実機でのステップ応答実験結果を元にカロリー計算を行う、或いは、モデルでの時定数及びゲインを計算し、オフラインシミュレータを元にカロリー計算を行う等の方法が挙げられる。
【００６１】
次に、制御対象特性切換計算部６ｂにおいて、ステップＳ６２で得られたカロリー計算値Calと、前回計算した際のカロリー計算値preCalとの差を用いて、次式（数１２）に従って、モデル切換有無を計算する（ステップＳ６３：モデル切換ステップ）。尚、初回の計算時には、前回計算した際のカロリー計算値preCalとして、今回の計算値であるカロリー計算値Calを用いることとする。
【００６２】
【数１２】
【００６３】
尚、数１２中、αはごみ供給量（突発的過剰供給（突発的に廃棄物が過剰に入ってしまうような給塵外乱を意味する。）、ごみ切れ等）、ごみ発熱量の急激な変化への対応を抑制するパラメータであり、過去の操業データにより設定する。また、βは不感帯の役割をするものであり、計算誤差等の影響を吸収する値を求めることにより設定する。
【００６４】
ステップＳ６３において、数１２の式を満たさない場合（ステップＳ６３：Ｆａｌｓｅ）は、モデルの変更を行わない。即ち、次式（数１３）に従い、ステップＳ３で用いたモデル（数２）を用いて、数７の式に従って偏差入力Δu(k)を計算する（ステップＳ６５：操作量最適化ステップ）。
【００６５】
【数１３】
【００６６】
一方、ステップＳ６３において、数１２の式を満たす場合（ステップＳ６３：Ｔｒｕｅ）は、モデルの変更を行う（ステップＳ６４：モデル切換ステップ）。モデルの変更の具体的な方法としては、オンラインにて制御周期毎に逐次的に変更する手法も考えられるが、この方法では、例えば、周期的な外乱が印加されている場合にはその影響を低減することが困難である。即ち、周期外乱による影響をモデル特性の変動と誤認識してしまうために、常にモデル特性の変更を続けることとなり、熱分解ガス化溶融処理プラント４０を安定化させることが困難になる。従って、本実施の形態では、変更を必要とする場合と、それ以外の場合と、を分離することとし、その判断手法としてルールベースによる手法を用いる。本実施の形態では、ルールベースとして、基準カロリーごみを想定したモデルとの差によりモデルを切り換える方法を用いる。具体的には、基準カロリーごみを想定したモデルを用いて計算した基準モデルの時定数Tg及びゲインGainの値と、ステップＳ６１で求まるパラメータ推定値を用いて計算した現状のモデルの時定数T^g及びゲインG^ainの値と、の差が、図６のいずれの領域に属するかを計算する。計算の結果、前回計算時と異なる領域に属する場合は、予め用意されているその領域の代表モデルにモデルの変更を行う。尚、代表モデルは領域毎に予め用意する。一方、前回計算時と同じ領域に属する場合は、モデルに変更を行わない。そして、次式（数１４）に従い、属する領域の代表モデルを用いて、数７の式に従って偏差入力Δu(k)を計算する（ステップＳ６５：操作量最適化ステップ）。
【００６７】
【数１４】
【００６８】
次に、上述した本実施形態に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムを用いた場合の実験結果について、図７及び図８に基づいて、説明する。図７は従来の制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合の制御結果を示す図である。図８は本実施形態に係る制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合の制御結果を示す図である。
【００６９】
図７に示すように、従来技術の制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合は、制御開始直後は蒸気流量を目標値（図７の目標蒸気流量）に追従させているのが、カロリーが上昇した時点（Ｔ）以降は蒸気流量も安定せず、それに従ってごみ供給量も振動的になっているのが確認される。このように、従来技術の制御方法を用いた場合は、カロリーが変動した場合に予測制御でのモデルが一致しないために、蒸気流量を目標値（図７の目標蒸気流量）へ追従させることができず、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定して操業できないことがわかる。
【００７０】
一方、図８に示すように、本実施形態に係る制御方法、装置並びにプログラムを用いた場合は、カロリーが上昇した時点（Ｔ）直後は蒸気流量が一時的に大きく変動しているが、次第に蒸気流量が安定するのが確認される。このように、本実施形態に係る制御方法を用いた場合は、は、カロリーが変動した場合に予測制御でのモデルを切り換えることにより、ごみ供給量を適切に操作でき、蒸気流量を目標値（図８の目標蒸気流量）へ追従させることができ、熱分解ガス化溶融処理プラントを安定して操業できることがわかる。
【００７１】
以上に説明したように、本実施形態に係る熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法及び装置、並びにプログラムによると、ごみカロリーやごみ供給量等の変動により熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化が生じる場合でも、適応計算部６において操作量を最適化する際のモデルを変更することにより、制御量の予測精度低下を抑制し、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の安定化を実現することができる。
【００７２】
また、適応計算部６においてルールベースを用いることにより、不定期外乱による影響等でモデルの変更が必要である場合と周期外乱による影響等でモデルの必要でない場合とを区別することができるとともに、モデルの変更が必要な場合に変更するモデルを容易に選択することができ、熱分解ガス化溶融処理プラント４０をより安定して操業することができる。
【００７３】
更に、適応計算部６においてモデルの時定数及びゲインをパラメータとしているため、簡易にルールベースを設定することができる。
【００７４】
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はその趣旨を超えない範囲において変更が可能である。
【００７５】
本実施の形態では、操作量として流動化空気量と給塵機速度と蒸気弁開度を操作量として用い、制御量として流動床温度とボイラドラム圧力と蒸気流量を用い、さらに、観測量として熱分解ガス化炉の炉内圧力を用いたが、それに限られない。これは、平均的に見れば、実際の給塵量は、給塵機速度におよそ比例するが、給塵量の短周期的な変動（極端な場合は「ごみ切れ」や「突発的過剰供給」）は、給塵機速度を一定にしていても起こり得るものであり、より正確な制御量の挙動予測のためには、実際の給塵量の変動を反映したモデルを使用する必要がある。そこで、実際の給塵量の変動に対して、熱分解ガス化炉の炉内圧力は、制御量より早くその影響が現れるため、本実施形態では、実際の給塵量と相関があるものとして、熱分解ガス化炉の炉内圧力を制御量の挙動を予測する観測量として用いた。しかし、同様の理由から、熱分解ガス化炉の炉内圧力の他、排ガス流量などでも実際の給塵量を把握することができる。また、給塵機への供給電流や誘引送風機の電流でも、給塵外乱を検出することができ、実際の給塵量を反映した予測をおこなうことができる。
【００７６】
また、熱分解ガス化溶融炉では、従来の焼却炉に比べて安定領域が狭いため、制約条件を炉の状態に応じて設定した方が、より安定な制御システムを構築できる。即ち、上記の流動床温度に応じた制約条件の他にも、ごみ質（カロリー）や流動床温度、溶融炉２０の温度の状況に応じた制約条件を更に設定することによって、より安定な制御システムを構築できる。
【００７７】
なお、制御量として溶融炉の温度を用いる場合、溶融炉の温度は、熱電対により計測されることが通常であるが、放射温度計や輝度センサなど電磁波を利用するセンサを使用することが望ましい。熱電対による温度計測は、温度変化に対する応答性が悪く、遅れ時間も無視できず、制御性能を悪化させる要因となる。特に溶融炉はいったん温度が低下してスラグの溶融が停止してしまうと再び溶融させるのに手間がかかるだけでなく、最悪の場合、スラグ下流口２３が閉塞する危険性があるため、この計測遅れ時間が致命的な結果を招きかねない。従って、電磁波を利用するセンサを使用すれば、ほとんど計測遅れ時間がないため、制御性能を向上することができ、安定溶融を維持することができる。
【００７８】
また、上述の実施形態では、操作量不変時の制御量変動分を予測計算しているが、操作量を変えたときの制御量変動分を予測計算してもよい。
【００７９】
更に、上述の実施形態では、熱分解ガス化溶融処理プラント４０の熱分解ガス化炉１０として、流動床型の熱分解ガス化炉が適用されているがそれに限られない。キルン型など他のタイプの熱分解ガス化炉であってもよい。
例えば、キルン型の熱分解ガス化炉（キルン炉）の場合は、操作量として、キルン炉への給塵量、キルン炉へ吹き込まれる空気量、キルン炉本体の回転数、そして補助バーナーがついている場合にはその供給燃料量などが考えられる。また、制御量として、キルン炉の温度、溶融炉の温度、ボイラが設けられている場合にはボイラから排出される蒸気流量やボイラに備えられたボイラドラムの圧力が考えられる。更に、モデル予測制御手法において、制御量の現時点以降における
予測値を求めるに当たって、給塵機への供給電流、キルン炉の炉内圧力、溶融炉
から排出される排ガス流量、及び、誘引送風機の電流が考えられる。
【００８０】
また、熱分解ガス化溶融処理プラントの制御プログラムは、記憶部のＲＯＭに予め読み出し専用に書き込まれていても良いし、ＣＤ等の記録媒体に記録されたものが必要時に読み出されて記憶部に書き込まれても良いし、さらにはインターネット等の電気通信回線を介して伝送されて記憶部に書き込まれても良い。
【図面の簡単な説明】
【００８１】
【図１】熱分解ガス化溶融処理プラントの部分概略図である。
【図２】本実施の形態に係る制御装置のブロック線図である。
【図３】本実施の形態に係る制御方法のフローチャートである。
【図４】偏差入力の詳細な計算方法のフローチャートである。
【図５】目標軌道の設定方法を表す一例の図である。
【図６】ルールベースとして用いる基準モデルとモデルとの時定数及びゲインの差とその領域の関係を示す図である。
【図７】従来の制御方法、装置並びにプログラムを行った場合の実験結果である。
【図８】本実施の形態による制御方法、装置並びにプログラムを行った場合の実験結果である。
【符号の説明】
【００８２】
１ 制御装置
２ 目標軌道生成部（目標軌道設定手段）
３ 操作量不変時制御量変動分計算部（予測値算出手段）
４ 操作量最適化計算部（操作量最適化手段）
５ 制約条件設定部（制約条件設定手段）
６ 適応計算部
６ａ 制御対象特性推定計算部（燃焼状況変化検出手段）
６ｂ 制御対象特性切換計算部（モデル切換手段）
７ 制御量差分計算部（ずれ量算出手段）
８ 操作量不変時制御量偏差計算部（ずれ量算出手段）
１０ 熱分解ガス化炉
１１ 流動床
１２ ホッパ
１３ 給塵機
２０ 溶融炉
２１ 旋回流溶融炉
２２ 供給口
２３ スラグ下流口
３０ ボイラ
３１ ボイラドラム
３２ 蒸気弁
４０ 熱分解ガス化溶融処理プラント
Ｓ１、Ｓ２ 目標軌道設定ステップ
Ｓ３ 予測値算出ステップ
Ｓ４ ずれ量算出ステップ
Ｓ５ 制約条件設定ステップ
Ｓ６ 燃焼状況変化検出ステップ、モデル切換ステップ、操作量最適化ステップ
Ｓ６１、Ｓ６２ 燃焼状況変化検出ステップ
Ｓ６３、Ｓ６４ モデル切換ステップ
Ｓ６５ 操作量最適化ステップ
Ｓ７ 操作量最適化ステップ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法において、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定ステップと、
前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出ステップと、
前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出ステップと、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定ステップと、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出ステップと、
前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換ステップと、
前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化ステップと、
を有することを特徴とする熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法。
【請求項２】
前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えることを特徴とする請求項１に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法。
【請求項３】
前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定することを特徴とする請求項２に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法。
【請求項４】
給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置において、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定手段と、
前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出手段と、
前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出手段と、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定手段と、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出手段と、
前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換手段と、
前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化手段と、
を有することを特徴とする熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置。
【請求項５】
前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えることを特徴とする請求項４に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置。
【請求項６】
前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定することを特徴とする請求項５に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置。
【請求項７】
給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントを制御するプログラムにおいて、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定手段、
前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出手段、
前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出手段、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定手段、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出手段、
前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換手段、
前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化手段、
としてコンピュータを機能させることを特徴とするプログラム。
【請求項８】
前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えることを特徴とする請求項７に記載のプログラム。
【請求項９】
前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定することを特徴とする請求項８に記載のプログラム。
【請求項１】
給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法において、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定ステップと、
前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出ステップと、
前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出ステップと、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定ステップと、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出ステップと、
前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換ステップと、
前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化ステップと、
を有することを特徴とする熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法。
【請求項２】
前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えることを特徴とする請求項１に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法。
【請求項３】
前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定することを特徴とする請求項２に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御方法。
【請求項４】
給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置において、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定手段と、
前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出手段と、
前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出手段と、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定手段と、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出手段と、
前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換手段と、
前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化手段と、
を有することを特徴とする熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置。
【請求項５】
前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えることを特徴とする請求項４に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置。
【請求項６】
前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定することを特徴とする請求項５に記載の熱分解ガス化溶融処理プラントの制御装置。
【請求項７】
給塵機により投入された廃棄物を熱分解して熱分解ガスを生成する熱分解ガス化炉と、前記熱分解ガス化炉から排出される熱分解ガスを燃焼させると共にその熱を利用して焼却残渣を溶融する溶融炉とを有する熱分解ガス化溶融処理プラントを制御するプログラムにおいて、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る制御量の現時点における実測値及び現時点以降の目標値から、前記制御量の目標軌道を定める目標軌道設定手段、
前記制御量の現時点以降における予測値を求める予測値算出手段、
前記目標軌道と前記予測値とのずれ量を求めるずれ量算出手段、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの状態に応じて操業上の制約条件を設定する制約条件設定手段、
前記熱分解ガス化溶融処理プラントの燃焼状況の変化を検出する燃焼状況変化検出手段、
前記変化に応じて、予め用意された前記熱分解ガス化溶融処理プラントに係る操作量と前記制御量との関係を表すモデルを切り換えるモデル切換手段、
前記制約条件のもとで与えられる評価関数を考慮した上で、前記ずれ量を補償するように、前記モデルを用いて前記操作量を最適化する操作量最適化手段、
としてコンピュータを機能させることを特徴とするプログラム。
【請求項８】
前記モデルは、予め用意したルールベースに従って切り換えることを特徴とする請求項７に記載のプログラム。
【請求項９】
前記ルールベースは、前記モデルの時定数及びゲインと関連付けて設定することを特徴とする請求項８に記載のプログラム。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２００６−４６７１６（Ｐ２００６−４６７１６Ａ）
【公開日】平成１８年２月１６日（２００６．２．１６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−２２５４９０（Ｐ２００４−２２５４９０）
【出願日】平成１６年８月２日（２００４．８．２）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年２月１６日（２００６．２．１６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年８月２日（２００４．８．２）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
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