熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法
【課題】低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗の増加に伴う糸たるみ発生の課題を改善し、安定した生産スタートを実施することが可能な熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法を提供する。
【解決手段】一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法において、延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、生産時の圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、巻取開始前に生産圧空流量に下げるようにしたことを特徴とする熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【解決手段】一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法において、延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、生産時の圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、巻取開始前に生産圧空流量に下げるようにしたことを特徴とする熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工装置において、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時の急激な摩擦抵抗差による糸たるみを抑制し、ひいてはフィードローラーへの巻付を減少し、安定生産させるための熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一斉スタート、ストップ方式の多錘を同時に並行して生産する熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工機では、生産をスタートするにあたり、低速の糸掛け速度にてドライブローラーに隣接する屑巻取部分へ糸掛けを行い、巻取速度まで増速させた後、紙管へ糸を移行し、テールをとった後、巻取開始させている。低速の糸掛け速度から巻取速度までの増速中は、主に、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗が急速に大きくなるため、糸のたるみが発生し、ひいてはたるんだ糸がフィードローラーに巻付、糸切れを発生するといった現象が散発している。このようなフィードローラーへの巻付が発生すると、ローラーに巻き付いた糸の処置や、高速の巻取速度で再糸掛けをする必要があり、生産性が損なわれるだけでなく、安全面でも大きな問題となっている。
【０００３】
特に近年の熱可塑性合成繊維は、様々な機能を付与することを目的に、断面形状の制御や粒子添加等を行うことが多く、摩擦の大きな糸を仮撚する機会が増えてきており、摩擦抵抗差による糸たるみ発生の課題が顕著になっている。
【０００４】
糸摩擦を変更する方法においては、パッケージが満巻きになり糸切断を行う直前に、交絡処理装置の流体の供給を停止し、パッケージ表面の糸が交絡処理を行っていない糸とすることにより糸摩擦を上げ、パッケージからの糸引きを防ぐ方法が示されている（例えば特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１で示されている圧空流量を停止、再開させる方法では、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時における急激な摩擦抵抗差の発生時には、糸たるみが散発するといった課題があった。
【特許文献１】特開平０９−２４１９３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、かかる従来技術の欠点を改良し、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗の増加に伴う糸たるみ発生の課題を改善し、安定した生産スタートを実施することが可能な熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記した本発明の目的は、以下の構成を採用することにより達成できる。すなわち、
（１）一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法において、延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、生産時の圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、巻取開始前に生産圧空流量に下げるようにしたことを特徴とする熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【０００７】
（２）供給糸の動摩擦係数μｄが０．６〜２．０の熱可塑性合成繊維を仮撚加工することを特徴とする前記（１）に記載の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、以下に説明するとおり、一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に生産時の圧空流量対比高くし、高交絡を付与することによりオイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗を低減させ、摩擦抵抗に起因する糸たるみを抑制し、巻取開始前に生産圧空流量に下げることにより、安定した生産スタートを実施することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法について、図１、図２に基づいて詳細に説明する。
【００１０】
本発明の延伸仮撚加工方法は、例えば、図２に示すように、半延伸糸１は糸ガイド２を介して引き出され、第１フィードローラー３と第２フィードローラー７間で延伸され、延伸仮撚ヒーター４、冷却プレート５を経由して仮撚部材（図の例では摩擦仮撚型ディスクユニット）６で仮撚が付与されるとともに、第２フィードローラー７と第３フィードローラー９との間に設置された交絡ノズルにより交絡が付与され、さらに、第３フィードローラー９と糸道転換ガイド１１との間に設けられた追油用オイリングローラー１０で油剤を付与され、糸道転換ガイド１２を経て、巻取ローラー１３上に延伸仮撚加工糸パッケージ１４として巻き取られるようになっている。
【００１１】
このような延伸仮撚加工方法において、低速の糸掛け時（図１の区間ａ）は、交絡ノズル８からの糸の飛び出しを防ぐために圧空流量は０とすることが好ましい。糸掛け後、巻取速度までの増速時（図１の区間ｂ）は、速度の上昇に伴いオイリングローラー１０や糸道転換ガイド１１、１２での摩擦抵抗が大きくなるため糸たるみが発生し、第３フィードローラー９への糸の巻付が発生する。そこで、速度変更開始と同時に圧空流量を生産圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、高交絡付与によりオイリングローラー１０や糸道転換ガイド１１、１２での摩擦抵抗を低減し、摩擦抵抗に起因する糸たるみを抑制することにより、第３フィードローラー９への糸の巻付を減らすことができる。さらに、巻取速度まで増速後、巻取開始前（図１の区間ｃ）に、圧空流量を生産圧空流量に下げることにより、製品への不良糸の混入を防ぐことができる。
【００１２】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法では、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、交絡ノズルの圧空流量を生産圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げることとする。圧空流量が生産圧空流量対比３．０Ｎｍ３／ｈより高くなると、交絡数が飽和するため、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦低減効果が小さくなるばかりか、交絡ノズルから糸が飛び出し、糸道異常による製品不良が発生する。一方、圧空流量を生産圧空流量対比０．０５Ｎｍ３／ｈ未満の上げ幅とすると、交絡付与数が少なくオイリングローラーや糸道転換ガイドでの糸摩擦低減効果が小さく、本発明による糸たるみの抑制効果はほとんど見られなくなる。
【００１３】
また、本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法では、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に上げた圧空流量を、巻取開始前に生産圧空流量に下げることとする。低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時の圧空流量を生産圧空流量と同じとすると、増速中のオイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗が大きく、糸たるみが発生する場合がある。この現象は、主に動摩擦係数の大きい糸の場合に顕著となる。一方、巻取開始後に圧空流量を生産圧空流量に下げると、製品の内層部の交絡数が高くなり、製品異常が発生する。
【００１４】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法による糸たるみの抑制効果は、供給糸の動摩擦係数μｄが０．６以上２．０以下の熱可塑性合成繊維を仮撚加工する場合に特に効果が大きくなる。動摩擦係数μｄが０．６未満では本発明の仮撚加工方法を用いずとも増速中の糸たるみは発生しない。一方、動摩擦係数μｄが２．０より大きくなると、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの抵抗が大きくなり、速度変更時の圧空流量を高くしても、十分な糸たるみの抑制効果が得られない場合がある。
【００１５】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法による糸たるみの抑制効果はポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル仮撚加工糸を製造する場合に適用することができるが、カチオン可染ポリエステル仮撚加工糸を製造する場合に特に効果が大きくなる。カチオン可染ポリエステル仮撚加工糸はスルホン酸金属塩含有共重合成分を含むため動摩擦係数が大きくなり、従来の一斉スタート、ストップ方式の延伸仮撚加工方法で増速した場合、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦により糸たるみが発生し、フィードローラーへの糸巻付が発生する。一方で本発明の延伸仮撚方法を用いることにより、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時の糸たるみ抑制効果が大きくなり、スタート失敗を減らすことができ、生産性の高いカチオン可染ポリエステル仮撚加工糸を得ることが可能となる。
【実施例】
【００１６】
以下実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、実施例中の測定、評価項目は以下に述べる方法で測定した。
（１）動摩擦係数
英光産業（株）製μメーターを用い、試料を５５ｍ／ｍｉｎで走行させ、金属（鏡面）との動摩擦係数を算出した。
（２）スタート成功率
２００錘で同時に、低速の糸掛け速度から巻取速度へ増速させ、巻取開始する際に、糸のたるみによるフィードローラーへ巻き付きや交絡ノズルからの糸外れが起こらなかった割合を、スタート成功率（＝（２００−（増速中のフィードローラーへの巻付数）−（交絡ノズルからの糸外れ数））／２００）とし、９５％以上を合格とした。
【００１７】
実施例１
５−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを２．０モル％共重合したポリエチレンテレフタレートのチップをメルターにて溶融した後、計量し紡糸口金から吐出し、３０００ｍ／ｍｉｎの速度で巻取り動摩擦係数μｄが１．２である１２５ｄｔｅｘ、３６フィラメントのカチオン可染ポリエステル半延伸糸を得た。この半延伸糸を、図２に示す延伸仮撚加工装置により、仮撚部材６として、ポリウレタン製のフリクションディスクを用い、巻取速度６００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．５０、加熱温度１８０℃で延伸仮撚し、追油用オイリングローラー１０で成分の９０％が鉱物油からなる追油剤を仮撚加工糸に対し１．０重量％付着し、８４ｄｔｅｘ、３６フィラメントのカチオン可染ポリエステル延伸仮撚加工糸を得た。延伸仮撚するに際し、糸掛け速度５０ｍ／ｍｉｎから巻取速度６００ｍ／ｍｉｎまでの速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比０．６０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率は表１に示すとおり９８．０％と良好な結果が得られた。
【００１８】
実施例２
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、カチオン可染ポリエステル仮撚加工糸のフィラメント数を７２フィラメント、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空対比０．３０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率は表１に示すとおり９７．５％と良好な結果が得られた。
【００１９】
実施例３
カチオン可染ポリエステル半延伸糸が８９１ｄｔｅｘ、７２フィラメントであり、延伸倍率１．８０で５００ｄｔｅｘの延伸仮撚加工糸を得ることを除き、実施例１と同様の方法で製糸、延伸仮撚するに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比３．０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率は表１に示すとおり９６．０％と良好な結果が得られた。
【００２０】
実施例４
５−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを０．５モル％共重合したポリエチレンテレフタレートチップを用いることを除き、実施例１と同様の方法で製糸し動摩擦係数μｄが０．６であるカチオン可染ポリエステル半延伸糸を得た。この半延伸糸を実施例１と同様の方法で延伸仮撚するに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比０．０５Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率結果は表１に示すとおり、９８．０％と良好な結果が得られた。
【００２１】
実施例５
５−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを３．０モル％共重合したポリエチレンテレフタラートチップを用いることを除き、実施例１と同様の方法で製糸し動摩擦係数μｄが２．０であるカチオン可染ポリエステル半延伸糸を得た。この半延伸糸を実施例１と同様の方法で延伸仮撚するに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比１．０Ｎｍ３／ｈ高くした際の動スタート成功率結果は表１．に示すとおり９５．０％と合格レベルであった。
【００２２】
実施例６
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、延伸仮撚時の生産速度を１０００ｍ／ｍｉｎ、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比０．８０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率結果は９６．０％と合格レベルであった。
【００２３】
比較例１
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量と同じとした際のスタート成功率結果はフィードローラーへの糸巻付の発生のため９０．０％と不合格であった。
【００２４】
比較例２
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比３．５Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率結果は交絡ノズルからの糸外れが多発し７０．０％と不合格であった。
【００２５】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の延伸仮撚方法の速度と圧空流量の関係の一例を示す説明図である。
【図２】本発明で用いる仮撚加工装置の一実施態様を示した概略図である。
【符号の説明】
【００２７】
１：半延伸糸パッケージ
２：糸ガイド
３：第１フィードローラー
４：延伸仮撚ヒーター
５：冷却プレート
６：仮撚部材（摩擦仮撚型ディスクユニット）
７：第２フィードローラー
８：交絡ノズル
９：第３フィードローラー
１０：追油用オイリングローラー
１１、１２：糸道転換ガイド
１３：巻取ローラー
１４：延伸仮撚加工糸パッケージ
【技術分野】
【０００１】
本発明は一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工装置において、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時の急激な摩擦抵抗差による糸たるみを抑制し、ひいてはフィードローラーへの巻付を減少し、安定生産させるための熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一斉スタート、ストップ方式の多錘を同時に並行して生産する熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工機では、生産をスタートするにあたり、低速の糸掛け速度にてドライブローラーに隣接する屑巻取部分へ糸掛けを行い、巻取速度まで増速させた後、紙管へ糸を移行し、テールをとった後、巻取開始させている。低速の糸掛け速度から巻取速度までの増速中は、主に、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗が急速に大きくなるため、糸のたるみが発生し、ひいてはたるんだ糸がフィードローラーに巻付、糸切れを発生するといった現象が散発している。このようなフィードローラーへの巻付が発生すると、ローラーに巻き付いた糸の処置や、高速の巻取速度で再糸掛けをする必要があり、生産性が損なわれるだけでなく、安全面でも大きな問題となっている。
【０００３】
特に近年の熱可塑性合成繊維は、様々な機能を付与することを目的に、断面形状の制御や粒子添加等を行うことが多く、摩擦の大きな糸を仮撚する機会が増えてきており、摩擦抵抗差による糸たるみ発生の課題が顕著になっている。
【０００４】
糸摩擦を変更する方法においては、パッケージが満巻きになり糸切断を行う直前に、交絡処理装置の流体の供給を停止し、パッケージ表面の糸が交絡処理を行っていない糸とすることにより糸摩擦を上げ、パッケージからの糸引きを防ぐ方法が示されている（例えば特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１で示されている圧空流量を停止、再開させる方法では、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時における急激な摩擦抵抗差の発生時には、糸たるみが散発するといった課題があった。
【特許文献１】特開平０９−２４１９３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、かかる従来技術の欠点を改良し、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗の増加に伴う糸たるみ発生の課題を改善し、安定した生産スタートを実施することが可能な熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記した本発明の目的は、以下の構成を採用することにより達成できる。すなわち、
（１）一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法において、延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、生産時の圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、巻取開始前に生産圧空流量に下げるようにしたことを特徴とする熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【０００７】
（２）供給糸の動摩擦係数μｄが０．６〜２．０の熱可塑性合成繊維を仮撚加工することを特徴とする前記（１）に記載の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、以下に説明するとおり、一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に生産時の圧空流量対比高くし、高交絡を付与することによりオイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗を低減させ、摩擦抵抗に起因する糸たるみを抑制し、巻取開始前に生産圧空流量に下げることにより、安定した生産スタートを実施することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法について、図１、図２に基づいて詳細に説明する。
【００１０】
本発明の延伸仮撚加工方法は、例えば、図２に示すように、半延伸糸１は糸ガイド２を介して引き出され、第１フィードローラー３と第２フィードローラー７間で延伸され、延伸仮撚ヒーター４、冷却プレート５を経由して仮撚部材（図の例では摩擦仮撚型ディスクユニット）６で仮撚が付与されるとともに、第２フィードローラー７と第３フィードローラー９との間に設置された交絡ノズルにより交絡が付与され、さらに、第３フィードローラー９と糸道転換ガイド１１との間に設けられた追油用オイリングローラー１０で油剤を付与され、糸道転換ガイド１２を経て、巻取ローラー１３上に延伸仮撚加工糸パッケージ１４として巻き取られるようになっている。
【００１１】
このような延伸仮撚加工方法において、低速の糸掛け時（図１の区間ａ）は、交絡ノズル８からの糸の飛び出しを防ぐために圧空流量は０とすることが好ましい。糸掛け後、巻取速度までの増速時（図１の区間ｂ）は、速度の上昇に伴いオイリングローラー１０や糸道転換ガイド１１、１２での摩擦抵抗が大きくなるため糸たるみが発生し、第３フィードローラー９への糸の巻付が発生する。そこで、速度変更開始と同時に圧空流量を生産圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、高交絡付与によりオイリングローラー１０や糸道転換ガイド１１、１２での摩擦抵抗を低減し、摩擦抵抗に起因する糸たるみを抑制することにより、第３フィードローラー９への糸の巻付を減らすことができる。さらに、巻取速度まで増速後、巻取開始前（図１の区間ｃ）に、圧空流量を生産圧空流量に下げることにより、製品への不良糸の混入を防ぐことができる。
【００１２】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法では、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、交絡ノズルの圧空流量を生産圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げることとする。圧空流量が生産圧空流量対比３．０Ｎｍ３／ｈより高くなると、交絡数が飽和するため、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦低減効果が小さくなるばかりか、交絡ノズルから糸が飛び出し、糸道異常による製品不良が発生する。一方、圧空流量を生産圧空流量対比０．０５Ｎｍ３／ｈ未満の上げ幅とすると、交絡付与数が少なくオイリングローラーや糸道転換ガイドでの糸摩擦低減効果が小さく、本発明による糸たるみの抑制効果はほとんど見られなくなる。
【００１３】
また、本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法では、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に上げた圧空流量を、巻取開始前に生産圧空流量に下げることとする。低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時の圧空流量を生産圧空流量と同じとすると、増速中のオイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦抵抗が大きく、糸たるみが発生する場合がある。この現象は、主に動摩擦係数の大きい糸の場合に顕著となる。一方、巻取開始後に圧空流量を生産圧空流量に下げると、製品の内層部の交絡数が高くなり、製品異常が発生する。
【００１４】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法による糸たるみの抑制効果は、供給糸の動摩擦係数μｄが０．６以上２．０以下の熱可塑性合成繊維を仮撚加工する場合に特に効果が大きくなる。動摩擦係数μｄが０．６未満では本発明の仮撚加工方法を用いずとも増速中の糸たるみは発生しない。一方、動摩擦係数μｄが２．０より大きくなると、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの抵抗が大きくなり、速度変更時の圧空流量を高くしても、十分な糸たるみの抑制効果が得られない場合がある。
【００１５】
本発明の一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法による糸たるみの抑制効果はポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル仮撚加工糸を製造する場合に適用することができるが、カチオン可染ポリエステル仮撚加工糸を製造する場合に特に効果が大きくなる。カチオン可染ポリエステル仮撚加工糸はスルホン酸金属塩含有共重合成分を含むため動摩擦係数が大きくなり、従来の一斉スタート、ストップ方式の延伸仮撚加工方法で増速した場合、オイリングローラーや糸道転換ガイドでの摩擦により糸たるみが発生し、フィードローラーへの糸巻付が発生する。一方で本発明の延伸仮撚方法を用いることにより、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時の糸たるみ抑制効果が大きくなり、スタート失敗を減らすことができ、生産性の高いカチオン可染ポリエステル仮撚加工糸を得ることが可能となる。
【実施例】
【００１６】
以下実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、実施例中の測定、評価項目は以下に述べる方法で測定した。
（１）動摩擦係数
英光産業（株）製μメーターを用い、試料を５５ｍ／ｍｉｎで走行させ、金属（鏡面）との動摩擦係数を算出した。
（２）スタート成功率
２００錘で同時に、低速の糸掛け速度から巻取速度へ増速させ、巻取開始する際に、糸のたるみによるフィードローラーへ巻き付きや交絡ノズルからの糸外れが起こらなかった割合を、スタート成功率（＝（２００−（増速中のフィードローラーへの巻付数）−（交絡ノズルからの糸外れ数））／２００）とし、９５％以上を合格とした。
【００１７】
実施例１
５−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを２．０モル％共重合したポリエチレンテレフタレートのチップをメルターにて溶融した後、計量し紡糸口金から吐出し、３０００ｍ／ｍｉｎの速度で巻取り動摩擦係数μｄが１．２である１２５ｄｔｅｘ、３６フィラメントのカチオン可染ポリエステル半延伸糸を得た。この半延伸糸を、図２に示す延伸仮撚加工装置により、仮撚部材６として、ポリウレタン製のフリクションディスクを用い、巻取速度６００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．５０、加熱温度１８０℃で延伸仮撚し、追油用オイリングローラー１０で成分の９０％が鉱物油からなる追油剤を仮撚加工糸に対し１．０重量％付着し、８４ｄｔｅｘ、３６フィラメントのカチオン可染ポリエステル延伸仮撚加工糸を得た。延伸仮撚するに際し、糸掛け速度５０ｍ／ｍｉｎから巻取速度６００ｍ／ｍｉｎまでの速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比０．６０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率は表１に示すとおり９８．０％と良好な結果が得られた。
【００１８】
実施例２
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、カチオン可染ポリエステル仮撚加工糸のフィラメント数を７２フィラメント、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空対比０．３０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率は表１に示すとおり９７．５％と良好な結果が得られた。
【００１９】
実施例３
カチオン可染ポリエステル半延伸糸が８９１ｄｔｅｘ、７２フィラメントであり、延伸倍率１．８０で５００ｄｔｅｘの延伸仮撚加工糸を得ることを除き、実施例１と同様の方法で製糸、延伸仮撚するに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比３．０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率は表１に示すとおり９６．０％と良好な結果が得られた。
【００２０】
実施例４
５−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを０．５モル％共重合したポリエチレンテレフタレートチップを用いることを除き、実施例１と同様の方法で製糸し動摩擦係数μｄが０．６であるカチオン可染ポリエステル半延伸糸を得た。この半延伸糸を実施例１と同様の方法で延伸仮撚するに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比０．０５Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率結果は表１に示すとおり、９８．０％と良好な結果が得られた。
【００２１】
実施例５
５−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを３．０モル％共重合したポリエチレンテレフタラートチップを用いることを除き、実施例１と同様の方法で製糸し動摩擦係数μｄが２．０であるカチオン可染ポリエステル半延伸糸を得た。この半延伸糸を実施例１と同様の方法で延伸仮撚するに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比１．０Ｎｍ３／ｈ高くした際の動スタート成功率結果は表１．に示すとおり９５．０％と合格レベルであった。
【００２２】
実施例６
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、延伸仮撚時の生産速度を１０００ｍ／ｍｉｎ、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比０．８０Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率結果は９６．０％と合格レベルであった。
【００２３】
比較例１
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量と同じとした際のスタート成功率結果はフィードローラーへの糸巻付の発生のため９０．０％と不合格であった。
【００２４】
比較例２
実施例１と同様の方法で延伸仮撚加工糸を得るに際し、糸掛け速度から巻取速度への速度変更時の圧空流量を生産時の圧空流量対比３．５Ｎｍ３／ｈ高くした際のスタート成功率結果は交絡ノズルからの糸外れが多発し７０．０％と不合格であった。
【００２５】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の延伸仮撚方法の速度と圧空流量の関係の一例を示す説明図である。
【図２】本発明で用いる仮撚加工装置の一実施態様を示した概略図である。
【符号の説明】
【００２７】
１：半延伸糸パッケージ
２：糸ガイド
３：第１フィードローラー
４：延伸仮撚ヒーター
５：冷却プレート
６：仮撚部材（摩擦仮撚型ディスクユニット）
７：第２フィードローラー
８：交絡ノズル
９：第３フィードローラー
１０：追油用オイリングローラー
１１、１２：糸道転換ガイド
１３：巻取ローラー
１４：延伸仮撚加工糸パッケージ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法において、延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、生産時の圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、巻取開始前に生産圧空流量に下げるようにしたことを特徴とする熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【請求項２】
供給糸の動摩擦係数μｄが０．６〜２．０の熱可塑性合成繊維を仮撚加工することを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【請求項１】
一斉スタート、ストップ方式の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法において、延伸仮撚加工機における延伸仮撚部以降に設置した交絡ノズルの圧空流量を、低速の糸掛け速度から巻取開始までの速度変更時に、生産時の圧空流量対比０．０５〜３．０Ｎｍ３／ｈ上げ、巻取開始前に生産圧空流量に下げるようにしたことを特徴とする熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【請求項２】
供給糸の動摩擦係数μｄが０．６〜２．０の熱可塑性合成繊維を仮撚加工することを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性合成繊維の延伸仮撚加工方法。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００９−７４２０７（Ｐ２００９−７４２０７Ａ）
【公開日】平成２１年４月９日（２００９．４．９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−２４５２４０（Ｐ２００７−２４５２４０）
【出願日】平成１９年９月２１日（２００７．９．２１）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年４月９日（２００９．４．９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年９月２１日（２００７．９．２１）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
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