熱接着性ポリエステル複合繊維
【課題】不織布剛性の高いポリエステル紙を得るのに好適なポリエステル繊維を提供する。
【解決手段】繊維形成性成分と熱接着性成分とからなるポリエステル複合繊維であり、熱接着性成分および繊維形成性成分が共に融点２３０℃以上のポリエステルからなり、少なくとも該熱接着性成分が表面に露出するように両成分が複合化されたポリエステル複合繊維であって、熱接着性成分の複屈折率が、０．０５以下、繊維形成性成分の複屈折率が０．１以上であるポリエステル複合繊維。
【解決手段】繊維形成性成分と熱接着性成分とからなるポリエステル複合繊維であり、熱接着性成分および繊維形成性成分が共に融点２３０℃以上のポリエステルからなり、少なくとも該熱接着性成分が表面に露出するように両成分が複合化されたポリエステル複合繊維であって、熱接着性成分の複屈折率が、０．０５以下、繊維形成性成分の複屈折率が０．１以上であるポリエステル複合繊維。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、剛性に優れたポリエステル不織布を得るのに好適な抄紙用ポリエステル複合繊維に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、機械的特性、耐熱性、寸法安定性等に優れ、かつコスト優位性の高いポリエステルを原料として使用した不織布が、分離膜やフィルター等の支持体として広く用いられている。このような不織布においては、一般的に未延伸繊維をバインダー繊維として用い、繊維集合体に熱圧加工を施すことで、繊維間を結合させて、その強度を保持させている。
【０００３】
半透膜支持体として用いられる湿式不織布は、その１面に半透膜液を塗膜する過程で湾曲する問題があるため、剛性が要求される。しかしながら、前述のような未延伸繊維をバインダー繊維として用いる場合、未延伸繊維は、一般的に繊維配向・結晶化度が低く、繊維弾性率が低いために、不織布剛性への寄与は小さい。このような未延伸繊維をバインダー繊維として一定割合混合することは、要求される紙剛性の向上には不利である。そこで、バインダー繊維として、鞘に低融点のバインダー成分を使用した熱接着性複合繊維を使用することが考えられる（例えば、特許文献１参照。）。これは、繊維表面の少なくとも一部を構成する熱接着性成分が、紙を構成する繊維同士を結合させる役割を担う一方、配向・結晶化した、剛性を有する繊維形成性成分を持つため、上述の未延伸繊維をバインダー繊維として用いた場合と比較して紙剛性の低下を招きにくい利点がある。しかし、かかる複合繊維を使用した場合、抄紙後、ローラーで熱圧加工する工程で、鞘に使用される低融点バインダー成分が、加熱ローラー上に移行・付着する問題が生じるため、未だ広く用いられるには至っていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−２２７０８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記背景に基づきなされたものであり、剛性の高いポリエステル繊維紙を得るのに好適な抄紙用ポリエステル繊維に関するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、上記課題を解決するため鋭意検討を重ねた結果、繊維形成性成分と熱接着性成分とからなるポリエステル複合繊維であり、熱接着性成分および繊維形成性成分が共に融点２３０℃以上のポリエステルからなり、少なくとも該熱接着性成分が表面に露出するように両成分が複合化されたポリエステル複合繊維であって、熱接着性成分の複屈折率が、０．０５以下、繊維形成性成分の複屈折率が０．１以上であるポリエステル複合繊維を用いることで、剛性に優れたポリエステル不織布を得られることを見出し、本発明に到達した。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、ポリエステル繊維からなる剛性の高い不織布を得るのに好適なポリエステル複合繊維を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。本発明に用いるポリエステルは、全繰り返し単位の８５モル％以上、好ましくは９５モル％以上がテレフタル酸もしくはそのエステル形成性誘導体（テレフタル酸等成分）とエチレングリコールを反応させてなるエチレンテレフタレート単位からなるポリエステルであることが好ましい。テレフタル酸成分およびエチレングリコール成分以外の成分例えば、２，６−ナフタレンジカルボン酸、５−スルホイソフタル酸ナトリウム、５−スルホイソフタル酸テトラブチルアンモニウム、５−スルホイソフタル酸テトラブチルホスホニウム、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン酸、ドデカンジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、ポリカプロラクトン、ジエチレングリコール、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、シクロヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、ポリエチレングリコールなどを少量（通常は、テレフタル酸等成分に対して１５モル％以下）ランダム共重合もしくはブロック共重合したものであってもよい。中でも本願発明のポリエステル繊維を構成する熱接着性成分は５−スルホイソフタル酸ナトリウムを０．５モル％以上共重合したポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。当該成分が共重合されていると、本発明のポリエステル複合繊維を用いて湿式不織布を製造する場合に水への分散性がより良好になるからである。なお、これらのポリエステルには、公知の添加剤、例えば、顔料、染料、艶消し剤、防汚剤、抗菌剤、消臭剤、蛍光増白剤、難燃剤、安定剤、紫外線吸収剤、滑剤等を含んでもよい。
【０００９】
上記複合繊維を形成する熱接着性成分および繊維形成性成分は、共に融点が２３０℃以上のポリエステルである必要がある。融点が２３０℃未満であると、不織布をカレンダーローラー等で熱圧加工する際に、カレンダーローラーにポリエステル成分が移行・付着して工程性が著しく悪化する懸念がある。
【００１０】
また上記複合繊維のうち、熱接着性成分の固有粘度は０．５０ｄＬ／ｇ以下、より好ましくは、０．４５ｄＬ／ｇ以下であることが望ましい。０．５０ｄＬ／ｇより大きいと延伸工程で熱接着性成分の配向が進行し、後述する複屈折率値を得ることが困難となる。一方繊維形成性成分の固有粘度は、０．５０ｄＬ／ｇ以上が望ましい。０．５０ｄＬ／ｇ未満であると、延伸工程で繊維形成性成分の配向を十分に上げることができず、所期の繊維弾性を得ることができない。
【００１１】
上記のような特性を有するポリエステルからなる本発明の熱接着性複合繊維は、少なくとも熱接着性成分が該複合繊維の表面に露出するように両成分が複合化されている複合繊維である。より具体的な複合化の態様を列挙すると、熱接着性成分と繊維形成性成分が並列型（サイドバイサイド型）に複合化された複合繊維、熱接着性成分を鞘成分とし繊維形成性成分を芯成分とし、両成分が鞘芯型もしくは偏芯鞘芯型または海島型に複合化された複合繊維である。なかでも本発明の複合繊維を熱接着性複合繊維として用い、別途に主体繊維を用い双方の繊維からなる不織布を製造する際に、主体繊維を均一に濡らすことができる点で鞘芯型に複合化させた複合繊維であるのが特に好ましい。
【００１２】
熱接着性成分の複合繊維に占める割合は、４０〜９５重量％とする必要がある。４０重量％未満では、上述した主体繊維の表面を十分濡らすだけのポリマー量がないため、該主体繊維との熱接着性が不十分となり、十分な強力の湿式不織布が得られない。９５重量％を超えると、複合繊維の安定した溶融紡糸が困難となる。上記割合としては４５〜９０重量％の範囲が好ましく、より好ましくは５０〜８０重量％の範囲である。
【００１３】
上記ポリエステル複合繊維の熱接着性成分の複屈折率は、０．０５以下、好ましくは、０．０３以下である必要がある。０．０５より大きいと、十分な熱接着性を得ることができない。繊維形成性成分の複屈折率は、０．１以上、好ましくは、０．１５以上である必要がある、０．１未満であると繊維形成性成分の配向が不十分となり、十分な剛性を得ることができない。このような複屈折率の数値範囲の設定を行うことにより、熱接着性成分は配合が進んでおらず、結晶性が低くより非晶性に近い状態にあるために低温度にて良好な接着性を有することができる。一方繊維形成性成分においては、配向が進み相対的に結晶化が進んでいるので、繊維として十分な強度を有し剛性を得ることができている。以上のように出願人は複屈折率と繊維物性についての作用効果を推定している。そしてこの複合繊維をバインダー繊維として用いた場合であっても、繊維形成性成分が繊維としての十分な強度等の力学特性を有しているので、この複合繊維を用いて得られる不織布も十分な剛性を発現することができる。
【００１４】
本発明の熱接着性複合繊維は、たとえば、以下の方法により製造することができる。すなわち、前述した熱接着性成分および繊維形成性成分を構成するポリエステルをチップ状とし、これらをそれぞれ乾燥した後、溶融して公知の複合紡糸口金に導入し、溶融複合繊維糸条として押し出し、口金下１５〜１００ｍｍの位置で冷却固化し紡糸速度３００〜１００００ｍ／分で巻き取り未延伸糸を得る。得られた未延伸糸を、熱接着性成分のガラス転移温度Ｔｇとして、Ｔｇ＋５〜Ｔｇ＋２５℃の温水中で、１．５〜７．０倍に延伸し、６０〜１３０℃で定長熱処理もしくはオーバーフィード熱処理を行うまたは弛緩熱セットを行って熱接着性複合繊維とすることができる。
【００１５】
上記熱接着性ポリエステル複合繊維は、抄紙用として使用する場合、その繊維長を２〜３０ｍｍ、好ましくは２〜２０ｍｍとする必要がある。繊維長が２ｍｍより短くなると、切断抵抗が大きくなり、繊維同士の絡みが起こり易く、繊維の品質斑が発生する。一方、繊維長が３０ｍｍを超えて長くなると、抄紙時、繊維の水中分散性が悪化するので好ましくない。
【００１６】
さらに、本発明の熱接着性ポリエステル複合繊維を抄紙用として使用する場合は、その繊維表面に繊維重量を基準としてポリエーテル・ポリエステル共重合体が０．０３重量％以上、好ましくは０．０５重量％以上付着していることが望ましい。該付着量が０．０３重量％未満の場合には、抄紙工程での水中への繊維の分散が不十分となる。なお、付着量があまりに多くなりすぎると、繊維間の接着性が阻害される傾向があるだけでなく、多量のポリエーテル・ポリエステル共重合体は抄紙工程循環水への水質負荷を増大するので、１．５重量％以下とするのが好ましい。
【００１７】
本発明で用いられる上記ポリエーテル・ポリエステル共重合体は、テレフタル酸および／またはイソフタル酸、低級アルキレングリコール並びにポリアルキレングリコールおよび／またはそのモノエーテルからなることが好ましい。好ましく用いられる低級アルキレングリコールとしては、例えばエチレングリコール、プロピレングリコール、テトラメチレングリコールがあげられる。これらの化合物の中でエチレングリコールがより好ましい。一方、ポリアルキレングリコールとしては、平均分子量が６００〜６０００のポリエチレングリコール、ポリエチレングリコール・ポリプロピレングリコール共重合体、ポリプロピレングリコールが例示できる。さらにポリアルキレングリコールのモノエーテルとしては、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等のモノメチルエーテル、モノエチルエーテル、モノフェニルエーテル等があげられる。なお、該共重合体はテレフタレート単位とイソフタレート単位のモル比が９５：５〜４０：６０の範囲内が水中分散性の点から好ましいが、アルカリ金属塩スルホイソフタル酸、アジピン酸、セバシン酸等を少量共重合していてもよい。以上の成分からなるポリエーテル・ポリエステル共重合体の平均分子量は、使用するポリアルキレングリコールの分子量にもよるが、通常１０００〜２００００、好ましくは３０００〜１５０００である。平均分子量が１０００未満では水中分散性の向上効果が十分でなく、一方２００００を越えると該重合体の乳化分散が難しくなる。
【００１８】
このようなポリエーテル・ポリエステル共重合体は、通常水分散液として繊維表面に付着させるが、該共重合体を繊維表面に付与することにより、付与された繊維は比較的容易に水中へ分散させることができる。なお、得られる水性分散液の安定性をより向上させるため、界面活性剤や有機溶媒を少量添加してもよく、また油剤等の各種処理剤を混合使用しても何ら差しつかえない。付着方法はディップ、スプレー、ローラータッチ等の通常の方法が採用されるが、均一に付着させるためにはディップによる方法が適している。
【実施例】
【００１９】
以下に本発明の構成および効果を具体的にするため、実施例等を挙げるが、本発明は、これら実施例になんら限定を受けるものではない。なお、実施例中の各値は、以下の方法に従って求めた。
【００２０】
（１）固有粘度：［η］
ポリマーサンプル０．１２ｇを１０ｍＬのテトラクロロエタン／フェノール混合溶媒（容量比１／１）に溶解し、３５℃における固有粘度（ｍＬ／ｇ）を測定した。
【００２１】
（２）融点：Ｔｍ
ＴＡインストルメンツ製 ＴＡ−２９２０示差走査熱量測定計ＤＳＣを用いた。測定は、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下、昇温速度１０℃／分で室温から２６０℃まで昇温し、結晶融解吸熱ピークおよび結晶化発熱ピークのピークトップ温度を各々融点および結晶化点と定義した。
【００２２】
（３）複屈折率
干渉顕微鏡を用い、干渉縞法により求めた。浸漬液は所望の屈折率としたものを用いた。得られた干渉縞の写真から、干渉縞の間隔およびそのずれから屈折率を下記式より算出した。この解析を、繊維の半径をＡ、中心軸からの距離をａとした時の規格化した半径（ｒ＝ａ／Ａ）０〜０．９間で０．１間隔の１０点、繊維学会編の「繊維・高分子測定法の技術」：朝倉書店発行に記載の方法に準拠して行ない、サンプルの繊維軸方向に平行方向の屈折率、および垂直方向の屈折率を求め下記式より算出した。
複屈折率（Δｎ）＝平行方向屈折率−垂直方向屈折率
また、複合繊維のｒ＝０におけるポリエステルの複屈折率を芯成分の複屈折率の値とし、複合繊維のｒ＝０．９におけるポリエステルの複屈折率を鞘成分の複屈折率の値とした。
【００２３】
（４）不織布の平均裂断長（５％伸長時）
下記の各例で得られた不織布から縦×横＝１５ｍｍ×２００ｍｍの試験片を採取し、その試験片を用いて、ＪＩＳ Ｐ ８１１３（１９７６）に準拠して、その縦方向および横方向の引張強さを測定し、その５％伸長に対応する引張強さから裂断長を求めた。次いで、縦方向と横方向の裂断長の平均値｛（縦方向の５％裂断長＋横方向の５％裂断長）／２｝を求めて、不織布の平均裂断長（５％伸長時）とした（単位：ｋｍ）。ＪＩＳ Ｐ８１１３（紙および板紙の引張強さ試験方法）に基づいて測定した。但し、試長は５０ｍｍ、幅は１５ｍｍとした。なお、カレンダー加工の機械におけるシートの流れ方向（ＭＤ方向）と、ＭＤ方向と直角方向（ＣＤ方向）について同様に測定を行った。
【００２４】
［実施例１］
１７０℃設備で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．３６５ｄＬ／ｇ、融点Ｔｍが２４９℃の５−スルホイソフタル酸ナトリウムを４．５モル％共重合したポリエステルを二軸エクストルーダーで溶融し、２８０℃の溶融ポリマー（熱接着性成分）とした。一方、１７０℃で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．６４ｄＬ／ｇ、Ｔｍが２５６℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）のチップをエクストルーダーで溶融し、２８０℃の溶融ポリマー（繊維形成性成分）とした。両溶融ポリマーを、前者を鞘成分Ａ、後者を芯成分Ｂとし、かつ重量比がＡ：Ｂ＝５０：５０となるように、直径０．３ｍｍの丸穴キャピラリーを１３３６孔有する公知の芯鞘型複合紡糸口金から、複合化して溶融吐出させた。この際、口金温度は２８５℃、吐出量は５００ｇ／分であった。さらに吐出ポリマーを３０℃の冷却風で冷却し、５００ｍ／分で巻き取り、未延伸糸を得た。この未延伸糸を９３℃の温水中で６．０倍に延伸し、引き続いて７０℃の温水中で１．０２倍に延伸した後、さらに、９８℃温水中で０．９８倍に延伸した。酸成分がモル比でテレフタル酸が８０モル％、イソフタル酸が２０モル％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞った後、５ｍｍの繊維長にカットした。得られた繊維の繊維形成性成分の複屈折率は０．１２、熱接着性成分の複屈折率は、０．０２７であった。得られた繊維をバインダー繊維として用いた。
【００２５】
別途、１７０℃で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．６４ｄＬ／ｇ、融点Ｔｍが２５６℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）のチップをエクストルーダーで溶融し、直径０．１８の丸穴キャピラリーを３０００孔有する公知の紡糸口金から、溶融吐出させた。この際、口金温度は２８５℃、吐出量は５２２ｇ／分であった。さらに吐出ポリマーを３０℃の冷却風で冷却し、１３５０ｍ／分で巻き取り、未延伸糸を得た。この未延伸糸を７２℃の温水中で２．０８倍に延伸し、引き続いて７０℃の温水中で１．１６倍に延伸した。酸成分がモル比でテレフタル酸が８０モル％、イソフタル酸が２０モル％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞り、常温下で１２０分間弛緩熱処理した後、水付与付与ローラー５ｍｍの繊維長にカットした。繊度０．６２ｄｔｅｘ、破断強度４．０５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度５２．４％、油剤付着量０．２０４％、得られた繊維を主体繊維として用いた。
上記の主体繊維およびバインダー繊維を７５／２５の重量比率で混合攪拌し、ＴＡＰＰＩ（熊谷理機工業製角型シートマシン、以下同じ）により７５ｇ／ｍ２を抄紙した後、ヤンキードライヤー乾燥（１２０℃×２分）、カレンダー加工（１６０℃×１２０ｋｇ／ｃｍ、金属／金属）を施してシートを得た。評価結果を表１に示した。
【００２６】
［比較例１］
実施例１と同様に未延伸糸を得て、８６℃の温水中で４．０倍に延伸し、引き続いて７０℃の温水中で１．０２倍に延伸した後、さらに、９８℃温水中で０．９８倍に延伸した。酸成分がモル比でテレフタル酸が８０％、イソフタル酸が２０％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞った後、５ｍｍの繊維長にカットした。得られた繊維の繊維形成性成分の複屈折率は０．１５、熱接着性成分の複屈折率は、０．０５９であった。
得られた繊維をバインダー繊維として用いた。得られた繊維と実施例１記載の主体繊維を２５／７５の重量比率で混合攪拌し、ＴＡＰＰＩ（熊谷理機工業製角型シートマシン、以下同じ）により７５ｇ／ｍ２を抄紙した後、ヤンキードライヤー乾燥（１２０℃×２分）、カレンダー加工（１６０℃×１２０ｋｇ／ｃｍ、金属／金属）を施してシートを得た。本繊維を使用したバインダー繊維は接着性能が不十分であり、十分な強力を持つ紙を得ることができなかった。評価結果を表１に示した。
【００２７】
［比較例２］
１７０℃設備で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．３６５ｄＬ／ｇ、融点Ｔｍが２４９℃の５−スルホイソフタル酸ナトリウムを４．５モル％共重合したポリエステルを一軸エクストルーダーで溶融し、２８０℃の溶融ポリマーとし、直径０．１８ｍｍの丸穴キャピラリーを１１９２孔有する公知の紡糸口金から、溶融吐出させた。この際、口金温度は２８５℃、吐出量は１８０ｇ／分であった。さらに吐出ポリマーを３０℃の冷却風で冷却し、５００ｍ／分で巻き取り、未延伸糸を得た。この未延伸糸を未延伸状態のまま、酸成分がモル比でテレフタル酸が８０％、イソフタル酸が２０％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞った後、５ｍｍの繊維長にカットした。得られた短繊維の複屈折率は０．０１５であった。上記バインダー繊維と実施例１記載の主体繊維を２５／７５の重量比率で混合攪拌し、ＴＡＰＰＩにより７５ｇ／ｍ２を抄紙した後、ヤンキードライヤー乾燥（１２０℃×２分）、カレンダー加工（１６０℃×１２０ｋｇ／ｃｍ、金属／金属）を施してシートを得た。評価結果を表１に示した。
【００２８】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００２９】
本発明によって、剛性に優れたポリエステル紙を得ることができるポリエステル複合繊維の提供を実現した。この発明により得られる繊維は、半透膜やフィルター等の支持体用途に好適に使用することができる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、剛性に優れたポリエステル不織布を得るのに好適な抄紙用ポリエステル複合繊維に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、機械的特性、耐熱性、寸法安定性等に優れ、かつコスト優位性の高いポリエステルを原料として使用した不織布が、分離膜やフィルター等の支持体として広く用いられている。このような不織布においては、一般的に未延伸繊維をバインダー繊維として用い、繊維集合体に熱圧加工を施すことで、繊維間を結合させて、その強度を保持させている。
【０００３】
半透膜支持体として用いられる湿式不織布は、その１面に半透膜液を塗膜する過程で湾曲する問題があるため、剛性が要求される。しかしながら、前述のような未延伸繊維をバインダー繊維として用いる場合、未延伸繊維は、一般的に繊維配向・結晶化度が低く、繊維弾性率が低いために、不織布剛性への寄与は小さい。このような未延伸繊維をバインダー繊維として一定割合混合することは、要求される紙剛性の向上には不利である。そこで、バインダー繊維として、鞘に低融点のバインダー成分を使用した熱接着性複合繊維を使用することが考えられる（例えば、特許文献１参照。）。これは、繊維表面の少なくとも一部を構成する熱接着性成分が、紙を構成する繊維同士を結合させる役割を担う一方、配向・結晶化した、剛性を有する繊維形成性成分を持つため、上述の未延伸繊維をバインダー繊維として用いた場合と比較して紙剛性の低下を招きにくい利点がある。しかし、かかる複合繊維を使用した場合、抄紙後、ローラーで熱圧加工する工程で、鞘に使用される低融点バインダー成分が、加熱ローラー上に移行・付着する問題が生じるため、未だ広く用いられるには至っていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−２２７０８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記背景に基づきなされたものであり、剛性の高いポリエステル繊維紙を得るのに好適な抄紙用ポリエステル繊維に関するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、上記課題を解決するため鋭意検討を重ねた結果、繊維形成性成分と熱接着性成分とからなるポリエステル複合繊維であり、熱接着性成分および繊維形成性成分が共に融点２３０℃以上のポリエステルからなり、少なくとも該熱接着性成分が表面に露出するように両成分が複合化されたポリエステル複合繊維であって、熱接着性成分の複屈折率が、０．０５以下、繊維形成性成分の複屈折率が０．１以上であるポリエステル複合繊維を用いることで、剛性に優れたポリエステル不織布を得られることを見出し、本発明に到達した。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、ポリエステル繊維からなる剛性の高い不織布を得るのに好適なポリエステル複合繊維を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。本発明に用いるポリエステルは、全繰り返し単位の８５モル％以上、好ましくは９５モル％以上がテレフタル酸もしくはそのエステル形成性誘導体（テレフタル酸等成分）とエチレングリコールを反応させてなるエチレンテレフタレート単位からなるポリエステルであることが好ましい。テレフタル酸成分およびエチレングリコール成分以外の成分例えば、２，６−ナフタレンジカルボン酸、５−スルホイソフタル酸ナトリウム、５−スルホイソフタル酸テトラブチルアンモニウム、５−スルホイソフタル酸テトラブチルホスホニウム、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン酸、ドデカンジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、ポリカプロラクトン、ジエチレングリコール、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、シクロヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、ポリエチレングリコールなどを少量（通常は、テレフタル酸等成分に対して１５モル％以下）ランダム共重合もしくはブロック共重合したものであってもよい。中でも本願発明のポリエステル繊維を構成する熱接着性成分は５−スルホイソフタル酸ナトリウムを０．５モル％以上共重合したポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。当該成分が共重合されていると、本発明のポリエステル複合繊維を用いて湿式不織布を製造する場合に水への分散性がより良好になるからである。なお、これらのポリエステルには、公知の添加剤、例えば、顔料、染料、艶消し剤、防汚剤、抗菌剤、消臭剤、蛍光増白剤、難燃剤、安定剤、紫外線吸収剤、滑剤等を含んでもよい。
【０００９】
上記複合繊維を形成する熱接着性成分および繊維形成性成分は、共に融点が２３０℃以上のポリエステルである必要がある。融点が２３０℃未満であると、不織布をカレンダーローラー等で熱圧加工する際に、カレンダーローラーにポリエステル成分が移行・付着して工程性が著しく悪化する懸念がある。
【００１０】
また上記複合繊維のうち、熱接着性成分の固有粘度は０．５０ｄＬ／ｇ以下、より好ましくは、０．４５ｄＬ／ｇ以下であることが望ましい。０．５０ｄＬ／ｇより大きいと延伸工程で熱接着性成分の配向が進行し、後述する複屈折率値を得ることが困難となる。一方繊維形成性成分の固有粘度は、０．５０ｄＬ／ｇ以上が望ましい。０．５０ｄＬ／ｇ未満であると、延伸工程で繊維形成性成分の配向を十分に上げることができず、所期の繊維弾性を得ることができない。
【００１１】
上記のような特性を有するポリエステルからなる本発明の熱接着性複合繊維は、少なくとも熱接着性成分が該複合繊維の表面に露出するように両成分が複合化されている複合繊維である。より具体的な複合化の態様を列挙すると、熱接着性成分と繊維形成性成分が並列型（サイドバイサイド型）に複合化された複合繊維、熱接着性成分を鞘成分とし繊維形成性成分を芯成分とし、両成分が鞘芯型もしくは偏芯鞘芯型または海島型に複合化された複合繊維である。なかでも本発明の複合繊維を熱接着性複合繊維として用い、別途に主体繊維を用い双方の繊維からなる不織布を製造する際に、主体繊維を均一に濡らすことができる点で鞘芯型に複合化させた複合繊維であるのが特に好ましい。
【００１２】
熱接着性成分の複合繊維に占める割合は、４０〜９５重量％とする必要がある。４０重量％未満では、上述した主体繊維の表面を十分濡らすだけのポリマー量がないため、該主体繊維との熱接着性が不十分となり、十分な強力の湿式不織布が得られない。９５重量％を超えると、複合繊維の安定した溶融紡糸が困難となる。上記割合としては４５〜９０重量％の範囲が好ましく、より好ましくは５０〜８０重量％の範囲である。
【００１３】
上記ポリエステル複合繊維の熱接着性成分の複屈折率は、０．０５以下、好ましくは、０．０３以下である必要がある。０．０５より大きいと、十分な熱接着性を得ることができない。繊維形成性成分の複屈折率は、０．１以上、好ましくは、０．１５以上である必要がある、０．１未満であると繊維形成性成分の配向が不十分となり、十分な剛性を得ることができない。このような複屈折率の数値範囲の設定を行うことにより、熱接着性成分は配合が進んでおらず、結晶性が低くより非晶性に近い状態にあるために低温度にて良好な接着性を有することができる。一方繊維形成性成分においては、配向が進み相対的に結晶化が進んでいるので、繊維として十分な強度を有し剛性を得ることができている。以上のように出願人は複屈折率と繊維物性についての作用効果を推定している。そしてこの複合繊維をバインダー繊維として用いた場合であっても、繊維形成性成分が繊維としての十分な強度等の力学特性を有しているので、この複合繊維を用いて得られる不織布も十分な剛性を発現することができる。
【００１４】
本発明の熱接着性複合繊維は、たとえば、以下の方法により製造することができる。すなわち、前述した熱接着性成分および繊維形成性成分を構成するポリエステルをチップ状とし、これらをそれぞれ乾燥した後、溶融して公知の複合紡糸口金に導入し、溶融複合繊維糸条として押し出し、口金下１５〜１００ｍｍの位置で冷却固化し紡糸速度３００〜１００００ｍ／分で巻き取り未延伸糸を得る。得られた未延伸糸を、熱接着性成分のガラス転移温度Ｔｇとして、Ｔｇ＋５〜Ｔｇ＋２５℃の温水中で、１．５〜７．０倍に延伸し、６０〜１３０℃で定長熱処理もしくはオーバーフィード熱処理を行うまたは弛緩熱セットを行って熱接着性複合繊維とすることができる。
【００１５】
上記熱接着性ポリエステル複合繊維は、抄紙用として使用する場合、その繊維長を２〜３０ｍｍ、好ましくは２〜２０ｍｍとする必要がある。繊維長が２ｍｍより短くなると、切断抵抗が大きくなり、繊維同士の絡みが起こり易く、繊維の品質斑が発生する。一方、繊維長が３０ｍｍを超えて長くなると、抄紙時、繊維の水中分散性が悪化するので好ましくない。
【００１６】
さらに、本発明の熱接着性ポリエステル複合繊維を抄紙用として使用する場合は、その繊維表面に繊維重量を基準としてポリエーテル・ポリエステル共重合体が０．０３重量％以上、好ましくは０．０５重量％以上付着していることが望ましい。該付着量が０．０３重量％未満の場合には、抄紙工程での水中への繊維の分散が不十分となる。なお、付着量があまりに多くなりすぎると、繊維間の接着性が阻害される傾向があるだけでなく、多量のポリエーテル・ポリエステル共重合体は抄紙工程循環水への水質負荷を増大するので、１．５重量％以下とするのが好ましい。
【００１７】
本発明で用いられる上記ポリエーテル・ポリエステル共重合体は、テレフタル酸および／またはイソフタル酸、低級アルキレングリコール並びにポリアルキレングリコールおよび／またはそのモノエーテルからなることが好ましい。好ましく用いられる低級アルキレングリコールとしては、例えばエチレングリコール、プロピレングリコール、テトラメチレングリコールがあげられる。これらの化合物の中でエチレングリコールがより好ましい。一方、ポリアルキレングリコールとしては、平均分子量が６００〜６０００のポリエチレングリコール、ポリエチレングリコール・ポリプロピレングリコール共重合体、ポリプロピレングリコールが例示できる。さらにポリアルキレングリコールのモノエーテルとしては、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等のモノメチルエーテル、モノエチルエーテル、モノフェニルエーテル等があげられる。なお、該共重合体はテレフタレート単位とイソフタレート単位のモル比が９５：５〜４０：６０の範囲内が水中分散性の点から好ましいが、アルカリ金属塩スルホイソフタル酸、アジピン酸、セバシン酸等を少量共重合していてもよい。以上の成分からなるポリエーテル・ポリエステル共重合体の平均分子量は、使用するポリアルキレングリコールの分子量にもよるが、通常１０００〜２００００、好ましくは３０００〜１５０００である。平均分子量が１０００未満では水中分散性の向上効果が十分でなく、一方２００００を越えると該重合体の乳化分散が難しくなる。
【００１８】
このようなポリエーテル・ポリエステル共重合体は、通常水分散液として繊維表面に付着させるが、該共重合体を繊維表面に付与することにより、付与された繊維は比較的容易に水中へ分散させることができる。なお、得られる水性分散液の安定性をより向上させるため、界面活性剤や有機溶媒を少量添加してもよく、また油剤等の各種処理剤を混合使用しても何ら差しつかえない。付着方法はディップ、スプレー、ローラータッチ等の通常の方法が採用されるが、均一に付着させるためにはディップによる方法が適している。
【実施例】
【００１９】
以下に本発明の構成および効果を具体的にするため、実施例等を挙げるが、本発明は、これら実施例になんら限定を受けるものではない。なお、実施例中の各値は、以下の方法に従って求めた。
【００２０】
（１）固有粘度：［η］
ポリマーサンプル０．１２ｇを１０ｍＬのテトラクロロエタン／フェノール混合溶媒（容量比１／１）に溶解し、３５℃における固有粘度（ｍＬ／ｇ）を測定した。
【００２１】
（２）融点：Ｔｍ
ＴＡインストルメンツ製 ＴＡ−２９２０示差走査熱量測定計ＤＳＣを用いた。測定は、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下、昇温速度１０℃／分で室温から２６０℃まで昇温し、結晶融解吸熱ピークおよび結晶化発熱ピークのピークトップ温度を各々融点および結晶化点と定義した。
【００２２】
（３）複屈折率
干渉顕微鏡を用い、干渉縞法により求めた。浸漬液は所望の屈折率としたものを用いた。得られた干渉縞の写真から、干渉縞の間隔およびそのずれから屈折率を下記式より算出した。この解析を、繊維の半径をＡ、中心軸からの距離をａとした時の規格化した半径（ｒ＝ａ／Ａ）０〜０．９間で０．１間隔の１０点、繊維学会編の「繊維・高分子測定法の技術」：朝倉書店発行に記載の方法に準拠して行ない、サンプルの繊維軸方向に平行方向の屈折率、および垂直方向の屈折率を求め下記式より算出した。
複屈折率（Δｎ）＝平行方向屈折率−垂直方向屈折率
また、複合繊維のｒ＝０におけるポリエステルの複屈折率を芯成分の複屈折率の値とし、複合繊維のｒ＝０．９におけるポリエステルの複屈折率を鞘成分の複屈折率の値とした。
【００２３】
（４）不織布の平均裂断長（５％伸長時）
下記の各例で得られた不織布から縦×横＝１５ｍｍ×２００ｍｍの試験片を採取し、その試験片を用いて、ＪＩＳ Ｐ ８１１３（１９７６）に準拠して、その縦方向および横方向の引張強さを測定し、その５％伸長に対応する引張強さから裂断長を求めた。次いで、縦方向と横方向の裂断長の平均値｛（縦方向の５％裂断長＋横方向の５％裂断長）／２｝を求めて、不織布の平均裂断長（５％伸長時）とした（単位：ｋｍ）。ＪＩＳ Ｐ８１１３（紙および板紙の引張強さ試験方法）に基づいて測定した。但し、試長は５０ｍｍ、幅は１５ｍｍとした。なお、カレンダー加工の機械におけるシートの流れ方向（ＭＤ方向）と、ＭＤ方向と直角方向（ＣＤ方向）について同様に測定を行った。
【００２４】
［実施例１］
１７０℃設備で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．３６５ｄＬ／ｇ、融点Ｔｍが２４９℃の５−スルホイソフタル酸ナトリウムを４．５モル％共重合したポリエステルを二軸エクストルーダーで溶融し、２８０℃の溶融ポリマー（熱接着性成分）とした。一方、１７０℃で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．６４ｄＬ／ｇ、Ｔｍが２５６℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）のチップをエクストルーダーで溶融し、２８０℃の溶融ポリマー（繊維形成性成分）とした。両溶融ポリマーを、前者を鞘成分Ａ、後者を芯成分Ｂとし、かつ重量比がＡ：Ｂ＝５０：５０となるように、直径０．３ｍｍの丸穴キャピラリーを１３３６孔有する公知の芯鞘型複合紡糸口金から、複合化して溶融吐出させた。この際、口金温度は２８５℃、吐出量は５００ｇ／分であった。さらに吐出ポリマーを３０℃の冷却風で冷却し、５００ｍ／分で巻き取り、未延伸糸を得た。この未延伸糸を９３℃の温水中で６．０倍に延伸し、引き続いて７０℃の温水中で１．０２倍に延伸した後、さらに、９８℃温水中で０．９８倍に延伸した。酸成分がモル比でテレフタル酸が８０モル％、イソフタル酸が２０モル％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞った後、５ｍｍの繊維長にカットした。得られた繊維の繊維形成性成分の複屈折率は０．１２、熱接着性成分の複屈折率は、０．０２７であった。得られた繊維をバインダー繊維として用いた。
【００２５】
別途、１７０℃で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．６４ｄＬ／ｇ、融点Ｔｍが２５６℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）のチップをエクストルーダーで溶融し、直径０．１８の丸穴キャピラリーを３０００孔有する公知の紡糸口金から、溶融吐出させた。この際、口金温度は２８５℃、吐出量は５２２ｇ／分であった。さらに吐出ポリマーを３０℃の冷却風で冷却し、１３５０ｍ／分で巻き取り、未延伸糸を得た。この未延伸糸を７２℃の温水中で２．０８倍に延伸し、引き続いて７０℃の温水中で１．１６倍に延伸した。酸成分がモル比でテレフタル酸が８０モル％、イソフタル酸が２０モル％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞り、常温下で１２０分間弛緩熱処理した後、水付与付与ローラー５ｍｍの繊維長にカットした。繊度０．６２ｄｔｅｘ、破断強度４．０５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度５２．４％、油剤付着量０．２０４％、得られた繊維を主体繊維として用いた。
上記の主体繊維およびバインダー繊維を７５／２５の重量比率で混合攪拌し、ＴＡＰＰＩ（熊谷理機工業製角型シートマシン、以下同じ）により７５ｇ／ｍ２を抄紙した後、ヤンキードライヤー乾燥（１２０℃×２分）、カレンダー加工（１６０℃×１２０ｋｇ／ｃｍ、金属／金属）を施してシートを得た。評価結果を表１に示した。
【００２６】
［比較例１］
実施例１と同様に未延伸糸を得て、８６℃の温水中で４．０倍に延伸し、引き続いて７０℃の温水中で１．０２倍に延伸した後、さらに、９８℃温水中で０．９８倍に延伸した。酸成分がモル比でテレフタル酸が８０％、イソフタル酸が２０％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞った後、５ｍｍの繊維長にカットした。得られた繊維の繊維形成性成分の複屈折率は０．１５、熱接着性成分の複屈折率は、０．０５９であった。
得られた繊維をバインダー繊維として用いた。得られた繊維と実施例１記載の主体繊維を２５／７５の重量比率で混合攪拌し、ＴＡＰＰＩ（熊谷理機工業製角型シートマシン、以下同じ）により７５ｇ／ｍ２を抄紙した後、ヤンキードライヤー乾燥（１２０℃×２分）、カレンダー加工（１６０℃×１２０ｋｇ／ｃｍ、金属／金属）を施してシートを得た。本繊維を使用したバインダー繊維は接着性能が不十分であり、十分な強力を持つ紙を得ることができなかった。評価結果を表１に示した。
【００２７】
［比較例２］
１７０℃設備で４時間熱風乾燥した固有粘度［η］が０．３６５ｄＬ／ｇ、融点Ｔｍが２４９℃の５−スルホイソフタル酸ナトリウムを４．５モル％共重合したポリエステルを一軸エクストルーダーで溶融し、２８０℃の溶融ポリマーとし、直径０．１８ｍｍの丸穴キャピラリーを１１９２孔有する公知の紡糸口金から、溶融吐出させた。この際、口金温度は２８５℃、吐出量は１８０ｇ／分であった。さらに吐出ポリマーを３０℃の冷却風で冷却し、５００ｍ／分で巻き取り、未延伸糸を得た。この未延伸糸を未延伸状態のまま、酸成分がモル比でテレフタル酸が８０％、イソフタル酸が２０％と数平均分子量３０００のポリエチレングリコール７０重量％とを共重合した数平均分子量が約１００００のポリエーテル・ポリエステル共重合体のエマルジョン（濃度２重量％）を通過させ、約１７重量％の水分率になるように絞った後、５ｍｍの繊維長にカットした。得られた短繊維の複屈折率は０．０１５であった。上記バインダー繊維と実施例１記載の主体繊維を２５／７５の重量比率で混合攪拌し、ＴＡＰＰＩにより７５ｇ／ｍ２を抄紙した後、ヤンキードライヤー乾燥（１２０℃×２分）、カレンダー加工（１６０℃×１２０ｋｇ／ｃｍ、金属／金属）を施してシートを得た。評価結果を表１に示した。
【００２８】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００２９】
本発明によって、剛性に優れたポリエステル紙を得ることができるポリエステル複合繊維の提供を実現した。この発明により得られる繊維は、半透膜やフィルター等の支持体用途に好適に使用することができる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維形成性成分と熱接着性成分とからなるポリエステル複合繊維であり、熱接着性成分および繊維形成性成分が共に融点２３０℃以上のポリエステルからなり、少なくとも該熱接着性成分が表面に露出するように両成分が複合化されたポリエステル複合繊維であって、熱接着性成分の複屈折率が、０．０５以下、繊維形成性成分の複屈折率が０．１以上であるポリエステル複合繊維。
【請求項２】
熱接着性複合繊維が、熱接着性成分を鞘、繊維形成性成分を芯とする芯鞘型複合繊維である請求項１記載のポリエステル複合繊維。
【請求項３】
繊維形成性成分がポリエチレンテレフタレートである請求項１〜２のいずれかに記載のポリエステル複合繊維。
【請求項４】
熱接着性成分が、５−スルホイソフタル酸ナトリウムを０．５モル％以上共重合したポリエチレンテレフタレートである請求項１〜３のいずれかに記載のポリエステル複合繊維。
【請求項１】
繊維形成性成分と熱接着性成分とからなるポリエステル複合繊維であり、熱接着性成分および繊維形成性成分が共に融点２３０℃以上のポリエステルからなり、少なくとも該熱接着性成分が表面に露出するように両成分が複合化されたポリエステル複合繊維であって、熱接着性成分の複屈折率が、０．０５以下、繊維形成性成分の複屈折率が０．１以上であるポリエステル複合繊維。
【請求項２】
熱接着性複合繊維が、熱接着性成分を鞘、繊維形成性成分を芯とする芯鞘型複合繊維である請求項１記載のポリエステル複合繊維。
【請求項３】
繊維形成性成分がポリエチレンテレフタレートである請求項１〜２のいずれかに記載のポリエステル複合繊維。
【請求項４】
熱接着性成分が、５−スルホイソフタル酸ナトリウムを０．５モル％以上共重合したポリエチレンテレフタレートである請求項１〜３のいずれかに記載のポリエステル複合繊維。
【公開番号】特開２０１２−６７４０９（Ｐ２０１２−６７４０９Ａ）
【公開日】平成２４年４月５日（２０１２．４．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２１２２３７（Ｐ２０１０−２１２２３７）
【出願日】平成２２年９月２２日（２０１０．９．２２）
【出願人】（３０２０１１７１１）帝人ファイバー株式会社 (1,101)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年４月５日（２０１２．４．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年９月２２日（２０１０．９．２２）
【出願人】（３０２０１１７１１）帝人ファイバー株式会社 (1,101)
【Ｆターム（参考）】
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