立坑又は横坑構築用の壁部材
【課題】ライナープレートを用いて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成する際に、補強リングを必要とせずに構築可能にする。
【解決手段】例えば立坑を構築する際に、立坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための壁部材２１であって、立坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体としてライナープレート１を用いるとともに、このライナープレート１の波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料層２３を形成する。高靭性セメント複合材料は靭性が高いので、ライナープレート１の特徴である変形特性を損なわずに、強度を向上させることができる。強度が向上するので、上下のライナープレートのフランジ３どうしを、補強リングを介在させずに直接ボルト１２で連結することが可能となり、施工性が向上する。
【解決手段】例えば立坑を構築する際に、立坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための壁部材２１であって、立坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体としてライナープレート１を用いるとともに、このライナープレート１の波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料層２３を形成する。高靭性セメント複合材料は靭性が高いので、ライナープレート１の特徴である変形特性を損なわずに、強度を向上させることができる。強度が向上するので、上下のライナープレートのフランジ３どうしを、補強リングを介在させずに直接ボルト１２で連結することが可能となり、施工性が向上する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、立坑又は横坑を構築する際に、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、図２に示すようなライナープレート１を用いて、図１０に示すような立坑を構築することが広く行われている。
ライナープレート１は、山部２ａと谷部２ｂとが繰り返し形成された矩形の波付け鋼板部２の４辺にフランジ３、４を持つ構造である。波付け方向（図２（イ）、（ハ）で上下方向）の両端のフランジ３は鋼板を折り曲げて形成したフランジであり、波付け方向と直交する方向（図２（イ）で左右方向）の両端のフランジ４は、別部材の端面プレートを溶接固定したものである。場合により、前記フランジ３を折り曲げフランジ、フランジ４を端面プレートと呼ぶ。
折り曲げフランジ３には当該ライナープレート１を上下に連結するための複数のボルト挿通穴３ａがあけられ、端面プレート４には当該ライナープレート１を周方向に連結するための複数のボルト挿通穴４ａがあけられている。
【０００３】
上記のライナープレート１を用いて立坑を構築する場合、掘削した竪穴内に、図１０に模式的に示すように、周方向（図１０（ロ）の円周方向）および軸方向（図１０（イ）の上下方向）に連結して筒状体７を組み立てる。
図１０の筒状体７はライナープレートだけでは強度が確保されない場合に採用される構造であるが、その場合、同図のように、上下のライナープレート１間に適宜補強リング８を介在させる。
補強リング８には通常Ｈ形鋼が用いられ、図１１（イ）のように、Ｈ形鋼のウエブ８ａを挟んでライナープレート１の軸方向のフランジ３どうしをボルト９及びナットで締着して連結する。なお、補強リング８どうしの周方向連結は、周方向に隣接するＨ形鋼のフランジ８ｂに連結プレート１０を当て、ボルト１１及びナットでＨ形鋼フランジ８ｂに固定して行う。
特許文献１のライナープレート立坑は、四角形断面の立坑の実施例を例示しているが、基本的に上記と同様な構造であり、上下のライナープレート間に適宜補強リングを介在させている。
また、補強リングを用いない箇所では図１１（ロ）のようにフランジ３どうしを直接重ね合わせ、ボルト１２とナット１３とで締着して連結する。
次の特許文献のうち特許文献２〜特許文献６については、後述する。
【特許文献１】特開２００３−２２１９９６
【特許文献２】特開２００１−２８８９９９
【特許文献３】特開２００６−２１９９００
【特許文献４】特開２００５−１５５１８７
【特許文献５】特開２０００−１７０３２３
【特許文献６】特開２００７−１６９９５０
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のライナープレート１は、波付けした断面形状なので重量に対する断面性能に優れており、軽量で取り扱いが容易であり、また組立てはボルト締め作業が主体となるもので施工性に優れており、これらから経済性に優れるという大きな長所を備え、広く使用されているが、これらの長所をさらに向上させることが望まれる。
特に、組立てに際して補強リングを用いることが必要な場合が多いが、補強リングが必要になることで組立ての施工性は大きく低下するので、補強リングを必要としない構造が望まれる。
【０００５】
ところで、近年、コンクリート構造物のひび割れを防止できるセメント系材料として、繊維補強による高靭性セメント複合材料（一般にＤＦＲＣＣと呼ばれる）が注目されている。
この高靭性セメント複合材料は、その高い靭性を活かす用途に用いられるが、例えば、コンクリート構造部材が劣化した場合の補修工法として、構造部材の断面表層部分の劣化部分を除去し、必要に応じて鉄筋を補強するなどした後、除去部分を健全な材料で置換する断面修復工法において、置換する材料として、通常のコンクリートに代えて高靭性セメント複合材料を用いることが提案されている（特開２００１−２８８９９９ 構造部材の断面修復方法（特許文献２））。
道路床版の補修・補強の場合は、道路床版の劣化部をはつり、コンクリートを健全な状態にし、その後、高靭性セメント複合材料を用いて断面を修復する。
【０００６】
また、型枠底板としての鋼板上に鉄筋を配置しコンクリートを打設して構築する合成床版として、通常のコンクリートに代えて高靭性セメント複合材料を用いること提案されている（特開２００６−２１９９００ 合成床版（特許文献３））。
【０００７】
また、鋼橋に用いられた合成床版構造体として、鋼床版の上にアスファルト舗装の基層として施されるグースアスファルト層に代えて高靭性セメント複合材料を用いることも提案されている（特開２００５−１５５１８７ 合成床版構造体（特許文献４））。
【０００８】
また、トラス構造やラーメン構造の部材として用いられるコンクリート充填鋼管において、鋼管に充填するコンクリートとして、通常のコンクリートに代えて高靭性セメント複合材料を用いることも提案されている（特開２０００−１７０３２３ トラスおよびブレース構造材（特許文献５））。
【０００９】
また、橋梁や高架道路における伸縮吸収のために橋梁や高架道路の床版間の連結部に設ける伸縮構造として、高靭性セメント複合材料を用いることが行われている（特開２００７−１６９９５０ 橋梁用伸縮体とそれを用いた橋梁伸縮構造（特許文献６））。
【００１０】
上記のように、従来、高靭性セメント複合材料は、その高い靭性を活かす用途として、単に、靭性のない通常のコンクリートの代替として用いるという発想で採用されている（特許文献２〜５）。
また、特許文献６の場合は、靭性を必要とする部材の材料として高靭性セメント複合材料を用いるという発想である。
【００１１】
本発明は上述の背景のもとになされたもので、立坑又は横坑の構築のために土留め用の筒状体又は半筒状体を形成する際に、補強リングを必要とせずに構築することができ、施工性を大幅に改善できる立坑又は横坑用の壁部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決する本発明は、立坑又は横坑を構築する際に、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材であって、
立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体として、矩形輪郭の波付け鋼板部の４辺にフランジを持つライナープレートを用いるとともに、このライナープレートの波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする。
【００１３】
請求項２は、請求項１の立坑又は横坑用の壁部材において、前記ライナープレートにおける前記筒状体又は半筒状体外面となる面に、繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする。
【００１４】
請求項３は、請求項１又は２の立坑又は横坑構築用の壁部材において、前記ライナープレートにおける前記高靭性セメント複合材料層を形成する面に、高靭性セメント複合材料との結合を図るための結合具を設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体を構成するライナープレートの波付け面に高靭性セメント複合材料層を形成しているので、強度の大なる壁部材が得られる。
例えば円形立坑の場合、壁部材で組み立てられた円筒体の外周面に半径方向の土圧が作用し、その土圧により壁部材に周方向の圧縮力が生じるので、この圧縮力に耐える強度が必要である。本発明ではセメント系材料である高靭性セメント複合材料がその圧縮力の少なくない一部を負担するので、ライナープレートが負担する圧縮力は小さくなり、壁部材全体としの強度が大きく向上する。
したがって、壁部材本体であるライナープレートを筒状体又は半筒状体の軸方向に連結する際、すべてライナープレートどうし直接連結しても、構築された筒状体又は半筒状体の強度を確保できる。
したがって、Ｈ形鋼による補強リングを設けることが不要となり、施工性が大幅に向上する。
【００１６】
ライナープレートはコンクリート製品と異なり若干の変形を許容できる変形特性を有するが、ライナープレートと通常のセメント系材料とを複合させたとすれば、ライナープレートの特徴である変形特性をセメント系材料が損なってしまう。
しかし、本発明で用いる繊維補強による高靭性セメント複合材料の靭性は充分高く、ライナープレートの変形特性を損なうことがないので、鋼材であるライナープレートの特性と繊維補強による高靭性セメント複合材料の特性との両者が適切に活かされて、上記のように強度の高い壁部材が得られる。
【００１７】
また、Ｈ形鋼による補強リングが不要なので、立坑構築の際の余掘りが少なく済む。
すなわち、Ｈ形鋼による補強リングを設ける場合、図１０、図１１（イ）のように、Ｈ形鋼８のウエブ８ａの高さはライナープレート１の厚みと比べて大きいので、Ｈ形鋼のフランジ８ｂがライナープレート厚み方向の内外に突出する。また、円周方向の補強リング（Ｈ形鋼）８どうしの連結部ではさらに突出する。
したがって、ライナープレートの外面と地山の穴壁面との間の隙間Ｓ’を大きく取る必要がある。すなわち余掘りを多くする必要がある。
しかし、本発明では補強リングが不要なので、上記の余掘りは少なく済む。図３に本発明の実施例における壁部材の外面と地山の壁面との間の隙間をＳで示す。
【００１８】
高靭性セメント複合材料は、請求項２のように、ライナープレートにおける筒状体又は半筒状体外面となる面（仮にライナープレート外面と呼ぶ）に形成するのが、圧縮力を有効に負担できるので、適切である。
また、請求項２のように、ライナープレート外面に高靭性セメント複合材料を形成した場合、円筒体の外面が平滑面となるので、地山の穴壁面と円筒体との間の隙間に土砂を埋め戻す際に、土砂の埋め戻しが円滑に行なわれる。
すなわち、内部摩擦角（安息角）が大きな土砂の場合、ライナープレート外面の波の谷部に円滑に入り込むことができずに、空隙が生じる恐れがある。しかし、外面が高靭性セメント複合材料で平坦になっているので、そのような問題は生じない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の立坑又は横坑用の壁部材の実施例を、図１〜図９参照して説明する。
【実施例１】
【００２０】
図１は本発明の一実施例の壁部材２１の断面図である。この壁部材２１は、立坑を構築する際に、図３に示すように、円形断面の立坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体２２を形成するための壁部材である。
この壁部材２１の本体（壁部材本体）としてライナープレート１を用いる。
このライナープレート１は、先に図２について説明した通りであるが、山部２ａと谷部２ｂとが繰り返し形成された矩形の波付け鋼板部２の４辺にフランジ３、４を持つ構造であり、円形断面の立坑用であるから、円弧状に湾曲している。波付け方向（図２（イ）、（ハ）で上下方向）の両端のフランジ３は鋼板を折り曲げて形成したフランジであり、波付け方向と直交する方向（図２（イ）で左右方向）の両端のフランジ４は、別部材の端面プレートを溶接固定したものである。場合により、前記フランジ３を折り曲げフランジ、フランジ４を端面プレートと呼ぶ。
折り曲げフランジ３には当該ライナープレート１を上下に連結するための複数のボルト挿通穴３ａがあけられ、端面プレート４には当該ライナープレート１を周方向に連結するための複数のボルト挿通穴４ａがあけられている。
【００２１】
前記壁部材２１は、壁部材本体である前記ライナープレート１の波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料２３の層を形成した構造である。
高靭性セメント複合材料とは、セメント系材料を短繊維により補強した複合材料であって、曲げモーメント作用下あるいは引張り力作用下においてひび割れ発生後も応力の低下がなく、見かけのひずみの増加に伴い応力が増加する「ひずみ硬化特性」と、微細ひび割れが無数に生じるマルチプルクラック特性を有する特徴を持つ材料である。
【００２２】
上記の壁部材２１を用いて立坑を構築する場合、掘削した竪穴内に、図３（イ）、（ロ）に模式的に示すように、周方向（図３（ロ）の円周方向）および軸方向（図３（イ）で上下方向）に連結して筒状体２７を組み立てる。筒状体２７の円周方向の連結は、円周方向に隣接するライナープレート１のフランジ（端面プレート）４どうしを重ねボルトとナット（図示略）で締着して行う。
また、筒状体２７の軸方向の連結は、図４に示すように、補強リングを用いることなく、上下に隣接するライナープレート１のフランジ（折り曲げフランジ）３どうしをすべて、直接重ね合わせ、ボルト１２とナット１３で締着して行う。この上下の連結部は図１１（ロ）の連結部と同じである。
実施例の立坑は、従来ならば強度的に補強リングが必要となるものを想定しているが、後述する通り、壁部材２１の強度が高くなっているので、図示のようにすべて、補強リングを介在させずに上下のライナープレート１を直接連結することが可能となっている。
【００２３】
以下、具体的に作製した壁部材の強度を調べた曲げ載荷試験について説明する。
この試験に用いた試験体は図５、図６に示すように、湾曲させていない直線状の壁部材２１’である。
また、図７（イ）、（ロ）に示すように、異形棒鋼をＬ形に曲げ一端側にネジ部を形成した複数のＬ字鉄筋２４をライナープレート１に固定した上で、高靭性セメント複合材料２３を充填して、ライナープレート１と高靭性セメント複合材料２３とを結合させた。
前記Ｌ字鉄筋２４は、ライナープレート１の波付け鋼板部２の谷部２ｂに間隔をあけて溶接固定した。
この壁部材２１’は、直線状であること及びＬ字鉄筋２４を設けていることを除けば、図１〜図４の壁部材２１と同じなので、その構造の説明は省略するが、断面形状の寸法関係については、図７に示した通りである。
なお、ライナープレート１と高靭性セメント複合材料２３とを結合させる結合具としては、実施例のＬ字鉄筋２４に限らず、図７（ハ）のように、ライナープレート１に穴を開けてナット２５、２６で締着しても良い。また、短く切った山形鋼（図示略）を溶接固定しても良いし、その他の金具でもよい。
【００２４】
実施例の壁部材２１’の高靭性セメント複合材料２３として、次のＡ、Ｂの２種を用いた。
（Ａ）一般に複数微細ひび割れ型繊維補強セメント複合材料（ＨＰＦＲＣＣ）と呼ばれる普通強度の高靭性セメント複合材料（商品としてはＥＣＣクリート（登録商標：鹿島建設株式会社））。
（Ｂ）一般に超高強度繊維補強コンクリート（ＵＦＣ）と呼ばれる超高強度の高靭性セメント複合材料（商品としてはサクセム（登録商標：鹿島建設株式会社他））。
また、本発明の実施例との比較のためにライナープレートに複合する材料として、
（Ｃ）繊維を複合させていない単なる自己充てんコンクリート。
これらの物性を表１に示す。
【表１】
【００２５】
上記ＨＰＦＲＣＣ（ＥＣＣクリート）の組成は、プレミックス材（セメントなどの粉体材料と有機繊維とをプレミックスした材料）、水、減水剤、収縮低減剤、及び空気量調整剤からなる。
その基本配合（３２リットル）を表２に示す。
【表２】
【００２６】
上記ＵＦＣ（サクセム）の組成は、プレミックス材、水、骨材（珪砂と砕砂の混合品）、減水剤、消泡剤、及び繊維（特殊鋼繊維）からなる。
その基本配合（１０００リットル）を表３に示す。
【表３】
【００２７】
曲げ載荷試験を行った試験体は表４の５つの試験体である。
すなわち、本発明の実施例の試験体として、ＨＰＦＲＣＣを複合させた壁部材（Ｎｏ.３、Ｎｏ.４の２つ）、及び、ＵＦＣを複合させた壁部材（Ｎｏ.５）を用いた。
また、比較のための試験体として、セメント材を複合しない単なるライナープレート（Ｎｏ.１）、及び、ＳＣＣを複合した壁部材（Ｎｏ.２）を用いた。
なお、Ｌ字鉄筋の配置は、Ｎｏ.４の試験体ではライナープレート長さ方向に６０ｃｍピッチで設け、Ｎｏ.１、２、３、５の試験体は３０ｃｍピッチで設けた。
【表４】
【００２８】
図８に曲げ載荷試験の要領を示す。
試験体（壁部材）２１’を単純支持し、載荷スパンを１.４ｍとする中央１点帯状曲げ載荷とした。なお、載荷は１０００ｋＮ 油圧ジャッキを使用し、壁部材２１’の載荷部及び支点部は、モルタルで平滑にし、緩衝材をはさんで載荷を実施した。また、載荷荷重は最大荷重まで単調載荷とし、緩やかに荷重を増加させた。
【００２９】
載荷試験で得られた各試験体の載荷加重と載荷スパン中央部の鉛直変位との関係を図９にグラフで示す。また、各試験体の最大変位、最大荷重を表５に示す。
【表５】
【００３０】
曲げを荷試験では変位計を実験途中で外しているため、鉛直変位で４０ｍｍ程度までのデータしか取得できていないが、最大荷重までの鉛直変位の履歴は概ね測定できたと判断される。なお、最終的な鉛直変位は、載荷試験終了後にスケールにより別途測定した。
【００３１】
曲げ耐力を表す最大荷重は、表５に示すように、
基準となる試験体Ｎｏ.１（ライナープレート）で２８.３ｋＮ、
ＳＣＣを使用したＮｏ.２で３９ｋＮ、
ＨＰＦＲＣＣを使用したＮｏ.３、Ｎｏ.４で３８ｋＮ、及び３８.１ｋＮ、
ＵＦＣを使用したＮｏ.５で５２.５ｋＮ、
であった。
各試験体を比較すると、基準となる試験体Ｎｏ.１（ライナープレート）に対して、ＵＦＣを使用したＮｏ.５が１.８６倍で最大となり、ＳＣＣを使用したＮｏ.２で１.３７倍、ＨＰＦＲＣＣを使用したＮｏ.３、Ｎｏ.４では１.３５倍程度となった。
このように、ライナープレートを高靭性セメント複合材料で補強したことで、単なるライナープレート（Ｎｏ.１）と比べて、曲げ耐力が１.３５〜１.８６倍に向上することが確認できた。
【００３２】
ところで、曲げ耐力（最大荷重）だけを見れば、繊維補強をしていないＳＣＣ複合の壁部材も曲げ耐力が充分向上するので、良好に思われる。
しかし、表１に示したように、ＳＣＣは圧縮強度６０ＭＰａ、静弾性係数３５，０００ＭＰａで、ＨＰＦＲＣＣは圧縮強度４２.９ＭＰａ、静弾性係数１７，０００ＭＰａであり、曲げ剛性を考慮（静弾性係数を考慮）すると、ＨＰＦＲＣＣはＳＣＣの５０％程度であるのに関わらず最大荷重がほぼ同等であったことは、ＨＰＦＲＣＣが積極的に引張り力を負担していることを示すと推定される。
ライナープレートを用いた構築物では、ライナープレートの変形特性が有効に活かされるものであるが、上記の通りであるから、普通強度の高靭性セメント複合材料（ＨＰＦＲＣＣ）を複合した壁部材は、ＨＰＦＲＣＣの積極的な引張り力の負担により曲げ耐力は一般的なコンクリート（ＳＣＣ）を複合した壁部材と同等の曲げ耐力を有しつつ、ＨＰＦＲＣＣの靭性により、ライナープレートの変形特性を損なわない構造であると言える。
【００３３】
なお、Ｌ字鉄筋の配置のピッチを変えたのみで他の条件が同じである試験体Ｎｏ.３とＮｏ.４とで、荷重変位関係及び最大荷重などがほぼ同等な結果となったので、Ｌ字鉄筋の配置量は、ライナープレートと高靭性セメント複合材料との結合を図るに充分な量であった（結合は充分になされていた）と判断できる。
しかし、Ｌ字鉄筋取り付けのためにライナープレートに穴をあけることはあまり好ましくはないので、Ｌ字鉄筋のライナープレートへの固定には、溶接などの別の手段を講じるのがよいと考えられる。
【実施例２】
【００３４】
上記実施例では、ライナープレートに複合する高靭性セメント複合材料として、ＥＣＣクリート及びサクセムを用いたが、一般に複数微細ひび割れ型繊維補強セメント複合材料（ＨＰＦＲＣＣ）と呼ばれる種々の普通強度の高靭性セメント複合材料、あるいは、一般に超高強度繊維補強コンクリート（ＵＦＣ）と呼ばれる種々の超高強度の高靭性セメント複合材料を使用することができる。
それらの高靭性セメント複合材料に用いる繊維として、鋼繊維、ステンレス繊維、ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）繊維、ＰＥ（ポリエチレン）繊維などを用いることができる。
【００３５】
高靭性セメント複合材料はライナープレートの外面側（筒状体としての外面側）に複合させるのが適切であるが、内面側に複合させることも可能である。また、両面に複合させることも可能である。
また、実施例は立坑を構築する場合について説明したが、横坑に適用することも可能である。
また、立坑の場合に、円筒状の立坑に限らず、矩形筒状の立坑を構築する場合に適用することもできる。
また、横坑の場合に、円筒状の横坑に限らず、半円筒状の横坑を構築する場合に適用することができる。
なお、本発明は、土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材であるが、「筒状体又は半筒状体」とは、円形断面又は半円形断面のものに限らず、小判形（長円形）断面や矩形断面のものも含む。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の一実施例の立坑又は横坑用の壁部材の断面図である。
【図２】図１の壁部材におけるライナープレートを示すもので、（イ）は正面図、（ロ）は平面図、（ハ）は左側面図である。
【図３】立坑構築のために、上記の壁部材を用いて円筒体を組み立てた状態を模式的に示すもので、（イ）は片側を断面で示した正面図、（ロ）は平面図である。
【図４】図３のＡ部の拡大図である。
【図５】本発明の壁部材の曲げ性能を調べるための曲げ載荷試験に用いた直線状の壁部材の正面図である。
【図６】図５の壁部材の平面図である。
【図７】（イ）は図６のＢ-Ｂ拡大断面図、（ロ）は（イ）の要部のＣ-Ｃ拡大断面図である。
【図８】上記曲げ載荷試験を行う要領を説明する図である。
【図９】上記曲げ載荷試験の結果を示すもので、鉛直変位と載荷荷重との関係を示すグラフである。
【図１０】立坑構築のために、従来の単なるライナープレートからなる壁部材を用いて円筒体を組み立てた状態を模式的に示すもので、（イ）は片側を断面で示した正面図、（ロ）は平面図である。
【図１１】図１０の要部拡大図であり、（イ）はＤ部の拡大図、（ロ）はＥ部の拡大図である。
【符号の説明】
【００３７】
１ ライナープレート
２ 波付け鋼板部
２ａ 山部
２ｂ 谷部
３ フランジ（折り曲げフランジ）
４ フランジ（端面プレート）
１２ ボルト
１３ ナット
２１、２１’ 壁部材
２２ 円筒体
２３ 繊維補強の高靭性セメント複合材料
２４ Ｌ字鉄筋
２７ 筒状体
【技術分野】
【０００１】
この発明は、立坑又は横坑を構築する際に、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、図２に示すようなライナープレート１を用いて、図１０に示すような立坑を構築することが広く行われている。
ライナープレート１は、山部２ａと谷部２ｂとが繰り返し形成された矩形の波付け鋼板部２の４辺にフランジ３、４を持つ構造である。波付け方向（図２（イ）、（ハ）で上下方向）の両端のフランジ３は鋼板を折り曲げて形成したフランジであり、波付け方向と直交する方向（図２（イ）で左右方向）の両端のフランジ４は、別部材の端面プレートを溶接固定したものである。場合により、前記フランジ３を折り曲げフランジ、フランジ４を端面プレートと呼ぶ。
折り曲げフランジ３には当該ライナープレート１を上下に連結するための複数のボルト挿通穴３ａがあけられ、端面プレート４には当該ライナープレート１を周方向に連結するための複数のボルト挿通穴４ａがあけられている。
【０００３】
上記のライナープレート１を用いて立坑を構築する場合、掘削した竪穴内に、図１０に模式的に示すように、周方向（図１０（ロ）の円周方向）および軸方向（図１０（イ）の上下方向）に連結して筒状体７を組み立てる。
図１０の筒状体７はライナープレートだけでは強度が確保されない場合に採用される構造であるが、その場合、同図のように、上下のライナープレート１間に適宜補強リング８を介在させる。
補強リング８には通常Ｈ形鋼が用いられ、図１１（イ）のように、Ｈ形鋼のウエブ８ａを挟んでライナープレート１の軸方向のフランジ３どうしをボルト９及びナットで締着して連結する。なお、補強リング８どうしの周方向連結は、周方向に隣接するＨ形鋼のフランジ８ｂに連結プレート１０を当て、ボルト１１及びナットでＨ形鋼フランジ８ｂに固定して行う。
特許文献１のライナープレート立坑は、四角形断面の立坑の実施例を例示しているが、基本的に上記と同様な構造であり、上下のライナープレート間に適宜補強リングを介在させている。
また、補強リングを用いない箇所では図１１（ロ）のようにフランジ３どうしを直接重ね合わせ、ボルト１２とナット１３とで締着して連結する。
次の特許文献のうち特許文献２〜特許文献６については、後述する。
【特許文献１】特開２００３−２２１９９６
【特許文献２】特開２００１−２８８９９９
【特許文献３】特開２００６−２１９９００
【特許文献４】特開２００５−１５５１８７
【特許文献５】特開２０００−１７０３２３
【特許文献６】特開２００７−１６９９５０
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記のライナープレート１は、波付けした断面形状なので重量に対する断面性能に優れており、軽量で取り扱いが容易であり、また組立てはボルト締め作業が主体となるもので施工性に優れており、これらから経済性に優れるという大きな長所を備え、広く使用されているが、これらの長所をさらに向上させることが望まれる。
特に、組立てに際して補強リングを用いることが必要な場合が多いが、補強リングが必要になることで組立ての施工性は大きく低下するので、補強リングを必要としない構造が望まれる。
【０００５】
ところで、近年、コンクリート構造物のひび割れを防止できるセメント系材料として、繊維補強による高靭性セメント複合材料（一般にＤＦＲＣＣと呼ばれる）が注目されている。
この高靭性セメント複合材料は、その高い靭性を活かす用途に用いられるが、例えば、コンクリート構造部材が劣化した場合の補修工法として、構造部材の断面表層部分の劣化部分を除去し、必要に応じて鉄筋を補強するなどした後、除去部分を健全な材料で置換する断面修復工法において、置換する材料として、通常のコンクリートに代えて高靭性セメント複合材料を用いることが提案されている（特開２００１−２８８９９９ 構造部材の断面修復方法（特許文献２））。
道路床版の補修・補強の場合は、道路床版の劣化部をはつり、コンクリートを健全な状態にし、その後、高靭性セメント複合材料を用いて断面を修復する。
【０００６】
また、型枠底板としての鋼板上に鉄筋を配置しコンクリートを打設して構築する合成床版として、通常のコンクリートに代えて高靭性セメント複合材料を用いること提案されている（特開２００６−２１９９００ 合成床版（特許文献３））。
【０００７】
また、鋼橋に用いられた合成床版構造体として、鋼床版の上にアスファルト舗装の基層として施されるグースアスファルト層に代えて高靭性セメント複合材料を用いることも提案されている（特開２００５−１５５１８７ 合成床版構造体（特許文献４））。
【０００８】
また、トラス構造やラーメン構造の部材として用いられるコンクリート充填鋼管において、鋼管に充填するコンクリートとして、通常のコンクリートに代えて高靭性セメント複合材料を用いることも提案されている（特開２０００−１７０３２３ トラスおよびブレース構造材（特許文献５））。
【０００９】
また、橋梁や高架道路における伸縮吸収のために橋梁や高架道路の床版間の連結部に設ける伸縮構造として、高靭性セメント複合材料を用いることが行われている（特開２００７−１６９９５０ 橋梁用伸縮体とそれを用いた橋梁伸縮構造（特許文献６））。
【００１０】
上記のように、従来、高靭性セメント複合材料は、その高い靭性を活かす用途として、単に、靭性のない通常のコンクリートの代替として用いるという発想で採用されている（特許文献２〜５）。
また、特許文献６の場合は、靭性を必要とする部材の材料として高靭性セメント複合材料を用いるという発想である。
【００１１】
本発明は上述の背景のもとになされたもので、立坑又は横坑の構築のために土留め用の筒状体又は半筒状体を形成する際に、補強リングを必要とせずに構築することができ、施工性を大幅に改善できる立坑又は横坑用の壁部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決する本発明は、立坑又は横坑を構築する際に、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材であって、
立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体として、矩形輪郭の波付け鋼板部の４辺にフランジを持つライナープレートを用いるとともに、このライナープレートの波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする。
【００１３】
請求項２は、請求項１の立坑又は横坑用の壁部材において、前記ライナープレートにおける前記筒状体又は半筒状体外面となる面に、繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする。
【００１４】
請求項３は、請求項１又は２の立坑又は横坑構築用の壁部材において、前記ライナープレートにおける前記高靭性セメント複合材料層を形成する面に、高靭性セメント複合材料との結合を図るための結合具を設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体を構成するライナープレートの波付け面に高靭性セメント複合材料層を形成しているので、強度の大なる壁部材が得られる。
例えば円形立坑の場合、壁部材で組み立てられた円筒体の外周面に半径方向の土圧が作用し、その土圧により壁部材に周方向の圧縮力が生じるので、この圧縮力に耐える強度が必要である。本発明ではセメント系材料である高靭性セメント複合材料がその圧縮力の少なくない一部を負担するので、ライナープレートが負担する圧縮力は小さくなり、壁部材全体としの強度が大きく向上する。
したがって、壁部材本体であるライナープレートを筒状体又は半筒状体の軸方向に連結する際、すべてライナープレートどうし直接連結しても、構築された筒状体又は半筒状体の強度を確保できる。
したがって、Ｈ形鋼による補強リングを設けることが不要となり、施工性が大幅に向上する。
【００１６】
ライナープレートはコンクリート製品と異なり若干の変形を許容できる変形特性を有するが、ライナープレートと通常のセメント系材料とを複合させたとすれば、ライナープレートの特徴である変形特性をセメント系材料が損なってしまう。
しかし、本発明で用いる繊維補強による高靭性セメント複合材料の靭性は充分高く、ライナープレートの変形特性を損なうことがないので、鋼材であるライナープレートの特性と繊維補強による高靭性セメント複合材料の特性との両者が適切に活かされて、上記のように強度の高い壁部材が得られる。
【００１７】
また、Ｈ形鋼による補強リングが不要なので、立坑構築の際の余掘りが少なく済む。
すなわち、Ｈ形鋼による補強リングを設ける場合、図１０、図１１（イ）のように、Ｈ形鋼８のウエブ８ａの高さはライナープレート１の厚みと比べて大きいので、Ｈ形鋼のフランジ８ｂがライナープレート厚み方向の内外に突出する。また、円周方向の補強リング（Ｈ形鋼）８どうしの連結部ではさらに突出する。
したがって、ライナープレートの外面と地山の穴壁面との間の隙間Ｓ’を大きく取る必要がある。すなわち余掘りを多くする必要がある。
しかし、本発明では補強リングが不要なので、上記の余掘りは少なく済む。図３に本発明の実施例における壁部材の外面と地山の壁面との間の隙間をＳで示す。
【００１８】
高靭性セメント複合材料は、請求項２のように、ライナープレートにおける筒状体又は半筒状体外面となる面（仮にライナープレート外面と呼ぶ）に形成するのが、圧縮力を有効に負担できるので、適切である。
また、請求項２のように、ライナープレート外面に高靭性セメント複合材料を形成した場合、円筒体の外面が平滑面となるので、地山の穴壁面と円筒体との間の隙間に土砂を埋め戻す際に、土砂の埋め戻しが円滑に行なわれる。
すなわち、内部摩擦角（安息角）が大きな土砂の場合、ライナープレート外面の波の谷部に円滑に入り込むことができずに、空隙が生じる恐れがある。しかし、外面が高靭性セメント複合材料で平坦になっているので、そのような問題は生じない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の立坑又は横坑用の壁部材の実施例を、図１〜図９参照して説明する。
【実施例１】
【００２０】
図１は本発明の一実施例の壁部材２１の断面図である。この壁部材２１は、立坑を構築する際に、図３に示すように、円形断面の立坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体２２を形成するための壁部材である。
この壁部材２１の本体（壁部材本体）としてライナープレート１を用いる。
このライナープレート１は、先に図２について説明した通りであるが、山部２ａと谷部２ｂとが繰り返し形成された矩形の波付け鋼板部２の４辺にフランジ３、４を持つ構造であり、円形断面の立坑用であるから、円弧状に湾曲している。波付け方向（図２（イ）、（ハ）で上下方向）の両端のフランジ３は鋼板を折り曲げて形成したフランジであり、波付け方向と直交する方向（図２（イ）で左右方向）の両端のフランジ４は、別部材の端面プレートを溶接固定したものである。場合により、前記フランジ３を折り曲げフランジ、フランジ４を端面プレートと呼ぶ。
折り曲げフランジ３には当該ライナープレート１を上下に連結するための複数のボルト挿通穴３ａがあけられ、端面プレート４には当該ライナープレート１を周方向に連結するための複数のボルト挿通穴４ａがあけられている。
【００２１】
前記壁部材２１は、壁部材本体である前記ライナープレート１の波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料２３の層を形成した構造である。
高靭性セメント複合材料とは、セメント系材料を短繊維により補強した複合材料であって、曲げモーメント作用下あるいは引張り力作用下においてひび割れ発生後も応力の低下がなく、見かけのひずみの増加に伴い応力が増加する「ひずみ硬化特性」と、微細ひび割れが無数に生じるマルチプルクラック特性を有する特徴を持つ材料である。
【００２２】
上記の壁部材２１を用いて立坑を構築する場合、掘削した竪穴内に、図３（イ）、（ロ）に模式的に示すように、周方向（図３（ロ）の円周方向）および軸方向（図３（イ）で上下方向）に連結して筒状体２７を組み立てる。筒状体２７の円周方向の連結は、円周方向に隣接するライナープレート１のフランジ（端面プレート）４どうしを重ねボルトとナット（図示略）で締着して行う。
また、筒状体２７の軸方向の連結は、図４に示すように、補強リングを用いることなく、上下に隣接するライナープレート１のフランジ（折り曲げフランジ）３どうしをすべて、直接重ね合わせ、ボルト１２とナット１３で締着して行う。この上下の連結部は図１１（ロ）の連結部と同じである。
実施例の立坑は、従来ならば強度的に補強リングが必要となるものを想定しているが、後述する通り、壁部材２１の強度が高くなっているので、図示のようにすべて、補強リングを介在させずに上下のライナープレート１を直接連結することが可能となっている。
【００２３】
以下、具体的に作製した壁部材の強度を調べた曲げ載荷試験について説明する。
この試験に用いた試験体は図５、図６に示すように、湾曲させていない直線状の壁部材２１’である。
また、図７（イ）、（ロ）に示すように、異形棒鋼をＬ形に曲げ一端側にネジ部を形成した複数のＬ字鉄筋２４をライナープレート１に固定した上で、高靭性セメント複合材料２３を充填して、ライナープレート１と高靭性セメント複合材料２３とを結合させた。
前記Ｌ字鉄筋２４は、ライナープレート１の波付け鋼板部２の谷部２ｂに間隔をあけて溶接固定した。
この壁部材２１’は、直線状であること及びＬ字鉄筋２４を設けていることを除けば、図１〜図４の壁部材２１と同じなので、その構造の説明は省略するが、断面形状の寸法関係については、図７に示した通りである。
なお、ライナープレート１と高靭性セメント複合材料２３とを結合させる結合具としては、実施例のＬ字鉄筋２４に限らず、図７（ハ）のように、ライナープレート１に穴を開けてナット２５、２６で締着しても良い。また、短く切った山形鋼（図示略）を溶接固定しても良いし、その他の金具でもよい。
【００２４】
実施例の壁部材２１’の高靭性セメント複合材料２３として、次のＡ、Ｂの２種を用いた。
（Ａ）一般に複数微細ひび割れ型繊維補強セメント複合材料（ＨＰＦＲＣＣ）と呼ばれる普通強度の高靭性セメント複合材料（商品としてはＥＣＣクリート（登録商標：鹿島建設株式会社））。
（Ｂ）一般に超高強度繊維補強コンクリート（ＵＦＣ）と呼ばれる超高強度の高靭性セメント複合材料（商品としてはサクセム（登録商標：鹿島建設株式会社他））。
また、本発明の実施例との比較のためにライナープレートに複合する材料として、
（Ｃ）繊維を複合させていない単なる自己充てんコンクリート。
これらの物性を表１に示す。
【表１】
【００２５】
上記ＨＰＦＲＣＣ（ＥＣＣクリート）の組成は、プレミックス材（セメントなどの粉体材料と有機繊維とをプレミックスした材料）、水、減水剤、収縮低減剤、及び空気量調整剤からなる。
その基本配合（３２リットル）を表２に示す。
【表２】
【００２６】
上記ＵＦＣ（サクセム）の組成は、プレミックス材、水、骨材（珪砂と砕砂の混合品）、減水剤、消泡剤、及び繊維（特殊鋼繊維）からなる。
その基本配合（１０００リットル）を表３に示す。
【表３】
【００２７】
曲げ載荷試験を行った試験体は表４の５つの試験体である。
すなわち、本発明の実施例の試験体として、ＨＰＦＲＣＣを複合させた壁部材（Ｎｏ.３、Ｎｏ.４の２つ）、及び、ＵＦＣを複合させた壁部材（Ｎｏ.５）を用いた。
また、比較のための試験体として、セメント材を複合しない単なるライナープレート（Ｎｏ.１）、及び、ＳＣＣを複合した壁部材（Ｎｏ.２）を用いた。
なお、Ｌ字鉄筋の配置は、Ｎｏ.４の試験体ではライナープレート長さ方向に６０ｃｍピッチで設け、Ｎｏ.１、２、３、５の試験体は３０ｃｍピッチで設けた。
【表４】
【００２８】
図８に曲げ載荷試験の要領を示す。
試験体（壁部材）２１’を単純支持し、載荷スパンを１.４ｍとする中央１点帯状曲げ載荷とした。なお、載荷は１０００ｋＮ 油圧ジャッキを使用し、壁部材２１’の載荷部及び支点部は、モルタルで平滑にし、緩衝材をはさんで載荷を実施した。また、載荷荷重は最大荷重まで単調載荷とし、緩やかに荷重を増加させた。
【００２９】
載荷試験で得られた各試験体の載荷加重と載荷スパン中央部の鉛直変位との関係を図９にグラフで示す。また、各試験体の最大変位、最大荷重を表５に示す。
【表５】
【００３０】
曲げを荷試験では変位計を実験途中で外しているため、鉛直変位で４０ｍｍ程度までのデータしか取得できていないが、最大荷重までの鉛直変位の履歴は概ね測定できたと判断される。なお、最終的な鉛直変位は、載荷試験終了後にスケールにより別途測定した。
【００３１】
曲げ耐力を表す最大荷重は、表５に示すように、
基準となる試験体Ｎｏ.１（ライナープレート）で２８.３ｋＮ、
ＳＣＣを使用したＮｏ.２で３９ｋＮ、
ＨＰＦＲＣＣを使用したＮｏ.３、Ｎｏ.４で３８ｋＮ、及び３８.１ｋＮ、
ＵＦＣを使用したＮｏ.５で５２.５ｋＮ、
であった。
各試験体を比較すると、基準となる試験体Ｎｏ.１（ライナープレート）に対して、ＵＦＣを使用したＮｏ.５が１.８６倍で最大となり、ＳＣＣを使用したＮｏ.２で１.３７倍、ＨＰＦＲＣＣを使用したＮｏ.３、Ｎｏ.４では１.３５倍程度となった。
このように、ライナープレートを高靭性セメント複合材料で補強したことで、単なるライナープレート（Ｎｏ.１）と比べて、曲げ耐力が１.３５〜１.８６倍に向上することが確認できた。
【００３２】
ところで、曲げ耐力（最大荷重）だけを見れば、繊維補強をしていないＳＣＣ複合の壁部材も曲げ耐力が充分向上するので、良好に思われる。
しかし、表１に示したように、ＳＣＣは圧縮強度６０ＭＰａ、静弾性係数３５，０００ＭＰａで、ＨＰＦＲＣＣは圧縮強度４２.９ＭＰａ、静弾性係数１７，０００ＭＰａであり、曲げ剛性を考慮（静弾性係数を考慮）すると、ＨＰＦＲＣＣはＳＣＣの５０％程度であるのに関わらず最大荷重がほぼ同等であったことは、ＨＰＦＲＣＣが積極的に引張り力を負担していることを示すと推定される。
ライナープレートを用いた構築物では、ライナープレートの変形特性が有効に活かされるものであるが、上記の通りであるから、普通強度の高靭性セメント複合材料（ＨＰＦＲＣＣ）を複合した壁部材は、ＨＰＦＲＣＣの積極的な引張り力の負担により曲げ耐力は一般的なコンクリート（ＳＣＣ）を複合した壁部材と同等の曲げ耐力を有しつつ、ＨＰＦＲＣＣの靭性により、ライナープレートの変形特性を損なわない構造であると言える。
【００３３】
なお、Ｌ字鉄筋の配置のピッチを変えたのみで他の条件が同じである試験体Ｎｏ.３とＮｏ.４とで、荷重変位関係及び最大荷重などがほぼ同等な結果となったので、Ｌ字鉄筋の配置量は、ライナープレートと高靭性セメント複合材料との結合を図るに充分な量であった（結合は充分になされていた）と判断できる。
しかし、Ｌ字鉄筋取り付けのためにライナープレートに穴をあけることはあまり好ましくはないので、Ｌ字鉄筋のライナープレートへの固定には、溶接などの別の手段を講じるのがよいと考えられる。
【実施例２】
【００３４】
上記実施例では、ライナープレートに複合する高靭性セメント複合材料として、ＥＣＣクリート及びサクセムを用いたが、一般に複数微細ひび割れ型繊維補強セメント複合材料（ＨＰＦＲＣＣ）と呼ばれる種々の普通強度の高靭性セメント複合材料、あるいは、一般に超高強度繊維補強コンクリート（ＵＦＣ）と呼ばれる種々の超高強度の高靭性セメント複合材料を使用することができる。
それらの高靭性セメント複合材料に用いる繊維として、鋼繊維、ステンレス繊維、ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）繊維、ＰＥ（ポリエチレン）繊維などを用いることができる。
【００３５】
高靭性セメント複合材料はライナープレートの外面側（筒状体としての外面側）に複合させるのが適切であるが、内面側に複合させることも可能である。また、両面に複合させることも可能である。
また、実施例は立坑を構築する場合について説明したが、横坑に適用することも可能である。
また、立坑の場合に、円筒状の立坑に限らず、矩形筒状の立坑を構築する場合に適用することもできる。
また、横坑の場合に、円筒状の横坑に限らず、半円筒状の横坑を構築する場合に適用することができる。
なお、本発明は、土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材であるが、「筒状体又は半筒状体」とは、円形断面又は半円形断面のものに限らず、小判形（長円形）断面や矩形断面のものも含む。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の一実施例の立坑又は横坑用の壁部材の断面図である。
【図２】図１の壁部材におけるライナープレートを示すもので、（イ）は正面図、（ロ）は平面図、（ハ）は左側面図である。
【図３】立坑構築のために、上記の壁部材を用いて円筒体を組み立てた状態を模式的に示すもので、（イ）は片側を断面で示した正面図、（ロ）は平面図である。
【図４】図３のＡ部の拡大図である。
【図５】本発明の壁部材の曲げ性能を調べるための曲げ載荷試験に用いた直線状の壁部材の正面図である。
【図６】図５の壁部材の平面図である。
【図７】（イ）は図６のＢ-Ｂ拡大断面図、（ロ）は（イ）の要部のＣ-Ｃ拡大断面図である。
【図８】上記曲げ載荷試験を行う要領を説明する図である。
【図９】上記曲げ載荷試験の結果を示すもので、鉛直変位と載荷荷重との関係を示すグラフである。
【図１０】立坑構築のために、従来の単なるライナープレートからなる壁部材を用いて円筒体を組み立てた状態を模式的に示すもので、（イ）は片側を断面で示した正面図、（ロ）は平面図である。
【図１１】図１０の要部拡大図であり、（イ）はＤ部の拡大図、（ロ）はＥ部の拡大図である。
【符号の説明】
【００３７】
１ ライナープレート
２ 波付け鋼板部
２ａ 山部
２ｂ 谷部
３ フランジ（折り曲げフランジ）
４ フランジ（端面プレート）
１２ ボルト
１３ ナット
２１、２１’ 壁部材
２２ 円筒体
２３ 繊維補強の高靭性セメント複合材料
２４ Ｌ字鉄筋
２７ 筒状体
【特許請求の範囲】
【請求項１】
立坑又は横坑を構築する際に、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材であって、
立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体として、矩形輪郭の波付け鋼板部の４辺にフランジを持つライナープレートを用いるとともに、このライナープレートの波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする立坑又は横坑構築用の壁部材。
【請求項２】
前記ライナープレートにおける前記筒状体又は半筒状体外面となる面に、繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする請求項１記載の立坑又は横坑構築用の壁部材。
【請求項３】
前記ライナープレートにおける前記高靭性セメント複合材料層を形成する面に、高靭性セメント複合材料との結合を図るための結合具を設けたことを特徴とする請求項１又は２記載の立坑又は横坑構築用の壁部材。
【請求項１】
立坑又は横坑を構築する際に、立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結されて土留め用の筒状体又は半筒状体を形成するための立坑又は横坑構築用の壁部材であって、
立坑又は横坑の周方向及び軸方向に複数連結される壁部材本体として、矩形輪郭の波付け鋼板部の４辺にフランジを持つライナープレートを用いるとともに、このライナープレートの波付け面に繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする立坑又は横坑構築用の壁部材。
【請求項２】
前記ライナープレートにおける前記筒状体又は半筒状体外面となる面に、繊維補強による高靭性セメント複合材料層を形成したことを特徴とする請求項１記載の立坑又は横坑構築用の壁部材。
【請求項３】
前記ライナープレートにおける前記高靭性セメント複合材料層を形成する面に、高靭性セメント複合材料との結合を図るための結合具を設けたことを特徴とする請求項１又は２記載の立坑又は横坑構築用の壁部材。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【公開番号】特開２０１０−１０６４４３（Ｐ２０１０−１０６４４３Ａ）
【公開日】平成２２年５月１３日（２０１０．５．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２７６５４５（Ｐ２００８−２７６５４５）
【出願日】平成２０年１０月２８日（２００８．１０．２８）
【出願人】（０００００６８３９）日鐵住金建材株式会社 (371)
【出願人】（０００１８６８９８）昭和コンクリート工業株式会社 (13)
【公開日】平成２２年５月１３日（２０１０．５．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１０月２８日（２００８．１０．２８）
【出願人】（０００００６８３９）日鐵住金建材株式会社 (371)
【出願人】（０００１８６８９８）昭和コンクリート工業株式会社 (13)
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