軽量気泡コンクリートの製造方法
【課題】 珪酸質原料のブレーン値に変動が生じても、ばらつきが少なく且つ圧縮強度の規格を満たしたＡＬＣを簡易に作製する方法を提供する。
【解決手段】 粉末珪石等の珪酸質原料とメント粉末や生石灰粉末等の石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水とアルミニウム粉末とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後、オートクレーブにより高温高圧水蒸気養生を行う軽量気泡コンクリートの製造方法において、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内、より好ましくは（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることを特徴としている。
【解決手段】 粉末珪石等の珪酸質原料とメント粉末や生石灰粉末等の石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水とアルミニウム粉末とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後、オートクレーブにより高温高圧水蒸気養生を行う軽量気泡コンクリートの製造方法において、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内、より好ましくは（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることを特徴としている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は建築物の壁、屋根、床などに使用される軽量気泡コンクリート（ＡＬＣ）の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
軽量気泡コンクリート（ＡＬＣ）の製造は、先ずボールミル等で粉砕された粉末珪石等の珪酸質原料と、セメント粉末や生石灰粉末等の石灰質原料とを主原料とし、これに水と発泡剤であるアルミニウム粉末等の添加物とを加えてスラリー状として型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に、石灰質原料の反応により半硬化させる（半硬化工程）。次に切断などの方法によって所定寸法に成形し、オートクレーブによる高温高圧水蒸気の養生（養生工程）を行う。
【０００３】
これらの工程を経て、珪酸カルシウム水和物であるトバモライトが生成し、ＡＬＣの製品強度及び寸法安定性が向上する。すなわち、「半硬化工程」において石灰質原料の水和反応により珪酸カルシウム水和物が形成され、「養生工程」において珪石等の珪酸質原料が溶解し、珪酸カルシウム水和物と反応してトバモライトが生成する。
【０００４】
トバモライトの化学式は５ＣａＯ・６ＳｉＯ２・５Ｈ２Ｏであり、ＣａＯのＳｉＯ２に対するモル比（以下、Ｃ／Ｓと表す）の理論値は５／６＝０.８３である。「半硬化工程」で生成される水和物はＣ／Ｓが１.０付近となっているが、「養生工程」で珪石等の珪酸質原料が溶解するため、Ｃ／Ｓ＝０.８３となる。尚、非特許文献１に示されているように、これら一連の反応において、オートクレーブ養生における珪石等の珪酸質原料の溶解が律速となっている。
【０００５】
ところで、ＡＬＣの主原料となる珪石などの珪酸質原料は、前述したように、ボールミル等で粉砕してから用いられており、その際、所望の効果を得るため珪石の粒度を規定することが提案されている。例えば、特許文献１（特開昭５９−１２８２５４号公報）には、凍結冷害に対する抵抗性を向上させるため、重量平均径で１５μm以下とすることが提案されている。また、特許文献２（特開平４−１９７６０５号公報）には、水分や炭酸ガスの影響による収縮を低減するため、珪砂を２０００〜２５００ｃｍ２／ｇと６０００〜１２０００ｃｍ２／ｇにピークを有する分布とすることが提案されている。
【０００６】
さらに、特許文献３（特開２００１−０１９５７１号公報）には、入手し易い珪酸質原料をできるだけ使用しつつ寸法安定性及び曲げ強度に優れたＡＬＣを得るため、平均石英結晶粒径が１０μｍ未満の珪石と１０μｍ〜５００μｍの珪石を混合してその混合珪石の平均石英結晶粒径を１５μｍ〜３００μｍとするとともに、１０μｍ未満の珪石の混合割合を６０重量％以下にした混合珪石を使用することが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭５９−１２８２５４号公報
【特許文献２】特開平４−１９７６０５号公報
【特許文献３】特開２００１−０１９５７１号公報
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】崎山、光田、ｔｏｂｅｒｍｏｒｉｔｅの生成におよぼすＡｌの影響、セメント技術年報、３１、ｐｐ.４６−４９、１９７７
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ＡＬＣの工業生産では、生産効率を考慮して、一般的にオートクレーブ養生の保持時間を６.０時間程度に設定している。従って、当該６.０時間程度の保持時間で適切な溶解量となるように、珪石の粒度を管理する必要がある。なぜなら、オートクレーブ養生中の珪石粒は、粒の外側から溶解するため、粒度が小さいものが多量に存在する場合は短時間で多量に溶解し、逆に、粒度が大きいものが多量に存在する場合は溶解に時間がかかるからである。
【００１０】
このように、珪石の粒度によって溶解量が変化すると、トバモライトの生成に大きな影響を与える事になる。すなわち、珪石粒の粒度が大きすぎる場合、オートクレーブ養生の保持時間中の溶解が珪酸カルシウム水和物に対して不足し、トバモライトの生成が不十分となる。逆に粒度が小さすぎる場合、溶解が過剰となって微結晶トバモライトが多数生成し、トバモライトの結晶成長が妨げられる。よって、粒度が最適でない場合、トバモライトの結晶生成と結晶成長に不良が発生し、製品物性は不十分になるという問題がある。
【００１１】
一方、近年、ＡＬＣ製造に最適な鉱床が枯渇してきており、珪石はより硬くなって粉砕効率が悪くなってきている。その結果、粉砕処理後の全体の粒度が大きくなる傾向にあるため、オートクレーブ養生の保持時間を増加しないと溶解量が不足するおそれがある。粉砕効率をあげるためにボールミルを変更する方法も考えられるが、珪石種毎にボールミルを使い分けるのは現実的では無い。このように、オートクレーブ養生において、珪石の粒度に応じた適切な保持時間を確保するのが困難になりつつあり、トバモライト生成が充分に行われず、製品物性が低下することが問題となっている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
このような状況の下、本発明者らは、珪石粒度とオートクレーブ養生の保持時間との関係について着目し、ボールミル等で粉砕された際に様々なブレーン値を有する珪石に対して、オートクレーブ養生の保持時間を変化させてトバモライト生成に及ぼす影響について鋭意研究した。その結果、所定の条件でオートクレーブ養生を行うことによって効果的にＡＬＣを製造し得ることを見出し本発明に至った。
【００１３】
すなわち、本発明が提供する軽量気泡コンクリートの製造方法は、珪酸質原料と石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水とアルミニウム粉末とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後、オートクレーブにより高温高圧水蒸気養生を行うものであり、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内にすることを特徴としている。
【００１４】
上記軽量気泡コンクリートの製造方法においては、保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることがより好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値に変動が生じても、ばらつきが少なく且つ圧縮強度の規格を満たしたＡＬＣを簡易に作製する事が出来る。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】トバモライト００２面のピーク強度比と圧縮強度との関係を示すグラフである。
【図２】６時間のオートクレーブ養生保持時間における、ブレーン値とトバモライト００２面のピーク強度比との関係を示すグラフである。
【図３】ブレーン値とオートクレーブ養生の適切な保持時間との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明に係る軽量気泡コンクリートの製造方法は、粉末珪石等の珪酸質原料と、セメント粉末や生石灰粉末等の石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水と発泡剤としてのアルミニウム粉末等の添加物とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後（半硬化工程）、必要に応じて切断などの方法により所定寸法に成形し、オートクレーブにより高温高圧水蒸気で養生（養生工程）を行うものであり、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、当該高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内、すなわち、（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）−１.７以上（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）＋１.７以下の範囲にすることを特徴としている。ここで、保持時間とは、オートクレーブ内において一定の温度圧力条件が維持される時間であり、昇圧や降圧のための時間は含んでいない。
【００１８】
これにより、例えば、珪石等の珪酸質原料のロットが切り替わった時に、粉砕された珪酸質原料をサンプリングしてそのブレーン値を測定することによって、当該ロットの珪酸質原料を用いてＡＬＣを製造する際の最適なオートクレーブ養生保持時間を得ることができる。その結果、ＡＬＣのトバモライト００２面のピーク強度を常に所望の値以上に保つことができるので、ＪＩＳＡ５４１６で規定する圧縮強度を常に規格値以上にすることが可能となる。また、品質面においてばらつきの少ないＡＬＣを提供することが可能となる。
【００１９】
上記保持時間（ｈｒ）は、（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることがより好ましく、これにより、より高いトバモライト００２面ピーク強度を得ることができる。よって、ばらつきがより少なく且つより高い圧縮強度を備えた高品質なＡＬＣを提供することができる。
【実施例】
【００２０】
珪酸質原料として、９１４〜５３１３ｃｍ２／ｇの範囲で互いに異なるブレーン値を有する６種類の珪石を準備した。所定量の各珪石に対して、石灰質原料としてのセメントを、Ｃ／Ｓ＝０.５となるように配合した。さらに水及びアルミニウム粉を、固形分１００重量部に対して水が６６重量部となるように配合して６種類のスラリーを得た。このときの配合の割合を下記表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
これら６種類のスラリーを、各々型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共にセメントの反応により半硬化させた。これにより、６種類の半硬化状の試料１〜６が得られた。次に、試料１を４つに分割し、１８０℃１０気圧のオートクレーブにてそれぞれ２.０、４.０、６.０及び９.５時間の保持時間で養生した。試料２〜６についても試料１と同様に４分割して２.０、４.０、６.０及び９.５時間の保持時間でオートクレーブ養生した。
【００２３】
オートクレーブ養生が完了した各試料を乳鉢で粉砕した後、Ｘ線回折によりトバモライト００２面ピーク強度を測定した。その測定結果を、珪石のブレーン値と共に下記表２に示す。尚、トバモライト００２面ピーク強度は、強度比として示されている。この強度比は、同じ保持時間で処理された試料１〜６のうち、トバモライト００２面ピーク強度が最大のものを基準値１.００とし、その他のトバモライトピーク強度をこの基準値に対する比となるように換算したものである。
【００２４】
【表２】
【００２５】
次に、上記水蒸気養生を施して得られた各トバモライトの圧縮強度をＪＩＳＡ５４１６に基づいて測定した。この圧縮強度の測定結果を、上記００２面ピーク強度比を横軸としてプロットしたものを図１に示す。この図から、ＪＩＳＡ５４１６に基づく圧縮強度の規格値である３.０ＭＰａ対して余裕を見込んだ３.５ＭＰａ以上を設計条件とする場合は、トバモライト００２面ピーク強度比の許容値を０.８０以上に設定すればよいことが分かる。
【００２６】
ここで、上記表２の試料１〜６うち、オートクレーブ養生の保持時間を６.０時間とした時のトバモライト００２面ピーク強度比に着目し、これらとブレーン値との関係を図２のようにプロットした。この図２から分かるように、ブレーン値を横軸としたときは、トバモライト００２面ピーク強度比は、上に凸の山型になる事が分かる。従って、トバモライト００２面ピーク強度比が前述した０.８０以上を満たすものを所定の範囲内のブレーン値から判断することができる。尚、図２では当該強度比が０.８０以上を満たすものを「○」で示し、満たさないものを「×」で示している。
【００２７】
オートクレーブ養生の保持時間６.０時間以外の２.０、４.０及び９.５時間についても、同様にトバモライト００２面ピーク強度比が０.８０以上を満たすものと満たさないものとを判別し、その結果を、図３に示すような、横軸をブレーン値、縦軸をオートクレーブ養生の保持時間としたグラフにプロットした。図３において、「○」は、トバモライト００２面ピーク強度比０.８０以上を満たす点である。特に、「◎」は当該強度比が１．００となる点である。一方、「×」は、トバモライト００２面ピーク強度比０.８０以上を満たさない点である。
【００２８】
この図３から、オートクレーブ養生の保持時間の増加に伴い、トバモライト００２面ピーク強度比が最大となるブレーン値は小さくなることが分かった。さらに、この傾向は、直線で近似できることが分かった。すなわち、トバモライト００２面ピーク強度比が最大となるオートクレーブ養生の保持時間（ｈｒ）をＹ、珪酸質原料のブレーン値（ｃｍ２／ｇ）をｂとしたとき、これらの関係は下記の式１で表すことができた。
【００２９】
［式１］
Ｙ＝１０.２−１.７０×１０−３×ｂ
【００３０】
また、図３から、トバモライト００２面ピーク強度比０.８０以上を満たすものは、上記式１を示す直線に対して上下に位置し且つ該直線に平行な２本の線で挟まれる領域内に含まれることが分かった。具体的には、図３に示すように、上記式１を示す実線に対して±１.７時間の位置に２本の点線を引いたところ、これら２本の点線によって挟まれる領域内にトバモライト００２面ピーク強度比が０.８０以上を満たすもの（図３中の「○及び◎」）が含まれることが分かった。
【００３１】
以上の事から、トバモライト００２面ピーク強度比を０.８０以上にするには、珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）が（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内となるようにすればよいことが分かる。
【００３２】
尚、上記方法で得られるＡＬＣよりも品質のばらつきが少なく且つ高い圧縮強度を得るには、トバモライト００２面ピーク強度比の許容値を前述した０.８０よりも高く設定すればよい。例えば、図１に示すように、ＪＩＳＡ５４１６に基づく圧縮強度で４.０ＭＰａ以上に規定する場合は、トバモライト００２面ピーク強度比の許容値を０.９以上に規定すればよい。
【００３３】
これは、図３に示す上記式１を示す直線と各点線との距離を短くすることに対応している。すなわち、上記オートクレーブ養生の保持時間（ｈｒ）を、例えば、（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内に設定することによって、ばらつきがより少なく且つより高い圧縮強度のＡＬＣを得ることができる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は建築物の壁、屋根、床などに使用される軽量気泡コンクリート（ＡＬＣ）の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
軽量気泡コンクリート（ＡＬＣ）の製造は、先ずボールミル等で粉砕された粉末珪石等の珪酸質原料と、セメント粉末や生石灰粉末等の石灰質原料とを主原料とし、これに水と発泡剤であるアルミニウム粉末等の添加物とを加えてスラリー状として型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に、石灰質原料の反応により半硬化させる（半硬化工程）。次に切断などの方法によって所定寸法に成形し、オートクレーブによる高温高圧水蒸気の養生（養生工程）を行う。
【０００３】
これらの工程を経て、珪酸カルシウム水和物であるトバモライトが生成し、ＡＬＣの製品強度及び寸法安定性が向上する。すなわち、「半硬化工程」において石灰質原料の水和反応により珪酸カルシウム水和物が形成され、「養生工程」において珪石等の珪酸質原料が溶解し、珪酸カルシウム水和物と反応してトバモライトが生成する。
【０００４】
トバモライトの化学式は５ＣａＯ・６ＳｉＯ２・５Ｈ２Ｏであり、ＣａＯのＳｉＯ２に対するモル比（以下、Ｃ／Ｓと表す）の理論値は５／６＝０.８３である。「半硬化工程」で生成される水和物はＣ／Ｓが１.０付近となっているが、「養生工程」で珪石等の珪酸質原料が溶解するため、Ｃ／Ｓ＝０.８３となる。尚、非特許文献１に示されているように、これら一連の反応において、オートクレーブ養生における珪石等の珪酸質原料の溶解が律速となっている。
【０００５】
ところで、ＡＬＣの主原料となる珪石などの珪酸質原料は、前述したように、ボールミル等で粉砕してから用いられており、その際、所望の効果を得るため珪石の粒度を規定することが提案されている。例えば、特許文献１（特開昭５９−１２８２５４号公報）には、凍結冷害に対する抵抗性を向上させるため、重量平均径で１５μm以下とすることが提案されている。また、特許文献２（特開平４−１９７６０５号公報）には、水分や炭酸ガスの影響による収縮を低減するため、珪砂を２０００〜２５００ｃｍ２／ｇと６０００〜１２０００ｃｍ２／ｇにピークを有する分布とすることが提案されている。
【０００６】
さらに、特許文献３（特開２００１−０１９５７１号公報）には、入手し易い珪酸質原料をできるだけ使用しつつ寸法安定性及び曲げ強度に優れたＡＬＣを得るため、平均石英結晶粒径が１０μｍ未満の珪石と１０μｍ〜５００μｍの珪石を混合してその混合珪石の平均石英結晶粒径を１５μｍ〜３００μｍとするとともに、１０μｍ未満の珪石の混合割合を６０重量％以下にした混合珪石を使用することが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭５９−１２８２５４号公報
【特許文献２】特開平４−１９７６０５号公報
【特許文献３】特開２００１−０１９５７１号公報
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】崎山、光田、ｔｏｂｅｒｍｏｒｉｔｅの生成におよぼすＡｌの影響、セメント技術年報、３１、ｐｐ.４６−４９、１９７７
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ＡＬＣの工業生産では、生産効率を考慮して、一般的にオートクレーブ養生の保持時間を６.０時間程度に設定している。従って、当該６.０時間程度の保持時間で適切な溶解量となるように、珪石の粒度を管理する必要がある。なぜなら、オートクレーブ養生中の珪石粒は、粒の外側から溶解するため、粒度が小さいものが多量に存在する場合は短時間で多量に溶解し、逆に、粒度が大きいものが多量に存在する場合は溶解に時間がかかるからである。
【００１０】
このように、珪石の粒度によって溶解量が変化すると、トバモライトの生成に大きな影響を与える事になる。すなわち、珪石粒の粒度が大きすぎる場合、オートクレーブ養生の保持時間中の溶解が珪酸カルシウム水和物に対して不足し、トバモライトの生成が不十分となる。逆に粒度が小さすぎる場合、溶解が過剰となって微結晶トバモライトが多数生成し、トバモライトの結晶成長が妨げられる。よって、粒度が最適でない場合、トバモライトの結晶生成と結晶成長に不良が発生し、製品物性は不十分になるという問題がある。
【００１１】
一方、近年、ＡＬＣ製造に最適な鉱床が枯渇してきており、珪石はより硬くなって粉砕効率が悪くなってきている。その結果、粉砕処理後の全体の粒度が大きくなる傾向にあるため、オートクレーブ養生の保持時間を増加しないと溶解量が不足するおそれがある。粉砕効率をあげるためにボールミルを変更する方法も考えられるが、珪石種毎にボールミルを使い分けるのは現実的では無い。このように、オートクレーブ養生において、珪石の粒度に応じた適切な保持時間を確保するのが困難になりつつあり、トバモライト生成が充分に行われず、製品物性が低下することが問題となっている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
このような状況の下、本発明者らは、珪石粒度とオートクレーブ養生の保持時間との関係について着目し、ボールミル等で粉砕された際に様々なブレーン値を有する珪石に対して、オートクレーブ養生の保持時間を変化させてトバモライト生成に及ぼす影響について鋭意研究した。その結果、所定の条件でオートクレーブ養生を行うことによって効果的にＡＬＣを製造し得ることを見出し本発明に至った。
【００１３】
すなわち、本発明が提供する軽量気泡コンクリートの製造方法は、珪酸質原料と石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水とアルミニウム粉末とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後、オートクレーブにより高温高圧水蒸気養生を行うものであり、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内にすることを特徴としている。
【００１４】
上記軽量気泡コンクリートの製造方法においては、保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることがより好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値に変動が生じても、ばらつきが少なく且つ圧縮強度の規格を満たしたＡＬＣを簡易に作製する事が出来る。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】トバモライト００２面のピーク強度比と圧縮強度との関係を示すグラフである。
【図２】６時間のオートクレーブ養生保持時間における、ブレーン値とトバモライト００２面のピーク強度比との関係を示すグラフである。
【図３】ブレーン値とオートクレーブ養生の適切な保持時間との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明に係る軽量気泡コンクリートの製造方法は、粉末珪石等の珪酸質原料と、セメント粉末や生石灰粉末等の石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水と発泡剤としてのアルミニウム粉末等の添加物とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後（半硬化工程）、必要に応じて切断などの方法により所定寸法に成形し、オートクレーブにより高温高圧水蒸気で養生（養生工程）を行うものであり、ボールミル等で粉砕された際の珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、当該高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内、すなわち、（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）−１.７以上（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）＋１.７以下の範囲にすることを特徴としている。ここで、保持時間とは、オートクレーブ内において一定の温度圧力条件が維持される時間であり、昇圧や降圧のための時間は含んでいない。
【００１８】
これにより、例えば、珪石等の珪酸質原料のロットが切り替わった時に、粉砕された珪酸質原料をサンプリングしてそのブレーン値を測定することによって、当該ロットの珪酸質原料を用いてＡＬＣを製造する際の最適なオートクレーブ養生保持時間を得ることができる。その結果、ＡＬＣのトバモライト００２面のピーク強度を常に所望の値以上に保つことができるので、ＪＩＳＡ５４１６で規定する圧縮強度を常に規格値以上にすることが可能となる。また、品質面においてばらつきの少ないＡＬＣを提供することが可能となる。
【００１９】
上記保持時間（ｈｒ）は、（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることがより好ましく、これにより、より高いトバモライト００２面ピーク強度を得ることができる。よって、ばらつきがより少なく且つより高い圧縮強度を備えた高品質なＡＬＣを提供することができる。
【実施例】
【００２０】
珪酸質原料として、９１４〜５３１３ｃｍ２／ｇの範囲で互いに異なるブレーン値を有する６種類の珪石を準備した。所定量の各珪石に対して、石灰質原料としてのセメントを、Ｃ／Ｓ＝０.５となるように配合した。さらに水及びアルミニウム粉を、固形分１００重量部に対して水が６６重量部となるように配合して６種類のスラリーを得た。このときの配合の割合を下記表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
これら６種類のスラリーを、各々型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共にセメントの反応により半硬化させた。これにより、６種類の半硬化状の試料１〜６が得られた。次に、試料１を４つに分割し、１８０℃１０気圧のオートクレーブにてそれぞれ２.０、４.０、６.０及び９.５時間の保持時間で養生した。試料２〜６についても試料１と同様に４分割して２.０、４.０、６.０及び９.５時間の保持時間でオートクレーブ養生した。
【００２３】
オートクレーブ養生が完了した各試料を乳鉢で粉砕した後、Ｘ線回折によりトバモライト００２面ピーク強度を測定した。その測定結果を、珪石のブレーン値と共に下記表２に示す。尚、トバモライト００２面ピーク強度は、強度比として示されている。この強度比は、同じ保持時間で処理された試料１〜６のうち、トバモライト００２面ピーク強度が最大のものを基準値１.００とし、その他のトバモライトピーク強度をこの基準値に対する比となるように換算したものである。
【００２４】
【表２】
【００２５】
次に、上記水蒸気養生を施して得られた各トバモライトの圧縮強度をＪＩＳＡ５４１６に基づいて測定した。この圧縮強度の測定結果を、上記００２面ピーク強度比を横軸としてプロットしたものを図１に示す。この図から、ＪＩＳＡ５４１６に基づく圧縮強度の規格値である３.０ＭＰａ対して余裕を見込んだ３.５ＭＰａ以上を設計条件とする場合は、トバモライト００２面ピーク強度比の許容値を０.８０以上に設定すればよいことが分かる。
【００２６】
ここで、上記表２の試料１〜６うち、オートクレーブ養生の保持時間を６.０時間とした時のトバモライト００２面ピーク強度比に着目し、これらとブレーン値との関係を図２のようにプロットした。この図２から分かるように、ブレーン値を横軸としたときは、トバモライト００２面ピーク強度比は、上に凸の山型になる事が分かる。従って、トバモライト００２面ピーク強度比が前述した０.８０以上を満たすものを所定の範囲内のブレーン値から判断することができる。尚、図２では当該強度比が０.８０以上を満たすものを「○」で示し、満たさないものを「×」で示している。
【００２７】
オートクレーブ養生の保持時間６.０時間以外の２.０、４.０及び９.５時間についても、同様にトバモライト００２面ピーク強度比が０.８０以上を満たすものと満たさないものとを判別し、その結果を、図３に示すような、横軸をブレーン値、縦軸をオートクレーブ養生の保持時間としたグラフにプロットした。図３において、「○」は、トバモライト００２面ピーク強度比０.８０以上を満たす点である。特に、「◎」は当該強度比が１．００となる点である。一方、「×」は、トバモライト００２面ピーク強度比０.８０以上を満たさない点である。
【００２８】
この図３から、オートクレーブ養生の保持時間の増加に伴い、トバモライト００２面ピーク強度比が最大となるブレーン値は小さくなることが分かった。さらに、この傾向は、直線で近似できることが分かった。すなわち、トバモライト００２面ピーク強度比が最大となるオートクレーブ養生の保持時間（ｈｒ）をＹ、珪酸質原料のブレーン値（ｃｍ２／ｇ）をｂとしたとき、これらの関係は下記の式１で表すことができた。
【００２９】
［式１］
Ｙ＝１０.２−１.７０×１０−３×ｂ
【００３０】
また、図３から、トバモライト００２面ピーク強度比０.８０以上を満たすものは、上記式１を示す直線に対して上下に位置し且つ該直線に平行な２本の線で挟まれる領域内に含まれることが分かった。具体的には、図３に示すように、上記式１を示す実線に対して±１.７時間の位置に２本の点線を引いたところ、これら２本の点線によって挟まれる領域内にトバモライト００２面ピーク強度比が０.８０以上を満たすもの（図３中の「○及び◎」）が含まれることが分かった。
【００３１】
以上の事から、トバモライト００２面ピーク強度比を０.８０以上にするには、珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）が（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内となるようにすればよいことが分かる。
【００３２】
尚、上記方法で得られるＡＬＣよりも品質のばらつきが少なく且つ高い圧縮強度を得るには、トバモライト００２面ピーク強度比の許容値を前述した０.８０よりも高く設定すればよい。例えば、図１に示すように、ＪＩＳＡ５４１６に基づく圧縮強度で４.０ＭＰａ以上に規定する場合は、トバモライト００２面ピーク強度比の許容値を０.９以上に規定すればよい。
【００３３】
これは、図３に示す上記式１を示す直線と各点線との距離を短くすることに対応している。すなわち、上記オートクレーブ養生の保持時間（ｈｒ）を、例えば、（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内に設定することによって、ばらつきがより少なく且つより高い圧縮強度のＡＬＣを得ることができる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
珪酸質原料と石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水とアルミニウム粉末とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後、オートクレーブにより高温高圧水蒸気養生を行う軽量気泡コンクリートの製造方法において、
珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内にすることを特徴とする軽量気泡コンクリートの製造方法。
【請求項２】
前記保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることを特徴とする、請求項１に記載の軽量気泡コンクリートの製造方法。
【請求項１】
珪酸質原料と石灰質原料とからなる微粉末状の主原料に、水とアルミニウム粉末とを加えてスラリー状にして型枠に注入し、アルミニウム粉末の反応により発泡させると共に石灰質原料の反応により半硬化させた後、オートクレーブにより高温高圧水蒸気養生を行う軽量気泡コンクリートの製造方法において、
珪酸質原料のブレーン値ｂ（ｃｍ２／ｇ）に対して、高温高圧水蒸気養生の保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±１.７の範囲内にすることを特徴とする軽量気泡コンクリートの製造方法。
【請求項２】
前記保持時間（ｈｒ）を（１０.２−１.７０×１０−３×ｂ）±０.５の範囲内にすることを特徴とする、請求項１に記載の軽量気泡コンクリートの製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２０１１−２５６４６（Ｐ２０１１−２５６４６Ａ）
【公開日】平成２３年２月１０日（２０１１．２．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１７６５８２（Ｐ２００９−１７６５８２）
【出願日】平成２１年７月２９日（２００９．７．２９）
【出願人】（３９９１１７７３０）住友金属鉱山シポレックス株式会社 (195)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年２月１０日（２０１１．２．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年７月２９日（２００９．７．２９）
【出願人】（３９９１１７７３０）住友金属鉱山シポレックス株式会社 (195)
【Ｆターム（参考）】
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