逆止弁、逆止弁装置及びオーガ装置
【課題】吐出性、逆止性、省スペース性に優れ、オーガ装置への適用が容易な逆止弁を提供する。
【解決手段】本発明の逆止弁３２は、弾性体で、片面が凸面４５で形成された弁部４１を有し、凸面からその逆面の凹面４７までに至る切れ目４６が弁部に形成され、凹面への加圧により切れ目の内面同士を離すように弁部を変形して開くとともに、凸面への加圧により切れ目の内面同士が押圧され密着することにより閉じる。切れ目は、凸面の頂部を通り、1本又は複数で形成される。
【解決手段】本発明の逆止弁３２は、弾性体で、片面が凸面４５で形成された弁部４１を有し、凸面からその逆面の凹面４７までに至る切れ目４６が弁部に形成され、凹面への加圧により切れ目の内面同士を離すように弁部を変形して開くとともに、凸面への加圧により切れ目の内面同士が押圧され密着することにより閉じる。切れ目は、凸面の頂部を通り、1本又は複数で形成される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、逆止弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば特許文献１に記載されるようにオーガ併用圧入引抜機や地盤掘削装置に使用されるオーガヘッドには、エアー、水等の流体が供給され、かかる供給流体がオーガヘッドから吐出される。従来、供給流体を吐出するための吐出口には平型の簡易逆止弁が使用されることがある。
図２３〜図２５に、従来例に係る平型逆止弁を備えたオーガヘッドを示した。
オーガ装置は図２３に示すオーガヘッド１０を有する。オーガヘッド１０にはホルダ１１を介してビット１２が備えられる。
図２３、図２４に示すようにオーガヘッド１０内に主供給路１３を有し、主供給路１３から分岐した分岐供給路１４，１５により、オーガヘッド１０の側部に吐出口１４ａが、オーガヘッド１０の先端部に吐出口１５ａが形成されている。吐出口１４ａ，１５ａをそれぞれ含むようにオーガヘッド１０の側部及び先端部には、弁取付穴部１６，１７が設けられている。各弁取付穴部１６，１７内に吐出口１４ａ，１５ａを被う平型逆止弁１８が設置される。吐出口１４ａ，１５ａから周辺に離れた位置に軸を置いた弁固定ボルト１９によって平型逆止弁１８がオーガヘッド１０に固定される。弁固定ボルト１９と平型逆止弁１８との間には弁押さえ板２０が適用される。
平型逆止弁１８の内側に負荷される供給流体圧力Ｐ１（図２４(a)参照）による弁を開く力が、平型逆止弁１８の外側に負荷される土砂圧力Ｐ２（図２４(a)参照）による弁を押さえる力に勝れば、図２５に示すように吐出口１４ａ，１５ａを被う平型逆止弁１８の可動端部（弁部）１８ａが外側に反り、吐出口１４ａ，１５ａが開放され、吐出口１４ａ，１５ａから供給流体がオーガヘッド１０の外部に吐出される。この時の流体の流れを図２５に矢印で示した。
可動端部１８ａは、平型逆止弁１８が弁押さえ板２０の縁から延出した部分であり、吐出口を遮蔽・開放する弁部を構成する。図２４(b)に示すように可動端部１８ａは可動部長さＬ１を有する。また、可動端部１８ａを図２４(c)において斜線部で示す。この斜線部の面積Ｓ２が土砂圧力Ｐ２を受ける面積に相当する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−９２２００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、以上の従来技術にあっても次のような問題があった。
まず、エアー、水等の供給流体を吐出する時、土砂圧力Ｐ２を受ける面積Ｓ２が広いので弁１８が完全に開きにくいとともに供給流体の圧力損失が増加する。そのため、供給流体が所望の場所まで届かずに飛散し吐出流体による効果が低下するという問題がある。
また、弁１８を開くのに大きな力が必要となるので吐出口１４ａ，１５ａを大きくすると、流速が低下して吐出流体が所望の場所まで届かず、そのために供給流量を増加すれば、ランニング・コストが増加するという問題がある。
さらに、流体の吐出を止める時、弁１８の可動部長さＬ１が長いので弁１８の閉まり動作が遅く、土砂がオーガヘッド１０内に逆流するという問題がある。
また、弁取付穴部１６，１７が大きいために、弁取付穴部１６，１７に土砂が侵入して固結するという問題がある。弁取付穴部１６，１７内で土砂が固結すると、弁１８が開かず流体を吐出できなくなる。先端部の弁取付穴部１７においては特に詰まりやすい。
【０００５】
さらに、吐出口１４ａ，１５ａのサイズの割には、弁取付穴部１６，１７のサイズが大きくオーガヘッド１０に配置しにくいという問題がある。
先端の穴部１７に隣接する先端ビット１２，１２間の内径φＢ（図２３(a)参照）は、掘削性能の低下を招くため広くできないが、弁取付穴部１７の径が大きいため、穴部１７に隣接するホルダ１１，１１のオーガヘッド１０への溶接面積が確保し難く、溶接強度が低下するという問題がある。
吐出口１５ａが弁取付穴部１７の中心に対して偏芯しており弁取付穴部１７が大きいために、図２３(c)に示すように吐出口１５ａをオーガヘッド１０の中心に配置できず、そのため均一な吐出ができないという問題がある。また、図２５(b)に示すように吐出口１４ａ，１５ａから吐出される流体が弁１８の可動端部１８ａにより斜め方向に規制される。このように吐出口を適正な位置に配置できず、吐出方向を適正に設定できないので、ビット１２の磨耗も多くなり掘削効率が低下するという問題がある。
弁取付穴部１６，１７は、オーガヘッド１０に機械加工で穴を加工して製作するので、弁取付穴部１６，１７が大きくなるほど加工負担、製作コストが増加するとともに、オーガヘッド１０の強度が低下するという問題がある。
【０００６】
本発明は以上の従来技術における問題に鑑みてなされたものであって、吐出性、逆止性、省スペース性に優れ、オーガ装置への適用が容易な逆止弁を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
以上の課題を解決するための請求項１記載の発明は、片面が凸面で形成された弁部を有し、前記凸面からその逆面までに至る切れ目が前記弁部に形成され、前記逆面への加圧により前記切れ目の内面同士を離すように前記弁部を変形して開くとともに、前記凸面への加圧により前記切れ目の内面同士が押圧され密着することにより閉じる逆止弁である。
【０００８】
請求項１記載の発明によれば、凸面に圧力を受けると切れ目の内面同士の押圧力を発生させて強固に閉じるので、優れた逆止性を発揮することができる。
また、切れ目を境界として分かれる部分が集合・離散することで開閉するから、開閉動作が機敏となる。
また、切れ目を開閉させる構造となるから外周部を支持して設置することができ、吐出口と同軸に配置することや、吐出口径に近い口径に小さく設計することが可能であり、大きな取付穴を要さず省スペースに設置することができる。
【０００９】
請求項２記載の発明は、前記切れ目は、前記凸面の頂部を通る請求項１に記載の逆止弁である。
【００１０】
請求項２記載の発明によれば、弁部の前後に亘って直進的に流体を吐出することができるとともに、凸面全体に受けた圧力によって切れ目の内面同士の押圧力を効果的に発生させて強固に閉じ、優れた逆止性を発揮することができる。
【００１１】
請求項３記載の発明は、前記逆面が凹面で形成された請求項１又は請求項２に記載の逆止弁である。
【００１２】
請求項３記載の発明によれば、弁部の肉厚を適度に均一にでき、凹面への加圧により容易に大きな吐出口を開くことができる。
【００１３】
請求項４記載の発明は、前記凸面の突出高さが前記凸面の直径以下である請求項１から請求項３のうちいずれか一に記載の逆止弁である。
【００１４】
請求項４記載の発明によれば、切れ目の内面同士の過大な押圧力により密着性を損なうことを避けて逆止性を良好に保ちながら、外部に圧力を受けながらも開きやすくすることで流体の吐出時に流体の圧力損失を抑えて吐出性を良好にできる。
【００１５】
請求項５記載の発明は、少なくとも前記弁部が弾性体である請求項１から請求項４のうちいずれか一に記載の逆止弁である。
【００１６】
請求項５記載の発明によれば、耐久性良好に繰り返し開閉動作することができる。
【００１７】
請求項６記載の発明は、請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁と、当該逆止弁を内部に保持する筒状の保持体とを備えた逆止弁装置である。
【００１８】
請求項記６載の発明によれば、保持体を介して吐出孔部に逆止弁を容易に設置し、容易に交換することができる。
【００１９】
請求項７記載の発明は、前記保持体の周面に螺子が切られてなる請求項６に記載の逆止弁装置である。
【００２０】
請求項７記載の発明によれば、保持体を吐出孔部に螺合させて逆止弁を容易に設置することができるとともに、容易に取り外し交換することができる。
【００２１】
請求項８記載の発明は、請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁、又は請求項６若しくは請求項７に記載の逆止弁装置が付設された流体の吐出口を有するオーガ装置である。
【００２２】
請求項８記載の発明によれば、オーガ装置による供給流体の吐出性、逆止性が良好となり、弁設置のために確保するスペースが小さく抑えられることでオーガ装置の強度低下、加工負担、製作コストを抑えることができる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、開閉動作が機敏で適正な吐出位置や吐出方向を実現でき、凸面に受けた圧力を切れ目の内面同士の密着押圧力にして強固に閉じるから、吐出性、逆止性に優れるとともに、省スペースに設置することができるから、オーガ装置へ容易に適用することができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施形態に係るオーガヘッドの側面図(a)、図(a)と９０度異なる方向から見た側面図(b)及び底面図(c)である。
【図２】本発明の一実施形態に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【図３】本発明の一実施形態に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【図４】本発明の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図５】本発明の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図６】本発明の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図７】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)(c)である。
【図８】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図９】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１０】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１１】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１２】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１３】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１４】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１５】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１６】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１７】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１８】本発明の一実施形態に係る逆止弁及びその保持体の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１９】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁及びその保持体の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図２０】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の異なる状態における縦断面図(a1)(a2)(a3)及び、図(a1)に対応する正面図(b1)、図(a2)に対応する正面図(b2)である。
【図２１】本発明の一実施形態に係るオーガスクリューの側面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【図２２】本発明の一実施形態に係るオーガスクリューの水平断面図である。
【図２３】従来例に係るオーガヘッドの側面図(a)、図(a)と９０度異なる方向から見た側面図(b)及び底面図(c)である。
【図２４】従来例に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)、並びに吐出口部の平面図(c)である。
【図２５】従来例に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下に本発明の一実施形態につき図面を参照して説明する。以下は本発明の一実施形態であって本発明を限定するものではない。
【００２６】
本実施形態のオーガ装置は、図１に示すオーガヘッド１を有する。オーガヘッド１にはホルダ１１を介してビット１２が備えられる。
図１、２に示すようにオーガヘッド１内に主供給路２を有し、主供給路２から分岐した分岐供給路３，４が側部、先端部に開口する。分岐供給路３，４の開口３ａ，４ａからそれぞれ逆止弁装置３０が挿入されて設置されている。
【００２７】
逆止弁装置３０は、保持体３１と逆止弁３２とから構成される。保持体３１は筒状に形成されており、逆止弁３２を内部に保持する。保持体３１の外周面に雄螺子が切られており、分岐供給路３，４の内周面に切られた雌螺子３ｂ、４ｂに螺合して固定されている。
逆止弁３２は全体がゴム等の弾性体で、図４に示すように弁部４１と、外筒部４２と、外鍔部４３とから形成されている。弁部４１、外筒部４２及び外鍔部４３は、すべて軸４４を中心軸として形成された形状を有する。外鍔部４３が、保持体３１の内周面に形成された周溝３１ａに嵌合することでと保持体３１と同軸で固定されている。逆止弁３２を取り付けた保持体３１を分岐供給路３，４に装着することで、逆止弁３２は分岐供給路３，４に同軸に配置される。
【００２８】
オーガヘッド１の外側に配置される弁部４１の外面は円錐状の凸面４５で形成されている。また弁部４１には切れ目４６が形成されている。切れ目４６は凸面４５の頂部を通るように配置されている。本実施形態においては切れ目４６は、凸面４５の中心を通り弁部４１の周縁に両端を配置した直線状に形成されており、互いに９０度で交わるように２本設けられている。言い換えれば、軸４４から周縁に向かって放射状に４本の切れ目が均等な角度毎で形成されている。図４(b)に示すように弁部４１全体は平面視で円形である。切れ目４６は凸面４５からその逆面である内面４７までに至っており、そのため、弁部４１は切れ目４６を境に４分割される。弁部４１の内面は凹面４７で形成されている。凸面４５及び凹面４７も軸４４を中心軸として形成された形状である。
【００２９】
以上説明した構造の逆止弁３２によってオーガヘッド１のエアー、水等の流体の吐出口が形成される。
逆止弁３２は、無負荷時又は、弁を開く力と弁を閉じる力の平衡時には、図２及び図４に示すように閉じている。
凹面４７を加圧する供給流体圧力Ｐ３（図２(a)参照）による弁を開く力が凸面４５を加圧する土砂圧力Ｐ２（図２(a)参照）による弁を閉じる力との平衡点を越えて高まると、逆止弁３２は、かかる凹面４７への加圧により、図３及び図５に示すように切れ目４６の内面４６ａ同士を離すように弁部４１を反り変形して開く。内面４６ａ同士が離れたことによって、これらの間が吐出口４８となり吐出口４８から供給流体が吐出される。この時の流体の流れを図３及び図５に矢印で示した。
一方、土砂圧力Ｐ２による弁を閉じる力が供給流体圧力Ｐ３による弁を開く力との平衡点を越えて高まると、逆止弁３２は、かかる凸面４５への加圧により、図６に示すように切れ目４６の内面同士が押圧され密着することにより強固に閉じる。このとき、弁部４１は面方向に圧縮される。したがって、凸面４５への加圧が高まれば高まるほど、切れ目４６の内面同士の押圧力（密着力）が大きくなり、効果的に逆止効果が発揮される。
【００３０】
以上の構造によれば図４に示した可動部長さＬ２が短いので、逆止弁３２の開閉動作が機敏となり、逆止時の応答性が良好となる。
また、分岐供給路３，４の開口３ａ，４ａに至る流路中心軸を中心に吐出口４８が形成されるため、吐出流体の流速、直線性が良好で、所望の箇所に流体を届かせることができる。
【００３１】
供給流体圧力Ｐ３による弁を開く力が、面積の小さい凸面４５に負荷される土砂圧力Ｐ２による弁を閉じる力に勝ればよいから、小さな力で弁を開くことができ、流体吐出時も圧力損失が少なくて済む。下記は、図２３〜図２５に示した従来例に係る平型逆止弁１８と、本実施形態に係る逆止弁３２とで弁を開くために必要な供給流体圧力を比較した計算例である。
まず、平型逆止弁１８に関し、吐出口径をφ６（ｍｍ）、平型逆止弁１８の外形を３５（ｍｍ）として、
外側の受圧面積Ｓ２は、Ｓ２＝３．７７（ｃｍ２）、
弁を閉じる力Ｆ２は、Ｆ２＝受圧面積Ｓ２×土砂圧力Ｐ２＝３．７７×Ｐ２（ｋｇｆ）、
吐出口面積Ｓ１は、Ｓ１＝０．２８３（ｃｍ２）、
弁を開く力Ｆ１は、Ｆ１＝吐出口面積Ｓ１×供給流体圧力Ｐ１＝０．２８３×Ｐ１（ｋｇｆ）、
弁を開くために必要な供給流体圧力Ｐ１は、Ｐ１＝３．７７×Ｐ２／０．２８３＝１３．３×Ｐ２（ｋｇｆ／ｃｍ２） と概算できる。
【００３２】
一方、本実施形態に係る逆止弁３２に関し、吐出口径φＤ５をφ５（ｍｍ）、凸面４５の直径φＤ２をφ１２（ｍｍ）として、
凸面４５の受圧面積Ｓ４は、Ｓ４＝１．１３（ｃｍ２）、
弁を閉じる力Ｆ４は、Ｆ４＝受圧面積Ｓ４×土砂圧力Ｐ２＝１．１３×Ｐ２（ｋｇｆ）、
吐出口面積Ｓ３は、Ｓ３＝０．１９６（ｃｍ２）、
弁を開く力Ｆ３は、Ｆ３＝吐出口面積Ｓ３×供給流体圧力Ｐ１＝０．１９６×Ｐ１（ｋｇｆ）、
弁を開くために必要な供給流体圧力Ｐ３は、Ｐ３＝１．１３×Ｐ２／０．１９６＝５．７７×Ｐ２（ｋｇｆ／ｃｍ２） と概算できる。
【００３３】
したがって、本逆止弁３２を開くために必要な供給流体圧力の平型逆止弁１８のそれに対する比は Ｐ３／Ｐ１＝（５．７７×Ｐ２）／（１３．３×Ｐ２）＝０．４３＝４３％ と概算できる。
以上のように本実施形態の逆止弁３２の方が小さな力で開くことができ、圧力損失が少ないと試算できる。
【００３４】
次に、以上の実施形態に対する各種の変形例を開示する。
図７に示す逆止弁３３は、切れ目５６を一本としたものである。すなわち、切れ目５６は、凸面５５の中心を通り弁部５１の周縁に両端を配置した一直線状に形成されている。切れ目５６は一対の対向する内面５６ａ，５６ａを有し、この間に吐出口５８を形成する。その他は上記逆止弁３２と同様である。吐出口５８は楕円状となる。
本発明の逆止弁の実施にあたっては、切れ目の数や長さを必要に応じて調整する。
弁の切れ目の数や長さを変えることで吐出範囲を簡単に変えることが可能である。切れ目が一本の場合は略楕円状に吐出し、複数本の場合は略円形に吐出し、切れ目の本数が多くなるほど、吐出流体の断面の真円度が高くなる。
【００３５】
また、図８〜図１７に示す各種形状で本発明の逆止弁を実施することができる。
図８に示す逆止弁は、外周部に保持用の凹部６０が周設されたものである。この凹部６０を保持体の内周部に周設された凸部に嵌合させて保持する。
【００３６】
図９に示す逆止弁は、弁部の凸面が略球面（略断面楕円）形状に形成されたものである。凸面に圧力を受けたとき、弁部材料内における応力の分散性が良好であり、より高い圧力に耐えられる。
【００３７】
図１０に示す逆止弁は、図４に示した外筒部４２に相当する部分がほとんど無くて、薄型に形成されたものである。厚み方向に、よりコンパクトに構成できる。
【００３８】
図１１に示す逆止弁は、図４に示した外鍔部４３に代えて外周面に条６１，６１が周設されたものであり、条６１の両縁に傾斜が付けられている。筒状の保持体内に圧入して保持することができる。
【００３９】
図１２に示す逆止弁は、図９と同様に弁部の凸面が略球面（略断面楕円）形状に形成され、図１０と同様に薄型に形成されたものである。
【００４０】
図１３に示す逆止弁は、図４に示した外鍔部４３に代えて外周面に拡径部６２が設けられたものであり、拡径部６２の両縁に傾斜が付けられている。筒状の保持体内に圧入して保持することができる。
図１４に示す逆止弁は、弁部の凸面が略円錐状であるが、頂部６３が平面状に形成されたものである。
【００４１】
図１５に示す逆止弁は、保持用の外鍔部６４が弁部より吐出方向に出ており、弁部が奥に配置されたものである。弁部をより奥に設置することができる。
図１６に示す逆止弁は、図４に示した外鍔部４３が省略されたものである。図１６(a)に示すように保持体の内周縁に立設された内周壁６５に外嵌されて保持される。
図１７に示す逆止弁は、弁部の凸面が角錐状に形成されたものである。図示のものに限らず、任意の角数の多角形状に形成することができる。
【００４２】
また、図１８、図１９に示す各種形状で本発明の逆止弁を保持する保持体を実施することができる。
図１８に示す保持体７０は、その外周面の雄螺子がテーパ螺子７１とされている。テーパ螺子７１の拡径方向が弁３２の流体吐出方向とされている。勿論、ストレート螺子でも実施可能である。保持体７０の螺子回し部は穴７２によって形成されている。穴７２は、図１８(b)に示す六角形その他の多角形や螺子回し工具に対応したいずれの形状に形成してもよい。
【００４３】
図１９に示す保持体８０は、その外周面の雄螺子がテーパ螺子８１とされている。テーパ螺子８１の拡径方向が弁３２の流体吐出方向とされている。勿論、ストレート螺子でも実施可能である。保持体８０の螺子回し部は軸８２によって形成されている。軸８２は、図１９(b)に示す四角形その他の多角形や螺子回し工具に対応したいずれの形状に形成してもよい。
【００４４】
次に、凸面の突出高さにつき説明する。
図２０に示す逆止弁３２Ａは、図４に示した逆止弁３２に対して弁部４１Ａを長くし、凸面４５Ａの突出高さＬ５を高く形成したものである。突出高さＬ５は凸面４５Ａの直径φＤ２を超えている。
この逆止弁３２Ａの場合、図２０(a2)(b2)に示すように、土砂圧力Ｐ２を受ける受圧面積、すなわち、凸面４５Ａの面積が大きいため、吐出口は開きにくく流体の圧力損失は大きくなる。
また逆止弁３２Ａは弁部４１Ａが長いので、図２０(a3)に示すように土砂圧力Ｐ２を受けて内側に凹むよう撓みやすく、切れ目の内面が離れて土砂が侵入し逆止性が悪化するおそれがある。
したがって、凸面の突出高さが凸面の直径以下であることが好ましい。
【００４５】
本実施形態のオーガ装置は、以上のオーガヘッド１をオーガスクリューに連結して構成される。例えば、図２１、図２２に示すオーガスクリュー９が適用される。本オーガスクリュー９の流体吐出口には、上記の逆止弁装置３０が付設されている。本オーガスクリュー９の適用により、オーガスクリューの流体吐出に関しても、上記と同様の効果を得ることができる。
【符号の説明】
【００４６】
１ オーガヘッド
２ 主供給路
３，４ 分岐供給路
３ａ，４ａ 開口
３０ 逆止弁装置
３１ 保持体
３２ 逆止弁
３３ 逆止弁
４１ 弁部
４５ 凸面
４６ 切れ目
４６ａ 切れ目の内面
４７ 凹面
４８ 吐出口
【技術分野】
【０００１】
本発明は、逆止弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば特許文献１に記載されるようにオーガ併用圧入引抜機や地盤掘削装置に使用されるオーガヘッドには、エアー、水等の流体が供給され、かかる供給流体がオーガヘッドから吐出される。従来、供給流体を吐出するための吐出口には平型の簡易逆止弁が使用されることがある。
図２３〜図２５に、従来例に係る平型逆止弁を備えたオーガヘッドを示した。
オーガ装置は図２３に示すオーガヘッド１０を有する。オーガヘッド１０にはホルダ１１を介してビット１２が備えられる。
図２３、図２４に示すようにオーガヘッド１０内に主供給路１３を有し、主供給路１３から分岐した分岐供給路１４，１５により、オーガヘッド１０の側部に吐出口１４ａが、オーガヘッド１０の先端部に吐出口１５ａが形成されている。吐出口１４ａ，１５ａをそれぞれ含むようにオーガヘッド１０の側部及び先端部には、弁取付穴部１６，１７が設けられている。各弁取付穴部１６，１７内に吐出口１４ａ，１５ａを被う平型逆止弁１８が設置される。吐出口１４ａ，１５ａから周辺に離れた位置に軸を置いた弁固定ボルト１９によって平型逆止弁１８がオーガヘッド１０に固定される。弁固定ボルト１９と平型逆止弁１８との間には弁押さえ板２０が適用される。
平型逆止弁１８の内側に負荷される供給流体圧力Ｐ１（図２４(a)参照）による弁を開く力が、平型逆止弁１８の外側に負荷される土砂圧力Ｐ２（図２４(a)参照）による弁を押さえる力に勝れば、図２５に示すように吐出口１４ａ，１５ａを被う平型逆止弁１８の可動端部（弁部）１８ａが外側に反り、吐出口１４ａ，１５ａが開放され、吐出口１４ａ，１５ａから供給流体がオーガヘッド１０の外部に吐出される。この時の流体の流れを図２５に矢印で示した。
可動端部１８ａは、平型逆止弁１８が弁押さえ板２０の縁から延出した部分であり、吐出口を遮蔽・開放する弁部を構成する。図２４(b)に示すように可動端部１８ａは可動部長さＬ１を有する。また、可動端部１８ａを図２４(c)において斜線部で示す。この斜線部の面積Ｓ２が土砂圧力Ｐ２を受ける面積に相当する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−９２２００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、以上の従来技術にあっても次のような問題があった。
まず、エアー、水等の供給流体を吐出する時、土砂圧力Ｐ２を受ける面積Ｓ２が広いので弁１８が完全に開きにくいとともに供給流体の圧力損失が増加する。そのため、供給流体が所望の場所まで届かずに飛散し吐出流体による効果が低下するという問題がある。
また、弁１８を開くのに大きな力が必要となるので吐出口１４ａ，１５ａを大きくすると、流速が低下して吐出流体が所望の場所まで届かず、そのために供給流量を増加すれば、ランニング・コストが増加するという問題がある。
さらに、流体の吐出を止める時、弁１８の可動部長さＬ１が長いので弁１８の閉まり動作が遅く、土砂がオーガヘッド１０内に逆流するという問題がある。
また、弁取付穴部１６，１７が大きいために、弁取付穴部１６，１７に土砂が侵入して固結するという問題がある。弁取付穴部１６，１７内で土砂が固結すると、弁１８が開かず流体を吐出できなくなる。先端部の弁取付穴部１７においては特に詰まりやすい。
【０００５】
さらに、吐出口１４ａ，１５ａのサイズの割には、弁取付穴部１６，１７のサイズが大きくオーガヘッド１０に配置しにくいという問題がある。
先端の穴部１７に隣接する先端ビット１２，１２間の内径φＢ（図２３(a)参照）は、掘削性能の低下を招くため広くできないが、弁取付穴部１７の径が大きいため、穴部１７に隣接するホルダ１１，１１のオーガヘッド１０への溶接面積が確保し難く、溶接強度が低下するという問題がある。
吐出口１５ａが弁取付穴部１７の中心に対して偏芯しており弁取付穴部１７が大きいために、図２３(c)に示すように吐出口１５ａをオーガヘッド１０の中心に配置できず、そのため均一な吐出ができないという問題がある。また、図２５(b)に示すように吐出口１４ａ，１５ａから吐出される流体が弁１８の可動端部１８ａにより斜め方向に規制される。このように吐出口を適正な位置に配置できず、吐出方向を適正に設定できないので、ビット１２の磨耗も多くなり掘削効率が低下するという問題がある。
弁取付穴部１６，１７は、オーガヘッド１０に機械加工で穴を加工して製作するので、弁取付穴部１６，１７が大きくなるほど加工負担、製作コストが増加するとともに、オーガヘッド１０の強度が低下するという問題がある。
【０００６】
本発明は以上の従来技術における問題に鑑みてなされたものであって、吐出性、逆止性、省スペース性に優れ、オーガ装置への適用が容易な逆止弁を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
以上の課題を解決するための請求項１記載の発明は、片面が凸面で形成された弁部を有し、前記凸面からその逆面までに至る切れ目が前記弁部に形成され、前記逆面への加圧により前記切れ目の内面同士を離すように前記弁部を変形して開くとともに、前記凸面への加圧により前記切れ目の内面同士が押圧され密着することにより閉じる逆止弁である。
【０００８】
請求項１記載の発明によれば、凸面に圧力を受けると切れ目の内面同士の押圧力を発生させて強固に閉じるので、優れた逆止性を発揮することができる。
また、切れ目を境界として分かれる部分が集合・離散することで開閉するから、開閉動作が機敏となる。
また、切れ目を開閉させる構造となるから外周部を支持して設置することができ、吐出口と同軸に配置することや、吐出口径に近い口径に小さく設計することが可能であり、大きな取付穴を要さず省スペースに設置することができる。
【０００９】
請求項２記載の発明は、前記切れ目は、前記凸面の頂部を通る請求項１に記載の逆止弁である。
【００１０】
請求項２記載の発明によれば、弁部の前後に亘って直進的に流体を吐出することができるとともに、凸面全体に受けた圧力によって切れ目の内面同士の押圧力を効果的に発生させて強固に閉じ、優れた逆止性を発揮することができる。
【００１１】
請求項３記載の発明は、前記逆面が凹面で形成された請求項１又は請求項２に記載の逆止弁である。
【００１２】
請求項３記載の発明によれば、弁部の肉厚を適度に均一にでき、凹面への加圧により容易に大きな吐出口を開くことができる。
【００１３】
請求項４記載の発明は、前記凸面の突出高さが前記凸面の直径以下である請求項１から請求項３のうちいずれか一に記載の逆止弁である。
【００１４】
請求項４記載の発明によれば、切れ目の内面同士の過大な押圧力により密着性を損なうことを避けて逆止性を良好に保ちながら、外部に圧力を受けながらも開きやすくすることで流体の吐出時に流体の圧力損失を抑えて吐出性を良好にできる。
【００１５】
請求項５記載の発明は、少なくとも前記弁部が弾性体である請求項１から請求項４のうちいずれか一に記載の逆止弁である。
【００１６】
請求項５記載の発明によれば、耐久性良好に繰り返し開閉動作することができる。
【００１７】
請求項６記載の発明は、請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁と、当該逆止弁を内部に保持する筒状の保持体とを備えた逆止弁装置である。
【００１８】
請求項記６載の発明によれば、保持体を介して吐出孔部に逆止弁を容易に設置し、容易に交換することができる。
【００１９】
請求項７記載の発明は、前記保持体の周面に螺子が切られてなる請求項６に記載の逆止弁装置である。
【００２０】
請求項７記載の発明によれば、保持体を吐出孔部に螺合させて逆止弁を容易に設置することができるとともに、容易に取り外し交換することができる。
【００２１】
請求項８記載の発明は、請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁、又は請求項６若しくは請求項７に記載の逆止弁装置が付設された流体の吐出口を有するオーガ装置である。
【００２２】
請求項８記載の発明によれば、オーガ装置による供給流体の吐出性、逆止性が良好となり、弁設置のために確保するスペースが小さく抑えられることでオーガ装置の強度低下、加工負担、製作コストを抑えることができる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、開閉動作が機敏で適正な吐出位置や吐出方向を実現でき、凸面に受けた圧力を切れ目の内面同士の密着押圧力にして強固に閉じるから、吐出性、逆止性に優れるとともに、省スペースに設置することができるから、オーガ装置へ容易に適用することができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施形態に係るオーガヘッドの側面図(a)、図(a)と９０度異なる方向から見た側面図(b)及び底面図(c)である。
【図２】本発明の一実施形態に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【図３】本発明の一実施形態に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【図４】本発明の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図５】本発明の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図６】本発明の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図７】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)(c)である。
【図８】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図９】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１０】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１１】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１２】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１３】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１４】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１５】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１６】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１７】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１８】本発明の一実施形態に係る逆止弁及びその保持体の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図１９】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁及びその保持体の縦断面図(a)及び正面図(b)である。
【図２０】本発明の他の一実施形態に係る逆止弁の異なる状態における縦断面図(a1)(a2)(a3)及び、図(a1)に対応する正面図(b1)、図(a2)に対応する正面図(b2)である。
【図２１】本発明の一実施形態に係るオーガスクリューの側面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【図２２】本発明の一実施形態に係るオーガスクリューの水平断面図である。
【図２３】従来例に係るオーガヘッドの側面図(a)、図(a)と９０度異なる方向から見た側面図(b)及び底面図(c)である。
【図２４】従来例に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)、並びに吐出口部の平面図(c)である。
【図２５】従来例に係るオーガヘッドの水平断面図(a)及び垂直断面図(b)である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下に本発明の一実施形態につき図面を参照して説明する。以下は本発明の一実施形態であって本発明を限定するものではない。
【００２６】
本実施形態のオーガ装置は、図１に示すオーガヘッド１を有する。オーガヘッド１にはホルダ１１を介してビット１２が備えられる。
図１、２に示すようにオーガヘッド１内に主供給路２を有し、主供給路２から分岐した分岐供給路３，４が側部、先端部に開口する。分岐供給路３，４の開口３ａ，４ａからそれぞれ逆止弁装置３０が挿入されて設置されている。
【００２７】
逆止弁装置３０は、保持体３１と逆止弁３２とから構成される。保持体３１は筒状に形成されており、逆止弁３２を内部に保持する。保持体３１の外周面に雄螺子が切られており、分岐供給路３，４の内周面に切られた雌螺子３ｂ、４ｂに螺合して固定されている。
逆止弁３２は全体がゴム等の弾性体で、図４に示すように弁部４１と、外筒部４２と、外鍔部４３とから形成されている。弁部４１、外筒部４２及び外鍔部４３は、すべて軸４４を中心軸として形成された形状を有する。外鍔部４３が、保持体３１の内周面に形成された周溝３１ａに嵌合することでと保持体３１と同軸で固定されている。逆止弁３２を取り付けた保持体３１を分岐供給路３，４に装着することで、逆止弁３２は分岐供給路３，４に同軸に配置される。
【００２８】
オーガヘッド１の外側に配置される弁部４１の外面は円錐状の凸面４５で形成されている。また弁部４１には切れ目４６が形成されている。切れ目４６は凸面４５の頂部を通るように配置されている。本実施形態においては切れ目４６は、凸面４５の中心を通り弁部４１の周縁に両端を配置した直線状に形成されており、互いに９０度で交わるように２本設けられている。言い換えれば、軸４４から周縁に向かって放射状に４本の切れ目が均等な角度毎で形成されている。図４(b)に示すように弁部４１全体は平面視で円形である。切れ目４６は凸面４５からその逆面である内面４７までに至っており、そのため、弁部４１は切れ目４６を境に４分割される。弁部４１の内面は凹面４７で形成されている。凸面４５及び凹面４７も軸４４を中心軸として形成された形状である。
【００２９】
以上説明した構造の逆止弁３２によってオーガヘッド１のエアー、水等の流体の吐出口が形成される。
逆止弁３２は、無負荷時又は、弁を開く力と弁を閉じる力の平衡時には、図２及び図４に示すように閉じている。
凹面４７を加圧する供給流体圧力Ｐ３（図２(a)参照）による弁を開く力が凸面４５を加圧する土砂圧力Ｐ２（図２(a)参照）による弁を閉じる力との平衡点を越えて高まると、逆止弁３２は、かかる凹面４７への加圧により、図３及び図５に示すように切れ目４６の内面４６ａ同士を離すように弁部４１を反り変形して開く。内面４６ａ同士が離れたことによって、これらの間が吐出口４８となり吐出口４８から供給流体が吐出される。この時の流体の流れを図３及び図５に矢印で示した。
一方、土砂圧力Ｐ２による弁を閉じる力が供給流体圧力Ｐ３による弁を開く力との平衡点を越えて高まると、逆止弁３２は、かかる凸面４５への加圧により、図６に示すように切れ目４６の内面同士が押圧され密着することにより強固に閉じる。このとき、弁部４１は面方向に圧縮される。したがって、凸面４５への加圧が高まれば高まるほど、切れ目４６の内面同士の押圧力（密着力）が大きくなり、効果的に逆止効果が発揮される。
【００３０】
以上の構造によれば図４に示した可動部長さＬ２が短いので、逆止弁３２の開閉動作が機敏となり、逆止時の応答性が良好となる。
また、分岐供給路３，４の開口３ａ，４ａに至る流路中心軸を中心に吐出口４８が形成されるため、吐出流体の流速、直線性が良好で、所望の箇所に流体を届かせることができる。
【００３１】
供給流体圧力Ｐ３による弁を開く力が、面積の小さい凸面４５に負荷される土砂圧力Ｐ２による弁を閉じる力に勝ればよいから、小さな力で弁を開くことができ、流体吐出時も圧力損失が少なくて済む。下記は、図２３〜図２５に示した従来例に係る平型逆止弁１８と、本実施形態に係る逆止弁３２とで弁を開くために必要な供給流体圧力を比較した計算例である。
まず、平型逆止弁１８に関し、吐出口径をφ６（ｍｍ）、平型逆止弁１８の外形を３５（ｍｍ）として、
外側の受圧面積Ｓ２は、Ｓ２＝３．７７（ｃｍ２）、
弁を閉じる力Ｆ２は、Ｆ２＝受圧面積Ｓ２×土砂圧力Ｐ２＝３．７７×Ｐ２（ｋｇｆ）、
吐出口面積Ｓ１は、Ｓ１＝０．２８３（ｃｍ２）、
弁を開く力Ｆ１は、Ｆ１＝吐出口面積Ｓ１×供給流体圧力Ｐ１＝０．２８３×Ｐ１（ｋｇｆ）、
弁を開くために必要な供給流体圧力Ｐ１は、Ｐ１＝３．７７×Ｐ２／０．２８３＝１３．３×Ｐ２（ｋｇｆ／ｃｍ２） と概算できる。
【００３２】
一方、本実施形態に係る逆止弁３２に関し、吐出口径φＤ５をφ５（ｍｍ）、凸面４５の直径φＤ２をφ１２（ｍｍ）として、
凸面４５の受圧面積Ｓ４は、Ｓ４＝１．１３（ｃｍ２）、
弁を閉じる力Ｆ４は、Ｆ４＝受圧面積Ｓ４×土砂圧力Ｐ２＝１．１３×Ｐ２（ｋｇｆ）、
吐出口面積Ｓ３は、Ｓ３＝０．１９６（ｃｍ２）、
弁を開く力Ｆ３は、Ｆ３＝吐出口面積Ｓ３×供給流体圧力Ｐ１＝０．１９６×Ｐ１（ｋｇｆ）、
弁を開くために必要な供給流体圧力Ｐ３は、Ｐ３＝１．１３×Ｐ２／０．１９６＝５．７７×Ｐ２（ｋｇｆ／ｃｍ２） と概算できる。
【００３３】
したがって、本逆止弁３２を開くために必要な供給流体圧力の平型逆止弁１８のそれに対する比は Ｐ３／Ｐ１＝（５．７７×Ｐ２）／（１３．３×Ｐ２）＝０．４３＝４３％ と概算できる。
以上のように本実施形態の逆止弁３２の方が小さな力で開くことができ、圧力損失が少ないと試算できる。
【００３４】
次に、以上の実施形態に対する各種の変形例を開示する。
図７に示す逆止弁３３は、切れ目５６を一本としたものである。すなわち、切れ目５６は、凸面５５の中心を通り弁部５１の周縁に両端を配置した一直線状に形成されている。切れ目５６は一対の対向する内面５６ａ，５６ａを有し、この間に吐出口５８を形成する。その他は上記逆止弁３２と同様である。吐出口５８は楕円状となる。
本発明の逆止弁の実施にあたっては、切れ目の数や長さを必要に応じて調整する。
弁の切れ目の数や長さを変えることで吐出範囲を簡単に変えることが可能である。切れ目が一本の場合は略楕円状に吐出し、複数本の場合は略円形に吐出し、切れ目の本数が多くなるほど、吐出流体の断面の真円度が高くなる。
【００３５】
また、図８〜図１７に示す各種形状で本発明の逆止弁を実施することができる。
図８に示す逆止弁は、外周部に保持用の凹部６０が周設されたものである。この凹部６０を保持体の内周部に周設された凸部に嵌合させて保持する。
【００３６】
図９に示す逆止弁は、弁部の凸面が略球面（略断面楕円）形状に形成されたものである。凸面に圧力を受けたとき、弁部材料内における応力の分散性が良好であり、より高い圧力に耐えられる。
【００３７】
図１０に示す逆止弁は、図４に示した外筒部４２に相当する部分がほとんど無くて、薄型に形成されたものである。厚み方向に、よりコンパクトに構成できる。
【００３８】
図１１に示す逆止弁は、図４に示した外鍔部４３に代えて外周面に条６１，６１が周設されたものであり、条６１の両縁に傾斜が付けられている。筒状の保持体内に圧入して保持することができる。
【００３９】
図１２に示す逆止弁は、図９と同様に弁部の凸面が略球面（略断面楕円）形状に形成され、図１０と同様に薄型に形成されたものである。
【００４０】
図１３に示す逆止弁は、図４に示した外鍔部４３に代えて外周面に拡径部６２が設けられたものであり、拡径部６２の両縁に傾斜が付けられている。筒状の保持体内に圧入して保持することができる。
図１４に示す逆止弁は、弁部の凸面が略円錐状であるが、頂部６３が平面状に形成されたものである。
【００４１】
図１５に示す逆止弁は、保持用の外鍔部６４が弁部より吐出方向に出ており、弁部が奥に配置されたものである。弁部をより奥に設置することができる。
図１６に示す逆止弁は、図４に示した外鍔部４３が省略されたものである。図１６(a)に示すように保持体の内周縁に立設された内周壁６５に外嵌されて保持される。
図１７に示す逆止弁は、弁部の凸面が角錐状に形成されたものである。図示のものに限らず、任意の角数の多角形状に形成することができる。
【００４２】
また、図１８、図１９に示す各種形状で本発明の逆止弁を保持する保持体を実施することができる。
図１８に示す保持体７０は、その外周面の雄螺子がテーパ螺子７１とされている。テーパ螺子７１の拡径方向が弁３２の流体吐出方向とされている。勿論、ストレート螺子でも実施可能である。保持体７０の螺子回し部は穴７２によって形成されている。穴７２は、図１８(b)に示す六角形その他の多角形や螺子回し工具に対応したいずれの形状に形成してもよい。
【００４３】
図１９に示す保持体８０は、その外周面の雄螺子がテーパ螺子８１とされている。テーパ螺子８１の拡径方向が弁３２の流体吐出方向とされている。勿論、ストレート螺子でも実施可能である。保持体８０の螺子回し部は軸８２によって形成されている。軸８２は、図１９(b)に示す四角形その他の多角形や螺子回し工具に対応したいずれの形状に形成してもよい。
【００４４】
次に、凸面の突出高さにつき説明する。
図２０に示す逆止弁３２Ａは、図４に示した逆止弁３２に対して弁部４１Ａを長くし、凸面４５Ａの突出高さＬ５を高く形成したものである。突出高さＬ５は凸面４５Ａの直径φＤ２を超えている。
この逆止弁３２Ａの場合、図２０(a2)(b2)に示すように、土砂圧力Ｐ２を受ける受圧面積、すなわち、凸面４５Ａの面積が大きいため、吐出口は開きにくく流体の圧力損失は大きくなる。
また逆止弁３２Ａは弁部４１Ａが長いので、図２０(a3)に示すように土砂圧力Ｐ２を受けて内側に凹むよう撓みやすく、切れ目の内面が離れて土砂が侵入し逆止性が悪化するおそれがある。
したがって、凸面の突出高さが凸面の直径以下であることが好ましい。
【００４５】
本実施形態のオーガ装置は、以上のオーガヘッド１をオーガスクリューに連結して構成される。例えば、図２１、図２２に示すオーガスクリュー９が適用される。本オーガスクリュー９の流体吐出口には、上記の逆止弁装置３０が付設されている。本オーガスクリュー９の適用により、オーガスクリューの流体吐出に関しても、上記と同様の効果を得ることができる。
【符号の説明】
【００４６】
１ オーガヘッド
２ 主供給路
３，４ 分岐供給路
３ａ，４ａ 開口
３０ 逆止弁装置
３１ 保持体
３２ 逆止弁
３３ 逆止弁
４１ 弁部
４５ 凸面
４６ 切れ目
４６ａ 切れ目の内面
４７ 凹面
４８ 吐出口
【特許請求の範囲】
【請求項１】
片面が凸面で形成された弁部を有し、前記凸面からその逆面までに至る切れ目が前記弁部に形成され、前記逆面への加圧により前記切れ目の内面同士を離すように前記弁部を変形して開くとともに、前記凸面への加圧により前記切れ目の内面同士が押圧され密着することにより閉じる逆止弁。
【請求項２】
前記切れ目は、前記凸面の頂部を通る請求項１に記載の逆止弁。
【請求項３】
前記逆面が凹面で形成された請求項１又は請求項２に記載の逆止弁。
【請求項４】
前記凸面の突出高さが前記凸面の直径以下である請求項１から請求項３のうちいずれか一に記載の逆止弁。
【請求項５】
少なくとも前記弁部が弾性体である請求項１から請求項４のうちいずれか一に記載の逆止弁。
【請求項６】
請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁と、当該逆止弁を内部に保持する筒状の保持体とを備えた逆止弁装置。
【請求項７】
前記保持体の周面に螺子が切られてなる請求項６に記載の逆止弁装置。
【請求項８】
請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁、又は請求項６若しくは請求項７に記載の逆止弁装置が付設された流体の吐出口を有するオーガ装置。
【請求項１】
片面が凸面で形成された弁部を有し、前記凸面からその逆面までに至る切れ目が前記弁部に形成され、前記逆面への加圧により前記切れ目の内面同士を離すように前記弁部を変形して開くとともに、前記凸面への加圧により前記切れ目の内面同士が押圧され密着することにより閉じる逆止弁。
【請求項２】
前記切れ目は、前記凸面の頂部を通る請求項１に記載の逆止弁。
【請求項３】
前記逆面が凹面で形成された請求項１又は請求項２に記載の逆止弁。
【請求項４】
前記凸面の突出高さが前記凸面の直径以下である請求項１から請求項３のうちいずれか一に記載の逆止弁。
【請求項５】
少なくとも前記弁部が弾性体である請求項１から請求項４のうちいずれか一に記載の逆止弁。
【請求項６】
請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁と、当該逆止弁を内部に保持する筒状の保持体とを備えた逆止弁装置。
【請求項７】
前記保持体の周面に螺子が切られてなる請求項６に記載の逆止弁装置。
【請求項８】
請求項１から請求項５のうちいずれか一に記載の逆止弁、又は請求項６若しくは請求項７に記載の逆止弁装置が付設された流体の吐出口を有するオーガ装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【公開番号】特開２０１１−２３１８１４（Ｐ２０１１−２３１８１４Ａ）
【公開日】平成２３年１１月１７日（２０１１．１１．１７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１００６１８（Ｐ２０１０−１００６１８）
【出願日】平成２２年４月２６日（２０１０．４．２６）
【出願人】（０００１４１５２１）株式会社技研製作所 (83)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１１月１７日（２０１１．１１．１７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年４月２６日（２０１０．４．２６）
【出願人】（０００１４１５２１）株式会社技研製作所 (83)
【Ｆターム（参考）】
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