鋼の連続鋳造用浸漬ノズルおよびそれを用いる鋼の連続鋳造方法
溶鋼の連続鋳造におけるノズル内孔部壁面へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着をなくし、さらに、ノズル内孔内を流下する溶鋼流の偏流対策としての旋回羽根の効果を十分に発揮できる清浄鋼用連続鋳造用ノズルである。ＣａＯ／ＭｇＯ重量比および見掛け気孔率を制御した耐火物によって構成し内層を３〜２０ｍｍの厚さで環状耐火物として設けた内孔に、旋回羽根を設置することで、内孔壁面および旋回羽根へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着の防止と長時間に渡る溶鋼の偏流防止が効果的に実施でき、さらに上ノズルから旋回羽根上方位置間において不活性ガスを噴出させることで、Ａｌ２Ｏ３系介在物の浮上を促進して溶鋼への混入を押さえ、操業の安定と良好な高清浄度鋼品質が得られる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶鋼の連続鋳造における取鍋、タンディッシュ等の溶湯容器に付設して使用される鋳造用ノズルであって、上ノズル、スライディングノズル、中間ノズル、下ノズル、および浸漬ノズルを組み合わせた連続鋳造用ノズル、とくに、清浄鋼用の連続鋳造に適した連続鋳造用の浸漬ノズルと、その浸漬ノズルを用いる清浄鋼の連続鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミキルド鋼の連続鋳造においては、溶鋼をＡｌ添加により脱酸処理したときに、溶鋼中に生成されたＡｌ２Ｏ３系介在物が鋳造用ノズルの内壁面に付着、堆積して、ノズルの内口径が徐々に小さくなるノズル閉塞現象が発生する。
【０００３】
このノズル閉塞現象は鋳造用ノズルの寿命を低下させるだけでなく、鋳型内に注入鋳造される際の溶鋼流に偏流現象を起こし、モールドパウダーの巻き込みやブローホールと呼ばれる泡の巻き込み等による鋳造欠陥を引き起こし、連続操業それ自体に支障をきたすばかりではなく、鋼品質の低下をもたらす。
【０００４】
このノズル閉塞現象を防止する対策としてＡｌ２Ｏ３の付着し難い材質の使用やＡｌ２Ｏ３の付着し難い構造とする等が種々提案されてきた。
【０００５】
Ａｌ２Ｏ３の付着し難い材質の使用については、例えば、特許文献１に示されるように、ＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質の耐火物を使用し、ＣａＯ成分と溶鋼中のＡｌ２Ｏ３系介在物を反応させて低融点溶融物を生成させ、その表面を溶融流下させて付着を防ぐことが知られている。しかしながら、この対策の場合、溶鋼の清浄の程度が低い場合には、低融点溶融物の生成と同時に、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３のような溶鋼より高融点の化合物を生成するため十分な付着防止効果を得られない。
【０００６】
また、Ａｌ２Ｏ３が付着し難い構造としては、特許文献２に、ノズル内孔部に溶鋼を旋回流とするための螺旋状旋回羽根を設け、ノズル内部を流下する溶湯に旋回流を付与するとともに、螺旋状旋回羽根の設置条件や断面積などを調整することによって螺旋状旋回羽根へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着防止することが提案されている。しかしながら、この構造を採用した場合には、螺旋状旋回羽根より下の部分には、溶鋼の旋回により密度の小さいＡｌ２Ｏ３系介在物や気泡が中心に集まりやすい。このため、、螺旋状旋回羽根からノズル内孔部の溶鋼液面部（二次メニスカス）までの内壁部分では溶鋼が淀みやすくＡｌ２Ｏ３の付着が大きくなる問題がある。
【０００７】
【特許文献１】特公平７−３４９７８号
【特許文献２】特開２００３−３３８４６号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の第１の目的は、内孔に螺旋状旋回羽根を設け、流下する溶鋼を旋回流として偏流をなくし、壁面へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着を防止する清浄鋼用連続鋳造用ノズルにおいて、旋回羽根の効果を内孔全面に一様に発揮できる構造を提供することにある。
【０００９】
また、第２の目的は、とくに、取鍋、タンディッシュ等の溶鋼容器からのアルミキルド鋼の連続鋳造に際して、連続鋳造用ノズル内の溶鋼と接触する内孔壁面へのＡｌ２Ｏ３系介在物付着量を減少させる手段を提供することにある。
【００１０】
さらに、他の目的は、以下、本願発明の詳細な記述によって明らかにする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、内孔に溶鋼流旋回用羽根（以下旋回羽根と言う）を設けた溶鋼の連続鋳造のための浸漬ノズルであって、溶鋼と接触する内孔壁面層（以下内層と言う）の少なくとも一部をＣａＯとＭｇＯを含み、且つ、ＣａＯとＭｇＯの重量比および見掛け気孔率を制御した耐火物によって構成したことによって、その目的を達成した。
【００１２】
前記内層を構成する耐火物としては、ＭｇＯとＣａＯの成分値の合計が６５質量％以上であり、そのＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４〜２．３、より好ましくは、０．６〜１．５で、残部はカーボン質材料を主成分として、見掛け気孔率が５〜２５％である耐火物を、厚さ３〜２０ｍｍの環状の耐火物層として用いる。
【００１３】
本発明における耐火物の化学成分値は、内孔部壁面層が非酸化または還元雰囲気下で９００〜１２００℃程度の熱処理を施した後の値によって表わすものである。
【００１４】
ＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４より低いとＡｌ２Ｏ３系介在物の付着が多くなり、閉塞現象が生じ易くなり、逆に２．３を超えるとＡｌ２Ｏ３系介在物の付着はないが、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の低溶融物が生成され耐火物側の溶損量が増大するという問題を生じる。
【００１５】
さらに、前記内層を構成する耐火物は、ＣａＯとＭｇＯの成分値の合計が６５質量％以上とし、残部の主成分が黒鉛やレジンなどのカーボン質であり、そのカーボン質の含有量を３５〜１質量％の範囲内とすることで熱衝撃性に優れた内層を構成することができる。ＣａＯとＭｇＯの成分値合計が６５質量％未満の場合には、カーボンの溶鋼への溶解現象が激しくなり、溶損量が増大する。その他の成分としてカーボンの酸化防止を目的にＢ４Ｃ、ＳｉＣ、Ａｌ、Ｓｉ等を５質量％以内で含ませることができる。
【００１６】
なお、上記各成分の値は、原料中の混入が避けられない不可避の不純物の値は除いて表している。
【００１７】
本発明のノズルを構成するＣａＯおよびＭｇＯ成分原料としては、天然の石灰石、大理石、ドロマイト鉱、消石灰、マグネシアクリンカー、ドロマイトクリンカー、カルシアクリンカー、セメントクリンカーなどの他、カルシウムイオンやマグネシウムイオンを含む弗素化合物が使用できる。
【００１８】
耐火物は、製品としては緻密であるほど、耐溶損性やＡｌ２Ｏ３の耐付着性面で良くなるが、実質的な見掛け気孔率は５〜２５％であることが必要である。より好ましくは１０〜２０％である。内層の見掛け気孔率が５％未満では耐熱衝撃性が低下し、発生応力の増大に伴う押し割り現象が発生し易くなる。また、見掛け気孔率が２５％を越えた多孔質な材質を使用すると摩耗による溶損で長時間の操業に耐えることが難しくなる。
【００１９】
溶鋼と接触する内層の一部もしくは全部を、前記成分を有する耐火物からなる厚さ３〜２０ｍｍの環状耐火物層とすることで閉塞現象は解消される。この内層の厚みが３ｍｍ未満であると実用的な長時間使用に対しては十分な閉塞防止効果が得られない。また、２０ｍｍを超えると使用時の溶鋼の熱により膨張率の大きい内層部がノズル本体を押し割る可能性が高くなる。
【００２０】
ノズル内孔に配置した旋回羽根はテープ状に成形した耐火物を水平面に対して８０〜１８０°、好ましくは１２０°程度にひねった螺旋状に形成したものを使用することができる。
【００２１】
その旋回羽根の設置位置は、ノズルの吐出孔部で溶鋼の偏流が生じない位置であれば任意の箇所に設置できる。
【００２２】
また、ノズル内孔の壁面は形成時に型枠抜き出しを容易にするため、流入口から吐出口に向けてわずかに先細りになるテーパーを形成するのがよく、また、旋回羽根を受ける段部あるいは突起を設けることもできる。
【００２３】
さらに、本発明においては、浸漬ノズルの内孔に設置した旋回羽根より上方で、溶鋼容器の上ノズル部を含む間の任意の箇所に設けられたガス吐出部から、溶鋼内へ不活性ガスを噴出することで、旋回羽根による偏流防止の効果との相乗効果によって溶鋼に優れた清浄効果をもたらす。
【００２４】
すなわち、溶鋼中に噴出された不活性ガスは、旋回羽根より下流の溶鋼への旋回効果に伴う遠心力により、気泡ガスや溶鋼中のＡｌ２Ｏ３系介在物が溶鋼との密度差によって溶鋼流路の中央部分に集合し易くなり、溶鋼との接触の機会が増加する。その結果、Ａｌ２Ｏ３系介在物が気泡ガスにトラップされる頻度が上昇し、さらに、バブリング効果による鋳型内部でのＡｌ２Ｏ３系介在物の浮上が容易になり鋼の高清浄化をもたらす。
【００２５】
さらに、本発明においては、旋回羽根から上側のみの環状耐火物層の配置によってＡｌ２Ｏ３系介在物の付着防止効果は達成できるが、旋回羽根より下部側も含め内層全部に設けることもできる。さらに、ガス噴出箇所は、旋回羽根より上部で溶鋼容器の上ノズルを含む間で、溶鋼流中に噴出すればよい。
【００２６】
本発明において適用される旋回羽根の材質について特に制限はなく、例えば、アルミナ・カーボン系、アルミナ・シリカ・カーボン系、ジルコニア・カーボン系、マグネシア・カーボン系、マグネシア・ライム・カーボン系、マグネシア・ライム系などが適宜使用できる。
【００２７】
また、浸漬ノズル本体の材質としては、一般的なアルミナ、ジルコニア、マグネシアのいずれか一種以上と炭素を主要成分とする耐火物が使用できる。さらに、パウダーライン部の材質は一般的なジルコニア・カーボン系の材質が使用できる。
【発明の効果】
【００２８】
本発明による環状耐火物層と旋回羽根の配置、および、不活性ガスの噴出効果は、Ａｌ２Ｏ３系介在物付着の防止効果とともに鋳型内での溶鋼偏流防止を長時間維持可能とすることができ、鋼の高清浄化効果のみならず、操業の安定性向上と、さらには、鋼の品質向上や安定性をもたらし、製造コストダウンに大きく寄与することになる。
【００２９】
しかも、本発明による環状耐火物層と旋回羽根の配置、及び、不活性ガスの噴出を組み合わせた場合には，これら３つを組み合わせない方法の場合よりも不活性ガスの噴出量を減少させることも可能となり，不活性ガスに起因する鋼の欠陥等を減少させることができ，さらなる鋼の品質向上や安定性、製造コストダウンにも大きく寄与することになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下、添付図に示す実施例によって本発明の実施態様を説明する。
【実施例１】
【００３１】
図１は、本発明の第１の実施例として、浸漬ノズル１の内孔に設置した旋回羽根４の上側の内層に、環状耐火物層３を配置した例を断面図によって示す。
【００３２】
図中、２は浸漬部分の溶鋼保温材であるパウダーによる侵食を保護するパウダーライン部、３は環状耐火物層である。旋回羽根４は、浸漬ノズル１が溶鋼に浸漬されている状態で、溶鋼の流入口５から吐出口６までの長さ、内孔径などを総合して、パウダーライン部２より上側位置へ旋回羽根４を設置し吐出口６での溶鋼の偏流の発生を防止している。
【実施例２】
【００３３】
図２は、本発明の第２の実施例を示すもので、浸漬ノズル１の溶鋼が流通する内孔全域に環状耐火物層３を配置し、パウダーライン部２より上方位置に旋回羽根４を設置した状態を示す。
【実施例３】
【００３４】
図３は、本発明の第３の実施例を示すもので、浸漬ノズル１の溶鋼流入口５近傍にガス吐出部７を設けている例を、溶鋼容器１３の底部に設けられた上ノズル１２に取り付けた配置例によって示す。
【００３５】
この例においては、浸漬ノズル１上部の外側に形成したガス供給口８から環状耐火物層３の背部のスリット９を通ってガス吐出部７から不活性ガスが溶鋼中に噴出される。ガス吐出部７は多孔質体や貫通孔形式等の通気性耐火物によって形成されている。
【００３６】
上記それぞれの実施例における、浸漬ノズル１の内孔に設置した旋回羽根４と環状耐火物層３の配置は、中間ノズル（下ノズル）１０，スラディングノズルプレート１１、上ノズル１２等の溶鋼流路に任意に設置することができる。
【００３７】
そして、上ノズル１２に設置する場合は、ガス吐出部７に限らず全体を多孔質体によって構成した場合にも適用できる。
【００３８】
上記各図に示すそれぞれの浸漬ノズルを用いて鋳造テストを行った。その結果を表１〜表４に示す。
【００３９】
図１〜図３に示す浸漬ノズル本体の材質としては、Ａｌ２Ｏ３が４１質量％、ＳｉＯ２が２８質量％、Ｃが３１質量％からなるアルミナ・シリカ・カーボン系耐火物を使用した。
【００４０】
鋳造テストのための溶鋼としては、Ｃが３０ｐｐｍ、Ｓｉが０．０３質量％、Ｍｎが０．７質量％、Ｐが０．０１質量％、Ｓが０．０１質量％、Ａｌが０．０５質量％を含む極低炭アルミキルド鋼によって行った。鋳造時間は、いずれも２５０分で、テストに供した浸漬ノズルの配材パターン及び鋳造試験後における吐出口近傍の内壁面のＡｌ２Ｏ３系介在物付着厚みと溶損量、それに、熱衝撃を与えたときに亀裂が発生する温度差ΔＴについて調査した。
【００４１】
表１は、図１と図２に示す浸漬ノズルを使用した例において、ＣａＯ／ＭｇＯ重量比をパラメーターとして、Ａｌ２Ｏ３付着速度、付着評価、熱衝撃温度ΔＴとの関係を示す。
【００４２】
【表１】
【００４３】
同表に示すとおり、実施例１〜５は、Ａｌ２Ｏ３介在物の付着も少なく良好な状態を示した。これに対して、ＣａＯ／ＭｇＯ重量比が０．３以下である比較例１、２はＡｌ２Ｏ３の付着速度が大きかった。ＣａＯ／ＭｇＯ重量比が２．３より大きい比較例３、４はＡｌ２Ｏ３の付着はしないが、溶損が増加する傾向があった。熱衝撃を与えたときに亀裂が発生する温度差ΔＴは、カーボンを多量に含まないため１０００℃以下と何れも低く、実質的な差は認められなかった。
【００４４】
【表２】
【００４５】
表２は、ＣａＯ／ＭｇＯ重量比を１に固定して、カーボン量を変化させてその影響を見た例を示す。同表から、カーボン含有量が５質量％以上において１０００℃以上のΔＴを持たせていることがわかる。とくに、実施例６〜８においては、カーボン量が３５質量％以内、すなわちＣａＯとＭｇＯの合量が６５質量％以上では溶損もＡｌ２Ｏ３付着もなくバランスの良い状態を示している。一方、比較例５、６はあまりにカーボン量が多いため、Ａｌ２Ｏ３付着試験ではカーボンと溶鋼が反応して著しく溶損現象が発生していることがわかる。
【００４６】
【表３】
【００４７】
表３は、実施例７の材質で成形圧力を３００ｋｇ／ｃｍ２から２５００ｋｇ／ｃｍ２まで順次変更した場合の、約１０００℃での還元焼成後の見掛け気孔率を変化させてＡｌ２Ｏ３付着評価を行った結果を示す。見掛け気孔率が２５％以内である実施例７、９、１０は、僅かな溶損がＡｌ２Ｏ３の付着を無くし、良好な状態を示した。これに対して、気孔率が２８％以上の比較例７、８はＡｌ２Ｏ３の付着はないが、溶損が大きかった。気孔率が３％の比較例９は、溶損、Ａｌ２Ｏ３の付着性については問題ないが、耐熱衝撃性に劣っていた。
【００４８】
【表４】
【００４９】
表４は、図３に示す例で、表３に示す実施例７の内層を配置した浸漬ノズルで、不活性ガスを旋回羽根より上部のガス吐出部の通気性耐火物より溶鋼中へ噴出させた場合の影響を調査したものである。
【００５０】
比較例１０で、アルゴンガスを流さず鋳造した鋳片中の介在物量を１００とした場合、実施例１１のアルゴンガスを３ＮＬ／ｍｉｎ流した場合は、鋳片中のＡｌ２Ｏ３系介在物量は４０％まで低下させることができた。
【００５１】
実施例７に示す内層を配設した浸漬ノズルは、Ａｌ２Ｏ３系介在物の付着も皆無のためノズル閉塞現象もなく、旋回羽根の効果を鋳造時間中安定して維持することができ、鋳片および内部にも欠陥のない製品を得た。また、不活性ガスを旋回羽根より上部のガス吐出部の通気性耐火物より溶鋼中へ噴出させた場合、Ａｌ２Ｏ３系介在物量が大幅に減少し、さらに、鋳片および内部にも欠陥のない高品質な製品を得ることができた。
【００５２】
一方、耐火物層を使用しないで、旋回羽根を使用した場合は、旋回羽根とその上部の内壁面もＡｌ２Ｏ３系介在物が７〜８ｍｍの層状に付着し、安定操業に支障をきたした。
【産業上の利用可能性】
【００５３】
本発明は、溶鋼の連続鋳造おける取鍋、タンディッシュ等に付設して使用される鋳造用ノズルで、上ノズルと、スライディングノズル、及び下ノズル或いは中間ノズル、浸漬ノズルの組み合わせで、溶鋼に接する各ノズル内孔部壁面に本発明の環状耐火物層を配置したことによるノズル閉塞防止と合わせ、浸漬ノズル内に設置した旋回羽根より上部でノズル内孔の溶鋼液面（二次メニスカス）で溶鋼滞留による旋回羽根へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着防止、バブリングとの相乗効果による清浄鋼用の連続鋳造に好適である。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】浸漬ノズルの内孔部に旋回羽根を設置した上側の内層に、本発明の環状耐火物を配置した断面図を示す。
【図２】浸漬ノズル内孔部に旋回羽根を設置し、内層全てに本発明の環状耐火物を配置した断面図を示す。
【図３】浸漬ノズルの内孔部に旋回羽根を設置した上側の内層に、本発明の環状耐火物を配置し、旋回羽根より上部に不活性ガスの吐出部を設けた断面図を示す。
【符号の説明】
【００５５】
１ 浸漬ノズル
２ パウダーライン部
３ 環状耐火物層
４ 旋回羽根
５ 流入口
６ 吐出口
７ ガス吐出部
８ ガス供給口
９ スリット
１０ 中間ノズル（下ノズル）
１１ スライディングノズルプレート
１２ 上ノズル
１３ 溶鋼容器
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶鋼の連続鋳造における取鍋、タンディッシュ等の溶湯容器に付設して使用される鋳造用ノズルであって、上ノズル、スライディングノズル、中間ノズル、下ノズル、および浸漬ノズルを組み合わせた連続鋳造用ノズル、とくに、清浄鋼用の連続鋳造に適した連続鋳造用の浸漬ノズルと、その浸漬ノズルを用いる清浄鋼の連続鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミキルド鋼の連続鋳造においては、溶鋼をＡｌ添加により脱酸処理したときに、溶鋼中に生成されたＡｌ２Ｏ３系介在物が鋳造用ノズルの内壁面に付着、堆積して、ノズルの内口径が徐々に小さくなるノズル閉塞現象が発生する。
【０００３】
このノズル閉塞現象は鋳造用ノズルの寿命を低下させるだけでなく、鋳型内に注入鋳造される際の溶鋼流に偏流現象を起こし、モールドパウダーの巻き込みやブローホールと呼ばれる泡の巻き込み等による鋳造欠陥を引き起こし、連続操業それ自体に支障をきたすばかりではなく、鋼品質の低下をもたらす。
【０００４】
このノズル閉塞現象を防止する対策としてＡｌ２Ｏ３の付着し難い材質の使用やＡｌ２Ｏ３の付着し難い構造とする等が種々提案されてきた。
【０００５】
Ａｌ２Ｏ３の付着し難い材質の使用については、例えば、特許文献１に示されるように、ＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質の耐火物を使用し、ＣａＯ成分と溶鋼中のＡｌ２Ｏ３系介在物を反応させて低融点溶融物を生成させ、その表面を溶融流下させて付着を防ぐことが知られている。しかしながら、この対策の場合、溶鋼の清浄の程度が低い場合には、低融点溶融物の生成と同時に、ＣａＯ・６Ａｌ２Ｏ３のような溶鋼より高融点の化合物を生成するため十分な付着防止効果を得られない。
【０００６】
また、Ａｌ２Ｏ３が付着し難い構造としては、特許文献２に、ノズル内孔部に溶鋼を旋回流とするための螺旋状旋回羽根を設け、ノズル内部を流下する溶湯に旋回流を付与するとともに、螺旋状旋回羽根の設置条件や断面積などを調整することによって螺旋状旋回羽根へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着防止することが提案されている。しかしながら、この構造を採用した場合には、螺旋状旋回羽根より下の部分には、溶鋼の旋回により密度の小さいＡｌ２Ｏ３系介在物や気泡が中心に集まりやすい。このため、、螺旋状旋回羽根からノズル内孔部の溶鋼液面部（二次メニスカス）までの内壁部分では溶鋼が淀みやすくＡｌ２Ｏ３の付着が大きくなる問題がある。
【０００７】
【特許文献１】特公平７−３４９７８号
【特許文献２】特開２００３−３３８４６号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の第１の目的は、内孔に螺旋状旋回羽根を設け、流下する溶鋼を旋回流として偏流をなくし、壁面へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着を防止する清浄鋼用連続鋳造用ノズルにおいて、旋回羽根の効果を内孔全面に一様に発揮できる構造を提供することにある。
【０００９】
また、第２の目的は、とくに、取鍋、タンディッシュ等の溶鋼容器からのアルミキルド鋼の連続鋳造に際して、連続鋳造用ノズル内の溶鋼と接触する内孔壁面へのＡｌ２Ｏ３系介在物付着量を減少させる手段を提供することにある。
【００１０】
さらに、他の目的は、以下、本願発明の詳細な記述によって明らかにする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、内孔に溶鋼流旋回用羽根（以下旋回羽根と言う）を設けた溶鋼の連続鋳造のための浸漬ノズルであって、溶鋼と接触する内孔壁面層（以下内層と言う）の少なくとも一部をＣａＯとＭｇＯを含み、且つ、ＣａＯとＭｇＯの重量比および見掛け気孔率を制御した耐火物によって構成したことによって、その目的を達成した。
【００１２】
前記内層を構成する耐火物としては、ＭｇＯとＣａＯの成分値の合計が６５質量％以上であり、そのＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４〜２．３、より好ましくは、０．６〜１．５で、残部はカーボン質材料を主成分として、見掛け気孔率が５〜２５％である耐火物を、厚さ３〜２０ｍｍの環状の耐火物層として用いる。
【００１３】
本発明における耐火物の化学成分値は、内孔部壁面層が非酸化または還元雰囲気下で９００〜１２００℃程度の熱処理を施した後の値によって表わすものである。
【００１４】
ＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４より低いとＡｌ２Ｏ３系介在物の付着が多くなり、閉塞現象が生じ易くなり、逆に２．３を超えるとＡｌ２Ｏ３系介在物の付着はないが、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の低溶融物が生成され耐火物側の溶損量が増大するという問題を生じる。
【００１５】
さらに、前記内層を構成する耐火物は、ＣａＯとＭｇＯの成分値の合計が６５質量％以上とし、残部の主成分が黒鉛やレジンなどのカーボン質であり、そのカーボン質の含有量を３５〜１質量％の範囲内とすることで熱衝撃性に優れた内層を構成することができる。ＣａＯとＭｇＯの成分値合計が６５質量％未満の場合には、カーボンの溶鋼への溶解現象が激しくなり、溶損量が増大する。その他の成分としてカーボンの酸化防止を目的にＢ４Ｃ、ＳｉＣ、Ａｌ、Ｓｉ等を５質量％以内で含ませることができる。
【００１６】
なお、上記各成分の値は、原料中の混入が避けられない不可避の不純物の値は除いて表している。
【００１７】
本発明のノズルを構成するＣａＯおよびＭｇＯ成分原料としては、天然の石灰石、大理石、ドロマイト鉱、消石灰、マグネシアクリンカー、ドロマイトクリンカー、カルシアクリンカー、セメントクリンカーなどの他、カルシウムイオンやマグネシウムイオンを含む弗素化合物が使用できる。
【００１８】
耐火物は、製品としては緻密であるほど、耐溶損性やＡｌ２Ｏ３の耐付着性面で良くなるが、実質的な見掛け気孔率は５〜２５％であることが必要である。より好ましくは１０〜２０％である。内層の見掛け気孔率が５％未満では耐熱衝撃性が低下し、発生応力の増大に伴う押し割り現象が発生し易くなる。また、見掛け気孔率が２５％を越えた多孔質な材質を使用すると摩耗による溶損で長時間の操業に耐えることが難しくなる。
【００１９】
溶鋼と接触する内層の一部もしくは全部を、前記成分を有する耐火物からなる厚さ３〜２０ｍｍの環状耐火物層とすることで閉塞現象は解消される。この内層の厚みが３ｍｍ未満であると実用的な長時間使用に対しては十分な閉塞防止効果が得られない。また、２０ｍｍを超えると使用時の溶鋼の熱により膨張率の大きい内層部がノズル本体を押し割る可能性が高くなる。
【００２０】
ノズル内孔に配置した旋回羽根はテープ状に成形した耐火物を水平面に対して８０〜１８０°、好ましくは１２０°程度にひねった螺旋状に形成したものを使用することができる。
【００２１】
その旋回羽根の設置位置は、ノズルの吐出孔部で溶鋼の偏流が生じない位置であれば任意の箇所に設置できる。
【００２２】
また、ノズル内孔の壁面は形成時に型枠抜き出しを容易にするため、流入口から吐出口に向けてわずかに先細りになるテーパーを形成するのがよく、また、旋回羽根を受ける段部あるいは突起を設けることもできる。
【００２３】
さらに、本発明においては、浸漬ノズルの内孔に設置した旋回羽根より上方で、溶鋼容器の上ノズル部を含む間の任意の箇所に設けられたガス吐出部から、溶鋼内へ不活性ガスを噴出することで、旋回羽根による偏流防止の効果との相乗効果によって溶鋼に優れた清浄効果をもたらす。
【００２４】
すなわち、溶鋼中に噴出された不活性ガスは、旋回羽根より下流の溶鋼への旋回効果に伴う遠心力により、気泡ガスや溶鋼中のＡｌ２Ｏ３系介在物が溶鋼との密度差によって溶鋼流路の中央部分に集合し易くなり、溶鋼との接触の機会が増加する。その結果、Ａｌ２Ｏ３系介在物が気泡ガスにトラップされる頻度が上昇し、さらに、バブリング効果による鋳型内部でのＡｌ２Ｏ３系介在物の浮上が容易になり鋼の高清浄化をもたらす。
【００２５】
さらに、本発明においては、旋回羽根から上側のみの環状耐火物層の配置によってＡｌ２Ｏ３系介在物の付着防止効果は達成できるが、旋回羽根より下部側も含め内層全部に設けることもできる。さらに、ガス噴出箇所は、旋回羽根より上部で溶鋼容器の上ノズルを含む間で、溶鋼流中に噴出すればよい。
【００２６】
本発明において適用される旋回羽根の材質について特に制限はなく、例えば、アルミナ・カーボン系、アルミナ・シリカ・カーボン系、ジルコニア・カーボン系、マグネシア・カーボン系、マグネシア・ライム・カーボン系、マグネシア・ライム系などが適宜使用できる。
【００２７】
また、浸漬ノズル本体の材質としては、一般的なアルミナ、ジルコニア、マグネシアのいずれか一種以上と炭素を主要成分とする耐火物が使用できる。さらに、パウダーライン部の材質は一般的なジルコニア・カーボン系の材質が使用できる。
【発明の効果】
【００２８】
本発明による環状耐火物層と旋回羽根の配置、および、不活性ガスの噴出効果は、Ａｌ２Ｏ３系介在物付着の防止効果とともに鋳型内での溶鋼偏流防止を長時間維持可能とすることができ、鋼の高清浄化効果のみならず、操業の安定性向上と、さらには、鋼の品質向上や安定性をもたらし、製造コストダウンに大きく寄与することになる。
【００２９】
しかも、本発明による環状耐火物層と旋回羽根の配置、及び、不活性ガスの噴出を組み合わせた場合には，これら３つを組み合わせない方法の場合よりも不活性ガスの噴出量を減少させることも可能となり，不活性ガスに起因する鋼の欠陥等を減少させることができ，さらなる鋼の品質向上や安定性、製造コストダウンにも大きく寄与することになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下、添付図に示す実施例によって本発明の実施態様を説明する。
【実施例１】
【００３１】
図１は、本発明の第１の実施例として、浸漬ノズル１の内孔に設置した旋回羽根４の上側の内層に、環状耐火物層３を配置した例を断面図によって示す。
【００３２】
図中、２は浸漬部分の溶鋼保温材であるパウダーによる侵食を保護するパウダーライン部、３は環状耐火物層である。旋回羽根４は、浸漬ノズル１が溶鋼に浸漬されている状態で、溶鋼の流入口５から吐出口６までの長さ、内孔径などを総合して、パウダーライン部２より上側位置へ旋回羽根４を設置し吐出口６での溶鋼の偏流の発生を防止している。
【実施例２】
【００３３】
図２は、本発明の第２の実施例を示すもので、浸漬ノズル１の溶鋼が流通する内孔全域に環状耐火物層３を配置し、パウダーライン部２より上方位置に旋回羽根４を設置した状態を示す。
【実施例３】
【００３４】
図３は、本発明の第３の実施例を示すもので、浸漬ノズル１の溶鋼流入口５近傍にガス吐出部７を設けている例を、溶鋼容器１３の底部に設けられた上ノズル１２に取り付けた配置例によって示す。
【００３５】
この例においては、浸漬ノズル１上部の外側に形成したガス供給口８から環状耐火物層３の背部のスリット９を通ってガス吐出部７から不活性ガスが溶鋼中に噴出される。ガス吐出部７は多孔質体や貫通孔形式等の通気性耐火物によって形成されている。
【００３６】
上記それぞれの実施例における、浸漬ノズル１の内孔に設置した旋回羽根４と環状耐火物層３の配置は、中間ノズル（下ノズル）１０，スラディングノズルプレート１１、上ノズル１２等の溶鋼流路に任意に設置することができる。
【００３７】
そして、上ノズル１２に設置する場合は、ガス吐出部７に限らず全体を多孔質体によって構成した場合にも適用できる。
【００３８】
上記各図に示すそれぞれの浸漬ノズルを用いて鋳造テストを行った。その結果を表１〜表４に示す。
【００３９】
図１〜図３に示す浸漬ノズル本体の材質としては、Ａｌ２Ｏ３が４１質量％、ＳｉＯ２が２８質量％、Ｃが３１質量％からなるアルミナ・シリカ・カーボン系耐火物を使用した。
【００４０】
鋳造テストのための溶鋼としては、Ｃが３０ｐｐｍ、Ｓｉが０．０３質量％、Ｍｎが０．７質量％、Ｐが０．０１質量％、Ｓが０．０１質量％、Ａｌが０．０５質量％を含む極低炭アルミキルド鋼によって行った。鋳造時間は、いずれも２５０分で、テストに供した浸漬ノズルの配材パターン及び鋳造試験後における吐出口近傍の内壁面のＡｌ２Ｏ３系介在物付着厚みと溶損量、それに、熱衝撃を与えたときに亀裂が発生する温度差ΔＴについて調査した。
【００４１】
表１は、図１と図２に示す浸漬ノズルを使用した例において、ＣａＯ／ＭｇＯ重量比をパラメーターとして、Ａｌ２Ｏ３付着速度、付着評価、熱衝撃温度ΔＴとの関係を示す。
【００４２】
【表１】
【００４３】
同表に示すとおり、実施例１〜５は、Ａｌ２Ｏ３介在物の付着も少なく良好な状態を示した。これに対して、ＣａＯ／ＭｇＯ重量比が０．３以下である比較例１、２はＡｌ２Ｏ３の付着速度が大きかった。ＣａＯ／ＭｇＯ重量比が２．３より大きい比較例３、４はＡｌ２Ｏ３の付着はしないが、溶損が増加する傾向があった。熱衝撃を与えたときに亀裂が発生する温度差ΔＴは、カーボンを多量に含まないため１０００℃以下と何れも低く、実質的な差は認められなかった。
【００４４】
【表２】
【００４５】
表２は、ＣａＯ／ＭｇＯ重量比を１に固定して、カーボン量を変化させてその影響を見た例を示す。同表から、カーボン含有量が５質量％以上において１０００℃以上のΔＴを持たせていることがわかる。とくに、実施例６〜８においては、カーボン量が３５質量％以内、すなわちＣａＯとＭｇＯの合量が６５質量％以上では溶損もＡｌ２Ｏ３付着もなくバランスの良い状態を示している。一方、比較例５、６はあまりにカーボン量が多いため、Ａｌ２Ｏ３付着試験ではカーボンと溶鋼が反応して著しく溶損現象が発生していることがわかる。
【００４６】
【表３】
【００４７】
表３は、実施例７の材質で成形圧力を３００ｋｇ／ｃｍ２から２５００ｋｇ／ｃｍ２まで順次変更した場合の、約１０００℃での還元焼成後の見掛け気孔率を変化させてＡｌ２Ｏ３付着評価を行った結果を示す。見掛け気孔率が２５％以内である実施例７、９、１０は、僅かな溶損がＡｌ２Ｏ３の付着を無くし、良好な状態を示した。これに対して、気孔率が２８％以上の比較例７、８はＡｌ２Ｏ３の付着はないが、溶損が大きかった。気孔率が３％の比較例９は、溶損、Ａｌ２Ｏ３の付着性については問題ないが、耐熱衝撃性に劣っていた。
【００４８】
【表４】
【００４９】
表４は、図３に示す例で、表３に示す実施例７の内層を配置した浸漬ノズルで、不活性ガスを旋回羽根より上部のガス吐出部の通気性耐火物より溶鋼中へ噴出させた場合の影響を調査したものである。
【００５０】
比較例１０で、アルゴンガスを流さず鋳造した鋳片中の介在物量を１００とした場合、実施例１１のアルゴンガスを３ＮＬ／ｍｉｎ流した場合は、鋳片中のＡｌ２Ｏ３系介在物量は４０％まで低下させることができた。
【００５１】
実施例７に示す内層を配設した浸漬ノズルは、Ａｌ２Ｏ３系介在物の付着も皆無のためノズル閉塞現象もなく、旋回羽根の効果を鋳造時間中安定して維持することができ、鋳片および内部にも欠陥のない製品を得た。また、不活性ガスを旋回羽根より上部のガス吐出部の通気性耐火物より溶鋼中へ噴出させた場合、Ａｌ２Ｏ３系介在物量が大幅に減少し、さらに、鋳片および内部にも欠陥のない高品質な製品を得ることができた。
【００５２】
一方、耐火物層を使用しないで、旋回羽根を使用した場合は、旋回羽根とその上部の内壁面もＡｌ２Ｏ３系介在物が７〜８ｍｍの層状に付着し、安定操業に支障をきたした。
【産業上の利用可能性】
【００５３】
本発明は、溶鋼の連続鋳造おける取鍋、タンディッシュ等に付設して使用される鋳造用ノズルで、上ノズルと、スライディングノズル、及び下ノズル或いは中間ノズル、浸漬ノズルの組み合わせで、溶鋼に接する各ノズル内孔部壁面に本発明の環状耐火物層を配置したことによるノズル閉塞防止と合わせ、浸漬ノズル内に設置した旋回羽根より上部でノズル内孔の溶鋼液面（二次メニスカス）で溶鋼滞留による旋回羽根へのＡｌ２Ｏ３系介在物の付着防止、バブリングとの相乗効果による清浄鋼用の連続鋳造に好適である。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】浸漬ノズルの内孔部に旋回羽根を設置した上側の内層に、本発明の環状耐火物を配置した断面図を示す。
【図２】浸漬ノズル内孔部に旋回羽根を設置し、内層全てに本発明の環状耐火物を配置した断面図を示す。
【図３】浸漬ノズルの内孔部に旋回羽根を設置した上側の内層に、本発明の環状耐火物を配置し、旋回羽根より上部に不活性ガスの吐出部を設けた断面図を示す。
【符号の説明】
【００５５】
１ 浸漬ノズル
２ パウダーライン部
３ 環状耐火物層
４ 旋回羽根
５ 流入口
６ 吐出口
７ ガス吐出部
８ ガス供給口
９ スリット
１０ 中間ノズル（下ノズル）
１１ スライディングノズルプレート
１２ 上ノズル
１３ 溶鋼容器
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内孔に溶鋼流旋回用羽根を設けた溶鋼の連続鋳造のための浸漬ノズルにおいて、溶鋼と接触する内孔壁面層の少なくとも一部をＣａＯとＭｇＯとを含み、且つ、ＣａＯとＭｇＯとの重量比および見掛け気孔率を制御した耐火物によって構成した鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項２】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物がカーボン質材料を含み、ＭｇＯとＣａＯの重量比の合計が６５質量％以上であり、ＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４〜２．３である請求項１に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項３】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物の見掛け気孔率が５〜２５％であり、且つ、厚さが３〜２０ｍｍの環状の耐火物である請求項２に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項４】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物に含まれるカーボン質材料の含有量が１〜３５質量％である請求項２または請求項３に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項５】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物が、Ｂ４Ｃ、ＳｉＣ、Ａｌ、Ｓｉ等を５質量％以内で含む請求項２または請求項４に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項６】
内孔に配置した溶鋼流旋回用羽根は、テープ状に成形した耐火物を水平面に対して８０〜１８０°にひねった螺旋状に形成したものである請求項１に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項７】
内孔に配置した溶鋼流旋回用羽根は、内孔に設けた段部または突起に設けられている請求項１または請求項６に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項８】
内孔に設置した旋回羽根より上方箇所にガス吐出部を設けた請求項７に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項９】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物を、溶鋼流旋回用羽根の下部側も含め内層全部に設けた請求項７または請求項８に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項１０】
溶鋼流旋回用羽根がパウダーラインに対応する位置より上側位置の内孔に設置されている請求項７または請求項９に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項１１】
内孔に設置した溶鋼流旋回用羽根より上方箇所に設けられたガス吐出部から溶鋼中に噴出される鋼不活性ガスが、ガス供給口から環状耐火物層の背部のスリットを通って供給される請求項８から請求項１０のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項１２】
内孔に溶鋼流旋回用羽根を設け、溶鋼と接触する内孔壁面層の少なくとも一部を環状の耐火物層によって形成した連続鋳造用ノズルを用いる鋼の連続鋳造方法であって、
前記鋼が清浄鋼であって、
且つ、
前記耐火物層が、カーボン質を含み、ＭｇＯとＣａＯの成分を合計で６５質量％以上含有し、そのＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４〜２．３であり、且つ、見掛け気孔率が５〜２５％である清浄鋼の連続鋳造方法。
【請求項１３】
内孔に設けた溶鋼流旋回用羽根より上方の、溶鋼容器の上ノズル部を含む間の箇所にガス吐出部が設けられており、
内孔を流下する溶鋼に前記ガス吐出部から不活性ガスを噴出する請求項１２に記載の鋼の連続鋳造方法。
【請求項１】
内孔に溶鋼流旋回用羽根を設けた溶鋼の連続鋳造のための浸漬ノズルにおいて、溶鋼と接触する内孔壁面層の少なくとも一部をＣａＯとＭｇＯとを含み、且つ、ＣａＯとＭｇＯとの重量比および見掛け気孔率を制御した耐火物によって構成した鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項２】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物がカーボン質材料を含み、ＭｇＯとＣａＯの重量比の合計が６５質量％以上であり、ＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４〜２．３である請求項１に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項３】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物の見掛け気孔率が５〜２５％であり、且つ、厚さが３〜２０ｍｍの環状の耐火物である請求項２に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項４】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物に含まれるカーボン質材料の含有量が１〜３５質量％である請求項２または請求項３に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項５】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物が、Ｂ４Ｃ、ＳｉＣ、Ａｌ、Ｓｉ等を５質量％以内で含む請求項２または請求項４に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項６】
内孔に配置した溶鋼流旋回用羽根は、テープ状に成形した耐火物を水平面に対して８０〜１８０°にひねった螺旋状に形成したものである請求項１に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項７】
内孔に配置した溶鋼流旋回用羽根は、内孔に設けた段部または突起に設けられている請求項１または請求項６に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項８】
内孔に設置した旋回羽根より上方箇所にガス吐出部を設けた請求項７に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項９】
ＣａＯとＭｇＯとを含む耐火物を、溶鋼流旋回用羽根の下部側も含め内層全部に設けた請求項７または請求項８に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項１０】
溶鋼流旋回用羽根がパウダーラインに対応する位置より上側位置の内孔に設置されている請求項７または請求項９に記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項１１】
内孔に設置した溶鋼流旋回用羽根より上方箇所に設けられたガス吐出部から溶鋼中に噴出される鋼不活性ガスが、ガス供給口から環状耐火物層の背部のスリットを通って供給される請求項８から請求項１０のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。
【請求項１２】
内孔に溶鋼流旋回用羽根を設け、溶鋼と接触する内孔壁面層の少なくとも一部を環状の耐火物層によって形成した連続鋳造用ノズルを用いる鋼の連続鋳造方法であって、
前記鋼が清浄鋼であって、
且つ、
前記耐火物層が、カーボン質を含み、ＭｇＯとＣａＯの成分を合計で６５質量％以上含有し、そのＣａＯ／ＭｇＯの重量比が０．４〜２．３であり、且つ、見掛け気孔率が５〜２５％である清浄鋼の連続鋳造方法。
【請求項１３】
内孔に設けた溶鋼流旋回用羽根より上方の、溶鋼容器の上ノズル部を含む間の箇所にガス吐出部が設けられており、
内孔を流下する溶鋼に前記ガス吐出部から不活性ガスを噴出する請求項１２に記載の鋼の連続鋳造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【国際公開番号】ＷＯ２００５／０１８８５１
【国際公開日】平成１７年３月３日（２００５．３．３）
【発行日】平成１９年１１月１日（２００７．１１．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−５１３３２７（Ｐ２００５−５１３３２７）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＪＰ２００４／０１２０７９
【国際出願日】平成１６年８月２３日（２００４．８．２３）
【出願人】（０００１７０７１６）黒崎播磨株式会社 (314)
【Ｆターム（参考）】
【国際公開日】平成１７年３月３日（２００５．３．３）
【発行日】平成１９年１１月１日（２００７．１１．１）
【国際特許分類】
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＪＰ２００４／０１２０７９
【国際出願日】平成１６年８月２３日（２００４．８．２３）
【出願人】（０００１７０７１６）黒崎播磨株式会社 (314)
【Ｆターム（参考）】
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