鋼材併用高強度改良土の施工方法
【課題】 鋼材併用高強度改良土の施工方法を提供する。
【解決手段】 水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部及び遅延強化助剤としてＣａ（ＯＨ）２又はＣａＯ１〜５０質量部を添加して成る硬化材を調整し、前記水硬性固化材を固化対象土１ｍ３に対し２５０〜４００ｋｇとなるように、該硬化材を固化対象土と攪拌混合して硬化遅延された改良土とし、該改良土の未硬化時間内に併用する鋼材を該改良土中に貫入し、該鋼材と前記改良土とを一体化させる。
【解決手段】 水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部及び遅延強化助剤としてＣａ（ＯＨ）２又はＣａＯ１〜５０質量部を添加して成る硬化材を調整し、前記水硬性固化材を固化対象土１ｍ３に対し２５０〜４００ｋｇとなるように、該硬化材を固化対象土と攪拌混合して硬化遅延された改良土とし、該改良土の未硬化時間内に併用する鋼材を該改良土中に貫入し、該鋼材と前記改良土とを一体化させる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼材併用高強度改良土の施工方法に関する。ここで鋼材併用改良土とは、改良土中に鋼管、Ｈ型鋼、Ｉ型鋼などの鋼材を補強材として挿入した改良土を言う。また高強度改良土とは改良土の材令２８日における一軸圧縮強度が４．５Ｎ／ｍｍ２以上の改良土を言う。
【背景技術】
【０００２】
水硬性を有する固化材である各種セメント及び／又はセメント系固化材等（これらを本発明では「水硬性固化材」と総称する）を使用する場合、水硬性固化材が硬化するまでの時間を延長したい必要性が生ずる場合がある。
例えば、
（１）工事中断後に工事を再開する場合などの施工工程の推移に伴って、生ずる固化部の打継ぎ部は構造的に不連続となってコールドジョイントを生じ、応力の伝達が不十分となったり、コールドジョイント部で止水性が損なわれる等の欠陥が発生する場合があった。このような事態を避けるために、打ち継ぎ部の先に施工した部分が硬化するまでの時間を延長する必要性が生ずる。
【０００３】
（２）また、水硬性固化材を用いて行う工事、例えば、地中に連続する壁体を形成するような工事では、水硬性固化材が未硬化の間に、鋼管、Ｈ型鋼、Ｉ型鋼等の補強材を挿入する工法がある。この場合、鋼材などの補強材を挿入する工法においては、水硬性固化材が硬化を開始し始めた時点以降では挿入が困難又は不可能となる。また、補強材の挿入は、ある程度の長さの地下壁を形成した後に行うのが一般的であり、それ故、補強材の挿入時間までに水硬性固化材の硬化するまでの時間を延長する必要性が生ずる。
【０００４】
上記の（１）や（２）に記した現象は、水硬性固化材を用いて地盤土と混合攪拌して改良土とする工事である下記の（３）や（４）等のような工事の場合にも発生する。
【０００５】
（３）軟弱地盤を改良土とすることによる地盤の支持力の確保のための工事や、土留壁、止水壁などとするための改良土による地中壁の造成工事、又は有害物質を含む汚染土の無害化するために改良土工事に使用する場合の工事等。
【０００６】
（４）軟弱な地盤に建造する構築物の基礎杭とするために、地盤を掘削しながら水硬性固化材を攪拌混合して地盤中に柱体状改良土（例えば、ソイルセメント柱体）を形成し、その改良土の柱体中に鋼管杭等の杭体を埋設して杭を造成する後埋設工法や、例えば、水硬性固化材液（例えばセメントミルク）を吐出しながら掘削翼と攪拌翼付きのロッドを鋼管中に挿通し攪拌混合することにより改良土（例えば、ソイルセメント）の柱体形成しつつ、鋼管杭等の杭体を埋設して杭を造成する同時埋設工法（いずれの場合も鋼管を使用する場合は、鋼管ソイルセメント杭造成工法という。）。
【０００７】
（ａ）上記の後埋設工法においては、その改良土が硬化を開始し始めた時点以降では杭の挿入が困難又は不可能となる場合がある。
【０００８】
（ｂ）上記の同時埋設工法の場合においても、杭は絶えず沈設し、所定深度から地表側に連続して杭を沈設する必要があり、地表側の先に施工された改良土が硬化し始めるとその時点以降では、杭を挿入のための下方移動が困難となり、その時点の深度より深い部分の施工が不可能になる場合がある。所定の深度までの杭の造成が不可能になる。
【０００９】
これらの改良土を使用した杭工事の場合も、所定の深度まで杭を挿入できる時間まで水硬性固化材の硬化する時間を延長する必要性が生ずる。
【００１０】
（５）また、水硬性固化材液（例えばセメントミルク）を吐出しながら、例えば、掘削翼と攪拌翼付きのロッドを鋼管中に挿通することにより改良土（例えば、ソイルセメント）を深い深度まで築造する場合は、所定の深さまで築造した後にその最深度にある掘削翼と攪拌翼含む施工装置を回収するに際して、その上部改良土が硬化し始めた時点以降では掘削翼と攪拌翼の部分が受ける抵抗力が大きく、施工装置の回収が困難となったり、又は不可能となる場合もある。それ故に、改良土が硬化するまでの時間を延長する必要性が生ずる。
【００１１】
一般に、改良土の築造深度が通常の場合は、上記の（３）や（４）のように地盤土と水硬性硬化固化材とを混合して改良土（ソイルセメント）とする場合は、直ぐには硬化しないので上記したような理由で施工不能や性能低下を起こす現象になることが少ないが、地盤土の条件によっては、改良土の硬化開始が早くなることがあり、施工手順によっては現状よりも、改良土の硬化開始を遅めたい場合がある。
【００１２】
以上に列記したように硬化開始を遅めたい場合には、水硬性固化材として硬化時間の長いセメント、例えば高炉セメントを使用することも一般に行われている。しかし、高炉セメントは普通ポルトランドセメントに比べ硬化時間が若干遅い程度であり、充分な硬化遅延の効果が得られない。
【００１３】
そこで、これらの欠点を防止するために遅延材（従来から知られている硬化遅延形の混和剤など、水硬性固化材に対して遅延効果を有する添加剤を本発明では「遅延剤」という。）を添加することがある。そして、硬化遅延形の混和剤の添加量を増すことや、硬化遅延効果を大きくすることにより硬化時間が遅延し作業性の確保、ラップ部等の品質の改善が見込まれることは知られていた。例えば、セメント系固化材の硬化遅延性を調整する技術がある（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開平１０−１７８６４号公報（第２−６頁）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
しかし、一方では、硬化を所望の時間まで遅延させるには遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の添加量を多くする必要があり、添加量の増加により、セメント等の水硬性固化材による十分な強度が得られない事態が発生し、施工上の問題となることがあった。特にこの問題は、水硬性固化材を用いて対象土を改良する（例えばソイルセメントとする）場合に多く発生する。
【００１６】
それ故に、このような問題がある遅延剤を使用しないで工事をしようとしても施工できない事態が発生する。
【００１７】
本発明は、水硬性固化材の硬化遅延を図る技術に改良を加え、遅延強化助剤を添加することにより所望の硬化遅延効果を発揮し、土と混合してもその混合硬化物が所望の強度を発揮することが可能な鋼材併用高強度改良土の施工方法を提供することを目的とする。また、本発明方法は、このような硬化遅延剤を用いた改良土（例えばソイルセメント）の硬化遅延工法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明は水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部及び遅延強化助剤としてＣａ（ＯＨ）２又はＣａＯ１〜５０質量部を添加して成る硬化材を調整し、前記水硬性固化材を固化対象土１ｍ３に対し２５０〜４００ｋｇとなるように、該硬化材を固化対象土と攪拌混合して硬化遅延された改良土とし、該改良土の未硬化時間内に併用する鋼材を該改良土中に貫入し、該鋼材と前記改良土とを一体化させることを特徴とする鋼材併用高強度改良土の施工方法である。
【００１９】
本発明において「遅延剤」としては、粉状又は液状などの様態は限定されず、従来から知られている硬化遅延形の混和剤など、水硬性固化材に対して遅延効果を有する添加剤が含まれる。例えば、次の（ア）〜（カ）が含まれる。
【００２０】
（ア）遅延性を有する市販のコンクリート用化学混和剤及びソイルセメント用分散剤、遅延剤
（イ）オキシカルボン酸又は／及びその塩
オキシカルボン酸には、グルコン酸、グルコヘプトン酸、グリコール酸、ヒドロキシプロパン酸（例えば乳酸、３−ヒドロキシプロパン酸等）、ヒドロキシ酪酸（例えば２−ヒドロキシ酪酸、３−ヒドロキシ酪酸、４−ヒドロキシ酪酸等）、ヒドロキシ吉草酸（例えば２−ヒドロキシ吉草酸、３−ヒドロキシ吉草酸、４−ヒドロキシ吉草酸、５−ヒドロキシ吉草酸等）、グリセリン酸、酒石酸、クエン酸、タルトロン酸、リンゴ酸、シトラマル酸等が挙げられる。
【００２１】
オキシカルボン酸塩としては、アンモニウム塩、アルカリ金属塩（例えばナトリウム塩、カリウム塩等）、アルカリ土類金属塩（例えばカルシウム塩、マグネシウム塩等）が挙げられる。
【００２２】
オキシカルボン酸又はその塩の中でも好ましいものはグルコン酸ナトリウムおよび／またはグルコヘプトン酸ナトリウムである。
【００２３】
（ウ）リグニンスルホン酸塩
リグニンスルホン酸塩は、天然パルプ原料中に通常５０〜６０％程度含まれる天然高分子（分子量は数百から数百万に分布するといわれている）であり、その種類は、処理法の違いによって一般リグニンと高性能リグニンに分類されている。一般リグニンに分類されるリグニンスルホン酸塩は、亜硫酸パルプ製造時の蒸解溶出液を脱糖処理することによって得られるもので、平均分子量（Ｍｗ）は２０，０００以下（通常は１０，０００〜１４，０００程度）といわれている。また、高性能リグニンに分類されるリグニンスルホン酸塩は、上記蒸解溶出液あるいはその脱糖処理液を高分子フラクションと低分子フラクションに分画した中の高分子フラクション部分であり、平均分子量（Ｍｗ）は２０，０００以上（通常は２４，０００〜２８，０００程度）といわれており、これらリグニンスルホン酸塩は、脱糖処理法によって、Ｃａ塩、Ｎａ塩、Ｍｇ塩に大別される。
【００２４】
（エ）糖類及びその混合物
糖類にはグルコース、ガラクトース、マンノース、フルクトース、キシロース、アラビノース、リボース、デオキシリボース等の単糖類、及び、シュークロース、マルトース、ラクトース等の少糖類がある。また、その混合物、更には糖類残渣が挙げられる。
【００２５】
（オ）糖アルコール類
糖アルコールにはエリスリトール、キシリトール、アラビトール、アドニトール、ソルビトール、マンニトール、イジトール、タリトール、ガラクチトール、アリトール等が挙げられる。
【００２６】
（カ）糖アルコールと高級脂肪酸とのエステル化合物
糖アルコールと高級脂肪酸のエステル化合物は上記の多価アルコールと炭素数が６〜２２程度のステアリン酸、オレイン酸、カプロン酸、エナント酸、カプリル酸、ぺラルゴン酸、カプリン酸、ウンデシル酸、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルチミン酸、ヘプタデシル酸、ノナデカン酸、ベヘン酸、エライジン酸、エルシン酸等の高級脂肪酸とのエステル化合物が挙げられる。
【００２７】
次に、本発明において「硬化遅延剤」とは従来の「遅延剤」に本発明に係る「遅延強化助剤」を加えたものを言う。本発明に係る「遅延強化助剤」は、Ｃａ（ＯＨ）２又はＣａＯである。
【００２８】
この場合、遅延剤としてオキシカルボン酸塩が望ましい。
【００２９】
次に、本発明で対象とする水硬性固化材は、水硬性を有する固化材である各種セメント及び／又はセメント系固化材等であり、各種セメントとしては普通ポルトランドセメント、高炉セメントなどが例として挙げられる。
【００３０】
そして、前記遅延剤、遅延強化助剤及び水硬性固化材はそれぞれ単独品であってもよく、又は予め２以上を混合した混合品とすることができる。つまり、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）と本発明に係る遅延強化助剤とを別々にしておき、使用時に配合設計を行って適切に調合しても良く、又は、両者を事前に混合しておき、使用現場での調合を省略したプレミックス品とすることができる。また、遅延剤と遅延強化助剤、遅延強化助剤と水硬性固化材、又は、遅延剤と水硬性固化材を予め混合しておくことにしてもよい。これらの混合品は、使用条件に応じた配合としたものを供給することによって、現場作業を容易にすることができるというメリットがある。
【００３１】
本発明に従えば、遅延強化助剤を添加することにより遅延剤の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果が発揮され、土と混合してもその混合硬化物が所望の強度を発揮させることが可能となる。また、従来の遅延剤が使用できずに施工不能な工事を施工可能にすることができる。更に、本発明の硬化遅延剤を使用すると、施工中の改良土は長時間柔らかい状態が維持されるので、充分良好な撹拌が可能になることによる撹拌効率の向上、撹拌のための消費エネルギーが少なくて済むことによる工費の削減、施工スピードを早くすることによる工期の短縮、撹拌抵抗などが少なくなることによる施工機械の摩滅の減少、従来では回収が不可能であった施工機械の回収作業などの効果の中から、施工者が希望する効果を選ぶことできる。
【００３２】
本発明方法によれば改良土（例えばソイルセメント）の硬化が所望の時間に合わせることが可能になるために、遅延剤（遅延硬化形の混和剤）を単独で使用する場合よりも、安価な遅延強化助剤を添加することにより遅延剤（遅延硬化形の混和剤）自体の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果を発揮し、トータルコストを低減できる。また、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）を単独で使用する場合、硬化を所望の時間まで遅延させるには遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の添加量を多くする必要があり、添加量の増加により、改良土（例えばソイルセメント）の硬化体が十分な強度が得られない事態が発生していたが、遅延剤（遅延硬化形の混和剤）の使用量を減らしても、遅延強化助剤を添加することにより硬化を所望の時間まで遅延できるので、改良土（例えばソイルセメント）の硬化体の強度を許容範囲に収めることができる。
【００３３】
上記した固化対象土としては、地盤土、排土、土を含む産業廃棄物などが例として挙げられ、改良土とする目的として、ソイルセメントの形成、排土を流動化し固化させる流動化処理土とすることなどが挙げられる。
【００３４】
また、改良土（例えばソイルセメント）が未硬化の間に、所要工事を遂行する具体的な例として、改良土中に鋼管、Ｈ型鋼、Ｉ型鋼等の補強材を挿入する次の（イ）、（ロ）のような工法がある。
【００３５】
（イ）鋼管ソイルセメント杭造成工法
この工法は、従来技術の（４）に記載した工法である。この改良土と鋼管が一体化された合成杭は、高靭性、高支持力の合成杭となり、この改良土を使用した杭工事の場合も、所定の深度まで杭を挿入できる時間まで水硬性固化材の硬化する時間を延長する。
【００３６】
（ロ）ソイルセメント地中連続壁構築工法
地盤に挿入したチェーンソー形のカッターを横方向に移動させて溝を掘削しながら、固化材液の注入を行うことにより、地盤土と固化材液の混合攪拌を行い、地中に連続した改良土（ソイルセメント）の壁体を構築する工法（以下、「ＴＲＤ工法」と言う）における壁体中にＨ型鋼等の補強材を挿入する作業である。このような壁体は土留壁、止水壁、液状化対策や地盤の補強、地下水の遮断等に使用される。
【００３７】
次に、本発明の数値限定について説明する。硬化遅延剤中の遅延剤の量は水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部とする。０．２質量部未満では本発明に係る遅延強化助剤を添加しても遅延効果が乏しいので、０．２質量部以上とする。また、１２質量部を越えて添加しても遅延効果が飽和するので、１２質量部を上限とした。本発明は、遅延剤の添加量を減らして安価な遅延強化助剤を用いることを基本技術思想とするので、通常、この上限値より低い値を採用する。好ましい値は、５質量部以下である。遅延強化助剤は、固化対象土の土質並びにその含水比、遅延剤の添加量との兼ね合い、遅延強化剤の種類、遅延時間の長さ等によって添加量に差異があるが、１〜５０質量部とする。１質量部未満では効果が乏しく、５０質量部を越えて添加しても効果が飽和するので、採算性が乏しくなるので制限される。
【発明の効果】
【００３８】
本発明の硬化遅延剤は、遅延剤（硬化遅延形の混和剤等の添加剤）の使用を減少させ、市中に出回っている材料を遅延強化助剤として使用することにより、従来の遅延硬化形の混和剤を多量に使用する問題点を解決することができる。すなわち、本発明の遅延硬化剤は、水硬性固化材の硬化遅延を図る技術に改良を加え、遅延強化助剤を添加することにより所期の硬化遅延効果を発揮し、多量使用する必要があった従来の硬化遅延形の混和剤を多量に使用する問題点を解決することができる。
【００３９】
また本発明の第２の発明である水硬性固化材の硬化遅延工法に従えば、遅延強化助剤を添加することにより遅延剤の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果が発揮され、従来の硬化遅延形の混和剤が存在することで施工上の問題があった工事を問題なく施工することができる。
【００４０】
次に、本発明の第３の発明である改良土の硬化遅延工法に従うと、改良土（ソイルセメント）の硬化が所望の時間に合わせるために、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）を単独で使用する場合よりも、遅延強化助剤を併用添加することにより遅延剤（硬化遅延形の混和剤）自体の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果を発揮し、施工効率が上がりトータルコストが低減できる。また、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）を単独で使用する場合、硬化を所望の時間まで遅延させるには遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の添加量を多くする必要があり、添加量の増加により、改良土（ソイルセメント）の硬化体が十分な強度が得られない事態が発生していたが、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の使用量を減らしても、遅延強化助剤を添加することにより硬化を所望の時間まで遅延させることができるので、改良土（ソイルセメント）の硬化体の強度を許容範囲に収めることができる。
【００４１】
即ち、水硬性固化材を地中に混合する改良土（ソイルセメント）造成工事中に、遅延剤（硬化遅延形の混和剤等の添加剤）の使用を減少させ、市中に出回っている材料を用いて、工費の上昇を招くことなく、短期的（数時間〜数日間）な効果を計ることができ、その後の強度発現性が改善され、従来の硬化遅延形の混和剤を多量に使用する場合、強度が十分に発現しないという問題を解決することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図２】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図３】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図４】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図５】実施例の圧縮強度を示すグラフである。
【図６】実施例の圧縮強度を示すグラフである。
【図７】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図８】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図９】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１０】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１１】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１２】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１３】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１４】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１５】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１６】水固化材比と施工性、残土量及び強度との関係を示すグラフである。
【図１７】固化材使用量と施工性、残土量及び強度との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
まず最初に鋼管ソイルセメント杭造成工法の場合を例にとって、一般的な配合設計について説明する。配合量の決定にあたっては、ソイルセメント（改良土）の強度が目標値を満足し、施工性と経済性を両立できる範囲とする。固化材添加量を一定とし、横軸に水固化材比を取り、横軸に残土量と強度をとると図１６に示すような模式的なグラフを描くことができる。曲線１０は残土量を示す。残土量とは、固化材液が地盤に加わることによる体積増加のために、掘削攪拌によるソイルセメント（改良土）形成に伴って地上に排出される排土量である。曲線１１は強度を示す。
【００４４】
水固化材比が大きくなるに従って、施工性は良好になるが、曲線１１で示すように、強度発現は低下していく。このことから目標強度を満足し、かつ固化材がポンプ圧送可能な範囲の水固化材比は範囲１２で示される。しかし、水固化材比が増えるにしたがって曲線１０で示すように、残土量も増加するため、施工性が良好な範囲でなるべく小さい水固化材比を選択することが望ましい。
【００４５】
また、固化材の最適添加量を決定するときには、固化材の添加量が少ない場合は目標強度を満足しないことが多いことも考慮すべきである。図１７に、水固化材比が一定の場合の固化材添加量を横軸に取り、施工性、強度（曲線１３）及び残土量（曲線１４）の関係を模式的に示した。固化材添加量が増加するにつれて、注入量が増加するため施工性が向上し、強度発現も大きくなる。一方、残土量も固化材添加量が増加量に比例して増加していく。したがって、目標強度を満足し、かつ施工性も良好な範囲１５で、最も残土量が少なくなるように経済的な配合量を設定することが望ましい。
【００４６】
以上より、今までの施工性や室内配合試験の結果をもとに、ソイルセメント強度、施工性、及び経済性などの面から判断し、一般的な地盤における配合例を示すと次の通りである。
【００４７】
固化材添加量（ｋｇ／ｍ３：地盤土１ｍ３当たりのセメント量）
同時沈設方式の場合：３００ｋｇ／ｍ３
後沈設方式の場合：３００〜４００ｋｇ／ｍ３
水固化材比（質量％）
同時沈設方式の場合：１００〜１２０％
後沈設方式の場合：１２０〜１５０％
以上に鋼管ソイルセメント杭造成工法の場合の水硬性固化材の使用量について説明した。
【００４８】
次に本発明の硬化遅延剤について、その効果を確認するために行った実験に基づいて説明する。
【００４９】
鋼管ソイルセメント杭造成工法に通常行われる通常条件での室内試験とソイルセメント地中連続壁構築工法に通常行われる通常条件での室内試験とを実施し、施工性を判断する場合に問題となるスラリーの流動性試験として、鋼管ソイルセメント杭造成工法の室内試験で通常使用される改良土（ソイルセメント）の針貫入（プロクター）試験、及びソイルセメント地中連続壁構築工法の室内試験で通常使用されるベーンせん断抵抗試験の測定を行った。強度発現性についてはソイルセメント（改良土）の一軸圧縮強度試験を実施した。このような室内試験により遅延強化助剤の有効性を確認した。
【００５０】
なお、改良土（ソイルセメント）の針貫入（プロクター）試験には、ＪＩＳ Ａ６２０４の付属書１のコンクリートの凝結時間試験方法を準用し、油圧式によるプロクター試験機（株式会社丸東製作所製）を用いて行った。その測定仕様は次の通りである。
【００５１】
貫入方式：ハンドルを手動で回す方式
貫入抵抗測定：油圧荷重計置針指示式
荷重計：油圧ベローズ式、最大容量１０００Ｎ、最小目盛１０Ｎ
指針零点調整：手動式調整部装備
貫入針頭：１００ｍｍ２，貫入支持線付き
試料容器：直径１５０ｍｍ、高さ１５０ｍｍの円筒形容器
試料容器に上面を上端より約１ｃｍ低くなるように、改良土（ソイルセメント）を試料として充填し、表面を平滑な面として測定を行った。
【００５２】
測定は、ハンドルを操作して貫入針頭を試料中に２５ｍｍ貫入させた。貫入深さは、貫入針頭に付けた刻線によって確認した。貫入に要する時間は、約１０秒とし、貫入試験を行った時刻及び貫入に要した力（Ｎ）を荷重計の置針から読みとって、記録した。このような測定を規定の経過時間毎に行った。貫入針頭の針跡の間隔は、用いる貫入針頭の直径の２倍以上で、かつ、１５ｍｍ以上とし、試料容器の側面と針跡の間隔は、２０ｍｍ以下とならないようにした。
【００５３】
用いた貫入針頭の断面積（ｍｍ２）で貫入に要した力（Ｎ）を除し、貫入抵抗（Ｎ／ｍｍ２）を算出した。
【００５４】
また、ベーンせん断抵抗試験は、地盤工学会基準（ＪＧＳ １４１１−１９５）の原位置ベーンせん断試験方法に準じて試験を行った。即ち、ベーンせん断抵抗試験は４枚の羽根（ベーンプレード）を測定部として持っている装置を使用し、この羽根を所定の深さ試料中へ押し込んだ後で回転させて試料をせん断する。このとき羽根の受ける最大抵抗値からせん断強さを求めるものである。
【００５５】
より具体的には、ポケットベーンと呼ばれる高さ４０ｍｍ，幅２０ｍｍの羽根（ベーンプレード）のものを使用し、載荷、測定装置は、回転ロッドとベーンシャフトを介して試料中に押し込んだベーンプレードを回転させ、トルクメータでトルクを測定する。
【００５６】
測定は、回転ロッドにねじりを与えないようにして、ベーン（羽根）のみを所定の深さまでゆっくり押し込む。回転ロッドを載荷、測定装置に固定し、羽根を後で回転させて試料をせん断する。
【００５７】
試料のせん断強さτｖ（ｋＮ／ｍ２）を次式によって算定した。
【００５８】
【数１】
【００５９】
ここに、
Ｍ：測定最大トルク（ｋＮ・ｍ）
Ｍｆ：試験機の摩擦トルク（ｋＮ・ｍ）
Ｄ：ベーンプレードの幅（ｍ）
〔試験例１〕
試験例１として前記した鋼管ソイルセメント杭造成工法用の室内実験を行った試験結果を表１及び図１〜図４に示すが、この実験の条件は下記に示すとおりである。
【００６０】
【表１】
【００６１】
水硬性固化材である高炉セメント（Ｂ種）を使用し、かつセメントの使用量であるセメント量Ｃ＝３００ｋｇ／ｍ３（地盤土１ｍ３当たりのセメント量）として、水固化材比１００質量％とし、表１に示すように、粘土質、砂質土、シルトの各土質の地盤土試料に対し実験を行った。遅延剤、遅延強化助剤の添加量はセメント１００質量部に対する質量部（外割）の値を％と表示している。表１の備考に示すように、各土質について図１〜図４に針貫入（プロクター）試験による針貫入抵抗試験結果を、縦軸に貫入抵抗、横軸に遅延剤、遅延強化助剤及びセメントからなる固化材液を地盤土試料に対し撹拌混合した時間からの経過時間（硬化時間）を横軸として詳細な結果を示した。
【００６２】
表１中には鋼管ソイルセメント杭造成工法における鋼管のソイルセメント柱への回転埋設段階で重要となる貫入抵抗２〜４Ｎ／ｍｍ２までの硬化時間（経過時間）を示すと共に特に長期圧縮強度が問題となるシルト質の場合の圧縮強度を示した。圧縮強度の経時変化は、図５，図６に示した。
【００６３】
図１は粘土質の地盤に関するもので、その含水比は、６５．０％であった。遅延剤としてオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図１ではＥＲ−２と表示した。また、遅延強化助剤として、表１に示したように、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図１中にはＣａと表示）、ＮａＯＨ（試薬１級）と消石灰の等量混合物（図１中にはＮａ＋Ｃａと表示）を用いた。添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する質量部の値（外割）を％と表示した。遅延強化助剤を加えないものを比較例として示した。
【００６４】
貫入抵抗が２Ｎ／ｍｍ２及びで３Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、比較例２で２．５時間及び４．３時間であるのに対し、実施例１では８時間及び１２時間以上、実施例２では、６時間及び１２時間、実施例３では６時間及び８．５時間となっており、それぞれ硬化時間が遅延している。
【００６５】
図２は砂質土の地盤に関するもので、遅延剤として、上記したと同じオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図２ではＥＲ−２と表示した。遅延強化助剤として、表１に示したように、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図２中にはＣａと表示）を用い、その添加量を変化させた。添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する質量部の値（外割）を％で表示した。遅延剤（ＥＲ−２）のみを添加したものを比較例３とし、遅延剤（ＥＲ−２）と遅延強化助剤を全く加えないものを比較例４として示した。
【００６６】
貫入抵抗値が２Ｎ／ｍｍ２及びで３Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、表１にも記載したように、比較例４では２．６時間及び３．３時間であるのに対し、実施例４では５．７時間及び７．３時間、実施例５では４．３時間及び５．１時間、実施例６では４時間及び４．９時間となっており、遅延剤の添加量が一定であるにもかかわらず消石灰の量が増加するにつれて遅延効果が大きくなっている。
【００６７】
図３はシルトの地盤に関するもので、遅延剤として、上記したと同じオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図３ではＥＲ−２と表示した。遅延強化助剤として、表１に示したように、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図２中にはＣａと表示）を用い、その添加量を変化させた。添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する質量部の値（外割）を％で表示した。
【００６８】
遅延剤（ＥＲ−２）と遅延強化助剤を全く加えないものを比較例６として示した。
【００６９】
貫入抵抗値が２Ｎ／ｍｍ２及びで４Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、表１にも記載したように、比較例６では３．９時間及び７．８時間であるのに対し、実施例７では８．５時間及び１７．５時間、実施例８では６．５時間及び１５．５時間、実施例９では４．４時間及び１２．７時間となっており、遅延剤の添加量が一定であるにもかかわらず消石灰の量が増加するにつれて遅延効果が大きくなっている。
【００７０】
図３に示した比較例及び実施例の一軸圧縮強度を図５に示した。長期強度（９１日強度）を見ると、表１にも示したように、遅延剤、遅延強化助剤を添加しない比較例に対して、実施例の強度は概略同等と見ることができる。
【００７１】
図４は同じくシルトの地盤に関するもので、遅延剤として、上記したと同じオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図４ではＥＲ−２と表示した。遅延強化助剤として、表１に示したように、Ｃａ（ＯＨ）２（試薬１級、図４中にはＣａと表示）、ＣａＯを用いた。添加量はそれぞれセメントの質量部に対する質量部の値（外割）を％で表示した。遅延剤（ＥＲ−２）と遅延強化助剤を全く加えないものを比較例６として示した。
【００７２】
貫入抵抗値が２Ｎ／ｍｍ２及びで４Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、表１にも記載したように、比較例６では３．９時間及び７．８時間であるのに対し、実施例７では８．５時間及び１７．５時間、実施例８では６．５時間及び１５．５時間、実施例９では４．４時間及び１２．７時間、実施例１１では５．５時間及び１４時間、実施例１２では７時間及び１４．３時間となっている。図４に示す比較例及び実施例の一軸圧縮強度を図６に示した。長期強度（９１日強度）を見ると、表１にも示したように、遅延剤、強化助剤を添加しない比較例に対して、実施例の強度は同等と見ることができる。
【００７３】
〔試験例２〕
試験例２として前記したＴＲＤ工法用の室内実験を行った試験結果を表２並びに図７及び図８に示すが、この実験の条件は下記に示すとおりである。
【００７４】
【表２】
【００７５】
水硬性固化材である高炉セメント（Ｂ種）を使用し、かつセメントの使用量であるセメント量Ｃ＝２５０ｋｇ／ｍ３（地盤土１ｍ３当たりのセメント量）として、水固化材比２００質量％とし、地盤土試料に対し実験を行った。遅延剤、遅延強化助剤の添加量はセメント１００質量部に対する質量部（外割）の値を％と表示している。表２並びに図７及び図８に示すようベーンせん断抵抗試験よるにベーンせん断抵抗値（せん断強さ）を縦軸に、横軸に遅延剤、遅延強化助剤及びセメントからなる固化材液を地盤土試料に対し撹拌混合した時間からの経過時間（硬化時間）を横軸として詳細な結果を示した。
【００７６】
なお、図７や図８において遅延剤としてオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図７や図８においてＥＲ−２と表示した。
【００７７】
また、ＥＲと表示したものは遅延剤としてオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用したことを意味する。
更に、遅延強化助剤として、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図７や図８中にはＣａと表示）を使用した。
【００７８】
添加量はそれぞれセメント１００質量部の値（外割）を％と表示した。遅延剤や遅延強化助剤を加えないものは比較例とした。
【００７９】
表２には６時間後（６Ｈ）、１２時間後（１２Ｈ）及び１８時間後（１８Ｈ）のベーンせん断抵抗値を示した。
【００８０】
ＴＲＤ工法において、Ｈ鋼等の補強材を挿入する作業が容易な範囲のベーンせん断抵抗値は、５ｋＮ／ｍ２程度までであり、比較例１２，１３，１７では３時間〜６時間未満に制約されるが、本発明の硬化遅延材を用いると、実施例１５，１６，１９に示すように、１８時間程度まで延長することができる。またオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社サンフローパリック製）を２％とする条件では、遅延強化助剤の消石灰が２０％より３０％の方が効果が大きく、オキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）４％と消石灰２０％の場合と同等である。
【００８１】
以上の実施例において使用した遅延強化助剤の添加質量部を、使用した酸化物あるいは水酸化物（化合物）及びそれらの混合物の分子量に注目して、セメント１ｋｇ当り添加した化合物のモル数及び化学当量を表３に示した。
【００８２】
【表３】
【００８３】
〔試験例３〕
試験例３として対象土にシルト質粘土を用い、試験例２と同様に、ＴＲＤ工法用の室内実験を行った。結果を表４〜５並びに図９〜１５に示した。この実験の条件は次のとおりである。
【００８４】
水硬性固化材である高炉セメント（Ｂ種）を使用し、かつセメントの使用量であるセメント量Ｃ＝２５０ｋｇ／ｍ３（地盤土１ｍ３当たりのセメント量）として、水固化材比１００質量％とした。遅延剤、遅延強化助剤の添加量はセメント１００質量部に対する質量部（外割）の値を％と表示している。図９〜１５に示すように、ベーンせん断抵抗試験によるベーンせん断抵抗値（せん断強さ）を縦軸に取り、遅延剤、遅延強化助剤及びセメントからなる固化材液を地盤土試料に対し撹拌混合した時間からの経過時間（硬化時間）を横軸に取って詳細な結果を示した。
【００８５】
遅延剤として、オキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を用い、遅延強化助剤として、生石灰（ＣａＯ、試薬１級）、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級）を用いたものを表４に示した。
【００８６】
表４の内、実施例２０、２６、２８、３０、３１、５５及び比較例１８、１９を図９に示した。
【００８７】
また、遅延材として、クエン酸、リグニンスルホン酸、ソルビトール、マルトース、イソマルオリゴ糖、又はポリアクリル酸を用い、遅延強化助材として、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級）を用いたものを表５に示した。遅延剤はそれぞれほぼ同等の遅延効果を有する添加量とした。すなわち水硬性固化材１００質量部に対し、クエン酸３質量部、リグニンスルホン酸２質量部、マルトース２質量部、ソルビトール１質量部、イソマルオリゴ糖１質量部、ポリアクリル酸４質量部とした。表５の遅延剤ごとの試験結果をそれぞれ図１０〜１５に示した。
【００８８】
【表４】
【００８９】
【表５】
【００９０】
添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する値（外割）を％と表示した。遅延剤や遅延強化助剤を加えないものを比較例として示した。
【００９１】
表４、５には４時間後（４Ｈ）、６時間後（６Ｈ）及び８時間後（８Ｈ）のベーンせん断抵抗値を示した。ＴＲＤ工法において、Ｈ鋼等の補強材を挿入する作業が容易な範囲のベーンせん断抵抗値は、５ｋＮ／ｍ２程度までである。従って、明らかにこれを越えるデータについては測定を行わなかった。表４、５中に＋と表示してあるのは、概ね８ｋＮ／ｍ２を越えるような値となると想定されるものであって測定をしなかったものである。また、表４、５中の主なものについて材齢７日及び２８日における圧縮強度を測定し、表４、５に併記した。
【００９２】
表４において、比較例１８は遅延材（ＥＲ−２）のみを２％加え遅延強化助材を加えないもの、比較例１９は遅延材、遅延強化助材のいずれも加えないものである。比較例１８では、ＴＲＤ工法の適用は４時間未満程度までに制約される。比較例１９では３時間以内に制約される。実施例１９〜２１、３０、５５では、８時間未満程度まで遅延効果を利用することができ、実施例２５、２６、２８、２９、３１〜３４、３６では６時間未満程度まで遅延効果を利用することができる。また、実施例２０を除き、実施例１９、２１、２６、２８、２９、３３では、材齢２８日における圧縮強度も充分発現している。実施例２３、２４、３５、３６がやや使いにくい態様を示している。
【００９３】
次に表５及び図１０〜１５について説明する。遅延材として、クエン酸、リグニン、マルトース、イソマルオリゴ糖、又はポリアクリル酸を用いた。クエン酸（オキシカルボン酸系）は試薬１級、リグニンスルホン酸は日本製紙株式会社製リグニンスルホン酸カルシウム塩（平均分子量１３，０００）、マルトース（糖類系）は試薬１級、ソルビトール（糖アルコール系）は上野製薬製Ｄ−ソルビトール液、イソマルオリゴ糖（糖類系）は林原株式会社製イソマルオリゴ糖シラップ（商品名パノラップ（濃度７５％））、ポリアクリル酸は株式会社サンフローパリック製ポリアクリル酸ソーダ（平均分子量１４，０００）（商品名ジオスパーＫ）を用いた。遅延強化助材として、Ｃａ（ＯＨ）２を用いたものを表５に示した。表５の遅延材ごとの試験結果をそれぞれ図１０〜１５に示した。
【００９４】
クエン酸を遅延剤とする実施例では、表５及び図１０に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２５に比し、実施例３７〜３９は遅延効果が大きく、実施例３７の材齢２８日の圧縮強度も優れている。実施例３８、３９も比較例２５との対比でせん断抵抗値が５ｋＮ／ｍ３に達するまでに２〜４時間の付加時間の遅延効果が認められる。
【００９５】
リグニンスルホン酸を遅延剤とする実施例では、表５及び図１１に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２０に比べて実施例４０〜４２が遅延効果が大きく、１〜３時間程度の付加時間の遅延効果が認められる。
【００９６】
マルトースを遅延剤とする実施例では、表５及び図１２に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２６に比べて実施例４３〜４５は２〜４時間程度の付加時間が認められ、実施例４３に示すように、材齢２８日の圧縮強度も十分な値を示している。
【００９７】
ソルビトールを遅延剤とする実施例では、表５及び図１３に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２１に対し、１〜３時間の付加時間の遅延効果が期待される。
【００９８】
イソマルトオリゴ糖を遅延剤とする実施例では、表５及び図１４に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２２に対し、２〜４時間の遅延効果が認められるが、実施例４９に示すように材齢２８日の圧縮強度が低い。従って、使用量その他の条件をさらに研究する必要があると考えられる。
【００９９】
ポリアクリル酸を遅延剤とする実施例では、表５及び図１５に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２３に対し、０．５〜２時間の遅延効果がある。
【０１００】
次に、遅延材としてＥＲ−２を用い、遅延強化助剤を１０％としたとき、本発明の各遅延強化助剤のランク付けは、表６に示すようになる。表６におけるクラス分けは元素の周期律表の周期を示したものである。遅延効果は左側欄が大きく右に行くに従って小さくなる。また、同じ枠内に記載したものは遅延効果が概ね同等と考えられるものである。
【０１０１】
次に、実験例３で用いた遅延強化助剤の金属原子量と遅延効果との関係を表７に纏めて示した。表７中、括弧内に示した数字は、結晶水を除外した値を記載したものである。
【０１０２】
【表６】
【０１０３】
【表７】
【０１０４】
なお、遅延効果のみに注目すると、遅延強化助剤にあっては酸化亜鉛（ＺｎＯ）等が高い効果を示す。遅延剤としては、糖類は、一般に要求される２８日強度において、充分な強度の発現が期待できない場合があるため、取り扱いに注意を要する。但し、目的によっては、硬化遅延の効果及び強度発現期間などの選択によって、遅延剤及び遅延強化助剤の添加量は、本発明の添加割合の範囲内で充分に使用可能である。
【符号の説明】
【０１０５】
１０ 曲線（残土量）
１１ 曲線（強度）
１２ 範囲
１３ 曲線（強度）
１４ 曲線（残土量）
１５ 範囲
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼材併用高強度改良土の施工方法に関する。ここで鋼材併用改良土とは、改良土中に鋼管、Ｈ型鋼、Ｉ型鋼などの鋼材を補強材として挿入した改良土を言う。また高強度改良土とは改良土の材令２８日における一軸圧縮強度が４．５Ｎ／ｍｍ２以上の改良土を言う。
【背景技術】
【０００２】
水硬性を有する固化材である各種セメント及び／又はセメント系固化材等（これらを本発明では「水硬性固化材」と総称する）を使用する場合、水硬性固化材が硬化するまでの時間を延長したい必要性が生ずる場合がある。
例えば、
（１）工事中断後に工事を再開する場合などの施工工程の推移に伴って、生ずる固化部の打継ぎ部は構造的に不連続となってコールドジョイントを生じ、応力の伝達が不十分となったり、コールドジョイント部で止水性が損なわれる等の欠陥が発生する場合があった。このような事態を避けるために、打ち継ぎ部の先に施工した部分が硬化するまでの時間を延長する必要性が生ずる。
【０００３】
（２）また、水硬性固化材を用いて行う工事、例えば、地中に連続する壁体を形成するような工事では、水硬性固化材が未硬化の間に、鋼管、Ｈ型鋼、Ｉ型鋼等の補強材を挿入する工法がある。この場合、鋼材などの補強材を挿入する工法においては、水硬性固化材が硬化を開始し始めた時点以降では挿入が困難又は不可能となる。また、補強材の挿入は、ある程度の長さの地下壁を形成した後に行うのが一般的であり、それ故、補強材の挿入時間までに水硬性固化材の硬化するまでの時間を延長する必要性が生ずる。
【０００４】
上記の（１）や（２）に記した現象は、水硬性固化材を用いて地盤土と混合攪拌して改良土とする工事である下記の（３）や（４）等のような工事の場合にも発生する。
【０００５】
（３）軟弱地盤を改良土とすることによる地盤の支持力の確保のための工事や、土留壁、止水壁などとするための改良土による地中壁の造成工事、又は有害物質を含む汚染土の無害化するために改良土工事に使用する場合の工事等。
【０００６】
（４）軟弱な地盤に建造する構築物の基礎杭とするために、地盤を掘削しながら水硬性固化材を攪拌混合して地盤中に柱体状改良土（例えば、ソイルセメント柱体）を形成し、その改良土の柱体中に鋼管杭等の杭体を埋設して杭を造成する後埋設工法や、例えば、水硬性固化材液（例えばセメントミルク）を吐出しながら掘削翼と攪拌翼付きのロッドを鋼管中に挿通し攪拌混合することにより改良土（例えば、ソイルセメント）の柱体形成しつつ、鋼管杭等の杭体を埋設して杭を造成する同時埋設工法（いずれの場合も鋼管を使用する場合は、鋼管ソイルセメント杭造成工法という。）。
【０００７】
（ａ）上記の後埋設工法においては、その改良土が硬化を開始し始めた時点以降では杭の挿入が困難又は不可能となる場合がある。
【０００８】
（ｂ）上記の同時埋設工法の場合においても、杭は絶えず沈設し、所定深度から地表側に連続して杭を沈設する必要があり、地表側の先に施工された改良土が硬化し始めるとその時点以降では、杭を挿入のための下方移動が困難となり、その時点の深度より深い部分の施工が不可能になる場合がある。所定の深度までの杭の造成が不可能になる。
【０００９】
これらの改良土を使用した杭工事の場合も、所定の深度まで杭を挿入できる時間まで水硬性固化材の硬化する時間を延長する必要性が生ずる。
【００１０】
（５）また、水硬性固化材液（例えばセメントミルク）を吐出しながら、例えば、掘削翼と攪拌翼付きのロッドを鋼管中に挿通することにより改良土（例えば、ソイルセメント）を深い深度まで築造する場合は、所定の深さまで築造した後にその最深度にある掘削翼と攪拌翼含む施工装置を回収するに際して、その上部改良土が硬化し始めた時点以降では掘削翼と攪拌翼の部分が受ける抵抗力が大きく、施工装置の回収が困難となったり、又は不可能となる場合もある。それ故に、改良土が硬化するまでの時間を延長する必要性が生ずる。
【００１１】
一般に、改良土の築造深度が通常の場合は、上記の（３）や（４）のように地盤土と水硬性硬化固化材とを混合して改良土（ソイルセメント）とする場合は、直ぐには硬化しないので上記したような理由で施工不能や性能低下を起こす現象になることが少ないが、地盤土の条件によっては、改良土の硬化開始が早くなることがあり、施工手順によっては現状よりも、改良土の硬化開始を遅めたい場合がある。
【００１２】
以上に列記したように硬化開始を遅めたい場合には、水硬性固化材として硬化時間の長いセメント、例えば高炉セメントを使用することも一般に行われている。しかし、高炉セメントは普通ポルトランドセメントに比べ硬化時間が若干遅い程度であり、充分な硬化遅延の効果が得られない。
【００１３】
そこで、これらの欠点を防止するために遅延材（従来から知られている硬化遅延形の混和剤など、水硬性固化材に対して遅延効果を有する添加剤を本発明では「遅延剤」という。）を添加することがある。そして、硬化遅延形の混和剤の添加量を増すことや、硬化遅延効果を大きくすることにより硬化時間が遅延し作業性の確保、ラップ部等の品質の改善が見込まれることは知られていた。例えば、セメント系固化材の硬化遅延性を調整する技術がある（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開平１０−１７８６４号公報（第２−６頁）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
しかし、一方では、硬化を所望の時間まで遅延させるには遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の添加量を多くする必要があり、添加量の増加により、セメント等の水硬性固化材による十分な強度が得られない事態が発生し、施工上の問題となることがあった。特にこの問題は、水硬性固化材を用いて対象土を改良する（例えばソイルセメントとする）場合に多く発生する。
【００１６】
それ故に、このような問題がある遅延剤を使用しないで工事をしようとしても施工できない事態が発生する。
【００１７】
本発明は、水硬性固化材の硬化遅延を図る技術に改良を加え、遅延強化助剤を添加することにより所望の硬化遅延効果を発揮し、土と混合してもその混合硬化物が所望の強度を発揮することが可能な鋼材併用高強度改良土の施工方法を提供することを目的とする。また、本発明方法は、このような硬化遅延剤を用いた改良土（例えばソイルセメント）の硬化遅延工法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明は水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部及び遅延強化助剤としてＣａ（ＯＨ）２又はＣａＯ１〜５０質量部を添加して成る硬化材を調整し、前記水硬性固化材を固化対象土１ｍ３に対し２５０〜４００ｋｇとなるように、該硬化材を固化対象土と攪拌混合して硬化遅延された改良土とし、該改良土の未硬化時間内に併用する鋼材を該改良土中に貫入し、該鋼材と前記改良土とを一体化させることを特徴とする鋼材併用高強度改良土の施工方法である。
【００１９】
本発明において「遅延剤」としては、粉状又は液状などの様態は限定されず、従来から知られている硬化遅延形の混和剤など、水硬性固化材に対して遅延効果を有する添加剤が含まれる。例えば、次の（ア）〜（カ）が含まれる。
【００２０】
（ア）遅延性を有する市販のコンクリート用化学混和剤及びソイルセメント用分散剤、遅延剤
（イ）オキシカルボン酸又は／及びその塩
オキシカルボン酸には、グルコン酸、グルコヘプトン酸、グリコール酸、ヒドロキシプロパン酸（例えば乳酸、３−ヒドロキシプロパン酸等）、ヒドロキシ酪酸（例えば２−ヒドロキシ酪酸、３−ヒドロキシ酪酸、４−ヒドロキシ酪酸等）、ヒドロキシ吉草酸（例えば２−ヒドロキシ吉草酸、３−ヒドロキシ吉草酸、４−ヒドロキシ吉草酸、５−ヒドロキシ吉草酸等）、グリセリン酸、酒石酸、クエン酸、タルトロン酸、リンゴ酸、シトラマル酸等が挙げられる。
【００２１】
オキシカルボン酸塩としては、アンモニウム塩、アルカリ金属塩（例えばナトリウム塩、カリウム塩等）、アルカリ土類金属塩（例えばカルシウム塩、マグネシウム塩等）が挙げられる。
【００２２】
オキシカルボン酸又はその塩の中でも好ましいものはグルコン酸ナトリウムおよび／またはグルコヘプトン酸ナトリウムである。
【００２３】
（ウ）リグニンスルホン酸塩
リグニンスルホン酸塩は、天然パルプ原料中に通常５０〜６０％程度含まれる天然高分子（分子量は数百から数百万に分布するといわれている）であり、その種類は、処理法の違いによって一般リグニンと高性能リグニンに分類されている。一般リグニンに分類されるリグニンスルホン酸塩は、亜硫酸パルプ製造時の蒸解溶出液を脱糖処理することによって得られるもので、平均分子量（Ｍｗ）は２０，０００以下（通常は１０，０００〜１４，０００程度）といわれている。また、高性能リグニンに分類されるリグニンスルホン酸塩は、上記蒸解溶出液あるいはその脱糖処理液を高分子フラクションと低分子フラクションに分画した中の高分子フラクション部分であり、平均分子量（Ｍｗ）は２０，０００以上（通常は２４，０００〜２８，０００程度）といわれており、これらリグニンスルホン酸塩は、脱糖処理法によって、Ｃａ塩、Ｎａ塩、Ｍｇ塩に大別される。
【００２４】
（エ）糖類及びその混合物
糖類にはグルコース、ガラクトース、マンノース、フルクトース、キシロース、アラビノース、リボース、デオキシリボース等の単糖類、及び、シュークロース、マルトース、ラクトース等の少糖類がある。また、その混合物、更には糖類残渣が挙げられる。
【００２５】
（オ）糖アルコール類
糖アルコールにはエリスリトール、キシリトール、アラビトール、アドニトール、ソルビトール、マンニトール、イジトール、タリトール、ガラクチトール、アリトール等が挙げられる。
【００２６】
（カ）糖アルコールと高級脂肪酸とのエステル化合物
糖アルコールと高級脂肪酸のエステル化合物は上記の多価アルコールと炭素数が６〜２２程度のステアリン酸、オレイン酸、カプロン酸、エナント酸、カプリル酸、ぺラルゴン酸、カプリン酸、ウンデシル酸、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルチミン酸、ヘプタデシル酸、ノナデカン酸、ベヘン酸、エライジン酸、エルシン酸等の高級脂肪酸とのエステル化合物が挙げられる。
【００２７】
次に、本発明において「硬化遅延剤」とは従来の「遅延剤」に本発明に係る「遅延強化助剤」を加えたものを言う。本発明に係る「遅延強化助剤」は、Ｃａ（ＯＨ）２又はＣａＯである。
【００２８】
この場合、遅延剤としてオキシカルボン酸塩が望ましい。
【００２９】
次に、本発明で対象とする水硬性固化材は、水硬性を有する固化材である各種セメント及び／又はセメント系固化材等であり、各種セメントとしては普通ポルトランドセメント、高炉セメントなどが例として挙げられる。
【００３０】
そして、前記遅延剤、遅延強化助剤及び水硬性固化材はそれぞれ単独品であってもよく、又は予め２以上を混合した混合品とすることができる。つまり、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）と本発明に係る遅延強化助剤とを別々にしておき、使用時に配合設計を行って適切に調合しても良く、又は、両者を事前に混合しておき、使用現場での調合を省略したプレミックス品とすることができる。また、遅延剤と遅延強化助剤、遅延強化助剤と水硬性固化材、又は、遅延剤と水硬性固化材を予め混合しておくことにしてもよい。これらの混合品は、使用条件に応じた配合としたものを供給することによって、現場作業を容易にすることができるというメリットがある。
【００３１】
本発明に従えば、遅延強化助剤を添加することにより遅延剤の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果が発揮され、土と混合してもその混合硬化物が所望の強度を発揮させることが可能となる。また、従来の遅延剤が使用できずに施工不能な工事を施工可能にすることができる。更に、本発明の硬化遅延剤を使用すると、施工中の改良土は長時間柔らかい状態が維持されるので、充分良好な撹拌が可能になることによる撹拌効率の向上、撹拌のための消費エネルギーが少なくて済むことによる工費の削減、施工スピードを早くすることによる工期の短縮、撹拌抵抗などが少なくなることによる施工機械の摩滅の減少、従来では回収が不可能であった施工機械の回収作業などの効果の中から、施工者が希望する効果を選ぶことできる。
【００３２】
本発明方法によれば改良土（例えばソイルセメント）の硬化が所望の時間に合わせることが可能になるために、遅延剤（遅延硬化形の混和剤）を単独で使用する場合よりも、安価な遅延強化助剤を添加することにより遅延剤（遅延硬化形の混和剤）自体の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果を発揮し、トータルコストを低減できる。また、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）を単独で使用する場合、硬化を所望の時間まで遅延させるには遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の添加量を多くする必要があり、添加量の増加により、改良土（例えばソイルセメント）の硬化体が十分な強度が得られない事態が発生していたが、遅延剤（遅延硬化形の混和剤）の使用量を減らしても、遅延強化助剤を添加することにより硬化を所望の時間まで遅延できるので、改良土（例えばソイルセメント）の硬化体の強度を許容範囲に収めることができる。
【００３３】
上記した固化対象土としては、地盤土、排土、土を含む産業廃棄物などが例として挙げられ、改良土とする目的として、ソイルセメントの形成、排土を流動化し固化させる流動化処理土とすることなどが挙げられる。
【００３４】
また、改良土（例えばソイルセメント）が未硬化の間に、所要工事を遂行する具体的な例として、改良土中に鋼管、Ｈ型鋼、Ｉ型鋼等の補強材を挿入する次の（イ）、（ロ）のような工法がある。
【００３５】
（イ）鋼管ソイルセメント杭造成工法
この工法は、従来技術の（４）に記載した工法である。この改良土と鋼管が一体化された合成杭は、高靭性、高支持力の合成杭となり、この改良土を使用した杭工事の場合も、所定の深度まで杭を挿入できる時間まで水硬性固化材の硬化する時間を延長する。
【００３６】
（ロ）ソイルセメント地中連続壁構築工法
地盤に挿入したチェーンソー形のカッターを横方向に移動させて溝を掘削しながら、固化材液の注入を行うことにより、地盤土と固化材液の混合攪拌を行い、地中に連続した改良土（ソイルセメント）の壁体を構築する工法（以下、「ＴＲＤ工法」と言う）における壁体中にＨ型鋼等の補強材を挿入する作業である。このような壁体は土留壁、止水壁、液状化対策や地盤の補強、地下水の遮断等に使用される。
【００３７】
次に、本発明の数値限定について説明する。硬化遅延剤中の遅延剤の量は水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部とする。０．２質量部未満では本発明に係る遅延強化助剤を添加しても遅延効果が乏しいので、０．２質量部以上とする。また、１２質量部を越えて添加しても遅延効果が飽和するので、１２質量部を上限とした。本発明は、遅延剤の添加量を減らして安価な遅延強化助剤を用いることを基本技術思想とするので、通常、この上限値より低い値を採用する。好ましい値は、５質量部以下である。遅延強化助剤は、固化対象土の土質並びにその含水比、遅延剤の添加量との兼ね合い、遅延強化剤の種類、遅延時間の長さ等によって添加量に差異があるが、１〜５０質量部とする。１質量部未満では効果が乏しく、５０質量部を越えて添加しても効果が飽和するので、採算性が乏しくなるので制限される。
【発明の効果】
【００３８】
本発明の硬化遅延剤は、遅延剤（硬化遅延形の混和剤等の添加剤）の使用を減少させ、市中に出回っている材料を遅延強化助剤として使用することにより、従来の遅延硬化形の混和剤を多量に使用する問題点を解決することができる。すなわち、本発明の遅延硬化剤は、水硬性固化材の硬化遅延を図る技術に改良を加え、遅延強化助剤を添加することにより所期の硬化遅延効果を発揮し、多量使用する必要があった従来の硬化遅延形の混和剤を多量に使用する問題点を解決することができる。
【００３９】
また本発明の第２の発明である水硬性固化材の硬化遅延工法に従えば、遅延強化助剤を添加することにより遅延剤の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果が発揮され、従来の硬化遅延形の混和剤が存在することで施工上の問題があった工事を問題なく施工することができる。
【００４０】
次に、本発明の第３の発明である改良土の硬化遅延工法に従うと、改良土（ソイルセメント）の硬化が所望の時間に合わせるために、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）を単独で使用する場合よりも、遅延強化助剤を併用添加することにより遅延剤（硬化遅延形の混和剤）自体の使用量を少なくしても所期の硬化遅延効果を発揮し、施工効率が上がりトータルコストが低減できる。また、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）を単独で使用する場合、硬化を所望の時間まで遅延させるには遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の添加量を多くする必要があり、添加量の増加により、改良土（ソイルセメント）の硬化体が十分な強度が得られない事態が発生していたが、遅延剤（硬化遅延形の混和剤）の使用量を減らしても、遅延強化助剤を添加することにより硬化を所望の時間まで遅延させることができるので、改良土（ソイルセメント）の硬化体の強度を許容範囲に収めることができる。
【００４１】
即ち、水硬性固化材を地中に混合する改良土（ソイルセメント）造成工事中に、遅延剤（硬化遅延形の混和剤等の添加剤）の使用を減少させ、市中に出回っている材料を用いて、工費の上昇を招くことなく、短期的（数時間〜数日間）な効果を計ることができ、その後の強度発現性が改善され、従来の硬化遅延形の混和剤を多量に使用する場合、強度が十分に発現しないという問題を解決することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図２】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図３】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図４】実施例の針貫入試験結果を示すグラフである。
【図５】実施例の圧縮強度を示すグラフである。
【図６】実施例の圧縮強度を示すグラフである。
【図７】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図８】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図９】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１０】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１１】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１２】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１３】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１４】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１５】実施例のベーンせん断試験結果を示すグラフである。
【図１６】水固化材比と施工性、残土量及び強度との関係を示すグラフである。
【図１７】固化材使用量と施工性、残土量及び強度との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
まず最初に鋼管ソイルセメント杭造成工法の場合を例にとって、一般的な配合設計について説明する。配合量の決定にあたっては、ソイルセメント（改良土）の強度が目標値を満足し、施工性と経済性を両立できる範囲とする。固化材添加量を一定とし、横軸に水固化材比を取り、横軸に残土量と強度をとると図１６に示すような模式的なグラフを描くことができる。曲線１０は残土量を示す。残土量とは、固化材液が地盤に加わることによる体積増加のために、掘削攪拌によるソイルセメント（改良土）形成に伴って地上に排出される排土量である。曲線１１は強度を示す。
【００４４】
水固化材比が大きくなるに従って、施工性は良好になるが、曲線１１で示すように、強度発現は低下していく。このことから目標強度を満足し、かつ固化材がポンプ圧送可能な範囲の水固化材比は範囲１２で示される。しかし、水固化材比が増えるにしたがって曲線１０で示すように、残土量も増加するため、施工性が良好な範囲でなるべく小さい水固化材比を選択することが望ましい。
【００４５】
また、固化材の最適添加量を決定するときには、固化材の添加量が少ない場合は目標強度を満足しないことが多いことも考慮すべきである。図１７に、水固化材比が一定の場合の固化材添加量を横軸に取り、施工性、強度（曲線１３）及び残土量（曲線１４）の関係を模式的に示した。固化材添加量が増加するにつれて、注入量が増加するため施工性が向上し、強度発現も大きくなる。一方、残土量も固化材添加量が増加量に比例して増加していく。したがって、目標強度を満足し、かつ施工性も良好な範囲１５で、最も残土量が少なくなるように経済的な配合量を設定することが望ましい。
【００４６】
以上より、今までの施工性や室内配合試験の結果をもとに、ソイルセメント強度、施工性、及び経済性などの面から判断し、一般的な地盤における配合例を示すと次の通りである。
【００４７】
固化材添加量（ｋｇ／ｍ３：地盤土１ｍ３当たりのセメント量）
同時沈設方式の場合：３００ｋｇ／ｍ３
後沈設方式の場合：３００〜４００ｋｇ／ｍ３
水固化材比（質量％）
同時沈設方式の場合：１００〜１２０％
後沈設方式の場合：１２０〜１５０％
以上に鋼管ソイルセメント杭造成工法の場合の水硬性固化材の使用量について説明した。
【００４８】
次に本発明の硬化遅延剤について、その効果を確認するために行った実験に基づいて説明する。
【００４９】
鋼管ソイルセメント杭造成工法に通常行われる通常条件での室内試験とソイルセメント地中連続壁構築工法に通常行われる通常条件での室内試験とを実施し、施工性を判断する場合に問題となるスラリーの流動性試験として、鋼管ソイルセメント杭造成工法の室内試験で通常使用される改良土（ソイルセメント）の針貫入（プロクター）試験、及びソイルセメント地中連続壁構築工法の室内試験で通常使用されるベーンせん断抵抗試験の測定を行った。強度発現性についてはソイルセメント（改良土）の一軸圧縮強度試験を実施した。このような室内試験により遅延強化助剤の有効性を確認した。
【００５０】
なお、改良土（ソイルセメント）の針貫入（プロクター）試験には、ＪＩＳ Ａ６２０４の付属書１のコンクリートの凝結時間試験方法を準用し、油圧式によるプロクター試験機（株式会社丸東製作所製）を用いて行った。その測定仕様は次の通りである。
【００５１】
貫入方式：ハンドルを手動で回す方式
貫入抵抗測定：油圧荷重計置針指示式
荷重計：油圧ベローズ式、最大容量１０００Ｎ、最小目盛１０Ｎ
指針零点調整：手動式調整部装備
貫入針頭：１００ｍｍ２，貫入支持線付き
試料容器：直径１５０ｍｍ、高さ１５０ｍｍの円筒形容器
試料容器に上面を上端より約１ｃｍ低くなるように、改良土（ソイルセメント）を試料として充填し、表面を平滑な面として測定を行った。
【００５２】
測定は、ハンドルを操作して貫入針頭を試料中に２５ｍｍ貫入させた。貫入深さは、貫入針頭に付けた刻線によって確認した。貫入に要する時間は、約１０秒とし、貫入試験を行った時刻及び貫入に要した力（Ｎ）を荷重計の置針から読みとって、記録した。このような測定を規定の経過時間毎に行った。貫入針頭の針跡の間隔は、用いる貫入針頭の直径の２倍以上で、かつ、１５ｍｍ以上とし、試料容器の側面と針跡の間隔は、２０ｍｍ以下とならないようにした。
【００５３】
用いた貫入針頭の断面積（ｍｍ２）で貫入に要した力（Ｎ）を除し、貫入抵抗（Ｎ／ｍｍ２）を算出した。
【００５４】
また、ベーンせん断抵抗試験は、地盤工学会基準（ＪＧＳ １４１１−１９５）の原位置ベーンせん断試験方法に準じて試験を行った。即ち、ベーンせん断抵抗試験は４枚の羽根（ベーンプレード）を測定部として持っている装置を使用し、この羽根を所定の深さ試料中へ押し込んだ後で回転させて試料をせん断する。このとき羽根の受ける最大抵抗値からせん断強さを求めるものである。
【００５５】
より具体的には、ポケットベーンと呼ばれる高さ４０ｍｍ，幅２０ｍｍの羽根（ベーンプレード）のものを使用し、載荷、測定装置は、回転ロッドとベーンシャフトを介して試料中に押し込んだベーンプレードを回転させ、トルクメータでトルクを測定する。
【００５６】
測定は、回転ロッドにねじりを与えないようにして、ベーン（羽根）のみを所定の深さまでゆっくり押し込む。回転ロッドを載荷、測定装置に固定し、羽根を後で回転させて試料をせん断する。
【００５７】
試料のせん断強さτｖ（ｋＮ／ｍ２）を次式によって算定した。
【００５８】
【数１】
【００５９】
ここに、
Ｍ：測定最大トルク（ｋＮ・ｍ）
Ｍｆ：試験機の摩擦トルク（ｋＮ・ｍ）
Ｄ：ベーンプレードの幅（ｍ）
〔試験例１〕
試験例１として前記した鋼管ソイルセメント杭造成工法用の室内実験を行った試験結果を表１及び図１〜図４に示すが、この実験の条件は下記に示すとおりである。
【００６０】
【表１】
【００６１】
水硬性固化材である高炉セメント（Ｂ種）を使用し、かつセメントの使用量であるセメント量Ｃ＝３００ｋｇ／ｍ３（地盤土１ｍ３当たりのセメント量）として、水固化材比１００質量％とし、表１に示すように、粘土質、砂質土、シルトの各土質の地盤土試料に対し実験を行った。遅延剤、遅延強化助剤の添加量はセメント１００質量部に対する質量部（外割）の値を％と表示している。表１の備考に示すように、各土質について図１〜図４に針貫入（プロクター）試験による針貫入抵抗試験結果を、縦軸に貫入抵抗、横軸に遅延剤、遅延強化助剤及びセメントからなる固化材液を地盤土試料に対し撹拌混合した時間からの経過時間（硬化時間）を横軸として詳細な結果を示した。
【００６２】
表１中には鋼管ソイルセメント杭造成工法における鋼管のソイルセメント柱への回転埋設段階で重要となる貫入抵抗２〜４Ｎ／ｍｍ２までの硬化時間（経過時間）を示すと共に特に長期圧縮強度が問題となるシルト質の場合の圧縮強度を示した。圧縮強度の経時変化は、図５，図６に示した。
【００６３】
図１は粘土質の地盤に関するもので、その含水比は、６５．０％であった。遅延剤としてオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図１ではＥＲ−２と表示した。また、遅延強化助剤として、表１に示したように、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図１中にはＣａと表示）、ＮａＯＨ（試薬１級）と消石灰の等量混合物（図１中にはＮａ＋Ｃａと表示）を用いた。添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する質量部の値（外割）を％と表示した。遅延強化助剤を加えないものを比較例として示した。
【００６４】
貫入抵抗が２Ｎ／ｍｍ２及びで３Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、比較例２で２．５時間及び４．３時間であるのに対し、実施例１では８時間及び１２時間以上、実施例２では、６時間及び１２時間、実施例３では６時間及び８．５時間となっており、それぞれ硬化時間が遅延している。
【００６５】
図２は砂質土の地盤に関するもので、遅延剤として、上記したと同じオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図２ではＥＲ−２と表示した。遅延強化助剤として、表１に示したように、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図２中にはＣａと表示）を用い、その添加量を変化させた。添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する質量部の値（外割）を％で表示した。遅延剤（ＥＲ−２）のみを添加したものを比較例３とし、遅延剤（ＥＲ−２）と遅延強化助剤を全く加えないものを比較例４として示した。
【００６６】
貫入抵抗値が２Ｎ／ｍｍ２及びで３Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、表１にも記載したように、比較例４では２．６時間及び３．３時間であるのに対し、実施例４では５．７時間及び７．３時間、実施例５では４．３時間及び５．１時間、実施例６では４時間及び４．９時間となっており、遅延剤の添加量が一定であるにもかかわらず消石灰の量が増加するにつれて遅延効果が大きくなっている。
【００６７】
図３はシルトの地盤に関するもので、遅延剤として、上記したと同じオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図３ではＥＲ−２と表示した。遅延強化助剤として、表１に示したように、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図２中にはＣａと表示）を用い、その添加量を変化させた。添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する質量部の値（外割）を％で表示した。
【００６８】
遅延剤（ＥＲ−２）と遅延強化助剤を全く加えないものを比較例６として示した。
【００６９】
貫入抵抗値が２Ｎ／ｍｍ２及びで４Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、表１にも記載したように、比較例６では３．９時間及び７．８時間であるのに対し、実施例７では８．５時間及び１７．５時間、実施例８では６．５時間及び１５．５時間、実施例９では４．４時間及び１２．７時間となっており、遅延剤の添加量が一定であるにもかかわらず消石灰の量が増加するにつれて遅延効果が大きくなっている。
【００７０】
図３に示した比較例及び実施例の一軸圧縮強度を図５に示した。長期強度（９１日強度）を見ると、表１にも示したように、遅延剤、遅延強化助剤を添加しない比較例に対して、実施例の強度は概略同等と見ることができる。
【００７１】
図４は同じくシルトの地盤に関するもので、遅延剤として、上記したと同じオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図４ではＥＲ−２と表示した。遅延強化助剤として、表１に示したように、Ｃａ（ＯＨ）２（試薬１級、図４中にはＣａと表示）、ＣａＯを用いた。添加量はそれぞれセメントの質量部に対する質量部の値（外割）を％で表示した。遅延剤（ＥＲ−２）と遅延強化助剤を全く加えないものを比較例６として示した。
【００７２】
貫入抵抗値が２Ｎ／ｍｍ２及びで４Ｎ／ｍｍ２となるまでの時間は、表１にも記載したように、比較例６では３．９時間及び７．８時間であるのに対し、実施例７では８．５時間及び１７．５時間、実施例８では６．５時間及び１５．５時間、実施例９では４．４時間及び１２．７時間、実施例１１では５．５時間及び１４時間、実施例１２では７時間及び１４．３時間となっている。図４に示す比較例及び実施例の一軸圧縮強度を図６に示した。長期強度（９１日強度）を見ると、表１にも示したように、遅延剤、強化助剤を添加しない比較例に対して、実施例の強度は同等と見ることができる。
【００７３】
〔試験例２〕
試験例２として前記したＴＲＤ工法用の室内実験を行った試験結果を表２並びに図７及び図８に示すが、この実験の条件は下記に示すとおりである。
【００７４】
【表２】
【００７５】
水硬性固化材である高炉セメント（Ｂ種）を使用し、かつセメントの使用量であるセメント量Ｃ＝２５０ｋｇ／ｍ３（地盤土１ｍ３当たりのセメント量）として、水固化材比２００質量％とし、地盤土試料に対し実験を行った。遅延剤、遅延強化助剤の添加量はセメント１００質量部に対する質量部（外割）の値を％と表示している。表２並びに図７及び図８に示すようベーンせん断抵抗試験よるにベーンせん断抵抗値（せん断強さ）を縦軸に、横軸に遅延剤、遅延強化助剤及びセメントからなる固化材液を地盤土試料に対し撹拌混合した時間からの経過時間（硬化時間）を横軸として詳細な結果を示した。
【００７６】
なお、図７や図８において遅延剤としてオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用し、図７や図８においてＥＲ−２と表示した。
【００７７】
また、ＥＲと表示したものは遅延剤としてオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を使用したことを意味する。
更に、遅延強化助剤として、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級、図７や図８中にはＣａと表示）を使用した。
【００７８】
添加量はそれぞれセメント１００質量部の値（外割）を％と表示した。遅延剤や遅延強化助剤を加えないものは比較例とした。
【００７９】
表２には６時間後（６Ｈ）、１２時間後（１２Ｈ）及び１８時間後（１８Ｈ）のベーンせん断抵抗値を示した。
【００８０】
ＴＲＤ工法において、Ｈ鋼等の補強材を挿入する作業が容易な範囲のベーンせん断抵抗値は、５ｋＮ／ｍ２程度までであり、比較例１２，１３，１７では３時間〜６時間未満に制約されるが、本発明の硬化遅延材を用いると、実施例１５，１６，１９に示すように、１８時間程度まで延長することができる。またオキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社サンフローパリック製）を２％とする条件では、遅延強化助剤の消石灰が２０％より３０％の方が効果が大きく、オキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）４％と消石灰２０％の場合と同等である。
【００８１】
以上の実施例において使用した遅延強化助剤の添加質量部を、使用した酸化物あるいは水酸化物（化合物）及びそれらの混合物の分子量に注目して、セメント１ｋｇ当り添加した化合物のモル数及び化学当量を表３に示した。
【００８２】
【表３】
【００８３】
〔試験例３〕
試験例３として対象土にシルト質粘土を用い、試験例２と同様に、ＴＲＤ工法用の室内実験を行った。結果を表４〜５並びに図９〜１５に示した。この実験の条件は次のとおりである。
【００８４】
水硬性固化材である高炉セメント（Ｂ種）を使用し、かつセメントの使用量であるセメント量Ｃ＝２５０ｋｇ／ｍ３（地盤土１ｍ３当たりのセメント量）として、水固化材比１００質量％とした。遅延剤、遅延強化助剤の添加量はセメント１００質量部に対する質量部（外割）の値を％と表示している。図９〜１５に示すように、ベーンせん断抵抗試験によるベーンせん断抵抗値（せん断強さ）を縦軸に取り、遅延剤、遅延強化助剤及びセメントからなる固化材液を地盤土試料に対し撹拌混合した時間からの経過時間（硬化時間）を横軸に取って詳細な結果を示した。
【００８５】
遅延剤として、オキシカルボン酸系遅延剤（商品名ＥＲ−２，株式会社フローリック製）を用い、遅延強化助剤として、生石灰（ＣａＯ、試薬１級）、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級）を用いたものを表４に示した。
【００８６】
表４の内、実施例２０、２６、２８、３０、３１、５５及び比較例１８、１９を図９に示した。
【００８７】
また、遅延材として、クエン酸、リグニンスルホン酸、ソルビトール、マルトース、イソマルオリゴ糖、又はポリアクリル酸を用い、遅延強化助材として、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２、試薬１級）を用いたものを表５に示した。遅延剤はそれぞれほぼ同等の遅延効果を有する添加量とした。すなわち水硬性固化材１００質量部に対し、クエン酸３質量部、リグニンスルホン酸２質量部、マルトース２質量部、ソルビトール１質量部、イソマルオリゴ糖１質量部、ポリアクリル酸４質量部とした。表５の遅延剤ごとの試験結果をそれぞれ図１０〜１５に示した。
【００８８】
【表４】
【００８９】
【表５】
【００９０】
添加量はそれぞれセメント１００質量部に対する値（外割）を％と表示した。遅延剤や遅延強化助剤を加えないものを比較例として示した。
【００９１】
表４、５には４時間後（４Ｈ）、６時間後（６Ｈ）及び８時間後（８Ｈ）のベーンせん断抵抗値を示した。ＴＲＤ工法において、Ｈ鋼等の補強材を挿入する作業が容易な範囲のベーンせん断抵抗値は、５ｋＮ／ｍ２程度までである。従って、明らかにこれを越えるデータについては測定を行わなかった。表４、５中に＋と表示してあるのは、概ね８ｋＮ／ｍ２を越えるような値となると想定されるものであって測定をしなかったものである。また、表４、５中の主なものについて材齢７日及び２８日における圧縮強度を測定し、表４、５に併記した。
【００９２】
表４において、比較例１８は遅延材（ＥＲ−２）のみを２％加え遅延強化助材を加えないもの、比較例１９は遅延材、遅延強化助材のいずれも加えないものである。比較例１８では、ＴＲＤ工法の適用は４時間未満程度までに制約される。比較例１９では３時間以内に制約される。実施例１９〜２１、３０、５５では、８時間未満程度まで遅延効果を利用することができ、実施例２５、２６、２８、２９、３１〜３４、３６では６時間未満程度まで遅延効果を利用することができる。また、実施例２０を除き、実施例１９、２１、２６、２８、２９、３３では、材齢２８日における圧縮強度も充分発現している。実施例２３、２４、３５、３６がやや使いにくい態様を示している。
【００９３】
次に表５及び図１０〜１５について説明する。遅延材として、クエン酸、リグニン、マルトース、イソマルオリゴ糖、又はポリアクリル酸を用いた。クエン酸（オキシカルボン酸系）は試薬１級、リグニンスルホン酸は日本製紙株式会社製リグニンスルホン酸カルシウム塩（平均分子量１３，０００）、マルトース（糖類系）は試薬１級、ソルビトール（糖アルコール系）は上野製薬製Ｄ−ソルビトール液、イソマルオリゴ糖（糖類系）は林原株式会社製イソマルオリゴ糖シラップ（商品名パノラップ（濃度７５％））、ポリアクリル酸は株式会社サンフローパリック製ポリアクリル酸ソーダ（平均分子量１４，０００）（商品名ジオスパーＫ）を用いた。遅延強化助材として、Ｃａ（ＯＨ）２を用いたものを表５に示した。表５の遅延材ごとの試験結果をそれぞれ図１０〜１５に示した。
【００９４】
クエン酸を遅延剤とする実施例では、表５及び図１０に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２５に比し、実施例３７〜３９は遅延効果が大きく、実施例３７の材齢２８日の圧縮強度も優れている。実施例３８、３９も比較例２５との対比でせん断抵抗値が５ｋＮ／ｍ３に達するまでに２〜４時間の付加時間の遅延効果が認められる。
【００９５】
リグニンスルホン酸を遅延剤とする実施例では、表５及び図１１に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２０に比べて実施例４０〜４２が遅延効果が大きく、１〜３時間程度の付加時間の遅延効果が認められる。
【００９６】
マルトースを遅延剤とする実施例では、表５及び図１２に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２６に比べて実施例４３〜４５は２〜４時間程度の付加時間が認められ、実施例４３に示すように、材齢２８日の圧縮強度も十分な値を示している。
【００９７】
ソルビトールを遅延剤とする実施例では、表５及び図１３に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２１に対し、１〜３時間の付加時間の遅延効果が期待される。
【００９８】
イソマルトオリゴ糖を遅延剤とする実施例では、表５及び図１４に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２２に対し、２〜４時間の遅延効果が認められるが、実施例４９に示すように材齢２８日の圧縮強度が低い。従って、使用量その他の条件をさらに研究する必要があると考えられる。
【００９９】
ポリアクリル酸を遅延剤とする実施例では、表５及び図１５に示すように、遅延強化助剤を加えない比較例２３に対し、０．５〜２時間の遅延効果がある。
【０１００】
次に、遅延材としてＥＲ−２を用い、遅延強化助剤を１０％としたとき、本発明の各遅延強化助剤のランク付けは、表６に示すようになる。表６におけるクラス分けは元素の周期律表の周期を示したものである。遅延効果は左側欄が大きく右に行くに従って小さくなる。また、同じ枠内に記載したものは遅延効果が概ね同等と考えられるものである。
【０１０１】
次に、実験例３で用いた遅延強化助剤の金属原子量と遅延効果との関係を表７に纏めて示した。表７中、括弧内に示した数字は、結晶水を除外した値を記載したものである。
【０１０２】
【表６】
【０１０３】
【表７】
【０１０４】
なお、遅延効果のみに注目すると、遅延強化助剤にあっては酸化亜鉛（ＺｎＯ）等が高い効果を示す。遅延剤としては、糖類は、一般に要求される２８日強度において、充分な強度の発現が期待できない場合があるため、取り扱いに注意を要する。但し、目的によっては、硬化遅延の効果及び強度発現期間などの選択によって、遅延剤及び遅延強化助剤の添加量は、本発明の添加割合の範囲内で充分に使用可能である。
【符号の説明】
【０１０５】
１０ 曲線（残土量）
１１ 曲線（強度）
１２ 範囲
１３ 曲線（強度）
１４ 曲線（残土量）
１５ 範囲
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部及び遅延強化助剤としてＣａ（ＯＨ）２又はＣａＯ１〜５０質量部を添加して成る硬化材を調整し、前記水硬性固化材を固化対象土１ｍ３に対し２５０〜４００ｋｇとなるように、該硬化材を固化対象土と攪拌混合して硬化遅延された改良土とし、該改良土の未硬化時間内に併用する鋼材を該改良土中に貫入し、該鋼材と前記改良土とを一体化させることを特徴とする鋼材併用高強度改良土の施工方法。
【請求項１】
水硬性固化材１００質量部に遅延剤０．２〜１２質量部及び遅延強化助剤としてＣａ（ＯＨ）２又はＣａＯ１〜５０質量部を添加して成る硬化材を調整し、前記水硬性固化材を固化対象土１ｍ３に対し２５０〜４００ｋｇとなるように、該硬化材を固化対象土と攪拌混合して硬化遅延された改良土とし、該改良土の未硬化時間内に併用する鋼材を該改良土中に貫入し、該鋼材と前記改良土とを一体化させることを特徴とする鋼材併用高強度改良土の施工方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【公開番号】特開２００９−１４９５２２（Ｐ２００９−１４９５２２Ａ）
【公開日】平成２１年７月９日（２００９．７．９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−９２５０４（Ｐ２００９−９２５０４）
【出願日】平成２１年４月６日（２００９．４．６）
【分割の表示】特願２００２−２５３７０６（Ｐ２００２−２５３７０６）の分割
【原出願日】平成１４年８月３０日（２００２．８．３０）
【出願人】（５００５２００３１）三菱商事建材株式会社 (12)
【出願人】（０００１３３８８１）株式会社テノックス (62)
【出願人】（５０２１７１７９２）株式会社フローリック (3)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年７月９日（２００９．７．９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年４月６日（２００９．４．６）
【分割の表示】特願２００２−２５３７０６（Ｐ２００２−２５３７０６）の分割
【原出願日】平成１４年８月３０日（２００２．８．３０）
【出願人】（５００５２００３１）三菱商事建材株式会社 (12)
【出願人】（０００１３３８８１）株式会社テノックス (62)
【出願人】（５０２１７１７９２）株式会社フローリック (3)
【Ｆターム（参考）】
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