Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき熱処理鋼材およびその製造方法
【課題】亜鉛系めっき鋼材を熱処理しても、所定のめっき層を残存させ、自動車用部材としての塗装後の耐食性および塗膜密着性が確保された亜鉛系めっき熱処理鋼材を提供する。
【解決手段】亜鉛系めっき鋼材に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られ、表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、めっき層のＦｅ濃度が０．１％〜５０％であり、Ａｌ濃度が４〜１５％、Ｍｇ濃度が１％以上、Ｓｉ濃度が０.５％以下でかつ当該めっき層にη相が存在した亜鉛系めっき熱処理鋼材である。めっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともにめっき層中に３０％以下のＦｅを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で前記温度域への加熱を行ってから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによって亜鉛系めっき鋼材の表面に残存するめっき層の表面粗度を調整することにより、製造される。
【解決手段】亜鉛系めっき鋼材に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られ、表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、めっき層のＦｅ濃度が０．１％〜５０％であり、Ａｌ濃度が４〜１５％、Ｍｇ濃度が１％以上、Ｓｉ濃度が０.５％以下でかつ当該めっき層にη相が存在した亜鉛系めっき熱処理鋼材である。めっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともにめっき層中に３０％以下のＦｅを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で前記温度域への加熱を行ってから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによって亜鉛系めっき鋼材の表面に残存するめっき層の表面粗度を調整することにより、製造される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、亜鉛系めっき鋼材に熱処理を施した亜鉛系めっき熱処理鋼材およびその製造方法に関し、さらに詳しくは、自動車用部材等に好適な高強度特性を有するとともに塗装後の耐食性に優れる亜鉛系めっき熱処理鋼材およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用部材には、使用環境における耐食性が必要十分であるため、コスト面で優れる亜鉛系めっき鋼材として、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板または電気亜鉛めっき鋼板が広く使用されている。
【０００３】
なかでも合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、鋼板を連続的に溶融亜鉛めっきした後、５００〜５５０℃程度の温度で熱処理し、めっき層をＦｅ−Ｚｎの金属間化合物層に変化させたものである。このため、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板や電気亜鉛めっき鋼板に比較すると、めっき層が電気化学的に幾分貴となり、犠牲防食能は僅かに低下するが、めっき層の塗装膜との密着性が向上するため、化成処理および電着塗装を前提とする自動車用部材の用途において多用されている。
【０００４】
一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼板においては、めっき層が上記の金属間化合物で形成されることから、プレス（曲げ、絞り）加工時にめっき皮膜の一部がパウダリングする場合がある。このような場合には、かかる問題の少ない溶融亜鉛めっき鋼板や電気亜鉛めっき鋼板が自動車用部材として採用されている。
【０００５】
近年、自動車構造用鋼材は、地球環境への配慮から軽量で高強度の材料が要請されるようになってきた。また同時に、車体に対する安全性の要求も高まり、安全対策の一つとして、衝突時の安全性確保の観点から、衝突時のエネルギー吸収特性を高めるための開発が行われている。
【０００６】
例えば、自動車の側面からの衝突に対する安全性を高めるために、鋼管等の金属管が補強用のビームとして用いられ、こうした金属管に適当な湾曲形状を付与することで衝突エネルギーの吸収能を高めている。また、センターピラーの補強材もその形状、曲率の適正化を図ることにより、衝突時のエネルギー吸収を高めることができる。こうした観点から、金属管、特に鋼管素材や、鋼板のプレ成形品素材を、自動車用部材として最適な形状に曲げ加工等を行う工夫がなされている。
【０００７】
同時に、車体の軽量化の観点から、自動車用部材は高張力材へのニーズが高く、このような要請に対応するため、従来とは全く異なる強度レベルからなる高張力鋼、例えば、引張強さが７８０ＭＰａ以上、さらに９００ＭＰａ以上という高強度の鋼材が広く用いられるようになっている。
【０００８】
高張力鋼を素材として冷間で曲げ加工を行うのは困難であり、また熱間で曲げ加工を行う場合であっても、不均一な歪みの発生による形状のばらつきを防止することが困難であり、形状凍結性に問題がある。これに加えて、上述の観点から最適な形状に曲げ加工を行うために、多岐にわたる曲げ形状、例えば、曲げ方向が２次元的、さらに３次元的に異なる曲げ形状からなる鋼材を寸法精度よく加工する曲げ加工技術の開発が強く要請されている。
【０００９】
このような要請に対応するため、本発明者らは、特許文献１により、鋼材の曲げ方向が３次元的に異なる連続曲げの場合であっても、後述するように、多次元に可動するローラダイスを用いて効率的に曲げ加工、さらには同時に被加工材の焼入を行うことができる熱間曲げ加工方法およびその曲げ加工方法を適用できる加工装置を、開示した。
【００１０】
特許文献１により開示した曲げ加工方法は、高周波加熱コイルにより被加工材である鋼材を逐次連続的に被加工材の塑性加工が容易な温度、または必要により被加工材の焼入可能な温度以上で、かつ組織が粗粒化しない温度まで急速に加熱し、加熱された局部的な領域を、可動ローラダイスを用いて塑性変形させ、その直後に急冷する方法である。この曲げ加工方法を実施する際には、被加工材を大気中で加熱することが経済的である。
【００１１】
前述の通り、自動車用部材に用いられる鋼材には、基本的に化成処理や電着塗装が施されるが、耐食性を強化する観点から、亜鉛系めっき鋼材が多用されている。したがって、特許文献１により開示した加工方法等において被加工材として亜鉛系めっき鋼材を用いることができれば、被加工材の加熱による酸化を防止できるとともに耐食性を有する曲げ加工部材や焼入部材を得ることができることから、自動車用用途への適用範囲を大幅に拡大することが可能になる。
【００１２】
しかしながら、亜鉛めっき鋼材をそのＡ１変態点、さらにはＡ３変態点以上に加熱した場合、めっき層としての機能が喪失されるおそれがある。その理由は、第１に、亜鉛の蒸気圧が例えば２００ｍｍＨｇ：７８８℃、４００ｍｍＨｇ：８４４℃と温度の上昇とともに急増するために急速加熱過程で気化する可能性があること、第２に、大気中での加熱に伴い亜鉛の酸化が生じること、そして第３に、亜鉛めっき鋼材が６００℃以上、特にΓ相（Ｆｅ３Ｚｎ１０）が分解する６６０℃を超える温度に加熱されると、鋼素地のフェライト中へのＺｎの固溶現象が顕著になり、めっき層が失われる可能性があるからである。
【００１３】
このような問題に対応するため、特許文献２には、亜鉛めっきされた高周波焼入用鋼板をＡｒ３点以上１０００℃以下の焼入温度で、かつ加熱開始から３５０℃に冷却されるまでのヒートサイクルタイムを６０秒間以内に制限して加熱および冷却する高周波焼入による強化部材の製造方法に係る発明が開示されている。この発明によれば、高周波焼入強化部材として、焼入用鋼板を素板とする溶融亜鉛めっき鋼板を用いて強度を向上させる部位に高周波焼入を施しても、焼入部にめっき層に残存させることができ、しかも、めっき層中のＦｅ濃度が３５％以下（本明細書では特に断りがない限り「％」は「質量％」を意味する）に制御され、塗装性および耐食性にも優れる自動車用部材を提供できるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】国際公開第２００６／０９３００６号パンフレット
【特許文献２】特開２０００−２４８３３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明者らは、特許文献２により提案された焼入用鋼板に形成される亜鉛めっき層の挙動を明らかにするため、亜鉛系めっき鋼材を用いて高周波加熱による加熱・冷却実験を行った。
【００１６】
通常のめっき付着量レベルである６０ｇ／ｍ２（片面当たり）の亜鉛系めっき鋼材を９００℃程度に加熱してから急冷した場合に、めっき層は１５％以上のＦｅを含有する組成となるが、めっき層中にはη相（化学式：Ｚｎ）が存在する。供試材に合金化溶融亜鉛めっき鋼材を用いた場合にもめっき層中にη相が存在する。
【００１７】
これは、合金化溶融亜鉛めっき鋼材を用いる場合を例として考察すれば、高周波加熱および冷却の過程で金属間化合物が一旦分解して再構成されることによる。すなわち、９００℃の加熱温度は、Ｆｅ−Ｚｎ系の金属間化合物であるζ相（化学式：ＦｅＺｎ１３）、δ１相（同：ＦｅＺｎ７）、Γ１相（同：Ｆｅ５Ｚｎ２１）およびΓ相（同：Ｆｅ３Ｚｎ１０）のいずれの融点または分解温度より高いため、加熱過程におけるめっき層には高濃度のＦｅを含有するＺｎの液相のみが存在し、冷却過程で金属間化合物を析出しつつ、一部に液相Ｚｎを残存させたまま凝固するものと考えられる。
【００１８】
換言すると、亜鉛系めっき鋼材に６００℃以上の温度域、特にＡ１点以上１０００℃以下のような高温域に加熱し、冷却するプロセスを施すと、めっき層が鋼素地へ拡散し、または酸化若しくは蒸発により消失する現象を示すものの、何らかの耐食性が期待できる程度に加熱された部分にめっき層を残存させることは特許文献２により開示されるように可能であるものの、残存するめっき層がη相を一部含有した表面状態となり、過飽和のＦｅのみが含有される状態では十分な耐食性を期待できない。
【００１９】
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、亜鉛系めっき鋼材を用いて６００℃以上の高温加熱および冷却プロセスを施す場合であっても、熱処理後に所定のめっき付着量を残存させるとともにめっき層中のＦｅ濃度をコントロールし、残存させたη相中に腐食生成物の安定化に効果のあるＡｌ、Ｍｇを大量に含有させることにより、自動車用部材としての塗装後の疵部耐食性および塗膜密着性を確保することができる亜鉛系めっき熱処理鋼材およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明者らは、上述した目的を達成するために、亜鉛系めっき鋼材を用いて高温加熱し、冷却するプロセスを施した場合に、熱処理鋼材の表面に残存するめっき層に過飽和のＦｅを溶解したη相（Ｚｎ）の耐食性向上に着目した。
【００２１】
ここで、特許文献１により開示された発明、すなわち被加工材をクランプする可動ローラダイスを用いて熱間曲げ加工を行う方法では、焼き入れ或いは塑性加工が可能な温度域から急冷するため、必然的に液相が固定されるη相(Ｚｎ)が残存することになる。本発明は、過飽和のＦｅを含有したη相の耐食性は、めっき浴温から冷却して形成されたη相の耐食性改善で実績のあるＡｌ、Ｍｇを大量に含有させることによって改善できるという知見に基づいて完成されたものである。
【００２２】
本発明は、亜鉛系めっき鋼材の少なくとも一部に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られる亜鉛系熱処理鋼材であって、その表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、このめっき層のＦｅ濃度：０．１％〜５０％、Ａｌ濃度：４〜１５％、Ｍｇ濃度：１％以上、及びＳｉ濃度：０.５％以下であって、このめっき層にη相が存在することを特徴とする亜鉛系めっき熱処理鋼材である。
【００２３】
別の観点からは、本発明は、少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともにこのめっき層中に３０％以下のＦｅと、３〜１２％のＡｌと、１〜４％のＭｇと、０．３％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で焼入れが可能な温度域への加熱を行ってから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行うことを特徴とする、上述した本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
【００２４】
また、本発明は、少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であるとともにこのめっき層中に３０％以下のＦｅと、３〜１２％のＡｌと、１〜４％のＭｇと、０．３％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、この加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行うことを特徴とする、上述した本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
【００２５】
また、本発明は、上記素材を大気雰囲気または酸素２０体積％以下、残部は窒素、二酸化炭素および水蒸気からなる雰囲気下で、５００℃〜８００℃の温度範囲で１〜１２０分間保持する予熱を行い、焼入可能な温度域または塑性加工可能な温度域に加熱し、この加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行うことを特徴とする、上述した本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。予熱することで焼入または塑性加工可能な温度域に加熱したときのめっきの蒸発を抑制することが可能である。
【００２６】
これらの本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、亜鉛系めっき鋼材が、その長手方向へ向けて断続的または連続的に送られながら、支持手段により支持されるとともに、加圧ロールが、支持手段の下流側に配置されるとともにその位置が二次元または三次元に移動自在である可動ローラダイスによって回転自在に支持され、さらに、亜鉛系めっき鋼材の加熱が、この可動ローラダイスと支持手段との間であって亜鉛系めっき鋼材の外周に亜鉛系めっき鋼材から離間して配置される加熱手段によって行われるとともに、冷却が、この加熱手段と可動ローラダイスとの間に配置される冷却手段によって行われることが、好ましい。
【００２７】
これらの本発明における「鋼材」とは、丸形、矩形、台形等の断面形状を有する閉断面材、管形状を有する閉断面材、ロールフォーミング等により製造されるチャンネル材等の開断面材、押し出し加工により製造されるチャンネル材等の異型断面材、または例えば丸棒、角棒さらには異形棒等の各種の断面形状を有する棒材等を意味するものであり、長手方向へ断面形状がテーパー状に変化するテーパー形状のものも包含するが、平板材は包含しない。
【発明の効果】
【００２８】
本発明の亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、亜鉛系めっき鋼材を用いて高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、残存させたη相に十分なＡｌとＭｇを含有させことによって高耐食化が可能である。
【００２９】
このため、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、自動車用部材としての塗装後の塗装後の疵付き部耐食性および塗膜密着性を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】図１は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材を製造するための製造装置の構成を例示する説明図である。
【図２】図２は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材を製造するための製造装置における高周波加熱コイルおよび冷却装置の構成の概略を例示する断面図である。
【図３】図３（ａ）〜図３（ｃ）は、いずれも、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる可動ローラダイスの形状を例示する説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
本発明を実施するための形態を、添付図面を参照しながら説明する。以下、本発明を、亜鉛系めっき鋼材に熱処理を施した「亜鉛系めっき熱処理鋼材」、「その製造方法およびそれに用いる製造装置例」の順に説明する。
【００３２】
［亜鉛系めっき熱処理鋼材］
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、亜鉛系めっき鋼材に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られる亜鉛系熱処理鋼材であって、その表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、このめっき層のＦｅ濃度が０．１％〜５０％であり、Ａｌ濃度が４〜１５％、Ｍｇ濃度が１％以上、Ｓｉ濃度が０.５％以下で当該めっき層にη相が存在することを特徴とする。
【００３３】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の形状は、特に限定されず、丸形、矩形、台形等の形状を有する閉断面材、ロールフォーミング等により製造された開断面材（チャンネル）、押し出し加工により製造された異型断面材（チャンネル）、または各種の断面形状からなる棒材（丸棒、角棒、異型棒）を採用することができる。さらには、断面積が連続的に変化するテーパー形状の鋼材にも適用できる。
【００３４】
本発明において用いる亜鉛系めっき鋼材は、所定の組成を含有するＺｎ−Ａｌ−ＭｇあるいはＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金めっき鋼材であり、めっき後に予加熱処理を施してもよい。
【００３５】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、このような亜鉛系めっき鋼材を用いて、塑性変形が可能である温度域、または焼入れが可能な温度域への加熱を行われ、熱間曲げ加工や焼入処理、またはこれらを同時に施すことによって、製造される。このとき、高温度域に加熱する際に亜鉛めっき層の消失を抑制し、さらに残存しためっき層の表面の粗度調整を行うことにより、自動車用部材として塗装後の良好な耐食性や塗装密着性を確保することができる。なお、本発明において「塑性変形が可能である温度域」とは６００℃以上の温度域を意味する。
【００３６】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、熱処理後の表面に残存するめっき付着量を片面当たり２０ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下とする。自動車用部材としての耐食性を確保する観点から、めっき付着量が２０ｇ／ｍ２未満では塗装部の腐食深さを抑制する効果が少ない。一方、残存するめっき付着量が１００ｇ／ｍ２を超えるような場合には、加熱によりめっき層が液相状態になるのに伴って、液タレやＺｎ融液の飛沫付着を生じ易く、得られた亜鉛系めっき熱処理鋼材の外観不良となるおそれがある。このめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＡｌ、Ｍｇが含有される場合にはこれらも加算される。
【００３７】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、めっき層中のＦｅ濃度を１５％以上３５％以下とする。加熱冷却後のめっき付着量を所定量以上に確保する上でＺｎの蒸発量を抑制する必要があり、融点を上昇させるためＦｅ濃度を１５％以上３５％以下に確保する。
【００３８】
加熱前のＦｅ濃度は３０％以下とする。Ｆｅ濃度が３０％を越えると塑性加工あるいは焼き入れ加熱によって母材内部にＺｎの拡散が促進され、鋼板表面の化合物中のＺｎが減少してしまうためである。
【００３９】
めっき熱処理材の皮膜中Ａｌ濃度を４〜１５％に限定する。４％未満であれば耐食性改善に効果が無く、１５％を越えると反対にＡｌ濃度の増加によって耐食性が低下するため、皮膜中のＡｌ濃度は４〜１５％に限定する。加熱前のＡｌ濃度は３〜１２％に限定する。加熱後のＡｌ濃度を４〜１５％に調整する。
【００４０】
めっき熱処理材の皮膜中Ｍｇ濃度を１％以上に限定する。１％未満であると耐食性の改善に効果が無い。耐食性の観点からはめっき熱処理材の皮膜中Ｍｇ濃度を２〜４％とすることが好ましく、３〜４％とすることがより好ましい。
【００４１】
加熱前のＭｇ濃度は１〜４％に限定する。Ｍｇ濃度が１％未満であると加熱後のＭｇ濃度を１％以上に確保することが困難となるため、１％以上に限定する。めっき浴中のＭｇ濃度が４％を越えると、浴面のドロスが異常発達しめっき性を阻害するため４％以下に限定する。
【００４２】
めっき熱処理材の皮膜中Ｓｉ濃度は０．５％以下に限定する。めっき浴中にはめっき界面合金層の発達防止のため添加される場合があるが、Ｓｉ濃度が０．５％を越えると局部腐食により耐食性が低下するため０．５％以下に限定する。
【００４３】
加熱前のＳｉ濃度は０．３％以下に限定する。０．３％を越えると加熱後のＳｉ濃度が０．５％を越えてしまうため、０．３％以下に限定する。
本発明に用いられる亜鉛系めっき鋼材の素地鋼として、高強度鋼を採用すれば、熱間曲げ加工を施した後に、亜鉛系めっき熱処理鋼材の表面に自動車用部材としての下地化成被膜および塗装被膜を施すことにより、塗装耐食性を具備した高強度の曲げ加工部材とすることができる。
【００４４】
また、本発明に用いられる亜鉛系めっき鋼材の素地鋼として、焼入性を有する鋼材を使用し、低強度の鋼材を出発材料として熱間加工を行った後、焼入によって強度を上げ、高強度の亜鉛系めっき熱処理鋼材を得ることもできる。
【００４５】
焼入性を有する鋼材として、例えば、その化学組成がＣ：０．１％以上０．３％以下、Ｓｉ：０．０１％以上０．５％以下、Ｍｎ：０．５％以上３．０％以下、Ｐ：０．００３％以上０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．１％以上０．５％以下、Ｔｉ：０．０１％以上０．１％以下、Ａｌ：１％以下、Ｂ：０．０００２％以上０．００４％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、必要に応じて、Ｃｕ：１％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：１％以下、およびＮｂ：１％以下から選ばれた１種または２種以上を含有する焼入用鋼からなる素地鋼が例示される。
【００４６】
この素地鋼を素板とする亜鉛系めっき鋼板から製造されたチャンネル部材等の部材であれば、焼入可能な温度まで加熱してから急冷を施すことにより、引張強さが１２００ＭＰａ以上の亜鉛系めっき熱処理鋼材を製造することが可能になる。
【００４７】
このときの亜鉛系めっき鋼板は、常法により、熱間圧延、酸洗、冷間圧延および溶融亜鉛めっきという工程より製造される。溶融めっきの後に予加熱処理が施されてもよい。
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、この鋼材の少なくとも一部が本発明で規定する条件を満足するものであればよい。例えば、自動車用の曲げ部材を想定した場合に、この部材の全てに曲げ加工や焼入れが施される必要はなく、端部は曲げ加工も焼入れも行われない部材も対象となる。このような場合には、部材の一部に熱間曲げや焼入れが施されることになるが、この部材の全ての部分において本発明で規定するめっき層である必要はない。
【００４８】
［亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法およびそれに用いる製造装置］
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法において、実用的な価値が高いのは、亜鉛系めっき鋼材として素地鋼板（以下、単に「素板」ということがある）から製管された鋼管等からなる自動車用の長尺部材を用い、焼入れ、若しくは加熱後に熱間曲げ加工、または焼入と熱間曲げ加工とを同時に施し、亜鉛系めっき熱処理鋼材を得ることである。
【００４９】
このため、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法は、少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともにこのめっき層中に３０％以下のＦｅと３〜１２％のＡｌと、１〜４％のＭｇと、０．３％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で、焼入が可能な温度域および／または塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、この加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調整することを特徴とする。
【００５０】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法に用いられる亜鉛系めっき鋼材は、めっき付着量を片面当たりで３０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下で管理する。ここで、規定するめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＡｌが含有される場合にはこれらも加算される。本発明では、焼入れが可能な温度域として最高到達温度は８５０℃以上となり、加熱過程で幾分かのＺｎが蒸発するが、熱処理後に十分な耐食性を確保するには、２０ｇ／ｍ２の付着量を残存させる必要がある。このため、熱処理前の亜鉛系めっき鋼材におけるめっき付着量を３０ｇ／ｍ２以上とする。
【００５１】
上述したように、加熱に伴いめっき層が液相状態になると、熱処理後のめっき付着量が１００ｇ／ｍ２を超える場合には、液タレ等が誘発され、外観不良を発生する。これを防止するために、加熱前の亜鉛系めっき鋼材におけるめっき付着量は１５０ｇ／ｍ２以下に限定する。亜鉛系めっき鋼材における、より望ましいめっき付着量は、４０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下である。
【００５２】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法に用いられる亜鉛系めっき鋼材は、めっき層中のＦｅ濃度を３０％以下とする。加熱前のめっき層におけるＦｅ濃度が３０％を超えると、加熱過程でＺｎが鋼素地に溶解し固溶相を形成し易くなり、冷却後にη相が残存し難くなるためである。より望ましいめっき層中のＦｅ濃度は２０％以下である。なお、通常量産される合金化溶融亜鉛めっき鋼板の皮膜中のＦｅ濃度は１５％未満である。
【００５３】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、このめっき層を形成した亜鉛系めっき鋼材を、焼入れが可能な温度域としてＡｃ３点以上、または塑性変形が容易な温度域として少なくとも６００℃以上、望ましくはＡｃ１点以上に加熱する。このときの熱処理パターンとしては、昇温速度が３０℃／秒以上で加熱し、３０℃／秒以上の冷却速度で冷却する必要がある。昇温速度や冷却速度が上記で規定する速度より遅くなると、ヒートサイクルが長時間になり、Ｚｎの蒸発や酸化が促進され、めっき層中の合金化が過剰になり、素地鋼によっては溶融亜鉛脆化の危険も生じる。
【００５４】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、最高到達温度またはその近傍温度域での保持時間は規定しないが、１０秒間以下とすることが望ましく、さらに望ましくは５秒間以下である。高温域での保持時間が長くなると、鋼板側へのＺｎの拡散が助長され固溶層が形成されるために、亜鉛系めっき層自身の付着量が低下し耐食性が劣化する。
【００５５】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、上述した亜鉛系めっき鋼材を加熱および冷却して得られた亜鉛系めっき熱処理鋼材を、後述する図３に示す可動ローラダイスに装着された加圧ロールまたはローラ等により加圧することによって、残存するめっき層の表面粗度の調整を行う。
【００５６】
通常、形状を調整するための加圧は、線荷重を１ｋｇｆ／ｍｍ以上１００ｋｇｆ／ｍｍ以下の範囲で変更させて制御することにより行われる。
図１は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂを製造するための製造装置７の構成を例示する説明図である。
【００５７】
図１に例示する製造装置７では、被加工材１の断面形状を丸形（丸管）とし、被加工材である亜鉛系めっき鋼材１ａを逐次連続的に加熱し、局部的な加熱部に可動ローラダイス４を用いて塑性変形を生じさせ、その直後に冷却することにより、亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂを製造する。
【００５８】
このため、亜鉛系めっき鋼材１ａを保持するための二組の回転可能な支持手段である支持ロール２、２と、その上流側には亜鉛系めっき鋼材１ａを断続的または連続的に送り移動させる送り装置３が配置される。一方、二対の支持ロール２、２の下流側には、亜鉛系めっき鋼材１ａを支持し、この支持位置または／および移動速度を制御させるための可動ローラダイス４が配置される。図１に示すように、可動ローラダイス４は、亜鉛系めっき鋼材１ａの表面に当接する孔型ロールである加圧ロール４ａ、４ｂを二つ備える。
【００５９】
可動ローラダイス４の入り側には、亜鉛系めっき鋼材１ａの外周に亜鉛系めっき鋼材１ａから離間して配置されて亜鉛系めっき鋼材１ａを部分的に急速に加熱する高周波加熱コイル５と、高周波加熱コイル５により急速に加熱された亜鉛系めっき鋼材１ａに冷却媒体を噴射することによって亜鉛系めっき鋼材１ａを急速に冷却する冷却装置６とが配置される。
【００６０】
図２は、この製造装置７における高周波加熱コイル５および冷却装置６の構成の概略を例示する断面図である。加熱部を形成すべき亜鉛系めっき鋼材１ａの外周にこの亜鉛系めっき鋼材１ａから離間させて、環状の高周波加熱コイル５を配置して、この高周波加熱コイル５により亜鉛系めっき鋼材１ａを部分的に急速に加熱し、次いで、必要に応じて、冷却装置６から冷却媒体（例えば水）を噴射することにより、高周波加熱コイル５により急速に加熱された亜鉛系めっき鋼材１ａを急速に冷却する。
【００６１】
このとき、二組の支持ロール２、２を通過した亜鉛系めっき鋼材１ａを可動ローラダイス４の加圧ロール４ａ、４ｂにより支持し、亜鉛系めっき鋼材１ａの外周に配置した高周波加熱コイル５および冷却装置６を用いて、亜鉛系めっき鋼材１ａを局部的に加熱および冷却しながら、可動ローラダイス４の位置を二次元または三次元で制御するとともにその移動速度も適宜調整することによって、亜鉛系めっき鋼材１ａにおける部分的に高温にある部分に曲げモーメントを与えて曲げ加工を行うことができるとともに、加熱装置５による加熱速度および加熱温度と冷却装置６による冷却速度とを適宜調整することによって亜鉛系めっき鋼材１ａの所望の部分に焼入れを行うことができるので、所望の高強度を有するとともに所望の曲率の二次元または三次元の曲げ加工部を有する亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂを製造することができる。
【００６２】
図３は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂの製造に用いることができる可動ローラダイス４の形状を例示する説明図であり、図３（ａ）は亜鉛系めっき鋼材１ａが丸管などの閉断面材である場合に２つの加圧ロール４ａ、４ｂにより構成される場合であり、図３（ｂ）は亜鉛系めっき鋼材１ａが矩形管等の閉断面材である場合に２つの加圧ロール４ｃ、４ｄにより構成される場合であり、さらに図３（ｃ）は亜鉛系めっき鋼材１ａが矩形管などの閉断面材である場合に４つの加圧ロール４ｅ、４ｆ、４ｇ、４ｈにより構成される場合である。
【００６３】
図３（ａ）〜図３（ｃ）に示すように、可動ローラダイス４における加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈは、いずれも、亜鉛系めっき鋼材１ａの表面に当接して亜鉛系めっき鋼材１ａをその長手方向へ送りながら亜鉛系めっき鋼材１ａを保持するため、高温域での加熱に伴って亜鉛系めっき鋼材１ａの表面におけるめっき層の表面性状が悪化しやすい状況にあっても、加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈを用いて加圧力を付与しながら亜鉛系めっき鋼材１ａの表面を押圧することができるので、熱処理材の形状を調整することができ、これにより、その表面にめっき層を残存させた亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂの表面性状を改善することができる。
【００６４】
可動ローラダイス４が、上下方向へのシフト機構、左右方向へのシフト機構、上下方向に傾斜するチルト機構、あるいは左右方向に傾斜するチルト機構を具備すること、望ましくはさらに前後方向への移動機構を具備することによって、３次元的に亜鉛系めっき鋼材１ａを支持し、必要により曲げモーメントを付与することができる。
【００６５】
図３に示す可動ローラダイス４による加圧によって亜鉛系めっき鋼材１ａの形状を調整するには、具体的には、亜鉛系めっき鋼材１ａに対する加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈの押圧力を制御することによって行えばよく、そのときの押し付け圧は、加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈのロール径が３０ｍｍ程度である場合には、線荷重として１ｋｇｆ／ｍｍ以上１００ｋｇｆ／ｍｍ以下であることが望ましい。押圧力は、可動ローラダイス４に油圧シリンダーやエアシリンダーを装着して制御することが例示される。
【００６６】
このようにして、本実施の形態によれば、亜鉛系めっき鋼材１ａに高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、残存させたη相に十分なＡｌとＭｇを存在させることができ、これにより、耐食性の改善を図ることが可能である。このようにして製造される亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂは、自動車用部材としての塗装後傷付き部の耐食性および塗膜密着性を確保することができる。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、亜鉛系めっき鋼材を用いて高温加熱および急速冷却による熱処理を施すので、所定のめっき付着量を残存させるとともに、さらに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、残存させたη相の耐食性を大幅に向上させることにより、自動車用部材としての塗装後の優れた耐食性および塗膜密着性を確保することができる。これにより、ますます高度化する自動車用部品に対する要求レベルにも対応できるので、自動車用部品の加工技術として広く適用できる。
【符号の説明】
【００６８】
１ 被加工材
１ａ 亜鉛系めっき鋼材
１ｂ 亜鉛系めっき熱処理鋼材
２ 支持手段、支持ロール
３ 押し出し装置
４ 可動ローラダイス
５ 高周波加熱コイル
６ 冷却装置
７ 製造装置
【技術分野】
【０００１】
本発明は、亜鉛系めっき鋼材に熱処理を施した亜鉛系めっき熱処理鋼材およびその製造方法に関し、さらに詳しくは、自動車用部材等に好適な高強度特性を有するとともに塗装後の耐食性に優れる亜鉛系めっき熱処理鋼材およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用部材には、使用環境における耐食性が必要十分であるため、コスト面で優れる亜鉛系めっき鋼材として、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板または電気亜鉛めっき鋼板が広く使用されている。
【０００３】
なかでも合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、鋼板を連続的に溶融亜鉛めっきした後、５００〜５５０℃程度の温度で熱処理し、めっき層をＦｅ−Ｚｎの金属間化合物層に変化させたものである。このため、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板や電気亜鉛めっき鋼板に比較すると、めっき層が電気化学的に幾分貴となり、犠牲防食能は僅かに低下するが、めっき層の塗装膜との密着性が向上するため、化成処理および電着塗装を前提とする自動車用部材の用途において多用されている。
【０００４】
一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼板においては、めっき層が上記の金属間化合物で形成されることから、プレス（曲げ、絞り）加工時にめっき皮膜の一部がパウダリングする場合がある。このような場合には、かかる問題の少ない溶融亜鉛めっき鋼板や電気亜鉛めっき鋼板が自動車用部材として採用されている。
【０００５】
近年、自動車構造用鋼材は、地球環境への配慮から軽量で高強度の材料が要請されるようになってきた。また同時に、車体に対する安全性の要求も高まり、安全対策の一つとして、衝突時の安全性確保の観点から、衝突時のエネルギー吸収特性を高めるための開発が行われている。
【０００６】
例えば、自動車の側面からの衝突に対する安全性を高めるために、鋼管等の金属管が補強用のビームとして用いられ、こうした金属管に適当な湾曲形状を付与することで衝突エネルギーの吸収能を高めている。また、センターピラーの補強材もその形状、曲率の適正化を図ることにより、衝突時のエネルギー吸収を高めることができる。こうした観点から、金属管、特に鋼管素材や、鋼板のプレ成形品素材を、自動車用部材として最適な形状に曲げ加工等を行う工夫がなされている。
【０００７】
同時に、車体の軽量化の観点から、自動車用部材は高張力材へのニーズが高く、このような要請に対応するため、従来とは全く異なる強度レベルからなる高張力鋼、例えば、引張強さが７８０ＭＰａ以上、さらに９００ＭＰａ以上という高強度の鋼材が広く用いられるようになっている。
【０００８】
高張力鋼を素材として冷間で曲げ加工を行うのは困難であり、また熱間で曲げ加工を行う場合であっても、不均一な歪みの発生による形状のばらつきを防止することが困難であり、形状凍結性に問題がある。これに加えて、上述の観点から最適な形状に曲げ加工を行うために、多岐にわたる曲げ形状、例えば、曲げ方向が２次元的、さらに３次元的に異なる曲げ形状からなる鋼材を寸法精度よく加工する曲げ加工技術の開発が強く要請されている。
【０００９】
このような要請に対応するため、本発明者らは、特許文献１により、鋼材の曲げ方向が３次元的に異なる連続曲げの場合であっても、後述するように、多次元に可動するローラダイスを用いて効率的に曲げ加工、さらには同時に被加工材の焼入を行うことができる熱間曲げ加工方法およびその曲げ加工方法を適用できる加工装置を、開示した。
【００１０】
特許文献１により開示した曲げ加工方法は、高周波加熱コイルにより被加工材である鋼材を逐次連続的に被加工材の塑性加工が容易な温度、または必要により被加工材の焼入可能な温度以上で、かつ組織が粗粒化しない温度まで急速に加熱し、加熱された局部的な領域を、可動ローラダイスを用いて塑性変形させ、その直後に急冷する方法である。この曲げ加工方法を実施する際には、被加工材を大気中で加熱することが経済的である。
【００１１】
前述の通り、自動車用部材に用いられる鋼材には、基本的に化成処理や電着塗装が施されるが、耐食性を強化する観点から、亜鉛系めっき鋼材が多用されている。したがって、特許文献１により開示した加工方法等において被加工材として亜鉛系めっき鋼材を用いることができれば、被加工材の加熱による酸化を防止できるとともに耐食性を有する曲げ加工部材や焼入部材を得ることができることから、自動車用用途への適用範囲を大幅に拡大することが可能になる。
【００１２】
しかしながら、亜鉛めっき鋼材をそのＡ１変態点、さらにはＡ３変態点以上に加熱した場合、めっき層としての機能が喪失されるおそれがある。その理由は、第１に、亜鉛の蒸気圧が例えば２００ｍｍＨｇ：７８８℃、４００ｍｍＨｇ：８４４℃と温度の上昇とともに急増するために急速加熱過程で気化する可能性があること、第２に、大気中での加熱に伴い亜鉛の酸化が生じること、そして第３に、亜鉛めっき鋼材が６００℃以上、特にΓ相（Ｆｅ３Ｚｎ１０）が分解する６６０℃を超える温度に加熱されると、鋼素地のフェライト中へのＺｎの固溶現象が顕著になり、めっき層が失われる可能性があるからである。
【００１３】
このような問題に対応するため、特許文献２には、亜鉛めっきされた高周波焼入用鋼板をＡｒ３点以上１０００℃以下の焼入温度で、かつ加熱開始から３５０℃に冷却されるまでのヒートサイクルタイムを６０秒間以内に制限して加熱および冷却する高周波焼入による強化部材の製造方法に係る発明が開示されている。この発明によれば、高周波焼入強化部材として、焼入用鋼板を素板とする溶融亜鉛めっき鋼板を用いて強度を向上させる部位に高周波焼入を施しても、焼入部にめっき層に残存させることができ、しかも、めっき層中のＦｅ濃度が３５％以下（本明細書では特に断りがない限り「％」は「質量％」を意味する）に制御され、塗装性および耐食性にも優れる自動車用部材を提供できるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】国際公開第２００６／０９３００６号パンフレット
【特許文献２】特開２０００−２４８３３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明者らは、特許文献２により提案された焼入用鋼板に形成される亜鉛めっき層の挙動を明らかにするため、亜鉛系めっき鋼材を用いて高周波加熱による加熱・冷却実験を行った。
【００１６】
通常のめっき付着量レベルである６０ｇ／ｍ２（片面当たり）の亜鉛系めっき鋼材を９００℃程度に加熱してから急冷した場合に、めっき層は１５％以上のＦｅを含有する組成となるが、めっき層中にはη相（化学式：Ｚｎ）が存在する。供試材に合金化溶融亜鉛めっき鋼材を用いた場合にもめっき層中にη相が存在する。
【００１７】
これは、合金化溶融亜鉛めっき鋼材を用いる場合を例として考察すれば、高周波加熱および冷却の過程で金属間化合物が一旦分解して再構成されることによる。すなわち、９００℃の加熱温度は、Ｆｅ−Ｚｎ系の金属間化合物であるζ相（化学式：ＦｅＺｎ１３）、δ１相（同：ＦｅＺｎ７）、Γ１相（同：Ｆｅ５Ｚｎ２１）およびΓ相（同：Ｆｅ３Ｚｎ１０）のいずれの融点または分解温度より高いため、加熱過程におけるめっき層には高濃度のＦｅを含有するＺｎの液相のみが存在し、冷却過程で金属間化合物を析出しつつ、一部に液相Ｚｎを残存させたまま凝固するものと考えられる。
【００１８】
換言すると、亜鉛系めっき鋼材に６００℃以上の温度域、特にＡ１点以上１０００℃以下のような高温域に加熱し、冷却するプロセスを施すと、めっき層が鋼素地へ拡散し、または酸化若しくは蒸発により消失する現象を示すものの、何らかの耐食性が期待できる程度に加熱された部分にめっき層を残存させることは特許文献２により開示されるように可能であるものの、残存するめっき層がη相を一部含有した表面状態となり、過飽和のＦｅのみが含有される状態では十分な耐食性を期待できない。
【００１９】
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、亜鉛系めっき鋼材を用いて６００℃以上の高温加熱および冷却プロセスを施す場合であっても、熱処理後に所定のめっき付着量を残存させるとともにめっき層中のＦｅ濃度をコントロールし、残存させたη相中に腐食生成物の安定化に効果のあるＡｌ、Ｍｇを大量に含有させることにより、自動車用部材としての塗装後の疵部耐食性および塗膜密着性を確保することができる亜鉛系めっき熱処理鋼材およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明者らは、上述した目的を達成するために、亜鉛系めっき鋼材を用いて高温加熱し、冷却するプロセスを施した場合に、熱処理鋼材の表面に残存するめっき層に過飽和のＦｅを溶解したη相（Ｚｎ）の耐食性向上に着目した。
【００２１】
ここで、特許文献１により開示された発明、すなわち被加工材をクランプする可動ローラダイスを用いて熱間曲げ加工を行う方法では、焼き入れ或いは塑性加工が可能な温度域から急冷するため、必然的に液相が固定されるη相(Ｚｎ)が残存することになる。本発明は、過飽和のＦｅを含有したη相の耐食性は、めっき浴温から冷却して形成されたη相の耐食性改善で実績のあるＡｌ、Ｍｇを大量に含有させることによって改善できるという知見に基づいて完成されたものである。
【００２２】
本発明は、亜鉛系めっき鋼材の少なくとも一部に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られる亜鉛系熱処理鋼材であって、その表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、このめっき層のＦｅ濃度：０．１％〜５０％、Ａｌ濃度：４〜１５％、Ｍｇ濃度：１％以上、及びＳｉ濃度：０.５％以下であって、このめっき層にη相が存在することを特徴とする亜鉛系めっき熱処理鋼材である。
【００２３】
別の観点からは、本発明は、少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともにこのめっき層中に３０％以下のＦｅと、３〜１２％のＡｌと、１〜４％のＭｇと、０．３％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で焼入れが可能な温度域への加熱を行ってから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行うことを特徴とする、上述した本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
【００２４】
また、本発明は、少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であるとともにこのめっき層中に３０％以下のＦｅと、３〜１２％のＡｌと、１〜４％のＭｇと、０．３％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、この加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行うことを特徴とする、上述した本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
【００２５】
また、本発明は、上記素材を大気雰囲気または酸素２０体積％以下、残部は窒素、二酸化炭素および水蒸気からなる雰囲気下で、５００℃〜８００℃の温度範囲で１〜１２０分間保持する予熱を行い、焼入可能な温度域または塑性加工可能な温度域に加熱し、この加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行うことを特徴とする、上述した本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。予熱することで焼入または塑性加工可能な温度域に加熱したときのめっきの蒸発を抑制することが可能である。
【００２６】
これらの本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、亜鉛系めっき鋼材が、その長手方向へ向けて断続的または連続的に送られながら、支持手段により支持されるとともに、加圧ロールが、支持手段の下流側に配置されるとともにその位置が二次元または三次元に移動自在である可動ローラダイスによって回転自在に支持され、さらに、亜鉛系めっき鋼材の加熱が、この可動ローラダイスと支持手段との間であって亜鉛系めっき鋼材の外周に亜鉛系めっき鋼材から離間して配置される加熱手段によって行われるとともに、冷却が、この加熱手段と可動ローラダイスとの間に配置される冷却手段によって行われることが、好ましい。
【００２７】
これらの本発明における「鋼材」とは、丸形、矩形、台形等の断面形状を有する閉断面材、管形状を有する閉断面材、ロールフォーミング等により製造されるチャンネル材等の開断面材、押し出し加工により製造されるチャンネル材等の異型断面材、または例えば丸棒、角棒さらには異形棒等の各種の断面形状を有する棒材等を意味するものであり、長手方向へ断面形状がテーパー状に変化するテーパー形状のものも包含するが、平板材は包含しない。
【発明の効果】
【００２８】
本発明の亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、亜鉛系めっき鋼材を用いて高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、残存させたη相に十分なＡｌとＭｇを含有させことによって高耐食化が可能である。
【００２９】
このため、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、自動車用部材としての塗装後の塗装後の疵付き部耐食性および塗膜密着性を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】図１は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材を製造するための製造装置の構成を例示する説明図である。
【図２】図２は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材を製造するための製造装置における高周波加熱コイルおよび冷却装置の構成の概略を例示する断面図である。
【図３】図３（ａ）〜図３（ｃ）は、いずれも、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる可動ローラダイスの形状を例示する説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
本発明を実施するための形態を、添付図面を参照しながら説明する。以下、本発明を、亜鉛系めっき鋼材に熱処理を施した「亜鉛系めっき熱処理鋼材」、「その製造方法およびそれに用いる製造装置例」の順に説明する。
【００３２】
［亜鉛系めっき熱処理鋼材］
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、亜鉛系めっき鋼材に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られる亜鉛系熱処理鋼材であって、その表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、このめっき層のＦｅ濃度が０．１％〜５０％であり、Ａｌ濃度が４〜１５％、Ｍｇ濃度が１％以上、Ｓｉ濃度が０.５％以下で当該めっき層にη相が存在することを特徴とする。
【００３３】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の形状は、特に限定されず、丸形、矩形、台形等の形状を有する閉断面材、ロールフォーミング等により製造された開断面材（チャンネル）、押し出し加工により製造された異型断面材（チャンネル）、または各種の断面形状からなる棒材（丸棒、角棒、異型棒）を採用することができる。さらには、断面積が連続的に変化するテーパー形状の鋼材にも適用できる。
【００３４】
本発明において用いる亜鉛系めっき鋼材は、所定の組成を含有するＺｎ−Ａｌ−ＭｇあるいはＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金めっき鋼材であり、めっき後に予加熱処理を施してもよい。
【００３５】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、このような亜鉛系めっき鋼材を用いて、塑性変形が可能である温度域、または焼入れが可能な温度域への加熱を行われ、熱間曲げ加工や焼入処理、またはこれらを同時に施すことによって、製造される。このとき、高温度域に加熱する際に亜鉛めっき層の消失を抑制し、さらに残存しためっき層の表面の粗度調整を行うことにより、自動車用部材として塗装後の良好な耐食性や塗装密着性を確保することができる。なお、本発明において「塑性変形が可能である温度域」とは６００℃以上の温度域を意味する。
【００３６】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、熱処理後の表面に残存するめっき付着量を片面当たり２０ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下とする。自動車用部材としての耐食性を確保する観点から、めっき付着量が２０ｇ／ｍ２未満では塗装部の腐食深さを抑制する効果が少ない。一方、残存するめっき付着量が１００ｇ／ｍ２を超えるような場合には、加熱によりめっき層が液相状態になるのに伴って、液タレやＺｎ融液の飛沫付着を生じ易く、得られた亜鉛系めっき熱処理鋼材の外観不良となるおそれがある。このめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＡｌ、Ｍｇが含有される場合にはこれらも加算される。
【００３７】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、めっき層中のＦｅ濃度を１５％以上３５％以下とする。加熱冷却後のめっき付着量を所定量以上に確保する上でＺｎの蒸発量を抑制する必要があり、融点を上昇させるためＦｅ濃度を１５％以上３５％以下に確保する。
【００３８】
加熱前のＦｅ濃度は３０％以下とする。Ｆｅ濃度が３０％を越えると塑性加工あるいは焼き入れ加熱によって母材内部にＺｎの拡散が促進され、鋼板表面の化合物中のＺｎが減少してしまうためである。
【００３９】
めっき熱処理材の皮膜中Ａｌ濃度を４〜１５％に限定する。４％未満であれば耐食性改善に効果が無く、１５％を越えると反対にＡｌ濃度の増加によって耐食性が低下するため、皮膜中のＡｌ濃度は４〜１５％に限定する。加熱前のＡｌ濃度は３〜１２％に限定する。加熱後のＡｌ濃度を４〜１５％に調整する。
【００４０】
めっき熱処理材の皮膜中Ｍｇ濃度を１％以上に限定する。１％未満であると耐食性の改善に効果が無い。耐食性の観点からはめっき熱処理材の皮膜中Ｍｇ濃度を２〜４％とすることが好ましく、３〜４％とすることがより好ましい。
【００４１】
加熱前のＭｇ濃度は１〜４％に限定する。Ｍｇ濃度が１％未満であると加熱後のＭｇ濃度を１％以上に確保することが困難となるため、１％以上に限定する。めっき浴中のＭｇ濃度が４％を越えると、浴面のドロスが異常発達しめっき性を阻害するため４％以下に限定する。
【００４２】
めっき熱処理材の皮膜中Ｓｉ濃度は０．５％以下に限定する。めっき浴中にはめっき界面合金層の発達防止のため添加される場合があるが、Ｓｉ濃度が０．５％を越えると局部腐食により耐食性が低下するため０．５％以下に限定する。
【００４３】
加熱前のＳｉ濃度は０．３％以下に限定する。０．３％を越えると加熱後のＳｉ濃度が０．５％を越えてしまうため、０．３％以下に限定する。
本発明に用いられる亜鉛系めっき鋼材の素地鋼として、高強度鋼を採用すれば、熱間曲げ加工を施した後に、亜鉛系めっき熱処理鋼材の表面に自動車用部材としての下地化成被膜および塗装被膜を施すことにより、塗装耐食性を具備した高強度の曲げ加工部材とすることができる。
【００４４】
また、本発明に用いられる亜鉛系めっき鋼材の素地鋼として、焼入性を有する鋼材を使用し、低強度の鋼材を出発材料として熱間加工を行った後、焼入によって強度を上げ、高強度の亜鉛系めっき熱処理鋼材を得ることもできる。
【００４５】
焼入性を有する鋼材として、例えば、その化学組成がＣ：０．１％以上０．３％以下、Ｓｉ：０．０１％以上０．５％以下、Ｍｎ：０．５％以上３．０％以下、Ｐ：０．００３％以上０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．１％以上０．５％以下、Ｔｉ：０．０１％以上０．１％以下、Ａｌ：１％以下、Ｂ：０．０００２％以上０．００４％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、必要に応じて、Ｃｕ：１％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：１％以下、およびＮｂ：１％以下から選ばれた１種または２種以上を含有する焼入用鋼からなる素地鋼が例示される。
【００４６】
この素地鋼を素板とする亜鉛系めっき鋼板から製造されたチャンネル部材等の部材であれば、焼入可能な温度まで加熱してから急冷を施すことにより、引張強さが１２００ＭＰａ以上の亜鉛系めっき熱処理鋼材を製造することが可能になる。
【００４７】
このときの亜鉛系めっき鋼板は、常法により、熱間圧延、酸洗、冷間圧延および溶融亜鉛めっきという工程より製造される。溶融めっきの後に予加熱処理が施されてもよい。
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材は、この鋼材の少なくとも一部が本発明で規定する条件を満足するものであればよい。例えば、自動車用の曲げ部材を想定した場合に、この部材の全てに曲げ加工や焼入れが施される必要はなく、端部は曲げ加工も焼入れも行われない部材も対象となる。このような場合には、部材の一部に熱間曲げや焼入れが施されることになるが、この部材の全ての部分において本発明で規定するめっき層である必要はない。
【００４８】
［亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法およびそれに用いる製造装置］
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法において、実用的な価値が高いのは、亜鉛系めっき鋼材として素地鋼板（以下、単に「素板」ということがある）から製管された鋼管等からなる自動車用の長尺部材を用い、焼入れ、若しくは加熱後に熱間曲げ加工、または焼入と熱間曲げ加工とを同時に施し、亜鉛系めっき熱処理鋼材を得ることである。
【００４９】
このため、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法は、少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともにこのめっき層中に３０％以下のＦｅと３〜１２％のＡｌと、１〜４％のＭｇと、０．３％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で、焼入が可能な温度域および／または塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、この加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調整することを特徴とする。
【００５０】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法に用いられる亜鉛系めっき鋼材は、めっき付着量を片面当たりで３０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下で管理する。ここで、規定するめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＡｌが含有される場合にはこれらも加算される。本発明では、焼入れが可能な温度域として最高到達温度は８５０℃以上となり、加熱過程で幾分かのＺｎが蒸発するが、熱処理後に十分な耐食性を確保するには、２０ｇ／ｍ２の付着量を残存させる必要がある。このため、熱処理前の亜鉛系めっき鋼材におけるめっき付着量を３０ｇ／ｍ２以上とする。
【００５１】
上述したように、加熱に伴いめっき層が液相状態になると、熱処理後のめっき付着量が１００ｇ／ｍ２を超える場合には、液タレ等が誘発され、外観不良を発生する。これを防止するために、加熱前の亜鉛系めっき鋼材におけるめっき付着量は１５０ｇ／ｍ２以下に限定する。亜鉛系めっき鋼材における、より望ましいめっき付着量は、４０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下である。
【００５２】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法に用いられる亜鉛系めっき鋼材は、めっき層中のＦｅ濃度を３０％以下とする。加熱前のめっき層におけるＦｅ濃度が３０％を超えると、加熱過程でＺｎが鋼素地に溶解し固溶相を形成し易くなり、冷却後にη相が残存し難くなるためである。より望ましいめっき層中のＦｅ濃度は２０％以下である。なお、通常量産される合金化溶融亜鉛めっき鋼板の皮膜中のＦｅ濃度は１５％未満である。
【００５３】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、このめっき層を形成した亜鉛系めっき鋼材を、焼入れが可能な温度域としてＡｃ３点以上、または塑性変形が容易な温度域として少なくとも６００℃以上、望ましくはＡｃ１点以上に加熱する。このときの熱処理パターンとしては、昇温速度が３０℃／秒以上で加熱し、３０℃／秒以上の冷却速度で冷却する必要がある。昇温速度や冷却速度が上記で規定する速度より遅くなると、ヒートサイクルが長時間になり、Ｚｎの蒸発や酸化が促進され、めっき層中の合金化が過剰になり、素地鋼によっては溶融亜鉛脆化の危険も生じる。
【００５４】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、最高到達温度またはその近傍温度域での保持時間は規定しないが、１０秒間以下とすることが望ましく、さらに望ましくは５秒間以下である。高温域での保持時間が長くなると、鋼板側へのＺｎの拡散が助長され固溶層が形成されるために、亜鉛系めっき層自身の付着量が低下し耐食性が劣化する。
【００５５】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法では、上述した亜鉛系めっき鋼材を加熱および冷却して得られた亜鉛系めっき熱処理鋼材を、後述する図３に示す可動ローラダイスに装着された加圧ロールまたはローラ等により加圧することによって、残存するめっき層の表面粗度の調整を行う。
【００５６】
通常、形状を調整するための加圧は、線荷重を１ｋｇｆ／ｍｍ以上１００ｋｇｆ／ｍｍ以下の範囲で変更させて制御することにより行われる。
図１は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂを製造するための製造装置７の構成を例示する説明図である。
【００５７】
図１に例示する製造装置７では、被加工材１の断面形状を丸形（丸管）とし、被加工材である亜鉛系めっき鋼材１ａを逐次連続的に加熱し、局部的な加熱部に可動ローラダイス４を用いて塑性変形を生じさせ、その直後に冷却することにより、亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂを製造する。
【００５８】
このため、亜鉛系めっき鋼材１ａを保持するための二組の回転可能な支持手段である支持ロール２、２と、その上流側には亜鉛系めっき鋼材１ａを断続的または連続的に送り移動させる送り装置３が配置される。一方、二対の支持ロール２、２の下流側には、亜鉛系めっき鋼材１ａを支持し、この支持位置または／および移動速度を制御させるための可動ローラダイス４が配置される。図１に示すように、可動ローラダイス４は、亜鉛系めっき鋼材１ａの表面に当接する孔型ロールである加圧ロール４ａ、４ｂを二つ備える。
【００５９】
可動ローラダイス４の入り側には、亜鉛系めっき鋼材１ａの外周に亜鉛系めっき鋼材１ａから離間して配置されて亜鉛系めっき鋼材１ａを部分的に急速に加熱する高周波加熱コイル５と、高周波加熱コイル５により急速に加熱された亜鉛系めっき鋼材１ａに冷却媒体を噴射することによって亜鉛系めっき鋼材１ａを急速に冷却する冷却装置６とが配置される。
【００６０】
図２は、この製造装置７における高周波加熱コイル５および冷却装置６の構成の概略を例示する断面図である。加熱部を形成すべき亜鉛系めっき鋼材１ａの外周にこの亜鉛系めっき鋼材１ａから離間させて、環状の高周波加熱コイル５を配置して、この高周波加熱コイル５により亜鉛系めっき鋼材１ａを部分的に急速に加熱し、次いで、必要に応じて、冷却装置６から冷却媒体（例えば水）を噴射することにより、高周波加熱コイル５により急速に加熱された亜鉛系めっき鋼材１ａを急速に冷却する。
【００６１】
このとき、二組の支持ロール２、２を通過した亜鉛系めっき鋼材１ａを可動ローラダイス４の加圧ロール４ａ、４ｂにより支持し、亜鉛系めっき鋼材１ａの外周に配置した高周波加熱コイル５および冷却装置６を用いて、亜鉛系めっき鋼材１ａを局部的に加熱および冷却しながら、可動ローラダイス４の位置を二次元または三次元で制御するとともにその移動速度も適宜調整することによって、亜鉛系めっき鋼材１ａにおける部分的に高温にある部分に曲げモーメントを与えて曲げ加工を行うことができるとともに、加熱装置５による加熱速度および加熱温度と冷却装置６による冷却速度とを適宜調整することによって亜鉛系めっき鋼材１ａの所望の部分に焼入れを行うことができるので、所望の高強度を有するとともに所望の曲率の二次元または三次元の曲げ加工部を有する亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂを製造することができる。
【００６２】
図３は、本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂの製造に用いることができる可動ローラダイス４の形状を例示する説明図であり、図３（ａ）は亜鉛系めっき鋼材１ａが丸管などの閉断面材である場合に２つの加圧ロール４ａ、４ｂにより構成される場合であり、図３（ｂ）は亜鉛系めっき鋼材１ａが矩形管等の閉断面材である場合に２つの加圧ロール４ｃ、４ｄにより構成される場合であり、さらに図３（ｃ）は亜鉛系めっき鋼材１ａが矩形管などの閉断面材である場合に４つの加圧ロール４ｅ、４ｆ、４ｇ、４ｈにより構成される場合である。
【００６３】
図３（ａ）〜図３（ｃ）に示すように、可動ローラダイス４における加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈは、いずれも、亜鉛系めっき鋼材１ａの表面に当接して亜鉛系めっき鋼材１ａをその長手方向へ送りながら亜鉛系めっき鋼材１ａを保持するため、高温域での加熱に伴って亜鉛系めっき鋼材１ａの表面におけるめっき層の表面性状が悪化しやすい状況にあっても、加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈを用いて加圧力を付与しながら亜鉛系めっき鋼材１ａの表面を押圧することができるので、熱処理材の形状を調整することができ、これにより、その表面にめっき層を残存させた亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂの表面性状を改善することができる。
【００６４】
可動ローラダイス４が、上下方向へのシフト機構、左右方向へのシフト機構、上下方向に傾斜するチルト機構、あるいは左右方向に傾斜するチルト機構を具備すること、望ましくはさらに前後方向への移動機構を具備することによって、３次元的に亜鉛系めっき鋼材１ａを支持し、必要により曲げモーメントを付与することができる。
【００６５】
図３に示す可動ローラダイス４による加圧によって亜鉛系めっき鋼材１ａの形状を調整するには、具体的には、亜鉛系めっき鋼材１ａに対する加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈの押圧力を制御することによって行えばよく、そのときの押し付け圧は、加圧ロール４ａおよび４ｂ、４ｃおよび４ｄ、４ｅ〜４ｈのロール径が３０ｍｍ程度である場合には、線荷重として１ｋｇｆ／ｍｍ以上１００ｋｇｆ／ｍｍ以下であることが望ましい。押圧力は、可動ローラダイス４に油圧シリンダーやエアシリンダーを装着して制御することが例示される。
【００６６】
このようにして、本実施の形態によれば、亜鉛系めっき鋼材１ａに高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、残存させたη相に十分なＡｌとＭｇを存在させることができ、これにより、耐食性の改善を図ることが可能である。このようにして製造される亜鉛系めっき熱処理鋼材１ｂは、自動車用部材としての塗装後傷付き部の耐食性および塗膜密着性を確保することができる。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明に係る亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、亜鉛系めっき鋼材を用いて高温加熱および急速冷却による熱処理を施すので、所定のめっき付着量を残存させるとともに、さらに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、残存させたη相の耐食性を大幅に向上させることにより、自動車用部材としての塗装後の優れた耐食性および塗膜密着性を確保することができる。これにより、ますます高度化する自動車用部品に対する要求レベルにも対応できるので、自動車用部品の加工技術として広く適用できる。
【符号の説明】
【００６８】
１ 被加工材
１ａ 亜鉛系めっき鋼材
１ｂ 亜鉛系めっき熱処理鋼材
２ 支持手段、支持ロール
３ 押し出し装置
４ 可動ローラダイス
５ 高周波加熱コイル
６ 冷却装置
７ 製造装置
【特許請求の範囲】
【請求項１】
亜鉛系めっき鋼材の少なくとも一部に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られる亜鉛系熱処理鋼材であって、前記加熱を行われた部分の表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、当該めっき層のＦｅ濃度：０．１％〜５０質量％、Ａｌ濃度：４〜１５質量％、Ｍｇ濃度：１質量％以上、及びＳｉ濃度：０.５質量％以下であって、当該めっき層にη相が存在することを特徴とする亜鉛系めっき熱処理鋼材。
【請求項２】
少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともに当該めっき層中に３０質量％以下のＦｅと、３〜１２質量％のＡｌと、１〜４質量％のＭｇと０．３質量％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で焼入れが可能な温度域への加熱を行ってから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調節することを特徴とする請求項１に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項３】
少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２以下であるとともに当該めっき層中に３０質量％以下のＦｅと、３〜１２質量％のＡｌと、１〜４質量％のＭｇと、０．３質量％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、当該加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調節することを特徴とする請求項１に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項４】
少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２以下であるとともに当該めっき層中に３０質量％以下のＦｅと、３〜１２質量％のＡｌと、１〜４質量％のＭｇと、０．３質量％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、 大気雰囲気または酸素２０体積％以下、残部は窒素、二酸化炭素および水蒸気からなる雰囲気下で、５００〜８００℃の温度範囲で１〜１２０分間保持する予熱を行い、３０℃／秒以上の昇温速度で焼入れが可能な温度域または塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、当該加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調節することを特徴とする請求項１に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項５】
前記亜鉛系めっき鋼材は、その長手方向へ向けて断続的または連続的に送られながら、支持手段により支持され、
前記加圧ロールは、該支持手段の下流側に配置されるとともにその位置が二次元または三次元に移動自在である可動ローラダイスによって回転自在に支持され、
前記加熱は、当該可動ローラダイスと前記支持手段との間であって前記亜鉛系めっき鋼材の外周に当該亜鉛系めっき鋼材から離間して配置される加熱手段によって行われるとともに、
前記冷却は当該加熱手段と前記可動ローラダイスとの間に配置される冷却手段によって行われる請求項２、請求項３または請求項４に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項１】
亜鉛系めっき鋼材の少なくとも一部に、塑性変形が可能な温度域または焼入れが可能な温度域への加熱を行って得られる亜鉛系熱処理鋼材であって、前記加熱を行われた部分の表面に存在するめっき層の付着量が片面当たり２０〜１００ｇ／ｍ２であり、当該めっき層のＦｅ濃度：０．１％〜５０質量％、Ａｌ濃度：４〜１５質量％、Ｍｇ濃度：１質量％以上、及びＳｉ濃度：０.５質量％以下であって、当該めっき層にη相が存在することを特徴とする亜鉛系めっき熱処理鋼材。
【請求項２】
少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２であるとともに当該めっき層中に３０質量％以下のＦｅと、３〜１２質量％のＡｌと、１〜４質量％のＭｇと０．３質量％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で焼入れが可能な温度域への加熱を行ってから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調節することを特徴とする請求項１に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項３】
少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２以下であるとともに当該めっき層中に３０質量％以下のＦｅと、３〜１２質量％のＡｌと、１〜４質量％のＭｇと、０．３質量％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、３０℃／秒以上の昇温速度で塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、当該加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調節することを特徴とする請求項１に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項４】
少なくとも一部に形成されるめっき層の付着量が片面当たり３０〜１５０ｇ／ｍ２以下であるとともに当該めっき層中に３０質量％以下のＦｅと、３〜１２質量％のＡｌと、１〜４質量％のＭｇと、０．３質量％以下のＳｉとを含有する亜鉛系めっき鋼材に、 大気雰囲気または酸素２０体積％以下、残部は窒素、二酸化炭素および水蒸気からなる雰囲気下で、５００〜８００℃の温度範囲で１〜１２０分間保持する予熱を行い、３０℃／秒以上の昇温速度で焼入れが可能な温度域または塑性変形が可能な温度域への加熱を行い、当該加熱をされた部分に、曲げモーメントを付与してから３０℃／秒以上の冷却速度での冷却を行った後、この亜鉛系めっき鋼材の表面に当接する加圧ロールによってこの亜鉛系めっき鋼材の形状を調節することを特徴とする請求項１に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項５】
前記亜鉛系めっき鋼材は、その長手方向へ向けて断続的または連続的に送られながら、支持手段により支持され、
前記加圧ロールは、該支持手段の下流側に配置されるとともにその位置が二次元または三次元に移動自在である可動ローラダイスによって回転自在に支持され、
前記加熱は、当該可動ローラダイスと前記支持手段との間であって前記亜鉛系めっき鋼材の外周に当該亜鉛系めっき鋼材から離間して配置される加熱手段によって行われるとともに、
前記冷却は当該加熱手段と前記可動ローラダイスとの間に配置される冷却手段によって行われる請求項２、請求項３または請求項４に記載された亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２０１２−３６４６３（Ｐ２０１２−３６４６３Ａ）
【公開日】平成２４年２月２３日（２０１２．２．２３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１７８７１４（Ｐ２０１０−１７８７１４）
【出願日】平成２２年８月９日（２０１０．８．９）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年２月２３日（２０１２．２．２３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年８月９日（２０１０．８．９）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
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