【課題】溶鋼の脱硫処理を効率よくかつ均一に行うことができ、さらに耐火物溶損の少ない溶鋼の脱硫剤およびその製造方法を提供する。
【解決手段】CaO、CaF₂及びMgOの3成分を三角図の座標軸で示したとき、CaOが35〜55質量％、CaF₂が25〜45質量％、MgOが7〜33質量％の範囲にあり、不純物含有量が10質量%以下である脱硫剤であり、CaO粒子表面にCaF₂層が融着している脱硫剤であり、CaO粒子表面に融着しているCaF₂層の厚みが0.1μｍ以上である脱硫剤。 （もっと読む）

【課題】製鋼二次精錬工程における溶鋼の脱硫方法に関し、Ａｌ₂Ｏ₃介在物による脱硫能低下を抑制することで二次精錬工程での高い脱硫率を実現し、脱硫剤使用量を少なくしても低硫域まで脱硫でき、さらに耐火物溶損も軽減する方法を提供する。
【解決手段】脱炭精錬後に転炉から取鍋へ溶鋼を出鋼する際にフェロシリコンをＳｉ換算で溶鋼１ｔ当たり２ｋｇ以上投入し、続く二次精錬工程の真空脱ガス設備において、Ａｌを溶鋼１ｔ当たり０．２ｋｇ以上投入し、溶鋼を３分以上１０分以下循環した後に脱硫剤をＡｒとともに吹き込むことを特徴とする溶鋼の脱硫方法である。ＣａＯ、ＣａＦ₂、ＭｇＯおよび不可避的不純物から構成され、その組成が１．０≦ＣａＯ／ＣａＦ₂≦３．０を満たし、かつＭｇＯが１０質量％以上４０質量％以下である脱硫剤を使用すると好ましい。 （もっと読む）

【課題】 比較的簡便に製造可能で、特にフッ素を含有しなくても高効率で溶融鉄の脱硫処理を可能にする脱硫剤を提供する。
【解決手段】 上記課題を解決するための脱硫剤は、ＣａＯを主成分とする粉状の石灰と、Ａｌ₂ Ｏ₃ 及びＳｉＯ₂ を主に含有し且つ予め溶融した後に固化した固体粉状物質と、を含有することを特徴とする。この場合に、前記固体粉状物質と前記石灰との配合質量比（固体粉体物質の配合量（質量％）／石灰の配合量（質量％））を０．０５以上１．０以下とする、前記固体粉状物質の平均粒子径を１５μｍ以下とする、前記脱硫剤の塩基度（質量％ＣａＯ／質量％ＳｉＯ₂）を３．５以上とすることで、より一層脱硫効率が向上する。 （もっと読む）

【課題】鋳型内での凝固を安定に促進して、高速鋳造を安定化することができる鋼の連続鋳造用モールドフラックスを提供する。
【解決手段】本発明に係る鋼の連続鋳造用モールドフラックスは、鋳型表面材に対する溶融フラックスの１１４０℃における濡れ角θ（°）が、フラックスの結晶化温度Ｔcs（℃）の関数として、次式で与えられることを特徴とするものである。
０．１２（Ｔcs−８００）≦θ≦７０ （もっと読む）

【課題】スラグ組成、溶鋼の昇熱処理、攪拌処理および取鍋蓋開口部の不活性ガスパージの適正化により、極低硫低窒素高清浄鋼を効率よく安定して溶製できる方法を提供する。
【解決手段】溶鋼を下記の工程１〜３の順序により処理する極低硫高清浄鋼の溶製方法である。工程１：大気圧下において取鍋内溶鋼にＣａＯ系フラックスを添加する、工程２：取鍋蓋を設置し、取鍋内溶鋼中に攪拌ガスを吹き込んで蓋の内側への大気の侵入を抑制しながら攪拌するとともに、溶鋼に酸化性ガスを供給し、生成した酸化物をＣａＯ系フラックスと混合してカバースラグを形成する、工程３：酸化性ガスの供給を停止し、取鍋内溶鋼中に攪拌ガスを吹き込んで脱硫および介在物除去を行う。さらに、蓋の開口部を不活性ガスによりパージするか、工程３の後に工程４として溶鋼のＲＨ真空脱ガス処理に際し、溶鋼中の介在物の低減および脱窒処理などを行ってもよい。 （もっと読む）

【課題】前処理および設備の変更を伴わずに簡便に実施することができ、溶鋼中の硫黄および水素の含有量が少ない取鍋精錬方法を提供する。
【解決手段】取鍋３に受けた前記溶鋼を昇温する前または昇温途中に、ＭｇＯ≧９５％、ＣａＯ＝０％である第１のフラックスを溶鋼１トンあたり５〜８ｋｇ添加し、第１のフラックスの添加後に、生石灰および／またはフッ化カルシウム（ＣａＦ₂）を有する第２のフラックスを添加し、第１のフラックスおよび第２のフラックスの添加の結果として、精錬後のスラグが下記成分となるように溶鋼の２次処理を行う。
ＣａＯ ：２０〜４０ｍａｓｓ％
ＳｉＯ₂ ：２０〜３０ｍａｓｓ％
ＣａＦ₂ ：１０〜２０ｍａｓｓ％
ＭｇＯ ：２０〜２５ｍａｓｓ％
Ｔ．Ｆｅ＋ＭｎＯ＋Ｃｒ₂Ｏ₃ ≦２．０ｍａｓｓ％
（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ₂ ：１．５〜３．０ （もっと読む）

【課題】Fe-Ni合金スラブの最大非金属介在物の大きさを推定することにより、表面品質に優れたFe-Ni合金板を製造する方法を提案する。
【解決手段】極地統計法により、スラブ段階における最大非金属介在物の大きさを測定し、その大きさ√area_maxが200μｍ以下であるFe-Ni合金スラブを用いて常法に従う熱間圧延および／または冷間圧延を行い、履歴の明らかなFe-Ni合金板を製造する。 （もっと読む）

【課題】本発明の目的は、金属アルミニウム粉末のような粉塵爆発の危険性がなく、製造上並びに使用上安全であり、溶銑、溶鋼、アルミニウム、ニッケルのような溶融金属の温度を上昇させるのに充分な発熱量があり、且つ発熱反応時に白煙等を多量に発生せず、作業性が良好な発熱材を提供することにある。
【解決手段】本発明の発熱材は、金属または合金を１０〜３５質量％、酸化マンガンを５〜８５質量％、及び酸化鉄を０〜８０質量％（但し、酸化マンガンと酸化鉄の合計量は５０〜９０質量％）含有してなるか、更に、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ金属炭酸水素塩及び金属硝酸塩よりなる群から選択される１種または２種以上の発熱開始促進材を０〜２０質量％含有してなることを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】ＣａＦ_２の使用量を低減させる、あるいはＣａＦ_２を使用することなく、溶解性及び保存性に優れた製鋼用フラックスを得ることができる製鋼用フラックスの製造方法を提供する。
【解決手段】複数の原料組成物を混合処理する第１工程と、前記第１工程で得られた混合物を加熱溶融する第２工程と、前記加熱溶融した混合物を水砕により急冷して、得られる固体状の製鋼用フラックスをガラス化させる第３工程とを有する。これにより、製造された製鋼用フラックスはガラス化度が向上した非晶性固体となるので、溶解しやすく介在物除去効率が高くなり、溶湯温度損失を低減させることが可能となると共に、粉末化しにくく保存性も向上する。 （もっと読む）

【課題】 安価に製造可能で且つ高効率の脱硫処理を可能とする、溶鉄との濡れ性を向上させたＣａＯ系脱硫剤を提供する。
【解決手段】 上記課題を解決するためのＣａＯ系脱硫剤は、主成分がＣａＯ粒子であるＣａＯ系脱硫剤において、平均粒径が５μｍ以下である、主成分を炭素とする炭素質粒子を、前記ＣａＯ粒子と混合させたものである。また、前記炭素質粒子の平均粒径を１μｍ以下とする、前記ＣａＯ粒子の平均粒径を１０μｍ以上とする、前記炭素質粒子の配合率を１質量％以上とすることで、脱硫効率を一層向上させることが可能となる。 （もっと読む）

本発明の主題は、チタン含有添加剤、その製造方法及びその使用である。 （もっと読む）

【課題】 非金属介在物の低減を十分に行う。
【解決手段】高清浄度鋼向けの溶鋼を転炉１又は電気炉から取鍋２に装入する直前に、当該高清浄度鋼向けの溶鋼を装入する取鍋２に対して溶鋼を装入して取鍋精錬装置５でＣａＯ／ＳｉＯ₂≧４．５の高塩基度スラグを用いて精錬を行っておき、高清浄度鋼向けの溶鋼をＲＨ装置６で精錬する直前に、当該ＲＨ装置６に対してフリー酸素が３００ｐｐｍ以上で且つ温度が１５８０℃以上である溶鋼を用いて精錬を行い、その際の還流時間をｔ≧１５−［（Ｔ−１５８０）×Ｑ］／１０００を満たすようにする。 （もっと読む）

【課題】ブローホールの鋳片欠陥を抑制する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０４〜０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：４．０％以上、２０．０％未満、Ｍｏ：０．５〜６．０％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎ：０．０２〜０．０７％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、不純物中のＳが０．０１０％以下、Ｐが０．０３０％以下の鋼を鋳造する方法である。鋼中の拡散性水素の含有量（質量％）、窒素の含有量（質量％）、Ｃｒの含有量（質量％）を、［％Ｈ］、［％Ｎ］および［％Ｃｒ］と、鋳造鋳型内面の横断面積（m²）をＡとした場合、拡散性水素の含有量と、窒素の含有量と、Ｃｒの含有量と、前記横断面積Ａとの関係が、０．１６log［％Ｈ］＋log［％Ｎ］≦０．０５［％Ｃｒ］−０．３４Ａ−２．２０８を満たす条件で鋳造する。
【効果】ブローホールの鋳片欠陥を抑制して品質と生産性の両立を図ることができる。 （もっと読む）

【課題】ブローホールの鋳片欠陥を抑制する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：２０．０〜３０．０％、Ｎｉ：５．０〜１１．０％、Ｍｏ：０．５〜６．０％、Ａｌ：０．００１〜０．０５％、Ｎ：０．２〜０．５％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなり、不純物中のＳが０．０１０％以下、Ｐが０．０３０％以下の鋼を鋳造する方法である。鋼中の拡散性水素の含有量（質量％）、窒素の含有量（質量％）、Ｃｒの含有量（質量％）を、［％Ｈ］、［％Ｎ］および［％Ｃｒ］と、鋳造鋳型内面の横断面積（m²）をＡとした場合、拡散性水素の含有量と、窒素の含有量と、Ｃｒの含有量と、前記横断面積Ａとの関係が、０．１６log［％Ｈ］＋log［％Ｎ］≦０．０５［％Ｃｒ］−０．３４Ａ−２．２０８を満たす条件で鋳造する。
【効果】ブローホールを抑制して品質と生産性の両立を図ることができる。 （もっと読む）

【課題】二次精錬における条件と転炉における製造条件を適切に制御することによって、硬質な非圧延介在物が低減されて伸線性と疲労特性の高められた鋼線材を得るための鋼材を製造する有用な方法を提供する。
【解決手段】転炉に装入する主原料を、溶銑、冷銑および屑鋼とすると共に、これら主原料全体に対する割合で溶銑：９６〜１００％（質量％の意味、以下同じ）、冷銑：４％以下（０％を含む）および屑鋼：２％以下（０％を含む）とし、且つ全主原料中の平均Ｐ濃度を０．０２％以下として転炉吹錬を行ない、転炉吹錬終了後の二次精錬時における溶鋼撹拌ガス流量を、溶鋼１ｔ当り０．０００５Ｎｍ³／分以上、０．００４Ｎｍ³／分以下とし、次いで連続鋳造におけるタンディッシュ内にパージするＡｒ流量をタンディッシュ内の溶鋼１ｔ当り０．０４Ｎｍ³／分以上、０．１０Ｎｍ³／分以下として操業する。 （もっと読む）

【課題】スラグ成分組成、溶鋼の昇熱処理および攪拌処理の適正化により、脱硫と清浄化とを同時に促進させ、極低硫高清浄鋼を効率よく安定して溶製できる方法を提供する。
【解決手段】溶鋼を下記の工程１〜４により処理する極低硫高清浄鋼の溶製方法である。工程１：大気圧下において取鍋内溶鋼にＣａＯ系フラックスを添加する工程、工程２：工程１の後に取鍋内溶鋼中に攪拌ガスを吹き込んで攪拌するとともに、溶鋼に酸化性ガスを供給し、生成した酸化物をＣａＯ系フラックスと混合する工程、工程３：酸化性ガスの供給を停止し、取鍋内溶鋼中に攪拌ガスを吹き込んで脱硫および介在物除去を行う工程、工程４：工程３の後に溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて処理するに際し、ＲＨ真空槽内に酸化性ガスを供給して溶鋼温度を上昇させる工程。前記の溶製方法において、工程１または工程２においてＡｌを添加し、工程４を省略してもよい。 （もっと読む）

【課題】耐食性、溶接性および表面性状に優れたステンレス鋼と、その製造方法を提案する。
【解決手段】Ｃ≦０．１％、Ｓｉ：０．０１〜２．０％、Ｍｎ：０．０１〜３．０％、Ｃｒ：１３．０〜２６．０％、Ｎｉ：２．０〜３０．０％、Ｍｏ：０．０１〜５．０％、Ｃｏ≦３％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｓ：０．０００２〜０．０２％、Ｍｇ：０．００００５〜０．０１％、Ｃａ：０．００００５〜０．０１％、Ｏ：０．００５０〜０．０１％、Ｎ：０．０１〜０．３％を含有するステンレス鋼を製造するに当たり、ＡＯＤおよび／またはＶＯＤにおいてＣａＯ−ＳｉＯ_２−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ−Ｆ系スラグを形成し、さらにＡｌまたはＡｌおよびフェロシリコンを投入してクロム還元、脱酸および脱硫を行うことにより、該ステンレス鋼中に含まれる非金属介在物をＣａＯ−ＳｉＯ_２−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ−ＭｎＯ系酸化物からなるものとする。 （もっと読む）

【課題】鋼塊にスラグ巻き込みに起因する介在物がほとんど存在しない高清浄鋼を製造する。
【解決手段】１回目の２次精錬処理では、攪拌動力密度が５〜６０Ｗ／ｔｏｎとなるように吹き込みガスの流量を調整すると共に、脱ガス処理後のスラグ組成が、ＣａＯ／ＳｉＯ₂≧３．５且つＣａＯ／Ａｌ₂Ｏ₃＝１．５〜３．５且つＴ．Ｆｅ＋ＭｎＯ≦１．０質量％となるようにスラグ調整を行い、脱ガス処理では、その中期までは攪拌動力密度が５０〜２００Ｗ／ｔｏｎとなるように吹き込みガスの流量を調整し、中期以降は攪拌動力密度が１４０Ｗ／ｔｏｎ以下（０Ｗ／ｔｏｎを除く）となるように吹き込みガスの流量を調整し、２回目の２次精錬処理では、攪拌動力密度が２５Ｗ／ｔｏｎ以下（０Ｗ／ｔｏｎを除く）となるように吹き込みガスの流量を調整する。 （もっと読む）

【課題】従来は微細介在物の浮上分離の点で不利とされていた取鍋精錬炉においても介在物の浮上分離を確実に実現し、さらには脱硫を適切に行うための方途について提案する。
【解決手段】取鍋精錬炉内の溶鋼を、該取鍋底部からの不活性ガスの吹き込み並びに電磁攪拌の併用により攪拌して精錬を行うに当り、脱ガス処理時は、電磁攪拌による溶鋼流動を、取鍋内壁に沿って上昇し前記不活性ガス上昇領域にて下降する向きに誘導する。 （もっと読む）

【課題】本発明は、既存の電気炉及び脱ガス装置を用い、ＣＯ_２の大気放出量の削減を図りながら低コストで低窒素鋼を溶製可能とする「溶鋼の脱窒方法」を提供することを目的としている。
【解決手段】電気炉で鉄スクラップを主鉄源として溶鋼を溶製し、別の精錬容器に出鋼，保持した後、該溶鋼の浴面上に、加炭することなくＣａＯを投入してから、Ａｌ含有物資を添加し、当該溶鋼に酸素含有ガスを供給する。その際、前記精錬容器に出鋼する溶鋼の炭素含有量を０．０１〜０．０５質量％としたり、前記Ａｌ含有物資及びＣａＯの投入量は、スラグのＣａＯ／Ａｌ_２Ｏ_３が０．８〜１．２となるように、Ａｌ量で３〜２０ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−トン及びＣａＯ量で１〜５０ｋｇ／ｓｔｅｅｌ−トンとするのが好ましい。 （もっと読む）