【課題】溶接部の耐食性を兼ね備えた高強度熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】C ：0.035％超0.055％以下、Si：0.2％以下、Mn：0.7％以下、P ：0.03％以下、S ：0.03％以下、Al：0.1％以下、N ：0.01％以下、Ti：0.08％以上0.25％以下、B ：0.0005％以上0.0040％以下を含有し、且つ、固溶B：0.0005％以上であり、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、面積率が95％超のフェライト相を含むマトリックスと、前記フェライト相のフェライト結晶粒内に平均粒子径が10nm未満のTi炭化物が微細析出し、該Ti炭化物の体積比が0.0015以上0.007以下である組織とを有し、引張強さが780MPa以上であり且つ溶接部の耐食性に優れた高強度熱延鋼板となる。 （もっと読む）

【課題】衝撃荷重負荷時における衝撃吸収部材の割れ発生を抑制でき、さらに有効流動応力の高い衝撃吸収部材を得ることが可能な鋼材を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０５〜０．１８％、Ｍｎ：１〜３％、Ｓｉ＋Ａｌ：０．５％以上２．５％未満およびＮ：０．００１〜０．０１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有し、平均間隔１μｍ以下のラス組織から成るベイナイトの面積率が７０％以上、マルテンサイトの面積率が５〜３０％であるともに、式（１）および（２）を満足する鋼組織を有する鋼材である。Ｈ_Ｍ０はマルテンサイトの初期平均ナノ硬さ、Ｈ_Ｂ０はベイナイトの初期平均ナノ硬さ、Ｈ_Ｍ１０は１０％引張変形後のマルテンサイトの平均ナノ硬さ、Ｈ_Ｂ１０は１０％引張変形後のベイナイトの平均ナノ硬さである。１．２≦Ｈ_Ｍ０／Ｈ_Ｂ０≦１．６・・・（１）０．９０≦｛（Ｈ_Ｍ１０／Ｈ_Ｍ０）／（Ｈ_Ｂ１０／Ｈ_Ｂ０）｝≦１．３・・・（２） （もっと読む）

【課題】低歪振幅域、高周波数域において制振性に優れると共に、延性にも富むＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる制振材の製造方法を提供する。
【解決手段】鉄合金は、３．０〜８．０重量％のクロムと、０．４〜１．０重量％のアルミニウムと、アルミニウムに対する重量比（マンガン／アルミニウム）が０．７５〜１．５のマンガンとを含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる。そのうえで、鋳塊を得る造塊工程と、１２００〜１３００℃に加熱した状態で熱間圧延し、その仕上げ温度を８００℃以上とする熱間圧延工程と、熱間圧延工程後に鉄合金の再結晶温度以上に加熱した後に徐冷する焼鈍工程とを経て製造される。熱間圧延工程では、１パス当たりの圧下率を２５〜４０％とし、最終的な合計圧下率を８０〜９０％とする。 （もっと読む）

【課題】曲げ、伸びフランジ、バーリング加工などの局部変形能に優れた高強度冷延鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．００２〜０．２０％、Ｓｉ：０．００１〜２．５％、Ｍｎ：０．００１〜４．０％、Ｐ：０．００１〜０．１５％、Ｓ：０．０００５〜０．０３％、Ａｌ：０．００１〜２．０％、Ｎ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、金属組織におけるベイナイトの面積率が９５％以上であり、鋼板の集合組織で少なくとも鋼板の表面から５／８〜３／８の板厚における板面の｛１００｝＜０１１＞〜｛２２３｝＜１１０＞方位群のＸ線ランダム強度比の平均値が４．０未満でかつ｛３３２｝＜１１３＞の結晶方位のＸ線ランダム強度比が５．０以下、さらに粒単位のサイズの体積平均が7μｍ以下であることを特徴とする局部変形能に優れた高強度冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】高い降伏比と良好な延性とを有し、自動車用部材等の適用に好適な高強度熱延熱延鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１％以上０．２％以下、Ｍｎ：１％以上３％以下、Ｓｉ＋Ａｌ：０．３％以上１．０％未満、Ｃｒ：０．１％以上０．６％以下及びＮ：０．００１％以上０．００８％以下を含有し、更に、Ｔｉ：０．０５％以下及びＮｂ：０．０５％以下から選択される１種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不純物なる化学組成のスラブに［Ａｅ_３点−５０（℃）］以上［Ａｅ_３点＋５０（℃）］以下の温度域で圧延完了する多パス熱間圧延を施し熱延鋼板とし、前記熱延鋼板を、前記圧延完了後０．４秒間以内に６００℃／秒以上の平均冷却速度で７００℃以下の温度域まで冷却し、次いで６００℃以上７００℃以下の温度域に０．４秒間以上５秒間以内保持し、その後１００℃／秒以上の平均冷却速度で４５０℃以下の温度域まで冷却し熱延鋼板を製造する。 （もっと読む）

【課題】組織分率制御により、均一伸びを担保し、かつ、集合組織高強度鋼板の局部延性を改善し、鋼板内の異方性も改善できる均一変形能及び局部変形能に優れた高強度冷延鋼板とその製法の提供。
【解決手段】C：0.01〜0.4%、Si：0.001〜2.5％、Mn：0.001〜4.0%、P： 0.001〜0.15%、S： 0.0005〜0.03%、Al：0.001〜2.0%、N：0.0005〜0.01%、O：0.0005〜0.01%を含有し、集合組織が、鋼板の表面から5/8〜3/8の板厚における板面の｛112｝<110>〜｛113｝<110>方位群および｛112｝<131>の結晶方位のＸ線ランダム強度比の平均値が5.0以下でかつ｛001｝<110>の結晶方位のＸ線ランダム強度比が4.0以下で、さらに圧延方向と直角方向のr（rC）値が0.70以上かつ圧延方向と30°（r30）のr値が1.10以下であり、さらに鋼板組織面積率でフェライトとベイナイトを合わせて50%以上、マルテンサイトを1%以上、50%以下含有する均一変形能及び局部変形能に優れた高強度冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】鋼管素材用として好適な、低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.03〜0.11％、Si：0.01〜0.50％、Mn：1.0〜2.2％、Al：0.005〜0.10％、Nb：0.01〜0.10％、Ti：0.001〜0.05％、Ｂ：0.0005％以下を含み、さらにCr：0.01〜1.0％、Mo：0.01〜0.5％、Ni：0.01〜0.5％のうちから選ばれた１種または２種以上を、Mneqが2.0〜4.0％の範囲を満足するように含有する組成と、平均粒径が10μm以下のベイニティックフェライトを主相とし、第二相として少なくとも面積率で3.0％以上のマルテンサイトを含む組織とする。なお、マルテンサイトの大きさが、最大で10μm以下、平均で0.5〜5.0μmとすることが好ましい。 （もっと読む）

【課題】 耐リジング性と深絞り性が良好なフェライト系ステンレス鋼板とその製造方法等であって、生産性がよくコスト面でも有利なものを提供する。
【解決手段】 1)少なくとも最終３段において圧下率が25％を超え粗圧延温度が1000℃以上1100℃以下である粗圧延を行い、2)さらに、少なくとも最終３段において圧下率が25％を超え仕上温度が700℃以上850℃以下である仕上圧延を行って熱延鋼板を製造し、3)その後、当該熱延鋼板に対して熱延焼鈍、冷間圧延および冷延焼鈍を行う。 （もっと読む）

【課題】穴拡げ性に優れるとともに、低温靭性にも優れた引張強度５９０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】延性脆性遷移温度が−５０℃以下であり、圧延面に平行で、圧延方向に平行な｛２１１｝＜０１１＞方位のＸ線ランダム強度比（ランダムサンプルの回折強度との比）が２．５以下であることを特徴とする低温靭性と穴拡げ性に優れた引張強度５９０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板である。平均結晶粒径を７．０μｍ以下とすることにより、延性脆性遷移温度を−５０℃以下とすることができる。最終仕上圧延を９６０℃以上で行い、最終仕上圧延終了後１．０秒以内に８０℃／秒以上の冷却速度で冷却を開始し、最終仕上圧延温度より５０〜２００℃低い温度まで前記冷却を継続し、４５０〜６００℃で巻き取ることにより製造することができる。 （もっと読む）

【課題】引張強さが４４０ＭＰａ以上、平均ｒ値が１．２０以上で焼付硬化量が４０ＭＰａ以上の深絞り性と焼付硬化性に優れる高強度冷延鋼板を提供する。
【解決手段】ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０１０〜０．０６％、Ｓｉ：０．５％超１．５％以下、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０９０％、Ｔｉ：０．０１５〜０．１５％を含有し、かつ（Ｎｂ／９３）／（Ｃ／１２）＜０．２０および固溶Ｃ量が０．００５〜０．０２５％を満たす成分組成の鋼素材を熱間圧延し、冷間圧延した後、７００〜８００℃の温度を平均昇温速度３℃／ｓ未満として８００〜９００℃の温度に加熱し、均熱後、上記均熱温度から５００℃以下の冷却停止温度まで５℃／ｓ以上で冷却する焼鈍を施し、面積率で７０％以上のフェライト相と３％以上のマルテンサイト相を含む組織からなる冷延鋼板を得る。 （もっと読む）

【課題】黒皮を有する最大引張強度が７２０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板に電着焼付塗装を施した場合であっても、良好な耐食性並びに打抜き部の疲労特性を得ることが可能な、塗装耐食性と打抜き部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｔｉ、Ｎｂの各々を所定量で含有し、且つ、質量％で、Ｓｉ＋Ａｌの合計量：０．８％以上、Ｔｉ＋Ｎｂの合計量：０．０４〜０．１２％であり、ＴｉおよびＮｂを含有する合金炭化物の平均粒子径が１０ｎｍ以下、鋼組織が、マルテンサイトと残留オーステナイトを体積率の合計で３〜２０％、フェライトを体積率で５０〜９０％含有し、残部がベイナイトからなり、さらに、スケール層内のマグネタイトの体積分率が７０％以上、かつ、前記マグネタイトの平均結晶粒径が３μｍ以下であり、最大引張強度が７２０ＭＰａ以上である。 （もっと読む）

【課題】引張強さTS：520MPa以上の高強度と、高靭性とを兼備する高張力熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.04〜0.08％、Si：0.4％以下、Mn：1.0〜1.8％、Al：0.1％以下、Nb：0.02〜0.08％、Cr：0.3〜0.8％を含む組成と、表層がベイナイト相単相で、内層がベイナイト相を主相とし、第二相として平均粒径：３μm以下のマルテンサイト相が体積率で１〜４％分散し、第三相として体積率で０〜30％のフェライト相を含む板厚方向に複層の組織を有する熱延鋼板とする。前記組成に加えてさらに、Cu、Ni、Mo、Ｖ、Ti、Ｂのうちの１種または２種以上を合計で1.0％以下含有できる。また、Ca、REMを含有してもよい。このような組成、組織を有する熱延鋼板を用いて造管すると、造管後に85％以下の低降伏比を有し、かつ高靭性を有する高強度溶接鋼管となる。 （もっと読む）

【課題】バーリング性に優れる高強度熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｎｂ含有量を［Ｎｂ］、Ｔｉ含有量を［Ｔｉ］、Ｎ含有量を［Ｎ］、Ｓ含有量を［Ｓ］、Ｃ含有量を［Ｃ］、Ｂ含有量を［Ｂ］としたとき、以下の式を満たし、０．００４≦［Ｃ］＋１２／１１［Ｂ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）、［Ｃ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）≦０．０１２、固溶Ｃと固溶Ｂの合計の粒界個数密度が４．５個／ｎｍ²超１２個／ｎｍ²以下であり、さらに鋼板中の粒界に析出しているセメンタイト粒径が２μm以下であり、板厚中心での平均結晶粒径が９μｍ以下であり、且つ板厚中心での｛２１１｝ランダム強度比が２以下であり、結晶粒内におけるＴｉＣを含む析出物の平均粒径が３ｎｍ以下であるとともに、その密度が１×１０¹⁶個／ｃｍ³以上とする。 （もっと読む）

【課題】バーリング性に優れる高強度熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｎｂ含有量を［Ｎｂ］、Ｔｉ含有量を［Ｔｉ］、Ｎ含有量を［Ｎ］、Ｓ含有量を［Ｓ］、Ｃ含有量を［Ｃ］、Ｂ含有量を［Ｂ］としたとき、以下の式を満たし、０．０１２＜［Ｃ］＋１２／１１［Ｂ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）、［Ｃ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）≦０．０３、固溶Ｃと固溶Ｂの合計の粒界個数密度が４．５個／ｎｍ²超１２個／ｎｍ²以下であり、さらに鋼板中の粒界に析出しているセメンタイト粒径が２μm以下であり、板厚中心での平均結晶粒径が９μｍ以下であり、且つ板厚中心での｛２１１｝ランダム強度比が２以下であり、結晶粒内におけるＴｉＣを含む析出物の平均粒径が３ｎｍ以下であるとともに、その密度が１×１０¹⁶個／ｃｍ³以上とする。 （もっと読む）

【課題】衝撃荷重が負荷された時における割れの発生が抑制され、さらに有効流動応力の高い衝撃吸収部材を提供可能な鋼材を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．１〜０．２％、Ｍｎ：１〜３％、Ｓｉ＋Ａｌ：０．５％以上２．５％未満、Ｎ：０．００１〜０．０１５％を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有し、４０〜８０面積のフェライトを含有し、残部がベイナイト、マルテンサイトおよびオーステナイトの１種または２種以上からなる第２相からなるとともに、フェライトの平均粒径が０．５〜３μｍ、第２相の平均最近接粒子間間隔が１〜５μｍ、引張変形によって相当塑性ひずみε＝０．５を負荷した際のフェライトの平均ナノ硬さが４．５ＧＰａ以上かつ第２相の平均ナノ硬さが１１ＧＰａ以下である鋼組織を有する鋼材である。 （もっと読む）

【課題】易酸化性元素を多量に含有する冷延鋼板を基材としながら、良好な表面性状を有する均一な合金化溶融亜鉛めっき層を有する合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】冷延鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．２５％以下、Ｓｉ：０．０１％以上２．５％以下、Ｍｎ：０．５％以上３．５％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：１．０％以下およびＮ：０．０１％以下を含有する化学組成を有し、合金化溶融めっき層は、目付量が１０ｇ／ｍ^２以上８０ｇ／ｍ^２以下、合金化度が７質量％以上１６質量％以下であり、さらに、めっき厚の分布がｄ_ｍａｘ／ｄ_０≦２．５（ｄ_ｍａｘは最大めっき厚、ｄ_０は平均めっき厚）を満足する。 （もっと読む）

【課題】 深絞り用冷延鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するに際し、熱延鋼板の結晶粒微細化を板厚全厚に十分達成し、最終製品の深絞り性を達成するための、熱延鋼板の鋼板冷却方法を提供する。
【解決手段】 スラブを、熱間圧延、冷間圧延、連続焼鈍を行って冷延鋼板若しくは合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するに際し、熱間圧延が連続して実施される熱延スタンド列における最終スタンドより２段あるいは１段前のスタンドにおいて仕上げ圧延を終了し、その後最終スタンドまでの間に冷却する際に、仕上げ温度（Ｔ）と冷却開始時間（ｔ）が次式を満足する条件で製造する。
４０／（ｌｏｇ［ｔ（秒）］＋２）−２０≦Ｔ−Ａｒ３（℃）≦６０／（ｌｏｇ［ｔ（秒）］＋２） （もっと読む）

【課題】低降伏比で延性と穴拡げ性に優れた高強度冷延鋼板を、特殊な熱間圧延やＮｂやＴｉ等の合金元素の添加を必要とせずに提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Ｓｉ：0.01〜1.5％、Ｍｎ：1.5〜3.5％、Ｐ：0.1％以下、Ｓ：0.01％以下、Ａｌ：0.005〜1.5％、およびＮ：0.010％以下を含有し、α値（＝Ｍｎ＋Ｓｉ）が2.3％以上である化学組成と、鋼板表面から板厚の1/4深さ位置でのフェライトの体積率が40％以上かつマルテンサイトの体積率が３％以上である鋼組織と、降伏比ＹＲが70％以下、引張強度ＴＳ（MPa）と穴拡げ率ＨＥＲ（％）がＴＳ^1.5×ＨＥＲ≧0.80×10⁶およびＴＳ／(Ｃ×100)^0.5≧250を満たす機械特性を有する冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】低降伏比で延性と穴拡げ性に優れた高強度冷延鋼板を、特殊な熱間圧延やＮｂやＴｉ等の合金元素の添加を必要とせずに提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.01〜0.15%、Ｓｉ：0.01〜1.5%、Ｍｎ：1.5〜3.5%、Ｐ：0.1%以下、Ｓ：0.01%以下、Ａｌ：0.10%超〜1.5%、およびＮ：0.010%以下を含有し、下記式(1)で規定されるα値が1.9以上である化学組成と、鋼板表面から板厚1/4深さ位置でのフェライトの体積率40%以上、マルテンサイト体積率が3%以上である鋼組織と、降伏比ＹＲが70%以下、引張強度ＴＳ(MPa)と穴拡げ率ＨＥＲ(%)とが下記式(2)を満足し、引張強度ＴＳ(MPa)と全伸びＥｌ(%)とが下記式(3)を満たす機械特性とを有する。
(１) α＝Ｍｎ＋Ｓｉ×0.5＋Ａｌ×0.4
(２) ＴＳ^1.5×ＨＥＲ≧0.9×10⁶
(３) ＴＳ^1.2×Ｅｌ≧5.0×10⁴ （もっと読む）