【課題】 温間成形性が良好であり、且つ温間成形後の強度と延性に優れた高強度鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】 室温における引張強さが780MPa以上であり、400℃以上700℃以下の加熱温度域における降伏応力が室温における降伏応力の80％以下であり、前記加熱温度域における全伸びが室温における全伸びの1.1倍以上であり、前記加熱温度域に加熱して20％以下のひずみを与えたのち前記加熱温度から室温まで冷却した後の降伏応力が前記加熱前の室温における降伏応力の70％以上であり、前記加熱温度域に加熱して20％以下のひずみを与えたのち前記加熱温度から室温まで冷却した後の全伸びが前記加熱前の室温における全伸びの70％以上である高強度鋼板とする。 （もっと読む）

【課題】化成処理性に優れ、かつ塗装後耐食性にも優れるＳｉ含有冷延鋼板とその有利な製造方法、ならびにそのＳｉ含有冷延鋼板を用いた自動車部材を提供する。
【解決手段】Ｓｉを０．５〜３．０ｍａｓｓ％含有し、好ましくはさらにＣ：０．０１〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：１．０〜７．５ｍａｓｓ％、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．０１ｍａｓｓ％以下およびＡｌ：０．０６ｍａｓｓ％以下を含有する冷間圧延後、連続焼鈍した鋼板を、好ましくは、硝酸と塩酸とを混合した酸、あるいは、硝酸と弗酸とを混合した酸を用いて酸洗して鋼板表層のＳｉ含有酸化物層を除去し、かつ、鋼板表面の鉄系酸化物の表面被覆率を４０％以下に低減した後、Ｎｉを含む水溶液中で電解処理を施して鋼板表面にＮｉを１〜１００ｍｇ／ｍ^２の範囲で析出させる。 （もっと読む）

【課題】寸法安定性と折り曲げ性とを改善した、鉄ニッケル合金のストリップを提供する。
【解決手段】３２≦Ｃｏ＋Ｎｉ≦４５重量％、０≦Ｃｏ≦６．５重量％、０≦Ｃｒ≦６．５重量％、Ｃｕ≦３重量％、Ｓｉ≦０．５重量％、Ｍｎ≦０．７５重量％を含み、残りが鉄と、製錬により生じた不可避の不純物とであり、その微細構造が、再結晶体積率３％〜９７％、および厚み０．５ｍｍ未満である、鉄ニッケル合金ストリップ、およびそれを用いた集積回路リードフレーム。 （もっと読む）

【課題】めっき性及び伸び特性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法を提供する。
【解決手段】質量％で、C：0.04％以下、Si：0.05％以下、Mn：0.05〜0.5％、S：0.01％以下、P：0.05％以下、sol.Al：0.08％以下、N：0.01％以下を含有する成分組成を有する鋼板に対して、直火加熱方式の直火帯で加熱し、さらに、還元帯において還元雰囲気中で表面の還元と焼鈍を行ったのち、溶融亜鉛めっき浴に浸漬させて亜鉛めっき処理を行う。この時、前記直火帯を入側から第１〜第４の４つのゾーンに分け、各々のゾーンの空気比を以下のようにする。第１ゾーンの空気比：0.70〜0.90、第２ゾーンの空気比：0.70〜0.90、第３ゾーンの空気比：0.70〜0.90、第４ゾーンの空気比：0.70〜0.85 （もっと読む）

【課題】引張強さのばらつきを極めて小さくすることができる４４０ＭＰａ級の冷延鋼板の有利な製造方法を提案する。
【解決手段】好ましくはＣ：０．０８〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．６５〜１．５０ｍａｓｓ％を含有する鋼素材を、熱間圧延し、冷間圧延し、連続焼鈍して冷延鋼板を製造する方法において、予め鋼素材のＣとＭｎの含有量、熱間圧延後の巻取温度および連続焼鈍における均熱温度と均熱時間と、連続焼鈍後の鋼板の引張強さとの関係式を求めておき、上記関係式に鋼素材のＣとＭｎの含有量、熱間圧延後の巻取温度の実績値および連続焼鈍における予定均熱時間および目標引張強さを代入して、連続焼鈍における設定均熱温度を算出し、上記設定均熱温度および予定均熱時間で均熱焼鈍する連続焼鈍を施すことを特徴とする冷延鋼板の製造方法。 （もっと読む）

【課題】590MPa以上という高い引張強度と、プロジェクション溶接した場合における良好な溶接部強度とを兼ね備え、プロジェクション溶接が使用される自動車部品の素材として好適な抵抗溶接用冷延鋼板を提供する。
【解決手段】C:0.05〜0.20%、Si+Al:0.4〜1.6%、Mn:0.1〜3.0%、P:0.02%以下、S:0.01%以下、N:0.01%以下を含有し、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有し、(1)式;固溶Si濃度=T_Si-O_Siおよび(2)式;固溶Al濃度=T_Al-O_Alにより規定される鋼板表層部の固溶Si濃度および固溶Al濃度の合計が0.20質量%以上であり、鋼板表面のクラックの最大深さが5μm以下であり、かつ、幅6μm以下で深さ2μm以上のクラックの数密度が10個/50μm以下であり、引張強度590MPa以上である機械特性を有する抵抗溶接用冷延鋼板である。T_SiおよびT_Alは、それぞれ鋼板表面から30nm深さ位置までの鋼板表層部におけるSiおよびAlの全体の濃度(単位:質量%)であり、O_SiおよびO_Alは、それぞれ鋼板表層部において酸化物を形成しているSiおよびAlの濃度(単位:質量%)である。 （もっと読む）

【課題】 化成処理性に優れた高Si含有高張力鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.03％以上0.20％以下、Si：0.5％以上1.8％以下、Mn：1.5％以上3.5％以下、Ｐ：0.01％以上0.04％以下、Ｓ：0.001％以上0.01％以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼板に、冷間圧延および連続焼鈍を施して高張力鋼板を製造するに際し、前記連続焼鈍後の鋼板の表面に研削量0.5g/m²以上1.0 g/m²未満のブラシ研削を施し、次いで濃度が1.0％超3.0％未満の塩酸を用いた塩酸酸洗を施す。 （もっと読む）

【課題】Ｓｉの含有量が多い場合でも、優れた化成処理性及び電着塗装後の耐食性を有する高強度鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．４〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ａｌ：０．００１〜１．０％、Ｐ：０．００５〜０．０６０％、Ｓ≦０．０１％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板に、連続焼鈍を施す際に、焼鈍炉内温度：７５０℃以上の温度域を雰囲気中の露点：−４０℃以下とする。 （もっと読む）

【課題】異方性がなく、高い強度と良好な加工性を併せもち熱間圧延ままで非常にロバスト性が良好な新タイプの熱延ＴＲＩＰ型鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】C:0.06〜0.25％、Si:1.0〜3.0％、Mn:0.1〜1.0％、Cr:1.0〜2.0％、Mo:0.01〜0.30％、Al:0.01〜0.5％を含み、残部は鉄および不可避的不純物の組成の鋼で、Ae3温度以上の温度で最終仕上圧延し、仕上後２０秒以内で巻取ることにより製造した、Ｓｉ-Ｃｒ系ＴＲＩＰ型鋼板であり、残留オーステナイトを充分確保しつつマルテンサイトの生成を抑制可能で、ロバスト性も良好である高強度熱延鋼板。 （もっと読む）

【課題】曲げ性および耐遅れ破壊特性に優れた薄物の超高強度冷延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．１５〜０．３０％、Ｓｉ：０．０１〜１．８％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、以下の式を満たす鋼板表層軟質部を有し、Ｈｖ（Ｓ）／Ｈｖ（Ｃ）≦０．８・・・・・（１）Ｈｖ（Ｓ）：鋼板表層軟質部の硬度、Ｈｖ（Ｃ）：鋼板中心部の硬度０．１０≦ｔ（Ｓ）／ｔ≦０．３０・・・・・（２）ｔ（Ｓ）：鋼板表層軟質部の厚さ、ｔ：板厚かつ前記鋼板表層軟質部は焼戻しマルテンサイトが体積率９０％以上であり、前記鋼板中心部の組織は焼戻しマルテンサイトであり、引張強度が１２７０ＭＰａ以上であることを特徴とする曲げ性に優れる超高強度冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】TSが690〜980MPa、Elが27%以上、λが50%以上で、かつ鋼板内におけるTSのばらつきΔTSが安定して15MPa以下となる高強度熱延鋼板及びその製法を提供する。
【解決手段】高強度熱延鋼板が、質量%で、C:0.060〜0.150、Si:0.1以下、Mn:0.8〜1.8、P:0.030以下、S:0.005以下、Al:0.005〜0.1、N:0.005以下、Ti:0.032〜0.120を含み、残部Fe及び不可避的不純物からなり、C、Ti、Nを数式で規定し、フェライト(F)相とマルテンサイト(M)相を含む第二相とからなり、F相の面積率が65〜80%で、F相とM相の合計の面積率が95%以上であり、F相の面積率のばらつきΔSFが2％以下で、F相と第二相のビッカース硬度差ΔHvが250以下であるミクロ組織を有する。 （もっと読む）

【課題】TSが590〜880MPa、Elが32%以上、λが70%以上で、かつ鋼板内おけるΔTSが安定して15MPa以下となる高強度熱延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】高強度熱延鋼板が、質量%で、C:0.060〜0.150、Si:0.1以下、Mn:0.8〜1.8、P:0.030以下、S:0.005以下、Al:0.005〜0.1、N:0.005以下、Ti:0.032〜0.120、残部がFe及び不可避的不純物からなり、C、Ti、Nを数式で規定し、フェライト(F)相と、ベイナイト(B)相を含む第二相とからなり、組織全体に占めるF相の面積率が65〜80%で、組織全体に占めるF相とB相の合計の面積率が95%以上であり、F相の面積率のばらつきΔSFが2％以下で、F相と第二相のビッカース硬度差の絶対値|ΔHv|が150以下であるミクロ組織を有する。 （もっと読む）

【課題】５９０ＭＰａ以上という高い引張強度と、プロジェクション溶接した場合における良好な溶接部強度とを兼ね備え、プロジェクション溶接が使用される自動車部品の素材として好適な抵抗溶接用冷延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．４〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：１．０％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、（１）式；固溶Ｓｉ濃度＝Ｔ_Ｓｉ−Ｏ_Ｓｉにより規定される鋼板表層部の固溶Ｓｉ濃度が０．２質量％以上であり、鋼板表面のクラックの最大深さが５μｍ以下であり、かつ、幅６μｍ以下で深さ２μｍ以上のクラックの数密度が１０個／５０μｍ以下であり、引張強度５９０ＭＰａ以上である機械特性を有する抵抗溶接用冷延鋼板である。Ｔ_Ｓｉは、鋼板表面から１００ｎｍ深さ位置までの鋼板表層部におけるＳｉ全体の濃度（単位：質量％）であり、Ｏ_Ｓｉは、鋼板表層部において酸化物を形成しているＳｉの濃度（単位：質量％）である。 （もっと読む）

【課題】５９０ＭＰａ以上の引張強度と、プロジェクションナットやプロジェクションボルト等の溶接母材をプロジェクション溶接した場合における良好な溶接部強度とを備え、プロジェクション溶接が使用される自動車部品の素材として好適なプロジェクション溶接用冷延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．６〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：１．０％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、原子比（Ｓｉ／Ｍｎ）が０．５未満であるとともに長径が５０ｎｍ以上であるＳｉ−Ｍｎ系複合酸化物の鋼板表面から１５μｍ深さ位置までの鋼板表層部における数密度が１００個／１００μｍ^２以下であり、鋼板表面のクラックの最大深さが５μｍ以下であり、かつ、幅６μｍ以下で深さ２μｍ以上のクラックの数密度が１０個／５０μｍ以下であり、さらに、引張強度５９０ＭＰａ以上のプロジェクション溶接用冷延鋼板である。 （もっと読む）

【課題】 焼入れ前には軟質で加工性に富み、焼入れ後には十分な硬さを有するマルテンサイト系ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．５％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｃｕ：１．０〜３．０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるとともに、ε―Ｃｕとして析出しているＣｕが０．２体積％以上である焼入れ処理用マルテンサイト系ステンレス鋼。
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【課題】打抜き等の加工に供し、その後、一般的な手法による調質熱処理に供するための素材鋼板であって、調質熱処理後に強度、疲労特性、靭性（耐衝撃特性）を同時に安定して高レベルに引き上げることが可能な性質を具備した素材鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０.３〜０.５％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１.５％以下、Ｐ：０.０２％以下、Ｓ：０.０２％以下、Ｃｒ：０.５〜２％、Ｍｏ：０.１〜１％、Ｖ：０.１〜１％、Ｔ.Ａｌ：０.００５〜１％であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、Ａｃ₁点未満での焼鈍を経て３２０ＨＶ以下の硬さに調整されている加工および焼入れ処理に供するための機械部品用素材鋼板。機械部品としては、動力を伝達するための各種機械部品が適しており、例えば駆動用チェーンのリンクプレートや、歯車などが例示できる。 （もっと読む）

【課題】 薄肉低炭素鋼の強度、靭性を高めるのに適した技術を提供する。
【解決手段】厚さ１．２ｍｍ以下の普通鋼である薄肉低炭素鋼について、急加熱及び急冷を行うことにより、ミクロ組織が、均質ではなく、粒径の異なる結晶粒が混合された混粒組織になり、好ましくは、この混粒組織に加えて硬質相組織が含まれているものが得られ、高強度、高靱性の薄肉低炭素鋼が得られる。また、急加熱及び急冷を伴う熱処理工程を複数回実施することにより、粒径のより小さな結晶粒の混粒組織あるいはそれに含まれる硬質相組織が得られ、より高強度、高靱性の薄肉低炭素鋼が得られる。 （もっと読む）

【課題】プレＮｉ法による合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造に際し、通常の冷延−焼鈍プロセスで製造したＤＰ鋼の冷延鋼板と同等の低降伏比を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製法を提供する。
【解決手段】質量％でC:0.05〜0.20％、Mn:1.5〜3.0％、Si:0.5〜1.8％、P≦0.05％、S≦0.03％、sol.Al:0.005〜1.0％、N≦0.01％を含み、残部は実質Ｆｅからなる鋼片を熱延、酸洗、冷延後、焼鈍し、冷却したあと、伸び率０．１％以上での調質圧延を実施し、Ｎｉ又はＮｉ−Ｆｅ合金をプレめっきし、Ａｌを0.12〜0.20％含む溶融亜鉛浴に浸漬してめっきし、ガスワイピング後に合金化処理を行い、その後調質圧延をかけ形状矯正する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、上記冷延、焼鈍後、プレめっき前の調質圧延と上記合金化処理後の調質圧延の伸び率の合計が１．２％以下であることを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （もっと読む）

【課題】本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関する。
【解決手段】溶融亜鉛めっき鋼板は、ｉ）基地としてマルテンサイト組織を含む鋼板と、ｉｉ）鋼板上に形成された溶融亜鉛めっき層とを含む。鋼板は、０．０５ｗｔ％〜０．３０ｗｔ％のＣ、０．５ｗｔ％〜３．５ｗｔ％のＭｎ、０．１ｗｔ％〜０．８ｗｔ％のＳｉ、０．０１ｗｔ％〜１．５ｗｔ％のＡｌ、０．０１ｗｔ％〜１．５ｗｔ％のＣｒ、０．０１ｗｔ％〜１．５ｗｔ％のＭｏ、０．００１ｗｔ％〜０．１０ｗｔ％のＴｉ、５ｐｐｍ〜１２０ｐｐｍのＮ、３ｐｐｍ〜８０ｐｐｍのＢ、残部Ｆｅおよび不純物を含む。
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【課題】高いＭｎ量を含む鋼板であっても、合金化むらの原因となるＭｎＯが表面に生成される影響を低減することで、めっき皮膜の均一性および耐パウダリング性に優れ、表面外観に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができる合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｍｎを２．０〜３．５質量％含有する鋼板から合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法であって、その焼鈍工程を、雰囲気中の酸素分圧ＰＯ_２（単位はａｔｍ）が、−ｌｏｇ（ＰＯ_２）≦２３を満たす条件で行うと共に、めっき工程を、５１０℃以上６００℃未満の板温の鋼板を、亜鉛めっき浴に浸漬させることにより行う。 （もっと読む）