【課題】フェライト系鋼材による鋼製熱交換部品を７００℃を越える高温でも耐えるようなものにして、地中での熱交換及び従来では不可能とされていた広範な地中等での熱交換を実現できる吸熱若しくは放熱する鋼製熱交換部品を提供する。
【解決手段】鋼製地中熱交換部品は、重量％で、Ｃ：１×１０^−３〜１×１０^−１％、Ｃｒ：１３〜３０％、Ｎ：１×１０^−３〜１×１０^−１％、Ｎｉ＞１０（Ｃ＋Ｎ）を含有し、フェライト相が７０体積％以上を占めると共に、金属間化合物や炭化物および窒化物の１種以上の析出によって強化されている高クロムフェライト耐熱鋼からなる。 （もっと読む）

低含量のコバルトを有する硬化マルテンサイト鋼、該鋼から部品を製造する方法、およびこれにより得られる部品。該鋼は、その組成が、重量パーセントで：C＝0.18〜0.30％；Co＝1.5〜4％；Cr＝2〜5％；Al＝1〜2％；Mo+W/2＝1〜4％；V＝微量〜0.3％；Nb＝微量〜0.1％；B＝微量〜30ppm；Ni＝11〜16％。ここで、Ni≧7＋3.5Al；Si＝微量〜1.0％；Mn＝微量〜4.0％；Ca＝微量〜20ppm；希土類金属＝微量〜100ppm；Nが≦10ppmであるとき、Ti＋Zr/2＝微量〜100ppm。ここで、Ti＋Zr/2≦10N；10ppm＜N≦20ppmであるとき、Ti＋Zr/2＝微量〜150ppm；O＝微量〜50ppm；N＝微量〜20ppm；S＝微量〜20ppm；Cu＝微量〜1％；P＝微量〜200ppmであり、残りが、鉄、および溶練から生じる不可避の不純物であることを特徴とする。この鋼から部品を製造する方法、およびこれにより得られる部品。
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【課題】 真空浸炭焼入れし、かつ１回以上のズブ焼入れを繰り返すことにより結晶粒を微細化することで、従来にない優れた衝撃強度、曲げ強度を有する浸炭部品を製造する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．２０％以下、Ｃｒ：０．３〜３．０％、Ｃｕ：０．３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０１％未満、Ｔｉ：０．０５〜０．５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を用い、機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、真空浸炭焼入れを行い、その後に１回以上のズブ焼入れを行った後、これを焼戻すことにより浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】 結晶粒が微細で、従来にない優れた衝撃強度および曲げ強度を有する浸炭部品を製造する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．１０〜２．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．２０％以下、Ｃｒ：０．３０〜３．０％、Ｃｕ：０．３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１０％、Ｎ：０．０１〜０．０３％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる機械構造用鋼を機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、真空浸炭焼入れを行い、その後に１回以上の高周波焼入れを行なった後、これを焼戻しして浸炭部品を製造することにより衝撃強度および曲げ強度に優れた浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】 真空浸炭焼入れし、かつ１回以上のズブ焼入れを繰り返して結晶粒を微細化した優れた衝撃強度、曲げ強度の浸炭部品を製造する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．２０％以下、Ｃｒ：０．３〜３．０％、Ｃｕ：０．３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１０％、Ｎ：０．０１％未満、Ｔｉ：０．０５％未満、Ｂ：０．００１〜０．００５％を含有し、ただし、ＴｉおよびＮは３．４Ｎ［％］＜Ｔｉ［％］の関係を有し、さらにＮｂ：０．０２〜０．５０％、Ｖ：０．０２〜０．５０％のいずれか１種もしくは２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を用い、機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、真空浸炭焼入れを行い、その後に１回以上のズブ焼入れを行い、焼戻して浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】 真空浸炭焼入れし、かつ１回以上のズブ焼入れを繰り返すことにより結晶粒を微細化することで、従来にない優れた衝撃強度、曲げ強度を有する浸炭部品を製造する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．２０％以下、Ｃｒ：３．０％以下、Ｃｕ：０．３％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００１％未満、Ｎ：０．０１〜０．０５％を含有し、さらにＮｂ：０．０２〜０．５０％、Ｖ：０．０２〜０．５０％のいずれか１種もしくは２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を用い、機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、真空浸炭焼入れを行い、その後に１回以上のズブ焼入れを行った後、これを焼戻すことにより浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】歯車部品における歯元強度と歯面強度とを両立させることが可能な歯車部品を提供する。
【解決手段】本発明の歯車部品は、Ｃ：０．１０〜０．４０％、Ｓｉ：１．５０％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．３０〜１．５０％、Ｍｏ：０．８０％以下、Ｔｉ：０．０５％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｂ：０．０００５〜０．００３５％、を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる肌焼鋼が所定の歯車形状とされた後に施される浸炭処理により、下記式（１）及び（２）を満たしたものとなる。
歯元部：（５５３．５３×Ｓ質量％）＋（３４．３６×有効硬化層深さｍｍ）
−（０．１６×心部硬さＨＶ）＋（１２３．８６×表層Ｃ濃度％）≦５２…（１）
歯面部：（０．００１×心部硬さＨＶ）＋（０．０３７×全硬化層深さｍｍ）≧０．４６０…（２） （もっと読む）

【課題】溶接性や靭性を高めるためにＣ含有量を制限し、Ｃｒを含有させずに、高強度、低降伏比を達成し、靭性に優れた電縫鋼管及びその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ量を０．２５％以下とし、適量のＭｎ、Ｔｉを含有し、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ、Ｎの含有量を制限し、更に、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｖ：０．１％超、１．０％以下を添加し、Ｃｅｑを０．４５以上とした、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなる電縫鋼管。ただし、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５、である。Ｂ、Ｎｉ、Ｎｂを添加してもよい。降伏強度は８００ＭＰａ以上、降伏比は９０％以下、シャルピー吸収エネルギーは２００Ｊ以上である。製造方法は、電縫鋼管を、Ａｃ₃〜Ａｃ₃＋１００℃に加熱し、焼入れ後、５５０℃以下の温度で焼戻す。 （もっと読む）

【課題】腐食の厳しい環境においても、優れた耐遅れ破壊特性を有する高強度鋼材及びその製造方法を提供する。
【解決手段】鋼材の表面の窒化層深さが２００μｍ以上であることを特徴とする耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材並びにその製造方法である。特に、表面の圧縮残留応力が２００ＭＰａ以上有すると耐遅れ破壊特性が向上する。鋼は、適正量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎを含有し、Ｃｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｒ１種又は２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることが好ましい。鋼材の表面から少なくとも２００μｍ以上の深さまで平均窒素濃度より０．０２％以上窒素濃度を高めることにより、拡散性水素の侵入が大幅に抑制され、耐遅れ破壊特性が向上する。 （もっと読む）

【課題】 浸炭焼入れし、かつ結晶粒を微細化し、表面の浸炭異常層を除去することで、従来にない優れた衝撃強度および曲げ強度を有する浸炭部品を製造する。
【解決手段】 機械構造用鋼を機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、ガス浸炭焼入れを行ない、その後に１回以上の高周波焼入れを行なった後、これを焼戻し、その後に焼戻しした浸炭部品の表面を５〜１００μｍ除去することにより浸炭異常層を除去することで、衝撃強度、曲げ強度に優れた浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】 浸炭焼入れし、かつ結晶粒を微細化し、表面の浸炭異常層を除去することで、従来にない優れた衝撃強度、曲げ強度を有する浸炭部品を製造する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．２０％以下、Ｃｒ：０．３０〜３．０％、Ｃｕ：０．３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０１％未満、Ｔｉ：０．０５％未満、Ｂ：０．００１０〜０．００５０％を含有し、さらにＮｂ：０．０２〜０．５０％、Ｖ：０．０２〜０．５０％のいずれか１種もしくは２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を用い、機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、ガス浸炭焼入れを行ない、その後に１回以上のズブ焼入れを行なった後、これを焼戻し、その後に浸炭異常層を除去することにより浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】腐食の厳しい環境においても、優れた耐遅れ破壊特性を有する高強度鋼材及びその製造方法を提供する。
【解決手段】鋼の表面の窒化層深さが２００μｍ以上であることを特徴とする耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼並びにその製造方法である。特に、表面の圧縮残量応力が２００ＭＰａ以上有すると耐遅れ破壊特性が向上する。鋼材は、適正量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎを含有し、Ｖ、Ｍｏの１種又は２種を含有し、かつＶ＋Ｍｏ／２＞０．４％の関係を満たし、更にＣｒ、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、の１種又は２種以上を含有する。鋼材の表面から少なくとも２００μｍ以上の深さまで平均窒素濃度より０．０２％以上窒素濃度を高めることにより、拡散性水素の侵入が大幅に抑制され、耐遅れ破壊特性が向上する。さらに、Ｖ、Ｍｏの炭化物、窒化物及び炭窒化物が微細に析出しているので、侵入した拡散性水素を無害して限界拡散性水素量を高くする。 （もっと読む）

【課題】 浸炭焼入れし、かつ結晶粒を微細化し、表面の浸炭異常層を除去することで、従来にない優れた衝撃強度、曲げ強度を有する浸炭部品を製造する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．２０％以下、Ｃｒ：３．０％以下、Ｎｉ：５．０％以下、Ｍｏ：３．０％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．０１％未満、Ｎ：０．０１〜０．０５％を含有し、さらにＮｂ：０．０２〜０．５０％、Ｖ：０．０２〜０．５０％のいずれか１種もしくは２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を用い、機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、ガス浸炭焼入れを行ない、その後に１回以上のズブ焼入れを行なった後、これを焼戻し、その後に浸炭異常層を除去することにより浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】 浸炭焼入れし、かつ結晶粒を微細化し、表面の浸炭異常層を除去することで、従来にない優れた衝撃強度、曲げ強度を有する浸炭部品を製造する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜２．０％、Ｍｎ：０．１０〜２．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．２０％以下、Ｃｒ：０．３〜３．０％、Ｃｕ：０．３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０１％未満、Ｔｉ：０．０５〜０．５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を用い、機械加工もしくは鍛造によって部品形状に成形した後、ガス浸炭焼入れを行ない、その後に１回以上のズブ焼入れを行なった後、これを焼戻し、その後に浸炭異常層を除去することにより浸炭部品を製造する。 （もっと読む）

【課題】 Ｎｉ、Ｍｏなどの元素や特殊な合金元素を極力用いることなく、鋼材や部品の製造条件による制約もなく、低コストで加工性および特に低サイクルねじり疲労強度に優れたシャフト部品用はだ焼鋼を提供する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．３５％、Ｓｉ：０．３５〜１％、Ｍｎ：０．２〜０．６％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：１．２〜３％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｂ：０．０００１〜０．００５％、Ｎ：０．０１５％以下を含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなり、かつ、ジョミニー一端焼入れ法におけるＪ９硬さが３５〜５０ＨＲＣおよびＪ１３硬さが３０〜４５ＨＲＣを満足する加工性および低サイクルねじり疲労強度に優れたシャフト用はだ焼鋼で浸炭焼入焼戻しして用いられる。 （もっと読む）

【課題】 浸炭による結晶粒の粗大化や粒界炭化物の析出を抑えて靱性を大幅に改善した耐摩耗性、耐アルミ溶損性に優れる工具鋼およびアルミ加工用金型を提供する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．３１〜０．６０％、Ｓｉ：０．１〜０．６％、Ｍｎ：０．３〜１．０％、Ｎｉ：０．０５〜０．６％、Ｃｒ：３．０〜５．０％未満、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：０．８〜４．０％、ＶまたはＮｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．５〜１．５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼を、鍛造および圧延における終止温度９００〜１１５０℃、冷却速度０．０５℃／ｓｅｃ以上としたことを特徴とするアルミ加工用金型に適した工具鋼およびアルミ加工用金型。 （もっと読む）

【課題】優れた加工性を有する焼入れ焼戻し用鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、C:0.30〜0.47%、Si:0.30%以下、Mn:0.30〜1.00%、S:0.0010〜0.02％、Ti:0.002〜0.030％、Al:0.050％以下およびN:0.0070％以下を含有し、さらにPおよびBの含有量が下記式(1)〜(4)を満足し、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有することを特徴とする、焼入れ後に400℃以下の焼戻しが施される低温焼戻し用鋼板。
P≦0.2×(31/11)×(B^*)^0.5 (1)
0.0005≦B^*≦0.0050 (2)
B^*=max[B-(11/14)×N^*,0] (3)
N^*=max[N-(14/48)×Ti,0] (4)
ここで、各式におけるP,N,Bは各元素の含有量(単位:質量%)を表し、max[ ]は[ ]内の引数の最大値を返す関数である。 （もっと読む）

【課題】レール頭部表面から２０ｍｍ内部に入った点でＨＢ３７０以上の硬度を有し、かつ、レール頭部と柱部の境界領域内部における微小なマルテンサイト金属組織の生成を抑制し、内部まで硬度を高めたレールを提供する。
【解決手段】Ｃ：０．６０〜０．８６％、Ｓｉ：０．１０〜１．２０％、Ｍｎ：０．４０〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜２．００％を含み、かつ、式Ｃeq＝C＋Si/10＋Mn/4.75＋Cr/5.0で定義されるＣeqが１．００以上、式ＱＰ＝(0.06＋0.4Ｃ)×(1＋0.64×Si)×(1＋4.1×Mn)×(1＋2.33×Cr)で定義されるＱＰが７．０以下をそれぞれ満たす鋼よりなり、レール頭部全面がパーライトの金属組織を呈し、レール頭頂表面を起点として２０ｍｍ内部に入った点までの硬度がＨＢ３７０以上であり、レール頭頂表面と該表面を起点として２０ｍｍ内部に入った点の硬度差がＨＢ３０以下である高内部硬度レールとする。 （もっと読む）

【課題】NiやCu、さらにはＶやMo等の高価な合金元素の大量投入による製造コストの増加を抑制し、しかも高強度かつ高靭性であり、しかも耐遅れ破壊特性に優れるばね鋼を安価に提供する。
【解決手段】Ｃ：0.40％以上0.65％以下、Si：１％以上２％以下、Mn：0.8％以下、Ｓ：0.01％以下、Mo：0.05％以上0.60％以下、Cr：0.3％以上1.5％以下およびＢ：0.0005％以上0.0100％以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純物の成分組成とし、さらにマルテンサイト分率が90％以上かつ旧オーステナイト粒径が10μm以下の組織を有し、引張強度を1900MPa以上、全伸びを10％以上とする。 （もっと読む）

【課題】 優れた被切削性と靭性および硬さを有し、かつ優れた放電加工性、研磨仕上性および耐摩耗性をも兼備した、金型用鋼を提供する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１〜０．２５％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｎｉ：０．６〜１．５％、Ｃｒ：１．０％を超え２．５％以下、ＭｏとＷは単独または複合でＭｏ＋１／２Ｗ：１．０％以下、Ｖ：０．０３〜０．１５％、Ｃｕ：０．５〜２．０％、Ｓ：０．０３％以下を含有し、Ａｌは０．１％以下、Ｎは０．０６％以下、Ｏは０．００５％以下に規制され、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる組成の鋼において、
鋼中の組織断面に存在するＭｎＳ系介在物は円相当径にて最大５０μｍ以下かつ面積率が０．１２〜０．７％であり、さらに好ましくは旧オーステナイト平均結晶粒径が２００μｍ以下であり、そして硬さが３４〜４５ＨＲＣの金型用鋼である。 （もっと読む）