ホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱法及び通電加熱装置、及び、表面性状に優れたホットスタンプ成形品
【課題】ホットスタンプ用めっき金属板、特に、ホットスタンプ用めっき鋼板の通電加熱において、溶融しためっき層に作用するローレンツ力を減殺して、めっき層の偏り（寄り）を防止する。
【解決手段】ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する。
【解決手段】ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ホットスタンプ（又はホットプレス）用めっき金属板（例えば、自動車用部品めっき鋼板）の通電加熱方法と通電加熱装置、更に、表面性状に優れたホットスタンプ成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、燃料の消費を抑制するため、自動車の車体を軽量化することが強く求められている。自動車の車体を軽量化する一つの方法として、自動車用部品用材料の機械強度を向上させる方法がある。自動車用部品には、主として鋼板を用いるが、鋼板の強度を高めると、通常、加工性や成形性が低下する。
【０００３】
高強度化に伴う加工性や成形性の低下を踏まえ、鋼板を所望の形状に成形する成形方法の一つとして、鋼板を８００℃以上に加熱した状態でプレス成形するホットスタンプ法がある。ホットスタンプ法に用いる鋼板としては、Ａｌ系金属のめっき層を有する鋼板が、例えば、特許文献１〜３に開示されている。また、Ｚｎ系金属のめっき層を有する鋼板が、例えば、特許文献４に開示されている。
【０００４】
しかし、特許文献１に記載の鋼板においては、目的とする強度は得らているものの、ホットスタンプを行うための加熱中に、めっき層が溶融して偏り、めっき層の“寄り”が生じる場合がある。めっき層の寄りが生じると、成形品の外観が損なわれるし、また、めっき層厚が薄い部分では耐食性が低下する。
【０００５】
特許文献２には、めっき鋼板を、めっきに使用した金属の融点以上に加熱して成形加工する加熱成形用鋼板の加熱方法において、成形前に金属の融点より２００℃低い所定温度から金属の融点直下までの温度領域で、めっき鋼板を、５秒以上、予備加熱する加熱方法が提案されている。
【０００６】
しかし、特許文献２に記載の加熱方法では、予備加熱をするので、ホットスタンプ前の加熱時間が長くなり、作業効率が低下する。
【０００７】
また、特許文献３には、電流密度を制限して、めっきの偏り（寄り）を解消する加熱方法が提案されている。しかし、特許文献３に記載の加熱方法では、電流密度を制限するので、ホットスタンプ前の加熱時間を短縮できず、作業効率が低い。
【０００８】
特許文献１〜３に記載の加熱方法は、Ａｌ系のめっき層を有する鋼板に係るものであるが、特許文献４には、Ｚｎ系めっき層を有する熱間プレス鋼材が記載されている。
【０００９】
ホットスタンプ前の加熱時間を短縮して、作業効率を上げるためには、めっき鋼板に大電流を流す必要があるが、溶融しためっき層には大きなローレンツ力が作用し、めっき層の偏り（寄り）が生じる。例えば、めっき層に０．０２ｍｍを超える高さの凸部が生じるが、この高さの凸部が生じると、自動車部品用の素材として使用できない。
【００１０】
ホットスタンプ用めっき鋼板に通電して加熱する場合において、めっき層の偏り（寄り）を解消できていないのが実情である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２０００−３８６４０号公報
【特許文献２】特開２００３−２７２０３号公報
【特許文献３】特開２０１０−７０８００号公報
【特許文献４】特開２００５−２４００７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、上記実情に鑑み、ホットスタンプ用めっき金属板、特に、ホットスタンプ用めっき鋼板の通電加熱において、溶融しためっき層に作用するローレンツ力を減殺して、めっき層の偏り（寄り）を防止することを課題とし、該課題を解決する通電加熱方法と通電加熱装置、更に、表面性状に優れたホットスタンプ成形品を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
めっき鋼板に通電して加熱すると、めっき層が溶融する。溶融しためっき層に流れる電流で生じる磁界（磁場）と、めっき鋼板に流れる電流で生じる磁界（磁場）との相互作用により、溶融しためっき層にローレンツ力が作用する。
【００１４】
このローレンツ力により、溶融しためっき層が一方に移動（ピンチ効果）し、そのまま凝固して、めっき層に偏りが生じることになる。
【００１５】
本発明者らは、以上の事実を踏まえ、上記課題を解決する手法について鋭意研究した。その結果、ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体を、ホットスタンプ用めっき金属板と位置を揃えて平行に配置して、溶融しためっき層に作用するローレンツ力を減殺する方法を見いだした。
【００１６】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下の通りである。
【００１７】
（１）ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、
(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、
(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００１８】
（２）前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする前記（１）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００１９】
（３）前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする前記（１）又は（２）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２０】
（４）前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする前記（１）又は（２）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２１】
（５）前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２２】
（６）前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に、非磁性絶縁体を配置することを特徴とする前記（１）〜（５）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２３】
（７）ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱装置であって、
(x)位置を揃えて平行に配置した、ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を電気的に接続して保持する給電部材と、
(y)上記給電部材に通電する電源を備える
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２４】
（８）前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする前記（７）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２５】
（９）前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする前記（７）又は（８）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２６】
（１０）前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする前記（７）又は（８）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２７】
（１１）前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする前記（７）〜（１０）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２８】
（１２）前記給電部材が、金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に配置した非磁性絶縁体を保持する保持部を備えることを特徴とする前記（７）〜（１１）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２９】
（１３）前記（１）〜（６）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【００３０】
（１４）前記（７）〜（１２）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【００３１】
（１５）前記（１３）又は（１４）に記載の表面性状に優れたホットスタンプ成形品が自動車部品であることを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【発明の効果】
【００３２】
本発明によれば、ホットスタンプ用めっき金属板（特に、ホットスタンプ用めっき鋼板）に通電して加熱する際、溶融しためっき層が一方向に移動する現象を抑制して、めっき層の偏りを解消することができる。その結果、ホットスタンプの作業効率を高めることができるとともに、表面性状が優れた成形品を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】従来の通電加熱方法を示す図である。
【図２】溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す図である。（ａ）は、ホットスタンプ用めっき鋼板において、電流Ｉがｚ方向に流れる態様を示し、（ｂ）は、ホットスタンプ用めっき鋼板のＡ−Ａ断面において、溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す。
【図３】ホットスタンプ用めっき鋼板に通電したとき発生するｘ方向及びｙ方向の磁界の強さの一例を示す図である。
【図４】磁界により発生するローレンツ力を示す図である。（ａ）は、ｙ方向の磁界（Ｈy）で発生するローレンツ力（Ｆx（Ｈy））を示し、（ｂ）は、ｘ方向の磁界（Ｈx）で発生するローレンツ力（Ｆy（Ｈx））を示す。
【図５】本発明の実施形態１を示す図である。（ａ）は、実施形態１の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【図６】本発明の実施形態２を示す図である。（ａ）は、実施形態２の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【図７】本発明の実施形態３を示す図である。（ａ）は、実施形態３の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【図８】本発明の実施形態４を示す図である。（ａ）は、実施形態４の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
本発明について、ホットスタンプ用めっき鋼板を例にとり説明する。
【００３５】
図１に、従来の通電加熱方法を示す。めっき層１ａを有するホットスタンプ用めっき鋼板１の両端に、電源３の給電部材２を接続して通電する。図２に、溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す。図２（ａ）に、ホットスタンプ用めっき鋼板において電流Ｉがｚ方向に流れる態様を示し、図２（ｂ）に、ホットスタンプ用めっき鋼板のＡ−Ａ断面において、溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す。
【００３６】
ホットスタンプ用めっき鋼板（以下単に「めっき鋼板」ということがある。）に流れる電流全体によって生じる磁界により、各部位に流れる電流Ｉ（Ａｍｐ／ｍｍ2）は、その部位に作用する磁束密度Ｂにより、
Ｆ＝Ｉ×Ｂ＝μＩ×Ｈ
の力Ｆを受けることになる。
【００３７】
Ｆ、Ｉ、Ｂ、及び、Ｈは、ベクトル量であり、×はベクトル積又は外積を表す。μは、溶融しためっき層の透磁率であるが、溶融しためっき層は、非磁性体又は常磁性体であるので、μは、真空の透磁率に概略等しく、Ｂ＝μ0Ｈである。溶融しためっき層に作用する磁界の方向は、図２（ｂ）に示す通りである。
【００３８】
ここで、図３に、板厚１．２ｍｍ、板幅２００ｍｍ、長さ１，０００ｍｍの鋼板に、電流密度８０Ａｍｐ／ｍｍ2、全電流値１９．２ｋＡを通電したときに発生するｘ方向及びｙ方向の磁界の強さの一例を示す。なお、磁界の強さの単位は、アンペア回数／ミリメートル（ＡＴ／ｍｍ）である。
【００３９】
図３に示すように、めっき鋼板の端部のめっき層には、約４９．２ＡＴ／ｍｍの磁界が発生した。めっき鋼板の端部で溶融しためっき層に作用するローレンツ力は、４９．２ＡＴ／ｍｍを透磁率で除して得た値、３，９３８Ａ・ＡＴ／ｍｍ3である。その結果、溶融しためっき層に偏りが生じた。
【００４０】
溶融しためっき層が偏るメカニズムについて説明する。まず、図４に、磁界により発生するローレンツ力を示す。図４（ａ）に、ｙ方向の磁界（Ｈy）で発生するローレンツ力（Ｆx（Ｈy））を示し、図４（ｂ）に、ｘ方向の磁界（Ｈx）で発生するローレンツ力（Ｆy（Ｈx））を示す。
【００４１】
磁界のｙ方向成分：Ｈyは、めっき鋼板の幅方向（通電方向と直角の方向）の端部で強くなり、溶融しためっき層には、幅方向中央に向かうローレンツ力：Ｆx（Ｈy）が作用する（図４（ａ）、参照）。その結果、めっき層の偏りが発生する。
【００４２】
また、磁界のｘ方向成分：Ｈxは、溶融しためっき層に、板厚中心に向かうローレンツ力：Ｆy（Ｈx）を発生させる（図４（ｂ）、参照）。このローレンツ力は、めっき層の偏りに直接関与しないが、溶融しためっき層に内圧を発生させ、めっき層の形状を不安定にする要因となる。
【００４３】
本発明者らは、これらのローレンツ力の基となる磁場は、ホットスタンプ用めっき鋼板全体に流れる電流によって形成されることを踏まえ、同じ電流密度の電流を、反対向きに流せば、反対向きの磁場が発生し、ホットスタンプ用めっき鋼板全体に流れる電流により形成される磁場が打ち消されることに想到した。
【００４４】
この手法を採用することにより、めっき鋼板に、短時間加熱のため、電流密度の高い電流を通電しても、めっき層の偏りを解消することができる。
【００４５】
めっき鋼板が自動車部品用の場合、Ｓｉを含むＡｌ系金属のめっき層、又は、Ｓｉを含むＺｎ系金属のめっき層を有するめっき鋼板が主として使用されるが、めっき層は、偏りのメカニズムからして、Ａｌ系又はＺｎ系に限定されない。
【００４６】
以上、ホットスタンプ用めっき鋼板を例にとり説明したが、めっき層の偏りは、偏りのメカニズムからして、鋼板のめっき層に限られないことは明らかである。
【００４７】
即ち、本発明は、ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、
(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、
(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する
ことを基本思想とする。
【００４８】
なお、ホットスタンプ用めっき金属板と金属導体の電気的接続は、ホットスタンプ用めっき金属板と金属導体が一対の場合は直列接続であるが、ホットスタンプ用めっき金属板、又は、金属導体を２枚以上用いる場合、並列接続を併用してもよい。この点は、後述する。
【００４９】
ここで、めっき金属板全体に流れる電流により形成される磁場を打ち消す具体的な実施形態について説明する。
【００５０】
（実施形態１）
図５に、本発明の実施形態１を示す。図５（ａ）に、実施形態１の電気的接続態様を示し、図５（ｂ）に、直列接続の通電回路を模式的に示す。
【００５１】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４が、位置を揃えて配置されている。ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の両端に、給電部材２が電気的に接続され、かつ、それぞれを保持している。一方の一対の給電部材２には、電源３が接続され、他方の一対の給電部材２は、電気的に接続されている。即ち、ホットスタンプ用素材１’と金属導体４は、直列に接続されている。
【００５２】
なお、図５においては、ホットスタンプ用素材１’を上に、金属導体４を下に配置したが、逆でもよい。ただし、上記配置が、ホットスタンプの作業効率の点で好ましい。
【００５３】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔（図中、Ｌ）は、できるだけ小さいことが好ましいが、０になると短絡するので、０ｍｍを超える間隔とする。実際に、ホットスタンプ用素材１’のバリやゴミによる短絡を考えると、１ｍｍ以上が望ましい。
【００５４】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間には、非磁性絶縁体を配置してもよい。この場合、非磁性絶縁体の耐熱温度によっては、間隔を小さくすることができる。
【００５５】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔は、電流値が低いと広くすることができ、この限りで、上記間隔に上限はないが、１００Ａ程度まで考えると、５０ｍｍ以下が目安となる。これにより、磁場の強さを半減することができる。
【００５６】
金属導体４の厚さは、特に制限はないが、ホットスタンプ用素材１’の厚さと極端に違えることは好ましくなく、また、金属導体の厚さが厚くなりすぎると、磁界の相殺能力が低下するので、好ましくは５〜２０ｍｍである。また、金属導体の厚さを不用意に厚くすると、最大電流密度が低下してしまう。
【００５７】
金属導体４の電流密度が高くなると、金属導体４が発熱し好ましくない。それ故、電流密度を低く抑えることが有効である。２０Ａ／ｍｍ2以下が好ましい。ところで、金属導体４のホットスタンプ用素材１’に対向しいていない面に、例えば、冷却パイプをろう付けして金属導体４を冷却すれば、電流密度を高くすることができる。
【００５８】
金属導体４は、電気を通す導体であればよく、材質に制限はないが、良導体の銅又は銅合金が好ましい。
【００５９】
図４（ａ）に示すように、磁界のｙ方向成分：Ｈyにより、溶融しためっき層に幅方向中央に向かうローレンツ力：Ｆx（Ｈy）が作用し、めっき層に偏りが発生する。
【００６０】
Ｆx（Ｈy）は、具体的には、下記式Ｆ＝Ｉ×Ｈｙ（Ａ・ＡＴ・ｍｍ3）で計算することができる。めっき層に偏りを生じさせないＦの上限は、ホットスタンプ用素材の性状（特に、めっき層の性状）で異なるが、本発明者らの実施実績によれば、３０００以下が好ましい。それ故、本発明では、下記式Ｆが３０００以下となるように、諸量を決定する。
【００６１】
【数１】
【００６２】
Ｉ：全電流（Ａ）
ｔ：ホットスタンプ用素材の厚さ（ｍｍ）
ｗ：ホットスタンプ用素材と金属導体の幅（ｍｍ）
Ｌ：ホットスタンプ用素材と金属導体の表面間の距離（ｍｍ）
Ｔ：金属導体の厚さ（ｍｍ）
（実施形態２）
図６に、本発明の実施形態２を示す。図６（ａ）に、実施形態２の電気的接続態様を示し、図６（ｂ）に、直列接続の通電回路を模式的に示す。
【００６３】
図６に示す実施形態２は、図５に示す実施形態１において、金属導体４に替えて、ホットスタンプ用素材１”を用いたものである。こうすると、２枚のホットスタンプ用素材を、めっき層に偏りを生じさせることなく、同時に加熱することができる。この場合、後工程で、２台のプレス機が必要となるが、生産量の増大の点で好ましい。
【００６４】
（実施形態３）
図７に、本発明の実施形態３を示す。図７（ａ）に、実施形態３の電気的接続態様を示し、図７（ｂ）に、並列接続を併用した通電回路を模式的に示す。
【００６５】
図７（ａ）に示すように、実施形態３では、金属導体４、４’を、ホットスタンプ用素材１’の表面と裏面に対向して配置し、ホットスタンプ用素材１’に流した電流を半分にして、金属導体４、４’に流している（図７（ｂ）、参照）。それ故、実施態様３では、電流値を高くしても、めっき層の偏りを解消することができる。
【００６６】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔Ｌ1と、ホットスタンプ用素材１’と金属導体４’の間隔Ｌ2は、同じであることが望ましい。Ｌ1とＬ2が異なる場合は、違いを１０％以内に収めることが望ましい。金属導体４と金属導体４’の形状も同じであることが望ましい。寸法が異なる場合は、違いを、面積で１０％以内に収めることが望ましい。
【００６７】
（実施形態４）
図８に、本発明の実施形態３を示す。図８（ａ）に、実施形態４の電気的接続態様を示し、図８（ｂ）に、並列接続を併用した通電回路を模式的に示す。
【００６８】
図８に示すように、実施形態４では、ホットスタンプ用素材１’、１”を金属導体４の表面と裏面に対向して配置し、金属導体４、４’に流した電流を半分にして、ホットスタンプ用素材１’、１”に流している（図８（ｂ）、参照）。それ故、実施態様４では、電流値を高くしても、めっき層の偏りを解消することができる。また、２枚のホットスタンプ用素材を同時に加熱することができる。
【００６９】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔Ｌ1と、ホットスタンプ用素材１”と金属導体４の間隔Ｌ2は、同じであることが望ましい。Ｌ1とＬ2が異なる場合は、違いを、面積で１０％以内に収めることが望ましい。
【実施例】
【００７０】
表１に示すホットスタンプ用めっき鋼板を、表１に示す加熱条件で加熱した。結果を表１に併せて示す。金属導体として無酸素銅を用いた。
【００７１】
実験例４、５、７〜９、１１〜１３、及び、１６は発明例である。Ｉ×Ｈy（Ａ・ＡＴ／ｍｍ3）が３０００以下であり、めっき層に偏りは生じていない。
【００７２】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００７３】
前述したように、本発明によれば、ホットスタンプ用めっき金属板（特に、ホットスタンプ用めっき鋼板）に通電して加熱する際、溶融しためっき層が一方向に移動する現象を抑制して、めっき層の偏りを解消することができる。その結果、ホットスタンプの作業効率を高めることができるとともに、表面性状が優れた成形品を得ることができる。よって、本発明は金属加工産業において利用可能性が高いものである。
【符号の説明】
【００７４】
１ ホットスタンプ用めっき鋼板
１’、１” ホットスタンプ用素材
１ａ めっき層
２ 給電部材
３ 電源
４、４’ 金属導体
Ｉ 電流
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ホットスタンプ（又はホットプレス）用めっき金属板（例えば、自動車用部品めっき鋼板）の通電加熱方法と通電加熱装置、更に、表面性状に優れたホットスタンプ成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、燃料の消費を抑制するため、自動車の車体を軽量化することが強く求められている。自動車の車体を軽量化する一つの方法として、自動車用部品用材料の機械強度を向上させる方法がある。自動車用部品には、主として鋼板を用いるが、鋼板の強度を高めると、通常、加工性や成形性が低下する。
【０００３】
高強度化に伴う加工性や成形性の低下を踏まえ、鋼板を所望の形状に成形する成形方法の一つとして、鋼板を８００℃以上に加熱した状態でプレス成形するホットスタンプ法がある。ホットスタンプ法に用いる鋼板としては、Ａｌ系金属のめっき層を有する鋼板が、例えば、特許文献１〜３に開示されている。また、Ｚｎ系金属のめっき層を有する鋼板が、例えば、特許文献４に開示されている。
【０００４】
しかし、特許文献１に記載の鋼板においては、目的とする強度は得らているものの、ホットスタンプを行うための加熱中に、めっき層が溶融して偏り、めっき層の“寄り”が生じる場合がある。めっき層の寄りが生じると、成形品の外観が損なわれるし、また、めっき層厚が薄い部分では耐食性が低下する。
【０００５】
特許文献２には、めっき鋼板を、めっきに使用した金属の融点以上に加熱して成形加工する加熱成形用鋼板の加熱方法において、成形前に金属の融点より２００℃低い所定温度から金属の融点直下までの温度領域で、めっき鋼板を、５秒以上、予備加熱する加熱方法が提案されている。
【０００６】
しかし、特許文献２に記載の加熱方法では、予備加熱をするので、ホットスタンプ前の加熱時間が長くなり、作業効率が低下する。
【０００７】
また、特許文献３には、電流密度を制限して、めっきの偏り（寄り）を解消する加熱方法が提案されている。しかし、特許文献３に記載の加熱方法では、電流密度を制限するので、ホットスタンプ前の加熱時間を短縮できず、作業効率が低い。
【０００８】
特許文献１〜３に記載の加熱方法は、Ａｌ系のめっき層を有する鋼板に係るものであるが、特許文献４には、Ｚｎ系めっき層を有する熱間プレス鋼材が記載されている。
【０００９】
ホットスタンプ前の加熱時間を短縮して、作業効率を上げるためには、めっき鋼板に大電流を流す必要があるが、溶融しためっき層には大きなローレンツ力が作用し、めっき層の偏り（寄り）が生じる。例えば、めっき層に０．０２ｍｍを超える高さの凸部が生じるが、この高さの凸部が生じると、自動車部品用の素材として使用できない。
【００１０】
ホットスタンプ用めっき鋼板に通電して加熱する場合において、めっき層の偏り（寄り）を解消できていないのが実情である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２０００−３８６４０号公報
【特許文献２】特開２００３−２７２０３号公報
【特許文献３】特開２０１０−７０８００号公報
【特許文献４】特開２００５−２４００７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、上記実情に鑑み、ホットスタンプ用めっき金属板、特に、ホットスタンプ用めっき鋼板の通電加熱において、溶融しためっき層に作用するローレンツ力を減殺して、めっき層の偏り（寄り）を防止することを課題とし、該課題を解決する通電加熱方法と通電加熱装置、更に、表面性状に優れたホットスタンプ成形品を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
めっき鋼板に通電して加熱すると、めっき層が溶融する。溶融しためっき層に流れる電流で生じる磁界（磁場）と、めっき鋼板に流れる電流で生じる磁界（磁場）との相互作用により、溶融しためっき層にローレンツ力が作用する。
【００１４】
このローレンツ力により、溶融しためっき層が一方に移動（ピンチ効果）し、そのまま凝固して、めっき層に偏りが生じることになる。
【００１５】
本発明者らは、以上の事実を踏まえ、上記課題を解決する手法について鋭意研究した。その結果、ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体を、ホットスタンプ用めっき金属板と位置を揃えて平行に配置して、溶融しためっき層に作用するローレンツ力を減殺する方法を見いだした。
【００１６】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下の通りである。
【００１７】
（１）ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、
(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、
(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００１８】
（２）前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする前記（１）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００１９】
（３）前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする前記（１）又は（２）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２０】
（４）前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする前記（１）又は（２）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２１】
（５）前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２２】
（６）前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に、非磁性絶縁体を配置することを特徴とする前記（１）〜（５）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【００２３】
（７）ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱装置であって、
(x)位置を揃えて平行に配置した、ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を電気的に接続して保持する給電部材と、
(y)上記給電部材に通電する電源を備える
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２４】
（８）前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする前記（７）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２５】
（９）前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする前記（７）又は（８）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２６】
（１０）前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする前記（７）又は（８）に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２７】
（１１）前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする前記（７）〜（１０）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２８】
（１２）前記給電部材が、金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に配置した非磁性絶縁体を保持する保持部を備えることを特徴とする前記（７）〜（１１）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【００２９】
（１３）前記（１）〜（６）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【００３０】
（１４）前記（７）〜（１２）のいずれかに記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【００３１】
（１５）前記（１３）又は（１４）に記載の表面性状に優れたホットスタンプ成形品が自動車部品であることを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【発明の効果】
【００３２】
本発明によれば、ホットスタンプ用めっき金属板（特に、ホットスタンプ用めっき鋼板）に通電して加熱する際、溶融しためっき層が一方向に移動する現象を抑制して、めっき層の偏りを解消することができる。その結果、ホットスタンプの作業効率を高めることができるとともに、表面性状が優れた成形品を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】従来の通電加熱方法を示す図である。
【図２】溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す図である。（ａ）は、ホットスタンプ用めっき鋼板において、電流Ｉがｚ方向に流れる態様を示し、（ｂ）は、ホットスタンプ用めっき鋼板のＡ−Ａ断面において、溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す。
【図３】ホットスタンプ用めっき鋼板に通電したとき発生するｘ方向及びｙ方向の磁界の強さの一例を示す図である。
【図４】磁界により発生するローレンツ力を示す図である。（ａ）は、ｙ方向の磁界（Ｈy）で発生するローレンツ力（Ｆx（Ｈy））を示し、（ｂ）は、ｘ方向の磁界（Ｈx）で発生するローレンツ力（Ｆy（Ｈx））を示す。
【図５】本発明の実施形態１を示す図である。（ａ）は、実施形態１の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【図６】本発明の実施形態２を示す図である。（ａ）は、実施形態２の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【図７】本発明の実施形態３を示す図である。（ａ）は、実施形態３の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【図８】本発明の実施形態４を示す図である。（ａ）は、実施形態４の電気的接続態様を示し、（ｂ）は、通電回路を模式的に示す。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
本発明について、ホットスタンプ用めっき鋼板を例にとり説明する。
【００３５】
図１に、従来の通電加熱方法を示す。めっき層１ａを有するホットスタンプ用めっき鋼板１の両端に、電源３の給電部材２を接続して通電する。図２に、溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す。図２（ａ）に、ホットスタンプ用めっき鋼板において電流Ｉがｚ方向に流れる態様を示し、図２（ｂ）に、ホットスタンプ用めっき鋼板のＡ−Ａ断面において、溶融しためっき層に作用する磁界Ｈを示す。
【００３６】
ホットスタンプ用めっき鋼板（以下単に「めっき鋼板」ということがある。）に流れる電流全体によって生じる磁界により、各部位に流れる電流Ｉ（Ａｍｐ／ｍｍ2）は、その部位に作用する磁束密度Ｂにより、
Ｆ＝Ｉ×Ｂ＝μＩ×Ｈ
の力Ｆを受けることになる。
【００３７】
Ｆ、Ｉ、Ｂ、及び、Ｈは、ベクトル量であり、×はベクトル積又は外積を表す。μは、溶融しためっき層の透磁率であるが、溶融しためっき層は、非磁性体又は常磁性体であるので、μは、真空の透磁率に概略等しく、Ｂ＝μ0Ｈである。溶融しためっき層に作用する磁界の方向は、図２（ｂ）に示す通りである。
【００３８】
ここで、図３に、板厚１．２ｍｍ、板幅２００ｍｍ、長さ１，０００ｍｍの鋼板に、電流密度８０Ａｍｐ／ｍｍ2、全電流値１９．２ｋＡを通電したときに発生するｘ方向及びｙ方向の磁界の強さの一例を示す。なお、磁界の強さの単位は、アンペア回数／ミリメートル（ＡＴ／ｍｍ）である。
【００３９】
図３に示すように、めっき鋼板の端部のめっき層には、約４９．２ＡＴ／ｍｍの磁界が発生した。めっき鋼板の端部で溶融しためっき層に作用するローレンツ力は、４９．２ＡＴ／ｍｍを透磁率で除して得た値、３，９３８Ａ・ＡＴ／ｍｍ3である。その結果、溶融しためっき層に偏りが生じた。
【００４０】
溶融しためっき層が偏るメカニズムについて説明する。まず、図４に、磁界により発生するローレンツ力を示す。図４（ａ）に、ｙ方向の磁界（Ｈy）で発生するローレンツ力（Ｆx（Ｈy））を示し、図４（ｂ）に、ｘ方向の磁界（Ｈx）で発生するローレンツ力（Ｆy（Ｈx））を示す。
【００４１】
磁界のｙ方向成分：Ｈyは、めっき鋼板の幅方向（通電方向と直角の方向）の端部で強くなり、溶融しためっき層には、幅方向中央に向かうローレンツ力：Ｆx（Ｈy）が作用する（図４（ａ）、参照）。その結果、めっき層の偏りが発生する。
【００４２】
また、磁界のｘ方向成分：Ｈxは、溶融しためっき層に、板厚中心に向かうローレンツ力：Ｆy（Ｈx）を発生させる（図４（ｂ）、参照）。このローレンツ力は、めっき層の偏りに直接関与しないが、溶融しためっき層に内圧を発生させ、めっき層の形状を不安定にする要因となる。
【００４３】
本発明者らは、これらのローレンツ力の基となる磁場は、ホットスタンプ用めっき鋼板全体に流れる電流によって形成されることを踏まえ、同じ電流密度の電流を、反対向きに流せば、反対向きの磁場が発生し、ホットスタンプ用めっき鋼板全体に流れる電流により形成される磁場が打ち消されることに想到した。
【００４４】
この手法を採用することにより、めっき鋼板に、短時間加熱のため、電流密度の高い電流を通電しても、めっき層の偏りを解消することができる。
【００４５】
めっき鋼板が自動車部品用の場合、Ｓｉを含むＡｌ系金属のめっき層、又は、Ｓｉを含むＺｎ系金属のめっき層を有するめっき鋼板が主として使用されるが、めっき層は、偏りのメカニズムからして、Ａｌ系又はＺｎ系に限定されない。
【００４６】
以上、ホットスタンプ用めっき鋼板を例にとり説明したが、めっき層の偏りは、偏りのメカニズムからして、鋼板のめっき層に限られないことは明らかである。
【００４７】
即ち、本発明は、ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、
(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、
(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する
ことを基本思想とする。
【００４８】
なお、ホットスタンプ用めっき金属板と金属導体の電気的接続は、ホットスタンプ用めっき金属板と金属導体が一対の場合は直列接続であるが、ホットスタンプ用めっき金属板、又は、金属導体を２枚以上用いる場合、並列接続を併用してもよい。この点は、後述する。
【００４９】
ここで、めっき金属板全体に流れる電流により形成される磁場を打ち消す具体的な実施形態について説明する。
【００５０】
（実施形態１）
図５に、本発明の実施形態１を示す。図５（ａ）に、実施形態１の電気的接続態様を示し、図５（ｂ）に、直列接続の通電回路を模式的に示す。
【００５１】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４が、位置を揃えて配置されている。ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の両端に、給電部材２が電気的に接続され、かつ、それぞれを保持している。一方の一対の給電部材２には、電源３が接続され、他方の一対の給電部材２は、電気的に接続されている。即ち、ホットスタンプ用素材１’と金属導体４は、直列に接続されている。
【００５２】
なお、図５においては、ホットスタンプ用素材１’を上に、金属導体４を下に配置したが、逆でもよい。ただし、上記配置が、ホットスタンプの作業効率の点で好ましい。
【００５３】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔（図中、Ｌ）は、できるだけ小さいことが好ましいが、０になると短絡するので、０ｍｍを超える間隔とする。実際に、ホットスタンプ用素材１’のバリやゴミによる短絡を考えると、１ｍｍ以上が望ましい。
【００５４】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間には、非磁性絶縁体を配置してもよい。この場合、非磁性絶縁体の耐熱温度によっては、間隔を小さくすることができる。
【００５５】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔は、電流値が低いと広くすることができ、この限りで、上記間隔に上限はないが、１００Ａ程度まで考えると、５０ｍｍ以下が目安となる。これにより、磁場の強さを半減することができる。
【００５６】
金属導体４の厚さは、特に制限はないが、ホットスタンプ用素材１’の厚さと極端に違えることは好ましくなく、また、金属導体の厚さが厚くなりすぎると、磁界の相殺能力が低下するので、好ましくは５〜２０ｍｍである。また、金属導体の厚さを不用意に厚くすると、最大電流密度が低下してしまう。
【００５７】
金属導体４の電流密度が高くなると、金属導体４が発熱し好ましくない。それ故、電流密度を低く抑えることが有効である。２０Ａ／ｍｍ2以下が好ましい。ところで、金属導体４のホットスタンプ用素材１’に対向しいていない面に、例えば、冷却パイプをろう付けして金属導体４を冷却すれば、電流密度を高くすることができる。
【００５８】
金属導体４は、電気を通す導体であればよく、材質に制限はないが、良導体の銅又は銅合金が好ましい。
【００５９】
図４（ａ）に示すように、磁界のｙ方向成分：Ｈyにより、溶融しためっき層に幅方向中央に向かうローレンツ力：Ｆx（Ｈy）が作用し、めっき層に偏りが発生する。
【００６０】
Ｆx（Ｈy）は、具体的には、下記式Ｆ＝Ｉ×Ｈｙ（Ａ・ＡＴ・ｍｍ3）で計算することができる。めっき層に偏りを生じさせないＦの上限は、ホットスタンプ用素材の性状（特に、めっき層の性状）で異なるが、本発明者らの実施実績によれば、３０００以下が好ましい。それ故、本発明では、下記式Ｆが３０００以下となるように、諸量を決定する。
【００６１】
【数１】
【００６２】
Ｉ：全電流（Ａ）
ｔ：ホットスタンプ用素材の厚さ（ｍｍ）
ｗ：ホットスタンプ用素材と金属導体の幅（ｍｍ）
Ｌ：ホットスタンプ用素材と金属導体の表面間の距離（ｍｍ）
Ｔ：金属導体の厚さ（ｍｍ）
（実施形態２）
図６に、本発明の実施形態２を示す。図６（ａ）に、実施形態２の電気的接続態様を示し、図６（ｂ）に、直列接続の通電回路を模式的に示す。
【００６３】
図６に示す実施形態２は、図５に示す実施形態１において、金属導体４に替えて、ホットスタンプ用素材１”を用いたものである。こうすると、２枚のホットスタンプ用素材を、めっき層に偏りを生じさせることなく、同時に加熱することができる。この場合、後工程で、２台のプレス機が必要となるが、生産量の増大の点で好ましい。
【００６４】
（実施形態３）
図７に、本発明の実施形態３を示す。図７（ａ）に、実施形態３の電気的接続態様を示し、図７（ｂ）に、並列接続を併用した通電回路を模式的に示す。
【００６５】
図７（ａ）に示すように、実施形態３では、金属導体４、４’を、ホットスタンプ用素材１’の表面と裏面に対向して配置し、ホットスタンプ用素材１’に流した電流を半分にして、金属導体４、４’に流している（図７（ｂ）、参照）。それ故、実施態様３では、電流値を高くしても、めっき層の偏りを解消することができる。
【００６６】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔Ｌ1と、ホットスタンプ用素材１’と金属導体４’の間隔Ｌ2は、同じであることが望ましい。Ｌ1とＬ2が異なる場合は、違いを１０％以内に収めることが望ましい。金属導体４と金属導体４’の形状も同じであることが望ましい。寸法が異なる場合は、違いを、面積で１０％以内に収めることが望ましい。
【００６７】
（実施形態４）
図８に、本発明の実施形態３を示す。図８（ａ）に、実施形態４の電気的接続態様を示し、図８（ｂ）に、並列接続を併用した通電回路を模式的に示す。
【００６８】
図８に示すように、実施形態４では、ホットスタンプ用素材１’、１”を金属導体４の表面と裏面に対向して配置し、金属導体４、４’に流した電流を半分にして、ホットスタンプ用素材１’、１”に流している（図８（ｂ）、参照）。それ故、実施態様４では、電流値を高くしても、めっき層の偏りを解消することができる。また、２枚のホットスタンプ用素材を同時に加熱することができる。
【００６９】
ホットスタンプ用素材１’と金属導体４の間隔Ｌ1と、ホットスタンプ用素材１”と金属導体４の間隔Ｌ2は、同じであることが望ましい。Ｌ1とＬ2が異なる場合は、違いを、面積で１０％以内に収めることが望ましい。
【実施例】
【００７０】
表１に示すホットスタンプ用めっき鋼板を、表１に示す加熱条件で加熱した。結果を表１に併せて示す。金属導体として無酸素銅を用いた。
【００７１】
実験例４、５、７〜９、１１〜１３、及び、１６は発明例である。Ｉ×Ｈy（Ａ・ＡＴ／ｍｍ3）が３０００以下であり、めっき層に偏りは生じていない。
【００７２】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００７３】
前述したように、本発明によれば、ホットスタンプ用めっき金属板（特に、ホットスタンプ用めっき鋼板）に通電して加熱する際、溶融しためっき層が一方向に移動する現象を抑制して、めっき層の偏りを解消することができる。その結果、ホットスタンプの作業効率を高めることができるとともに、表面性状が優れた成形品を得ることができる。よって、本発明は金属加工産業において利用可能性が高いものである。
【符号の説明】
【００７４】
１ ホットスタンプ用めっき鋼板
１’、１” ホットスタンプ用素材
１ａ めっき層
２ 給電部材
３ 電源
４、４’ 金属導体
Ｉ 電流
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、
(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、
(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項２】
前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする請求項１に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項３】
前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする請求項１又は２に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項４】
前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする請求項１又は２に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項５】
前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項６】
前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に、非磁性絶縁体を配置することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項７】
ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱装置であって、
(x)位置を揃えて平行に配置した、ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を電気的に接続して保持する給電部材と、
(y)上記給電部材に通電する電源を備える
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項８】
前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする請求項７に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項９】
前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする請求項７又は８に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１０】
前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする請求項７又は８に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１１】
前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする請求項７〜１０のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１２】
前記給電部材が、金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に配置した非磁性絶縁体を保持する保持部を備えることを特徴とする請求項７〜１１のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１３】
請求項１〜６のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【請求項１４】
請求項７〜１２のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【請求項１５】
請求項１３又は１４に記載の表面性状に優れたホットスタンプ成形品が自動車部品であることを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【請求項１】
ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱方法において、
(x)ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を、位置を揃えて平行に配置し、
(y)ホットスタンプ用めっき金属板と上記金属導体を電気的に接続して通電する
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項２】
前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする請求項１に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項３】
前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする請求項１又は２に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項４】
前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする請求項１又は２に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項５】
前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項６】
前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に、非磁性絶縁体を配置することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法。
【請求項７】
ホットスタンプ用めっき金属板に通電して加熱する通電加熱装置であって、
(x)位置を揃えて平行に配置した、ホットスタンプ用めっき金属板と同一形状の金属導体と、ホットスタンプ用めっき金属板を電気的に接続して保持する給電部材と、
(y)上記給電部材に通電する電源を備える
ことを特徴とするホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項８】
前記ホットスタンプ用めっき金属板が、ホットスタンプ用めっき鋼板であることを特徴とする請求項７に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項９】
前記金属導体が、銅又は銅合金の導体であることを特徴とする請求項７又は８に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１０】
前記金属導体が、別のホットスタンプ用めっき金属板であることを特徴とする請求項７又は８に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１１】
前記金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間隔が１ｍｍ以上あることを特徴とする請求項７〜１０のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１２】
前記給電部材が、金属導体とホットスタンプ用めっき金属板の間に配置した非磁性絶縁体を保持する保持部を備えることを特徴とする請求項７〜１１のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置。
【請求項１３】
請求項１〜６のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱方法で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【請求項１４】
請求項７〜１２のいずれか１項に記載のホットスタンプ用めっき金属板の通電加熱装置で加熱したホットスタンプ用めっき金属板をホットスタンプで成形したことを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【請求項１５】
請求項１３又は１４に記載の表面性状に優れたホットスタンプ成形品が自動車部品であることを特徴とする表面性状に優れたホットスタンプ成形品。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２０１２−２２１７８４（Ｐ２０１２−２２１７８４Ａ）
【公開日】平成２４年１１月１２日（２０１２．１１．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−８７１７６（Ｐ２０１１−８７１７６）
【出願日】平成２３年４月１１日（２０１１．４．１１）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１１月１２日（２０１２．１１．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年４月１１日（２０１１．４．１１）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
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