卓球用のラバー及び卓球ラケット
【課題】ボールに対する高い反撥性と、ボールに対する回転力の付与及びコントロールの制御に優れ、温度によって打感などの変化が少ない卓球用のラバーを提供する。
【解決手段】シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シート３を有する卓球用のラバー１であり、前記弾性体シート３が、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上の発泡ゴムシートであること及び、前記弾性体シートのヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることを特徴とする。
【解決手段】シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シート３を有する卓球用のラバー１であり、前記弾性体シート３が、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上の発泡ゴムシートであること及び、前記弾性体シートのヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、卓球用のラバー及び卓球ラケットに関する。
【背景技術】
【０００２】
卓球ラケットのブレードには、ボールを打撃するためのラバーが貼り付けられている。ラバーとしては、例えば、高反撥性のゴム材で形成されたラバーシートと、スポンジシートとが重ね合わされてなるラバーが用いられている。
【０００３】
鋭いスマッシュを打つには、ラバーシート及びスポンジシートの反撥性が高いものでなければならず、この場合はラバーシートの材質として高反撥性ゴムが用いられる。一方、ボールに回転力を与えたり、ボールの飛ぶ方向をコントロールするためには、ボールとラバーとの接触時間が長い方が良い。従って、ラバーシートの裏面にスポンジを貼り合わせたり、ラバーシートを厚くして圧縮剛性を低下させたり、ラバーシートに突起を設けてラバー全体の圧縮剛性を低下させたりすることによって、ラバーシートの打撃面を柔らかくして、ボールとラバーとの接触時間を調整している。
【０００４】
実際のラバーには、ボールに対する高い反撥性と、ボールに対する回転力の付与及びコントロールの制御とが同時に求められる。しかし、ボールとラバーとの接触時間を長くするために、可塑成分をラバーシートに添加してラバーシートの材質を柔らかくすると、反撥弾性が低下し、高スピードの打球が打てなくなる。また、高反撥性のラバーシートを用いたとしても、ラバーシートを貼り合わせるスポンジは一般に反撥性が低いので、ラバー全体として反発力が低下して高スピードのボールを打つことが困難になる。また、卓球のラバーには、１枚のラバーシートからなるものがあるが、このようなラバーは全体的に硬いものとなり、ラバーとボールとの接触時間が短くなり、ボールへの回転力の付与が難しくなる。
【０００５】
下記特許文献１〜８には、各種のラバーが開示されているが、これらのラバーは、ボールに対する高い反撥性と、ボールに対する回転の付与及びコントロールの制御とを同時に達成できるものではない。
【０００６】
例えば、特許文献１〜４に開示されたラバーは、ベースとなるゴム成分に、高反撥性のポリブタジエンゴムを添加したラバーシートを有するラバーである。これら特許文献１〜４におけるラバーシートは、ヤング率Ｅ’が３．５ＭＰａ程度、損失正接tanδが０．０１１程度と推測される。このような高いヤング率を有するラバーシートは、極めて高い反撥性を示すと考えられるから、このラバーシート単独からなるラバーでは、高スピードの返球が可能になるが、ラバーシートとボールとの接触時間が短く、ボールに十分な回転力が与えられない。
特許文献１〜４に開示されたラバーにおいて、ラバーシートとボールとの接触時間を長くするためには、ラバーシートのヤング率を低くすればよい。例えば、オイル等の可塑成分の添加や、ゴムの発泡化といった手段が考えられる。しかし、可塑性分の添加やゴムの発泡化は、同時に損失正接tanδの上昇を引き起こす。損失正接tanδが高まると、反発性が大幅に低下してしまう。
更に、特許文献１〜４に開示のラバーシートに突起を設け、このラバーシートの突起をスポンジに食い込ませたラバーを用いることもできる。このようなラバーにおいては、スポンジによってラバーシートの柔軟性を補うことが可能になり、ラバーシートとボールとの接触時間を長くすることが可能になる。しかし、スポンジは、ラバーシートに比べて低反撥性であるため、打撃の際にスポンジでエネルギーを散逸させてしまい、ボールのスピードが低下してしまう。
【０００７】
更に、これらに紹介されている材料は、一般に、温度変化や経時変化で物性が変化しやすく、試合会場の温度が上がるとヤング率が低下したり、損失正接tanδが上昇したりするため、ボールの反発や回転が変わり、選手が感じる打感、コントロール性に違和感を感じ、ミスプレイが増えやすい。
【０００８】
また、特許文献８には、損失正接tanδが０．０１〜０．０４であり、複素弾性率Ｅ＊が１〜４ＭＰａであるラバーシートを有するラバーが開示されている。ここで、損失正接tanδが小さい場合には、複素弾性率Ｅ＊の実数部がヤング率に近似することになる。特許文献８では損失正接tanδが十分に小さいため、複素弾性率Ｅ＊はその実数部の近似値になる。従って、特許文献８のラバーシートは、損失正接tanδが０．０１〜０．０４であり、ヤング率がほぼ１〜４ＭＰａであるラバーシートである。ヤング率が１〜４ＭＰａのラバーシートは、比較的低い反撥性を示すが、ボールに対する回転力の付与とボールのコントロールの面ではまだ十分ではない。
【０００９】
更に、特許文献５または９には、発泡ゴム成形体または気泡を含むゴム成形体を有するラバーが開示されている。しかし、発泡ゴム成形体または気泡を含むゴム成形体は、損失正接tanδの小さいものが得られないので、反撥性が低いラバーしか得られず、高いスピードの返球が困難になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００４−８７１４号公報
【特許文献２】特開２００４−２４６６２号公報
【特許文献３】特開２００４−４１３７０号公報
【特許文献４】特開２００４−９７５５６号公報
【特許文献５】特開２００４−２４４５０５号公報
【特許文献６】特開２００４−２５５０７０号公報
【特許文献７】特開２００４−３０５６０２号公報
【特許文献８】特開２００４−２５４８０８号公報
【特許文献９】特開２００４−８９５５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、ボールに対する高い反撥性と、ボールに対する回転力の付与及びコントロールの制御に優れ、更に、温度変化や経時変化で物性が変化することが少なく、如何なる会場環境下においても安定した打感とコントロール性が得られる卓球用のラバー及び卓球ラケットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の卓球用のラバーは、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートを備えたことを特徴とする。
また、本発明の卓球用のラバーにおいては、前記弾性体シートが、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上の発泡ゴムシートであることが好ましい。
更に、本発明の卓球用のラバーにおいては、前記弾性体シートのヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることが好ましい。
また、本発明の卓球ラケットは、先の何れかに記載のラバーが備えられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のラバーには、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートが備えられているので、ボールに対する反発性を高めることができ、打球のスピードを高めることができる。また、上記の弾性体シートを備えることで、打撃時のラバーとボールとの接触時間が長くなるので、ボールに対して回転を容易に与えることができるとともに、打球のコントロール性を高めることができる。
更にシリコーンゴムを用いているので、温度変化や経時変化で物性が変化しにくく、試合会場の温度が変化した場合でも、ボールのスピードや回転、方向、コントロールあるいは打感といった面で選手が違和感を感じることがなく、常に同じコンディションでプレイでき、ミスプレイの頻度も減らせる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第１の例を示す断面模式図である。
【図２】図２は、卓球用のラバーを構成するラバーシートのヤング率Ｅ’及び損失正接tanδとの関係を示すグラフである。
【図３】図３は、ラバーシートに独立気泡を設けた場合の効果を説明する模式図である。
【図４】図４は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第２の例を示す断面模式図である。
【図５】図５は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第３の例を示す断面模式図である。
【図６】図６は、図５に示すラバーの製造方法の一例を説明する工程図である。
【図７】図７は、図５に示すラバーの製造方法の別の例を説明する工程図である。
【図８】図８は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第４の例を示す断面模式図である。
【図９】図９は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第５の例を示す断面模式図である。
【図１０】図１０は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第６の例を示す断面模式図である。
【図１１】図１１は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの更に別の例を示す断面模式図である。
【図１２】図１２は、実験例１のラバーシートの電子顕微鏡写真である。
【図１３】図１３は、実験例２〜８のボールの接触時間とヤング率との関係を示すグラフである。
【図１４】図１４は、実験例１の弾性率及び損失正接と温度との関係を示すグラフである。
【図１５】図１５は、反撥弾性係数と独立気泡率との関係を示すグラフである。
【図１６】図１６は、ラバーの反撥係数と損失正接との関係を示すグラフである。
【図１７】図１７は、実験例９の弾性率及び損失正接と温度との関係を示すグラフである。
【図１８】図１８は、実験例１０の弾性率及び損失正接と温度との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
（卓球用のラバーの第１の例）
本発明の実施形態である卓球用のラバーの第１の例について、図面を参照して説明する。
図１に示す卓球用のラバー１は、裏ソフトラバーであり、スポンジシート２とラバーシート３が積層されて構成されている。ラバーシート３の上面がボールに対する打撃面３ａであり、スポンジシート２の下面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面２ａである。ラバーシート３のスポンジシート２側の面には、複数の突起３ｂが設けられ、突起３ｂの頂部がスポンジシート２に接合されている。
【００１６】
ラバーシート３は、シロキサン結合（−Ｏ−Ｓｉ−）を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成されている。このシリコーンゴムは発泡化されていてもよい。ラバーシート３の突起３bを除く厚みは、０．０２〜２．０ｍｍがよい。また、突起３bの高さは０．０３〜２．０ｍｍがよい。また、弾性体シートは、ヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることがより好ましい。
【００１７】
また、スポンジシート２は、シリコーンゴム、ニトリルゴム、ウレタンゴム、ブタジエンゴム、天然ゴムの何れか一種または２種以上の混合物からなるものが好ましい。スポンジシート２の気泡体積含有率及び独立発泡率はそれぞれ、気泡体積含有率が３０〜８０％、独立発泡率が６０〜１００％の範囲がよい。スポンジシート２の厚みは、１．０〜３．９ｍｍ程度がよい。
【００１８】
ラバーシート３のヤング率E’が０．０１ＭＰａ以上であれば、ラバーシート３が比較的硬質になり、打撃時のラバーシート３とボールとの接触時間が短くなって、打球の方向がボールの回転に影響されにくくなる。これにより、打球のコントロール性が向上する。また、ヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上なら、ラバーシート３の強度が低下せず形状保持性も高まるので実用的である。また、ヤング率E’が１ＭＰａ以下なら、ラバーシート３が硬すぎることがなく、打撃時のラバーシート３とボールとの接触時間が比較的長くなりボールに十分な回転力を与えることができる。より好ましいヤング率E’の範囲は、０．０２ＭＰａ〜１ＭＰａの範囲である。
尚、ヤング率の調整は、後述するように製造時の成形型に対するシリコーンゴムの充填量等で調整できる。
【００１９】
また、損失正接tanδが０．０３以下にすることで、ボールがラバーシート３に衝突した際のエネルギー損失を小さくでき、打球のスピードを低下させるおそれがない。損失正接tanδのより好ましい範囲は０．０２以下である。また、損失正接tanδの下限は、０．００３以上が好ましいが、これより小さなものでも差し支えない。
【００２０】
図２には、損失正接tanδとヤング率の関係を示す。従来のラバーは、ブタジエンゴムからなるラバーシートを備えたものが多い。ブタジエンゴムからなるラバーシートの損失正接tanδ及びヤング率は、図２のＣの領域に分布している。ブタジエンゴムは、損失正接tanδが小さな値を示すものもあるが、ヤング率Ｅ’が高くなってしまう。一方、可塑成分や油分の添加によって、ブタジエンゴムを軟化させてヤング率Ｅ’を１．０以下にすると、損失正接tanδが高くなってしまう。
【００２１】
更に、ブタジエンゴムを発泡化すると、その損失正接tanδ及びヤング率は、図２のDの領域に分布するようになる。損失正接tanδ及びヤング率の関係がDの領域になると、ヤング率Ｅ’は低下するが損失正接tanδが大きくボールの反撥性が低下する。
【００２２】
従って、ブタジエンゴムからなるラバーシートは、その下にスポンジシートを重ねることで、全体の圧縮剛性を小さくしてボールとラバーとの接触時間を長くし、高い回転力と打球スピードを確保している。但し、スポンジシートは損失正接tanδが小さいものが多く、反撥係数が低いので、スポンジシートでエネルギーを損失し、ボールに対する反撥性が低下してしまう。
【００２３】
一方、本実施形態のラバーシートの損失正接tanδとヤング率は、図２のAの領域（ヤング率が０．０１〜１．０ＭＰａで損失正接tanδが０．０３以下の領域）、好ましくはBの領域（ヤング率が０．０２〜１．０ＭＰａで損失正接tanδが０．０２以下の領域）に広がっている。図２に示すように、本例のラバーシート３は、打撃時のボールとラバーシート３との接触時間が長くなってボールに対して強力な回転を与えることができ、同時にボールに対する反撥性が高くなって打球スピードを高めることができる。
【００２４】
ヤング率が図２のBの領域内に入る材料としては、上述のように、シロキサン結合を有するシリコーンゴムを例示でき、より好ましくは発泡化させたシリコーンゴムが良い。また、ヤング率を０．０１〜１．０ＭＰａに保ったままで損失正接tanδを０．０３以下にするには、発泡化させたシリコーンゴムの気泡体積含有率を３０％以上かつ独立発泡率を６０％以上とすればよい。
【００２５】
発泡化させたラバーシート３にボールが衝突した状態を図３に示す。図３（ａ）には、ラバーシート３中の気泡が全て独立泡の場合を示し、図３（ｂ）には、ラバーシート３中の気泡が全て連続泡の場合を示している。図３（ａ）に示すように、気泡が全て独立泡であると、ボール５の打撃の圧力によって打撃面３ａが変形し、独立泡の内部の空気が圧縮される。空気の圧縮によって、打撃時のボール５の運動エネルギーがラバーシート３の弾性エネルギーと独立泡中の空気の圧縮エネルギーとして蓄積される。その後、蓄積されたエネルギーが開放されてボール５に反撥力が加わる。独立泡内の空気の損失正接はもともと小さいが、ラバーシート３の損失正接が小さいとラバーシート３において熱として散逸されるエネルギーも小さくなる。このため、蓄えられたラバーシート３の弾性エネルギーと、空気の弾性エネルギーが反撥エネルギーとなるので、ボール５が大きく弾む。
【００２６】
一方、図３（ｂ）に示すように、気泡が連続泡の場合は、ボール５の打撃の圧力によりラバーシート３が変形し、泡内部の空気が圧縮されるが、泡が連続気泡のために、空気が隣接する気泡を伝って外部に漏れ、泡に蓄えられるべき弾性エネルギーがすぐ失われる。このため、使えるはずの反撥エネルギーが小さくなってしまい、ボール５が弾まない。
【００２７】
ラバーシート３の気泡体積含有率を３０％以上とし、かつ独立発泡率が６０％以上とすることで、ヤング率を高めることなく損失正接tanδを低くすることが可能になり、また反撥弾性係数が高くなるので、ボールに対する反撥性、回転の付与及び打球のコントロール性をいずれも向上できる。
また、空気による反発を利用することは、温度によって反発率が変わるといった不都合も生みにくい。
【００２８】
ラバーシート３を製造するには、触媒の存在下で、オルガノヒドロキシシロキサン類とオルガノハイドロジェンシロキサン類とを反応させて硬化させると同時に発泡させることで製造できる。オルガノヒドロキシシロキサン類とオルガノハイドロジェンシロキサン類とが硬化反応を起こすと水素が発生し、この水素によってラバーシート３が発泡化される。気泡体積含有率は、オルガノヒドロキシシロキサン類とオルガノハイドロジェンシロキサン類との混合比で制御できる。また、発砲率は、成形型に対するシリコーンゴムの充填量でも調整できる。
触媒としては、白金化合物等を用いることができる。硬化反応を成形型内で行うことで、打撃面と反対側の面に複数の突起３ｂを設けたラバーシート３を製造できる。
【００２９】
オルガノヒドロキシシロキサン類としては、下記式（１）に示すような、直鎖状のオルガノポリシロキサン中のメチル基の一部をヒドロキシル基で置換したもので、ｎ＝３〜１００程度のものがよい。
また、オルガノハイドロジェンシロキサン類としては、下記式（２）または（３）に示すような、直鎖状のオルガノポリシロキサン中のメチル基の一部を水素で置換したもので、ｎ＝３〜１００程度のものがよい。
更に、これらシロキサン類の他に、ベース樹脂として、下記式（４）に示すような、分子鎖両末端がビニル基で封鎖された直鎖状のｎ＝５０程度の両末端ビニル基置換のジメチルポリシロキサンを添加してもよい。
【００３０】
更に、これらシロキサン類の他に、添加成分として、微粒子白金をアルミナなどに担持させたもの、塩化第２白金、塩化白金酸、塩化白金酸６水塩と、オレフィンまたはジビニルジメチルポリシロキサンとの錯体などが、反応のための触媒として1〜500ppm程度用いられる。
オルガノハイドロジェンシロキサン(B)の水素基の当量が、オルガノヒドロキシポリシロキサン(A)の水酸基の当量と両末端ビニル基置換ジメチルポリシロキサン(C)のもつビニル基の当量の合計値と等しくなるような比で配合されていると、(A)と(B)の脱水素縮合反応と、(A)と(C)の付加反応が過不足なく進む。(A)を多少おおめに配合してもよい。
【００３１】
【化１】
【００３２】
ラバーシート３のヤング率は、成形型に対するシリコーンゴムの充填量で調整できる。例えば、成形型の内容積に対してシリコーンゴムの充填量を９０％とし、発泡倍率を１．１倍にすると、相対的にシリコーンゴムの硬度が硬くなり、弾性率が１．２ＭＰａ程度になる。更にシリカフィラーを加えると、更にシリコーンゴムの硬度が高まり、ヤング率が２．１ＭＰａ程度のものが得られる。
一方、成形型に対してシリコーンゴムの充填量を３３％とし、発泡倍率を３倍にすると、相対的にシリコーンゴムが軟らかくなり、弾性率が０．１５ＭＰａ程度になる。更に発泡剤を添加して硬化時に追加発泡させると、発泡倍率が更に高まり、ヤング率が０．０３４ＭＰａ程度のものが得られる。
【００３３】
また、イソシアネートエトキシシランのような添加剤を加えて、架橋密度を下げて軟化させることで、ラバーシート３のヤング率を低下させることもできる。
更に、オルガノハイドロジェンポリシロキサンを減らして架橋密度を下げることで、ラバーシート３のヤング率を低下させることができる。以上のようにして、ヤング率を調整できる。
【００３４】
そして、製造したラバーシート３をスポンジシート２に貼り合わせることで、本例のラバー１を製造できる。
【００３５】
（卓球用のラバーの第２の例）
図４には、卓球用のラバーの第２の例を示す。この例のラバー１１は、平坦なラバーシート１３のみで構成されている。ラバーシート１３の上面がボールに対する打撃面１３ａであり、打撃面１３ａと反対側の面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面１３ｄである。ラバーシート１３の打撃面１３ａは平坦面とされている。
【００３６】
ラバーシート１３は、第１の例と同様に、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。発泡化されたシリコーンゴムは、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上のものがよい。ラバーシート１３の厚みは、１．０〜３．９ｍｍがよい。
【００３７】
本例のラバー１１は、第１の例に比べてスポンジシートを省略したものだが、ラバーシート１３自身が軟質であるため.打撃時にボールとの充分な接触時間が得られる。接触時間が長いので、回転加速を与えるための充分な時間を付与でき、ボールに強烈な回転を与えることができる。同時に、ラバーシート１３の反撥弾性が高いため.高スピードの打球を打つことができる。
【００３８】
本例のラバーシート１３は、第１の例の場合と同様にして製造できる。
【００３９】
（卓球用のラバーの第３の例）
次に、図５には、卓球用のラバーの第３の例を示す。この例のラバー２１は、スポンジシート２３上に、ラバーシート２６が積層されて構成されている。ラバーシート２６の上面がボールに対する打撃面２６ａであり、スポンジシート２３の打撃面２６ａ側と反対側の面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面２６ｄである。ラバーシート２６の打撃面２６ａは平坦面とされている。
【００４０】
スポンジシート２３は、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。スポンジシート２３の厚みは、１．０〜３．９ｍｍがよい。発泡化されたシリコーンゴムの場合、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上のものがよい。
【００４１】
また、ラバーシート２６としては、摩擦係数の大きな天然ゴム、ブチルゴムまたはニトリルゴムや、高強度な天然ゴム、ブタジエンゴムまたはウレタンゴム等のゴムシートを例示できる。スポンジシート２３の特性を活かすためには、ラバーシート２６の厚みは可能な限り薄いことが望ましく、例えば、０．３ｍｍ程度がよい。
本例のラバー２１によれば、スポンジシート２３にラバーシート２６を積層することで、ボールに対してより強い回転力を与えることができ、同時にラバー２１の耐久性を高めることができる。
【００４２】
本例のラバー２１の製造方法の一例としては、図６（ａ）に示すように、成形型の下型２７に、あらかじめラバーシート２６を配置しておく。このとき、シリコーンゴムの硬化阻害を防止するために、ラバーシート２６上に硬化防止阻害剤を塗布しておくとよい。次に図６（ｂ）に示すように、硬化前の樹脂２３ｅを注入してから、下型２７に上型２８を嵌め合わせて成形型とする。次に、図６（ｃ）に示すように、硬化前の樹脂２３ｅを硬化するとともに発泡させることで、スポンジシート２３をラバーシート２６上に形成する。その後、図６（ｄ）に示すように脱型することで本例のラバー２１が製造できる。硬化前の樹脂２３ｅとしては、第１の例のラバーシートの原料として例示したものを用いることができる。
【００４３】
また、本例のラバー２１の製造方法の他の例としては、図７（ａ）に示すように、スポンジシート２３を成形しておき、スポンジシート２３上にシリコーン系接着剤２９を塗布し、ラバーシート２６を重ね合わせる。次に図７（ｂ）に示すように、スポンジシート２３とラバーシート２６を接着することで、本例のラバー２１が製造できる。スポンジシート２３の原料は、第１の例のラバーシートの原料と同様のものを用いることができる。
【００４４】
（卓球用のラバーの第４の例）
図８には、卓球用のラバーの第４の例を示す。この例のラバー３１は、表ソフトラバーであり、スポンジシート３２とラバーシート３３が積層されて構成されている。ラバーシート３３の上面がボールに対する打撃面３３ａであり、スポンジシート３２の下面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面３２aである。ラバーシート３３の打撃面３３ａには、複数の突起３３ｂが設けられている。スポンジシート３２は、第１の例と同様のものでよい。
【００４５】
ラバーシート３３は、第１の例と同様に、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。発泡化されたシリコーンゴムは、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上のものがよい。ラバーシート３３の突起３３ｂを除く厚みは、０．０２〜２．０ｍｍがよい。また、突起３３ｂの高さは０．０３〜２．０ｍｍがよい。
【００４６】
本例では、ラバーシート３３の打撃面３３ａ側に突起３３ｂを設けることで、第３の例の場合に比べて、ラバーシート３３の圧縮剛性が小さくなり、これにより打撃時のボールとラバーシート３３との接触時間を長くなり、ボールに回転力が与えやすくなる。また、元来、表ソフトラバーは打球のスピードが高いので、スピードが速く回転も十分な打球を打つことができる。
また、スポンジシート３２を備えることで、ラバー３１全体の圧縮剛性を低下させることができ、ボールに対して回転力をより与えやすくなる。
【００４７】
（卓球用のラバーの第５の例）
図９に示す本例のラバー４１は、裏ソフトラバーであり、スポンジシート４２とラバーシート４３が積層されて構成され、ラバーシート４３の上面が打撃面４３ａとされ、スポンジシート４２の下面が接着面４２ａとされている。ラバーシート４３のスポンジシート側の面には、複数の突起４３ｂが設けられており、突起４３ｂの頂部がスポンジシート４２に接合されている。
【００４８】
本例のラバー４１のスポンジシート４２は、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。スポンジシート４２の厚みは、１．０〜３．９ｍｍ程度がよい。発泡化されたシリコーンゴムの場合の気泡体積含有率は３０〜８０％がよく、独立発泡率は６０〜１００％の範囲がよい。
また、本例のラバー４１のラバーシート４３は、天然ゴム、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム等の材料から構成されている。ラバーシート４３の突起４３ｂを除く厚みは、０．０２〜２．０ｍｍがよい。また、突起４３ｂの高さは０．０３〜２．０ｍｍがよい。
【００４９】
本例のラバー４１においては、ラバーシート４３の下側にスポンジシート４２が備えられており、打撃時にスポンジシート４２が変形することで、ラバー４１全体の圧縮剛性を小さくできる。これにより、打撃時のボールとラバー４１との接触時間が長くなり、ボールに対して大きな回転力を与えることができる。また、スポンジシート４２が本発明に係るシートで構成されるので、ラバー４１全体の反撥力を高めることができ、打球のスピードを高めることができる。
【００５０】
（卓球用のラバーの第６の例）
図１０に示す本例のラバー５１は、裏ソフトラバーであり、スポンジシート５２とラバーシート５３が積層されて構成され、ラバーシート５３の上面が打撃面５３ａとされ、スポンジシート５２の下面が接着面５２ａとされている。ラバーシート５３のスポンジシート側の面には、複数の突起５３ｂが設けられており、突起５３ｂの頂部がスポンジシート５２に接合されている。
【００５１】
本例のラバー５１のラバーシート５３及びスポンジシート５２はいずれも、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成されている。ラバーシート５３及びスポンジシート５２は、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。発泡化されたシリコーンゴムの、気泡体積含有率は３０％以上がよく、独立発泡率は６０％以上がよい。また、ラバーシート５３の気泡体積含有率が、スポンジシート５２の気泡体積含有率よりも低いことが好ましい。ラバーシート５３の突起を除く厚み及び突起の高さは、第１の例と同様でよい。また、スポンジシート５２は、気泡体積含有率がラバーシート５３より高いことを除き、第５の例のスポンジシートと同様でよい。
【００５２】
本例によれば、ラバーシート５３とスポンジシート５２の両方が本発明に係る弾性体シートで構成されるので、ボールに対する反撥性、回転力の付与、及び打撃時のコントロール性をいずれも向上できる。
【００５３】
本発明の卓球用ラバーは、上記の実施形態に限定されるものではなく、以下に説明するものであっても良い。
図１１（ａ）に示す卓球用ラバー６１は、表ソフトラバーであり、スポンジシート６２とラバーシート６３とが積層されて構成されている。この例では、ラバーシート６３が、天然ゴム、ブチルゴム、ニトリルゴム、ブタジエンゴムまたはウレタンゴム等のゴムシートで構成される。一方、スポンジシート６２は、本発明に係る弾性体シートで構成される。
図１１（ｂ）に示す卓球用ラバー７１は、ラバーシート７３のみで構成されている。この例では、ラバーシート７３の上面が打撃面７３ａとされ、ラバーシート７３のラケットブレード４側には、複数の突起７３ｂが設けられ、突起７３ｂの頂部がラケットブレード４に接合されている。ラバーシート７３は、本発明に係る弾性体シートで構成される。
【００５４】
図１１（ｃ）に示す卓球用ラバー８１は、ラバーシート８３のみで構成されている。この例では、ラバーシート８３の上面が打撃面８３ａとされ、打撃面８３ａに複数の突起８３ｂが設けられている。ラバーシート８３のラケットブレード４側は平坦面とされ、この平坦面がラケットブレード４に接合されている。ラバーシート８３は、本発明に係る弾性体シートで構成される。
図１１（ｄ）に示す卓球用ラバー９１は、スポンジシート９２のみで構成されている。スポンジシート９２は、本発明に係る弾性体シートで構成される。この例のラバー９１は、ラバー自体が軟質なので、打球時にボールに対して十分な接触時間が得られ、ボールに強い回転力を付与できる。同時に、スポンジシート９２の反撥弾性が高いので、スピードのある打球を打つことが出来る。
【００５５】
図１１（e）に示す卓球用ラバー１０１は、ラバーシート１０３とスポンジシート１０２とが積層されて構成されている。ラバーシート１０３は、本発明に係る弾性体シートで構成される。スポンジシート１０２は、天然ゴム、ブチルゴム、ニトリルゴム、ブタジエンゴムまたはウレタンゴム等から構成され、より好ましくは発泡化されたゴムがよい。
【００５６】
以上説明したように、本実施形態の卓球用ラバーによれば、ボールに対する反発性を高めることができ、打球のスピードを高めることができる。また、上記の弾性体シートをラバーシートまたはスポンジシートとして備えることで、打撃時のラバーとボールとの接触時間が長くなり、ボールに対して回転を容易に与えることができるとともに、打球のコントロール性を高めることができる。
また、シリコーンゴムを用いることで、温度変化で物性が変化することがない。これにより、試合会場の気温の変化があっても、ボールのスピードや回転、方向、コントロールあるいは打感が変わることがなく、また、物性の経時的な劣化も少なくなる。
【実施例】
【００５７】
（実験例１）
二液型の液状ゴムとして、モメンティブパフォーマンスマテリアルスジャパン社のトスフォーム３００（商品名）を用い、主剤（Ａ剤）と硬化剤（Ｂ剤）をそれぞれ８３．５ｍｌづつ秤取ってよく混合した。次に、内容積が５００ｍｌの成形型に混合物を充填した。成形型に対するシリコーンゴムの充填量を３３％とし、発泡倍率が３倍になるように設定した。その後、室温で１０分経過後に硬化及び発泡が開始させ、２０分後に硬化及び発泡を終了させた。その後、７０℃で１時間の条件で熱処理することによって、実験例１のスポンジシートを製造した。
【００５８】
得られたスポンジシートの電子顕微鏡写真を図１２に示す。図１２に示すように、スポンジシート中には多数の気泡が形成されていた。また、ヤング率を測定したところ、０．１６ＭＰａを示した。更に、損失正接tanδは２０℃で０．０１２を示した。また、密度は０．３３ｇ／ｃｍ３であった。
【００５９】
（実験例２〜８）
シリカ充填材を質量比で２５％加えたＡ剤及びＢ剤を用意し、Ａ剤２５０ｍｌ、Ｂ剤２５０ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、金型内に発泡する余地になる空隙がない状態で金型を閉じ、発泡できない状態で硬化させることで密度がほぼ１．１ｇ／ｃｍ３で、ほぼ無発泡の硬化物を得る以外は上記と同様にして、実験例２のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が２．９ＭＰａであった。
【００６０】
また、Ａ剤２０８ｍｌ、Ｂ剤２０８ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、発泡倍率１．２倍、密度がほぼ０．８３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例３のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．９５ＭＰａであった。
【００６１】
更に、Ａ剤１２５ｍｌ、Ｂ剤１２５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、発泡倍率２．０倍、密度がほぼ０．５ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例４のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．３２ＭＰａであった。
【００６２】
更に、Ａ剤７５ｍｌ、Ｂ剤７５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例５のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．１１ＭＰａであった。
【００６３】
また、Ａ剤９５ｍｌ、Ｂ剤５５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、Ｂ剤を減らして架橋密度を低下させることで軟化させ、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例６のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．０１９ＭＰａであった。
【００６４】
更に、Ａ剤１１０ｍｌ、Ｂ剤４０ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、架橋成分のＢ剤を減らして架橋密度を低下させ、更に軟化を促進させるイソシアネートエトキシラン（信越化学工業製、ＫＢＥ９００７）を０．１ｇ添加して、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例７のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．０１Ｐａであった。
【００６５】
更に、Ａ剤１１５ｍｌ、Ｂ剤３５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、架橋成分のＢ剤を減らして架橋密度を低下させ、更に軟化を促進させるイソシアネートエトキシラン（信越化学工業製、ＫＢＥ９００７）を１ｇ添加して、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例８のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．００５ＭＰａであった。
【００６６】
実験例２〜８のスポンジシートを卓球用ラバーとしてラケットブレードに貼り合わせて卓球ラケットを製造した。得られたラケットについて、ボールとの接触時間を測定した。接触時間とラバーのヤング率との関係を図１３に示す。
【００６７】
図１３に示すように、ヤング率が低下するほどスポンジシートとボールとの接触時間が長くなっている。ヤング率が１．０ＭＰａを超えると、ボールとの接触時間が大幅に小さくなり、ボールに対して回転を十分に与えられないおそれがある。また、スポンジシ−トのヤング率が０．０１ＭＰａを下回ると、接触時間が４ｍｓを超えるので、打球速度が低下するとともにスポンジシートの強度も極端に低くなり、耐久性がなくなる。
このことから、少なくともヤング率は０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下、理想的には０．０２ＭＰａ以上１ＭＰａ以下の弾性率のスポンジシ−トが望ましいことが分かる。
【００６８】
また、図１４には、実験例１のラバーシートについて、動的貯蔵弾性率Ｅ’（ヤング率）、動的損失弾性率Ｅ”及び損失正接tanδの温度依存性を示す。図１４に示すように、−２０℃から８０℃の範囲では、E'、E"及びtanδの値はほぼ一定となり、温度変化によって性能が変動していないことが分かる。
これによって、試合会場の温度が変わっても、あるいはライト照明でラケット面の温度が上昇しても、ボールの反撥や回転、あるいは打感が変化することがなく、選手が違和感を感じることがなく、ミスプレイの頻度も減る。
【００６９】
また、図１５には、実験例１〜８のラバーシートについて、独立気泡率と反撥弾性係数との関係を示す。独立気泡率が６０％以上になると、反撥弾性係数が０．６を超えており、優れた反撥性を示すことが分かる。
【００７０】
更に、図１６には、各種のラバーシートの材料について、損失正接tanδと反撥係数との関係を示している。反撥係数は、JIS K ６４００−３の鋼球落下方式による反撥係数の測定方法によって求めた。用意したラバーシートは、実験例１のラバーシート、ブチルゴムからなるラバーシート（損失正接tanδ＝０．６１）、クルルプレンゴムからなるラバーシート（損失正接tanδ＝０．１９）、ブタジエンゴムと天然ゴムの混合物からなる発泡体（損失正接tanδ＝０．０７）である。図１６に示すように、損失正接tanδが０．０３を超えると、反撥弾性係数が大幅に低下し、打球のスピードが低下するおそれのあることが分かる。
【００７１】
（実験例９）
モメンティブパフォーマンスマテリアルスジャパン社のトスフォーム３００（商品名）を用い、主剤（Ａ剤）と硬化剤（Ｂ剤）をそれぞれ２００ｍｌづつ秤取ってよく混合した。次に、内容積が５００ｍｌの成形型に混合物を充填した。成形型に対するシリコーンゴムの充填量を、発泡倍率が１．２５倍になるように設定した。その後、室温で１０分経過後に硬化及び発泡が開始され、２０分後には硬化及び発泡が終了した。その後、７０℃で１時間の条件で熱処理することによって、厚さ４ｍｍの実験例９のスポンジシートを製造した。
【００７２】
実験例９のスポンジシートのヤング率を測定したところ、０．９１ＭＰａを示した。更に、損失正接tanδは２０℃で０．００４を示した。また、密度は０．８１ｇ／ｃｍ３であった。
【００７３】
実験例９のスポンジシートを卓球用ラバーとしてラケットブレードに貼り合わせて卓球ラケットを製造した。得られた卓球ラケットについて、弾性率及び損失正接と温度との関係を測定した。結果を図１７に示す。このラケットを試打したところ、非常に球速の速いスマッシュを打てた。若干硬い打感があるため、接触時間がやや短い感があるが、一応十分な回転力をボールに付与できる感触が得られた。すなわち、スピードと回転の両方に優れた攻撃的なラケットになった。
図１８に示されるように、−２０℃〜８０℃ではＥ’、Ｅ”およびtanδはほぼ一定値となり、会場の温度が変わっても、ボールの反発や回転、打感が変わることはなく、選手が違和感を感じることがなく、ミスプレイの頻度が減少する。
【００７４】
（実験例１０）
モメンティブパフォーマンスマテリアルスジャパン社のトスフォーム３００（商品名）を用い、主剤（Ａ剤）を１００ｍｌ、硬化剤（Ｂ剤）を５０ｍｌ秤取ってよく混合した。次に、内容積が５００ｍｌの成形型に混合物を充填した。成形型に対するシリコーンゴムの充填量を、発泡倍率が３．３倍になるように設定した。その後、室温で１０分経過後に硬化及び発泡が開始され、２０分後には硬化及び発泡が終了した。その後、７０℃で１時間の条件で熱処理することによって、厚さ４ｍｍの実験例１０のスポンジシートを製造した。
【００７５】
実験例１０のスポンジシートのヤング率を測定したところ、０．０２５ＭＰａを示した。更に、損失正接tanδは２０℃で０．０１９を示した。また、密度は０．３ｇ／ｃｍ３であった。
【００７６】
実験例１０のスポンジシートを卓球用ラバーとしてラケットブレードに貼り合わせて卓球ラケットを製造した。得られた卓球ラケットについて、弾性率及び損失正接と温度との関係を測定した。結果を図１８に示す。このラケットを試打したところ、非常に球持ちがよく、鋭い回転がつけられた上に、球速の速い打球を打てた。軟らかい打感があるため、接触時間がやや長い感があるが、一応十分な反撥力を有している。すなわち、スピードと回転の両方に優れた攻撃的なラケットになった。
図１７に示されるように、−２０℃〜８０℃ではＥ’、Ｅ”およびtanδはほぼ一定値となり、会場の温度が変わっても、ボールの反発や回転、打感が変わることはなく、選手が違和感を感じることがなく、ミスプレイの頻度が減少する。
【符号の説明】
【００７７】
１，２１，３１，４１，５１…卓球用のラバー、４２、５２…スポンジシート（弾性体シート）、３、１３、２３、３３、５４…ラバーシート（弾性体シート）。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、卓球用のラバー及び卓球ラケットに関する。
【背景技術】
【０００２】
卓球ラケットのブレードには、ボールを打撃するためのラバーが貼り付けられている。ラバーとしては、例えば、高反撥性のゴム材で形成されたラバーシートと、スポンジシートとが重ね合わされてなるラバーが用いられている。
【０００３】
鋭いスマッシュを打つには、ラバーシート及びスポンジシートの反撥性が高いものでなければならず、この場合はラバーシートの材質として高反撥性ゴムが用いられる。一方、ボールに回転力を与えたり、ボールの飛ぶ方向をコントロールするためには、ボールとラバーとの接触時間が長い方が良い。従って、ラバーシートの裏面にスポンジを貼り合わせたり、ラバーシートを厚くして圧縮剛性を低下させたり、ラバーシートに突起を設けてラバー全体の圧縮剛性を低下させたりすることによって、ラバーシートの打撃面を柔らかくして、ボールとラバーとの接触時間を調整している。
【０００４】
実際のラバーには、ボールに対する高い反撥性と、ボールに対する回転力の付与及びコントロールの制御とが同時に求められる。しかし、ボールとラバーとの接触時間を長くするために、可塑成分をラバーシートに添加してラバーシートの材質を柔らかくすると、反撥弾性が低下し、高スピードの打球が打てなくなる。また、高反撥性のラバーシートを用いたとしても、ラバーシートを貼り合わせるスポンジは一般に反撥性が低いので、ラバー全体として反発力が低下して高スピードのボールを打つことが困難になる。また、卓球のラバーには、１枚のラバーシートからなるものがあるが、このようなラバーは全体的に硬いものとなり、ラバーとボールとの接触時間が短くなり、ボールへの回転力の付与が難しくなる。
【０００５】
下記特許文献１〜８には、各種のラバーが開示されているが、これらのラバーは、ボールに対する高い反撥性と、ボールに対する回転の付与及びコントロールの制御とを同時に達成できるものではない。
【０００６】
例えば、特許文献１〜４に開示されたラバーは、ベースとなるゴム成分に、高反撥性のポリブタジエンゴムを添加したラバーシートを有するラバーである。これら特許文献１〜４におけるラバーシートは、ヤング率Ｅ’が３．５ＭＰａ程度、損失正接tanδが０．０１１程度と推測される。このような高いヤング率を有するラバーシートは、極めて高い反撥性を示すと考えられるから、このラバーシート単独からなるラバーでは、高スピードの返球が可能になるが、ラバーシートとボールとの接触時間が短く、ボールに十分な回転力が与えられない。
特許文献１〜４に開示されたラバーにおいて、ラバーシートとボールとの接触時間を長くするためには、ラバーシートのヤング率を低くすればよい。例えば、オイル等の可塑成分の添加や、ゴムの発泡化といった手段が考えられる。しかし、可塑性分の添加やゴムの発泡化は、同時に損失正接tanδの上昇を引き起こす。損失正接tanδが高まると、反発性が大幅に低下してしまう。
更に、特許文献１〜４に開示のラバーシートに突起を設け、このラバーシートの突起をスポンジに食い込ませたラバーを用いることもできる。このようなラバーにおいては、スポンジによってラバーシートの柔軟性を補うことが可能になり、ラバーシートとボールとの接触時間を長くすることが可能になる。しかし、スポンジは、ラバーシートに比べて低反撥性であるため、打撃の際にスポンジでエネルギーを散逸させてしまい、ボールのスピードが低下してしまう。
【０００７】
更に、これらに紹介されている材料は、一般に、温度変化や経時変化で物性が変化しやすく、試合会場の温度が上がるとヤング率が低下したり、損失正接tanδが上昇したりするため、ボールの反発や回転が変わり、選手が感じる打感、コントロール性に違和感を感じ、ミスプレイが増えやすい。
【０００８】
また、特許文献８には、損失正接tanδが０．０１〜０．０４であり、複素弾性率Ｅ＊が１〜４ＭＰａであるラバーシートを有するラバーが開示されている。ここで、損失正接tanδが小さい場合には、複素弾性率Ｅ＊の実数部がヤング率に近似することになる。特許文献８では損失正接tanδが十分に小さいため、複素弾性率Ｅ＊はその実数部の近似値になる。従って、特許文献８のラバーシートは、損失正接tanδが０．０１〜０．０４であり、ヤング率がほぼ１〜４ＭＰａであるラバーシートである。ヤング率が１〜４ＭＰａのラバーシートは、比較的低い反撥性を示すが、ボールに対する回転力の付与とボールのコントロールの面ではまだ十分ではない。
【０００９】
更に、特許文献５または９には、発泡ゴム成形体または気泡を含むゴム成形体を有するラバーが開示されている。しかし、発泡ゴム成形体または気泡を含むゴム成形体は、損失正接tanδの小さいものが得られないので、反撥性が低いラバーしか得られず、高いスピードの返球が困難になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００４−８７１４号公報
【特許文献２】特開２００４−２４６６２号公報
【特許文献３】特開２００４−４１３７０号公報
【特許文献４】特開２００４−９７５５６号公報
【特許文献５】特開２００４−２４４５０５号公報
【特許文献６】特開２００４−２５５０７０号公報
【特許文献７】特開２００４−３０５６０２号公報
【特許文献８】特開２００４−２５４８０８号公報
【特許文献９】特開２００４−８９５５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、ボールに対する高い反撥性と、ボールに対する回転力の付与及びコントロールの制御に優れ、更に、温度変化や経時変化で物性が変化することが少なく、如何なる会場環境下においても安定した打感とコントロール性が得られる卓球用のラバー及び卓球ラケットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の卓球用のラバーは、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートを備えたことを特徴とする。
また、本発明の卓球用のラバーにおいては、前記弾性体シートが、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上の発泡ゴムシートであることが好ましい。
更に、本発明の卓球用のラバーにおいては、前記弾性体シートのヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることが好ましい。
また、本発明の卓球ラケットは、先の何れかに記載のラバーが備えられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のラバーには、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートが備えられているので、ボールに対する反発性を高めることができ、打球のスピードを高めることができる。また、上記の弾性体シートを備えることで、打撃時のラバーとボールとの接触時間が長くなるので、ボールに対して回転を容易に与えることができるとともに、打球のコントロール性を高めることができる。
更にシリコーンゴムを用いているので、温度変化や経時変化で物性が変化しにくく、試合会場の温度が変化した場合でも、ボールのスピードや回転、方向、コントロールあるいは打感といった面で選手が違和感を感じることがなく、常に同じコンディションでプレイでき、ミスプレイの頻度も減らせる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第１の例を示す断面模式図である。
【図２】図２は、卓球用のラバーを構成するラバーシートのヤング率Ｅ’及び損失正接tanδとの関係を示すグラフである。
【図３】図３は、ラバーシートに独立気泡を設けた場合の効果を説明する模式図である。
【図４】図４は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第２の例を示す断面模式図である。
【図５】図５は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第３の例を示す断面模式図である。
【図６】図６は、図５に示すラバーの製造方法の一例を説明する工程図である。
【図７】図７は、図５に示すラバーの製造方法の別の例を説明する工程図である。
【図８】図８は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第４の例を示す断面模式図である。
【図９】図９は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第５の例を示す断面模式図である。
【図１０】図１０は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの第６の例を示す断面模式図である。
【図１１】図１１は、本発明の実施形態の卓球用のラバーの更に別の例を示す断面模式図である。
【図１２】図１２は、実験例１のラバーシートの電子顕微鏡写真である。
【図１３】図１３は、実験例２〜８のボールの接触時間とヤング率との関係を示すグラフである。
【図１４】図１４は、実験例１の弾性率及び損失正接と温度との関係を示すグラフである。
【図１５】図１５は、反撥弾性係数と独立気泡率との関係を示すグラフである。
【図１６】図１６は、ラバーの反撥係数と損失正接との関係を示すグラフである。
【図１７】図１７は、実験例９の弾性率及び損失正接と温度との関係を示すグラフである。
【図１８】図１８は、実験例１０の弾性率及び損失正接と温度との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
（卓球用のラバーの第１の例）
本発明の実施形態である卓球用のラバーの第１の例について、図面を参照して説明する。
図１に示す卓球用のラバー１は、裏ソフトラバーであり、スポンジシート２とラバーシート３が積層されて構成されている。ラバーシート３の上面がボールに対する打撃面３ａであり、スポンジシート２の下面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面２ａである。ラバーシート３のスポンジシート２側の面には、複数の突起３ｂが設けられ、突起３ｂの頂部がスポンジシート２に接合されている。
【００１６】
ラバーシート３は、シロキサン結合（−Ｏ−Ｓｉ−）を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成されている。このシリコーンゴムは発泡化されていてもよい。ラバーシート３の突起３bを除く厚みは、０．０２〜２．０ｍｍがよい。また、突起３bの高さは０．０３〜２．０ｍｍがよい。また、弾性体シートは、ヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることがより好ましい。
【００１７】
また、スポンジシート２は、シリコーンゴム、ニトリルゴム、ウレタンゴム、ブタジエンゴム、天然ゴムの何れか一種または２種以上の混合物からなるものが好ましい。スポンジシート２の気泡体積含有率及び独立発泡率はそれぞれ、気泡体積含有率が３０〜８０％、独立発泡率が６０〜１００％の範囲がよい。スポンジシート２の厚みは、１．０〜３．９ｍｍ程度がよい。
【００１８】
ラバーシート３のヤング率E’が０．０１ＭＰａ以上であれば、ラバーシート３が比較的硬質になり、打撃時のラバーシート３とボールとの接触時間が短くなって、打球の方向がボールの回転に影響されにくくなる。これにより、打球のコントロール性が向上する。また、ヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上なら、ラバーシート３の強度が低下せず形状保持性も高まるので実用的である。また、ヤング率E’が１ＭＰａ以下なら、ラバーシート３が硬すぎることがなく、打撃時のラバーシート３とボールとの接触時間が比較的長くなりボールに十分な回転力を与えることができる。より好ましいヤング率E’の範囲は、０．０２ＭＰａ〜１ＭＰａの範囲である。
尚、ヤング率の調整は、後述するように製造時の成形型に対するシリコーンゴムの充填量等で調整できる。
【００１９】
また、損失正接tanδが０．０３以下にすることで、ボールがラバーシート３に衝突した際のエネルギー損失を小さくでき、打球のスピードを低下させるおそれがない。損失正接tanδのより好ましい範囲は０．０２以下である。また、損失正接tanδの下限は、０．００３以上が好ましいが、これより小さなものでも差し支えない。
【００２０】
図２には、損失正接tanδとヤング率の関係を示す。従来のラバーは、ブタジエンゴムからなるラバーシートを備えたものが多い。ブタジエンゴムからなるラバーシートの損失正接tanδ及びヤング率は、図２のＣの領域に分布している。ブタジエンゴムは、損失正接tanδが小さな値を示すものもあるが、ヤング率Ｅ’が高くなってしまう。一方、可塑成分や油分の添加によって、ブタジエンゴムを軟化させてヤング率Ｅ’を１．０以下にすると、損失正接tanδが高くなってしまう。
【００２１】
更に、ブタジエンゴムを発泡化すると、その損失正接tanδ及びヤング率は、図２のDの領域に分布するようになる。損失正接tanδ及びヤング率の関係がDの領域になると、ヤング率Ｅ’は低下するが損失正接tanδが大きくボールの反撥性が低下する。
【００２２】
従って、ブタジエンゴムからなるラバーシートは、その下にスポンジシートを重ねることで、全体の圧縮剛性を小さくしてボールとラバーとの接触時間を長くし、高い回転力と打球スピードを確保している。但し、スポンジシートは損失正接tanδが小さいものが多く、反撥係数が低いので、スポンジシートでエネルギーを損失し、ボールに対する反撥性が低下してしまう。
【００２３】
一方、本実施形態のラバーシートの損失正接tanδとヤング率は、図２のAの領域（ヤング率が０．０１〜１．０ＭＰａで損失正接tanδが０．０３以下の領域）、好ましくはBの領域（ヤング率が０．０２〜１．０ＭＰａで損失正接tanδが０．０２以下の領域）に広がっている。図２に示すように、本例のラバーシート３は、打撃時のボールとラバーシート３との接触時間が長くなってボールに対して強力な回転を与えることができ、同時にボールに対する反撥性が高くなって打球スピードを高めることができる。
【００２４】
ヤング率が図２のBの領域内に入る材料としては、上述のように、シロキサン結合を有するシリコーンゴムを例示でき、より好ましくは発泡化させたシリコーンゴムが良い。また、ヤング率を０．０１〜１．０ＭＰａに保ったままで損失正接tanδを０．０３以下にするには、発泡化させたシリコーンゴムの気泡体積含有率を３０％以上かつ独立発泡率を６０％以上とすればよい。
【００２５】
発泡化させたラバーシート３にボールが衝突した状態を図３に示す。図３（ａ）には、ラバーシート３中の気泡が全て独立泡の場合を示し、図３（ｂ）には、ラバーシート３中の気泡が全て連続泡の場合を示している。図３（ａ）に示すように、気泡が全て独立泡であると、ボール５の打撃の圧力によって打撃面３ａが変形し、独立泡の内部の空気が圧縮される。空気の圧縮によって、打撃時のボール５の運動エネルギーがラバーシート３の弾性エネルギーと独立泡中の空気の圧縮エネルギーとして蓄積される。その後、蓄積されたエネルギーが開放されてボール５に反撥力が加わる。独立泡内の空気の損失正接はもともと小さいが、ラバーシート３の損失正接が小さいとラバーシート３において熱として散逸されるエネルギーも小さくなる。このため、蓄えられたラバーシート３の弾性エネルギーと、空気の弾性エネルギーが反撥エネルギーとなるので、ボール５が大きく弾む。
【００２６】
一方、図３（ｂ）に示すように、気泡が連続泡の場合は、ボール５の打撃の圧力によりラバーシート３が変形し、泡内部の空気が圧縮されるが、泡が連続気泡のために、空気が隣接する気泡を伝って外部に漏れ、泡に蓄えられるべき弾性エネルギーがすぐ失われる。このため、使えるはずの反撥エネルギーが小さくなってしまい、ボール５が弾まない。
【００２７】
ラバーシート３の気泡体積含有率を３０％以上とし、かつ独立発泡率が６０％以上とすることで、ヤング率を高めることなく損失正接tanδを低くすることが可能になり、また反撥弾性係数が高くなるので、ボールに対する反撥性、回転の付与及び打球のコントロール性をいずれも向上できる。
また、空気による反発を利用することは、温度によって反発率が変わるといった不都合も生みにくい。
【００２８】
ラバーシート３を製造するには、触媒の存在下で、オルガノヒドロキシシロキサン類とオルガノハイドロジェンシロキサン類とを反応させて硬化させると同時に発泡させることで製造できる。オルガノヒドロキシシロキサン類とオルガノハイドロジェンシロキサン類とが硬化反応を起こすと水素が発生し、この水素によってラバーシート３が発泡化される。気泡体積含有率は、オルガノヒドロキシシロキサン類とオルガノハイドロジェンシロキサン類との混合比で制御できる。また、発砲率は、成形型に対するシリコーンゴムの充填量でも調整できる。
触媒としては、白金化合物等を用いることができる。硬化反応を成形型内で行うことで、打撃面と反対側の面に複数の突起３ｂを設けたラバーシート３を製造できる。
【００２９】
オルガノヒドロキシシロキサン類としては、下記式（１）に示すような、直鎖状のオルガノポリシロキサン中のメチル基の一部をヒドロキシル基で置換したもので、ｎ＝３〜１００程度のものがよい。
また、オルガノハイドロジェンシロキサン類としては、下記式（２）または（３）に示すような、直鎖状のオルガノポリシロキサン中のメチル基の一部を水素で置換したもので、ｎ＝３〜１００程度のものがよい。
更に、これらシロキサン類の他に、ベース樹脂として、下記式（４）に示すような、分子鎖両末端がビニル基で封鎖された直鎖状のｎ＝５０程度の両末端ビニル基置換のジメチルポリシロキサンを添加してもよい。
【００３０】
更に、これらシロキサン類の他に、添加成分として、微粒子白金をアルミナなどに担持させたもの、塩化第２白金、塩化白金酸、塩化白金酸６水塩と、オレフィンまたはジビニルジメチルポリシロキサンとの錯体などが、反応のための触媒として1〜500ppm程度用いられる。
オルガノハイドロジェンシロキサン(B)の水素基の当量が、オルガノヒドロキシポリシロキサン(A)の水酸基の当量と両末端ビニル基置換ジメチルポリシロキサン(C)のもつビニル基の当量の合計値と等しくなるような比で配合されていると、(A)と(B)の脱水素縮合反応と、(A)と(C)の付加反応が過不足なく進む。(A)を多少おおめに配合してもよい。
【００３１】
【化１】
【００３２】
ラバーシート３のヤング率は、成形型に対するシリコーンゴムの充填量で調整できる。例えば、成形型の内容積に対してシリコーンゴムの充填量を９０％とし、発泡倍率を１．１倍にすると、相対的にシリコーンゴムの硬度が硬くなり、弾性率が１．２ＭＰａ程度になる。更にシリカフィラーを加えると、更にシリコーンゴムの硬度が高まり、ヤング率が２．１ＭＰａ程度のものが得られる。
一方、成形型に対してシリコーンゴムの充填量を３３％とし、発泡倍率を３倍にすると、相対的にシリコーンゴムが軟らかくなり、弾性率が０．１５ＭＰａ程度になる。更に発泡剤を添加して硬化時に追加発泡させると、発泡倍率が更に高まり、ヤング率が０．０３４ＭＰａ程度のものが得られる。
【００３３】
また、イソシアネートエトキシシランのような添加剤を加えて、架橋密度を下げて軟化させることで、ラバーシート３のヤング率を低下させることもできる。
更に、オルガノハイドロジェンポリシロキサンを減らして架橋密度を下げることで、ラバーシート３のヤング率を低下させることができる。以上のようにして、ヤング率を調整できる。
【００３４】
そして、製造したラバーシート３をスポンジシート２に貼り合わせることで、本例のラバー１を製造できる。
【００３５】
（卓球用のラバーの第２の例）
図４には、卓球用のラバーの第２の例を示す。この例のラバー１１は、平坦なラバーシート１３のみで構成されている。ラバーシート１３の上面がボールに対する打撃面１３ａであり、打撃面１３ａと反対側の面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面１３ｄである。ラバーシート１３の打撃面１３ａは平坦面とされている。
【００３６】
ラバーシート１３は、第１の例と同様に、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。発泡化されたシリコーンゴムは、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上のものがよい。ラバーシート１３の厚みは、１．０〜３．９ｍｍがよい。
【００３７】
本例のラバー１１は、第１の例に比べてスポンジシートを省略したものだが、ラバーシート１３自身が軟質であるため.打撃時にボールとの充分な接触時間が得られる。接触時間が長いので、回転加速を与えるための充分な時間を付与でき、ボールに強烈な回転を与えることができる。同時に、ラバーシート１３の反撥弾性が高いため.高スピードの打球を打つことができる。
【００３８】
本例のラバーシート１３は、第１の例の場合と同様にして製造できる。
【００３９】
（卓球用のラバーの第３の例）
次に、図５には、卓球用のラバーの第３の例を示す。この例のラバー２１は、スポンジシート２３上に、ラバーシート２６が積層されて構成されている。ラバーシート２６の上面がボールに対する打撃面２６ａであり、スポンジシート２３の打撃面２６ａ側と反対側の面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面２６ｄである。ラバーシート２６の打撃面２６ａは平坦面とされている。
【００４０】
スポンジシート２３は、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。スポンジシート２３の厚みは、１．０〜３．９ｍｍがよい。発泡化されたシリコーンゴムの場合、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上のものがよい。
【００４１】
また、ラバーシート２６としては、摩擦係数の大きな天然ゴム、ブチルゴムまたはニトリルゴムや、高強度な天然ゴム、ブタジエンゴムまたはウレタンゴム等のゴムシートを例示できる。スポンジシート２３の特性を活かすためには、ラバーシート２６の厚みは可能な限り薄いことが望ましく、例えば、０．３ｍｍ程度がよい。
本例のラバー２１によれば、スポンジシート２３にラバーシート２６を積層することで、ボールに対してより強い回転力を与えることができ、同時にラバー２１の耐久性を高めることができる。
【００４２】
本例のラバー２１の製造方法の一例としては、図６（ａ）に示すように、成形型の下型２７に、あらかじめラバーシート２６を配置しておく。このとき、シリコーンゴムの硬化阻害を防止するために、ラバーシート２６上に硬化防止阻害剤を塗布しておくとよい。次に図６（ｂ）に示すように、硬化前の樹脂２３ｅを注入してから、下型２７に上型２８を嵌め合わせて成形型とする。次に、図６（ｃ）に示すように、硬化前の樹脂２３ｅを硬化するとともに発泡させることで、スポンジシート２３をラバーシート２６上に形成する。その後、図６（ｄ）に示すように脱型することで本例のラバー２１が製造できる。硬化前の樹脂２３ｅとしては、第１の例のラバーシートの原料として例示したものを用いることができる。
【００４３】
また、本例のラバー２１の製造方法の他の例としては、図７（ａ）に示すように、スポンジシート２３を成形しておき、スポンジシート２３上にシリコーン系接着剤２９を塗布し、ラバーシート２６を重ね合わせる。次に図７（ｂ）に示すように、スポンジシート２３とラバーシート２６を接着することで、本例のラバー２１が製造できる。スポンジシート２３の原料は、第１の例のラバーシートの原料と同様のものを用いることができる。
【００４４】
（卓球用のラバーの第４の例）
図８には、卓球用のラバーの第４の例を示す。この例のラバー３１は、表ソフトラバーであり、スポンジシート３２とラバーシート３３が積層されて構成されている。ラバーシート３３の上面がボールに対する打撃面３３ａであり、スポンジシート３２の下面が卓球ラケットのブレード４に接着される接着面３２aである。ラバーシート３３の打撃面３３ａには、複数の突起３３ｂが設けられている。スポンジシート３２は、第１の例と同様のものでよい。
【００４５】
ラバーシート３３は、第１の例と同様に、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。発泡化されたシリコーンゴムは、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上のものがよい。ラバーシート３３の突起３３ｂを除く厚みは、０．０２〜２．０ｍｍがよい。また、突起３３ｂの高さは０．０３〜２．０ｍｍがよい。
【００４６】
本例では、ラバーシート３３の打撃面３３ａ側に突起３３ｂを設けることで、第３の例の場合に比べて、ラバーシート３３の圧縮剛性が小さくなり、これにより打撃時のボールとラバーシート３３との接触時間を長くなり、ボールに回転力が与えやすくなる。また、元来、表ソフトラバーは打球のスピードが高いので、スピードが速く回転も十分な打球を打つことができる。
また、スポンジシート３２を備えることで、ラバー３１全体の圧縮剛性を低下させることができ、ボールに対して回転力をより与えやすくなる。
【００４７】
（卓球用のラバーの第５の例）
図９に示す本例のラバー４１は、裏ソフトラバーであり、スポンジシート４２とラバーシート４３が積層されて構成され、ラバーシート４３の上面が打撃面４３ａとされ、スポンジシート４２の下面が接着面４２ａとされている。ラバーシート４３のスポンジシート側の面には、複数の突起４３ｂが設けられており、突起４３ｂの頂部がスポンジシート４２に接合されている。
【００４８】
本例のラバー４１のスポンジシート４２は、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成され、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。スポンジシート４２の厚みは、１．０〜３．９ｍｍ程度がよい。発泡化されたシリコーンゴムの場合の気泡体積含有率は３０〜８０％がよく、独立発泡率は６０〜１００％の範囲がよい。
また、本例のラバー４１のラバーシート４３は、天然ゴム、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム等の材料から構成されている。ラバーシート４３の突起４３ｂを除く厚みは、０．０２〜２．０ｍｍがよい。また、突起４３ｂの高さは０．０３〜２．０ｍｍがよい。
【００４９】
本例のラバー４１においては、ラバーシート４３の下側にスポンジシート４２が備えられており、打撃時にスポンジシート４２が変形することで、ラバー４１全体の圧縮剛性を小さくできる。これにより、打撃時のボールとラバー４１との接触時間が長くなり、ボールに対して大きな回転力を与えることができる。また、スポンジシート４２が本発明に係るシートで構成されるので、ラバー４１全体の反撥力を高めることができ、打球のスピードを高めることができる。
【００５０】
（卓球用のラバーの第６の例）
図１０に示す本例のラバー５１は、裏ソフトラバーであり、スポンジシート５２とラバーシート５３が積層されて構成され、ラバーシート５３の上面が打撃面５３ａとされ、スポンジシート５２の下面が接着面５２ａとされている。ラバーシート５３のスポンジシート側の面には、複数の突起５３ｂが設けられており、突起５３ｂの頂部がスポンジシート５２に接合されている。
【００５１】
本例のラバー５１のラバーシート５３及びスポンジシート５２はいずれも、シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートで構成されている。ラバーシート５３及びスポンジシート５２は、より好ましくは発泡化されたシリコーンゴムがよい。発泡化されたシリコーンゴムの、気泡体積含有率は３０％以上がよく、独立発泡率は６０％以上がよい。また、ラバーシート５３の気泡体積含有率が、スポンジシート５２の気泡体積含有率よりも低いことが好ましい。ラバーシート５３の突起を除く厚み及び突起の高さは、第１の例と同様でよい。また、スポンジシート５２は、気泡体積含有率がラバーシート５３より高いことを除き、第５の例のスポンジシートと同様でよい。
【００５２】
本例によれば、ラバーシート５３とスポンジシート５２の両方が本発明に係る弾性体シートで構成されるので、ボールに対する反撥性、回転力の付与、及び打撃時のコントロール性をいずれも向上できる。
【００５３】
本発明の卓球用ラバーは、上記の実施形態に限定されるものではなく、以下に説明するものであっても良い。
図１１（ａ）に示す卓球用ラバー６１は、表ソフトラバーであり、スポンジシート６２とラバーシート６３とが積層されて構成されている。この例では、ラバーシート６３が、天然ゴム、ブチルゴム、ニトリルゴム、ブタジエンゴムまたはウレタンゴム等のゴムシートで構成される。一方、スポンジシート６２は、本発明に係る弾性体シートで構成される。
図１１（ｂ）に示す卓球用ラバー７１は、ラバーシート７３のみで構成されている。この例では、ラバーシート７３の上面が打撃面７３ａとされ、ラバーシート７３のラケットブレード４側には、複数の突起７３ｂが設けられ、突起７３ｂの頂部がラケットブレード４に接合されている。ラバーシート７３は、本発明に係る弾性体シートで構成される。
【００５４】
図１１（ｃ）に示す卓球用ラバー８１は、ラバーシート８３のみで構成されている。この例では、ラバーシート８３の上面が打撃面８３ａとされ、打撃面８３ａに複数の突起８３ｂが設けられている。ラバーシート８３のラケットブレード４側は平坦面とされ、この平坦面がラケットブレード４に接合されている。ラバーシート８３は、本発明に係る弾性体シートで構成される。
図１１（ｄ）に示す卓球用ラバー９１は、スポンジシート９２のみで構成されている。スポンジシート９２は、本発明に係る弾性体シートで構成される。この例のラバー９１は、ラバー自体が軟質なので、打球時にボールに対して十分な接触時間が得られ、ボールに強い回転力を付与できる。同時に、スポンジシート９２の反撥弾性が高いので、スピードのある打球を打つことが出来る。
【００５５】
図１１（e）に示す卓球用ラバー１０１は、ラバーシート１０３とスポンジシート１０２とが積層されて構成されている。ラバーシート１０３は、本発明に係る弾性体シートで構成される。スポンジシート１０２は、天然ゴム、ブチルゴム、ニトリルゴム、ブタジエンゴムまたはウレタンゴム等から構成され、より好ましくは発泡化されたゴムがよい。
【００５６】
以上説明したように、本実施形態の卓球用ラバーによれば、ボールに対する反発性を高めることができ、打球のスピードを高めることができる。また、上記の弾性体シートをラバーシートまたはスポンジシートとして備えることで、打撃時のラバーとボールとの接触時間が長くなり、ボールに対して回転を容易に与えることができるとともに、打球のコントロール性を高めることができる。
また、シリコーンゴムを用いることで、温度変化で物性が変化することがない。これにより、試合会場の気温の変化があっても、ボールのスピードや回転、方向、コントロールあるいは打感が変わることがなく、また、物性の経時的な劣化も少なくなる。
【実施例】
【００５７】
（実験例１）
二液型の液状ゴムとして、モメンティブパフォーマンスマテリアルスジャパン社のトスフォーム３００（商品名）を用い、主剤（Ａ剤）と硬化剤（Ｂ剤）をそれぞれ８３．５ｍｌづつ秤取ってよく混合した。次に、内容積が５００ｍｌの成形型に混合物を充填した。成形型に対するシリコーンゴムの充填量を３３％とし、発泡倍率が３倍になるように設定した。その後、室温で１０分経過後に硬化及び発泡が開始させ、２０分後に硬化及び発泡を終了させた。その後、７０℃で１時間の条件で熱処理することによって、実験例１のスポンジシートを製造した。
【００５８】
得られたスポンジシートの電子顕微鏡写真を図１２に示す。図１２に示すように、スポンジシート中には多数の気泡が形成されていた。また、ヤング率を測定したところ、０．１６ＭＰａを示した。更に、損失正接tanδは２０℃で０．０１２を示した。また、密度は０．３３ｇ／ｃｍ３であった。
【００５９】
（実験例２〜８）
シリカ充填材を質量比で２５％加えたＡ剤及びＢ剤を用意し、Ａ剤２５０ｍｌ、Ｂ剤２５０ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、金型内に発泡する余地になる空隙がない状態で金型を閉じ、発泡できない状態で硬化させることで密度がほぼ１．１ｇ／ｃｍ３で、ほぼ無発泡の硬化物を得る以外は上記と同様にして、実験例２のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が２．９ＭＰａであった。
【００６０】
また、Ａ剤２０８ｍｌ、Ｂ剤２０８ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、発泡倍率１．２倍、密度がほぼ０．８３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例３のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．９５ＭＰａであった。
【００６１】
更に、Ａ剤１２５ｍｌ、Ｂ剤１２５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、発泡倍率２．０倍、密度がほぼ０．５ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例４のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．３２ＭＰａであった。
【００６２】
更に、Ａ剤７５ｍｌ、Ｂ剤７５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例５のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．１１ＭＰａであった。
【００６３】
また、Ａ剤９５ｍｌ、Ｂ剤５５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、Ｂ剤を減らして架橋密度を低下させることで軟化させ、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例６のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．０１９ＭＰａであった。
【００６４】
更に、Ａ剤１１０ｍｌ、Ｂ剤４０ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、架橋成分のＢ剤を減らして架橋密度を低下させ、更に軟化を促進させるイソシアネートエトキシラン（信越化学工業製、ＫＢＥ９００７）を０．１ｇ添加して、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例７のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．０１Ｐａであった。
【００６５】
更に、Ａ剤１１５ｍｌ、Ｂ剤３５ｍｌを５００ｍｌの金型にチャージし、架橋成分のＢ剤を減らして架橋密度を低下させ、更に軟化を促進させるイソシアネートエトキシラン（信越化学工業製、ＫＢＥ９００７）を１ｇ添加して、発泡倍率３．３倍、密度がほぼ０．３ｇ／ｃｍ３の硬化物にする以外は上記と同様にして、実験例８のスポンジシートを製造した。このスポンジシートは、ヤング率が０．００５ＭＰａであった。
【００６６】
実験例２〜８のスポンジシートを卓球用ラバーとしてラケットブレードに貼り合わせて卓球ラケットを製造した。得られたラケットについて、ボールとの接触時間を測定した。接触時間とラバーのヤング率との関係を図１３に示す。
【００６７】
図１３に示すように、ヤング率が低下するほどスポンジシートとボールとの接触時間が長くなっている。ヤング率が１．０ＭＰａを超えると、ボールとの接触時間が大幅に小さくなり、ボールに対して回転を十分に与えられないおそれがある。また、スポンジシ−トのヤング率が０．０１ＭＰａを下回ると、接触時間が４ｍｓを超えるので、打球速度が低下するとともにスポンジシートの強度も極端に低くなり、耐久性がなくなる。
このことから、少なくともヤング率は０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下、理想的には０．０２ＭＰａ以上１ＭＰａ以下の弾性率のスポンジシ−トが望ましいことが分かる。
【００６８】
また、図１４には、実験例１のラバーシートについて、動的貯蔵弾性率Ｅ’（ヤング率）、動的損失弾性率Ｅ”及び損失正接tanδの温度依存性を示す。図１４に示すように、−２０℃から８０℃の範囲では、E'、E"及びtanδの値はほぼ一定となり、温度変化によって性能が変動していないことが分かる。
これによって、試合会場の温度が変わっても、あるいはライト照明でラケット面の温度が上昇しても、ボールの反撥や回転、あるいは打感が変化することがなく、選手が違和感を感じることがなく、ミスプレイの頻度も減る。
【００６９】
また、図１５には、実験例１〜８のラバーシートについて、独立気泡率と反撥弾性係数との関係を示す。独立気泡率が６０％以上になると、反撥弾性係数が０．６を超えており、優れた反撥性を示すことが分かる。
【００７０】
更に、図１６には、各種のラバーシートの材料について、損失正接tanδと反撥係数との関係を示している。反撥係数は、JIS K ６４００−３の鋼球落下方式による反撥係数の測定方法によって求めた。用意したラバーシートは、実験例１のラバーシート、ブチルゴムからなるラバーシート（損失正接tanδ＝０．６１）、クルルプレンゴムからなるラバーシート（損失正接tanδ＝０．１９）、ブタジエンゴムと天然ゴムの混合物からなる発泡体（損失正接tanδ＝０．０７）である。図１６に示すように、損失正接tanδが０．０３を超えると、反撥弾性係数が大幅に低下し、打球のスピードが低下するおそれのあることが分かる。
【００７１】
（実験例９）
モメンティブパフォーマンスマテリアルスジャパン社のトスフォーム３００（商品名）を用い、主剤（Ａ剤）と硬化剤（Ｂ剤）をそれぞれ２００ｍｌづつ秤取ってよく混合した。次に、内容積が５００ｍｌの成形型に混合物を充填した。成形型に対するシリコーンゴムの充填量を、発泡倍率が１．２５倍になるように設定した。その後、室温で１０分経過後に硬化及び発泡が開始され、２０分後には硬化及び発泡が終了した。その後、７０℃で１時間の条件で熱処理することによって、厚さ４ｍｍの実験例９のスポンジシートを製造した。
【００７２】
実験例９のスポンジシートのヤング率を測定したところ、０．９１ＭＰａを示した。更に、損失正接tanδは２０℃で０．００４を示した。また、密度は０．８１ｇ／ｃｍ３であった。
【００７３】
実験例９のスポンジシートを卓球用ラバーとしてラケットブレードに貼り合わせて卓球ラケットを製造した。得られた卓球ラケットについて、弾性率及び損失正接と温度との関係を測定した。結果を図１７に示す。このラケットを試打したところ、非常に球速の速いスマッシュを打てた。若干硬い打感があるため、接触時間がやや短い感があるが、一応十分な回転力をボールに付与できる感触が得られた。すなわち、スピードと回転の両方に優れた攻撃的なラケットになった。
図１８に示されるように、−２０℃〜８０℃ではＥ’、Ｅ”およびtanδはほぼ一定値となり、会場の温度が変わっても、ボールの反発や回転、打感が変わることはなく、選手が違和感を感じることがなく、ミスプレイの頻度が減少する。
【００７４】
（実験例１０）
モメンティブパフォーマンスマテリアルスジャパン社のトスフォーム３００（商品名）を用い、主剤（Ａ剤）を１００ｍｌ、硬化剤（Ｂ剤）を５０ｍｌ秤取ってよく混合した。次に、内容積が５００ｍｌの成形型に混合物を充填した。成形型に対するシリコーンゴムの充填量を、発泡倍率が３．３倍になるように設定した。その後、室温で１０分経過後に硬化及び発泡が開始され、２０分後には硬化及び発泡が終了した。その後、７０℃で１時間の条件で熱処理することによって、厚さ４ｍｍの実験例１０のスポンジシートを製造した。
【００７５】
実験例１０のスポンジシートのヤング率を測定したところ、０．０２５ＭＰａを示した。更に、損失正接tanδは２０℃で０．０１９を示した。また、密度は０．３ｇ／ｃｍ３であった。
【００７６】
実験例１０のスポンジシートを卓球用ラバーとしてラケットブレードに貼り合わせて卓球ラケットを製造した。得られた卓球ラケットについて、弾性率及び損失正接と温度との関係を測定した。結果を図１８に示す。このラケットを試打したところ、非常に球持ちがよく、鋭い回転がつけられた上に、球速の速い打球を打てた。軟らかい打感があるため、接触時間がやや長い感があるが、一応十分な反撥力を有している。すなわち、スピードと回転の両方に優れた攻撃的なラケットになった。
図１７に示されるように、−２０℃〜８０℃ではＥ’、Ｅ”およびtanδはほぼ一定値となり、会場の温度が変わっても、ボールの反発や回転、打感が変わることはなく、選手が違和感を感じることがなく、ミスプレイの頻度が減少する。
【符号の説明】
【００７７】
１，２１，３１，４１，５１…卓球用のラバー、４２、５２…スポンジシート（弾性体シート）、３、１３、２３、３３、５４…ラバーシート（弾性体シート）。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートを備えたことを特徴とする卓球用のラバー。
【請求項２】
前記弾性体シートが、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上の発泡ゴムシートであることを特徴とする請求項１に記載の卓球用のラバー。
【請求項３】
前記弾性体シートのヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の卓球用のラバー。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載のラバーが備えられていることを特徴とする卓球ラケット。
【請求項１】
シロキサン結合を有するシリコーンゴムからなる弾性体シートを備えたことを特徴とする卓球用のラバー。
【請求項２】
前記弾性体シートが、気泡体積含有率が３０％以上かつ独立発泡率が６０％以上の発泡ゴムシートであることを特徴とする請求項１に記載の卓球用のラバー。
【請求項３】
前記弾性体シートのヤング率Ｅ’が０．０１ＭＰａ以上１ＭＰａ以下であり、損失正接tanδが０．０３以下であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の卓球用のラバー。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載のラバーが備えられていることを特徴とする卓球ラケット。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図２】
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【図１８】
【公開番号】特開２０１１−５６００５（Ｐ２０１１−５６００５Ａ）
【公開日】平成２３年３月２４日（２０１１．３．２４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−２０８１６２（Ｐ２００９−２０８１６２）
【出願日】平成２１年９月９日（２００９．９．９）
【出願人】（０００００４０７５）ヤマハ株式会社 (5,930)
【公開日】平成２３年３月２４日（２０１１．３．２４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年９月９日（２００９．９．９）
【出願人】（０００００４０７５）ヤマハ株式会社 (5,930)
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