舗装用アスファルトおよびその製造方法
【課題】耐流動性および耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトを提供する。
【解決手段】（１）２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、軟化点が２０〜５０℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓの性状を有するストレートアスファルト５０〜７０質量％、（２）原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理して得られる、軟化点が１００〜２００℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％の性状を有する溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％、および（３）流動接触分解装置（ＦＣＣ）から得られる残油であって、引火点が８０〜１９０℃、５０℃における動粘度が２０〜１００ｍｍ２/ｓ、芳香族分が１０〜６０質量％の性状を有するクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％からなる舗装用アスファルト。
【解決手段】（１）２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、軟化点が２０〜５０℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓの性状を有するストレートアスファルト５０〜７０質量％、（２）原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理して得られる、軟化点が１００〜２００℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％の性状を有する溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％、および（３）流動接触分解装置（ＦＣＣ）から得られる残油であって、引火点が８０〜１９０℃、５０℃における動粘度が２０〜１００ｍｍ２/ｓ、芳香族分が１０〜６０質量％の性状を有するクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％からなる舗装用アスファルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アスファルト舗装の長期供用性に優れた舗装用アスファルトおよびその製造方法に関するものである。具体的には、耐流動性や耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトおよびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
舗装用アスファルトには、原油を蒸留して製造した２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が４０〜１００のストレートアスファルトが一般的に使われているが、アスファルト舗装を取り巻く状況の変化として、アスファルト舗装のストック増大とコスト縮減の要求から舗装供用寿命を出来るだけ長く延ばすため、耐流動性や耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトが要求されている。
特許文献１（特開２００１−２６２１５７号公報）には、アスファルト舗装の破損原因であるわだち掘れ、疲労ひびわれ、低温ひび割れを起こさない良好な供用可能温度を有することを目的として、特殊な原油混合物を減圧蒸留して得た残油を含む、２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が４５以上７１以下、かつ１８０℃における動粘度が９０ｍｍ２／ｓ以下となるように調整したストレートアスファルトの製造方法が開示されている。
また、わだち掘れを改善するため、原油を蒸留して得られた減圧残油を、更に２００〜３００℃の加熱下で空気を数時間吹き込んで製造する、いわゆるセミブローンアスファルトが提案されている（非特許文献１参照）。
しかしながら、これらの製造方法は特殊な原油を使用する、あるいは蒸留操作に加えて煩雑なブローイング操作（減圧残油を２００〜３００℃の加熱下で、空気を数時間吹き込む操作）が必要という問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−２６２１５７号公報
【非特許文献】
【０００４】
【非特許文献１】多田、伊藤，「アスファルト」，（社）日本アスファルト協会，１９７９年，Ｖｏｌ.２３，Ｎｏ．１５７，ｐ．４１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで、本発明では、セミブローニング等の煩雑な操作を行わず、アスファルテン含有量の高い溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ) を２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上のストレートアスファルトにブレンドすることで、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた、２５℃における針入度が１０〜１００の舗装用アスファルトを製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者等は、前記課題を解決するため、舗装用アスファルトおよびその製造方法について鋭意検討した結果、特定の性状を有する３種の基材を混合することにより、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた、２５℃における針入度が１０〜１００のアスファルトの製造方法を完成するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明は、［１］（１）２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、軟化点が２０〜５０℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓの性状を有するストレートアスファルト５０〜７０質量％、（２）原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理して得られる、軟化点が１００〜２００℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％の性状を有する溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％、および（３）流動接触分解装置（ＦＣＣ）から得られる残油であって、引火点が８０〜１９０℃、５０℃における動粘度が２０〜１００ｍｍ２/ｓ、芳香族分が１０〜６０質量％の性状を有するクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％からなることを特徴とする舗装用アスファルトに関する。
【０００８】
また本発明は、［２］２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が１０〜１００、軟化点が４４〜５０℃、６０℃における粘度が１５０Ｐａ・ｓ以上の性状を有する前記［１］に記載の舗装用アスファルトに関する。
【０００９】
また本発明は、［３］前記［１］に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％および前記［１］に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２５０以上、１２０℃における動粘度が１００〜２５０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に前記［１］に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法に関する。
【００１０】
また本発明は、［４］前記［１］に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％および前記［１］に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２００℃における粘度が２００〜６００ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に前記［１］に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法に関する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、所定の性状を有するストレートアスファルト、所定の性状を有する脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ) 、および所定の性状を有するクラリファイドオイルを所定量混合することで、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた２５℃における針入度が１０〜１００の舗装用アスファルトを提供することが出来る。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の舗装用アスファルト係るストレートアスファルトは、２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、好ましくは２５０以上、軟化点が２０〜５０℃、好ましくは２５〜３５℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓ、好ましくは１５０〜３００ｍｍ２／ｓの性状を有するものである。
ストレートアスファルトの２５℃における針入度が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動が低下するため好ましくない。軟化点が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐ひび割れ性が劣るため好ましくない。１２０℃における動粘度が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動性が低下するため好ましくない。
なお、ここでいう２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、軟化点、１２０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト」に基づき求められる値である。
【００１３】
本発明に用いられるストレートアスファルトは、原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油等から製造することができる。
当該ストレートアスファルトを得るための原油としては、前述の性状を有するストレートアスファルトが得られればどんな種類の原油でもよい。具体的には、パラフィン基原油とナフテン基原油の中間に位置する中間基原油およびナフテン基原油が好ましく、例えばアラビアンライト原油、イスムス原油、イラニアンヘビー原油、イラニアンライト原油、バチャケロ原油、ディアファナ原油、フート原油、クウェート原油、ラタウェー原油、アルライアン原油、エオシン原油、ソリューシュ原油が挙げられ、これらの原油は、単独でも、混合して用いることもできる。
また、前記所定のストレートアスファル性状を満足しさえすれば残油以外の他のアスファルト基材を配合して本発明に係るストレートアスファルトとしても良い。
【００１４】
本発明の舗装用アスファルトを得るためには、舗装用アスファルト全量基準で、ストレートアスファルトを５０〜７０質量％、好ましくは５５〜６５質量％、より好ましくは５０〜６０質量％配合する。ストレートアスファルトの配合量が５０質量％未満の場合は、ＣＬＯ配合量が増加し施工時発煙する等の点で好ましくない。一方、７０質量％を越える場合は、ＳＤＡピッチ配合量が低下することにより耐流動性の点で好ましくない。
【００１５】
本発明に用いられる溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ)は、軟化点が１００〜２００℃、好ましくは１２０〜１８０℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％、好ましくは５０〜７５質量％の性状を有するものである。
当該ＳＤＡピッチの軟化点が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動性が低下するため好ましくない。また、ＳＤＡピッチ中のアスファルテン含有量が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動性が低下するため好ましくない。
なお、ここでいう軟化点とは、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト‐軟化点試験方法（環球法）」により測定した値である。また、アスファルテンは、石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３「アスファルトのカラムクロマトグラフィ−による組成分析法」により測定した値である。
【００１６】
本発明に係る溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ）は、原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理することによって得られる。
前述の残油は、原油の精製工程において用いられる常圧蒸留装置によって原油を常圧蒸留することにより分離された常圧蒸留残油、および／または、当該常圧蒸留残油をさらに減圧蒸留装置によって減圧蒸留することにより分離された減圧蒸留残油を用いる。なお、本発明に係る残油は、常圧蒸留残油であってもよいし、減圧蒸留残油であってもよいし、常圧蒸留残油と減圧蒸留残油との混合物であってもよい。
【００１７】
前述のライトリフォーメートは、以下の方法で製造されることが好ましい。まず、原油を常圧蒸留装置によって分留して、ナフサ留分（主に３０〜２３０℃の留分）を得る。ナフサ留分は、常圧蒸留装置によって軽質ナフサ留分（例えば沸点３０〜９０℃相当）と重質ナフサ留分（例えば沸点８０〜１８０℃相当）とに予め分留して、その後水素化精製（水素化脱硫処理）しても良いし、水素化精製（水素化脱硫処理）装置でナフサ留分を処理した後、軽質ナフサと重質ナフサに分留しても良い。続いて、接触改質装置によって重質ナフサ（主として沸点８０〜１８０℃）を改質して芳香族系炭化水素を主体とするリフォーメートとする。その後、精留装置によってリフォーメートを、炭素数５の炭化水素を主成分とするライトリフォーメートと、Ｃ６＋留分とに分離する。Ｃ６＋留分は、炭素数６以上の芳香族系炭化水素を主成分とするものであり、他に炭素数６以上の飽和炭化水素、オレフィン系炭化水素、及びナフテン系炭化水素などの成分を含むものである。ライトリフォーメート及びＣ６＋留分に含まれる各成分は、例えば、ＧＣ（ガスクロマトグラフ）分析（ＪＩＳ Ｋ２５３６「石油製品‐成分試験方法」）などにより求めることができる。ライトリフォーメートとＣ６＋留分との分離条件は、ライトリフォーメート中にベンゼンが含まれないように分離できれば特に限定されるものではないが、例えばライトリフォーメート中のＣ６＋留分が３０容量％以下となるように適宜調整される。このようにして得られたライトリフォーメートは、ブタンを６〜１２容量％、ペンタンを６０〜７０容量％、ヘキサンを１０〜３０容量％含むものである。なお、ここでいうブタン、ペンタン、ヘキサンとは、各々炭素数４、５、６のノルマルパラフィンとイソパラフィンの混合物であってもよい。
【００１８】
本発明に係る溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ）は、前述の残油を前述のライトリフォーメートを溶剤として抽出処理することにより得られる。抽出処理する際には、溶剤抽出装置のミキサーなどの混合装置によって、残油と溶剤とを混合してから、溶剤の臨界圧力以上で臨界温度以下の一定の条件に保たれている溶剤抽出装置のアスファルテン分離槽に供給される。アスファルテン分離槽内では、残油に含まれるアスファルトが沈殿し、沈殿物はアスファルテン分離槽の底部から連続的に抜出され、ストリッパーによってわずかに含まれる溶剤が除去されて、溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ）とされる。なお、アスファルテン分離槽の上部から抜き出された油は脱れき油（ＤＡＯ：Deasphalted Oil）として利用される。
【００１９】
ライトリフォーメートを溶剤として残油を抽出処理する際には、抽出温度を１５０℃〜２００℃とし、溶剤と残油との流量比（溶剤／残油）を５／１〜８／１として行うことが好ましい。残油の抽出温度は、残油の性状に応じて適宜決定されるものであって、溶剤脱れきピッチの軟化点が一定となるように調整される。抽出温度が１５０℃未満であると、溶剤脱れきピッチの軟化点が２００℃を超え、溶剤抽出装置内から溶剤脱れきピッチを取り出すことが困難となり、溶剤脱れきピッチの生産性が低下する。抽出温度が２００℃を超えると、溶剤脱れきピッチの軟化点が１００℃未満となり、ＳＤＡピッチ中のアスファルテン分が低下し好ましくない。また、溶剤と残油との流量比（溶剤／残油）が５／１未満であると、溶剤が少ないため、アスファルテン分離槽での抽出効率が低下し、ＳＤＡピッチ中のアスファルテン分が低下し好ましくない。溶剤と残油との比（溶剤／残油）が８／１を超えると、必要以上の溶剤を循環させることで、溶剤抽出装置のエネルギー消費量が増大し、非経済的な運転となり好ましくない。このようにして軟化点が１００〜２００℃、アスファルテンが４０〜８０質量％である溶剤脱れきピッチを得ることができる。
【００２０】
本発明の舗装用アスファルトを得るためには、舗装用アスファルト全量基準で、溶剤脱れきピッチを２０〜４０質量％、好ましくは２０〜３５質量％、より好ましくは２０〜３０質量％配合する。溶剤脱れきピッチの配合量が２０質量％未満の場合は、耐流動性の点で好ましくない。一方、配合量が４０質量％を超える場合は、ひび割れ性の点で好ましくない。
【００２１】
本発明に用いられるクラリファイドオイル（ＣＬＯ）は、流動接触分解装置（ＦＣＣ）にて、原油の精製工程において得られる重質軽油、減圧軽油、脱アスファルト油、熱分解油、常圧残油などの高沸点留分を原料として固体酸触媒を用いて分解し、ＬＰＧ、接触分解ガソリン、接触分解灯油、接触分解軽油などの軽質油に分留した後の残油として得られる。原料および流動接触分解装置（ＦＣＣ）の運転条件によりＣＬＯの性状は異なるが、本発明に係るクラリファイドオイル（ＣＬＯ）は、引火点は８０〜１９０℃、好ましくは８５〜１８５℃、５０℃における動粘度は２０〜１００ｍｍ２／ｓ、好ましくは２５〜９０ｍｍ２／ｓ、芳香族分は１０〜６０質量％、好ましくは２０〜５５質量％の性状を有するものである。
【００２２】
ＣＬＯの引火点が、上記範囲を逸脱する場合は、舗装工事の軽質留分が蒸発し引火の危険があるため好ましくない。また、５０℃における動粘度が上記範囲を逸脱する場合は、ブレンド性が低下するため好ましくない。さらに、芳香族分が上記範囲を逸脱する場合は、ＳＤＡピッチの相溶性が低下するため好ましくない。
なお、ここでいう引火点とは、ＪＩＳ Ｋ２２６５−４「引火点の求め方‐第４部：クリーブランド開放法」に基づき求められる値であり、５０℃における動粘度とは、ＪＩＳ Ｋ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」に基づき求められる値であり、芳香族分とはＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３「アスファルトのカラムクロマトグラフィーによる組成分析」に基づき求められる値である。
【００２３】
本発明の舗装用アスファルトを得るためには、舗装用アスファルト全量基準で、クラリファイドオイル（ＣＬＯ）を５〜１５質量％、好ましくは５〜１２質量％、より好ましくは５〜１０質量％配合する。クラリファイドオイルの配合量が５質量％未満の場合は、ＳＤＡピッチの相溶性の点で好ましくない。一方、配合量が１５質量％を超える場合は、施工時の発煙性の点で好ましくない。
【００２４】
本発明の舗装用アスファルトは、好ましくは２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が１０〜１００、より好ましくは６０〜１００であり、軟化点は好ましくは４４〜５０℃であり、６０℃における粘度は好ましくは１５０Ｐａ・ｓ以上の性状を有する。２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、軟化点および６０℃における粘度が所定の範囲を満たすことにより、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトを得ることができる。
なお、ここでいう２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、軟化点、１２０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト」に基づき求められる値である。
【００２５】
本発明の舗装用アスファルトの製造方法については、所定の舗装用アスファルトが得られる限りは、上記３成分の配合、混合の方法は適宜に慣用の手段を採用することができる。
【００２６】
例えば、上述の所定のストレートアスファルトを５０〜７０質量％（舗装用アスファルト全量基準）と上述の所定のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２５０以上、１２０℃における動粘度が１００〜２５０ｍｍ２／ｓの混合基材を得た後、当該混合基材に上述の所定の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ) ２０〜４０質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、舗装用アスファルトを製造することが好ましい。ストレートアスファルトとクラリファイドオイル（ＣＬＯ）をまず混合し、所定の性状を有する混合基材とした後、該混合基材に溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)を混合するので、所望の性状を有する舗装用アスファルトを得るために溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)の混合量を調整することができ、本発明の舗装用アスファルトの製造が容易となる。
なお、ここでいう２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、１２０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト」に基づき求められる値である。
【００２７】
また、上述の所定の溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ） ２０〜４０質量％（舗装用アスファルト全量基準）および上述の所定のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、２００℃における粘度が２００〜６００ｍＰａ・ｓの混合基材を得た後、当該混合基材に上述の所定のストレートアスファルト５０〜７０質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、舗装用アスファルトを製造することも好ましい。溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)とクラリファイドオイル（ＣＬＯ）をまず混合し、所定の性状を有する混合基材とした後、該混合基材にストレートアスファルトを混合するので、所望の性状を有する舗装用アスファルトを得るためにストレートアスファルトの混合量を調整することができ、本発明の舗装用アスファルトの製造が容易となる。
なお、ここでいう２００℃における粘度は、石油学会法 ＪＰＩ−５Ｓ−５４−９９「アスファルト−回転粘度計による粘度試験方法」に基づき求められる値である。
【００２８】
前述の舗装用アスファルトの製造方法以外に、ストレートアスファルト、溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)、クラリファイドオイル（ＣＬＯ）を一緒に混合して、舗装用アスファルトを製造してもよいし、ストレートアスファルトと溶剤脱れきピッチを混合して混合基材とした後、当該混合基材にＣＬＯを混合して舗装用アスファルトを製造してもよい。
【実施例】
【００２９】
以下に実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに制限されるものではない。
【００３０】
（基材）
基材として、表１記載の減圧蒸留残油からなるストレートアスファルト１〜６、減圧蒸留残油をライトリフォーメートで抽出処理して得られるＳＤＡピッチ１〜９、流動接触分解装置(ＦＣＣ)の残油であるＣＬＯ１〜６を用意した。なお、基材の性状は、処理油の種類、処理条件の変更等で調整した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
（実施例１）
ストレートアスファルト１、ＳＤＡピッチ１、ＣＬＯ１を混合して舗装用アスファルト１を得て、当該舗装アスファルト１の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３３】
（実施例２）
ストレートアスファルト２、ＳＤＡピッチ２、ＣＬＯ２を混合して舗装用アスファルト２を得て、当該舗装アスファルト２の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３４】
（実施例３）
ストレートアスファルト３、ＳＤＡピッチ３、ＣＬＯ３を混合して舗装用アスファルト３を得て、当該舗装アスファルト３の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３５】
（実施例４）
ストレートアスファルト４とＣＬＯ４を混合し、２５℃における針入度４００、軟化点２０℃、１２０℃における動粘度１３０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついでＳＤＡピッチ４を混合基材に混合して舗装用アスファルト４を得て、当該舗装アスファルト４の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３６】
（実施例５）
ストレートアスファルト５とＣＬＯ５を混合し、２５℃における針入度４００、軟化点２５℃、１２０℃における動粘度１６０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついでＳＤＡピッチ５を混合基材に混合して舗装用アスファルト５を得て、当該舗装アスファルト５の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３７】
（実施例６）
ストレートアスファルト４とＣＬＯ６を混合し、２５℃における針入度３５０、軟化点３０℃、１２０℃における動粘度１９０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついでＳＤＡピッチ６を混合基材に混合して舗装用アスファルト６を得て、当該舗装アスファルト６の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３８】
（実施例７）
ＳＤＡピッチ３とＣＬＯ３を混合し、２５℃における針入度１８、軟化点９５℃、２００℃における粘度が４７０ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついでストレートアスファルト３を混合基材に混合して舗装用アスファルト７を得て、当該舗装アスファルト７の耐流動性および耐ひび割れ性を後述の試験法にて評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３９】
（実施例８）
ＳＤＡピッチ５とＣＬＯ５を混合し、２５℃における針入度１０、軟化点９０℃、２００℃における粘度が４２０ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついでストレートアスファルト３を混合基材に混合して舗装用アスファルト８を得て、当該舗装アスファルト８の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００４０】
（実施例９）
ＳＤＡピッチ１とＣＬＯ１を混合し、２５℃における針入度２０、軟化点８５℃、２００℃における粘度が３６０ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついでストレートアスファルト１を混合基材に混合して舗装用アスファルト９を得て、当該舗装アスファルト９の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００４１】
実施例１〜９のいずれの舗装用アスファルトも、耐流動性および耐ひび割れ性において優れた特性を示した。
【００４２】
【表２】
【００４３】
（比較例１）
針入度が小さく、１２０℃における動粘度が大きいストレートアスファルト６、軟化点が高く、アスファルテン含有量が多いＳＤＡピッチ７、ＣＬＯ５を混合して舗装用アスファルト１０を得て、当該舗装アスファルト１０の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表３に示す。舗装用アスファルトの性状は実施例と同等であっても、舗装用アスファルト１０の耐流動性および耐ひび割れ性のいずれにおいても、不十分な性能であった。
【００４４】
（比較例２）
ストレートアスファルト４、軟化点が低く、アスファルテン含有量が少ないＳＤＡピッチ８、ＣＬＯ４を混合して舗装用アスファルト１１を得て、当該舗装アスファルト１１の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表３に示す。舗装用アスファルトの性状は実施例と同等であっても、舗装用アスファルト１１の耐流動性および耐ひび割れ性のいずれにおいても、不十分な性能であった。
【００４５】
（比較例３）
ストレートアスファルトを用いずに、ＳＤＡピッチ９およびＣＬＯ４のみを混合して舗装用アスファルト１２を得て、当該舗装アスファルト１２の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表３に示す。舗装用アスファルトの性状は実施例と同等であっても、舗装用アスファルト１２は耐ひび割れ性において不十分な性能であった。
【００４６】
【表３】
【００４７】
なお、本願実施例及び比較例の耐流動性はホイールトラッキング試験による動的安定度により評価し、耐ひび割れ性は曲げ試験により評価した。
ホイールトラッキング試験および曲げ試験は、それぞれ、社団法人 日本道路協会「舗装試験法便覧」の３−７−３「ホイールトラッキング試験方法」、同３−７−５「曲げ試験方法」に記載の方法で行った。以下に試験法の概略を記す。
【００４８】
（ホイールトラッキング試験）
アスファルトと骨材を加熱混合したアスファルト混合物を所定の型枠（３００×３００×５０ｍｍ）に入れ整形した供試体を６０℃の恒温室で規定荷重（６８６±１０Ｎ）の小型車輪を往復させ、４５分および６０分における変形量（わだち掘れ量）を測定し、動的安定度（回／ｍｍ）を求め、混合物のわだち掘れに対する抵抗性を評価する。
動的安定度（ＤＳ：Ｄｙｎａｍｉｃ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ）の値は大きいほど、高温時における加熱アスファルト混合物の耐流動性の良いことを示す。一般的には、わだち掘れが起こらないためには動的安定度が５００以上である必要がある。
【００４９】
（曲げ試験）
アスファルトと骨材を加熱混合したアスファルト混合物を所定の型枠（３００×３００×５０ｍｍ）に入れ、整形した後、３００×１００×５０ｍｍの形状の供試体を切り出して供試体を作製し、−１０℃で養生後、供試体を載荷試験機にセットし、載荷速度５０ｍｍ／ｍｉｎで中央部に集中載荷する。最大荷重を示して供試体が破断するまで載荷を行い、荷重と変形量を求め、破断時（最大荷重時）の曲げ強度および破断時のひずみを求める。
一般的に、破断時の曲げ強度およびひずみの値は大きいほど、ひび割れに対する耐久性が良いことを示す。
【００５０】
(評価)
ホイールトラッキング試験結果より、動的安定度が５００（回／ｍｍ）以上である場合は、「わだち掘れがおこらない：○」と評価した。
さらに、曲げ試験結果より、「ひび割れが無し：○」、「場合によってはひび割れする：△」、「ひび割れ有り：×」と評価した。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明により耐流動性および耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトが提供される。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アスファルト舗装の長期供用性に優れた舗装用アスファルトおよびその製造方法に関するものである。具体的には、耐流動性や耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトおよびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
舗装用アスファルトには、原油を蒸留して製造した２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が４０〜１００のストレートアスファルトが一般的に使われているが、アスファルト舗装を取り巻く状況の変化として、アスファルト舗装のストック増大とコスト縮減の要求から舗装供用寿命を出来るだけ長く延ばすため、耐流動性や耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトが要求されている。
特許文献１（特開２００１−２６２１５７号公報）には、アスファルト舗装の破損原因であるわだち掘れ、疲労ひびわれ、低温ひび割れを起こさない良好な供用可能温度を有することを目的として、特殊な原油混合物を減圧蒸留して得た残油を含む、２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が４５以上７１以下、かつ１８０℃における動粘度が９０ｍｍ２／ｓ以下となるように調整したストレートアスファルトの製造方法が開示されている。
また、わだち掘れを改善するため、原油を蒸留して得られた減圧残油を、更に２００〜３００℃の加熱下で空気を数時間吹き込んで製造する、いわゆるセミブローンアスファルトが提案されている（非特許文献１参照）。
しかしながら、これらの製造方法は特殊な原油を使用する、あるいは蒸留操作に加えて煩雑なブローイング操作（減圧残油を２００〜３００℃の加熱下で、空気を数時間吹き込む操作）が必要という問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−２６２１５７号公報
【非特許文献】
【０００４】
【非特許文献１】多田、伊藤，「アスファルト」，（社）日本アスファルト協会，１９７９年，Ｖｏｌ.２３，Ｎｏ．１５７，ｐ．４１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで、本発明では、セミブローニング等の煩雑な操作を行わず、アスファルテン含有量の高い溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ) を２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上のストレートアスファルトにブレンドすることで、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた、２５℃における針入度が１０〜１００の舗装用アスファルトを製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者等は、前記課題を解決するため、舗装用アスファルトおよびその製造方法について鋭意検討した結果、特定の性状を有する３種の基材を混合することにより、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた、２５℃における針入度が１０〜１００のアスファルトの製造方法を完成するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明は、［１］（１）２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、軟化点が２０〜５０℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓの性状を有するストレートアスファルト５０〜７０質量％、（２）原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理して得られる、軟化点が１００〜２００℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％の性状を有する溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％、および（３）流動接触分解装置（ＦＣＣ）から得られる残油であって、引火点が８０〜１９０℃、５０℃における動粘度が２０〜１００ｍｍ２/ｓ、芳香族分が１０〜６０質量％の性状を有するクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％からなることを特徴とする舗装用アスファルトに関する。
【０００８】
また本発明は、［２］２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が１０〜１００、軟化点が４４〜５０℃、６０℃における粘度が１５０Ｐａ・ｓ以上の性状を有する前記［１］に記載の舗装用アスファルトに関する。
【０００９】
また本発明は、［３］前記［１］に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％および前記［１］に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２５０以上、１２０℃における動粘度が１００〜２５０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に前記［１］に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法に関する。
【００１０】
また本発明は、［４］前記［１］に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％および前記［１］に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２００℃における粘度が２００〜６００ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に前記［１］に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法に関する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、所定の性状を有するストレートアスファルト、所定の性状を有する脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ) 、および所定の性状を有するクラリファイドオイルを所定量混合することで、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた２５℃における針入度が１０〜１００の舗装用アスファルトを提供することが出来る。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の舗装用アスファルト係るストレートアスファルトは、２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、好ましくは２５０以上、軟化点が２０〜５０℃、好ましくは２５〜３５℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓ、好ましくは１５０〜３００ｍｍ２／ｓの性状を有するものである。
ストレートアスファルトの２５℃における針入度が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動が低下するため好ましくない。軟化点が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐ひび割れ性が劣るため好ましくない。１２０℃における動粘度が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動性が低下するため好ましくない。
なお、ここでいう２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、軟化点、１２０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト」に基づき求められる値である。
【００１３】
本発明に用いられるストレートアスファルトは、原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油等から製造することができる。
当該ストレートアスファルトを得るための原油としては、前述の性状を有するストレートアスファルトが得られればどんな種類の原油でもよい。具体的には、パラフィン基原油とナフテン基原油の中間に位置する中間基原油およびナフテン基原油が好ましく、例えばアラビアンライト原油、イスムス原油、イラニアンヘビー原油、イラニアンライト原油、バチャケロ原油、ディアファナ原油、フート原油、クウェート原油、ラタウェー原油、アルライアン原油、エオシン原油、ソリューシュ原油が挙げられ、これらの原油は、単独でも、混合して用いることもできる。
また、前記所定のストレートアスファル性状を満足しさえすれば残油以外の他のアスファルト基材を配合して本発明に係るストレートアスファルトとしても良い。
【００１４】
本発明の舗装用アスファルトを得るためには、舗装用アスファルト全量基準で、ストレートアスファルトを５０〜７０質量％、好ましくは５５〜６５質量％、より好ましくは５０〜６０質量％配合する。ストレートアスファルトの配合量が５０質量％未満の場合は、ＣＬＯ配合量が増加し施工時発煙する等の点で好ましくない。一方、７０質量％を越える場合は、ＳＤＡピッチ配合量が低下することにより耐流動性の点で好ましくない。
【００１５】
本発明に用いられる溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ)は、軟化点が１００〜２００℃、好ましくは１２０〜１８０℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％、好ましくは５０〜７５質量％の性状を有するものである。
当該ＳＤＡピッチの軟化点が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動性が低下するため好ましくない。また、ＳＤＡピッチ中のアスファルテン含有量が上記範囲を逸脱する場合は、舗装用アスファルトの耐流動性が低下するため好ましくない。
なお、ここでいう軟化点とは、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト‐軟化点試験方法（環球法）」により測定した値である。また、アスファルテンは、石油学会規格ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３「アスファルトのカラムクロマトグラフィ−による組成分析法」により測定した値である。
【００１６】
本発明に係る溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ）は、原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理することによって得られる。
前述の残油は、原油の精製工程において用いられる常圧蒸留装置によって原油を常圧蒸留することにより分離された常圧蒸留残油、および／または、当該常圧蒸留残油をさらに減圧蒸留装置によって減圧蒸留することにより分離された減圧蒸留残油を用いる。なお、本発明に係る残油は、常圧蒸留残油であってもよいし、減圧蒸留残油であってもよいし、常圧蒸留残油と減圧蒸留残油との混合物であってもよい。
【００１７】
前述のライトリフォーメートは、以下の方法で製造されることが好ましい。まず、原油を常圧蒸留装置によって分留して、ナフサ留分（主に３０〜２３０℃の留分）を得る。ナフサ留分は、常圧蒸留装置によって軽質ナフサ留分（例えば沸点３０〜９０℃相当）と重質ナフサ留分（例えば沸点８０〜１８０℃相当）とに予め分留して、その後水素化精製（水素化脱硫処理）しても良いし、水素化精製（水素化脱硫処理）装置でナフサ留分を処理した後、軽質ナフサと重質ナフサに分留しても良い。続いて、接触改質装置によって重質ナフサ（主として沸点８０〜１８０℃）を改質して芳香族系炭化水素を主体とするリフォーメートとする。その後、精留装置によってリフォーメートを、炭素数５の炭化水素を主成分とするライトリフォーメートと、Ｃ６＋留分とに分離する。Ｃ６＋留分は、炭素数６以上の芳香族系炭化水素を主成分とするものであり、他に炭素数６以上の飽和炭化水素、オレフィン系炭化水素、及びナフテン系炭化水素などの成分を含むものである。ライトリフォーメート及びＣ６＋留分に含まれる各成分は、例えば、ＧＣ（ガスクロマトグラフ）分析（ＪＩＳ Ｋ２５３６「石油製品‐成分試験方法」）などにより求めることができる。ライトリフォーメートとＣ６＋留分との分離条件は、ライトリフォーメート中にベンゼンが含まれないように分離できれば特に限定されるものではないが、例えばライトリフォーメート中のＣ６＋留分が３０容量％以下となるように適宜調整される。このようにして得られたライトリフォーメートは、ブタンを６〜１２容量％、ペンタンを６０〜７０容量％、ヘキサンを１０〜３０容量％含むものである。なお、ここでいうブタン、ペンタン、ヘキサンとは、各々炭素数４、５、６のノルマルパラフィンとイソパラフィンの混合物であってもよい。
【００１８】
本発明に係る溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ）は、前述の残油を前述のライトリフォーメートを溶剤として抽出処理することにより得られる。抽出処理する際には、溶剤抽出装置のミキサーなどの混合装置によって、残油と溶剤とを混合してから、溶剤の臨界圧力以上で臨界温度以下の一定の条件に保たれている溶剤抽出装置のアスファルテン分離槽に供給される。アスファルテン分離槽内では、残油に含まれるアスファルトが沈殿し、沈殿物はアスファルテン分離槽の底部から連続的に抜出され、ストリッパーによってわずかに含まれる溶剤が除去されて、溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ）とされる。なお、アスファルテン分離槽の上部から抜き出された油は脱れき油（ＤＡＯ：Deasphalted Oil）として利用される。
【００１９】
ライトリフォーメートを溶剤として残油を抽出処理する際には、抽出温度を１５０℃〜２００℃とし、溶剤と残油との流量比（溶剤／残油）を５／１〜８／１として行うことが好ましい。残油の抽出温度は、残油の性状に応じて適宜決定されるものであって、溶剤脱れきピッチの軟化点が一定となるように調整される。抽出温度が１５０℃未満であると、溶剤脱れきピッチの軟化点が２００℃を超え、溶剤抽出装置内から溶剤脱れきピッチを取り出すことが困難となり、溶剤脱れきピッチの生産性が低下する。抽出温度が２００℃を超えると、溶剤脱れきピッチの軟化点が１００℃未満となり、ＳＤＡピッチ中のアスファルテン分が低下し好ましくない。また、溶剤と残油との流量比（溶剤／残油）が５／１未満であると、溶剤が少ないため、アスファルテン分離槽での抽出効率が低下し、ＳＤＡピッチ中のアスファルテン分が低下し好ましくない。溶剤と残油との比（溶剤／残油）が８／１を超えると、必要以上の溶剤を循環させることで、溶剤抽出装置のエネルギー消費量が増大し、非経済的な運転となり好ましくない。このようにして軟化点が１００〜２００℃、アスファルテンが４０〜８０質量％である溶剤脱れきピッチを得ることができる。
【００２０】
本発明の舗装用アスファルトを得るためには、舗装用アスファルト全量基準で、溶剤脱れきピッチを２０〜４０質量％、好ましくは２０〜３５質量％、より好ましくは２０〜３０質量％配合する。溶剤脱れきピッチの配合量が２０質量％未満の場合は、耐流動性の点で好ましくない。一方、配合量が４０質量％を超える場合は、ひび割れ性の点で好ましくない。
【００２１】
本発明に用いられるクラリファイドオイル（ＣＬＯ）は、流動接触分解装置（ＦＣＣ）にて、原油の精製工程において得られる重質軽油、減圧軽油、脱アスファルト油、熱分解油、常圧残油などの高沸点留分を原料として固体酸触媒を用いて分解し、ＬＰＧ、接触分解ガソリン、接触分解灯油、接触分解軽油などの軽質油に分留した後の残油として得られる。原料および流動接触分解装置（ＦＣＣ）の運転条件によりＣＬＯの性状は異なるが、本発明に係るクラリファイドオイル（ＣＬＯ）は、引火点は８０〜１９０℃、好ましくは８５〜１８５℃、５０℃における動粘度は２０〜１００ｍｍ２／ｓ、好ましくは２５〜９０ｍｍ２／ｓ、芳香族分は１０〜６０質量％、好ましくは２０〜５５質量％の性状を有するものである。
【００２２】
ＣＬＯの引火点が、上記範囲を逸脱する場合は、舗装工事の軽質留分が蒸発し引火の危険があるため好ましくない。また、５０℃における動粘度が上記範囲を逸脱する場合は、ブレンド性が低下するため好ましくない。さらに、芳香族分が上記範囲を逸脱する場合は、ＳＤＡピッチの相溶性が低下するため好ましくない。
なお、ここでいう引火点とは、ＪＩＳ Ｋ２２６５−４「引火点の求め方‐第４部：クリーブランド開放法」に基づき求められる値であり、５０℃における動粘度とは、ＪＩＳ Ｋ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」に基づき求められる値であり、芳香族分とはＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３「アスファルトのカラムクロマトグラフィーによる組成分析」に基づき求められる値である。
【００２３】
本発明の舗装用アスファルトを得るためには、舗装用アスファルト全量基準で、クラリファイドオイル（ＣＬＯ）を５〜１５質量％、好ましくは５〜１２質量％、より好ましくは５〜１０質量％配合する。クラリファイドオイルの配合量が５質量％未満の場合は、ＳＤＡピッチの相溶性の点で好ましくない。一方、配合量が１５質量％を超える場合は、施工時の発煙性の点で好ましくない。
【００２４】
本発明の舗装用アスファルトは、好ましくは２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が１０〜１００、より好ましくは６０〜１００であり、軟化点は好ましくは４４〜５０℃であり、６０℃における粘度は好ましくは１５０Ｐａ・ｓ以上の性状を有する。２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、軟化点および６０℃における粘度が所定の範囲を満たすことにより、耐流動性および耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトを得ることができる。
なお、ここでいう２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、軟化点、１２０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト」に基づき求められる値である。
【００２５】
本発明の舗装用アスファルトの製造方法については、所定の舗装用アスファルトが得られる限りは、上記３成分の配合、混合の方法は適宜に慣用の手段を採用することができる。
【００２６】
例えば、上述の所定のストレートアスファルトを５０〜７０質量％（舗装用アスファルト全量基準）と上述の所定のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２５０以上、１２０℃における動粘度が１００〜２５０ｍｍ２／ｓの混合基材を得た後、当該混合基材に上述の所定の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ) ２０〜４０質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、舗装用アスファルトを製造することが好ましい。ストレートアスファルトとクラリファイドオイル（ＣＬＯ）をまず混合し、所定の性状を有する混合基材とした後、該混合基材に溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)を混合するので、所望の性状を有する舗装用アスファルトを得るために溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)の混合量を調整することができ、本発明の舗装用アスファルトの製造が容易となる。
なお、ここでいう２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、１２０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２０７「石油アスファルト」に基づき求められる値である。
【００２７】
また、上述の所定の溶剤脱れきピッチ（ＳＤＡピッチ） ２０〜４０質量％（舗装用アスファルト全量基準）および上述の所定のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、２００℃における粘度が２００〜６００ｍＰａ・ｓの混合基材を得た後、当該混合基材に上述の所定のストレートアスファルト５０〜７０質量％（舗装用アスファルト全量基準）を混合して、舗装用アスファルトを製造することも好ましい。溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)とクラリファイドオイル（ＣＬＯ）をまず混合し、所定の性状を有する混合基材とした後、該混合基材にストレートアスファルトを混合するので、所望の性状を有する舗装用アスファルトを得るためにストレートアスファルトの混合量を調整することができ、本発明の舗装用アスファルトの製造が容易となる。
なお、ここでいう２００℃における粘度は、石油学会法 ＪＰＩ−５Ｓ−５４−９９「アスファルト−回転粘度計による粘度試験方法」に基づき求められる値である。
【００２８】
前述の舗装用アスファルトの製造方法以外に、ストレートアスファルト、溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)、クラリファイドオイル（ＣＬＯ）を一緒に混合して、舗装用アスファルトを製造してもよいし、ストレートアスファルトと溶剤脱れきピッチを混合して混合基材とした後、当該混合基材にＣＬＯを混合して舗装用アスファルトを製造してもよい。
【実施例】
【００２９】
以下に実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに制限されるものではない。
【００３０】
（基材）
基材として、表１記載の減圧蒸留残油からなるストレートアスファルト１〜６、減圧蒸留残油をライトリフォーメートで抽出処理して得られるＳＤＡピッチ１〜９、流動接触分解装置(ＦＣＣ)の残油であるＣＬＯ１〜６を用意した。なお、基材の性状は、処理油の種類、処理条件の変更等で調整した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
（実施例１）
ストレートアスファルト１、ＳＤＡピッチ１、ＣＬＯ１を混合して舗装用アスファルト１を得て、当該舗装アスファルト１の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３３】
（実施例２）
ストレートアスファルト２、ＳＤＡピッチ２、ＣＬＯ２を混合して舗装用アスファルト２を得て、当該舗装アスファルト２の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３４】
（実施例３）
ストレートアスファルト３、ＳＤＡピッチ３、ＣＬＯ３を混合して舗装用アスファルト３を得て、当該舗装アスファルト３の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３５】
（実施例４）
ストレートアスファルト４とＣＬＯ４を混合し、２５℃における針入度４００、軟化点２０℃、１２０℃における動粘度１３０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついでＳＤＡピッチ４を混合基材に混合して舗装用アスファルト４を得て、当該舗装アスファルト４の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３６】
（実施例５）
ストレートアスファルト５とＣＬＯ５を混合し、２５℃における針入度４００、軟化点２５℃、１２０℃における動粘度１６０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついでＳＤＡピッチ５を混合基材に混合して舗装用アスファルト５を得て、当該舗装アスファルト５の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３７】
（実施例６）
ストレートアスファルト４とＣＬＯ６を混合し、２５℃における針入度３５０、軟化点３０℃、１２０℃における動粘度１９０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついでＳＤＡピッチ６を混合基材に混合して舗装用アスファルト６を得て、当該舗装アスファルト６の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３８】
（実施例７）
ＳＤＡピッチ３とＣＬＯ３を混合し、２５℃における針入度１８、軟化点９５℃、２００℃における粘度が４７０ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついでストレートアスファルト３を混合基材に混合して舗装用アスファルト７を得て、当該舗装アスファルト７の耐流動性および耐ひび割れ性を後述の試験法にて評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００３９】
（実施例８）
ＳＤＡピッチ５とＣＬＯ５を混合し、２５℃における針入度１０、軟化点９０℃、２００℃における粘度が４２０ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついでストレートアスファルト３を混合基材に混合して舗装用アスファルト８を得て、当該舗装アスファルト８の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００４０】
（実施例９）
ＳＤＡピッチ１とＣＬＯ１を混合し、２５℃における針入度２０、軟化点８５℃、２００℃における粘度が３６０ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついでストレートアスファルト１を混合基材に混合して舗装用アスファルト９を得て、当該舗装アスファルト９の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表２に示す。
【００４１】
実施例１〜９のいずれの舗装用アスファルトも、耐流動性および耐ひび割れ性において優れた特性を示した。
【００４２】
【表２】
【００４３】
（比較例１）
針入度が小さく、１２０℃における動粘度が大きいストレートアスファルト６、軟化点が高く、アスファルテン含有量が多いＳＤＡピッチ７、ＣＬＯ５を混合して舗装用アスファルト１０を得て、当該舗装アスファルト１０の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表３に示す。舗装用アスファルトの性状は実施例と同等であっても、舗装用アスファルト１０の耐流動性および耐ひび割れ性のいずれにおいても、不十分な性能であった。
【００４４】
（比較例２）
ストレートアスファルト４、軟化点が低く、アスファルテン含有量が少ないＳＤＡピッチ８、ＣＬＯ４を混合して舗装用アスファルト１１を得て、当該舗装アスファルト１１の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表３に示す。舗装用アスファルトの性状は実施例と同等であっても、舗装用アスファルト１１の耐流動性および耐ひび割れ性のいずれにおいても、不十分な性能であった。
【００４５】
（比較例３）
ストレートアスファルトを用いずに、ＳＤＡピッチ９およびＣＬＯ４のみを混合して舗装用アスファルト１２を得て、当該舗装アスファルト１２の耐流動性および耐ひび割れ性を評価した。各基材の混合割合、舗装用アスファルトの性状、および評価結果を表３に示す。舗装用アスファルトの性状は実施例と同等であっても、舗装用アスファルト１２は耐ひび割れ性において不十分な性能であった。
【００４６】
【表３】
【００４７】
なお、本願実施例及び比較例の耐流動性はホイールトラッキング試験による動的安定度により評価し、耐ひび割れ性は曲げ試験により評価した。
ホイールトラッキング試験および曲げ試験は、それぞれ、社団法人 日本道路協会「舗装試験法便覧」の３−７−３「ホイールトラッキング試験方法」、同３−７−５「曲げ試験方法」に記載の方法で行った。以下に試験法の概略を記す。
【００４８】
（ホイールトラッキング試験）
アスファルトと骨材を加熱混合したアスファルト混合物を所定の型枠（３００×３００×５０ｍｍ）に入れ整形した供試体を６０℃の恒温室で規定荷重（６８６±１０Ｎ）の小型車輪を往復させ、４５分および６０分における変形量（わだち掘れ量）を測定し、動的安定度（回／ｍｍ）を求め、混合物のわだち掘れに対する抵抗性を評価する。
動的安定度（ＤＳ：Ｄｙｎａｍｉｃ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ）の値は大きいほど、高温時における加熱アスファルト混合物の耐流動性の良いことを示す。一般的には、わだち掘れが起こらないためには動的安定度が５００以上である必要がある。
【００４９】
（曲げ試験）
アスファルトと骨材を加熱混合したアスファルト混合物を所定の型枠（３００×３００×５０ｍｍ）に入れ、整形した後、３００×１００×５０ｍｍの形状の供試体を切り出して供試体を作製し、−１０℃で養生後、供試体を載荷試験機にセットし、載荷速度５０ｍｍ／ｍｉｎで中央部に集中載荷する。最大荷重を示して供試体が破断するまで載荷を行い、荷重と変形量を求め、破断時（最大荷重時）の曲げ強度および破断時のひずみを求める。
一般的に、破断時の曲げ強度およびひずみの値は大きいほど、ひび割れに対する耐久性が良いことを示す。
【００５０】
(評価)
ホイールトラッキング試験結果より、動的安定度が５００（回／ｍｍ）以上である場合は、「わだち掘れがおこらない：○」と評価した。
さらに、曲げ試験結果より、「ひび割れが無し：○」、「場合によってはひび割れする：△」、「ひび割れ有り：×」と評価した。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明により耐流動性および耐ひび割れ性に優れた舗装用アスファルトが提供される。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（１）２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、軟化点が２０〜５０℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓの性状を有するストレートアスファルト５０〜７０質量％、（２）原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理して得られる、軟化点が１００〜２００℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％の性状を有する溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％、および（３）流動接触分解装置（ＦＣＣ）から得られる残油であって、引火点が８０〜１９０℃、５０℃における動粘度が２０〜１００ｍｍ２/ｓ、芳香族分が１０〜６０質量％の性状を有するクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％からなることを特徴とする舗装用アスファルト。
【請求項２】
２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が１０〜１００、軟化点が４４〜５０℃、６０℃における粘度が１５０Ｐａ・ｓ以上の性状を有することを特徴とする請求項１記載の舗装用アスファルト。
【請求項３】
請求項１に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％および請求項１に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２５０以上、１２０℃における動粘度が１００〜２５０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に請求項１に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法。
【請求項４】
請求項１に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％および請求項１に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２００℃における粘度が２００〜６００ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に請求項１に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法。
【請求項１】
（１）２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２００以上、軟化点が２０〜５０℃、１２０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ２／ｓの性状を有するストレートアスファルト５０〜７０質量％、（２）原油を常圧蒸留して得られる常圧蒸留残油、原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られる減圧蒸留残油から選ばれる少なくとも一つを含む残油を、原油を常圧蒸留して分留されるナフサ留分を接触改質して得られるライトリフォーメートを溶剤として抽出処理して得られる、軟化点が１００〜２００℃、アスファルテン含有量が４０〜８０質量％の性状を有する溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％、および（３）流動接触分解装置（ＦＣＣ）から得られる残油であって、引火点が８０〜１９０℃、５０℃における動粘度が２０〜１００ｍｍ２/ｓ、芳香族分が１０〜６０質量％の性状を有するクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％からなることを特徴とする舗装用アスファルト。
【請求項２】
２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が１０〜１００、軟化点が４４〜５０℃、６０℃における粘度が１５０Ｐａ・ｓ以上の性状を有することを特徴とする請求項１記載の舗装用アスファルト。
【請求項３】
請求項１に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％および請求項１に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）が２５０以上、１２０℃における動粘度が１００〜２５０ｍｍ２／ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に請求項１に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法。
【請求項４】
請求項１に記載の溶剤脱れきピッチ(ＳＤＡピッチ)２０〜４０質量％および請求項１に記載のクラリファイドオイル（ＣＬＯ）５〜１５質量％を混合して２００℃における粘度が２００〜６００ｍＰａ・ｓの混合基材を得、ついで該混合基材に請求項１に記載のストレートアスファルト５０〜７０質量％を混合することを特徴とする舗装用アスファルトの製造方法。
【公開番号】特開２０１２−７０６３（Ｐ２０１２−７０６３Ａ）
【公開日】平成２４年１月１２日（２０１２．１．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１４３５５０（Ｐ２０１０−１４３５５０）
【出願日】平成２２年６月２４日（２０１０．６．２４）
【出願人】（０００００４４４４）ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社 (1,898)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１月１２日（２０１２．１．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年６月２４日（２０１０．６．２４）
【出願人】（０００００４４４４）ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社 (1,898)
【Ｆターム（参考）】
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