高炉の吹卸し操業方法
【課題】空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上を図り、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮可能な高炉の吹卸し操業方法を提供する。
【解決手段】高炉１０を吹き止め、高炉１０の羽口１１から空気を送風して、高炉１０炉内の装入物１２を減尺する高炉の吹卸し操業方法において、羽口１１から吹き込まれる空気が高炉１０炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、装入物１２の流動開始速度を用いて予め求め、減尺される装入物１２の上面が、高炉１０の炉腹部１７の下部から朝顔部１５の上部の領域に達したときに、羽口１１から吹き込む空気の送風量を、羽口１１から吹き込む空気の浮力と装入物１２の重量との釣り合いから得られる送風量から、限界送風量以下に切り替える。
【解決手段】高炉１０を吹き止め、高炉１０の羽口１１から空気を送風して、高炉１０炉内の装入物１２を減尺する高炉の吹卸し操業方法において、羽口１１から吹き込まれる空気が高炉１０炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、装入物１２の流動開始速度を用いて予め求め、減尺される装入物１２の上面が、高炉１０の炉腹部１７の下部から朝顔部１５の上部の領域に達したときに、羽口１１から吹き込む空気の送風量を、羽口１１から吹き込む空気の浮力と装入物１２の重量との釣り合いから得られる送風量から、限界送風量以下に切り替える。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉の改修や工事などを行う際に、事前に高炉炉内の装入物を減尺させる高炉の吹卸し操業方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高炉の改修や工事などを行う場合、高炉炉内の装入物（炉内に層状に装入された鉱石とコークス）の高さレベルを低減（減尺）させる吹卸し操業を事前に行っている。この吹卸し操業を行うに際しては、炉内の装入物重量の減少と炉内の圧損状態の変化（融着帯消滅など）とが同時に起こることから、これらを考慮した操業を行わなければ、羽口から送り込む空気が高炉炉頂へ吹き抜ける現象（吹き抜け）が発生し易くなる。
このため、過去の操業実績などから、十分な安全率を見込んだ空気の送風量を決定し、この送風量で、炉内の装入物を減尺させることが一般的である。
【０００３】
特に、減尺末期は、炉内の炉芯コークス（傾斜角度：通常６０度）が安息角（通常は２０〜３０度）まで崩れながら、羽口先にコークスが供給されるため、このときの送風量の設定を誤ると、上記した空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生して、以下の問題が生じる。
１）羽口から吹き込まれた空気と装入物の接触機会が減少することで、装入物中のコークスの消費速度が遅れる。
２）吹き上がった装入物が、再度羽口前方のレースウェイ領域に供給され、装入物の減尺速度が遅れる。
そこで、例えば、特許文献１に示すように、ガスによる浮力（ΔＰ×断面積、ΔＰは炉内圧損）と装入物重量（装入物荷重ともいう）との比を算出し、更に過去の実績から求めたしきい値により、羽口から送り込む空気の送風量を決定する方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２５４８９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、前記従来の方法は、高炉炉内の断面積とガス流の分布を一定と考える必要があることから、ガスによる浮力と装入物重量との比が１となる場合は、吹き抜けが発生しないことになるが、減尺末期では、空気の送風量を、通常操業の実績を基に安全率を見込んだ値に設定しなければ、空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生していた。これは、装入物重量やガス流分布が、高炉炉内の半径方向で異なっていることに起因する。
更に、減尺末期には、装入物が高炉の朝顔部まで減尺されるが、この朝顔部は、すり鉢状になっており、しかも炉芯コークスの存在によりガス流路の断面積が縮小しているため、炉内ガスの流速が上昇して、空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生することが多い。
【０００６】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上を図り、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮可能な高炉の吹卸し操業方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の課題を解決するためになされた本発明の要旨は、以下の通りである。
（１）高炉を吹き止め、該高炉の羽口から空気を送風して、該高炉炉内の装入物を減尺する高炉の吹卸し操業方法において、
前記羽口から吹き込まれる空気が前記高炉炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、前記装入物の流動開始速度を用いて予め求め、減尺される前記装入物の上面が、前記高炉の炉腹部の下部から朝顔部の上部の領域に達したときに、前記羽口から吹き込む空気の送風量を、該羽口から吹き込む空気の浮力と前記装入物の重量との釣り合いから得られる送風量から、前記限界送風量以下に切り替えることを特徴とする高炉の吹卸し操業方法。
【０００８】
（２）前記領域は、前記朝顔部の上端位置を基準として、前記高炉の炉口から前記羽口までの距離Ｄの−０．１倍以上０．１倍以下の範囲であることを特徴とする（１）記載の高炉の吹卸し操業方法。
【発明の効果】
【０００９】
本発明に係る高炉の吹卸し操業方法は、羽口から吹き込まれる空気が高炉炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、装入物の流動開始速度を用いて予め求めるので、高炉炉内の半径方向で異なる装入物重量やガス流分布、並びに炉内断面積を考慮した空気の送風量が得られる。ここで、炉内断面積は、高炉の朝顔部の領域で減少するため、減尺される装入物の上面が、高炉の炉腹部の下部から朝顔部の上部の領域に達したときに、空気の送風量を、羽口から吹き込む空気の浮力と装入物の重量との釣り合いから得られる送風量から、限界送風量以下に切り替える。
これにより、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制でき、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上が図れ、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】（Ａ）〜（Ｄ）は本発明の一実施の形態に係る高炉の吹卸し操業方法を適用する高炉の炉内状況を示す説明図である。
【図２】同高炉の吹卸し操業方法を適用した空気の送風量の推移を示す説明図である。
【図３】高炉の朝顔部での炉内状況の説明図である。
【図４】装入物の減尺率とＣＯ生成率との関係を示す説明図である。
【図５】実施例に係る高炉の吹卸し操業方法を適用した空気の送風量推移を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
図１（Ａ）〜（Ｄ）、図２に示すように、本発明の一実施の形態に係る高炉の吹卸し操業方法は、高炉１０の操業を停止し（吹き止め）、高炉１０の羽口１１から空気を送風して、高炉１０炉内の装入物１２、即ち層状に装入された鉱石とコークスの高さレベルを低減する減尺方法であり、羽口１１から吹き込む空気の炉頂への吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの消費速度と装入物１２の減尺速度の向上を図る方法である。以下、詳しく説明する。
【００１２】
高炉１０の改修や工事などを行う場合、図１（Ａ）に示すように、吹卸し操業を開始する。
まず、高炉１０炉内に装入された鉱石とコークスの上に、更に多量のコークスを装入する。なお、層状に装入された鉱石及びコークスと、更に装入されたコークスとで、装入物１２が構成される。
次に、図１（Ｂ）に示す吹卸し途中では、装入物１２の表面高さ位置を測定する差指（垂下式のレベル検出器）１３を用いて、装入物１２の高さレベルを測定しながら、羽口１１からの空気の送風量を、装入物１２の高さレベルに応じて調整することにより、装入物１２の高さレベルを低減する。なお、この装入物１２の高さレベルが低減していくと、図１（Ｃ）に示すように、融着帯１４が部分的に崩壊し、高炉１０炉内の圧損が減少していく。
【００１３】
上記した図１（Ａ）〜（Ｃ）に示す吹卸し操業においては、羽口１１から吹き込む空気の送風量を、以下に示す羽口１１から吹き込む空気の浮力と、装入物１２の重量との釣り合いから求める。
ΔＰ×Ｓ＝Ｗ ・・・（１）
ここで、ΔＰ：炉内圧損（ｋｇ／ｍ２）、Ｓ：高炉の炉内断面積（ｍ２）、Ｗ：装入物重量（ｋｇ）、である。なお、炉内圧損は、｛（送風圧力）−（炉頂圧力）｝で求まる。
この式（１）について、装入物１２の重量と空気による浮力との比をＦとすると、式（２）で示される。
Ｆ＝Ｗ／（ΔＰ×Ｓ） ・・・（２）
【００１４】
なお、上記した装入物重量Ｗは、式（３）で表される。
Ｗ＝ＷＶ×（１＋α）×（Ｏ／Ｃ＋１）／｛（Ｏ／Ｃ）／ρｏｒｅ＋１／ρｃｏｋｅ｝ ・・・（３）
ここで、ＷＶ：炉内容積（ｍ３）、α：装入物の圧縮率（例えば、０．１）、Ｏ／Ｃ：｛（鉱石重量）／（コークス重量）｝、ρｏｒｅ：鉱石の密度（ｋｇ／ｍ３）、ρｃｏｋｅ：コークスの密度（ｋｇ／ｍ３）、である。
【００１５】
そして、前記した式（２）に、上記した式（３）から得られる装入物重量Ｗと、Ｆ値を、それぞれ代入し、各減尺レベル（残留物の高さレベル）での炉内圧損ΔＰを算出する。なお、装入物重量Ｗは、高炉の仕様と、使用する鉱石及びコークスの品質により決定される値を、式（３）に代入することで求まる。また、Ｆ値は、前記した羽口から吹き込む空気の浮力と、装入物の重量との釣り合いから、「１」とすればよいが、実際の高炉では、炉内の半径方向に重量のばらつき（Ｏ／Ｃ差など）があるため、安全率を含んだ値（例えば、２〜３程度）に設定する必要がある。
【００１６】
以上の方法で得られた炉内圧損ΔＰを限界圧力として、羽口１１から吹き込む、図２に示す空気の送風量（Ｆ値制約）を求める。なお、この空気の送風量を求めるに際しては、予め算出した限界圧力と送風量の関係式（過去の実績）に代入して求める（対照表により求めてもよい）。
以上に示した空気の送風量の算出は、ＲＡＭ、ＣＰＵ、ＲＯＭ、Ｉ／Ｏ、及びこれらの要素を接続するバスを備えた従来公知の演算器（即ち、コンピュータ）を用いて行うが、これに限定されるものではない。
【００１７】
上記した送風量で、高炉１０に空気を吹き込み、装入物１２の減尺を行っていくが、融着帯１４が消滅した後は、高炉１０炉内の圧損が大幅に減少し、上記した限界圧力が大きく算出されてしまうため、空気の吹き抜けのリスクが拡大する。特に、減尺末期、即ち装入物１２が高炉１０の朝顔部１５まで減尺すると、高炉１０炉内のコークスが流動化する。これは、朝顔部１５以下では、下方へ向けて縮径する朝顔部１５のテーパ（傾斜角度：７０〜８５度程度）と、炉芯コークス１６（空気は通過できない）の存在により、羽口１１から吹き込まれる空気の流路（断面積）が減少し、上記した空気の送風量では、炉内のガス流速が上昇して、コークスが流動化し易くなるためである。
【００１８】
そこで、減尺される装入物１２の上面が、高炉１０の炉腹部１７の下部から朝顔部１５の上部の領域に達したときに、羽口１１から吹き込む空気の送風量を、前記した方法で求めた送風量から、羽口１１から吹き込まれる空気が高炉１０炉内を吹き抜けることを防止可能な送風量、即ち限界送風量以下に切り替える。なお、炉腹部１７とは、その下端部が、朝顔部１５の上端部に連接する部分であり、その断面積は、炉腹部１７の上端から下端まで略同一である。
上記した送風量の切り替え領域は、具体的には、朝顔部１５の上端位置Ｘを基準として、高炉１０の炉口（ストックライン位置）の上端位置から羽口１１の上端位置までの距離Ｄの−０．１倍以上０．１倍以下の範囲である（図１（Ａ）参照）。
【００１９】
このように、送風量の切り替え位置を、朝顔部１５の上端位置Ｘを基準として、距離Ｄの±１０％の領域内とすることで、吹卸し操業に悪影響を及ぼさない範囲で空気の送風量を変更できるが、好ましくは、上限を、距離Ｄの０．０５倍、更には、朝顔部１５の上端位置Ｘ、下限を、距離Ｄの−０．０５倍とするのがよい。なお、装入物１２の上面位置は、差指１３により検知しているが、装入物１２の上面位置を検出できれば、これに限定されるものではない。
上記した限界送風量は、装入物１２の流動開始速度Ｕｍｆを用いて予め求める。以下、流動開始速度Ｕｍｆの算出方法について説明する。
【００２０】
流動開始速度Ｕｍｆは、粉体工学により、式（４）により理論的に算出できる。ただし、式（４）で使用する形状係数や空隙率は、高炉の解体調査（実績値）などを基に決定している。
Ｕｍｆ＝｛Ｄｐｉ（ρｉ−ρｇａｓ）×ｇ／２４．５／ρｇａｓ｝１／２ ・・・（４）
ここで、Ｕｍｆ：流動開始速度（ｍ／ｓｅｃ）、Ｄｐｉ：粒径（ｍ）、ρｉとρｇａｓ：密度（ｋｇ／ｍ３）、ｇ：重力加速度（ｍ／ｓｅｃ２）、である。
なお、ρｉは、コークスを前提とした密度であり、ρｇａｓは、Ｈ２（８質量％）、Ｈ２Ｏ（３質量％）、Ｎ２（５６質量％）、ＣＯ（２５質量％）、及びＣＯ２（８質量％）で構成されるガスを前提とした密度である。
【００２１】
また、高炉１０炉内のガス流速Ｕｉは、式（５）で算出される。
Ｕｉ＝｛Ｖｂｏｓｈ／（６０×ε×Ｓｉ）｝×｛（Ｔｉ＋２７３）／２７３｝×｛１．０３３／（Ｐｉ＋１．０３３）｝ ・・・（５）
ここで、Ｕｉ：ガス流速（ｍ／ｓｅｃ）、Ｖｂｏｓｈ：ボッシュガス量（Ｎｍ３／分）、ε：装入物の空隙率（−）、Ｓｉ：断面積（ｍ２）、Ｔｉ：ガス温度（℃）、Ｐｉ：送風圧力から送風管の配管圧損を差し引いた圧力（ｋｇ／ｍ２）、である。なお、上記式（５）の左辺では、ボッシュガス量Ｖｂｏｓｈを「６０」で除しているため、左辺と右辺の単位は釣り合う。
従って、式（４）から、流動開始速度Ｕｍｆを求めた後、この流動開始速度Ｕｍｆ未満となるＵｉ（例えば、流動開始速度Ｕｍｆの８０％以上１００％未満）を式（５）に代入して、ボッシュガス量Ｖｂｏｓｈを求め、式（６）により限界送風量を決定する。
Ｖｂｏｓｈ＝ＢＶ×１．２１＋（ＦＶＯ２／６０）×２＋ＢＶ×ＢＭ×（２２．４／１８）×２ ・・・（６）
ここで、ＢＶ：限界送風量（Ｎｍ３／分）、ＦＶＯ２：酸素富化量（Ｎｍ３／時間）、ＢＭ：送風湿分添加率（ｇ／Ｎｍ３）、である。
【００２２】
なお、上記した式（５）に代入する炉内の断面積Ｓｉには、図３に示す断面積Ｓ１を使用できる。これは、高炉１０の朝顔部１５の傾斜角度が、炉内の装入物１２（ここでは、コークス）を水平状態で減尺できるように設定されているためである。
しかし、炉内の断面積Ｓｉを、朝顔部１５と炉芯コークス１６の傾斜角度を考慮した値とすることもできる。この場合、コークスは、朝顔部１５と炉芯コークス１６に近づくに伴って、その高さ位置が高くなる（傾斜角度が大きくなる）傾向にあるが、コークスの安息角は３０度であるため、この傾斜角度を超えて高くなることはない。そこで、差指１３の位置を起点とし、傾斜角度３０度で朝顔部１５と接触する位置での水平状態の断面積Ｓ２を求め、この断面積Ｓ２と差指１３の位置の断面積Ｓ１を、それぞれ式（５）に代入して、限界送風量を求めその平均値を求める。なお、差指１３の炉径方向の位置は、炉腹の半径をＲとした場合、炉中心から０．４Ｒ〜０．７Ｒの範囲内である。
【００２３】
上記した方法で予め求めた限界送風量、即ち図２に示す空気の限界送風量（Ｕｍｆ制約）に基づいて（例えば、限界送風量の７０％以上、更には９０％以上、１００％以下の送風量で）、高炉１０炉内への空気の吹き込みを行う。なお、限界送風量も、前記した演算器により、予め求めることができる。
ここで、５０００ｍ３級の高炉を使用して吹卸し操業を行うに際し、装入物中のコークスの消費速度と装入物の減尺速度との関係を検討し、吹卸し操業に要する時間を調査した結果について、図４を参照しながら説明する。
なお、図４中の発明例は、高炉の朝顔部の上端位置で、空気の送風量を限界送風量以下に切り替えた結果であり、従来例１、２は、内容積が若干異なるが５０００ｍ３級の２つの高炉について、それぞれ空気の送風量を途中で切り替えることなく、従来法のように、最後までＦ値に基づいて行った結果である。
【００２４】
ここで、発明例の送風量切り替え前の空気の送風量と、従来例１、２の空気の送風量の算出には、式（１）〜式（３）を使用し、従来と同様の方法で行った。
また、発明例での切り替え後の空気の送風量の算出に際しては、前記した式（４）と式（５）を使用しているが、式（４）中の粒径Ｄｐｉに０．０５（ｍ）、コークス密度ρｉに５５０（ｋｇ／ｍ３）、ガス密度ρｇａｓに１．２０１（ｋｇ／ｍ３）を、それぞれ用い、式（５）中の装入物の空隙率εに０．５５を用いた。
なお、送風量は、送風本管又は送風支管に設けた流量計で測定した。
【００２５】
図４中の縦軸ηＣＯ（％）は、次の式で示される。
ηＣＯ＝（炉頂ガスＣＯ２濃度）／｛（炉頂ガスＣＯ濃度）＋（炉頂ガスＣＯ２濃度）｝×１００
上記式中の炉頂ガスＣＯ２と炉頂ガスＣＯの濃度の単位は、それぞれ容量％である。
還元燃焼（Ｃ＋１／２Ｏ２→ＣＯ）は酸化燃焼（Ｃ＋Ｏ２→ＣＯ２）に対して、同一の酸素量に対して２倍のコークス（炭素Ｃ）を消費できるため、コークスの効率的な消費（減尺）が可能となる。つまり、ηＣＯが低い値であればコークスの還元燃焼が増え、コークスの消費速度と減尺速度の向上が図れ、その結果、吹卸し操業に要する時間の短縮が図れることになる。なお、ガスの各成分濃度は、炉頂に設置したガスクロマトグラフィーで測定した。
【００２６】
図４から明らかなように、従来例１、２では、減尺率８０％（朝顔部の上端位置Ｘに相当する位置）から、ηＣＯの上昇が確認された。これは、空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生して、コークスの還元燃焼を更に増やすことができなかったことによる。
一方、発明例では、減尺率９５％まで、ηＣＯを継続的に低減できることが確認された。これは、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの還元燃焼を更に増やすことができたことによる。なお、減尺率１００％は、羽口の上端位置に相当する位置である。
【００２７】
その結果、５０００ｍ３級の高炉の吹卸し操業においては、従来例１、２では、３０〜３６時間程度を要していたが、発明例では、２４時間程度まで短縮できた。
以上のことから、羽口から吹き込む空気の送風量を、Ｆ値制約の値からＵｍｆ制約の値に切り替えることで、空気の吹き抜けやコークスの流動化（炉頂及び炉壁に設けた圧力計で推定）を抑制して、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上を図り、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮できることを確認できた。
【００２８】
これにより、図１（Ｄ）に示すように、装入物１２の羽口１１近傍の表面高さ位置が、羽口１１の高さ位置に到達し、炉芯コークス１６の一部も崩壊して、吹卸しが終了する。このとき、羽口１１へのコークスの供給は行われないため、羽口１１先でのコークスの飛散はなくなる（羽口開口）。そして、出銑口１８以上の高さ位置に残留する溶銑１９と溶滓（スラグ）２０を、出銑口１８を介して炉内から排出する。
以上の方法により、吹卸し操業が終了するため、更に、炉内を冷却した後、高炉の改修や工事などを行う。
【実施例】
【００２９】
次に、本発明の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
まず、５０００ｍ３級の高炉について、前記した式（１）〜式（３）を使用してＦ値制約の送風量を求め、前記した式（４）〜式（６）を使用してＵｍｆ値制約の限界送風量を求めた。なお、空気の送風量の算出に際しては、前記した図４で用いた値と同じ値を使用した。
この結果を、図５に示す。
そして、得られた図５の結果に基づき、減尺される装入物の上面が、高炉の朝顔部の上端（装入物の減尺率：８０％）に達したときに、羽口から吹き込む空気の送風量を、Ｆ値制約の値からＵｍｆ値制約の限界送風量以下に切り替えた。
【００３０】
具体的には、図５の△印で示すように、空気の送風量を、Ｆ値の管理領域（装入物の減尺率：８０％未満）では、求めた送風量の８５％（更には９０％）以上１００％以下の範囲内に調整し、またＵｍｆ管理領域（装入物の減尺率：８０％以上）では、求めた限界送風量の７０％（更には、９０％）以上１００％以下の範囲内に調整した。なお、装入物の減尺率が９０％を超える領域では、空気の送風量を徐々に減少させていくため、上記した下限を下回る場合がある。
この送風量は、送風本管又は送風支管に設けた流量計で測定した。
その結果、本発明の高炉の吹卸し操業方法を適用することで、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上が図れ、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮できることを確認できた。
【００３１】
以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部又は全部を組合せて本発明の高炉の吹卸し操業方法を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。
【符号の説明】
【００３２】
１０：高炉、１１：羽口、１２：装入物、１３：差指、１４：融着帯、１５：朝顔部、１６：炉芯コークス、１７：炉腹部、１８：出銑口、１９：溶銑、２０：溶滓
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉の改修や工事などを行う際に、事前に高炉炉内の装入物を減尺させる高炉の吹卸し操業方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高炉の改修や工事などを行う場合、高炉炉内の装入物（炉内に層状に装入された鉱石とコークス）の高さレベルを低減（減尺）させる吹卸し操業を事前に行っている。この吹卸し操業を行うに際しては、炉内の装入物重量の減少と炉内の圧損状態の変化（融着帯消滅など）とが同時に起こることから、これらを考慮した操業を行わなければ、羽口から送り込む空気が高炉炉頂へ吹き抜ける現象（吹き抜け）が発生し易くなる。
このため、過去の操業実績などから、十分な安全率を見込んだ空気の送風量を決定し、この送風量で、炉内の装入物を減尺させることが一般的である。
【０００３】
特に、減尺末期は、炉内の炉芯コークス（傾斜角度：通常６０度）が安息角（通常は２０〜３０度）まで崩れながら、羽口先にコークスが供給されるため、このときの送風量の設定を誤ると、上記した空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生して、以下の問題が生じる。
１）羽口から吹き込まれた空気と装入物の接触機会が減少することで、装入物中のコークスの消費速度が遅れる。
２）吹き上がった装入物が、再度羽口前方のレースウェイ領域に供給され、装入物の減尺速度が遅れる。
そこで、例えば、特許文献１に示すように、ガスによる浮力（ΔＰ×断面積、ΔＰは炉内圧損）と装入物重量（装入物荷重ともいう）との比を算出し、更に過去の実績から求めたしきい値により、羽口から送り込む空気の送風量を決定する方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２５４８９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、前記従来の方法は、高炉炉内の断面積とガス流の分布を一定と考える必要があることから、ガスによる浮力と装入物重量との比が１となる場合は、吹き抜けが発生しないことになるが、減尺末期では、空気の送風量を、通常操業の実績を基に安全率を見込んだ値に設定しなければ、空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生していた。これは、装入物重量やガス流分布が、高炉炉内の半径方向で異なっていることに起因する。
更に、減尺末期には、装入物が高炉の朝顔部まで減尺されるが、この朝顔部は、すり鉢状になっており、しかも炉芯コークスの存在によりガス流路の断面積が縮小しているため、炉内ガスの流速が上昇して、空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生することが多い。
【０００６】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上を図り、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮可能な高炉の吹卸し操業方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の課題を解決するためになされた本発明の要旨は、以下の通りである。
（１）高炉を吹き止め、該高炉の羽口から空気を送風して、該高炉炉内の装入物を減尺する高炉の吹卸し操業方法において、
前記羽口から吹き込まれる空気が前記高炉炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、前記装入物の流動開始速度を用いて予め求め、減尺される前記装入物の上面が、前記高炉の炉腹部の下部から朝顔部の上部の領域に達したときに、前記羽口から吹き込む空気の送風量を、該羽口から吹き込む空気の浮力と前記装入物の重量との釣り合いから得られる送風量から、前記限界送風量以下に切り替えることを特徴とする高炉の吹卸し操業方法。
【０００８】
（２）前記領域は、前記朝顔部の上端位置を基準として、前記高炉の炉口から前記羽口までの距離Ｄの−０．１倍以上０．１倍以下の範囲であることを特徴とする（１）記載の高炉の吹卸し操業方法。
【発明の効果】
【０００９】
本発明に係る高炉の吹卸し操業方法は、羽口から吹き込まれる空気が高炉炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、装入物の流動開始速度を用いて予め求めるので、高炉炉内の半径方向で異なる装入物重量やガス流分布、並びに炉内断面積を考慮した空気の送風量が得られる。ここで、炉内断面積は、高炉の朝顔部の領域で減少するため、減尺される装入物の上面が、高炉の炉腹部の下部から朝顔部の上部の領域に達したときに、空気の送風量を、羽口から吹き込む空気の浮力と装入物の重量との釣り合いから得られる送風量から、限界送風量以下に切り替える。
これにより、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制でき、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上が図れ、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】（Ａ）〜（Ｄ）は本発明の一実施の形態に係る高炉の吹卸し操業方法を適用する高炉の炉内状況を示す説明図である。
【図２】同高炉の吹卸し操業方法を適用した空気の送風量の推移を示す説明図である。
【図３】高炉の朝顔部での炉内状況の説明図である。
【図４】装入物の減尺率とＣＯ生成率との関係を示す説明図である。
【図５】実施例に係る高炉の吹卸し操業方法を適用した空気の送風量推移を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
図１（Ａ）〜（Ｄ）、図２に示すように、本発明の一実施の形態に係る高炉の吹卸し操業方法は、高炉１０の操業を停止し（吹き止め）、高炉１０の羽口１１から空気を送風して、高炉１０炉内の装入物１２、即ち層状に装入された鉱石とコークスの高さレベルを低減する減尺方法であり、羽口１１から吹き込む空気の炉頂への吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの消費速度と装入物１２の減尺速度の向上を図る方法である。以下、詳しく説明する。
【００１２】
高炉１０の改修や工事などを行う場合、図１（Ａ）に示すように、吹卸し操業を開始する。
まず、高炉１０炉内に装入された鉱石とコークスの上に、更に多量のコークスを装入する。なお、層状に装入された鉱石及びコークスと、更に装入されたコークスとで、装入物１２が構成される。
次に、図１（Ｂ）に示す吹卸し途中では、装入物１２の表面高さ位置を測定する差指（垂下式のレベル検出器）１３を用いて、装入物１２の高さレベルを測定しながら、羽口１１からの空気の送風量を、装入物１２の高さレベルに応じて調整することにより、装入物１２の高さレベルを低減する。なお、この装入物１２の高さレベルが低減していくと、図１（Ｃ）に示すように、融着帯１４が部分的に崩壊し、高炉１０炉内の圧損が減少していく。
【００１３】
上記した図１（Ａ）〜（Ｃ）に示す吹卸し操業においては、羽口１１から吹き込む空気の送風量を、以下に示す羽口１１から吹き込む空気の浮力と、装入物１２の重量との釣り合いから求める。
ΔＰ×Ｓ＝Ｗ ・・・（１）
ここで、ΔＰ：炉内圧損（ｋｇ／ｍ２）、Ｓ：高炉の炉内断面積（ｍ２）、Ｗ：装入物重量（ｋｇ）、である。なお、炉内圧損は、｛（送風圧力）−（炉頂圧力）｝で求まる。
この式（１）について、装入物１２の重量と空気による浮力との比をＦとすると、式（２）で示される。
Ｆ＝Ｗ／（ΔＰ×Ｓ） ・・・（２）
【００１４】
なお、上記した装入物重量Ｗは、式（３）で表される。
Ｗ＝ＷＶ×（１＋α）×（Ｏ／Ｃ＋１）／｛（Ｏ／Ｃ）／ρｏｒｅ＋１／ρｃｏｋｅ｝ ・・・（３）
ここで、ＷＶ：炉内容積（ｍ３）、α：装入物の圧縮率（例えば、０．１）、Ｏ／Ｃ：｛（鉱石重量）／（コークス重量）｝、ρｏｒｅ：鉱石の密度（ｋｇ／ｍ３）、ρｃｏｋｅ：コークスの密度（ｋｇ／ｍ３）、である。
【００１５】
そして、前記した式（２）に、上記した式（３）から得られる装入物重量Ｗと、Ｆ値を、それぞれ代入し、各減尺レベル（残留物の高さレベル）での炉内圧損ΔＰを算出する。なお、装入物重量Ｗは、高炉の仕様と、使用する鉱石及びコークスの品質により決定される値を、式（３）に代入することで求まる。また、Ｆ値は、前記した羽口から吹き込む空気の浮力と、装入物の重量との釣り合いから、「１」とすればよいが、実際の高炉では、炉内の半径方向に重量のばらつき（Ｏ／Ｃ差など）があるため、安全率を含んだ値（例えば、２〜３程度）に設定する必要がある。
【００１６】
以上の方法で得られた炉内圧損ΔＰを限界圧力として、羽口１１から吹き込む、図２に示す空気の送風量（Ｆ値制約）を求める。なお、この空気の送風量を求めるに際しては、予め算出した限界圧力と送風量の関係式（過去の実績）に代入して求める（対照表により求めてもよい）。
以上に示した空気の送風量の算出は、ＲＡＭ、ＣＰＵ、ＲＯＭ、Ｉ／Ｏ、及びこれらの要素を接続するバスを備えた従来公知の演算器（即ち、コンピュータ）を用いて行うが、これに限定されるものではない。
【００１７】
上記した送風量で、高炉１０に空気を吹き込み、装入物１２の減尺を行っていくが、融着帯１４が消滅した後は、高炉１０炉内の圧損が大幅に減少し、上記した限界圧力が大きく算出されてしまうため、空気の吹き抜けのリスクが拡大する。特に、減尺末期、即ち装入物１２が高炉１０の朝顔部１５まで減尺すると、高炉１０炉内のコークスが流動化する。これは、朝顔部１５以下では、下方へ向けて縮径する朝顔部１５のテーパ（傾斜角度：７０〜８５度程度）と、炉芯コークス１６（空気は通過できない）の存在により、羽口１１から吹き込まれる空気の流路（断面積）が減少し、上記した空気の送風量では、炉内のガス流速が上昇して、コークスが流動化し易くなるためである。
【００１８】
そこで、減尺される装入物１２の上面が、高炉１０の炉腹部１７の下部から朝顔部１５の上部の領域に達したときに、羽口１１から吹き込む空気の送風量を、前記した方法で求めた送風量から、羽口１１から吹き込まれる空気が高炉１０炉内を吹き抜けることを防止可能な送風量、即ち限界送風量以下に切り替える。なお、炉腹部１７とは、その下端部が、朝顔部１５の上端部に連接する部分であり、その断面積は、炉腹部１７の上端から下端まで略同一である。
上記した送風量の切り替え領域は、具体的には、朝顔部１５の上端位置Ｘを基準として、高炉１０の炉口（ストックライン位置）の上端位置から羽口１１の上端位置までの距離Ｄの−０．１倍以上０．１倍以下の範囲である（図１（Ａ）参照）。
【００１９】
このように、送風量の切り替え位置を、朝顔部１５の上端位置Ｘを基準として、距離Ｄの±１０％の領域内とすることで、吹卸し操業に悪影響を及ぼさない範囲で空気の送風量を変更できるが、好ましくは、上限を、距離Ｄの０．０５倍、更には、朝顔部１５の上端位置Ｘ、下限を、距離Ｄの−０．０５倍とするのがよい。なお、装入物１２の上面位置は、差指１３により検知しているが、装入物１２の上面位置を検出できれば、これに限定されるものではない。
上記した限界送風量は、装入物１２の流動開始速度Ｕｍｆを用いて予め求める。以下、流動開始速度Ｕｍｆの算出方法について説明する。
【００２０】
流動開始速度Ｕｍｆは、粉体工学により、式（４）により理論的に算出できる。ただし、式（４）で使用する形状係数や空隙率は、高炉の解体調査（実績値）などを基に決定している。
Ｕｍｆ＝｛Ｄｐｉ（ρｉ−ρｇａｓ）×ｇ／２４．５／ρｇａｓ｝１／２ ・・・（４）
ここで、Ｕｍｆ：流動開始速度（ｍ／ｓｅｃ）、Ｄｐｉ：粒径（ｍ）、ρｉとρｇａｓ：密度（ｋｇ／ｍ３）、ｇ：重力加速度（ｍ／ｓｅｃ２）、である。
なお、ρｉは、コークスを前提とした密度であり、ρｇａｓは、Ｈ２（８質量％）、Ｈ２Ｏ（３質量％）、Ｎ２（５６質量％）、ＣＯ（２５質量％）、及びＣＯ２（８質量％）で構成されるガスを前提とした密度である。
【００２１】
また、高炉１０炉内のガス流速Ｕｉは、式（５）で算出される。
Ｕｉ＝｛Ｖｂｏｓｈ／（６０×ε×Ｓｉ）｝×｛（Ｔｉ＋２７３）／２７３｝×｛１．０３３／（Ｐｉ＋１．０３３）｝ ・・・（５）
ここで、Ｕｉ：ガス流速（ｍ／ｓｅｃ）、Ｖｂｏｓｈ：ボッシュガス量（Ｎｍ３／分）、ε：装入物の空隙率（−）、Ｓｉ：断面積（ｍ２）、Ｔｉ：ガス温度（℃）、Ｐｉ：送風圧力から送風管の配管圧損を差し引いた圧力（ｋｇ／ｍ２）、である。なお、上記式（５）の左辺では、ボッシュガス量Ｖｂｏｓｈを「６０」で除しているため、左辺と右辺の単位は釣り合う。
従って、式（４）から、流動開始速度Ｕｍｆを求めた後、この流動開始速度Ｕｍｆ未満となるＵｉ（例えば、流動開始速度Ｕｍｆの８０％以上１００％未満）を式（５）に代入して、ボッシュガス量Ｖｂｏｓｈを求め、式（６）により限界送風量を決定する。
Ｖｂｏｓｈ＝ＢＶ×１．２１＋（ＦＶＯ２／６０）×２＋ＢＶ×ＢＭ×（２２．４／１８）×２ ・・・（６）
ここで、ＢＶ：限界送風量（Ｎｍ３／分）、ＦＶＯ２：酸素富化量（Ｎｍ３／時間）、ＢＭ：送風湿分添加率（ｇ／Ｎｍ３）、である。
【００２２】
なお、上記した式（５）に代入する炉内の断面積Ｓｉには、図３に示す断面積Ｓ１を使用できる。これは、高炉１０の朝顔部１５の傾斜角度が、炉内の装入物１２（ここでは、コークス）を水平状態で減尺できるように設定されているためである。
しかし、炉内の断面積Ｓｉを、朝顔部１５と炉芯コークス１６の傾斜角度を考慮した値とすることもできる。この場合、コークスは、朝顔部１５と炉芯コークス１６に近づくに伴って、その高さ位置が高くなる（傾斜角度が大きくなる）傾向にあるが、コークスの安息角は３０度であるため、この傾斜角度を超えて高くなることはない。そこで、差指１３の位置を起点とし、傾斜角度３０度で朝顔部１５と接触する位置での水平状態の断面積Ｓ２を求め、この断面積Ｓ２と差指１３の位置の断面積Ｓ１を、それぞれ式（５）に代入して、限界送風量を求めその平均値を求める。なお、差指１３の炉径方向の位置は、炉腹の半径をＲとした場合、炉中心から０．４Ｒ〜０．７Ｒの範囲内である。
【００２３】
上記した方法で予め求めた限界送風量、即ち図２に示す空気の限界送風量（Ｕｍｆ制約）に基づいて（例えば、限界送風量の７０％以上、更には９０％以上、１００％以下の送風量で）、高炉１０炉内への空気の吹き込みを行う。なお、限界送風量も、前記した演算器により、予め求めることができる。
ここで、５０００ｍ３級の高炉を使用して吹卸し操業を行うに際し、装入物中のコークスの消費速度と装入物の減尺速度との関係を検討し、吹卸し操業に要する時間を調査した結果について、図４を参照しながら説明する。
なお、図４中の発明例は、高炉の朝顔部の上端位置で、空気の送風量を限界送風量以下に切り替えた結果であり、従来例１、２は、内容積が若干異なるが５０００ｍ３級の２つの高炉について、それぞれ空気の送風量を途中で切り替えることなく、従来法のように、最後までＦ値に基づいて行った結果である。
【００２４】
ここで、発明例の送風量切り替え前の空気の送風量と、従来例１、２の空気の送風量の算出には、式（１）〜式（３）を使用し、従来と同様の方法で行った。
また、発明例での切り替え後の空気の送風量の算出に際しては、前記した式（４）と式（５）を使用しているが、式（４）中の粒径Ｄｐｉに０．０５（ｍ）、コークス密度ρｉに５５０（ｋｇ／ｍ３）、ガス密度ρｇａｓに１．２０１（ｋｇ／ｍ３）を、それぞれ用い、式（５）中の装入物の空隙率εに０．５５を用いた。
なお、送風量は、送風本管又は送風支管に設けた流量計で測定した。
【００２５】
図４中の縦軸ηＣＯ（％）は、次の式で示される。
ηＣＯ＝（炉頂ガスＣＯ２濃度）／｛（炉頂ガスＣＯ濃度）＋（炉頂ガスＣＯ２濃度）｝×１００
上記式中の炉頂ガスＣＯ２と炉頂ガスＣＯの濃度の単位は、それぞれ容量％である。
還元燃焼（Ｃ＋１／２Ｏ２→ＣＯ）は酸化燃焼（Ｃ＋Ｏ２→ＣＯ２）に対して、同一の酸素量に対して２倍のコークス（炭素Ｃ）を消費できるため、コークスの効率的な消費（減尺）が可能となる。つまり、ηＣＯが低い値であればコークスの還元燃焼が増え、コークスの消費速度と減尺速度の向上が図れ、その結果、吹卸し操業に要する時間の短縮が図れることになる。なお、ガスの各成分濃度は、炉頂に設置したガスクロマトグラフィーで測定した。
【００２６】
図４から明らかなように、従来例１、２では、減尺率８０％（朝顔部の上端位置Ｘに相当する位置）から、ηＣＯの上昇が確認された。これは、空気の吹き抜けやコークスの流動化が発生して、コークスの還元燃焼を更に増やすことができなかったことによる。
一方、発明例では、減尺率９５％まで、ηＣＯを継続的に低減できることが確認された。これは、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの還元燃焼を更に増やすことができたことによる。なお、減尺率１００％は、羽口の上端位置に相当する位置である。
【００２７】
その結果、５０００ｍ３級の高炉の吹卸し操業においては、従来例１、２では、３０〜３６時間程度を要していたが、発明例では、２４時間程度まで短縮できた。
以上のことから、羽口から吹き込む空気の送風量を、Ｆ値制約の値からＵｍｆ制約の値に切り替えることで、空気の吹き抜けやコークスの流動化（炉頂及び炉壁に設けた圧力計で推定）を抑制して、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上を図り、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮できることを確認できた。
【００２８】
これにより、図１（Ｄ）に示すように、装入物１２の羽口１１近傍の表面高さ位置が、羽口１１の高さ位置に到達し、炉芯コークス１６の一部も崩壊して、吹卸しが終了する。このとき、羽口１１へのコークスの供給は行われないため、羽口１１先でのコークスの飛散はなくなる（羽口開口）。そして、出銑口１８以上の高さ位置に残留する溶銑１９と溶滓（スラグ）２０を、出銑口１８を介して炉内から排出する。
以上の方法により、吹卸し操業が終了するため、更に、炉内を冷却した後、高炉の改修や工事などを行う。
【実施例】
【００２９】
次に、本発明の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
まず、５０００ｍ３級の高炉について、前記した式（１）〜式（３）を使用してＦ値制約の送風量を求め、前記した式（４）〜式（６）を使用してＵｍｆ値制約の限界送風量を求めた。なお、空気の送風量の算出に際しては、前記した図４で用いた値と同じ値を使用した。
この結果を、図５に示す。
そして、得られた図５の結果に基づき、減尺される装入物の上面が、高炉の朝顔部の上端（装入物の減尺率：８０％）に達したときに、羽口から吹き込む空気の送風量を、Ｆ値制約の値からＵｍｆ値制約の限界送風量以下に切り替えた。
【００３０】
具体的には、図５の△印で示すように、空気の送風量を、Ｆ値の管理領域（装入物の減尺率：８０％未満）では、求めた送風量の８５％（更には９０％）以上１００％以下の範囲内に調整し、またＵｍｆ管理領域（装入物の減尺率：８０％以上）では、求めた限界送風量の７０％（更には、９０％）以上１００％以下の範囲内に調整した。なお、装入物の減尺率が９０％を超える領域では、空気の送風量を徐々に減少させていくため、上記した下限を下回る場合がある。
この送風量は、送風本管又は送風支管に設けた流量計で測定した。
その結果、本発明の高炉の吹卸し操業方法を適用することで、空気の吹き抜けやコークスの流動化を抑制して、コークスの消費速度と装入物の減尺速度の向上が図れ、吹卸し操業に要する時間を従来よりも短縮できることを確認できた。
【００３１】
以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部又は全部を組合せて本発明の高炉の吹卸し操業方法を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。
【符号の説明】
【００３２】
１０：高炉、１１：羽口、１２：装入物、１３：差指、１４：融着帯、１５：朝顔部、１６：炉芯コークス、１７：炉腹部、１８：出銑口、１９：溶銑、２０：溶滓
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高炉を吹き止め、該高炉の羽口から空気を送風して、該高炉炉内の装入物を減尺する高炉の吹卸し操業方法において、
前記羽口から吹き込まれる空気が前記高炉炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、前記装入物の流動開始速度を用いて予め求め、減尺される前記装入物の上面が、前記高炉の炉腹部の下部から朝顔部の上部の領域に達したときに、前記羽口から吹き込む空気の送風量を、該羽口から吹き込む空気の浮力と前記装入物の重量との釣り合いから得られる送風量から、前記限界送風量以下に切り替えることを特徴とする高炉の吹卸し操業方法。
【請求項２】
請求項１記載の高炉の吹卸し操業方法において、前記領域は、前記朝顔部の上端位置を基準として、前記高炉の炉口から前記羽口までの距離Ｄの−０．１倍以上０．１倍以下の範囲であることを特徴とする高炉の吹卸し操業方法。
【請求項１】
高炉を吹き止め、該高炉の羽口から空気を送風して、該高炉炉内の装入物を減尺する高炉の吹卸し操業方法において、
前記羽口から吹き込まれる空気が前記高炉炉内を吹き抜けることを防止可能な限界送風量を、前記装入物の流動開始速度を用いて予め求め、減尺される前記装入物の上面が、前記高炉の炉腹部の下部から朝顔部の上部の領域に達したときに、前記羽口から吹き込む空気の送風量を、該羽口から吹き込む空気の浮力と前記装入物の重量との釣り合いから得られる送風量から、前記限界送風量以下に切り替えることを特徴とする高炉の吹卸し操業方法。
【請求項２】
請求項１記載の高炉の吹卸し操業方法において、前記領域は、前記朝顔部の上端位置を基準として、前記高炉の炉口から前記羽口までの距離Ｄの−０．１倍以上０．１倍以下の範囲であることを特徴とする高炉の吹卸し操業方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１１−１４４４４２（Ｐ２０１１−１４４４４２Ａ）
【公開日】平成２３年７月２８日（２０１１．７．２８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−８３３２（Ｐ２０１０−８３３２）
【出願日】平成２２年１月１８日（２０１０．１．１８）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【公開日】平成２３年７月２８日（２０１１．７．２８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１月１８日（２０１０．１．１８）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
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