コンクリートの流動性評価試験方法及びその装置
【課題】生コン工場や建設工事現場においても、コンクリートの施工を行う前に施工性の確認が可能であるコンクリートの流動性評価試験方法を提供すること。
【解決手段】コンクリートの流動性評価方法であって、台板３上に設置した円筒容器２にコンクリート試料を充填し、円筒容器を引き抜いた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｉとバイブレータ４を用いて所定の振動エネルギーを台板に与えた後のフロー面積Ｓｂとの比（Ｓｂ／Ｓｉ）を指標値とするコンクリート流動性評価試験方法である。
【解決手段】コンクリートの流動性評価方法であって、台板３上に設置した円筒容器２にコンクリート試料を充填し、円筒容器を引き抜いた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｉとバイブレータ４を用いて所定の振動エネルギーを台板に与えた後のフロー面積Ｓｂとの比（Ｓｂ／Ｓｉ）を指標値とするコンクリート流動性評価試験方法である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フレッシュコンクリートの流動性評価試験方法及びその試験に用いる試験装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、フレッシュコンクリートの流動性評価試験方法は、スランプおよびスランプフロー試験により行われており、スランプ値、スランプフロー値等が流動性の良否の指標とされている。高流動コンクリートに関しては、スランプフロー試験とは別に、コンシステンシーを評価する試験方法が数多く提案されており、実用化されている方法も多く認められる。しかしながら、スランプ試験で評価されるコンクリート（以下、「スランプコンクリート」という）のコンシステンシーを評価する試験方法は規格化・規準化がされておらず、評価方法自体が確立されていないのが現状である。そのため、独自の手法による評価の試みも行われており、例えば、スランプコンクリートの材料分離抵抗性評価方法（特許文献１）やテーブルバイブレータを用いる方法（特許文献２）等が提案されている。
【０００３】
特許文献１に記載されているスランプコンクリートの材料分離抵抗性評価方法の概要は以下のとおりである。
（１）スランプ値が１８〜２３ｃｍのコンクリート試料について、まずスランプ試験を行った後にスランプ台板上のコンクリート試料を囲繞するようにバリア装置を載置する。その後、台板を突き棒で叩いて振動を与え、台板上のコンクリート試料の一部がバリア装置の檻状壁部を通過してバリア装置の外部へ流動するようにして、コンクリート試料のフローをバリア装置の径より大きい所定の径まで拡げる。
（２）バリア装置の内部から採取した試料の粗骨材質量比とバリア装置の外部から採取した試料の粗骨材質量比との比率を、コンクリート試料の材料分離抵抗性の指標値とする。
（３）バリア装置の径が３０ｃｍの場合は、スランプフローを拡げる際の所定の径が５０〜７０ｃｍの範囲内から選択することが望ましく、約６０ｃｍとすれば、なお好ましい。
（４）バリア装置の外部から採取した試料とバリア装置の内部から採取した試料それぞれの粗骨材質量比の比率は、分離抵抗性が高ければ極めて１．０に近い数値となる。一般には閾値を１．３とし比率が１．３以上となった場合には、不良なコンクリートと判断される。
【特許文献１】特開２００３−１０６９７３号公報
【特許文献２】特開２００１−１３３３８０号公報
【０００４】
特許文献１では、台板への振動を突き棒を落下させることにより与えているため、試験者によって試料に与える振動エネルギーが異なり、定量的な判定を下すことが困難である。また、スランプが小さいコンクリートの場合、振動を与えた際に試料が崩れる恐れがあり、中スランプコンクリートの評価には適していない。また、特許文献２のテーブルバイブレータを用いる方法では設備が必要となることから、施工現場あるいは生コン工場でコンクリートの施工性を確認することは困難であった。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
良質な天然骨材の枯渇等によって、粒形や粒度分布が必ずしも良好ではない骨材を使用せざるを得ない施工が増えつつある。特に西日本地区においては、これまで一般的に使用されてきた海砂の採取が規制され、海砂の代替骨材として、加工砂、砕砂等の使用が増えつつある。これらの新しい骨材の使用にあたっては、その使用比率や切替えに伴う配合変更が必要となるため、コンクリートの施工性試験を行い、性状を確認するのが一般的である。
【０００６】
粒形や粒度分布が良好ではない骨材を使用すると、コンクリートの配合条件が適切でない場合には、現場で施工した際に型枠への充填性や材料分離抵抗性、あるいはポンプ圧送性等が問題となることが多い。最近では、耐震性能確保のため構造物の配筋量が増える傾向にあり、以前より配筋が密となっている。配筋が密である箇所では、充填性や材料分離抵抗性等の施工性が低下したコンクリートを用いると施工欠陥が生じる可能性が高くなるため、コンクリートの耐久性確保の観点から施工性に優れたコンクリートが望ましい。
【０００７】
高流動コンクリートについては、充填試験やフロー試験等の流動性評価試験がすでに確立されつつあり、規格・規準案等として実用化されているため、充填性あるいは間隙通過性等のコンクリート性能について評価が可能である。
【０００８】
しかしながら、スランプコンクリートの場合、コンシステンシーの評価はスランプ試験によることが多く、充填性や鉄筋間隙通過性について判断することは難しい。これはスランプコンクリートの場合、例えばポンプ圧送によって打設し、バイブレータで加振するといった施工状況が、スランプ試験の条件とは異なることによると考えられる。そのため、骨材の切替えや配合の変更を行った際に、スランプ試験において同等のフレッシュ性状が得られると判断される配合条件（骨材の使用比率等）を設定しても、実際の施工においては充填性や鉄筋間隙通過性等が問題となる事態が多々生じている。
【０００９】
このため、スランプコンクリートについても、高流動コンクリートと同様に、コンクリートの流動性を適切に評価できる試験方法の確立が望まれている。本発明は、このような要望を満たすために、生コン工場や建設工事現場においても、コンクリートの施工を行う前に施工性の確認が可能であり、スランプが８〜１５ｃｍまでのコンクリートの流動性や施工性を評価できる試験方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上記目的を達成するためにコンクリートの流動性評価試験方法の検討を鋭意行った結果、コンクリートの流動性に関する施工性について、定量的な評価・判定を可能にする試験方法を開発するに至った。
【００１１】
すなわち本発明は、フレッシュコンクリート試料を円筒容器に詰めて成形した後、バイブレータを用いて台板に所定の振動エネルギーを与え、加振前後のコンクリートのフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）によって流動性の良否を判断する方法（以下、「加振式流動性試験方法」という）に関する。具体的には、コンクリートの流動性評価試験方法であって、台板上に設置した円筒容器にコンクリート試料を充填し、円筒容器を引き抜いた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｉを測定し、次いで、バイブレータを用いて所定の振動エネルギーを台板に与えた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｂを測定し、両者のフロー面積の比（Ｓｂ／Ｓｉ）をコンクリートの流動性評価指標値とする、コンクリートの流動性評価試験方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係わる加振式流動性試験方法を用いるコンクリートの流動性評価試験方法によれば、コンクリートに所定の振動エネルギーを与えた際の流動性の定量的評価が可能となる。特に、一般的に行われるスランプ試験ではコンクリートの施工性の判断は困難であったが、振動を与えた際の流動性に注目したことで、コンクリートの施工性の評価が可能となった。また、本発明は、特殊な試験装置を用いることなく、これまでのスランプ試験装置を活用できるため、場所を問わず、簡易にコンクリートの施工性の評価を行うことが可能となった。
【００１３】
加えて、バイブレータを用いて振動を与えることで、振動エネルギーを常に一定とすることが可能となり、再現性に優れる試験方法が得られた。また、好ましい円筒容器の高さを好ましくは１２〜２０ｃｍ、例えばスランプコーンの半分である１５ｃｍとしたことで試料流動時の試料の崩れ等が解消された。なお、本試験では、振動後におけるコンクリート性状を目視で確認できるので、粗骨材の分離状況を確認することも可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明について、図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は、コンクリートの流動性評価試験方法に係る本発明の第一の態様である加振式流動性試験法の概要を示す図である。加振式流動性試験装置１においては、台板３上に円筒容器２を設置してコンクリート試料を充填した後円筒容器２を引き抜く。円筒容器２を引き抜いた直後、例えば５〜１０秒以内に、台板３上のコンクリート試料のフロー面積（Ｓｉ）を測定し、その後、型枠バイブレータ等のバイブレータ４によって所定の振動エネルギーを台板３に与えた後に、再度台板３上のコンクリート試料のフロー面積（Ｓｂ）を測定し、振動前後のフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）によって流動性を評価する。
【００１５】
本発明においては、以下の理由により、スランプコーンを用いる代わりに、円筒容器２を使用することとした。スランプコーンを使用した場合、スランプ高さが８ｃｍ程度であると、台板に振動を与えた際に試料が崩れる場合があり、正確な測定ができない恐れがある。また、スランプコーンを使用した場合には、評価試料間で微妙なスランプの差が加振時の広がりに位置エネルギーとして反映されるため、正確な評価ができないと判断される。したがって、スランプコーンよりも試料高さを低くでき、かつ試料の高さを一定にできる円筒容器を使用する方が適切である。なお、本発明においては、円筒容器は、一般的に直径１０〜３０ｃｍ、高さ８〜２５ｃｍの形状のもの、好ましくは直径１２〜２０ｃｍ、高さ１２〜２０ｃｍの形状とするのが好適である。このような寸法の円筒容器を採用することで、試料流動時の試料の崩れ等が解消できる。
【００１６】
後述の参考例に示すように、一般的なスランプ試験を行った後、同様にコンクリート試料に振動を与えた場合のフロー面積比を用いる評価方法は、適切に評価できるケースが少なく、施工性の良否は判断できない。したがって、試料の崩れ等が生じない本発明の加振式流動性試験法におけるフロー面積比は、適正な評価が実施可能である点で、従来の方法に比較して格段に優れていることが理解できる。
【００１７】
なお、本発明においては、円筒型に成形したコンクリート試料に振動を与える際には、スランプの台板３に振動を与えることとし、コンクリート試料には直接振動を与えないようにする。コンクリート試料には一定の振動を均等に与えることが望ましいので、例えば台板上に溶接等により剛接合されたような取手５を介して振動を与えるのが好ましい。なお、試験においては、接合された取手に振動を与えることで均等に振動が伝播することが確認された。
【００１８】
なお、試験の際に、台板上にバリア（図示せず）を配すると、材料分離抵抗性が小さいコンクリートでは、バリア内に径の大きな粗骨材が留まるため、バリア内外における試料中の粗骨材質量の比較によって分離の程度を確認することも可能である。この時、バリアは振動条件下で試料流動の妨げとなる必要があり、転倒や移動が無いように鋼棒やステンレス材を使用することが好ましい。更には、強化マグネットによって台板に固定することが望ましい。
【００１９】
コンクリート試料に与える振動エネルギーは、好ましくは５．０〜１００（Ｊ・ｓ／ｍ３）、より好ましくは３０〜８０（Ｊ・ｓ／ｍ３）である。コンクリート試料に与える振動エネルギーが小さすぎ、スランプの台板の振動時間が極端に長くなると、試料間の差が不明確となる。また、振動エネルギーが極端に大きく、スランプの台板の振動時間が極端に短くなると、同様に試料間の差が不明確となる。適切な振動時間としては、例えば、振動数が１４０〜１８０Ｈｚのバイブレータを用いた場合は、振動時間は、５．０〜６０秒、より好ましくは２０〜５０秒である。これらは上記のコンクリート試料に与える振動エネルギーおよびその好ましいエネルギーに相当する。
【００２０】
振動を与えるのに使用するバイブレータは、型枠バイブレータ等の、加振面が平らで振動数が１００〜２５０Ｈｚであるバイブレータを使用することが好ましい。振動数が２５０Ｈｚを超えるようなバイブレータを使用すると、過剰な振動の影響によりコンクリート性状の良否に関わらず材料分離が生じてしまい、過度に流動するためである。市販されているエクセン社製の壁打用バイブレータを好適に使用することができる。
【００２１】
コンクリート試料に振動を与えた後、再度フロー面積の測定を行い、振動前後のフロー面積比を測定する。種々のコンクリートについて本発明の方法で試験評価した結果、施工性に優れるコンクリートは、振動数が１００〜２５０Ｈｚのバイブレータを用いて３０〜８０（Ｊ・ｓ／ｍ３）の振動エネルギーを与えた場合、スランプ８ｃｍのコンクリートであれば、振動前後のフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）として５．０以上、スランプ１２ｃｍのコンクリートであれば、振動前後のフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）として８．０以上であることが判明した。
【００２２】
本試験によって施工性に優れると判断されるコンクリートは、実際に施工される際にも、加振時の流動性や鉄筋間隙通過性に優れると判断できる。施工性に優れるコンクリートは、耐久性の点で欠陥となり得るような脆弱な箇所、例えば、ジャンカや豆板等が形成されにくいため、高耐久で堅固な構造物を提供することができる。
【実施例】
【００２３】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。
［１．使用材料］
（１）セメント
普通ポルトランドセメント（宇部興産（株）製、密度：３．１６ｇ／ｃｍ３）
（２）骨材
（ｉ）細骨材
砕砂（表乾密度：２．６８ｇ／ｃｍ３、吸水率：１．６５％、粗粒率：２．６４）
（ｉｉ）粗骨材
硬質砂岩砕石（実積率：５９％、吸水率：０．５０％、表乾密度：２．７３ｇ／ｃｍ３、粗粒率：６．５８）
（３）混和剤
ＡＥ減水剤（リグニンスルホン酸化合物とポリカルボン酸エーテルの複合体）
（４）練混ぜ水
上水道水
【００２４】
［２．コンクリートの調製及び評価］
コンクリートの調製は、普通ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材を表１に示す条件で混合し、二軸強制練りミキサで３０秒間撹拌した後、混和剤と水道水を混合した練混ぜ水をミキサ内に投入し、更に９０秒間撹拌することによって行った。なお、細骨材率（＝細骨材容積／骨材総容積）として、４２〜５５％の範囲で試験を行った。コンクリートは、スランプが８及び１２ｃｍ、空気量が４．５±０．５％を目標として混和剤添加量を調整した。配合条件を表１に示す。
【００２５】
（１）スランプ
ＪＩＳ Ａ １１０１−２００５「コンクリートのスランプ試験方法」に記載される方法に準じて行った。
（２）空気量
ＪＩＳ Ａ １１２８−２００５「フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法（空気室圧力方法）」に記載される方法に準じて行った。
（３）施工性評価
図１に示す加振式流動性試験装置を用いて試験を行った。円筒容器の寸法は、直径１５ｃｍ、高さ１５ｃｍであった。振動は、周波数１４０〜１８０Ｈｚのバイブレータ（エクセン社製）を使用して、３０秒間加振した。これは、振動エネルギーで約５０（Ｊ・ｓ／ｍ３）に相当した。結果を表３に示す。さらに、参考のために行った通常のスランプ試験では、試験後にスランプの台板を型枠バイブレータで３０秒間加振して、加振式流動性試験機と同等の振動エネルギーを付与して加振後のフロー値の測定を行った。結果を表２に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
［参考例１〜９、実施例１〜９］
配合条件を変化させたコンクリートのスランプ試験結果とコンクリート試料の加振前後のフロー面積比を表２に参考例１〜９として示す。いずれのコンクリートもスランプ値が８±２．５ｃｍもしくは１２±２．５ｃｍの範囲となるように混和剤添加率を調整したため、図２の参考例２、４及び６に示すように、スランプ試験後の試料からは施工性の良否の判定はできなかった。スランプ試験後の試料に振動を与えた場合は、加振時に崩れてしまう試料が多く（参考例１、３、６〜９）、加振後試料がいびつな形状となるため、加振後のフロー面積を正確に測定することが難しかった。また、測定したフロー面積比には明確な傾向が得られず、施工性の良否判定には至らなかった。
【００２８】
これに対し、表３に示す本発明の加振式流動性試験方法においては、コンクリート試料の加振前後のフロー面積比を比較すると、加振時の流動性が最良となる細骨材率の範囲が存在することが明らかとなった（図３参照）。また、配合条件やスランプが異なる場合においても、同様の評価結果が得られた。このため、加振式流動性試験法では、配合条件が施工性に及ぼす影響を直接把握することが可能と考えられ、コンクリートの施工性を十分に判定できると判断された。
【００２９】
以上の評価結果をまとめた表３に示す「振動下での流動性」の評価によれば、加振時の流動性が優れる細骨材率の好適範囲が存在することがわかる。鉄筋間隔が施工上問題とならない場合には、振動下での流動性のみで施工性の評価が可能であるが、配筋が密な箇所の施工性も含めれば、バリア等を配して材料分離の程度をも評価することが望ましいと思われる。
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】加振式流動性試験方法の概要を示す図であり、（イ）は円筒容器にコンクリート試料を充填し、試料を成形する図、（ロ）は成形した試料にバイブレータで振動を与える図である。
【図２】スランプ値が一定値になるように混和剤添加率を調整した試料のスランプ試験後の試料外観を示す写真であり、（ａ）参考例２、（ｂ）参考例４、（ｃ）参考例６を示す。
【図３】スランプ１２ｃｍ及びスランプ８ｃｍの場合において、細骨材率とフロー面積比の関係を示す図である。
【符号の説明】
【００３３】
１ 加振式流動性試験装置
２ 円筒
３ スランプ台板
４ バイブレータ
５ 取手
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フレッシュコンクリートの流動性評価試験方法及びその試験に用いる試験装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、フレッシュコンクリートの流動性評価試験方法は、スランプおよびスランプフロー試験により行われており、スランプ値、スランプフロー値等が流動性の良否の指標とされている。高流動コンクリートに関しては、スランプフロー試験とは別に、コンシステンシーを評価する試験方法が数多く提案されており、実用化されている方法も多く認められる。しかしながら、スランプ試験で評価されるコンクリート（以下、「スランプコンクリート」という）のコンシステンシーを評価する試験方法は規格化・規準化がされておらず、評価方法自体が確立されていないのが現状である。そのため、独自の手法による評価の試みも行われており、例えば、スランプコンクリートの材料分離抵抗性評価方法（特許文献１）やテーブルバイブレータを用いる方法（特許文献２）等が提案されている。
【０００３】
特許文献１に記載されているスランプコンクリートの材料分離抵抗性評価方法の概要は以下のとおりである。
（１）スランプ値が１８〜２３ｃｍのコンクリート試料について、まずスランプ試験を行った後にスランプ台板上のコンクリート試料を囲繞するようにバリア装置を載置する。その後、台板を突き棒で叩いて振動を与え、台板上のコンクリート試料の一部がバリア装置の檻状壁部を通過してバリア装置の外部へ流動するようにして、コンクリート試料のフローをバリア装置の径より大きい所定の径まで拡げる。
（２）バリア装置の内部から採取した試料の粗骨材質量比とバリア装置の外部から採取した試料の粗骨材質量比との比率を、コンクリート試料の材料分離抵抗性の指標値とする。
（３）バリア装置の径が３０ｃｍの場合は、スランプフローを拡げる際の所定の径が５０〜７０ｃｍの範囲内から選択することが望ましく、約６０ｃｍとすれば、なお好ましい。
（４）バリア装置の外部から採取した試料とバリア装置の内部から採取した試料それぞれの粗骨材質量比の比率は、分離抵抗性が高ければ極めて１．０に近い数値となる。一般には閾値を１．３とし比率が１．３以上となった場合には、不良なコンクリートと判断される。
【特許文献１】特開２００３−１０６９７３号公報
【特許文献２】特開２００１−１３３３８０号公報
【０００４】
特許文献１では、台板への振動を突き棒を落下させることにより与えているため、試験者によって試料に与える振動エネルギーが異なり、定量的な判定を下すことが困難である。また、スランプが小さいコンクリートの場合、振動を与えた際に試料が崩れる恐れがあり、中スランプコンクリートの評価には適していない。また、特許文献２のテーブルバイブレータを用いる方法では設備が必要となることから、施工現場あるいは生コン工場でコンクリートの施工性を確認することは困難であった。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
良質な天然骨材の枯渇等によって、粒形や粒度分布が必ずしも良好ではない骨材を使用せざるを得ない施工が増えつつある。特に西日本地区においては、これまで一般的に使用されてきた海砂の採取が規制され、海砂の代替骨材として、加工砂、砕砂等の使用が増えつつある。これらの新しい骨材の使用にあたっては、その使用比率や切替えに伴う配合変更が必要となるため、コンクリートの施工性試験を行い、性状を確認するのが一般的である。
【０００６】
粒形や粒度分布が良好ではない骨材を使用すると、コンクリートの配合条件が適切でない場合には、現場で施工した際に型枠への充填性や材料分離抵抗性、あるいはポンプ圧送性等が問題となることが多い。最近では、耐震性能確保のため構造物の配筋量が増える傾向にあり、以前より配筋が密となっている。配筋が密である箇所では、充填性や材料分離抵抗性等の施工性が低下したコンクリートを用いると施工欠陥が生じる可能性が高くなるため、コンクリートの耐久性確保の観点から施工性に優れたコンクリートが望ましい。
【０００７】
高流動コンクリートについては、充填試験やフロー試験等の流動性評価試験がすでに確立されつつあり、規格・規準案等として実用化されているため、充填性あるいは間隙通過性等のコンクリート性能について評価が可能である。
【０００８】
しかしながら、スランプコンクリートの場合、コンシステンシーの評価はスランプ試験によることが多く、充填性や鉄筋間隙通過性について判断することは難しい。これはスランプコンクリートの場合、例えばポンプ圧送によって打設し、バイブレータで加振するといった施工状況が、スランプ試験の条件とは異なることによると考えられる。そのため、骨材の切替えや配合の変更を行った際に、スランプ試験において同等のフレッシュ性状が得られると判断される配合条件（骨材の使用比率等）を設定しても、実際の施工においては充填性や鉄筋間隙通過性等が問題となる事態が多々生じている。
【０００９】
このため、スランプコンクリートについても、高流動コンクリートと同様に、コンクリートの流動性を適切に評価できる試験方法の確立が望まれている。本発明は、このような要望を満たすために、生コン工場や建設工事現場においても、コンクリートの施工を行う前に施工性の確認が可能であり、スランプが８〜１５ｃｍまでのコンクリートの流動性や施工性を評価できる試験方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上記目的を達成するためにコンクリートの流動性評価試験方法の検討を鋭意行った結果、コンクリートの流動性に関する施工性について、定量的な評価・判定を可能にする試験方法を開発するに至った。
【００１１】
すなわち本発明は、フレッシュコンクリート試料を円筒容器に詰めて成形した後、バイブレータを用いて台板に所定の振動エネルギーを与え、加振前後のコンクリートのフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）によって流動性の良否を判断する方法（以下、「加振式流動性試験方法」という）に関する。具体的には、コンクリートの流動性評価試験方法であって、台板上に設置した円筒容器にコンクリート試料を充填し、円筒容器を引き抜いた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｉを測定し、次いで、バイブレータを用いて所定の振動エネルギーを台板に与えた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｂを測定し、両者のフロー面積の比（Ｓｂ／Ｓｉ）をコンクリートの流動性評価指標値とする、コンクリートの流動性評価試験方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係わる加振式流動性試験方法を用いるコンクリートの流動性評価試験方法によれば、コンクリートに所定の振動エネルギーを与えた際の流動性の定量的評価が可能となる。特に、一般的に行われるスランプ試験ではコンクリートの施工性の判断は困難であったが、振動を与えた際の流動性に注目したことで、コンクリートの施工性の評価が可能となった。また、本発明は、特殊な試験装置を用いることなく、これまでのスランプ試験装置を活用できるため、場所を問わず、簡易にコンクリートの施工性の評価を行うことが可能となった。
【００１３】
加えて、バイブレータを用いて振動を与えることで、振動エネルギーを常に一定とすることが可能となり、再現性に優れる試験方法が得られた。また、好ましい円筒容器の高さを好ましくは１２〜２０ｃｍ、例えばスランプコーンの半分である１５ｃｍとしたことで試料流動時の試料の崩れ等が解消された。なお、本試験では、振動後におけるコンクリート性状を目視で確認できるので、粗骨材の分離状況を確認することも可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明について、図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は、コンクリートの流動性評価試験方法に係る本発明の第一の態様である加振式流動性試験法の概要を示す図である。加振式流動性試験装置１においては、台板３上に円筒容器２を設置してコンクリート試料を充填した後円筒容器２を引き抜く。円筒容器２を引き抜いた直後、例えば５〜１０秒以内に、台板３上のコンクリート試料のフロー面積（Ｓｉ）を測定し、その後、型枠バイブレータ等のバイブレータ４によって所定の振動エネルギーを台板３に与えた後に、再度台板３上のコンクリート試料のフロー面積（Ｓｂ）を測定し、振動前後のフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）によって流動性を評価する。
【００１５】
本発明においては、以下の理由により、スランプコーンを用いる代わりに、円筒容器２を使用することとした。スランプコーンを使用した場合、スランプ高さが８ｃｍ程度であると、台板に振動を与えた際に試料が崩れる場合があり、正確な測定ができない恐れがある。また、スランプコーンを使用した場合には、評価試料間で微妙なスランプの差が加振時の広がりに位置エネルギーとして反映されるため、正確な評価ができないと判断される。したがって、スランプコーンよりも試料高さを低くでき、かつ試料の高さを一定にできる円筒容器を使用する方が適切である。なお、本発明においては、円筒容器は、一般的に直径１０〜３０ｃｍ、高さ８〜２５ｃｍの形状のもの、好ましくは直径１２〜２０ｃｍ、高さ１２〜２０ｃｍの形状とするのが好適である。このような寸法の円筒容器を採用することで、試料流動時の試料の崩れ等が解消できる。
【００１６】
後述の参考例に示すように、一般的なスランプ試験を行った後、同様にコンクリート試料に振動を与えた場合のフロー面積比を用いる評価方法は、適切に評価できるケースが少なく、施工性の良否は判断できない。したがって、試料の崩れ等が生じない本発明の加振式流動性試験法におけるフロー面積比は、適正な評価が実施可能である点で、従来の方法に比較して格段に優れていることが理解できる。
【００１７】
なお、本発明においては、円筒型に成形したコンクリート試料に振動を与える際には、スランプの台板３に振動を与えることとし、コンクリート試料には直接振動を与えないようにする。コンクリート試料には一定の振動を均等に与えることが望ましいので、例えば台板上に溶接等により剛接合されたような取手５を介して振動を与えるのが好ましい。なお、試験においては、接合された取手に振動を与えることで均等に振動が伝播することが確認された。
【００１８】
なお、試験の際に、台板上にバリア（図示せず）を配すると、材料分離抵抗性が小さいコンクリートでは、バリア内に径の大きな粗骨材が留まるため、バリア内外における試料中の粗骨材質量の比較によって分離の程度を確認することも可能である。この時、バリアは振動条件下で試料流動の妨げとなる必要があり、転倒や移動が無いように鋼棒やステンレス材を使用することが好ましい。更には、強化マグネットによって台板に固定することが望ましい。
【００１９】
コンクリート試料に与える振動エネルギーは、好ましくは５．０〜１００（Ｊ・ｓ／ｍ３）、より好ましくは３０〜８０（Ｊ・ｓ／ｍ３）である。コンクリート試料に与える振動エネルギーが小さすぎ、スランプの台板の振動時間が極端に長くなると、試料間の差が不明確となる。また、振動エネルギーが極端に大きく、スランプの台板の振動時間が極端に短くなると、同様に試料間の差が不明確となる。適切な振動時間としては、例えば、振動数が１４０〜１８０Ｈｚのバイブレータを用いた場合は、振動時間は、５．０〜６０秒、より好ましくは２０〜５０秒である。これらは上記のコンクリート試料に与える振動エネルギーおよびその好ましいエネルギーに相当する。
【００２０】
振動を与えるのに使用するバイブレータは、型枠バイブレータ等の、加振面が平らで振動数が１００〜２５０Ｈｚであるバイブレータを使用することが好ましい。振動数が２５０Ｈｚを超えるようなバイブレータを使用すると、過剰な振動の影響によりコンクリート性状の良否に関わらず材料分離が生じてしまい、過度に流動するためである。市販されているエクセン社製の壁打用バイブレータを好適に使用することができる。
【００２１】
コンクリート試料に振動を与えた後、再度フロー面積の測定を行い、振動前後のフロー面積比を測定する。種々のコンクリートについて本発明の方法で試験評価した結果、施工性に優れるコンクリートは、振動数が１００〜２５０Ｈｚのバイブレータを用いて３０〜８０（Ｊ・ｓ／ｍ３）の振動エネルギーを与えた場合、スランプ８ｃｍのコンクリートであれば、振動前後のフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）として５．０以上、スランプ１２ｃｍのコンクリートであれば、振動前後のフロー面積比（Ｓｂ／Ｓｉ）として８．０以上であることが判明した。
【００２２】
本試験によって施工性に優れると判断されるコンクリートは、実際に施工される際にも、加振時の流動性や鉄筋間隙通過性に優れると判断できる。施工性に優れるコンクリートは、耐久性の点で欠陥となり得るような脆弱な箇所、例えば、ジャンカや豆板等が形成されにくいため、高耐久で堅固な構造物を提供することができる。
【実施例】
【００２３】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。
［１．使用材料］
（１）セメント
普通ポルトランドセメント（宇部興産（株）製、密度：３．１６ｇ／ｃｍ３）
（２）骨材
（ｉ）細骨材
砕砂（表乾密度：２．６８ｇ／ｃｍ３、吸水率：１．６５％、粗粒率：２．６４）
（ｉｉ）粗骨材
硬質砂岩砕石（実積率：５９％、吸水率：０．５０％、表乾密度：２．７３ｇ／ｃｍ３、粗粒率：６．５８）
（３）混和剤
ＡＥ減水剤（リグニンスルホン酸化合物とポリカルボン酸エーテルの複合体）
（４）練混ぜ水
上水道水
【００２４】
［２．コンクリートの調製及び評価］
コンクリートの調製は、普通ポルトランドセメント、細骨材、粗骨材を表１に示す条件で混合し、二軸強制練りミキサで３０秒間撹拌した後、混和剤と水道水を混合した練混ぜ水をミキサ内に投入し、更に９０秒間撹拌することによって行った。なお、細骨材率（＝細骨材容積／骨材総容積）として、４２〜５５％の範囲で試験を行った。コンクリートは、スランプが８及び１２ｃｍ、空気量が４．５±０．５％を目標として混和剤添加量を調整した。配合条件を表１に示す。
【００２５】
（１）スランプ
ＪＩＳ Ａ １１０１−２００５「コンクリートのスランプ試験方法」に記載される方法に準じて行った。
（２）空気量
ＪＩＳ Ａ １１２８−２００５「フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法（空気室圧力方法）」に記載される方法に準じて行った。
（３）施工性評価
図１に示す加振式流動性試験装置を用いて試験を行った。円筒容器の寸法は、直径１５ｃｍ、高さ１５ｃｍであった。振動は、周波数１４０〜１８０Ｈｚのバイブレータ（エクセン社製）を使用して、３０秒間加振した。これは、振動エネルギーで約５０（Ｊ・ｓ／ｍ３）に相当した。結果を表３に示す。さらに、参考のために行った通常のスランプ試験では、試験後にスランプの台板を型枠バイブレータで３０秒間加振して、加振式流動性試験機と同等の振動エネルギーを付与して加振後のフロー値の測定を行った。結果を表２に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
［参考例１〜９、実施例１〜９］
配合条件を変化させたコンクリートのスランプ試験結果とコンクリート試料の加振前後のフロー面積比を表２に参考例１〜９として示す。いずれのコンクリートもスランプ値が８±２．５ｃｍもしくは１２±２．５ｃｍの範囲となるように混和剤添加率を調整したため、図２の参考例２、４及び６に示すように、スランプ試験後の試料からは施工性の良否の判定はできなかった。スランプ試験後の試料に振動を与えた場合は、加振時に崩れてしまう試料が多く（参考例１、３、６〜９）、加振後試料がいびつな形状となるため、加振後のフロー面積を正確に測定することが難しかった。また、測定したフロー面積比には明確な傾向が得られず、施工性の良否判定には至らなかった。
【００２８】
これに対し、表３に示す本発明の加振式流動性試験方法においては、コンクリート試料の加振前後のフロー面積比を比較すると、加振時の流動性が最良となる細骨材率の範囲が存在することが明らかとなった（図３参照）。また、配合条件やスランプが異なる場合においても、同様の評価結果が得られた。このため、加振式流動性試験法では、配合条件が施工性に及ぼす影響を直接把握することが可能と考えられ、コンクリートの施工性を十分に判定できると判断された。
【００２９】
以上の評価結果をまとめた表３に示す「振動下での流動性」の評価によれば、加振時の流動性が優れる細骨材率の好適範囲が存在することがわかる。鉄筋間隔が施工上問題とならない場合には、振動下での流動性のみで施工性の評価が可能であるが、配筋が密な箇所の施工性も含めれば、バリア等を配して材料分離の程度をも評価することが望ましいと思われる。
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】加振式流動性試験方法の概要を示す図であり、（イ）は円筒容器にコンクリート試料を充填し、試料を成形する図、（ロ）は成形した試料にバイブレータで振動を与える図である。
【図２】スランプ値が一定値になるように混和剤添加率を調整した試料のスランプ試験後の試料外観を示す写真であり、（ａ）参考例２、（ｂ）参考例４、（ｃ）参考例６を示す。
【図３】スランプ１２ｃｍ及びスランプ８ｃｍの場合において、細骨材率とフロー面積比の関係を示す図である。
【符号の説明】
【００３３】
１ 加振式流動性試験装置
２ 円筒
３ スランプ台板
４ バイブレータ
５ 取手
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンクリートの流動性評価試験方法であって、台板上に設置した円筒容器にコンクリート試料を充填し、円筒容器を引き抜いた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｉを測定し、次いで、バイブレータを用いて所定の振動エネルギーを台板に与えた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｂを測定し、両者のフロー面積の比（Ｓｂ／Ｓｉ）をコンクリートの流動性評価指標値とする、コンクリートの流動性評価試験方法。
【請求項２】
振動数１００〜２５０Ｈｚのバイブレータを使用し、所定の振動エネルギーを５．０〜１００（Ｊ・ｓ／ｍ３）と設定したとき、加振前後のフロー面積比Ｓｂ／Ｓｉが、スランプ８ｃｍの場合には５．０以上、スランプ１２ｃｍの場合の場合には８．０以上であることを、コンクリートの流動性が優れるとの判定基準とする、請求項１記載のコンクリートの流動性評価試験方法。
【請求項３】
加振前にフレッシュコンクリート試料を円筒型に成形する円筒状の成形装置と、成形後のコンクリート試料に振動数１００〜２５０Ｈｚで、振動エネルギー５．０〜１００（Ｊ・ｓ／ｍ３）を与えるバイブレータと、を備えることを特徴とするコンクリートの流動性評価試験装置。
【請求項１】
コンクリートの流動性評価試験方法であって、台板上に設置した円筒容器にコンクリート試料を充填し、円筒容器を引き抜いた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｉを測定し、次いで、バイブレータを用いて所定の振動エネルギーを台板に与えた後の台板上のコンクリート試料のフロー面積Ｓｂを測定し、両者のフロー面積の比（Ｓｂ／Ｓｉ）をコンクリートの流動性評価指標値とする、コンクリートの流動性評価試験方法。
【請求項２】
振動数１００〜２５０Ｈｚのバイブレータを使用し、所定の振動エネルギーを５．０〜１００（Ｊ・ｓ／ｍ３）と設定したとき、加振前後のフロー面積比Ｓｂ／Ｓｉが、スランプ８ｃｍの場合には５．０以上、スランプ１２ｃｍの場合の場合には８．０以上であることを、コンクリートの流動性が優れるとの判定基準とする、請求項１記載のコンクリートの流動性評価試験方法。
【請求項３】
加振前にフレッシュコンクリート試料を円筒型に成形する円筒状の成形装置と、成形後のコンクリート試料に振動数１００〜２５０Ｈｚで、振動エネルギー５．０〜１００（Ｊ・ｓ／ｍ３）を与えるバイブレータと、を備えることを特徴とするコンクリートの流動性評価試験装置。
【図３】
【図１】
【図２】
【図１】
【図２】
【公開番号】特開２００９−２８１７９８（Ｐ２００９−２８１７９８Ａ）
【公開日】平成２１年１２月３日（２００９．１２．３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−１３２７３１（Ｐ２００８−１３２７３１）
【出願日】平成２０年５月２１日（２００８．５．２１）
【出願人】（００００００２０６）宇部興産株式会社 (2,022)
【出願人】（０００００６２６４）三菱マテリアル株式会社 (4,417)
【公開日】平成２１年１２月３日（２００９．１２．３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年５月２１日（２００８．５．２１）
【出願人】（００００００２０６）宇部興産株式会社 (2,022)
【出願人】（０００００６２６４）三菱マテリアル株式会社 (4,417)
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