マルチコアファイバ
【課題】外部応力による特性の低下及びクロストークの発生が抑えられたマルチコアファイバを提供する。
【解決手段】マルチコアファイバ１はクラッド１６と、クラッド１６の中心部に配置された第１のコア１１と、第１のコアの周囲に配置された気泡層１３と、クラッドの中心以外に配置された複数の第２のコア１２と、第２のコアの周囲に配置された気泡層１４とで構成されており、気泡層１３、１４はそれぞれ第１のコア及び第２のコアに作用する外部応力を緩和し、第１のコア及び第２のコアの光軸の変位を抑え、耐マイクロベンド性能を向上させる。
【解決手段】マルチコアファイバ１はクラッド１６と、クラッド１６の中心部に配置された第１のコア１１と、第１のコアの周囲に配置された気泡層１３と、クラッドの中心以外に配置された複数の第２のコア１２と、第２のコアの周囲に配置された気泡層１４とで構成されており、気泡層１３、１４はそれぞれ第１のコア及び第２のコアに作用する外部応力を緩和し、第１のコア及び第２のコアの光軸の変位を抑え、耐マイクロベンド性能を向上させる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マルチコアファイバに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、複数本のコアを有する光ファイバであるマルチコアファイバを伝送用ファイバとして用いる技術が提案されている。マルチコアファイバを用いることにより、１本のコアを有する光ファイバを用いる場合よりも伝送容量を大きくすることができる。
【０００３】
また、クラッド内のコアの周囲に気泡の集合体を有するシングルコアファイバが知られている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１に記載されたシングルコアファイバは、ファイバの長手方向に途切れることなく連続する空孔をクラッド内に有する、ホーリーファイバ（ＨＦ：Holey Fiber）等の光ファイバと異なり、製造方法に起因する光ファイバ内の残留応力がない。そのため、コアへの異方応力の集中がなく、優れたＰＭＤ（偏波モード分散）特性を有する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−２０８３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来のマルチコアファイバにおいては、クラッドの中心以外に位置するコアは、クラッドの中心に位置するコアよりも外力の影響を受けやすく、外部応力によりコアの光軸が変位し易いため、光損失（マイクロベンドロス）が大きくなる。
【０００６】
また、クラッドの中心以外に位置するコアに作用する外部応力は異方応力であるため、そのコアには異方歪みが生じ易い。そのため、そのコアの屈折率分布が軸対称でなくなり、ＰＭＤ特性が低下する。
【０００７】
また、コアの外周のクラッドが一定の屈折率を有する従来のマルチコアファイバにおいては、コアから漏れ出した光電磁波が一様に伝搬して漏洩光電磁界を生じ、近隣にあるコアに信号が漏れ易い、すなわちコア間のクロストークが発生しやすい。
【０００８】
したがって、本発明の目的の一つは、外部応力による特性の低下及びクロストークの発生が抑えられたマルチコアファイバを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の一態様においては、クラッドと、前記クラッドの中心以外に位置する複数のコアと、前記コアを取り囲むように形成される複数の気泡からなる気泡層と、を含むマルチコアファイバが提供される。
【００１０】
上記マルチコアファイバにおいては、前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層が、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と異なる厚さを有し、識別用マーカーとして用いられてもよい。
【００１１】
また、上記マルチコアファイバにおいては、前記気泡層は、気泡の密度が異なる複数の層がその厚さ方向に積層された構造を有してもよい。
【００１２】
また、上記マルチコアファイバにおいては、前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層は、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と気泡の密度が異なり、識別用マーカーとして用いられてもよい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、外部応力による特性の低下及びクロストークの発生が抑えられたマルチコアファイバを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の第１の実施の形態に係るマルチコアファイバの断面図である。
【図２】図２は、本発明の第２の実施の形態に係るマルチコアファイバの断面図である。
【図３】図３（ａ）は、本発明の第３の実施の形態に係るマルチコアファイバの断面図である。図３（ｂ）は、気泡層の拡大図及び気泡層の屈折率分布を表すグラフを含む。
【図４】図４は、比較例に係るマルチコアファイバの断面図である。
【図５】図５は、マイクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【図６】図６は、マクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の一実施の形態は、複数のコアを有するマルチコアファイバであって、クラッドと、前記クラッドの中心以外に位置する複数のコアと、前記コアを取り囲むように形成される複数の気泡からなる気泡層と、を含むマルチコアファイバを提供する。以下に、このマルチコアファイバの例を詳細に説明する。
【００１６】
〔第１の実施の形態〕
（マルチコアファイバの構造）
図１は、本発明の第１の実施の形態に係るマルチコアファイバ１の断面図である。マルチコアファイバ１は、クラッド１６と、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１と、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２と、第１のコア１１の周囲に位置する気泡層１３と、第２のコア１２の周囲に位置する気泡層１４とを含む。
【００１７】
第１のコア１１、第２のコア１２、気泡層１３、１４、及びクラッド１６は、石英ガラス等からなる。第１のコア１１及び第２のコア１２は、Ｇｅ等の屈折率を上げるための不純物を含んでもよい。クラッド１６は、Ｆ等の屈折率を下げるための不純物を含んでもよい。
【００１８】
気泡層１３、１４は、複数の気泡１５を含むため、第１のコア１１及び第２のコア１２よりも屈折率が低い。第１のコア１１と気泡層１３の比屈折率差、及び第２のコア１２と気泡層１４の比屈折率差は、例えば、０．８６％である。
【００１９】
第１のコア１１及び第２のコア１２は、シングルモードファイバ（ＳＭＦ）からなる場合には、例えば、直径が９μｍであり、クラッド１６との比屈折率差が０．３〜０．８％のステップインデックスプロファイルを有する。この場合、例えば、クラッド１６の外径は１２５μｍであり、第１のコア１１の中心と第２のコア１２の中心の距離は３３μｍである。
【００２０】
また、第１のコア１１及び第２のコア１２がマルチモードファイバ（ＭＭＦ）からなる場合は、例えば、直径が５０μｍであり、クラッド１６との最大比屈折率差が約１％のグレーデッドインデックスプロファイルを有する。この場合、例えば、クラッド１６の外径は３００μｍであり、第１のコア１１の中心と第２のコア１２の中心の距離は１００μｍである。
【００２１】
図１には、一例として、第１のコア１１の周りに等間隔で配置された６つの第２のコア１２が示されている。ただし、第２のコア１２の数及び配置は、図１に示されるものに限られない。また、マルチコアファイバ１は、第１のコア１１、すなわちクラッド１６の中心に位置するコアを含まなくてもよい。
【００２２】
気泡層１３、１４の厚さは、得ようとする光ファイバの屈折率プロファイル、分散特性などに応じて、例えば、５〜３０μｍの範囲で設定される。
【００２３】
気泡層１３、１４に含まれる気泡１５の形状は、第１のコア１１及び第２のコア１２の長さ方向に延びた楕円体である。気泡１５の直径（第１のコア１１及び第２のコア１２の長さ方向垂直な断面の直径）は、例えば、４μｍ以下である。また、気泡層１３、１４の空隙率（気泡１５の占める体積の割合）は、例えば、３０％である。
【００２４】
気泡層１３、１４は、それぞれ第１のコア１１及び第２のコア１２に作用する外部応力を緩和し、第１のコア１１及び第２のコア１２の光軸の変位を抑え、耐マイクロベンド性能を向上させることができる。特に、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２には外部応力が生じやすく、光軸が変位しやすいため、気泡層１４による効果は重要である。
【００２５】
また、気泡層１４が第２のコア１２に作用する異方性の外部応力を緩和することにより、第２のコア１２の異方歪みが抑えられる。そのため、第２のコア１２の屈折率分布がほぼ軸対象になり、ＰＭＤ性能が改善される。
【００２６】
さらに、気泡層１３、１４は非常に低い屈折率を有するため、第１のコア１１及び第２のコア１２から漏れる光電磁波を減衰させ、クラッド１６への伝搬を防ぐ。そのため、コア間のクロストークを抑えることができる。
【００２７】
なお、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１は、中心以外に位置する第２のコア１２よりも外力の影響を受けにくいため、第１のコア１１の周囲の気泡層１３は形成されなくてもよい。
【００２８】
（マルチコアファイバの製造方法）
以下に、ロッドインチューブ法による本実施の形態のマルチコアファイバ１の製造方法の一例を示す。
【００２９】
まず、第１のコア１１又は第２のコア１２となる透明ガラス母材の外周に、ＣＶＤ法により気泡層１３又は気泡層１４となるスート層を堆積し、コア母材を得た。次に、拡散係数の小さい不活性ガス、例えばアルゴンガスや窒素ガスの雰囲気中でコア母材に１６００℃で加熱処理を施すことにより、コア母材の外側の層に気泡１５を含ませる。次に、得られた直径５０ｍｍのコア母材を直径が３０ｍｍになるまで延伸する。このコア母材を７つ形成した。
【００３０】
次に、別工程のＶＡＤ（Vapor phase axial deposition method）法により、クラッド１６となるドーパントを含まない直径１２０ｍｍの無垢なガラス母材を製造し、このガラス母材の中心と外周６箇所に研削により直径３３ｍｍの孔を開けた。次に、７つのコア母材をこれらの孔に挿入（ロッドイン）した後、電気炉延伸装置を用いてガラス母材とコア母材とを延伸一体化し、プリフォームを得た。
【００３１】
次に、プリフォームを通常の線引き法により、クラッドの外径が１２５μｍになるまで線引きし、マルチコアファイバ１を得た。なお、気泡１５の形状は線引き前は略球形であるが、線引きにより楕円体に変形する。得られたマルチコアファイバ１は、第１のコア１１及び第２のコア１２の直径が８μｍ、気泡層１３、１４の厚さが１１μｍ、気泡１５の直径が１〜３μｍであった。
【００３２】
〔第２の実施の形態〕
第２の実施の形態は、識別用マーカーとしての機能を持たせるために、一部の第２のコアの周囲の気泡層の厚さ又は密度を異ならせる点において、第１の実施の形態と異なる。第１の実施の形態と同様の点については、説明を省略又は簡略化する。
【００３３】
（マルチコアファイバの構造）
図２は、本発明の第２の実施の形態に係るマルチコアファイバ２の断面図である。マルチコアファイバ２は、クラッド１６と、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１と、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２と、第１のコア１１の周囲に位置する気泡層１３と、第２のコア１２の周囲に位置する気泡層１４、２４とを含む。
【００３４】
気泡層２４は、気泡層１４よりも厚い。このため、目視により気泡層２４を気泡層１４から識別することができ、気泡層２４を識別用マーカーとして用いることができる。なお、気泡層２４の数は特に限定されず、例えば、１つであってもよい。複数の気泡層２４が形成される場合は、識別用マーカーとしての機能を発揮するため、隣接して配置される。気泡層１４、２４の厚さは、例えば、それぞれ６μｍ、１３μｍである。
【００３５】
また、気泡層２４中の気泡１５の密度を気泡層１４中の気泡１５の密度と異ならせることにより、気泡層２４を識別用マーカーとして用いてもよい。さらに、気泡層２４は、厚さと気泡１５の密度の両方が気泡層１４と異なっていてもよい。
【００３６】
〔第３の実施の形態〕
第３の実施の形態は、気泡層が気泡の密度が異なる複数の層を有する点において、第１の実施の形態と異なる。第１の実施の形態と同様の点については、説明を省略又は簡略化する。
【００３７】
（マルチコアファイバの構造）
図３（ａ）は、本発明の第３の実施の形態に係るマルチコアファイバ３の断面図である。マルチコアファイバ３は、クラッド１６と、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１と、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２と、第１のコア１１の周囲に位置する気泡層３３と、第２のコア１２の周囲に位置する気泡層３４を含む。
【００３８】
図３（ｂ）は、気泡層３４の拡大図及び気泡層３４の屈折率分布を表すグラフを含む。気泡層３４は、第１のコア１１又は第２のコア１２の周りの高密度層３４ａ、高密度層３４ａの外側の低密度層３４ｂ、低密度層３４ｂの外側の中密度層３４ｃを含む。高密度層３４ａ、低密度層３４ｂ、及び中密度層３４ｃは、気泡層３４の厚さ方向（第１のコア１１又は第２のコア１２の径方向）に積層される。
【００３９】
中密度層３４ｃは、低密度層３４ｂよりも気泡１５の密度が高く、屈折率が低い。高密度層３４ａは、中密度層３４ｃよりも気泡１５の密度が高く、屈折率が低い。また、第１のコア１１及び第２のコア１２は、低密度層３４ｂよりも屈折率が高い。
【００４０】
なお、気泡層３４に含まれる、気泡１５の密度が異なる複数の層の数は限定されず、また、それらの層の積層される順序も限定されない。また、気泡層３３は、気泡層３４と同様の構造を有する。
【００４１】
気泡層３４はその厚さ方向に多段階の等価屈折率を有するため、マルチコアファイバ１の構造分散を細かく制御することができる。
【００４２】
ここで、気泡１５の外径は、次の二つの方法で制御することができる。一方は、コア母材の周囲に堆積する石英ガラススート層のかさ密度を変化させる方法である。加熱（焼結）によりスートをガラス化する際、スートのかさ密度が高いほどガスが逃げる隙間が小さいため、大きな気泡１５が残存する割合が高くなり、スートのかさ密度が低いほど小さな気泡１５が残存する割合が高くなる。
【００４３】
他方は、焼結する際の炉内ガス雰囲気中のヘリウムガスと不活性ガスの割合を変える方法である。ヘリウムガスの割合が高いほど気泡１５は小さくなり易く、ヘリウムガスの割合が低いほど気泡１５は大きくなり易い。
【００４４】
なお、気泡１５が大きいほど気泡１５の密度は高くなり、気泡１５が小さいほど気泡１５の密度は低くなる傾向にある。よって、石英ガラススート層のかさ密度と、焼結する際の炉内ガス雰囲気中のヘリウムガスと不活性ガスとの割合を調整することにより、気泡１５の直径及び気泡１５の密度の双方を制御することができる。
【００４５】
また、気泡１５の大きさ及び形成位置を制御して、気泡１５の間隔を、伝搬させる信号光の波長の二分の一に調整すれば、本実施の形態のマルチコアファイバ３において、フォトニックバンドギャップ構造を実現することができる。
【００４６】
（実施の形態の効果）
上記の実施の形態によれば、気泡層がコアに作用する外部応力を緩和し、コアの光軸の変位を抑え、耐マイクロベンド性能を向上させることができる。特に、クラッドの中心以外に位置するコアは外力の影響を受けやすく、光軸が変位しやすいため、気泡層による効果は重要である。
【００４７】
また、気泡層がクラッドの中心以外に位置するコアに作用する異方性の外部応力を緩和することにより、このコアに生じる異方歪みが抑えられる。そのため、このコアの屈折率分布がほぼ軸対象になり、ＰＭＤ性能が改善される。
【００４８】
さらに、気泡層は非常に低い屈折率を有するため、コアから漏れる光電磁波を減衰させ、クラッドへの伝搬を防ぐ。そのため、コア間のクロストークを抑えることができる。
【００４９】
なお、本発明は、上記実施の形態に限定されず、発明の主旨を逸脱しない範囲内において種々変形実施が可能である。また、発明の主旨を逸脱しない範囲内において上記実施の形態の構成要素を任意に組み合わせることができる。
【実施例】
【００５０】
第１の実施の形態のマルチコアファイバ１と、比較例としての気泡層を含まないマルチコアファイバ４について試験を行い、耐マイクロベンドロス性能、耐マクロベンドロス性能、ＰＭＤ性能、及びクロストーク性能を検証した。
【００５１】
図４は、比較例に係るマルチコアファイバ４の断面図である。マルチコアファイバ４は、クラッド４６と、クラッド４６内の中心に位置する第１のコア４１と、クラッド４６内の中心以外に位置する第２のコア４２と、を含む。
【００５２】
第１のコア４１、第２のコア４２、及びクラッド４６は、それぞれ第１の実施の形態のマルチコアファイバ１の第１のコア１１、第２のコア１２、及びクラッド１６と同じ材料からなる。マルチコアファイバ４の構成は、気泡層を含まない点以外はマルチコアファイバ１の構成と同様である。
【００５３】
本実施の形態においては、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２は、シングルモードファイバである。また、６つの第２のコア１２、４２がマルチコアファイバ１、４にそれぞれ含まれる。
【００５４】
本実施例におけるマルチコアファイバ１、４の具体的な仕様を以下に述べる。第１のコア１１、４１及び第２のコア１２、４２の直径は９μｍ、第１のコア１１とクラッド１６の比屈折率差、第２のコア１２とクラッド１６の比屈折率差、第１のコア４１とクラッド４６の比屈折率差、及び第２のコア４２とクラッド４６の比屈折率差は０．３６％、クラッド１６、４５の外径は１２５μｍ、第１のコア１１の中心と第２のコア１２の中心との距離、及び第１のコア４１の中心と第２のコア４２の中心との距離は３３μｍである。
【００５５】
また、マルチコアファイバ１において、第１のコア１１と気泡層１３の比屈折率差、第２のコア１２と気泡層１４の比屈折率差は０．８６％、気泡層１３、１４の空隙率は３０％、気泡層１３、１４の厚さは６μｍである。
【００５６】
〔耐マイクロベンドロス性能の検証〕
本実施例におけるマイクロベンドロスは、ＪＩＳ＃１５０のサンドペーパーを表面に敷いた胴径３００ｍｍのボビンに長さ４００ｍの光ファイバを張力１５０ｇで巻き付けたときの１ｋｍ当たりの損失増加量で定義される。
【００５７】
図５は、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のマイクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【００５８】
第１の実施の形態のマルチコアファイバ１においては、気泡層１３、１４が緩衝層として働いて、第１のコア１１及び第２のコア１２への外力の影響を抑える。そのため、図５に示されるように、第１のコア１１と第２のコア１２は、優れた耐マイクロベンド性能を有する。また、第１のコア１１と第２のコア１２は、ほぼ同じ耐マイクロベンド性能を有する。これは、外力の影響を受けやすい第２のコア１２の光軸の変化が効果的に抑えられていることを表している。
【００５９】
一方、比較例のマルチコアファイバ４においては、外力の影響を緩和する気泡層が存在しないため、第１のコア４１及び第２のコア４２の耐マイクロベンド性能は第１のコア１１及び第２のコア１２のマイクロベンド性能よりも低い。また、クラッド４６の中心以外に位置する第２のコア４２は特に外力の影響を受けやすいため、第２のコア４２の耐マイクロベンド性能は第１のコア４１のマイクロベンド性能よりも低い。
【００６０】
〔耐マクロベンドロス性能の検証〕
本実施例におけるマクロベンドロスは、一定の径のマンドレルに光ファイバを巻きつけたときの損失増加量で定義される。本実施例では、第２のコア１２のうち、マンドレルに巻き付けられた状態で最も内周側に位置するもの（最もマンドレルに近いもの）について検証を行った。第２のコア４２についても同様である。ただし、実際には、マンドレルに巻き付けられた状態で最も内周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）と、最も外周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）とでは、耐マクロベンドロス性能に大きな差はない。これは、最も内周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）と、最も外周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）との巻きつけ径の差は１００μｍ程度であり、マンドレルの径と比較すると非常に小さいためである。
【００６１】
図６は、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のマクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【００６２】
図６に示されるように、第１のコア１１及び第２のコア１２のマクロベンドロスは、第１のコア４１及び第２のコア４２のマクロベンドロスの１／１０程度であり、第１のコア１１及び第２のコア１２は優れた耐マクロベンドロス性能を有する。これは、気泡層１３、１４の屈折率が非常に低いため、第１のコア１１及び第２のコア１２の比屈折率差が大きくなり、光モードの閉じ込め性能が向上したことによる。
【００６３】
〔ＰＭＤ性能の検証〕
ＰＭＤ性能は、測定法規格 ＩＴＵ−Ｔ Ｒｅｃ． Ｇ６５０．３（０７／２００７）、５．１．２項のいずれかの方法により測定し、距離依存性を表すＰＭＤ係数測定値で評価した。
【００６４】
以下の表１に、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のＰＭＤ係数測定値の測定結果を示す。
【００６５】
【表１】
【００６６】
クラッドの中心に位置するコアに生じる応力は異方性が低いため、マルチコアファイバ１の第１のコア１１とマルチコアファイバ４の第１のコア４１は、ともに優れたＰＭＤ性能を示している。
【００６７】
一方、クラッドの中心以外に位置するコアに生じる応力は異方性が高いため、マルチコアファイバ４の第２のコア４２のＰＭＤ性能は低い。しかし、マルチコアファイバ１の第２のコア１２は、気泡層１４により応力が緩和されているため、屈折率分布が軸対称に近づいてＰＭＤ性能が改善されている。
【００６８】
〔クロストーク性能の検証〕
コア間のクロストークは、光ファイバをボビンに巻きつけた状態で測定した。測定には、損失を測定する測定系を使用し、誘導コアに光源を接続し、その誘導コアの遠方端はダミー成端をし、非誘導コアの遠方端に受光パワーメータを接続し、非誘導コアの近端はダミー成端をし、波長１５５０ｎｍの光の損失値をクロストーク値として測定した。
【００６９】
以下の表２に、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のクロストーク値の測定結果を示す。
【００７０】
【表２】
【００７１】
第１のコア１１及び第２のコア１２は、非常に低い屈折率を有する気泡層１３、１４にそれぞれ覆われているため、第１のコア１１及び第２のコア１２から漏れる光電磁波は減衰し、クラッド１６への伝搬が抑えられる。そのため、隣接する第２のコア４２間、及び第１のコア４１−第２のコア４２間のクロストーク値は低く抑えられている。
【００７２】
一方、周囲に気泡層が存在しない第１のコア４１及び第２のコア４２から漏れ出した光電磁波は、クラッド４６へ一様に伝搬して漏洩光電磁界を生じる。そのため、隣接する第２のコア１２間、及び第１のコア１１−第２のコア１２間のクロストーク値は大きい。
【００７３】
以上、本発明の実施の形態及び実施例を説明したが、上記に記載した実施の形態及び実施例は特許請求の範囲に係る発明を限定するものではない。また、実施の形態及び実施例の中で説明した特徴の組合せの全てが発明の課題を解決するための手段に必須であるとは限らない点に留意すべきである。
【符号の説明】
【００７４】
１、２、３ マルチコアファイバ
１１ 第１のコア
１２ 第２のコア
１３、１４、２４、３３、３４ 気泡層
１５ 気泡
１６ クラッド
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マルチコアファイバに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、複数本のコアを有する光ファイバであるマルチコアファイバを伝送用ファイバとして用いる技術が提案されている。マルチコアファイバを用いることにより、１本のコアを有する光ファイバを用いる場合よりも伝送容量を大きくすることができる。
【０００３】
また、クラッド内のコアの周囲に気泡の集合体を有するシングルコアファイバが知られている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１に記載されたシングルコアファイバは、ファイバの長手方向に途切れることなく連続する空孔をクラッド内に有する、ホーリーファイバ（ＨＦ：Holey Fiber）等の光ファイバと異なり、製造方法に起因する光ファイバ内の残留応力がない。そのため、コアへの異方応力の集中がなく、優れたＰＭＤ（偏波モード分散）特性を有する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−２０８３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来のマルチコアファイバにおいては、クラッドの中心以外に位置するコアは、クラッドの中心に位置するコアよりも外力の影響を受けやすく、外部応力によりコアの光軸が変位し易いため、光損失（マイクロベンドロス）が大きくなる。
【０００６】
また、クラッドの中心以外に位置するコアに作用する外部応力は異方応力であるため、そのコアには異方歪みが生じ易い。そのため、そのコアの屈折率分布が軸対称でなくなり、ＰＭＤ特性が低下する。
【０００７】
また、コアの外周のクラッドが一定の屈折率を有する従来のマルチコアファイバにおいては、コアから漏れ出した光電磁波が一様に伝搬して漏洩光電磁界を生じ、近隣にあるコアに信号が漏れ易い、すなわちコア間のクロストークが発生しやすい。
【０００８】
したがって、本発明の目的の一つは、外部応力による特性の低下及びクロストークの発生が抑えられたマルチコアファイバを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の一態様においては、クラッドと、前記クラッドの中心以外に位置する複数のコアと、前記コアを取り囲むように形成される複数の気泡からなる気泡層と、を含むマルチコアファイバが提供される。
【００１０】
上記マルチコアファイバにおいては、前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層が、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と異なる厚さを有し、識別用マーカーとして用いられてもよい。
【００１１】
また、上記マルチコアファイバにおいては、前記気泡層は、気泡の密度が異なる複数の層がその厚さ方向に積層された構造を有してもよい。
【００１２】
また、上記マルチコアファイバにおいては、前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層は、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と気泡の密度が異なり、識別用マーカーとして用いられてもよい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、外部応力による特性の低下及びクロストークの発生が抑えられたマルチコアファイバを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の第１の実施の形態に係るマルチコアファイバの断面図である。
【図２】図２は、本発明の第２の実施の形態に係るマルチコアファイバの断面図である。
【図３】図３（ａ）は、本発明の第３の実施の形態に係るマルチコアファイバの断面図である。図３（ｂ）は、気泡層の拡大図及び気泡層の屈折率分布を表すグラフを含む。
【図４】図４は、比較例に係るマルチコアファイバの断面図である。
【図５】図５は、マイクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【図６】図６は、マクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の一実施の形態は、複数のコアを有するマルチコアファイバであって、クラッドと、前記クラッドの中心以外に位置する複数のコアと、前記コアを取り囲むように形成される複数の気泡からなる気泡層と、を含むマルチコアファイバを提供する。以下に、このマルチコアファイバの例を詳細に説明する。
【００１６】
〔第１の実施の形態〕
（マルチコアファイバの構造）
図１は、本発明の第１の実施の形態に係るマルチコアファイバ１の断面図である。マルチコアファイバ１は、クラッド１６と、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１と、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２と、第１のコア１１の周囲に位置する気泡層１３と、第２のコア１２の周囲に位置する気泡層１４とを含む。
【００１７】
第１のコア１１、第２のコア１２、気泡層１３、１４、及びクラッド１６は、石英ガラス等からなる。第１のコア１１及び第２のコア１２は、Ｇｅ等の屈折率を上げるための不純物を含んでもよい。クラッド１６は、Ｆ等の屈折率を下げるための不純物を含んでもよい。
【００１８】
気泡層１３、１４は、複数の気泡１５を含むため、第１のコア１１及び第２のコア１２よりも屈折率が低い。第１のコア１１と気泡層１３の比屈折率差、及び第２のコア１２と気泡層１４の比屈折率差は、例えば、０．８６％である。
【００１９】
第１のコア１１及び第２のコア１２は、シングルモードファイバ（ＳＭＦ）からなる場合には、例えば、直径が９μｍであり、クラッド１６との比屈折率差が０．３〜０．８％のステップインデックスプロファイルを有する。この場合、例えば、クラッド１６の外径は１２５μｍであり、第１のコア１１の中心と第２のコア１２の中心の距離は３３μｍである。
【００２０】
また、第１のコア１１及び第２のコア１２がマルチモードファイバ（ＭＭＦ）からなる場合は、例えば、直径が５０μｍであり、クラッド１６との最大比屈折率差が約１％のグレーデッドインデックスプロファイルを有する。この場合、例えば、クラッド１６の外径は３００μｍであり、第１のコア１１の中心と第２のコア１２の中心の距離は１００μｍである。
【００２１】
図１には、一例として、第１のコア１１の周りに等間隔で配置された６つの第２のコア１２が示されている。ただし、第２のコア１２の数及び配置は、図１に示されるものに限られない。また、マルチコアファイバ１は、第１のコア１１、すなわちクラッド１６の中心に位置するコアを含まなくてもよい。
【００２２】
気泡層１３、１４の厚さは、得ようとする光ファイバの屈折率プロファイル、分散特性などに応じて、例えば、５〜３０μｍの範囲で設定される。
【００２３】
気泡層１３、１４に含まれる気泡１５の形状は、第１のコア１１及び第２のコア１２の長さ方向に延びた楕円体である。気泡１５の直径（第１のコア１１及び第２のコア１２の長さ方向垂直な断面の直径）は、例えば、４μｍ以下である。また、気泡層１３、１４の空隙率（気泡１５の占める体積の割合）は、例えば、３０％である。
【００２４】
気泡層１３、１４は、それぞれ第１のコア１１及び第２のコア１２に作用する外部応力を緩和し、第１のコア１１及び第２のコア１２の光軸の変位を抑え、耐マイクロベンド性能を向上させることができる。特に、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２には外部応力が生じやすく、光軸が変位しやすいため、気泡層１４による効果は重要である。
【００２５】
また、気泡層１４が第２のコア１２に作用する異方性の外部応力を緩和することにより、第２のコア１２の異方歪みが抑えられる。そのため、第２のコア１２の屈折率分布がほぼ軸対象になり、ＰＭＤ性能が改善される。
【００２６】
さらに、気泡層１３、１４は非常に低い屈折率を有するため、第１のコア１１及び第２のコア１２から漏れる光電磁波を減衰させ、クラッド１６への伝搬を防ぐ。そのため、コア間のクロストークを抑えることができる。
【００２７】
なお、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１は、中心以外に位置する第２のコア１２よりも外力の影響を受けにくいため、第１のコア１１の周囲の気泡層１３は形成されなくてもよい。
【００２８】
（マルチコアファイバの製造方法）
以下に、ロッドインチューブ法による本実施の形態のマルチコアファイバ１の製造方法の一例を示す。
【００２９】
まず、第１のコア１１又は第２のコア１２となる透明ガラス母材の外周に、ＣＶＤ法により気泡層１３又は気泡層１４となるスート層を堆積し、コア母材を得た。次に、拡散係数の小さい不活性ガス、例えばアルゴンガスや窒素ガスの雰囲気中でコア母材に１６００℃で加熱処理を施すことにより、コア母材の外側の層に気泡１５を含ませる。次に、得られた直径５０ｍｍのコア母材を直径が３０ｍｍになるまで延伸する。このコア母材を７つ形成した。
【００３０】
次に、別工程のＶＡＤ（Vapor phase axial deposition method）法により、クラッド１６となるドーパントを含まない直径１２０ｍｍの無垢なガラス母材を製造し、このガラス母材の中心と外周６箇所に研削により直径３３ｍｍの孔を開けた。次に、７つのコア母材をこれらの孔に挿入（ロッドイン）した後、電気炉延伸装置を用いてガラス母材とコア母材とを延伸一体化し、プリフォームを得た。
【００３１】
次に、プリフォームを通常の線引き法により、クラッドの外径が１２５μｍになるまで線引きし、マルチコアファイバ１を得た。なお、気泡１５の形状は線引き前は略球形であるが、線引きにより楕円体に変形する。得られたマルチコアファイバ１は、第１のコア１１及び第２のコア１２の直径が８μｍ、気泡層１３、１４の厚さが１１μｍ、気泡１５の直径が１〜３μｍであった。
【００３２】
〔第２の実施の形態〕
第２の実施の形態は、識別用マーカーとしての機能を持たせるために、一部の第２のコアの周囲の気泡層の厚さ又は密度を異ならせる点において、第１の実施の形態と異なる。第１の実施の形態と同様の点については、説明を省略又は簡略化する。
【００３３】
（マルチコアファイバの構造）
図２は、本発明の第２の実施の形態に係るマルチコアファイバ２の断面図である。マルチコアファイバ２は、クラッド１６と、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１と、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２と、第１のコア１１の周囲に位置する気泡層１３と、第２のコア１２の周囲に位置する気泡層１４、２４とを含む。
【００３４】
気泡層２４は、気泡層１４よりも厚い。このため、目視により気泡層２４を気泡層１４から識別することができ、気泡層２４を識別用マーカーとして用いることができる。なお、気泡層２４の数は特に限定されず、例えば、１つであってもよい。複数の気泡層２４が形成される場合は、識別用マーカーとしての機能を発揮するため、隣接して配置される。気泡層１４、２４の厚さは、例えば、それぞれ６μｍ、１３μｍである。
【００３５】
また、気泡層２４中の気泡１５の密度を気泡層１４中の気泡１５の密度と異ならせることにより、気泡層２４を識別用マーカーとして用いてもよい。さらに、気泡層２４は、厚さと気泡１５の密度の両方が気泡層１４と異なっていてもよい。
【００３６】
〔第３の実施の形態〕
第３の実施の形態は、気泡層が気泡の密度が異なる複数の層を有する点において、第１の実施の形態と異なる。第１の実施の形態と同様の点については、説明を省略又は簡略化する。
【００３７】
（マルチコアファイバの構造）
図３（ａ）は、本発明の第３の実施の形態に係るマルチコアファイバ３の断面図である。マルチコアファイバ３は、クラッド１６と、クラッド１６の中心に位置する第１のコア１１と、クラッド１６の中心以外に位置する第２のコア１２と、第１のコア１１の周囲に位置する気泡層３３と、第２のコア１２の周囲に位置する気泡層３４を含む。
【００３８】
図３（ｂ）は、気泡層３４の拡大図及び気泡層３４の屈折率分布を表すグラフを含む。気泡層３４は、第１のコア１１又は第２のコア１２の周りの高密度層３４ａ、高密度層３４ａの外側の低密度層３４ｂ、低密度層３４ｂの外側の中密度層３４ｃを含む。高密度層３４ａ、低密度層３４ｂ、及び中密度層３４ｃは、気泡層３４の厚さ方向（第１のコア１１又は第２のコア１２の径方向）に積層される。
【００３９】
中密度層３４ｃは、低密度層３４ｂよりも気泡１５の密度が高く、屈折率が低い。高密度層３４ａは、中密度層３４ｃよりも気泡１５の密度が高く、屈折率が低い。また、第１のコア１１及び第２のコア１２は、低密度層３４ｂよりも屈折率が高い。
【００４０】
なお、気泡層３４に含まれる、気泡１５の密度が異なる複数の層の数は限定されず、また、それらの層の積層される順序も限定されない。また、気泡層３３は、気泡層３４と同様の構造を有する。
【００４１】
気泡層３４はその厚さ方向に多段階の等価屈折率を有するため、マルチコアファイバ１の構造分散を細かく制御することができる。
【００４２】
ここで、気泡１５の外径は、次の二つの方法で制御することができる。一方は、コア母材の周囲に堆積する石英ガラススート層のかさ密度を変化させる方法である。加熱（焼結）によりスートをガラス化する際、スートのかさ密度が高いほどガスが逃げる隙間が小さいため、大きな気泡１５が残存する割合が高くなり、スートのかさ密度が低いほど小さな気泡１５が残存する割合が高くなる。
【００４３】
他方は、焼結する際の炉内ガス雰囲気中のヘリウムガスと不活性ガスの割合を変える方法である。ヘリウムガスの割合が高いほど気泡１５は小さくなり易く、ヘリウムガスの割合が低いほど気泡１５は大きくなり易い。
【００４４】
なお、気泡１５が大きいほど気泡１５の密度は高くなり、気泡１５が小さいほど気泡１５の密度は低くなる傾向にある。よって、石英ガラススート層のかさ密度と、焼結する際の炉内ガス雰囲気中のヘリウムガスと不活性ガスとの割合を調整することにより、気泡１５の直径及び気泡１５の密度の双方を制御することができる。
【００４５】
また、気泡１５の大きさ及び形成位置を制御して、気泡１５の間隔を、伝搬させる信号光の波長の二分の一に調整すれば、本実施の形態のマルチコアファイバ３において、フォトニックバンドギャップ構造を実現することができる。
【００４６】
（実施の形態の効果）
上記の実施の形態によれば、気泡層がコアに作用する外部応力を緩和し、コアの光軸の変位を抑え、耐マイクロベンド性能を向上させることができる。特に、クラッドの中心以外に位置するコアは外力の影響を受けやすく、光軸が変位しやすいため、気泡層による効果は重要である。
【００４７】
また、気泡層がクラッドの中心以外に位置するコアに作用する異方性の外部応力を緩和することにより、このコアに生じる異方歪みが抑えられる。そのため、このコアの屈折率分布がほぼ軸対象になり、ＰＭＤ性能が改善される。
【００４８】
さらに、気泡層は非常に低い屈折率を有するため、コアから漏れる光電磁波を減衰させ、クラッドへの伝搬を防ぐ。そのため、コア間のクロストークを抑えることができる。
【００４９】
なお、本発明は、上記実施の形態に限定されず、発明の主旨を逸脱しない範囲内において種々変形実施が可能である。また、発明の主旨を逸脱しない範囲内において上記実施の形態の構成要素を任意に組み合わせることができる。
【実施例】
【００５０】
第１の実施の形態のマルチコアファイバ１と、比較例としての気泡層を含まないマルチコアファイバ４について試験を行い、耐マイクロベンドロス性能、耐マクロベンドロス性能、ＰＭＤ性能、及びクロストーク性能を検証した。
【００５１】
図４は、比較例に係るマルチコアファイバ４の断面図である。マルチコアファイバ４は、クラッド４６と、クラッド４６内の中心に位置する第１のコア４１と、クラッド４６内の中心以外に位置する第２のコア４２と、を含む。
【００５２】
第１のコア４１、第２のコア４２、及びクラッド４６は、それぞれ第１の実施の形態のマルチコアファイバ１の第１のコア１１、第２のコア１２、及びクラッド１６と同じ材料からなる。マルチコアファイバ４の構成は、気泡層を含まない点以外はマルチコアファイバ１の構成と同様である。
【００５３】
本実施の形態においては、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２は、シングルモードファイバである。また、６つの第２のコア１２、４２がマルチコアファイバ１、４にそれぞれ含まれる。
【００５４】
本実施例におけるマルチコアファイバ１、４の具体的な仕様を以下に述べる。第１のコア１１、４１及び第２のコア１２、４２の直径は９μｍ、第１のコア１１とクラッド１６の比屈折率差、第２のコア１２とクラッド１６の比屈折率差、第１のコア４１とクラッド４６の比屈折率差、及び第２のコア４２とクラッド４６の比屈折率差は０．３６％、クラッド１６、４５の外径は１２５μｍ、第１のコア１１の中心と第２のコア１２の中心との距離、及び第１のコア４１の中心と第２のコア４２の中心との距離は３３μｍである。
【００５５】
また、マルチコアファイバ１において、第１のコア１１と気泡層１３の比屈折率差、第２のコア１２と気泡層１４の比屈折率差は０．８６％、気泡層１３、１４の空隙率は３０％、気泡層１３、１４の厚さは６μｍである。
【００５６】
〔耐マイクロベンドロス性能の検証〕
本実施例におけるマイクロベンドロスは、ＪＩＳ＃１５０のサンドペーパーを表面に敷いた胴径３００ｍｍのボビンに長さ４００ｍの光ファイバを張力１５０ｇで巻き付けたときの１ｋｍ当たりの損失増加量で定義される。
【００５７】
図５は、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のマイクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【００５８】
第１の実施の形態のマルチコアファイバ１においては、気泡層１３、１４が緩衝層として働いて、第１のコア１１及び第２のコア１２への外力の影響を抑える。そのため、図５に示されるように、第１のコア１１と第２のコア１２は、優れた耐マイクロベンド性能を有する。また、第１のコア１１と第２のコア１２は、ほぼ同じ耐マイクロベンド性能を有する。これは、外力の影響を受けやすい第２のコア１２の光軸の変化が効果的に抑えられていることを表している。
【００５９】
一方、比較例のマルチコアファイバ４においては、外力の影響を緩和する気泡層が存在しないため、第１のコア４１及び第２のコア４２の耐マイクロベンド性能は第１のコア１１及び第２のコア１２のマイクロベンド性能よりも低い。また、クラッド４６の中心以外に位置する第２のコア４２は特に外力の影響を受けやすいため、第２のコア４２の耐マイクロベンド性能は第１のコア４１のマイクロベンド性能よりも低い。
【００６０】
〔耐マクロベンドロス性能の検証〕
本実施例におけるマクロベンドロスは、一定の径のマンドレルに光ファイバを巻きつけたときの損失増加量で定義される。本実施例では、第２のコア１２のうち、マンドレルに巻き付けられた状態で最も内周側に位置するもの（最もマンドレルに近いもの）について検証を行った。第２のコア４２についても同様である。ただし、実際には、マンドレルに巻き付けられた状態で最も内周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）と、最も外周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）とでは、耐マクロベンドロス性能に大きな差はない。これは、最も内周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）と、最も外周側に位置する第２のコア１２（第２のコア４２）との巻きつけ径の差は１００μｍ程度であり、マンドレルの径と比較すると非常に小さいためである。
【００６１】
図６は、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のマクロベンドロスの測定結果を示すグラフである。
【００６２】
図６に示されるように、第１のコア１１及び第２のコア１２のマクロベンドロスは、第１のコア４１及び第２のコア４２のマクロベンドロスの１／１０程度であり、第１のコア１１及び第２のコア１２は優れた耐マクロベンドロス性能を有する。これは、気泡層１３、１４の屈折率が非常に低いため、第１のコア１１及び第２のコア１２の比屈折率差が大きくなり、光モードの閉じ込め性能が向上したことによる。
【００６３】
〔ＰＭＤ性能の検証〕
ＰＭＤ性能は、測定法規格 ＩＴＵ−Ｔ Ｒｅｃ． Ｇ６５０．３（０７／２００７）、５．１．２項のいずれかの方法により測定し、距離依存性を表すＰＭＤ係数測定値で評価した。
【００６４】
以下の表１に、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のＰＭＤ係数測定値の測定結果を示す。
【００６５】
【表１】
【００６６】
クラッドの中心に位置するコアに生じる応力は異方性が低いため、マルチコアファイバ１の第１のコア１１とマルチコアファイバ４の第１のコア４１は、ともに優れたＰＭＤ性能を示している。
【００６７】
一方、クラッドの中心以外に位置するコアに生じる応力は異方性が高いため、マルチコアファイバ４の第２のコア４２のＰＭＤ性能は低い。しかし、マルチコアファイバ１の第２のコア１２は、気泡層１４により応力が緩和されているため、屈折率分布が軸対称に近づいてＰＭＤ性能が改善されている。
【００６８】
〔クロストーク性能の検証〕
コア間のクロストークは、光ファイバをボビンに巻きつけた状態で測定した。測定には、損失を測定する測定系を使用し、誘導コアに光源を接続し、その誘導コアの遠方端はダミー成端をし、非誘導コアの遠方端に受光パワーメータを接続し、非誘導コアの近端はダミー成端をし、波長１５５０ｎｍの光の損失値をクロストーク値として測定した。
【００６９】
以下の表２に、マルチコアファイバ１の第１のコア１１及び第２のコア１２、並びにマルチコアファイバ４の第１のコア４１及び第２のコア４２のクロストーク値の測定結果を示す。
【００７０】
【表２】
【００７１】
第１のコア１１及び第２のコア１２は、非常に低い屈折率を有する気泡層１３、１４にそれぞれ覆われているため、第１のコア１１及び第２のコア１２から漏れる光電磁波は減衰し、クラッド１６への伝搬が抑えられる。そのため、隣接する第２のコア４２間、及び第１のコア４１−第２のコア４２間のクロストーク値は低く抑えられている。
【００７２】
一方、周囲に気泡層が存在しない第１のコア４１及び第２のコア４２から漏れ出した光電磁波は、クラッド４６へ一様に伝搬して漏洩光電磁界を生じる。そのため、隣接する第２のコア１２間、及び第１のコア１１−第２のコア１２間のクロストーク値は大きい。
【００７３】
以上、本発明の実施の形態及び実施例を説明したが、上記に記載した実施の形態及び実施例は特許請求の範囲に係る発明を限定するものではない。また、実施の形態及び実施例の中で説明した特徴の組合せの全てが発明の課題を解決するための手段に必須であるとは限らない点に留意すべきである。
【符号の説明】
【００７４】
１、２、３ マルチコアファイバ
１１ 第１のコア
１２ 第２のコア
１３、１４、２４、３３、３４ 気泡層
１５ 気泡
１６ クラッド
【特許請求の範囲】
【請求項１】
クラッドと、
前記クラッドの中心以外に位置する複数のコアと、
前記コアを取り囲むように形成される複数の気泡からなる気泡層と、
を含むマルチコアファイバ。
【請求項２】
前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層が、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と異なる厚さを有し、識別用マーカーとして用いられる、
請求項１に記載のマルチコアファイバ。
【請求項３】
前記気泡層は、気泡の密度が異なる複数の層がその厚さ方向に積層された構造を有する、
請求項１又は２に記載のマルチコアファイバ。
【請求項４】
前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層は、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と気泡の密度が異なり、識別用マーカーとして用いられる、
請求項１に記載のマルチコアファイバ。
【請求項１】
クラッドと、
前記クラッドの中心以外に位置する複数のコアと、
前記コアを取り囲むように形成される複数の気泡からなる気泡層と、
を含むマルチコアファイバ。
【請求項２】
前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層が、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と異なる厚さを有し、識別用マーカーとして用いられる、
請求項１に記載のマルチコアファイバ。
【請求項３】
前記気泡層は、気泡の密度が異なる複数の層がその厚さ方向に積層された構造を有する、
請求項１又は２に記載のマルチコアファイバ。
【請求項４】
前記コアの周囲に位置する前記気泡層のうち、一部の前記コアの周囲に位置する前記気泡層は、他の前記コアの周囲に位置する前記気泡層と気泡の密度が異なり、識別用マーカーとして用いられる、
請求項１に記載のマルチコアファイバ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１３−２０２０７（Ｐ２０１３−２０２０７Ａ）
【公開日】平成２５年１月３１日（２０１３．１．３１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１５５６５３（Ｐ２０１１−１５５６５３）
【出願日】平成２３年７月１４日（２０１１．７．１４）
【国等の委託研究の成果に係る記載事項】（出願人による申告）平成２２年度、独立行政法人情報通信研究機構、「高度通信・放送研究開発委託研究／革新的光ファイバ技術の研究開発」、産業技術力強化法第１９条の適用を受ける特許出願
【出願人】（０００００５１２０）日立電線株式会社 (3,358)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年１月３１日（２０１３．１．３１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年７月１４日（２０１１．７．１４）
【国等の委託研究の成果に係る記載事項】（出願人による申告）平成２２年度、独立行政法人情報通信研究機構、「高度通信・放送研究開発委託研究／革新的光ファイバ技術の研究開発」、産業技術力強化法第１９条の適用を受ける特許出願
【出願人】（０００００５１２０）日立電線株式会社 (3,358)
【Ｆターム（参考）】
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