ラケットフレーム
【課題】打球感、反発性及び操作性に優れたラケットフレーム２の提供。
【解決手段】ラケットフレーム２は、本体４と、２つの第一振動減衰部６とからなる。本体４は、ヘッド８、２つのスロート１０、シャフト１２及びグリップ１４からなる。第一振動減衰部６は、本体４に固定されている。第一振動減衰部６はスロート１０からグリップ１４にまで至っている。第一振動減衰部６は、繊維強化ナイロンからなる。ヘッド８及びスロート１０は、第二振動減衰部１８を含んでいる。第二振動減衰部１８は、改質エポキシ樹脂からなる。このラケットフレーム２では、スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２６以上である。グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントは、３００ｋｇ・ｃｍ２未満である。面外二次モードにおける振動減衰率は、０．７０以上１．０以下である。
【解決手段】ラケットフレーム２は、本体４と、２つの第一振動減衰部６とからなる。本体４は、ヘッド８、２つのスロート１０、シャフト１２及びグリップ１４からなる。第一振動減衰部６は、本体４に固定されている。第一振動減衰部６はスロート１０からグリップ１４にまで至っている。第一振動減衰部６は、繊維強化ナイロンからなる。ヘッド８及びスロート１０は、第二振動減衰部１８を含んでいる。第二振動減衰部１８は、改質エポキシ樹脂からなる。このラケットフレーム２では、スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２６以上である。グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントは、３００ｋｇ・ｃｍ２未満である。面外二次モードにおける振動減衰率は、０．７０以上１．０以下である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、テニスラケット等のフレームに関する。詳細には、本発明は、振動減衰部を備えたラケットフレームに関する。
【背景技術】
【０００２】
テニスラケットでボールが打撃されたとき、プレーヤーに振動が伝わる。振動に不快を感じるプレーヤーがいる。プレーヤーは、マイルドな打球感を望んでいる。振動はさらに、テニスエルボーの原因となり得る。
【０００３】
振動を減衰させるための種々の提案が、なされている。特開平４−２３６９７３号公報には、グリップが弾性体を備えたテニスラケットが開示されている。この弾性率は、振動減衰に寄与しうる。特開２００３−１０３６２公報には、ヘッドがダンパーを備えたテニスラケットが開示されている。このダンパーは、振動減衰に寄与しうる。
【０００４】
プレーヤーは、テニスラケットに、反発性を求めている。反発性に優れたラケットにより打撃されたボールは、高速で飛行しうる。プレーヤーはさらに、テニスラケットに操作性を求めている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平４−２３６９７３号公報
【特許文献２】特開２００３−１０３６２公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
反発性及び操作性に優れたテニスラケットは、競技に参加するプレーヤーには適している。しかし、反発性及び操作性に優れたテニスラケットは、概して振動減衰性に劣る。
【０００７】
本発明の目的は、振動減衰性、反発性及び操作性に優れたラケットフレームの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係るラケットフレームは、本体と、この本体に固定された第一振動減衰部とを備える。この本体は、ヘッドと、シャフトと、このヘッドから延びてシャフトに至る左右一対のスロートと、このシャフトに連続するグリップとを備える。この本体は、第二振動減衰部を含む。この第二振動減衰部の材質は、第一振動減衰部の材質と異なっている。このラケットフレームでは、スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２６以上である。グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントは、３００ｋｇ・ｃｍ２未満である。面外二次モードにおける振動減衰率は、０．７０以上１．０以下である。
【０００９】
好ましくは、第一振動減衰部は、繊維強化ナイロンからなる。好ましくは、第二振動減衰部は、エポキシ樹脂からなる。
【００１０】
好ましくは、第一振動減衰部がスロート、シャフト又はグリップに固定され、第二振動減衰部がヘッド又はスロートに含まれる。好ましくは、第一振動減衰部は、スロートからグリップにまで至る。
【００１１】
好ましくは、ヘッドは、一対の第二振動減衰部を含む。これら第二振動減衰部は、ラケットフレームの軸に対して対称に配置される。
【００１２】
それぞれのスロートが、第二振動減衰部を含んでもよい。これら第二振動減衰部は、ラケットフレームの軸に対して対称に配置される。
【００１３】
好ましくは、側圧剛性Ｒ２は９５ｋｇｆ／ｃｍ以上であり、スロート剛性Ｒ４は３５０ｋｇｆ／ｃｍ以下である。好ましくは、比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２８以上である。好ましくは、慣性モーメントは、２９５ｋｇ・ｃｍ２未満である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係るラケットフレームは、振動減衰性、反発性及び操作性に優れる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るラケットフレームが示された正面図である。
【図２】図２は、図１のラケットフレームが示された側面図である。
【図３】図３は、図１のIII−III線に沿った拡大断面図である。
【図４】図４は、ラケットフレームの第二振動減衰部の位置が説明されるための正面図である。
【図５】図５は、図１のラケットフレームの頂圧剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図６】図６は、図１のラケットフレームの側圧剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図７】図７は、図１のラケットフレームの平圧剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図８】図８は、図１のラケットフレームのスロート剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図９】図９は、図１のラケットフレームの打球面剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図１０】図１０は、図１のラケットフレームの面外二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。
【図１１】図１１は、図１０の測定に用いられる装置が示された概念図である。
【図１２】図１２は、図１０の測定によって得られた結果が示されたグラフである。
【図１３】図１３は、図１のラケットフレームの面外一次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。
【図１４】図１４は、図１のラケットフレームの面内二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１７】
図１から３に示されたラケットフレーム２は、本体４と、２つの第一振動減衰部６とからなる。本体４は、ヘッド８、２つのスロート１０、シャフト１２及びグリップ１４からなる。このラケットフレーム２にグロメット、グリップテープ、エンドキャップ等が取り付けられ、さらにガットが張られることにより、硬式テニス用のラケットが得られる。図１における上下方向は、ラケットフレーム２の軸方向である。
【００１８】
ヘッド８は、打球面の輪郭を形成している。ヘッド８の正面形状は、略楕円である。それぞれのスロート１０の一端は、ヘッド８と連続している。このスロート１０は、他端の近傍で他のスロート１０と合流している。スロート１０は、ヘッド８から延びてシャフト１２に至っている。シャフト１２は、２つのスロート１０が合流する箇所から延びている。シャフト１２は、スロート１０と連続的にかつ一体的に形成されている。グリップ１４は、シャフト１２と連続的にかつ一体的に形成されている。ヘッド８のうち２つのスロート１０に挟まれた部分は、ヨーク１６である。
【００１９】
この本体４は、繊維強化樹脂からなる。この繊維強化樹脂層のマトリクス樹脂は、エポキシ樹脂である。繊維強化樹脂層の強化繊維は、カーボン繊維である。この強化繊維は、長繊維である。図３から明らかなように、本体４は中空である。複数枚のプリプレグが巻かれ、このプリプレグに含まれるエポキシ樹脂が硬化することで、本体４が成形されている。
【００２０】
第一振動減衰部６は、本体４に固定されている。図３に示されるように、本体４に凹みが形成され、この凹みに第一振動減衰部６が埋め込まれている。第一振動減衰部６は、接着剤によって本体４に固定されている。第一振動減衰部６は、スロート１０、シャフト１２又はグリップ１４に固定されうる。図２から明らかなように、本実施形態では、第一振動減衰部６はスロート１０からグリップ１４にまで至っている。
【００２１】
第一振動減衰部６は、短繊維を含む繊維強化ナイロンからなる。好ましい短繊維は、炭素繊維である。好ましいマトリクスは、６６ナイロンである。この繊維強化ナイロンにおける短繊維の含有率は、１０質量％以上３０質量％以下である。含有率が１０質量％以上である第一振動減衰部６は、弾性率が大きく、かつ寸法精度に優れる。この観点から、この含有率は１５質量％以上が特に好ましい。含有率が３０質量％以下である第一振動減衰部６は、振動減衰性に優れる。この観点から、この含有率は３５質量％以下が好ましい。
【００２２】
このラケットフレーム２が用いられたテニスラケットでは、第一振動減衰部６によって打撃時の振動が減衰される。このテニスラケットは、打球感に優れる。このテニスラケットでは、テニスエルボーが生じにくい。
【００２３】
図２において符号Ｌ１で示されているのは、第一振動減衰部６の長さである。振動減衰性の観点から、長さＬ１は５ｃｍ以上が好ましく、８ｃｍ以上が特に好ましい。長さＬ１は、２０ｃｍ以下が好ましい。
【００２４】
図３において符号Ｔ１で示されているのは、第一振動減衰部６の厚みである。振動減衰性の観点から、厚みＴ１は０．５ｍｍ以上が好ましく、０．８ｍｍ以上が特に好ましい。厚みＴ１は、４ｍｍ以下が好ましく、１．５ｍｍ以下が特に好ましい。
【００２５】
図１に示されるように、ヘッド８は、２つの第二振動減衰部１８を含んでいる。これらの第二振動減衰部１８は、ラケットフレーム２の軸に対して対称に配置されている。第二振動減衰部１８は、ヘッド８の成形に用いられるプリプレグの一部に改質エポキシ樹脂が用いられることによって形成されている。この改質エポキシ樹脂では、温度が０℃であり、周波数が１０Ｈｚである条件下で測定された損失係数は０．５以上である。
【００２６】
図１に示されるように、それぞれのスロート１０は、第二振動減衰部１８を含んでいる。２つの第二振動減衰部１８は、ラケットフレーム２の軸に対して対称に配置されている。第二振動減衰部１８は、スロート１０の成形に用いられるプリプレグの一部に改質エポキシ樹脂が用いられることによって形成されている。ヘッド８の第二振動減衰部１８の改質エポキシ樹脂と同等の改質エポキシ樹脂が、スロート１０の第二振動減衰部１８に用いられうる。
【００２７】
このラケットフレーム２が用いられたテニスラケットでは、第二振動減衰部１８によって打撃時の振動が減衰される。このテニスラケットは、打球感に優れる。このテニスラケットでは、テニスエルボーが生じにくい。第二振動減衰部１８の材質は、第一振動減衰部６の材質と異なっている。互いに材質が異なる２種の振動減衰部を備えるので、このラケットフレーム２は、振動減衰性に極めて優れている。
【００２８】
図２において符号Ｌ２で示されているのは、第二振動減衰部１８の長さである。振動減衰性の観点から、長さＬ２は１ｃｍ以上が好ましく、２ｃｍ以上が特に好ましい。長さＬ１は、１０ｃｍ以下が好ましい。
【００２９】
本実施形態では、ヘッド８及びスロート１０が第二振動減衰部１８を含んでいる。ヘッド８のみが第二振動減衰部１８を含んでもよく、スロート１０のみが第二振動減衰部１８を含んでもよい。
【００３０】
図４は、第二振動減衰部１８の位置が説明されるための正面図である。図４において符号２０で示されているのは、打球面の中心Ｏと第二振動減衰部１８の中心とを結ぶ直線である。符号θで示されているのは、直線２０が軸方向に対してなす角度である。打球面が時計の文字盤とみなされたとき、角度θが６０°である第二振動減衰部１８は、４時位置及び８時位置にある。角度θが９０°である第二振動減衰部１８は、３時位置及び９時位置にある。図１に示されたラケットフレーム２では、θは９０°である。換言すれば、第二振動減衰部１８は、３時位置及び９時位置にある。
【００３１】
振動減衰性の観点から、角度θは３０°以上が好ましく、４５°以上が特に好ましい。振動減衰性の観点から、角度θは１２０°以下が好ましく、９０°以下が特に好ましい。
【００３２】
図５は、図１のラケットフレーム２の頂圧剛性Ｒ１が測定される様子が示された模式図である。頂圧剛性Ｒ１の測定には、１／４円の形状を有し、半径Ｒが３５ｍｍである一対の受け具２２が用いられる。これらの受け具２２は、鋼製である。これらの受け具２２の間隔Ｗａは、８０ｍｍである。シャフト１２が鉛直となるように、この受け具２２にラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具２４が準備される。この圧縮具２４は、直径Ｗｂが１００ｍｍである円柱状である。この圧縮具２４は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具２４は、ヘッド８の頂部を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具２４の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具２４の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、頂圧剛性Ｒ１である。頂圧剛性Ｒ１の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３３】
反発性及び操作性の観点から、頂圧剛性Ｒ１は１１０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、１２０ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、頂圧剛性Ｒ１は１３５ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、１３０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００３４】
図６は、図１のラケットフレーム２の側圧剛性Ｒ２が測定される様子が示された模式図である。側圧剛性Ｒ２の測定には、２枚の挟持板２６が用いられる。これらの挟持板２６により、シャフト１２が水平であり、打球面が鉛直となるように、ラケットフレーム２が保持される。一方、鋼製の圧縮具２８が準備される。この圧縮具２８は、直径Ｗｂが１００ｍｍである円柱状である。この圧縮具２８は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具２８は、ヘッド８の側部を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具２８の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具２８の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、側圧剛性Ｒ２である。側圧剛性Ｒ２の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３５】
反発性及び操作性の観点から、側圧剛性Ｒ２は９５ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、１００ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、側圧剛性Ｒ２は１２０ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、１１０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００３６】
図７は、図１のラケットフレーム２の平圧剛性Ｒ３が測定される様子が示された模式図である。平圧剛性Ｒ３の測定には、鋼製の２本の受け具３０が用いられる。それぞれの受け具３０は、棒状である。この受け具３０の断面形状は、半径が１５ｍｍの円である。これらの受け具３０は、ピッチが６００ｍｍとなるように配置される。これらの受け具３０の上に、シャフト１２が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具３２が準備される。この圧縮具３２は、棒状である。圧縮具３２の断面形状は、半径が１０ｍｍの円である。この圧縮具３２は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具３２は、ヘッド８を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具３２の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具３２の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、平圧剛性Ｒ３である。平圧剛性Ｒ３の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３７】
反発性及び操作性の観点から、平圧剛性Ｒ３は５０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、５５ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、平圧剛性Ｒ３は６５ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、６０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００３８】
図８は、図１のラケットフレーム２のスロート剛性Ｒ４が測定される様子が示された模式図である。スロート剛性Ｒ４の測定には、鋼製の２本の受け具３４が用いられる。それぞれの受け具３４は、棒状である。この受け具３４の断面形状は、半径が１５ｍｍの円である。第一受け具３４ａは、グリップ１４のエンドから距離Ｌの位置に配置される。第二受け具３４ｂは、第一受け具３４ａから３４０ｍｍの位置に配置される。これらの受け具３４の上に、シャフト１２が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具３６が準備される。この圧縮具３６は、棒状である。圧縮具３６の断面形状は、半径が１０ｍｍの円である。この圧縮具３６は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具３６は、スロート１０の近傍を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具３６の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具３６の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、スロート剛性Ｒ４である。スロート剛性Ｒ４の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３９】
図８における距離Ｌは、ラケットフレーム２のサイズに応じて決定される。サイズに応じた距離Ｌが、以下に示される。
ラケットフレームのサイズ 距離Ｌ
２７．０ｉｎｃｈ ２５ｍｍ
２７．５ｉｎｃｈ ３８ｍｍ
２８．０ｉｎｃｈ ５０ｍｍ
２８．５ｉｎｃｈ ６３ｍｍ
２９．０ｉｎｃｈ ７５ｍｍ
【００４０】
反発性及び操作性の観点から、スロート剛性Ｒ４は３１０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、３２０ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、スロート剛性Ｒ４は３５０ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、３４０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００４１】
図９は、図１のラケットフレーム２の打球面剛性Ｒ５が測定される様子が示された模式図である。打球面剛性Ｒ５の測定には、鋼製の２本の受け具３８が用いられる。それぞれの受け具３８は、棒状である。この受け具３８の断面形状は、半径が１５ｍｍの円である。第一受け具３８ａは、ヘッド８の先端から７．５ｍｍの位置に配置される。第二受け具３８ｂは、第一受け具３８ａから３４０ｍｍの位置に配置される。これらの受け具３８の上に、シャフト１２が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具４０が準備される。この圧縮具４０は、棒状である。圧縮具４０の断面形状は、半径が１０ｍｍの円である。この圧縮具４０は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具４０は、ヘッド８を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具４０の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具４０の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、打球面剛性Ｒ５である。打球面剛性Ｒ５の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００４２】
反発性及び操作性の観点から、打球面剛性Ｒ５は１３０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、１４０ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、打球面剛性Ｒ５は１７０ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、１６０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００４３】
スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２６以上が好ましい。比（Ｒ２／Ｒ４）が０．２６以上であるラケットフレーム２は、打球感と反発性との両方に優れる。この観点から、比（Ｒ２／Ｒ４）は０．２８以上がより好ましく、０．３１以上が特に好ましい。実用的なラケットフレーム２で達成されうる比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．４０以下である。
【００４４】
図１０は、図１のラケットフレーム２の面外二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。図１１は、図１０の測定に用いられる装置が示された概念図である。この測定では、ヘッド８の上端が紐４２で吊り下げられる。スロート１０とシャフト１２との境界部に、加速度ピックアップ４４が固定される。加速度ピックアップ４４は、その測定方向が打球面に対して垂直となるように、取り付けられる。ラケットフレーム２の、加速度ピックアップ４４の裏側が、インパクトハンマー４６で叩かれる。インパクトハンマー４６には、フォースピックアップ計が取り付けられている。このフォースピックアップ計で計測された応答振動（Ｆ）と加速度ピックアップ４４で計測された応答振動（α）とが、それぞれアンプ４８及びアンプ５０を介して周波数解析装置５２に入力される。これらの振動は、周波数解析装置５２にて解析される。応答振動（Ｆ）は、入力加振力である。応答振動（α）は、応答加速度である。この周波数解析装置５２として、ヒューレットパッカード社製のダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａが用いられる。解析により、伝達関数が求められる。伝達関数のグラフの一例が、図１２に示されている。このグラフでは、横軸が周波数（Ｈｚ）であり、縦軸が伝達関数である。伝達関数は、［応答振動（α）／応答振動（Ｆ）］である。この測定により、面外２次モードの伝達関数が得られる。振動減衰率Ｒｖは、以下の式（１）及び式（２）により算出される。
Ｒｖ＝ （１／２）× (Δω／ωｎ) ・・・（１）
Ｔ０＝Ｔｎ／√２ ・・・（２）
数式（１）において、ωｎは１次の極大値の周波数である。
【００４５】
面外二次モードにおける振動減衰率は、０．７０以上が好ましく、０．８０以上が特に好ましい。反発性の観点から、この振動減衰率は１．０以下が好ましい。
【００４６】
図１３は、図１のラケットフレーム２の面外一次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。この測定では、ヘッド８とスロート１０との境界部に、加速度ピックアップ４４が固定される。加速度ピックアップ４４は、その測定方向が打球面に対して垂直となるように、取り付けられる。ラケットフレーム２の、加速度ピックアップ４４の裏側が、インパクトハンマー４６（図１１参照）で叩かれる。そして、面外二次モードの振動減衰率の測定と同様の方法にて、面外一次モードの振動減衰率が算出される。
【００４７】
面外一次モードにおける振動減衰率は、０．５０以上が好ましく、０．６０以上が特に好ましい。反発性の観点から、この振動減衰率は０．８０以下が好ましい。
【００４８】
図１４は、図１のラケットフレーム２の面内二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。この測定では、スロート１０の合流する部分に紐がかけられ、ラケットフレーム２が吊り下げられる。吊り下げられたラケットフレーム２では、ヘッド８が下側でグリップ１４が上側となる。ヘッド８の側部の内側に、加速度ピックアップ４４が固定される。加速度ピックアップ４４は、その測定方向が打球面に対して平行となるように、取り付けられる。ラケットフレーム２の、加速度ピックアップ４４の裏側が、インパクトハンマー４６で叩かれる。そして、面外二次モードの振動減衰率の測定と同様の方法にて、面内二次モードの振動減衰率が算出される。
【００４９】
面内二次モードにおける振動減衰率は、１．３以上が好ましく、１．５以上が特に好ましい。反発性の観点から、この振動減衰率は２．０以下が好ましい。
【００５０】
操作性の観点から、グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントは３００ｋｇ・ｃｍ２未満が好ましく、２９５ｋｇ・ｃｍ２未満が特に好ましい。実用的なラケットフレーム２で達成されうる慣性モーメントは、２５０ｋｇ・ｃｍ２以上である。この慣性モーメントは、バボラ社のラケット・ダイアグニスティック・センターによって測定される。
【００５１】
反発性の観点から、ラケットフレーム２の質量は３００ｇ以上が好ましく、３１０ｇ以上が特に好ましい。操作性の観点から、この質量は３４０ｇ以下か好ましく、３３０ｇ以下が特に好ましい。
【実施例】
【００５２】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【００５３】
［実施例１］
図１から３に示されたラケットフレームを製造した。このラケットフレームは、第一振動減衰部、ヘッドの第二振動減衰部及びスロートの第二振動減衰部を備えている。ヘッドの第二振動減衰部の角度θは、９０°である。換言すれば、ヘッドの第二振動減衰部は３時の位置及び９時の位置にある。
【００５４】
［実施例２］
ヘッドの第二振動減衰部の位置を下記の表１に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２のラケットフレームを得た。
【００５５】
［実施例３及び４］
スロートの第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、実施例３のラケットフレームを得た。ヘッドの第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、実施例４のラケットフレームを得た。
【００５６】
［比較例１−３］
第一振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、比較例１のラケットフレームを得た。第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、比較例２のラケットフレームを得た。第一振動減衰部及び第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、比較例３のラケットフレームを得た。
【００５７】
［実施例５及び６］
質量及びヘッドの第二振動減衰部の位置を下記の表２及び３に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例５及び６のラケットフレームを得た。
【００５８】
［比較例４−６］
比較例４−６は、市販のラケットフレームである。比較例４のラケットフレームは、第二振動減衰部をシャフトに備えている。比較例５のラケットフレームでは、マトリクスは反応射出成形で得られたナイロンであり、強化繊維はカーボン長繊維である。比較例６のラケットフレームでは、ナイロンマトリクス中にカーボン短繊維が分散している。
【００５９】
［評価］
ラケットフレームにグロメット、グリップテープ、エンドキャップ及びガットを装着し、テニスラケットを製作した。このテニスラケットにて１０名のハイクラスのプレーヤーにラリーを行わせ、打球感、反発性及び操作性について聞き取った。「よい」と回答したプレーヤーの数に基づき、下記の通り格付けを行った。
Ａ：８人以上
Ｂ：６人以上
Ｃ：４人以上
Ｄ：３人以下
この結果が、下記の表１−３に示されている。
【００６０】
【表１】
【００６１】
【表２】
【００６２】
【表３】
【００６３】
表１−３に示されるように、実施例のラケットフレームは諸性能に優れている。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【符号の説明】
【００６４】
２・・・ラケットフレーム
４・・・本体
６・・・第一振動減衰部
８・・・ヘッド
１０・・・スロート
１２・・・シャフト
１４・・・グリップ
１８・・・第二振動減衰部
【技術分野】
【０００１】
本発明は、テニスラケット等のフレームに関する。詳細には、本発明は、振動減衰部を備えたラケットフレームに関する。
【背景技術】
【０００２】
テニスラケットでボールが打撃されたとき、プレーヤーに振動が伝わる。振動に不快を感じるプレーヤーがいる。プレーヤーは、マイルドな打球感を望んでいる。振動はさらに、テニスエルボーの原因となり得る。
【０００３】
振動を減衰させるための種々の提案が、なされている。特開平４−２３６９７３号公報には、グリップが弾性体を備えたテニスラケットが開示されている。この弾性率は、振動減衰に寄与しうる。特開２００３−１０３６２公報には、ヘッドがダンパーを備えたテニスラケットが開示されている。このダンパーは、振動減衰に寄与しうる。
【０００４】
プレーヤーは、テニスラケットに、反発性を求めている。反発性に優れたラケットにより打撃されたボールは、高速で飛行しうる。プレーヤーはさらに、テニスラケットに操作性を求めている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平４−２３６９７３号公報
【特許文献２】特開２００３−１０３６２公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
反発性及び操作性に優れたテニスラケットは、競技に参加するプレーヤーには適している。しかし、反発性及び操作性に優れたテニスラケットは、概して振動減衰性に劣る。
【０００７】
本発明の目的は、振動減衰性、反発性及び操作性に優れたラケットフレームの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係るラケットフレームは、本体と、この本体に固定された第一振動減衰部とを備える。この本体は、ヘッドと、シャフトと、このヘッドから延びてシャフトに至る左右一対のスロートと、このシャフトに連続するグリップとを備える。この本体は、第二振動減衰部を含む。この第二振動減衰部の材質は、第一振動減衰部の材質と異なっている。このラケットフレームでは、スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２６以上である。グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントは、３００ｋｇ・ｃｍ２未満である。面外二次モードにおける振動減衰率は、０．７０以上１．０以下である。
【０００９】
好ましくは、第一振動減衰部は、繊維強化ナイロンからなる。好ましくは、第二振動減衰部は、エポキシ樹脂からなる。
【００１０】
好ましくは、第一振動減衰部がスロート、シャフト又はグリップに固定され、第二振動減衰部がヘッド又はスロートに含まれる。好ましくは、第一振動減衰部は、スロートからグリップにまで至る。
【００１１】
好ましくは、ヘッドは、一対の第二振動減衰部を含む。これら第二振動減衰部は、ラケットフレームの軸に対して対称に配置される。
【００１２】
それぞれのスロートが、第二振動減衰部を含んでもよい。これら第二振動減衰部は、ラケットフレームの軸に対して対称に配置される。
【００１３】
好ましくは、側圧剛性Ｒ２は９５ｋｇｆ／ｃｍ以上であり、スロート剛性Ｒ４は３５０ｋｇｆ／ｃｍ以下である。好ましくは、比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２８以上である。好ましくは、慣性モーメントは、２９５ｋｇ・ｃｍ２未満である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係るラケットフレームは、振動減衰性、反発性及び操作性に優れる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るラケットフレームが示された正面図である。
【図２】図２は、図１のラケットフレームが示された側面図である。
【図３】図３は、図１のIII−III線に沿った拡大断面図である。
【図４】図４は、ラケットフレームの第二振動減衰部の位置が説明されるための正面図である。
【図５】図５は、図１のラケットフレームの頂圧剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図６】図６は、図１のラケットフレームの側圧剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図７】図７は、図１のラケットフレームの平圧剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図８】図８は、図１のラケットフレームのスロート剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図９】図９は、図１のラケットフレームの打球面剛性が測定される様子が示された模式図である。
【図１０】図１０は、図１のラケットフレームの面外二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。
【図１１】図１１は、図１０の測定に用いられる装置が示された概念図である。
【図１２】図１２は、図１０の測定によって得られた結果が示されたグラフである。
【図１３】図１３は、図１のラケットフレームの面外一次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。
【図１４】図１４は、図１のラケットフレームの面内二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１７】
図１から３に示されたラケットフレーム２は、本体４と、２つの第一振動減衰部６とからなる。本体４は、ヘッド８、２つのスロート１０、シャフト１２及びグリップ１４からなる。このラケットフレーム２にグロメット、グリップテープ、エンドキャップ等が取り付けられ、さらにガットが張られることにより、硬式テニス用のラケットが得られる。図１における上下方向は、ラケットフレーム２の軸方向である。
【００１８】
ヘッド８は、打球面の輪郭を形成している。ヘッド８の正面形状は、略楕円である。それぞれのスロート１０の一端は、ヘッド８と連続している。このスロート１０は、他端の近傍で他のスロート１０と合流している。スロート１０は、ヘッド８から延びてシャフト１２に至っている。シャフト１２は、２つのスロート１０が合流する箇所から延びている。シャフト１２は、スロート１０と連続的にかつ一体的に形成されている。グリップ１４は、シャフト１２と連続的にかつ一体的に形成されている。ヘッド８のうち２つのスロート１０に挟まれた部分は、ヨーク１６である。
【００１９】
この本体４は、繊維強化樹脂からなる。この繊維強化樹脂層のマトリクス樹脂は、エポキシ樹脂である。繊維強化樹脂層の強化繊維は、カーボン繊維である。この強化繊維は、長繊維である。図３から明らかなように、本体４は中空である。複数枚のプリプレグが巻かれ、このプリプレグに含まれるエポキシ樹脂が硬化することで、本体４が成形されている。
【００２０】
第一振動減衰部６は、本体４に固定されている。図３に示されるように、本体４に凹みが形成され、この凹みに第一振動減衰部６が埋め込まれている。第一振動減衰部６は、接着剤によって本体４に固定されている。第一振動減衰部６は、スロート１０、シャフト１２又はグリップ１４に固定されうる。図２から明らかなように、本実施形態では、第一振動減衰部６はスロート１０からグリップ１４にまで至っている。
【００２１】
第一振動減衰部６は、短繊維を含む繊維強化ナイロンからなる。好ましい短繊維は、炭素繊維である。好ましいマトリクスは、６６ナイロンである。この繊維強化ナイロンにおける短繊維の含有率は、１０質量％以上３０質量％以下である。含有率が１０質量％以上である第一振動減衰部６は、弾性率が大きく、かつ寸法精度に優れる。この観点から、この含有率は１５質量％以上が特に好ましい。含有率が３０質量％以下である第一振動減衰部６は、振動減衰性に優れる。この観点から、この含有率は３５質量％以下が好ましい。
【００２２】
このラケットフレーム２が用いられたテニスラケットでは、第一振動減衰部６によって打撃時の振動が減衰される。このテニスラケットは、打球感に優れる。このテニスラケットでは、テニスエルボーが生じにくい。
【００２３】
図２において符号Ｌ１で示されているのは、第一振動減衰部６の長さである。振動減衰性の観点から、長さＬ１は５ｃｍ以上が好ましく、８ｃｍ以上が特に好ましい。長さＬ１は、２０ｃｍ以下が好ましい。
【００２４】
図３において符号Ｔ１で示されているのは、第一振動減衰部６の厚みである。振動減衰性の観点から、厚みＴ１は０．５ｍｍ以上が好ましく、０．８ｍｍ以上が特に好ましい。厚みＴ１は、４ｍｍ以下が好ましく、１．５ｍｍ以下が特に好ましい。
【００２５】
図１に示されるように、ヘッド８は、２つの第二振動減衰部１８を含んでいる。これらの第二振動減衰部１８は、ラケットフレーム２の軸に対して対称に配置されている。第二振動減衰部１８は、ヘッド８の成形に用いられるプリプレグの一部に改質エポキシ樹脂が用いられることによって形成されている。この改質エポキシ樹脂では、温度が０℃であり、周波数が１０Ｈｚである条件下で測定された損失係数は０．５以上である。
【００２６】
図１に示されるように、それぞれのスロート１０は、第二振動減衰部１８を含んでいる。２つの第二振動減衰部１８は、ラケットフレーム２の軸に対して対称に配置されている。第二振動減衰部１８は、スロート１０の成形に用いられるプリプレグの一部に改質エポキシ樹脂が用いられることによって形成されている。ヘッド８の第二振動減衰部１８の改質エポキシ樹脂と同等の改質エポキシ樹脂が、スロート１０の第二振動減衰部１８に用いられうる。
【００２７】
このラケットフレーム２が用いられたテニスラケットでは、第二振動減衰部１８によって打撃時の振動が減衰される。このテニスラケットは、打球感に優れる。このテニスラケットでは、テニスエルボーが生じにくい。第二振動減衰部１８の材質は、第一振動減衰部６の材質と異なっている。互いに材質が異なる２種の振動減衰部を備えるので、このラケットフレーム２は、振動減衰性に極めて優れている。
【００２８】
図２において符号Ｌ２で示されているのは、第二振動減衰部１８の長さである。振動減衰性の観点から、長さＬ２は１ｃｍ以上が好ましく、２ｃｍ以上が特に好ましい。長さＬ１は、１０ｃｍ以下が好ましい。
【００２９】
本実施形態では、ヘッド８及びスロート１０が第二振動減衰部１８を含んでいる。ヘッド８のみが第二振動減衰部１８を含んでもよく、スロート１０のみが第二振動減衰部１８を含んでもよい。
【００３０】
図４は、第二振動減衰部１８の位置が説明されるための正面図である。図４において符号２０で示されているのは、打球面の中心Ｏと第二振動減衰部１８の中心とを結ぶ直線である。符号θで示されているのは、直線２０が軸方向に対してなす角度である。打球面が時計の文字盤とみなされたとき、角度θが６０°である第二振動減衰部１８は、４時位置及び８時位置にある。角度θが９０°である第二振動減衰部１８は、３時位置及び９時位置にある。図１に示されたラケットフレーム２では、θは９０°である。換言すれば、第二振動減衰部１８は、３時位置及び９時位置にある。
【００３１】
振動減衰性の観点から、角度θは３０°以上が好ましく、４５°以上が特に好ましい。振動減衰性の観点から、角度θは１２０°以下が好ましく、９０°以下が特に好ましい。
【００３２】
図５は、図１のラケットフレーム２の頂圧剛性Ｒ１が測定される様子が示された模式図である。頂圧剛性Ｒ１の測定には、１／４円の形状を有し、半径Ｒが３５ｍｍである一対の受け具２２が用いられる。これらの受け具２２は、鋼製である。これらの受け具２２の間隔Ｗａは、８０ｍｍである。シャフト１２が鉛直となるように、この受け具２２にラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具２４が準備される。この圧縮具２４は、直径Ｗｂが１００ｍｍである円柱状である。この圧縮具２４は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具２４は、ヘッド８の頂部を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具２４の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具２４の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、頂圧剛性Ｒ１である。頂圧剛性Ｒ１の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３３】
反発性及び操作性の観点から、頂圧剛性Ｒ１は１１０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、１２０ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、頂圧剛性Ｒ１は１３５ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、１３０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００３４】
図６は、図１のラケットフレーム２の側圧剛性Ｒ２が測定される様子が示された模式図である。側圧剛性Ｒ２の測定には、２枚の挟持板２６が用いられる。これらの挟持板２６により、シャフト１２が水平であり、打球面が鉛直となるように、ラケットフレーム２が保持される。一方、鋼製の圧縮具２８が準備される。この圧縮具２８は、直径Ｗｂが１００ｍｍである円柱状である。この圧縮具２８は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具２８は、ヘッド８の側部を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具２８の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具２８の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、側圧剛性Ｒ２である。側圧剛性Ｒ２の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３５】
反発性及び操作性の観点から、側圧剛性Ｒ２は９５ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、１００ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、側圧剛性Ｒ２は１２０ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、１１０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００３６】
図７は、図１のラケットフレーム２の平圧剛性Ｒ３が測定される様子が示された模式図である。平圧剛性Ｒ３の測定には、鋼製の２本の受け具３０が用いられる。それぞれの受け具３０は、棒状である。この受け具３０の断面形状は、半径が１５ｍｍの円である。これらの受け具３０は、ピッチが６００ｍｍとなるように配置される。これらの受け具３０の上に、シャフト１２が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具３２が準備される。この圧縮具３２は、棒状である。圧縮具３２の断面形状は、半径が１０ｍｍの円である。この圧縮具３２は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具３２は、ヘッド８を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具３２の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具３２の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、平圧剛性Ｒ３である。平圧剛性Ｒ３の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３７】
反発性及び操作性の観点から、平圧剛性Ｒ３は５０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、５５ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、平圧剛性Ｒ３は６５ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、６０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００３８】
図８は、図１のラケットフレーム２のスロート剛性Ｒ４が測定される様子が示された模式図である。スロート剛性Ｒ４の測定には、鋼製の２本の受け具３４が用いられる。それぞれの受け具３４は、棒状である。この受け具３４の断面形状は、半径が１５ｍｍの円である。第一受け具３４ａは、グリップ１４のエンドから距離Ｌの位置に配置される。第二受け具３４ｂは、第一受け具３４ａから３４０ｍｍの位置に配置される。これらの受け具３４の上に、シャフト１２が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具３６が準備される。この圧縮具３６は、棒状である。圧縮具３６の断面形状は、半径が１０ｍｍの円である。この圧縮具３６は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具３６は、スロート１０の近傍を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具３６の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具３６の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、スロート剛性Ｒ４である。スロート剛性Ｒ４の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００３９】
図８における距離Ｌは、ラケットフレーム２のサイズに応じて決定される。サイズに応じた距離Ｌが、以下に示される。
ラケットフレームのサイズ 距離Ｌ
２７．０ｉｎｃｈ ２５ｍｍ
２７．５ｉｎｃｈ ３８ｍｍ
２８．０ｉｎｃｈ ５０ｍｍ
２８．５ｉｎｃｈ ６３ｍｍ
２９．０ｉｎｃｈ ７５ｍｍ
【００４０】
反発性及び操作性の観点から、スロート剛性Ｒ４は３１０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、３２０ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、スロート剛性Ｒ４は３５０ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、３４０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００４１】
図９は、図１のラケットフレーム２の打球面剛性Ｒ５が測定される様子が示された模式図である。打球面剛性Ｒ５の測定には、鋼製の２本の受け具３８が用いられる。それぞれの受け具３８は、棒状である。この受け具３８の断面形状は、半径が１５ｍｍの円である。第一受け具３８ａは、ヘッド８の先端から７．５ｍｍの位置に配置される。第二受け具３８ｂは、第一受け具３８ａから３４０ｍｍの位置に配置される。これらの受け具３８の上に、シャフト１２が水平であり、打球面が水平となるように、ラケットフレーム２が置かれる。一方、鋼製の圧縮具４０が準備される。この圧縮具４０は、棒状である。圧縮具４０の断面形状は、半径が１０ｍｍの円である。この圧縮具４０は、３０ｍｍ／ｍｉｎの速度で、矢印Ａの方向に移動する。この圧縮具４０は、ヘッド８を押圧する。押圧により、ラケットフレーム２に荷重がかかる。圧縮具４０の移動により、荷重が徐々に大きくなる。荷重が２５ｋｇｆである状態から、荷重が５０ｋｇｆである状態までの圧縮具４０の移動距離Ｘ（ｍｍ）が測定される。２５ｋｇｆがＸで除された値が、打球面剛性Ｒ５である。打球面剛性Ｒ５の測定は、振動減衰性ラケットフレーム２にグロメットが取り付けられ、ガットが張られていない状態でなされる。
【００４２】
反発性及び操作性の観点から、打球面剛性Ｒ５は１３０ｋｇｆ／ｍｍ以上が好ましく、１４０ｋｇｆ／ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、打球面剛性Ｒ５は１７０ｋｇｆ／ｍｍ以下が好ましく、１６０ｋｇｆ／ｍｍ以下が特に好ましい。
【００４３】
スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．２６以上が好ましい。比（Ｒ２／Ｒ４）が０．２６以上であるラケットフレーム２は、打球感と反発性との両方に優れる。この観点から、比（Ｒ２／Ｒ４）は０．２８以上がより好ましく、０．３１以上が特に好ましい。実用的なラケットフレーム２で達成されうる比（Ｒ２／Ｒ４）は、０．４０以下である。
【００４４】
図１０は、図１のラケットフレーム２の面外二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。図１１は、図１０の測定に用いられる装置が示された概念図である。この測定では、ヘッド８の上端が紐４２で吊り下げられる。スロート１０とシャフト１２との境界部に、加速度ピックアップ４４が固定される。加速度ピックアップ４４は、その測定方向が打球面に対して垂直となるように、取り付けられる。ラケットフレーム２の、加速度ピックアップ４４の裏側が、インパクトハンマー４６で叩かれる。インパクトハンマー４６には、フォースピックアップ計が取り付けられている。このフォースピックアップ計で計測された応答振動（Ｆ）と加速度ピックアップ４４で計測された応答振動（α）とが、それぞれアンプ４８及びアンプ５０を介して周波数解析装置５２に入力される。これらの振動は、周波数解析装置５２にて解析される。応答振動（Ｆ）は、入力加振力である。応答振動（α）は、応答加速度である。この周波数解析装置５２として、ヒューレットパッカード社製のダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａが用いられる。解析により、伝達関数が求められる。伝達関数のグラフの一例が、図１２に示されている。このグラフでは、横軸が周波数（Ｈｚ）であり、縦軸が伝達関数である。伝達関数は、［応答振動（α）／応答振動（Ｆ）］である。この測定により、面外２次モードの伝達関数が得られる。振動減衰率Ｒｖは、以下の式（１）及び式（２）により算出される。
Ｒｖ＝ （１／２）× (Δω／ωｎ) ・・・（１）
Ｔ０＝Ｔｎ／√２ ・・・（２）
数式（１）において、ωｎは１次の極大値の周波数である。
【００４５】
面外二次モードにおける振動減衰率は、０．７０以上が好ましく、０．８０以上が特に好ましい。反発性の観点から、この振動減衰率は１．０以下が好ましい。
【００４６】
図１３は、図１のラケットフレーム２の面外一次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。この測定では、ヘッド８とスロート１０との境界部に、加速度ピックアップ４４が固定される。加速度ピックアップ４４は、その測定方向が打球面に対して垂直となるように、取り付けられる。ラケットフレーム２の、加速度ピックアップ４４の裏側が、インパクトハンマー４６（図１１参照）で叩かれる。そして、面外二次モードの振動減衰率の測定と同様の方法にて、面外一次モードの振動減衰率が算出される。
【００４７】
面外一次モードにおける振動減衰率は、０．５０以上が好ましく、０．６０以上が特に好ましい。反発性の観点から、この振動減衰率は０．８０以下が好ましい。
【００４８】
図１４は、図１のラケットフレーム２の面内二次モードの振動減衰率が測定される様子が示された模式図である。この測定では、スロート１０の合流する部分に紐がかけられ、ラケットフレーム２が吊り下げられる。吊り下げられたラケットフレーム２では、ヘッド８が下側でグリップ１４が上側となる。ヘッド８の側部の内側に、加速度ピックアップ４４が固定される。加速度ピックアップ４４は、その測定方向が打球面に対して平行となるように、取り付けられる。ラケットフレーム２の、加速度ピックアップ４４の裏側が、インパクトハンマー４６で叩かれる。そして、面外二次モードの振動減衰率の測定と同様の方法にて、面内二次モードの振動減衰率が算出される。
【００４９】
面内二次モードにおける振動減衰率は、１．３以上が好ましく、１．５以上が特に好ましい。反発性の観点から、この振動減衰率は２．０以下が好ましい。
【００５０】
操作性の観点から、グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントは３００ｋｇ・ｃｍ２未満が好ましく、２９５ｋｇ・ｃｍ２未満が特に好ましい。実用的なラケットフレーム２で達成されうる慣性モーメントは、２５０ｋｇ・ｃｍ２以上である。この慣性モーメントは、バボラ社のラケット・ダイアグニスティック・センターによって測定される。
【００５１】
反発性の観点から、ラケットフレーム２の質量は３００ｇ以上が好ましく、３１０ｇ以上が特に好ましい。操作性の観点から、この質量は３４０ｇ以下か好ましく、３３０ｇ以下が特に好ましい。
【実施例】
【００５２】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【００５３】
［実施例１］
図１から３に示されたラケットフレームを製造した。このラケットフレームは、第一振動減衰部、ヘッドの第二振動減衰部及びスロートの第二振動減衰部を備えている。ヘッドの第二振動減衰部の角度θは、９０°である。換言すれば、ヘッドの第二振動減衰部は３時の位置及び９時の位置にある。
【００５４】
［実施例２］
ヘッドの第二振動減衰部の位置を下記の表１に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２のラケットフレームを得た。
【００５５】
［実施例３及び４］
スロートの第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、実施例３のラケットフレームを得た。ヘッドの第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、実施例４のラケットフレームを得た。
【００５６】
［比較例１−３］
第一振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、比較例１のラケットフレームを得た。第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、比較例２のラケットフレームを得た。第一振動減衰部及び第二振動減衰部を設けなかった他は実施例１と同様にして、比較例３のラケットフレームを得た。
【００５７】
［実施例５及び６］
質量及びヘッドの第二振動減衰部の位置を下記の表２及び３に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例５及び６のラケットフレームを得た。
【００５８】
［比較例４−６］
比較例４−６は、市販のラケットフレームである。比較例４のラケットフレームは、第二振動減衰部をシャフトに備えている。比較例５のラケットフレームでは、マトリクスは反応射出成形で得られたナイロンであり、強化繊維はカーボン長繊維である。比較例６のラケットフレームでは、ナイロンマトリクス中にカーボン短繊維が分散している。
【００５９】
［評価］
ラケットフレームにグロメット、グリップテープ、エンドキャップ及びガットを装着し、テニスラケットを製作した。このテニスラケットにて１０名のハイクラスのプレーヤーにラリーを行わせ、打球感、反発性及び操作性について聞き取った。「よい」と回答したプレーヤーの数に基づき、下記の通り格付けを行った。
Ａ：８人以上
Ｂ：６人以上
Ｃ：４人以上
Ｄ：３人以下
この結果が、下記の表１−３に示されている。
【００６０】
【表１】
【００６１】
【表２】
【００６２】
【表３】
【００６３】
表１−３に示されるように、実施例のラケットフレームは諸性能に優れている。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【符号の説明】
【００６４】
２・・・ラケットフレーム
４・・・本体
６・・・第一振動減衰部
８・・・ヘッド
１０・・・スロート
１２・・・シャフト
１４・・・グリップ
１８・・・第二振動減衰部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
本体と、この本体に固定された第一振動減衰部とを備えており、
上記本体が、ヘッドと、シャフトと、このヘッドから延びてシャフトに至る左右一対のスロートと、このシャフトに連続するグリップとを備えており、
上記本体が、第二振動減衰部を含んでおり、
上記第二振動減衰部の材質が上記第一振動減衰部の材質と異なっており、
スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）が０．２６以上であり、
グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントが３００ｋｇ・ｃｍ２未満であり、
面外二次モードにおける振動減衰率が０．７０以上１．０以下であるラケットフレーム。
【請求項２】
上記第一振動減衰部が、繊維強化ナイロンからなる請求項１に記載のラケットフレーム。
【請求項３】
上記第二振動減衰部が、エポキシ樹脂からなる請求項１又は２に記載のラケットフレーム。
【請求項４】
上記第一振動減衰部がスロート、シャフト又はグリップに固定されており、上記第二振動減衰部がヘッド又はスロートに含まれている請求項１から３のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項５】
上記第一振動減衰部が、スロートからグリップにまで至っている請求項４に記載のラケットフレーム。
【請求項６】
上記ヘッドが、一対の第二振動減衰部を含んでおり、これら第二振動減衰部がラケットフレームの軸に対して対称に配置されている請求項４又は５に記載のラケットフレーム。
【請求項７】
それぞれのスロートが上記第二振動減衰部を含んでおり、これら第二振動減衰部がラケットフレームの軸に対して対称に配置されている請求項４から６のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項８】
上記側圧剛性Ｒ２が９５ｋｇｆ／ｃｍ以上であり、上記スロート剛性Ｒ４が３５０ｋｇｆ／ｃｍ以下である請求項１から７のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項９】
上記比（Ｒ２／Ｒ４）が０．２８以上である請求項１から８のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項１０】
上記慣性モーメントが２９５ｋｇ・ｃｍ２未満である請求項１から９のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項１】
本体と、この本体に固定された第一振動減衰部とを備えており、
上記本体が、ヘッドと、シャフトと、このヘッドから延びてシャフトに至る左右一対のスロートと、このシャフトに連続するグリップとを備えており、
上記本体が、第二振動減衰部を含んでおり、
上記第二振動減衰部の材質が上記第一振動減衰部の材質と異なっており、
スロート剛性Ｒ４に対する側圧剛性Ｒ２の比（Ｒ２／Ｒ４）が０．２６以上であり、
グリップ端から１０ｃｍの位置における軸周りの慣性モーメントが３００ｋｇ・ｃｍ２未満であり、
面外二次モードにおける振動減衰率が０．７０以上１．０以下であるラケットフレーム。
【請求項２】
上記第一振動減衰部が、繊維強化ナイロンからなる請求項１に記載のラケットフレーム。
【請求項３】
上記第二振動減衰部が、エポキシ樹脂からなる請求項１又は２に記載のラケットフレーム。
【請求項４】
上記第一振動減衰部がスロート、シャフト又はグリップに固定されており、上記第二振動減衰部がヘッド又はスロートに含まれている請求項１から３のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項５】
上記第一振動減衰部が、スロートからグリップにまで至っている請求項４に記載のラケットフレーム。
【請求項６】
上記ヘッドが、一対の第二振動減衰部を含んでおり、これら第二振動減衰部がラケットフレームの軸に対して対称に配置されている請求項４又は５に記載のラケットフレーム。
【請求項７】
それぞれのスロートが上記第二振動減衰部を含んでおり、これら第二振動減衰部がラケットフレームの軸に対して対称に配置されている請求項４から６のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項８】
上記側圧剛性Ｒ２が９５ｋｇｆ／ｃｍ以上であり、上記スロート剛性Ｒ４が３５０ｋｇｆ／ｃｍ以下である請求項１から７のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項９】
上記比（Ｒ２／Ｒ４）が０．２８以上である請求項１から８のいずれかに記載のラケットフレーム。
【請求項１０】
上記慣性モーメントが２９５ｋｇ・ｃｍ２未満である請求項１から９のいずれかに記載のラケットフレーム。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【公開番号】特開２０１３−２２３６１（Ｐ２０１３−２２３６１Ａ）
【公開日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１６２０２６（Ｐ２０１１−１６２０２６）
【出願日】平成２３年７月２５日（２０１１．７．２５）
【出願人】（５０４０１７８０９）ダンロップスポーツ株式会社 (701)
【公開日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年７月２５日（２０１１．７．２５）
【出願人】（５０４０１７８０９）ダンロップスポーツ株式会社 (701)
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