冷凍装置
【課題】実機評価を行うことなく、簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定でき、コストを低減できる冷凍装置を提供することにある。
【解決手段】圧縮機１の吐出管温度を検出する吐出管温度センサ２１と、室外熱交換器３の凝縮温度または蒸発温度を検出する温度センサ２２と、各室内熱交換器５A,５B,５Cの蒸発温度または凝縮温度を検出する温度センサ２３,２４,２５を備える。上記温度センサ２２,２３,２４,２５からの凝縮温度および蒸発温度を夫々表わす信号に基づく算出式を用いて、目標吐出管温度を目標吐出管温度算出部７aにより算出する。この算出式に高圧圧力損失の補正項と吸入圧力損失の補正項が含まれる。そしても上記目標吐出管温度算出部７aにより算出された目標吐出管温度になるように、電動膨張弁４A〜４Cの開度を電動膨張弁制御部７bにより制御する。
【解決手段】圧縮機１の吐出管温度を検出する吐出管温度センサ２１と、室外熱交換器３の凝縮温度または蒸発温度を検出する温度センサ２２と、各室内熱交換器５A,５B,５Cの蒸発温度または凝縮温度を検出する温度センサ２３,２４,２５を備える。上記温度センサ２２,２３,２４,２５からの凝縮温度および蒸発温度を夫々表わす信号に基づく算出式を用いて、目標吐出管温度を目標吐出管温度算出部７aにより算出する。この算出式に高圧圧力損失の補正項と吸入圧力損失の補正項が含まれる。そしても上記目標吐出管温度算出部７aにより算出された目標吐出管温度になるように、電動膨張弁４A〜４Cの開度を電動膨張弁制御部７bにより制御する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、冷凍装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷凍装置としては、圧縮機と凝縮器と蒸発器で構成された冷媒回路を有し、凝縮器に設けられた温度センサにより凝縮温度を検出し、検出された凝縮温度に対応した目標吐出管温度を算出して、圧縮機の吐出管温度が目標吐出管温度になるように、電動膨張弁の開度を調節するものがある(例えば、特開平３−２６７６５６号公報(特許文献１)参照)。
【０００３】
しかしながら、上記冷凍装置では、凝縮温度と圧縮機の圧縮能力に基づいて、予め作成されたテーブルを用いて目標吐出管温度を設定するため、精度の高い目標吐出管温度を得るには実機評価を行う必要があり、特に機種が多いほど機種毎に実機評価を行うのはコストが高くつくという欠点がある。
【特許文献１】特開平３−２６７６５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで、この発明の目的は、実機評価を行うことなく、簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定でき、コストを低減できる冷凍装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、この発明の冷凍装置は、
圧縮機と凝縮器と電動膨張弁および蒸発器が環状に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置であって、
上記凝縮器の凝縮温度を検出する凝縮器温度センサと、
上記蒸発器の蒸発温度を検出する蒸発器温度センサと、
上記凝縮器温度センサにより検出された温度および上記蒸発器温度センサにより検出された温度に基づいて算出式を用いて、目標吐出管温度を算出する目標吐出管温度算出部と、
上記目標吐出管温度算出部により算出された上記目標吐出管温度になるように、上記電動膨張弁の開度を制御する電動膨張弁制御部と
を備え、
上記目標吐出管温度算出部は、上記算出式に圧力損失の補正項を含んでいて、圧力損失の補正を行うことを特徴とする。
【０００６】
上記構成の冷凍装置によれば、凝縮器温度センサにより検出された温度および蒸発器温度センサにより検出された温度に基づいて圧力損失の補正項を含む算出式を用いて、上記目標吐出管温度算出部により目標吐出管温度を算出するときに圧力損失の補正を行うので、実機評価を行うことなく、簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定でき、コストを低減できる。
【０００７】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記圧力損失の補正項は、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項であることを特徴とする。ここで、「高圧圧力損失」とは、圧縮機の吐出部から凝縮器までの圧力損失のことであり、「吸入圧力損失」とは、蒸発器から圧縮機の吸入部までの圧力損失のことである。
【０００８】
上記実施形態の冷凍装置によれば、上記算出式に含まれる圧力損失の補正項として、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項を用いることによって、目標吐出管温度の精度を高めることができる。
【０００９】
また、一実施形態の冷凍装置は、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表されることを特徴とする。
【００１０】
上記実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００１１】
また、上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００１２】
また、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００１３】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記圧力損失の補正項が、配管長を変数とする関数で表されることを特徴とする。
【００１４】
上記実施形態の冷凍装置によれば、配管長を変数とする関数で表される圧力損失の補正項を含む上記算出式によって、上記目標吐出管温度算出部が目標吐出管温度を算出するので、据付した状態の圧力損失を配管長によって設定可能となり、据付状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。例えば、圧力損失が高圧圧力損失の場合は、圧縮機の吐出部から凝縮器までの配管長を用いり、圧力損失が吸入圧力損失の場合は、蒸発器から圧縮機の吸入部までの配管長を用いる。
【００１５】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記配管長を設定する配管長設定部を備えたことを特徴とする。
【００１６】
上記実施形態の冷凍装置によれば、現地に据え付けた状態の配管長を、例えばジャンパーやスイッチ等を用いた配管長設定部により設定するので、現地で簡単に配管長を設定できる。
【００１７】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記圧力損失の補正項が、上記配管長と上記圧縮機の運転周波数とを変数とする関数で表されることを特徴とする。
【００１８】
上記実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項として、配管長と圧縮機の運転周波数とを変数とする関数を用いることによって、据付状態や運転状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【発明の効果】
【００１９】
以上より明らかなように、この発明の冷凍装置によれば、実機評価を行うことなく、圧力損失の補正項を含む簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定することができ、コストを低減することができる。
【００２０】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、上記算出式に含まれる圧力損失の補正項として、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項を用いることによって、目標吐出管温度の精度を高めることができる。
【００２１】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００２２】
また、上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００２３】
また、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００２４】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、配管長を変数とする関数で表される圧力損失の補正項を上記算出式に含めることよって、据付した状態の圧力損失を配管長によって設定可能となり、据付状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【００２５】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、現地に据え付けた状態の配管長を配管長設定部により設定することによって、現地で簡単に配管長を設定できる。
【００２６】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項として、配管長と圧縮機の運転周波数とを変数とする関数を用いることによって、据付状態や運転状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、この発明の冷凍装置を図示の実施の形態により詳細に説明する。
【００２８】
図１はこの発明の実施の一形態の冷凍装置の一例としての空気調和機の構成を示す回路図を示しており、１は圧縮機、２は上記圧縮機１に接続された四路弁、３は四路弁２に一端が接続された凝縮器の一例としての室外熱交換器、４A,４B,４Cは上記室外熱交換器３の他端に分岐ライン１０A,１０B,１０Cを介して一端が夫々接続された電動膨張弁、５A,５B,５Cは上記電動膨張弁４A,４B,４Cの他端にライン１１を介して一端が夫々接続された蒸発器の一例としての室内熱交換器である。上記室内熱交換器５A,５B,５Cの他端をライン１２,分岐ライン１３A,１３B,１３Cを介して四路弁２に接続している。そして、上記圧縮機１の吸入側と四路弁２とをライン１４で接続し、そのライン１４にアキュムレータ６を配設している。上記圧縮機１と室外熱交換器３と電動膨張弁４A〜４Cおよび室内熱交換器５A,５B,５Cで冷媒回路を構成している。
【００２９】
また、上記空気調和機は、圧縮機１の吐出管温度を検出する吐出管温度センサ２１と、室外熱交換器３の凝縮温度または蒸発温度を検出する温度センサ２２と、各室内熱交換器５A,５B,５Cの蒸発温度または凝縮温度を検出する温度センサ２３,２４,２５と、上記吐出管温度センサ２１と温度センサ２２,２３,２４,２５からの吐出管温度,凝縮温度および蒸発温度を夫々表わす信号を受けると共に、電動膨張弁４A,４B,４Cの開閉を制御する制御装置７とを備えている。
【００３０】
冷房運転時、温度センサ２２は、室外熱交換器３の凝縮温度を検出する凝縮器温度センサの一例である一方、温度センサ２３,２４,２５は、室内熱交換器５A,５B,５Cの蒸発温度を検出する蒸発器温度センサの一例である。また、暖房運転時、温度センサ２２は、室外熱交換器３の蒸発温度を検出する蒸発器温度センサの一例である一方、温度センサ２３,２４,２５は、室内熱交換器５A,５B,５Cの凝縮温度を検出する凝縮器温度センサの一例である。
【００３１】
上記制御装置７は、入出力回路とマイクロコンピュータ等から構成されており、上記凝縮温度,蒸発温度を表わす信号に基づいて、目標吐出管温度を算出する目標吐出管温度算出部７aと、上記吐出管温度センサ２１により検出された吐出管温度と目標吐出管温度算出部７aにより算出された目標吐出管温度とに基づいて、電動膨張弁４A,４B,４Cを開閉することにより圧縮機１の吐出管温度を略一定に保って、間接的な吸入過熱度制御を行う電動膨張弁制御部７bと、配管長を設定する配管長設定部７cとを備えている。
【００３２】
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるときは、
目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、高圧圧力損失を△Ｔhpとし、吸入圧力損失を△Ｔlpとすると、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ ……… (式１)
で表される(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度)。
【００３３】
このとき、高圧圧力損失△Ｔhpは、配管長をＬhpとし、圧縮機１の運転周波数をＨＺとすると、
△Ｔhp ＝ α×Ｌhp×(β×ＨＸ＋γ) ……… (式２)
で表される(ここで、α,β,γは定数)。また、吸入圧力損失△Ｔlpは、配管長をＬlpとし、圧縮機１の運転周波数をＨＺとすると、
△Ｔlp ＝ α×Ｌlp×(β×ＨＸ＋γ) ……… (式３)
で表される。
【００３４】
ここで、高圧圧力損失△Ｔhpにおける配管長Ｌhpは、圧縮機１の吐出部から凝縮器までの配管長であり、冷房運転時は、圧縮機１の吐出部から室外熱交換器３までの配管長であり、暖房運転時は、圧縮機１の吐出部から室内熱交換器２３〜２５までの配管長である。また、吸入圧力損失△Ｔlpにおける配管長Ｌlpは、蒸発器から圧縮機１の吸入部までの配管長であり、冷房運転時は、室内熱交換器２３〜２５から圧縮機１の吸入部までの配管長であり、暖房運転時は、室外熱交換器３から圧縮機１の吸入部までの配管長である。なお、冷房運転時の圧縮機１の吐出部から室外熱交換器３までの配管長Ｌhpと、暖房運転時の室外熱交換器３から圧縮機１の吸入部までの配管長Ｌlpは、工場出荷時に定まるので、配管長設定部７cにより予め設定しておく。一方、冷房運転時の室内熱交換器２３〜２５から圧縮機１の吸入部までの配管長Ｌlpと、暖房運転時の圧縮機１の吐出部から室内熱交換器２３〜２５までの配管長Ｌhpは、現地据付時の連絡配管の長さにより定まるため、据付状態に応じて配管長設定部７cにより連絡配管の長さを設定するだけでよい。
【００３５】
上記目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを求める算出式である(式１)を変形すると、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ａ×△Ｔhp−Ｂ×ＤＥ−Ｂ×△Ｔlp＋Ｃ
となり、(式２),(式３)を代入すると、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ−Ａ×α×Ｌhp×(β×ＨＸ＋γ)
−Ｂ×ＤＥ−Ｂ×α×Ｌlp×(β×ＨＸ＋γ)＋Ｃ
となる。さらに、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ
−Ａ×α×Ｌhp×β×ＨＸ−Ａ×α×Ｌhp×γ
−Ｂ×ＤＥ
−Ｂ×α×Ｌlp×β×ＨＸ−Ｂ×α×Ｌlp×γ
＋Ｃ
と変形し、さらに、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ
−Ｂ×ＤＥ
−(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×β×ＨＸ
−(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×γ
＋Ｃ
となる。これを整理すると、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ−Ｂ×ＤＥ−Ｄ×ＨＸ＋Ｃ'
ただし、Ｄ＝(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×β
Ｃ'＝−(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×γ＋Ｃ
で表される。
【００３６】
このように、上記構成の空気調和機によれば、凝縮器温度センサにより検出された温度および蒸発器温度センサにより検出された温度に基づいて圧力損失の補正項を含む算出式(式１)を用いて、目標吐出管温度算出部７aにより目標吐出管温度を算出するときに圧力損失の補正を行うので、実機評価を行うことなく、簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定することができる。
【００３７】
また、上記算出式に含まれる圧力損失の補正項として、高圧圧力損失の補正項および吸入圧力損失の補正項を用いることによって、目標吐出管温度の精度を高めることができる。
【００３８】
なお、高圧圧力損失の補正項または吸入圧力損失の補正項のいずれか一方を用いてもよい。例えば、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００３９】
また、上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００４０】
また、配管長Ｌhp,Ｌlpを変数とする関数で表される圧力損失の補正項を含む上記算出式(式１)によって、目標吐出管温度算出部７aにより目標吐出管温度を算出するので、据付した状態の圧力損失を配管長Ｌによって設定可能となり、据付状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【００４１】
また、例えばジャンパーやスイッチ等を用いた配管長設定部７cにより連絡配管の長さを設定することによって、冷房運転時の室内熱交換器２３〜２５から圧縮機１の吸入部までの配管長Ｌlpと、暖房運転時の圧縮機１の吐出部から室内熱交換器２３〜２５までの配管長Ｌhpを、現地で簡単に設定することができる。
【００４２】
また、上記圧力損失の補正項として、配管長Ｌhp,Ｌlpと圧縮機１の運転周波数ＨＺとを変数とする関数を用いることによって、据付状態や運転状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【００４３】
上記実施の形態では、冷凍装置として空気調和機について説明したが、他の冷凍装置にこの発明を適用してもよい。
【００４４】
また、上記実施の形態では、高圧圧力損失の補正項として(式２)を用いて、吸入圧力損失の補正項として(式３)を用い、(式２),(式３)に配管長と圧縮機の運転周波数とを変数とする関数を圧力損失の補正項としたが、配管長を変数とする関数を圧力損失の補正項としてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】図１はこの発明の実施の一形態の冷凍装置の一例としての空気調和機の構成を示す回路図である。
【符号の説明】
【００４６】
１…圧縮機
２…四路弁
３…室外熱交換器
４A,４B,４C…電動膨張弁
５A,５B,５C…室内熱交換器
６…アキュムレータ
７…制御装置
７a…目標吐出管温度算出部
７b…電動膨張弁制御部
７c…配管長設定部
２１…吐出管温度センサ
２２,２３,２４,２５…温度センサ
【技術分野】
【０００１】
この発明は、冷凍装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷凍装置としては、圧縮機と凝縮器と蒸発器で構成された冷媒回路を有し、凝縮器に設けられた温度センサにより凝縮温度を検出し、検出された凝縮温度に対応した目標吐出管温度を算出して、圧縮機の吐出管温度が目標吐出管温度になるように、電動膨張弁の開度を調節するものがある(例えば、特開平３−２６７６５６号公報(特許文献１)参照)。
【０００３】
しかしながら、上記冷凍装置では、凝縮温度と圧縮機の圧縮能力に基づいて、予め作成されたテーブルを用いて目標吐出管温度を設定するため、精度の高い目標吐出管温度を得るには実機評価を行う必要があり、特に機種が多いほど機種毎に実機評価を行うのはコストが高くつくという欠点がある。
【特許文献１】特開平３−２６７６５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで、この発明の目的は、実機評価を行うことなく、簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定でき、コストを低減できる冷凍装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、この発明の冷凍装置は、
圧縮機と凝縮器と電動膨張弁および蒸発器が環状に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置であって、
上記凝縮器の凝縮温度を検出する凝縮器温度センサと、
上記蒸発器の蒸発温度を検出する蒸発器温度センサと、
上記凝縮器温度センサにより検出された温度および上記蒸発器温度センサにより検出された温度に基づいて算出式を用いて、目標吐出管温度を算出する目標吐出管温度算出部と、
上記目標吐出管温度算出部により算出された上記目標吐出管温度になるように、上記電動膨張弁の開度を制御する電動膨張弁制御部と
を備え、
上記目標吐出管温度算出部は、上記算出式に圧力損失の補正項を含んでいて、圧力損失の補正を行うことを特徴とする。
【０００６】
上記構成の冷凍装置によれば、凝縮器温度センサにより検出された温度および蒸発器温度センサにより検出された温度に基づいて圧力損失の補正項を含む算出式を用いて、上記目標吐出管温度算出部により目標吐出管温度を算出するときに圧力損失の補正を行うので、実機評価を行うことなく、簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定でき、コストを低減できる。
【０００７】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記圧力損失の補正項は、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項であることを特徴とする。ここで、「高圧圧力損失」とは、圧縮機の吐出部から凝縮器までの圧力損失のことであり、「吸入圧力損失」とは、蒸発器から圧縮機の吸入部までの圧力損失のことである。
【０００８】
上記実施形態の冷凍装置によれば、上記算出式に含まれる圧力損失の補正項として、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項を用いることによって、目標吐出管温度の精度を高めることができる。
【０００９】
また、一実施形態の冷凍装置は、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表されることを特徴とする。
【００１０】
上記実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００１１】
また、上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００１２】
また、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００１３】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記圧力損失の補正項が、配管長を変数とする関数で表されることを特徴とする。
【００１４】
上記実施形態の冷凍装置によれば、配管長を変数とする関数で表される圧力損失の補正項を含む上記算出式によって、上記目標吐出管温度算出部が目標吐出管温度を算出するので、据付した状態の圧力損失を配管長によって設定可能となり、据付状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。例えば、圧力損失が高圧圧力損失の場合は、圧縮機の吐出部から凝縮器までの配管長を用いり、圧力損失が吸入圧力損失の場合は、蒸発器から圧縮機の吸入部までの配管長を用いる。
【００１５】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記配管長を設定する配管長設定部を備えたことを特徴とする。
【００１６】
上記実施形態の冷凍装置によれば、現地に据え付けた状態の配管長を、例えばジャンパーやスイッチ等を用いた配管長設定部により設定するので、現地で簡単に配管長を設定できる。
【００１７】
また、一実施形態の冷凍装置は、上記圧力損失の補正項が、上記配管長と上記圧縮機の運転周波数とを変数とする関数で表されることを特徴とする。
【００１８】
上記実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項として、配管長と圧縮機の運転周波数とを変数とする関数を用いることによって、据付状態や運転状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【発明の効果】
【００１９】
以上より明らかなように、この発明の冷凍装置によれば、実機評価を行うことなく、圧力損失の補正項を含む簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定することができ、コストを低減することができる。
【００２０】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、上記算出式に含まれる圧力損失の補正項として、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項を用いることによって、目標吐出管温度の精度を高めることができる。
【００２１】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００２２】
また、上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００２３】
また、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００２４】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、配管長を変数とする関数で表される圧力損失の補正項を上記算出式に含めることよって、据付した状態の圧力損失を配管長によって設定可能となり、据付状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【００２５】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、現地に据え付けた状態の配管長を配管長設定部により設定することによって、現地で簡単に配管長を設定できる。
【００２６】
また、一実施形態の冷凍装置によれば、上記圧力損失の補正項として、配管長と圧縮機の運転周波数とを変数とする関数を用いることによって、据付状態や運転状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、この発明の冷凍装置を図示の実施の形態により詳細に説明する。
【００２８】
図１はこの発明の実施の一形態の冷凍装置の一例としての空気調和機の構成を示す回路図を示しており、１は圧縮機、２は上記圧縮機１に接続された四路弁、３は四路弁２に一端が接続された凝縮器の一例としての室外熱交換器、４A,４B,４Cは上記室外熱交換器３の他端に分岐ライン１０A,１０B,１０Cを介して一端が夫々接続された電動膨張弁、５A,５B,５Cは上記電動膨張弁４A,４B,４Cの他端にライン１１を介して一端が夫々接続された蒸発器の一例としての室内熱交換器である。上記室内熱交換器５A,５B,５Cの他端をライン１２,分岐ライン１３A,１３B,１３Cを介して四路弁２に接続している。そして、上記圧縮機１の吸入側と四路弁２とをライン１４で接続し、そのライン１４にアキュムレータ６を配設している。上記圧縮機１と室外熱交換器３と電動膨張弁４A〜４Cおよび室内熱交換器５A,５B,５Cで冷媒回路を構成している。
【００２９】
また、上記空気調和機は、圧縮機１の吐出管温度を検出する吐出管温度センサ２１と、室外熱交換器３の凝縮温度または蒸発温度を検出する温度センサ２２と、各室内熱交換器５A,５B,５Cの蒸発温度または凝縮温度を検出する温度センサ２３,２４,２５と、上記吐出管温度センサ２１と温度センサ２２,２３,２４,２５からの吐出管温度,凝縮温度および蒸発温度を夫々表わす信号を受けると共に、電動膨張弁４A,４B,４Cの開閉を制御する制御装置７とを備えている。
【００３０】
冷房運転時、温度センサ２２は、室外熱交換器３の凝縮温度を検出する凝縮器温度センサの一例である一方、温度センサ２３,２４,２５は、室内熱交換器５A,５B,５Cの蒸発温度を検出する蒸発器温度センサの一例である。また、暖房運転時、温度センサ２２は、室外熱交換器３の蒸発温度を検出する蒸発器温度センサの一例である一方、温度センサ２３,２４,２５は、室内熱交換器５A,５B,５Cの凝縮温度を検出する凝縮器温度センサの一例である。
【００３１】
上記制御装置７は、入出力回路とマイクロコンピュータ等から構成されており、上記凝縮温度,蒸発温度を表わす信号に基づいて、目標吐出管温度を算出する目標吐出管温度算出部７aと、上記吐出管温度センサ２１により検出された吐出管温度と目標吐出管温度算出部７aにより算出された目標吐出管温度とに基づいて、電動膨張弁４A,４B,４Cを開閉することにより圧縮機１の吐出管温度を略一定に保って、間接的な吸入過熱度制御を行う電動膨張弁制御部７bと、配管長を設定する配管長設定部７cとを備えている。
【００３２】
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるときは、
目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、高圧圧力損失を△Ｔhpとし、吸入圧力損失を△Ｔlpとすると、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ ……… (式１)
で表される(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度)。
【００３３】
このとき、高圧圧力損失△Ｔhpは、配管長をＬhpとし、圧縮機１の運転周波数をＨＺとすると、
△Ｔhp ＝ α×Ｌhp×(β×ＨＸ＋γ) ……… (式２)
で表される(ここで、α,β,γは定数)。また、吸入圧力損失△Ｔlpは、配管長をＬlpとし、圧縮機１の運転周波数をＨＺとすると、
△Ｔlp ＝ α×Ｌlp×(β×ＨＸ＋γ) ……… (式３)
で表される。
【００３４】
ここで、高圧圧力損失△Ｔhpにおける配管長Ｌhpは、圧縮機１の吐出部から凝縮器までの配管長であり、冷房運転時は、圧縮機１の吐出部から室外熱交換器３までの配管長であり、暖房運転時は、圧縮機１の吐出部から室内熱交換器２３〜２５までの配管長である。また、吸入圧力損失△Ｔlpにおける配管長Ｌlpは、蒸発器から圧縮機１の吸入部までの配管長であり、冷房運転時は、室内熱交換器２３〜２５から圧縮機１の吸入部までの配管長であり、暖房運転時は、室外熱交換器３から圧縮機１の吸入部までの配管長である。なお、冷房運転時の圧縮機１の吐出部から室外熱交換器３までの配管長Ｌhpと、暖房運転時の室外熱交換器３から圧縮機１の吸入部までの配管長Ｌlpは、工場出荷時に定まるので、配管長設定部７cにより予め設定しておく。一方、冷房運転時の室内熱交換器２３〜２５から圧縮機１の吸入部までの配管長Ｌlpと、暖房運転時の圧縮機１の吐出部から室内熱交換器２３〜２５までの配管長Ｌhpは、現地据付時の連絡配管の長さにより定まるため、据付状態に応じて配管長設定部７cにより連絡配管の長さを設定するだけでよい。
【００３５】
上記目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを求める算出式である(式１)を変形すると、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ａ×△Ｔhp−Ｂ×ＤＥ−Ｂ×△Ｔlp＋Ｃ
となり、(式２),(式３)を代入すると、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ−Ａ×α×Ｌhp×(β×ＨＸ＋γ)
−Ｂ×ＤＥ−Ｂ×α×Ｌlp×(β×ＨＸ＋γ)＋Ｃ
となる。さらに、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ
−Ａ×α×Ｌhp×β×ＨＸ−Ａ×α×Ｌhp×γ
−Ｂ×ＤＥ
−Ｂ×α×Ｌlp×β×ＨＸ−Ｂ×α×Ｌlp×γ
＋Ｃ
と変形し、さらに、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ
−Ｂ×ＤＥ
−(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×β×ＨＸ
−(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×γ
＋Ｃ
となる。これを整理すると、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ ＝ Ａ×ＤＣ−Ｂ×ＤＥ−Ｄ×ＨＸ＋Ｃ'
ただし、Ｄ＝(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×β
Ｃ'＝−(Ａ×Ｌhp＋Ｂ×Ｌlp)×α×γ＋Ｃ
で表される。
【００３６】
このように、上記構成の空気調和機によれば、凝縮器温度センサにより検出された温度および蒸発器温度センサにより検出された温度に基づいて圧力損失の補正項を含む算出式(式１)を用いて、目標吐出管温度算出部７aにより目標吐出管温度を算出するときに圧力損失の補正を行うので、実機評価を行うことなく、簡単な算出式により精度の高い目標吐出管温度を設定することができる。
【００３７】
また、上記算出式に含まれる圧力損失の補正項として、高圧圧力損失の補正項および吸入圧力損失の補正項を用いることによって、目標吐出管温度の精度を高めることができる。
【００３８】
なお、高圧圧力損失の補正項または吸入圧力損失の補正項のいずれか一方を用いてもよい。例えば、上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００３９】
また、上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるときは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
の算出式により、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴを容易に算出することができる。
【００４０】
また、配管長Ｌhp,Ｌlpを変数とする関数で表される圧力損失の補正項を含む上記算出式(式１)によって、目標吐出管温度算出部７aにより目標吐出管温度を算出するので、据付した状態の圧力損失を配管長Ｌによって設定可能となり、据付状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【００４１】
また、例えばジャンパーやスイッチ等を用いた配管長設定部７cにより連絡配管の長さを設定することによって、冷房運転時の室内熱交換器２３〜２５から圧縮機１の吸入部までの配管長Ｌlpと、暖房運転時の圧縮機１の吐出部から室内熱交換器２３〜２５までの配管長Ｌhpを、現地で簡単に設定することができる。
【００４２】
また、上記圧力損失の補正項として、配管長Ｌhp,Ｌlpと圧縮機１の運転周波数ＨＺとを変数とする関数を用いることによって、据付状態や運転状態に応じた精度の高い目標吐出管温度を得ることができる。
【００４３】
上記実施の形態では、冷凍装置として空気調和機について説明したが、他の冷凍装置にこの発明を適用してもよい。
【００４４】
また、上記実施の形態では、高圧圧力損失の補正項として(式２)を用いて、吸入圧力損失の補正項として(式３)を用い、(式２),(式３)に配管長と圧縮機の運転周波数とを変数とする関数を圧力損失の補正項としたが、配管長を変数とする関数を圧力損失の補正項としてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】図１はこの発明の実施の一形態の冷凍装置の一例としての空気調和機の構成を示す回路図である。
【符号の説明】
【００４６】
１…圧縮機
２…四路弁
３…室外熱交換器
４A,４B,４C…電動膨張弁
５A,５B,５C…室内熱交換器
６…アキュムレータ
７…制御装置
７a…目標吐出管温度算出部
７b…電動膨張弁制御部
７c…配管長設定部
２１…吐出管温度センサ
２２,２３,２４,２５…温度センサ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機(１)と凝縮器(３,５A〜５C)と電動膨張弁(４A〜４C)および蒸発器(３,５A〜５C)が環状に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置であって、
上記凝縮器(３,５A〜５C)の凝縮温度を検出する凝縮器温度センサ(２２,２３〜２５)と、
上記蒸発器(３,５A〜５C)の蒸発温度を検出する蒸発器温度センサ(２２,２３〜２５)と、
上記凝縮器温度センサ(２２,２３〜２５)により検出された温度および上記蒸発器温度センサ(２２,２３〜２５)により検出された温度に基づいて算出式を用いて、目標吐出管温度を算出する目標吐出管温度算出部(７a)と、
上記目標吐出管温度算出部(７a)により算出された上記目標吐出管温度になるように、上記電動膨張弁(４A〜４C)の開度を制御する電動膨張弁制御部(７b)と
を備え、
上記目標吐出管温度算出部(７a)は、上記算出式に圧力損失の補正項を含んでいて、圧力損失の補正を行うことを特徴とする冷凍装置。
【請求項２】
請求項１に記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項は、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項であることを特徴とする冷凍装置。
【請求項３】
請求項２に記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表されることを特徴とする冷凍装置。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１つに記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項は、配管長を変数とする関数で表されることを特徴とする冷凍装置。
【請求項５】
請求項４に記載の冷凍装置において、
上記配管長を設定する配管長設定部(７c)を備えたことを特徴とする冷凍装置。
【請求項６】
請求項４または５に記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項は、上記配管長と上記圧縮機(１)の運転周波数とを変数とする関数で表されることを特徴とする冷凍装置。
【請求項１】
圧縮機(１)と凝縮器(３,５A〜５C)と電動膨張弁(４A〜４C)および蒸発器(３,５A〜５C)が環状に接続された冷媒回路を備えた冷凍装置であって、
上記凝縮器(３,５A〜５C)の凝縮温度を検出する凝縮器温度センサ(２２,２３〜２５)と、
上記蒸発器(３,５A〜５C)の蒸発温度を検出する蒸発器温度センサ(２２,２３〜２５)と、
上記凝縮器温度センサ(２２,２３〜２５)により検出された温度および上記蒸発器温度センサ(２２,２３〜２５)により検出された温度に基づいて算出式を用いて、目標吐出管温度を算出する目標吐出管温度算出部(７a)と、
上記目標吐出管温度算出部(７a)により算出された上記目標吐出管温度になるように、上記電動膨張弁(４A〜４C)の開度を制御する電動膨張弁制御部(７b)と
を備え、
上記目標吐出管温度算出部(７a)は、上記算出式に圧力損失の補正項を含んでいて、圧力損失の補正を行うことを特徴とする冷凍装置。
【請求項２】
請求項１に記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項は、高圧圧力損失または吸入圧力損失の少なくとも一方の補正項であることを特徴とする冷凍装置。
【請求項３】
請求項２に記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×ＤＥ＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×ＤＣ−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表され、
上記圧力損失の補正項が高圧圧力損失および吸入圧力損失の補正項であるとき、目標吐出管温度ＤＯＳＥＴは、
ＤＯＳＥＴ＝Ａ×(ＤＣ−△Ｔhp)−Ｂ×(ＤＥ−△Ｔlp)＋Ｃ
(ただし、Ａ,Ｂ,Ｃは定数、ＤＣは凝縮温度、ＤＥは蒸発温度、△Ｔhpは高圧圧力損失、△Ｔlpは吸入圧力損失)
で表されることを特徴とする冷凍装置。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１つに記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項は、配管長を変数とする関数で表されることを特徴とする冷凍装置。
【請求項５】
請求項４に記載の冷凍装置において、
上記配管長を設定する配管長設定部(７c)を備えたことを特徴とする冷凍装置。
【請求項６】
請求項４または５に記載の冷凍装置において、
上記圧力損失の補正項は、上記配管長と上記圧縮機(１)の運転周波数とを変数とする関数で表されることを特徴とする冷凍装置。
【図１】
【公開番号】特開２００７−４０５６４（Ｐ２００７−４０５６４Ａ）
【公開日】平成１９年２月１５日（２００７．２．１５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−２２２９５０（Ｐ２００５−２２２９５０）
【出願日】平成１７年８月１日（２００５．８．１）
【出願人】（０００００２８５３）ダイキン工業株式会社 (7,604)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年２月１５日（２００７．２．１５）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年８月１日（２００５．８．１）
【出願人】（０００００２８５３）ダイキン工業株式会社 (7,604)
【Ｆターム（参考）】
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