完全脱硫およびオレフィン飽和を伴う燃料ガス処理の構造および方法
精油所オフガスが、プラントにおいて２つの処理工程で処理される。最初に、重質メルカプタンおよびＣ５＋炭化水素を除去するために、オフガスが洗浄塔でリーンオイルを用いてスクラビングされ、その後、オレフィン炭化水素の飽和と硫黄化合物の削減のために、水素化処理反応器が使用される。最も好ましくは、水素化処理反応器出口の分離器からのリーンオイルが反応器供給物と混合されることによって水素化処理反応器を蒸発冷却させる構造において、再循環リーンオイルが水素化処理反応器の温度制御のために使用される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本出願は、２００７年８月９日に出願された出願番号第６０／９５５００４号の同時継続中の我々の米国仮特許出願の優先権を主張する。
【０００２】
本発明の分野は、ガス処理および水素化処理であり、特に、クリーンな燃焼ガスを生成するための精油所オフガスからの硫黄汚染物質の除去およびオレフィン炭化水素の飽和に関するガス処理および水素化処理である。
【背景技術】
【０００３】
従来の多数のガス処理構造において、様々なガス流からＣＯ２、Ｈ２Ｓ、およびメルカプタンや有機硫黄などの他の硫黄汚染物質が日常的に除去されている。残念なことに、これらの構造の大部分は、酸性ガスや硫黄汚染物質をある程度は除去するが、非常に多くの汚染物質を含んだオフガスの処理、特に、重質炭化水素、酸素化合物（例えば、一酸化炭素や二酸化硫黄）、窒素化合物（例えば、シアン化物やアンモニウム化合物）、不飽和炭化水素（例えば、オレフィン、ジエン）、メルカプタンおよび他の有機硫黄化合物（例えば、メチルメルカプタン、エチルメルカプタン、ブチルメルカプタン、硫化カルボニル、ジメチルジスルフィド、二硫化炭素、プロパンチオール、チオフェンなど）を多量に含んだ精油所オフガスの処理には相対的に効果が上がっていない。したがって、そのような知られている構造で処理されたガスは、受け入れがたい濃度の硫黄汚染物質（例えば、５０ｐｐｍｖ超）をなおも含有していることが頻繁であり、そのために、現在の環境規制を満たしていない。加えて、接触分解装置および他の供給源からのオフガスは、大量の不飽和オレフィン化合物を含んでおり、燃料ガスとして使用された場合には、これらの化合物が燃焼装置への汚れ沈着や望ましくない排ガスの発生を引き起こすことが多い。
【０００４】
アミンや苛性アルカリなどの化学溶媒は、重質メルカプタンや有機硫黄（例えば、プロピルメルカプタンやＤＭＤＳ）を除去するのに効果的ではない場合が多い。物理溶媒は、これらの汚染物質を吸着することができるが、過剰量の炭化水素を同時に吸着する傾向があり、その後に硫黄プラントなどの下流の処理装置に問題を発生させる。また、多くの不飽和オレフィン炭化水素（例えば、プロピルジエン、ブタジエン）は、重合して処理装置に汚れを沈着させる傾向のある反応性成分である。さらに、酸性ガス中の重質の炭化水素やメルカプタンが比較的高濃度である場合には、硫黄プラントの運転に不安定さをもたらし、一般的に分解用クラウス反応炉に高い火炎温度を要求する傾向があり、それは、硫黄プラントの寿命を大幅に短縮させることになる。
【０００５】
汚染物質の不十分な除去に付随する問題の少なくとも一部を解決するため、様々な前処理および後処理方法が採用されている。残念なことに、そのような方法の大部分は、比較的効果が薄くコスト高の傾向があり、固定床吸着剤によって汚染物質が除去される場合には、使用済みの吸着剤の処理問題をさらに引き起こす場合がある。前処理方法および／または後処理方法を使用した場合でも、そのような処理設備で生成された酸性ガスの品質はよくないことが多く、処理済みのガスは、望ましくない硫黄成分、オレフィン炭化水素成分、および芳香族炭化水素成分をまだ大量に含むため、燃料ガス仕様を満たすことができず、したがって、燃料ガスとして利用することができない。
【０００６】
さらに別の知られているプロセスでは、特に、メルカプタンがＨ２Ｓ、オレフィン炭化水素、芳香族炭化水素（例えば、エチレン、プロピレン、プロピルジエン、ブテン、ブタジエン、ベンゼン、トルエン、重質オレフィン）に触媒転換される水素化処理操作が、他の望ましくない化合物と反応しやすく、これら化合物が、決まって熱交換器や反応器への汚れ沈着を招き、設備の運転停止を引き起こすことが多い。さらには、燃料ガス中の残留オレフィン炭化水素も、転換、燃焼または発電プロセスにおいて、望ましくない副作用や排ガスを発生させる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
様々なガス処理方法や構造が当該技術分野で知られているが、それらの全てもしくはほぼ全てが、特に供給ガスが比較的高濃度の酸性ガス、オレフィン炭化水素、芳香族炭化水素、重質メルカプタンおよび／または有機硫黄汚染物質を含む場合に、１つ以上の欠点に悩まされることになる。
【０００８】
本発明は、望ましくないほど多量の硫黄化合物やオレフィンを含む様々な燃料ガス（例えば、燃料ガスは、合成ガス、埋立てごみのガス、または精油所オフガスである）を処理する構造および方法を対象とする。具体的には、ガスは、最初にリーンオイル流で、一般的には、水素化処理されたリーンオイル流と非水素化処理リーンオイル流でスクラビングされて、リッチオイル流と放散処理されたガスが生成され、放散処理されたガスは、その後水素化処理される。水素化処理後、水素化処理されたガスからリーンオイルが分離され、リーンオイルは、その蒸発によって水素化処理反応器内の温度を制御するのに有効な量で水素化処理反応器に再循環される。
【０００９】
特に好ましい態様では、分離器からのガス相がさらにＣＯＳ加水分解処理を受けて、加水分解されたガスが生成され、下流側の分離器でこのガスから硫化水素含有ガス相が除去される。下流側の分離器は、好ましくはさらなるリーンオイル分を生成し、そのリーンオイル分の少なくとも一部は、再循環リーンオイル流と合流させることができる。最も一般的には、硫化水素除去装置が、（例えば、アミン溶媒を用いて）硫化水素含有ガス相から硫化水素を除去する。さらに別の好ましい態様では、リーンオイルおよび水素化処理されたリーンオイルが、リーンオイルスクラビング装置にそれぞれ別々の位置で供給される。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の主題の一態様において、燃料ガスの処理方法は、Ｃ５＋成分を除去するとともにリッチオイルとスクラビングされた燃料ガスとを形成するように、リーンオイルスクラビング装置で燃料ガスをスクラビングする工程と、水素化処理反応器向け供給物を形成するように、再循環リーンオイルとスクラビングされた燃料ガスを合流させる別の工程とを含むことになる。さらに別の工程では、水素化処理反応器向け供給物が、水素と混合および水素化処理され、水素化処理されたガス排出物が、ガス相と再循環リーンオイルとに分離される。一般的に、そのような方法は、再循環リーンオイルを、水素化処理反応器のある位置または上流に、水素化処理反応器の温度を再循環リーンオイルの蒸発冷却によって所定の値に維持するのに有効な量で再循環させる工程をさらに含む。
【００１１】
本発明の様々な目的、特徴、態様および利点は、以下の本発明の好ましい実施形態の詳細な説明からより明らかになる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の主題に係るガス処理プラントの例示の概略的構造である。
【図２】図１のプラントの特定の流れに関して算出された熱収支および物質収支を表す表である。
【図３】本発明の主題に係るガス処理プラントの別の例示の概略的構造である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、（一般に燃料ガスとして使用される）精油所オフガスが２つの処理工程で処理される構造および方法を対象とする。最も一般的には、オフガスが、第１の工程で、最初に洗浄塔で１つ以上のリーンオイル流（例えば、水素化処理されたリーンオイル流および／または非水素化処理リーンオイル流）を用いてスクラビングされて、重質メルカプタンとＣ５＋炭化水素を除去する。第２の工程では、その後、再循環リーンオイルが水素化処理反応器の温度制御のために使用されるとともに再循環リーンオイルが水素化処理生成物から得られるプロセスの構造において、スクラビングされたガスが、水素化処理されて、オレフィン炭化水素と芳香族炭化水素を飽和させるとともに、硫黄化合物を減少させる。したがって、クリーンな燃料ガスが生成され、発電プラントおよび／または蒸気ボイラに供給されることができる。本発明の主題の好ましい態様では、リーンオイルが、水素化処理反応器出口の分離器から、水素化処理反応器を蒸発冷却させる水素化処理反応器向け供給物との混合を経て再循環される。それにより、水素化処理反応器内の反応温度が制御され、有利には望ましくない副生成物（例えば、ガムや炭素堆積物）の形成を最小限に抑えることができる。
【００１４】
最も望ましくは、水素化処理反応器温度の１００°Ｆ以下の上昇、好ましくは７５°Ｆ以下の上昇、最も好ましくは５０°Ｆ以下の上昇があると、水素化処理反応器の温度が約４９０°Ｆから約５５０°Ｆに維持されるように水素化処理反応器へのリーンオイル供給量を制御することによって（例えば、温度センサ、制御弁および関連する制御論理を用いて、あるいは所定量のリーンオイルを用いて）、反応器内の蒸発による温度制御が実現される。その結果、ジエン化合物の水素との望ましくない副反応が最小限に抑制され、あるいは完全に回避され、連続運転状態が延長される。必要な場合や有利な場合には、水素化処理反応器が、反応器出口の残留ＣＯＳを加水分解してさらに処理されたガスを形成するＣＯＳ加水分解反応器に流体接続されてもよい。
【００１５】
燃料ガス水素化処理プロセスの例示の構造が図１に示されており、図２の表１は、対応する算出された熱収支および物質収支を示している。約１００°Ｆの温度と約１００から約４２０ｐｓｉｇの圧力を有する、汚染物質を含有した精油所供給ガス流１が、塔５１で、精油所リーンオイル流３（例えば、硫黄含有量０．１重量％未満）と水素化処理されたリーンオイル流２（通常は硫黄減損済み、例えば、５０ｐｐｍ未満）を用いてスクラビングされ、Ｃ５＋成分が減損された頂部蒸気流５と、好ましくは精油所に再循環されるＣ５＋成分が濃縮された底部流４が生成される。流れ５は、水素流６と混合されて流れ７を形成する。最も一般的には、水素化処理反応器出口の所定の残留水素濃度を測定して、一般的には約１０％に維持し、さもなければ、完全なオレフィン飽和反応と炭化水素のコーキングの最小限化のための必要に応じて維持することによって、水素補給量が制御される。その後、二相混合流７は、再循環リーンオイル流８と混合されて流れ９を形成する。
【００１６】
再循環リーンオイル流８は、好ましくは、炭素数１０から１３の炭化水素オイルである。例えば、別の視点から見れば、リーンオイルは、複合硫黄汚染物質（例えば、メルカプタンと有機硫黄）を選択的に吸収するように、炭化水素リーンオイル（例えば、４５から９５のＡＰＩ比重と、２から１２．０ｐｓｉａのＲＶＰ（リード蒸気圧）を特徴とするナフサ）を備えることができる。したがって、適切なリーンオイルは、未水素化処理の原料ナフサと、水素化処理されたナフサ、または、酸素、ＣＯおよび／またはＣＯ２を含む他の化合物よりも複合硫黄汚染物質に親和性を有するディーゼル炭化水素を含むことができる。これにより、一般的なリーンオイルは、精油所や炭化水素処理装置由来のナフサやディーゼル油を含んでおり、４５から９５のＡＰＩ比重と、２から１１．０ｐｓｉａのＲＶＰ（リード蒸気圧）を特徴とする。
【００１７】
再循環オイルの流量と組成は、必要に応じて、冷却用再循環オイルの顕熱と蒸発潜熱を用いて水素化処理反応器温度の上昇を約５０°Ｆに維持するように調節される。本明細書において、数値とともに使用される「約」とは、その数値の絶対値より２０％低い値から始まり、その数値の絶対値より２０％高い値までの範囲を両端の値を含めて指す。例えば、「約１００°Ｆ」とは８０°Ｆから１２０°Ｆの範囲を指し、「約１００ｐｓｉｇ」とは８０ｐｓｉｇから１２０ｐｓｉｇの範囲を指す。
【００１８】
ガスオイル混合流９は、供給物排出物間熱交換器５２と、高圧蒸気３０を使った蒸気ヒータ５３で加熱され、流れ１１を形成する。高圧蒸気が利用できない場合、電気ヒータや燃料焚きヒータなどの他の熱源を使用することもできる。水素化処理反応器入口温度は、熱交換器とヒータによって、水素化処理反応器内のオレフィン飽和と完全硫黄転換の所望の温度の必要に応じて（例えば、約４８０°Ｆから５５０°Ｆに）調節される。当業者であれば容易に理解できるように、水素化処理反応器５４は、二相混合物の均一な分布を保証するように、適切な反応器内部構造と、ディストリビュータと、液注入クエンチを含む。さらに、本明細書に提示された教示に関連して、あらゆる知られている適切な触媒が使用可能であることが理解されるべきである。例えば、コバルト−モリブデン系またはニッケル−モリブデン系触媒を使用して、ともに高発熱反応であるオレフィン飽和反応と脱硫反応を促進させることができる。反応温度が未制御の場合、極高温が暴走反応を引き起こして、一般的に炭素堆積物やガムの形成に至る副反応を発生させることになる。熱交換器や反応器の汚れ沈着を引き起こすガム形成を回避するため、水素化処理反応器の温度上昇が、流れ１１中のリーンオイル分を蒸発させることによって、１００°Ｆ未満、より好ましくは７５°Ｆ未満、最も好ましくは５０°Ｆ未満に維持される。好ましくは、オイル再循環率は、流れ９、１１、１２が約１％から５０％の液体、より一般的には約３％から４０％の液体、最も一般的には約５％から３０％の液体を含むように制御される。そのような液体含有量は、液体が温度制御に使用されるのみならず、あらゆる反応副生成物を洗い落として装置の汚れ沈着による運転停止を回避するためにも採用可能であるので、特に好ましい。その後、反応器排出物１２は、供給ガス９と熱交換されて排出物流１３を形成し、排出物流１３は、分離器５５で分離されて蒸気流１６と液流１５を形成する。
【００１９】
その後、液流１５は、オイル再循環のためにポンプ５７によって圧送され、蒸気流１６は、ＣＯＳ加水分解反応器５６で処理される。反応器５６では、ＣＯＳが、加水分解反応ＣＯＳ＋Ｈ２Ｏ←→Ｈ２Ｓ＋ＣＯ２によって硫化水素に転換される。加水分解反応は、発熱性であり、一般に、ＣＯＳ含有量の少なくとも約９５％超を転換することができる。ＣＯＳ加水分解反応器の排出物１７は、周囲空気冷却器３１で冷却されて流れ１８を形成し、流れ１８は、分離器５８で分離されて、Ｈ２Ｓ含有炭化水素流１９と、フラッシュ後のリーンオイル流２０を生成する。リーンオイルのうちの少量部分である流れ２１は、オイル再循環量を維持するためにパージされ、主要部分は、ポンプ５９によって再循環されて流れ２２を形成する。必要に応じて、リーンオイル補給流２３が追加されて、オイル在庫を補充する流れ２４が形成される。処理されたガス流１９は硫化水素除去装置６０に供給され、硫化水素除去装置６０では、リーンアミン溶媒流２５を使用してクリーン燃料ガス流２７が形成される。リッチアミン流２６が従来の方法で処理および再生されて、リーンアミン流２５が形成される。必要があれば、代わりの硫化水素除去装置が使用されてもよく、適切な装置としては、膜および／または溶媒を基にした分離器、固相吸着などが挙げられる。
【００２０】
したがって、別の視点から見れば、汚染物質含有燃料ガスからＣ５＋炭化水素と硫黄化合物を除去するプラントおよび方法は、少なくとも１種類のリーンオイル、より少なくとも好ましくは２種類のリーンオイルで燃料ガスを処理することを含んでおり、第１のリーンオイルは精油所処理装置から供給され、第２のリーンオイルは水素化処理反応器から供給および再循環されることが理解されるべきである。そのような構造では、第１のリーンオイルは大量のＣ５＋炭化水素の除去に使用され、第２のリーンオイルは低硫黄仕様を満たすように供給ガスを洗浄するために使用される。必要があれば、ＣＯＳ加水分解段階が追加されて、通常、そこで形成された硫化水素を吸収する下流側アミン吸収器によって、望ましくない硫黄化合物をさらに削減することができる。
【００２１】
あるいは、図３に示すように、上流側での処理と汚染物質除去が使用されてもよく、１種類または２種類の吸収器が、１つ以上のリーンオイル流を用いて硫黄化合物の大部分を除去するように構成される。最も好ましくは、吸収器の上流で、従来の硫化水素除去装置において硫化水素が除去される。
【００２２】
この場合、供給ガス圧縮機１７０が燃料ガス１を圧縮し、燃料ガス１は、その後、硫化水素除去装置９０に送られて流れ９１を形成する。吸収器７４は、吸収器５４の下流に配置されている。中間冷却器７６が、吸収熱を除去することによって上流側吸収器５４からの処理済みガスを冷却し、それにより下流側吸収器７４内の硫黄吸収効率を高めるようにするとさらに好ましい。この構造では、最初の吸収器からの頂部蒸気流９が（通常は未水素化処理の）リーンオイル流８と混合され、熱交換器７６で約９０°Ｆ以下まで冷却される。そのようにして形成された二相混合流７７は、下流側吸収器７４の底部にフラッシュされる。下流側吸収器からのメルカプタン濃縮半リーンオイル７８（通常は、水素化処理されたリーンオイルと非水素化処理リーンオイルとの混合物）は、ポンプ７５によって圧送されて流れ７９を形成し、流れ７９は、さらなる硫黄吸収のために上流側吸収器５４に供給される。上流側吸収器５４の底部流１０は、減圧されて流れ１３を形成し、流れ１３は、その後、蒸留塔５７に供給される。蒸留塔５７は軽質の塔頂蒸気７を発生させ、塔頂蒸気７は流れ１との合流を経て燃料ガスに再循環される。蒸留塔５７からの複合硫黄に富むリーンオイルからなる塔底生成物１４は、精油所６４（一般的には、水素化処理反応器を含み、リーンオイルと水素化処理されたリーンオイルをプロセスに供給する）に（冷却器７０での冷却後）再循環され、精油所６４は、リーンオイル流８と炭化水素生成物流１８を生成する。
【００２３】
下流側吸収器７４からの処理済みガス流８０は、再循環リーンオイル流１００と混合されて混合流１０１を形成し、供給物排出物間熱交換器１５３で熱交換されて流れ１０２を形成する。第２のヒータ１５４が、一般に高圧蒸気を使用して、二相混合物を約４５０°Ｆまで加熱して流れ１０３を形成するために使用される。既に述べたように、水素化処理反応器１５１内では、オレフィン炭化水素がパラフィン炭化水素に転換され、硫黄汚染物質（主としてメルカプタン）が硫化水素に転換される。一般に、コバルト−モリブデン系またはニッケル−モリブデン系触媒が使用されて、ともに高発熱反応であるオレフィン飽和反応と脱硫反応が促進される。
【００２４】
水素化処理反応器の温度上昇は、流れ１０３中のリーンオイル分の少なくとも一部を蒸発させることによって、好ましくは５０°Ｆ未満から１００°Ｆの温度上昇に制御される。その後、反応器排出物１０４が反応器供給ガス１０１と熱交換されて排出物流１０５を形成し、排出物流１０５がＣＯＳ加水分解反応器１５２でさらに処理される。反応器１５２では、水素化処理反応器で形成されたＣＯＳが硫化水素に再転換される。ＣＯＳ加水分解反応器の排出物１０６は、周囲空気冷却器１５６で冷却されて流れ１０７を形成する。これにより、気化したリーンオイルが、再凝縮され、分離器１５７で分離されて、硫化水素含有炭化水素流１０８とリーンオイル流１０９が生成される。リーンオイルの一部は除去され（流れ１１１、例えば、リーンオイル組成制御用）、残りの部分はポンプ１５９によって水素化処理反応器の前部に再循環される。リーンオイル流１１２が、必要に応じて装置に補給され、残りの部分と合流されて再循環リーンオイル流１００を形成する。処理されたガス流１０８は、一般に、アミン溶媒、膜装置、または固相吸着を用いて硫化水素除去装置１５８で処理され、クリーンなガス流１１０を形成する。さらに適した構造、方法および考慮は、参照により本明細書に組み込まれる同時係属中の本願発明者らの国際出願ＰＣＴ／ＵＳ０７／１７０５４（２００７年７月３０日出願）に開示されている。
【００２５】
このように、様々なガスからの硫黄含有汚染物質の除去の具体的な実施形態および適用例がここまで開示されてきた。しかしながら、既に記述されたもの以外の多くの更なる変形が本明細書における発明の概念から逸脱することなく行い得ることは、当業者にとって明らかである。したがって、本発明の主題は、添付の特許請求の範囲の精神に包含される場合を除いて限定されるべきではない。また、明細書および特許請求の範囲を解釈するにあたり、全ての用語は文脈と一致して可能な限り最も広義に解釈されるべきである。特に、「備える」および「備えている」という用語は、非排他的に要素、構成要素または工程を指し、したがって、参照された要素、構成要素または工程が存在し、あるいは利用され、あるいは明示的には参照されていない他の要素、構成要素または工程と組み合わせることができることを示すと解釈されるべきである。
【技術分野】
【０００１】
本出願は、２００７年８月９日に出願された出願番号第６０／９５５００４号の同時継続中の我々の米国仮特許出願の優先権を主張する。
【０００２】
本発明の分野は、ガス処理および水素化処理であり、特に、クリーンな燃焼ガスを生成するための精油所オフガスからの硫黄汚染物質の除去およびオレフィン炭化水素の飽和に関するガス処理および水素化処理である。
【背景技術】
【０００３】
従来の多数のガス処理構造において、様々なガス流からＣＯ２、Ｈ２Ｓ、およびメルカプタンや有機硫黄などの他の硫黄汚染物質が日常的に除去されている。残念なことに、これらの構造の大部分は、酸性ガスや硫黄汚染物質をある程度は除去するが、非常に多くの汚染物質を含んだオフガスの処理、特に、重質炭化水素、酸素化合物（例えば、一酸化炭素や二酸化硫黄）、窒素化合物（例えば、シアン化物やアンモニウム化合物）、不飽和炭化水素（例えば、オレフィン、ジエン）、メルカプタンおよび他の有機硫黄化合物（例えば、メチルメルカプタン、エチルメルカプタン、ブチルメルカプタン、硫化カルボニル、ジメチルジスルフィド、二硫化炭素、プロパンチオール、チオフェンなど）を多量に含んだ精油所オフガスの処理には相対的に効果が上がっていない。したがって、そのような知られている構造で処理されたガスは、受け入れがたい濃度の硫黄汚染物質（例えば、５０ｐｐｍｖ超）をなおも含有していることが頻繁であり、そのために、現在の環境規制を満たしていない。加えて、接触分解装置および他の供給源からのオフガスは、大量の不飽和オレフィン化合物を含んでおり、燃料ガスとして使用された場合には、これらの化合物が燃焼装置への汚れ沈着や望ましくない排ガスの発生を引き起こすことが多い。
【０００４】
アミンや苛性アルカリなどの化学溶媒は、重質メルカプタンや有機硫黄（例えば、プロピルメルカプタンやＤＭＤＳ）を除去するのに効果的ではない場合が多い。物理溶媒は、これらの汚染物質を吸着することができるが、過剰量の炭化水素を同時に吸着する傾向があり、その後に硫黄プラントなどの下流の処理装置に問題を発生させる。また、多くの不飽和オレフィン炭化水素（例えば、プロピルジエン、ブタジエン）は、重合して処理装置に汚れを沈着させる傾向のある反応性成分である。さらに、酸性ガス中の重質の炭化水素やメルカプタンが比較的高濃度である場合には、硫黄プラントの運転に不安定さをもたらし、一般的に分解用クラウス反応炉に高い火炎温度を要求する傾向があり、それは、硫黄プラントの寿命を大幅に短縮させることになる。
【０００５】
汚染物質の不十分な除去に付随する問題の少なくとも一部を解決するため、様々な前処理および後処理方法が採用されている。残念なことに、そのような方法の大部分は、比較的効果が薄くコスト高の傾向があり、固定床吸着剤によって汚染物質が除去される場合には、使用済みの吸着剤の処理問題をさらに引き起こす場合がある。前処理方法および／または後処理方法を使用した場合でも、そのような処理設備で生成された酸性ガスの品質はよくないことが多く、処理済みのガスは、望ましくない硫黄成分、オレフィン炭化水素成分、および芳香族炭化水素成分をまだ大量に含むため、燃料ガス仕様を満たすことができず、したがって、燃料ガスとして利用することができない。
【０００６】
さらに別の知られているプロセスでは、特に、メルカプタンがＨ２Ｓ、オレフィン炭化水素、芳香族炭化水素（例えば、エチレン、プロピレン、プロピルジエン、ブテン、ブタジエン、ベンゼン、トルエン、重質オレフィン）に触媒転換される水素化処理操作が、他の望ましくない化合物と反応しやすく、これら化合物が、決まって熱交換器や反応器への汚れ沈着を招き、設備の運転停止を引き起こすことが多い。さらには、燃料ガス中の残留オレフィン炭化水素も、転換、燃焼または発電プロセスにおいて、望ましくない副作用や排ガスを発生させる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
様々なガス処理方法や構造が当該技術分野で知られているが、それらの全てもしくはほぼ全てが、特に供給ガスが比較的高濃度の酸性ガス、オレフィン炭化水素、芳香族炭化水素、重質メルカプタンおよび／または有機硫黄汚染物質を含む場合に、１つ以上の欠点に悩まされることになる。
【０００８】
本発明は、望ましくないほど多量の硫黄化合物やオレフィンを含む様々な燃料ガス（例えば、燃料ガスは、合成ガス、埋立てごみのガス、または精油所オフガスである）を処理する構造および方法を対象とする。具体的には、ガスは、最初にリーンオイル流で、一般的には、水素化処理されたリーンオイル流と非水素化処理リーンオイル流でスクラビングされて、リッチオイル流と放散処理されたガスが生成され、放散処理されたガスは、その後水素化処理される。水素化処理後、水素化処理されたガスからリーンオイルが分離され、リーンオイルは、その蒸発によって水素化処理反応器内の温度を制御するのに有効な量で水素化処理反応器に再循環される。
【０００９】
特に好ましい態様では、分離器からのガス相がさらにＣＯＳ加水分解処理を受けて、加水分解されたガスが生成され、下流側の分離器でこのガスから硫化水素含有ガス相が除去される。下流側の分離器は、好ましくはさらなるリーンオイル分を生成し、そのリーンオイル分の少なくとも一部は、再循環リーンオイル流と合流させることができる。最も一般的には、硫化水素除去装置が、（例えば、アミン溶媒を用いて）硫化水素含有ガス相から硫化水素を除去する。さらに別の好ましい態様では、リーンオイルおよび水素化処理されたリーンオイルが、リーンオイルスクラビング装置にそれぞれ別々の位置で供給される。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の主題の一態様において、燃料ガスの処理方法は、Ｃ５＋成分を除去するとともにリッチオイルとスクラビングされた燃料ガスとを形成するように、リーンオイルスクラビング装置で燃料ガスをスクラビングする工程と、水素化処理反応器向け供給物を形成するように、再循環リーンオイルとスクラビングされた燃料ガスを合流させる別の工程とを含むことになる。さらに別の工程では、水素化処理反応器向け供給物が、水素と混合および水素化処理され、水素化処理されたガス排出物が、ガス相と再循環リーンオイルとに分離される。一般的に、そのような方法は、再循環リーンオイルを、水素化処理反応器のある位置または上流に、水素化処理反応器の温度を再循環リーンオイルの蒸発冷却によって所定の値に維持するのに有効な量で再循環させる工程をさらに含む。
【００１１】
本発明の様々な目的、特徴、態様および利点は、以下の本発明の好ましい実施形態の詳細な説明からより明らかになる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の主題に係るガス処理プラントの例示の概略的構造である。
【図２】図１のプラントの特定の流れに関して算出された熱収支および物質収支を表す表である。
【図３】本発明の主題に係るガス処理プラントの別の例示の概略的構造である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、（一般に燃料ガスとして使用される）精油所オフガスが２つの処理工程で処理される構造および方法を対象とする。最も一般的には、オフガスが、第１の工程で、最初に洗浄塔で１つ以上のリーンオイル流（例えば、水素化処理されたリーンオイル流および／または非水素化処理リーンオイル流）を用いてスクラビングされて、重質メルカプタンとＣ５＋炭化水素を除去する。第２の工程では、その後、再循環リーンオイルが水素化処理反応器の温度制御のために使用されるとともに再循環リーンオイルが水素化処理生成物から得られるプロセスの構造において、スクラビングされたガスが、水素化処理されて、オレフィン炭化水素と芳香族炭化水素を飽和させるとともに、硫黄化合物を減少させる。したがって、クリーンな燃料ガスが生成され、発電プラントおよび／または蒸気ボイラに供給されることができる。本発明の主題の好ましい態様では、リーンオイルが、水素化処理反応器出口の分離器から、水素化処理反応器を蒸発冷却させる水素化処理反応器向け供給物との混合を経て再循環される。それにより、水素化処理反応器内の反応温度が制御され、有利には望ましくない副生成物（例えば、ガムや炭素堆積物）の形成を最小限に抑えることができる。
【００１４】
最も望ましくは、水素化処理反応器温度の１００°Ｆ以下の上昇、好ましくは７５°Ｆ以下の上昇、最も好ましくは５０°Ｆ以下の上昇があると、水素化処理反応器の温度が約４９０°Ｆから約５５０°Ｆに維持されるように水素化処理反応器へのリーンオイル供給量を制御することによって（例えば、温度センサ、制御弁および関連する制御論理を用いて、あるいは所定量のリーンオイルを用いて）、反応器内の蒸発による温度制御が実現される。その結果、ジエン化合物の水素との望ましくない副反応が最小限に抑制され、あるいは完全に回避され、連続運転状態が延長される。必要な場合や有利な場合には、水素化処理反応器が、反応器出口の残留ＣＯＳを加水分解してさらに処理されたガスを形成するＣＯＳ加水分解反応器に流体接続されてもよい。
【００１５】
燃料ガス水素化処理プロセスの例示の構造が図１に示されており、図２の表１は、対応する算出された熱収支および物質収支を示している。約１００°Ｆの温度と約１００から約４２０ｐｓｉｇの圧力を有する、汚染物質を含有した精油所供給ガス流１が、塔５１で、精油所リーンオイル流３（例えば、硫黄含有量０．１重量％未満）と水素化処理されたリーンオイル流２（通常は硫黄減損済み、例えば、５０ｐｐｍ未満）を用いてスクラビングされ、Ｃ５＋成分が減損された頂部蒸気流５と、好ましくは精油所に再循環されるＣ５＋成分が濃縮された底部流４が生成される。流れ５は、水素流６と混合されて流れ７を形成する。最も一般的には、水素化処理反応器出口の所定の残留水素濃度を測定して、一般的には約１０％に維持し、さもなければ、完全なオレフィン飽和反応と炭化水素のコーキングの最小限化のための必要に応じて維持することによって、水素補給量が制御される。その後、二相混合流７は、再循環リーンオイル流８と混合されて流れ９を形成する。
【００１６】
再循環リーンオイル流８は、好ましくは、炭素数１０から１３の炭化水素オイルである。例えば、別の視点から見れば、リーンオイルは、複合硫黄汚染物質（例えば、メルカプタンと有機硫黄）を選択的に吸収するように、炭化水素リーンオイル（例えば、４５から９５のＡＰＩ比重と、２から１２．０ｐｓｉａのＲＶＰ（リード蒸気圧）を特徴とするナフサ）を備えることができる。したがって、適切なリーンオイルは、未水素化処理の原料ナフサと、水素化処理されたナフサ、または、酸素、ＣＯおよび／またはＣＯ２を含む他の化合物よりも複合硫黄汚染物質に親和性を有するディーゼル炭化水素を含むことができる。これにより、一般的なリーンオイルは、精油所や炭化水素処理装置由来のナフサやディーゼル油を含んでおり、４５から９５のＡＰＩ比重と、２から１１．０ｐｓｉａのＲＶＰ（リード蒸気圧）を特徴とする。
【００１７】
再循環オイルの流量と組成は、必要に応じて、冷却用再循環オイルの顕熱と蒸発潜熱を用いて水素化処理反応器温度の上昇を約５０°Ｆに維持するように調節される。本明細書において、数値とともに使用される「約」とは、その数値の絶対値より２０％低い値から始まり、その数値の絶対値より２０％高い値までの範囲を両端の値を含めて指す。例えば、「約１００°Ｆ」とは８０°Ｆから１２０°Ｆの範囲を指し、「約１００ｐｓｉｇ」とは８０ｐｓｉｇから１２０ｐｓｉｇの範囲を指す。
【００１８】
ガスオイル混合流９は、供給物排出物間熱交換器５２と、高圧蒸気３０を使った蒸気ヒータ５３で加熱され、流れ１１を形成する。高圧蒸気が利用できない場合、電気ヒータや燃料焚きヒータなどの他の熱源を使用することもできる。水素化処理反応器入口温度は、熱交換器とヒータによって、水素化処理反応器内のオレフィン飽和と完全硫黄転換の所望の温度の必要に応じて（例えば、約４８０°Ｆから５５０°Ｆに）調節される。当業者であれば容易に理解できるように、水素化処理反応器５４は、二相混合物の均一な分布を保証するように、適切な反応器内部構造と、ディストリビュータと、液注入クエンチを含む。さらに、本明細書に提示された教示に関連して、あらゆる知られている適切な触媒が使用可能であることが理解されるべきである。例えば、コバルト−モリブデン系またはニッケル−モリブデン系触媒を使用して、ともに高発熱反応であるオレフィン飽和反応と脱硫反応を促進させることができる。反応温度が未制御の場合、極高温が暴走反応を引き起こして、一般的に炭素堆積物やガムの形成に至る副反応を発生させることになる。熱交換器や反応器の汚れ沈着を引き起こすガム形成を回避するため、水素化処理反応器の温度上昇が、流れ１１中のリーンオイル分を蒸発させることによって、１００°Ｆ未満、より好ましくは７５°Ｆ未満、最も好ましくは５０°Ｆ未満に維持される。好ましくは、オイル再循環率は、流れ９、１１、１２が約１％から５０％の液体、より一般的には約３％から４０％の液体、最も一般的には約５％から３０％の液体を含むように制御される。そのような液体含有量は、液体が温度制御に使用されるのみならず、あらゆる反応副生成物を洗い落として装置の汚れ沈着による運転停止を回避するためにも採用可能であるので、特に好ましい。その後、反応器排出物１２は、供給ガス９と熱交換されて排出物流１３を形成し、排出物流１３は、分離器５５で分離されて蒸気流１６と液流１５を形成する。
【００１９】
その後、液流１５は、オイル再循環のためにポンプ５７によって圧送され、蒸気流１６は、ＣＯＳ加水分解反応器５６で処理される。反応器５６では、ＣＯＳが、加水分解反応ＣＯＳ＋Ｈ２Ｏ←→Ｈ２Ｓ＋ＣＯ２によって硫化水素に転換される。加水分解反応は、発熱性であり、一般に、ＣＯＳ含有量の少なくとも約９５％超を転換することができる。ＣＯＳ加水分解反応器の排出物１７は、周囲空気冷却器３１で冷却されて流れ１８を形成し、流れ１８は、分離器５８で分離されて、Ｈ２Ｓ含有炭化水素流１９と、フラッシュ後のリーンオイル流２０を生成する。リーンオイルのうちの少量部分である流れ２１は、オイル再循環量を維持するためにパージされ、主要部分は、ポンプ５９によって再循環されて流れ２２を形成する。必要に応じて、リーンオイル補給流２３が追加されて、オイル在庫を補充する流れ２４が形成される。処理されたガス流１９は硫化水素除去装置６０に供給され、硫化水素除去装置６０では、リーンアミン溶媒流２５を使用してクリーン燃料ガス流２７が形成される。リッチアミン流２６が従来の方法で処理および再生されて、リーンアミン流２５が形成される。必要があれば、代わりの硫化水素除去装置が使用されてもよく、適切な装置としては、膜および／または溶媒を基にした分離器、固相吸着などが挙げられる。
【００２０】
したがって、別の視点から見れば、汚染物質含有燃料ガスからＣ５＋炭化水素と硫黄化合物を除去するプラントおよび方法は、少なくとも１種類のリーンオイル、より少なくとも好ましくは２種類のリーンオイルで燃料ガスを処理することを含んでおり、第１のリーンオイルは精油所処理装置から供給され、第２のリーンオイルは水素化処理反応器から供給および再循環されることが理解されるべきである。そのような構造では、第１のリーンオイルは大量のＣ５＋炭化水素の除去に使用され、第２のリーンオイルは低硫黄仕様を満たすように供給ガスを洗浄するために使用される。必要があれば、ＣＯＳ加水分解段階が追加されて、通常、そこで形成された硫化水素を吸収する下流側アミン吸収器によって、望ましくない硫黄化合物をさらに削減することができる。
【００２１】
あるいは、図３に示すように、上流側での処理と汚染物質除去が使用されてもよく、１種類または２種類の吸収器が、１つ以上のリーンオイル流を用いて硫黄化合物の大部分を除去するように構成される。最も好ましくは、吸収器の上流で、従来の硫化水素除去装置において硫化水素が除去される。
【００２２】
この場合、供給ガス圧縮機１７０が燃料ガス１を圧縮し、燃料ガス１は、その後、硫化水素除去装置９０に送られて流れ９１を形成する。吸収器７４は、吸収器５４の下流に配置されている。中間冷却器７６が、吸収熱を除去することによって上流側吸収器５４からの処理済みガスを冷却し、それにより下流側吸収器７４内の硫黄吸収効率を高めるようにするとさらに好ましい。この構造では、最初の吸収器からの頂部蒸気流９が（通常は未水素化処理の）リーンオイル流８と混合され、熱交換器７６で約９０°Ｆ以下まで冷却される。そのようにして形成された二相混合流７７は、下流側吸収器７４の底部にフラッシュされる。下流側吸収器からのメルカプタン濃縮半リーンオイル７８（通常は、水素化処理されたリーンオイルと非水素化処理リーンオイルとの混合物）は、ポンプ７５によって圧送されて流れ７９を形成し、流れ７９は、さらなる硫黄吸収のために上流側吸収器５４に供給される。上流側吸収器５４の底部流１０は、減圧されて流れ１３を形成し、流れ１３は、その後、蒸留塔５７に供給される。蒸留塔５７は軽質の塔頂蒸気７を発生させ、塔頂蒸気７は流れ１との合流を経て燃料ガスに再循環される。蒸留塔５７からの複合硫黄に富むリーンオイルからなる塔底生成物１４は、精油所６４（一般的には、水素化処理反応器を含み、リーンオイルと水素化処理されたリーンオイルをプロセスに供給する）に（冷却器７０での冷却後）再循環され、精油所６４は、リーンオイル流８と炭化水素生成物流１８を生成する。
【００２３】
下流側吸収器７４からの処理済みガス流８０は、再循環リーンオイル流１００と混合されて混合流１０１を形成し、供給物排出物間熱交換器１５３で熱交換されて流れ１０２を形成する。第２のヒータ１５４が、一般に高圧蒸気を使用して、二相混合物を約４５０°Ｆまで加熱して流れ１０３を形成するために使用される。既に述べたように、水素化処理反応器１５１内では、オレフィン炭化水素がパラフィン炭化水素に転換され、硫黄汚染物質（主としてメルカプタン）が硫化水素に転換される。一般に、コバルト−モリブデン系またはニッケル−モリブデン系触媒が使用されて、ともに高発熱反応であるオレフィン飽和反応と脱硫反応が促進される。
【００２４】
水素化処理反応器の温度上昇は、流れ１０３中のリーンオイル分の少なくとも一部を蒸発させることによって、好ましくは５０°Ｆ未満から１００°Ｆの温度上昇に制御される。その後、反応器排出物１０４が反応器供給ガス１０１と熱交換されて排出物流１０５を形成し、排出物流１０５がＣＯＳ加水分解反応器１５２でさらに処理される。反応器１５２では、水素化処理反応器で形成されたＣＯＳが硫化水素に再転換される。ＣＯＳ加水分解反応器の排出物１０６は、周囲空気冷却器１５６で冷却されて流れ１０７を形成する。これにより、気化したリーンオイルが、再凝縮され、分離器１５７で分離されて、硫化水素含有炭化水素流１０８とリーンオイル流１０９が生成される。リーンオイルの一部は除去され（流れ１１１、例えば、リーンオイル組成制御用）、残りの部分はポンプ１５９によって水素化処理反応器の前部に再循環される。リーンオイル流１１２が、必要に応じて装置に補給され、残りの部分と合流されて再循環リーンオイル流１００を形成する。処理されたガス流１０８は、一般に、アミン溶媒、膜装置、または固相吸着を用いて硫化水素除去装置１５８で処理され、クリーンなガス流１１０を形成する。さらに適した構造、方法および考慮は、参照により本明細書に組み込まれる同時係属中の本願発明者らの国際出願ＰＣＴ／ＵＳ０７／１７０５４（２００７年７月３０日出願）に開示されている。
【００２５】
このように、様々なガスからの硫黄含有汚染物質の除去の具体的な実施形態および適用例がここまで開示されてきた。しかしながら、既に記述されたもの以外の多くの更なる変形が本明細書における発明の概念から逸脱することなく行い得ることは、当業者にとって明らかである。したがって、本発明の主題は、添付の特許請求の範囲の精神に包含される場合を除いて限定されるべきではない。また、明細書および特許請求の範囲を解釈するにあたり、全ての用語は文脈と一致して可能な限り最も広義に解釈されるべきである。特に、「備える」および「備えている」という用語は、非排他的に要素、構成要素または工程を指し、したがって、参照された要素、構成要素または工程が存在し、あるいは利用され、あるいは明示的には参照されていない他の要素、構成要素または工程と組み合わせることができることを示すと解釈されるべきである。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料ガスからのＣ５＋成分の除去を可能にするとともに、リッチオイルとスクラビングされた燃料ガスの生成を可能にするよう構成されたリーンオイルスクラビング装置と、
下流でスクラビング装置に流体接続され、スクラビングされた燃料ガスと再循環リーンオイルとの混合物を水素化処理して水素化処理されたガス排出物の形成を可能にするよう構成された水素化処理反応器と、
下流で水素化処理反応器に流体接続され、水素化処理されたガス排出物を受け入れるよう構成されるとともに、ガス相と再循環リーンオイルを形成するよう構成された分離器と、
分離器に流体接続され、再循環リーンオイルの水素化処理反応器へのある位置までの再循環を、水素化処理反応器の温度を再循環リーンオイルの蒸発によって所定の値に維持するのに有効な量で可能にするよう構成された再循環導管とを備えている、燃料ガス処理プラント。
【請求項２】
分離器に流体接続され、ガス相から加水分解されたガス相を生成するよう構成されたＣＯＳ加水分解装置と、ＣＯＳ加水分解装置に接続され、加水分解されたガス相を受け入れるとともに、加水分解されたガス相からの別のさらなるリーンオイルと硫化水素含有ガス相の生成を可能にするよう構成された第２の分離器とをさらに備えている、請求項１に記載のプラント。
【請求項３】
さらなるリーンオイルの少なくとも一部を再循環リーンオイルと合流させるよう構成された導管をさらに備えている、請求項２に記載のプラント。
【請求項４】
第２の分離器に流体接続され、硫化水素含有ガス相からのオレフィンと硫黄減損燃料ガスの生成を可能にするよう構成された硫化水素除去装置をさらに備えている、請求項２に記載のプラント。
【請求項５】
硫化水素除去装置がアミン装置を備える、請求項４に記載のプラント。
【請求項６】
リーンオイルスクラビング装置が、リーンオイルと水素化処理されたリーンオイルをそれぞれ別々の位置で受け入れるよう構成された、請求項１に記載のプラント。
【請求項７】
ヒータと熱交換器とをさらに備えており、熱交換器が、水素化処理されたガス排出物の熱量を利用して、スクラビングされた燃料ガスの加熱を可能にするよう構成された、請求項１に記載のプラント。
【請求項８】
燃料ガスが、合成ガス、埋立てごみのガス、または精油所オフガスである、請求項１に記載のプラント。
【請求項９】
Ｃ５＋成分を除去するとともにリッチオイルとスクラビングされた燃料ガスとを形成するように、リーンオイルスクラビング装置で燃料ガスをスクラビングする工程と、
水素化処理されたガス排出物を形成するように、再循環リーンオイルとスクラビングされた燃料ガスを合流させる工程と、
水素化処理されたガス排出物をガス相と再循環リーンオイルとに分離する工程と、
再循環リーンオイルを、水素化処理反応器のある位置または上流に、水素化処理反応器の温度を再循環リーンオイルの蒸発によって所定の値に維持するのに有効な量で再循環させる工程とを備えている、燃料ガスの処理方法。
【請求項１０】
加水分解されたガス相を生成するようにＣＯＳ加水分解装置でガス相を加水分解するとともに、さらなるリーンオイルと硫化水素含有ガス相を生成するように、加水分解されたガス相を第２の分離器で分離する工程をさらに備えている、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
さらなるリーンオイルの少なくとも一部を再循環リーンオイルと合流させる工程をさらに備えている、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
硫化水素含有ガス相から硫化水素を除去することによって、オレフィンと硫黄減損燃料ガスを生成する工程をさらに備えている、請求項１０に記載の方法。
【請求項１３】
硫化水素を除去する工程が、アミン溶媒を用いて行われる、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
リーンオイルスクラビング装置が、リーンオイルと水素化処理されたリーンオイルをそれぞれ別々の位置で受け入れるよう構成された、請求項９に記載の方法。
【請求項１５】
スクラビングされた燃料ガスが、水素化処理されたガス排出物の熱量を利用して、熱交換器で加熱される、請求項９に記載の方法。
【請求項１６】
燃料ガスが、合成ガス、埋立てごみのガス、または精油所オフガスである、請求項９に記載の方法。
【請求項１】
燃料ガスからのＣ５＋成分の除去を可能にするとともに、リッチオイルとスクラビングされた燃料ガスの生成を可能にするよう構成されたリーンオイルスクラビング装置と、
下流でスクラビング装置に流体接続され、スクラビングされた燃料ガスと再循環リーンオイルとの混合物を水素化処理して水素化処理されたガス排出物の形成を可能にするよう構成された水素化処理反応器と、
下流で水素化処理反応器に流体接続され、水素化処理されたガス排出物を受け入れるよう構成されるとともに、ガス相と再循環リーンオイルを形成するよう構成された分離器と、
分離器に流体接続され、再循環リーンオイルの水素化処理反応器へのある位置までの再循環を、水素化処理反応器の温度を再循環リーンオイルの蒸発によって所定の値に維持するのに有効な量で可能にするよう構成された再循環導管とを備えている、燃料ガス処理プラント。
【請求項２】
分離器に流体接続され、ガス相から加水分解されたガス相を生成するよう構成されたＣＯＳ加水分解装置と、ＣＯＳ加水分解装置に接続され、加水分解されたガス相を受け入れるとともに、加水分解されたガス相からの別のさらなるリーンオイルと硫化水素含有ガス相の生成を可能にするよう構成された第２の分離器とをさらに備えている、請求項１に記載のプラント。
【請求項３】
さらなるリーンオイルの少なくとも一部を再循環リーンオイルと合流させるよう構成された導管をさらに備えている、請求項２に記載のプラント。
【請求項４】
第２の分離器に流体接続され、硫化水素含有ガス相からのオレフィンと硫黄減損燃料ガスの生成を可能にするよう構成された硫化水素除去装置をさらに備えている、請求項２に記載のプラント。
【請求項５】
硫化水素除去装置がアミン装置を備える、請求項４に記載のプラント。
【請求項６】
リーンオイルスクラビング装置が、リーンオイルと水素化処理されたリーンオイルをそれぞれ別々の位置で受け入れるよう構成された、請求項１に記載のプラント。
【請求項７】
ヒータと熱交換器とをさらに備えており、熱交換器が、水素化処理されたガス排出物の熱量を利用して、スクラビングされた燃料ガスの加熱を可能にするよう構成された、請求項１に記載のプラント。
【請求項８】
燃料ガスが、合成ガス、埋立てごみのガス、または精油所オフガスである、請求項１に記載のプラント。
【請求項９】
Ｃ５＋成分を除去するとともにリッチオイルとスクラビングされた燃料ガスとを形成するように、リーンオイルスクラビング装置で燃料ガスをスクラビングする工程と、
水素化処理されたガス排出物を形成するように、再循環リーンオイルとスクラビングされた燃料ガスを合流させる工程と、
水素化処理されたガス排出物をガス相と再循環リーンオイルとに分離する工程と、
再循環リーンオイルを、水素化処理反応器のある位置または上流に、水素化処理反応器の温度を再循環リーンオイルの蒸発によって所定の値に維持するのに有効な量で再循環させる工程とを備えている、燃料ガスの処理方法。
【請求項１０】
加水分解されたガス相を生成するようにＣＯＳ加水分解装置でガス相を加水分解するとともに、さらなるリーンオイルと硫化水素含有ガス相を生成するように、加水分解されたガス相を第２の分離器で分離する工程をさらに備えている、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
さらなるリーンオイルの少なくとも一部を再循環リーンオイルと合流させる工程をさらに備えている、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
硫化水素含有ガス相から硫化水素を除去することによって、オレフィンと硫黄減損燃料ガスを生成する工程をさらに備えている、請求項１０に記載の方法。
【請求項１３】
硫化水素を除去する工程が、アミン溶媒を用いて行われる、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
リーンオイルスクラビング装置が、リーンオイルと水素化処理されたリーンオイルをそれぞれ別々の位置で受け入れるよう構成された、請求項９に記載の方法。
【請求項１５】
スクラビングされた燃料ガスが、水素化処理されたガス排出物の熱量を利用して、熱交換器で加熱される、請求項９に記載の方法。
【請求項１６】
燃料ガスが、合成ガス、埋立てごみのガス、または精油所オフガスである、請求項９に記載の方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公表番号】特表２０１０−５３５８８７（Ｐ２０１０−５３５８８７Ａ）
【公表日】平成２２年１１月２５日（２０１０．１１．２５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５１９９０２（Ｐ２０１０−５１９９０２）
【出願日】平成２０年２月１４日（２００８．２．１４）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＵＳ２００８／００１９７１
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０２０４７３
【国際公開日】平成２１年２月１２日（２００９．２．１２）
【出願人】（５０６３５４４３４）フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン (35)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２２年１１月２５日（２０１０．１１．２５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年２月１４日（２００８．２．１４）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＵＳ２００８／００１９７１
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０２０４７３
【国際公開日】平成２１年２月１２日（２００９．２．１２）
【出願人】（５０６３５４４３４）フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン (35)
【Ｆターム（参考）】
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