構成要素及び異なる粒子構造を有する領域を有する構成要素を製造する方法
【課題】異なる粒子構造を有する２つ以上の領域を有する構成要素を製造する方法、及び製造された構成要素を提供する。
【解決手段】第１及び第２のプリフォームは、第１及び第２の析出強化合金で形成され、第１の合金は、ソルバス温度が高いこと又は結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって第２の合金とは異なる。プリフォームが接合されて、第１及び第２のプリフォームによって形成され、それぞれ、構成要素の第１及び第２の領域に対応する第１及び第２の部分からなる製品を形成し、プリフォームの接合表面は製品の第１及び第２の部分間に継手を形成する。第１の部分よりも第２の部分においてより大きな結晶粒成長が生じるように、製品に対してスーパーソルバス熱処理が行なわれる。
【解決手段】第１及び第２のプリフォームは、第１及び第２の析出強化合金で形成され、第１の合金は、ソルバス温度が高いこと又は結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって第２の合金とは異なる。プリフォームが接合されて、第１及び第２のプリフォームによって形成され、それぞれ、構成要素の第１及び第２の領域に対応する第１及び第２の部分からなる製品を形成し、プリフォームの接合表面は製品の第１及び第２の部分間に継手を形成する。第１の部分よりも第２の部分においてより大きな結晶粒成長が生じるように、製品に対してスーパーソルバス熱処理が行なわれる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、総括的には異なる微細構造を有する領域を有する構成要素を製造する方法に関する。より具体的には、本発明は、構成部品、例えばターボ機械の回転構成要素を異なる組成を有するプリフォームから製造する技術を対象とする。プリフォームが接合され、熱処理されて、接合されたプリフォームによって画定される構成要素の領域内で異なる微細構造が得られる。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンエンジンの燃焼器及びタービンセクション内の構成要素は、燃焼器内で発生した高温燃焼ガスにより生じた高温においても許容可能な機械的特性を達成するために超合金材料で形成されることが多い。最新式の高圧力比ガスタービンエンジンにおけるより高い圧縮機出口温度もまた、ブレード、スプール、ディスク（ホイール）及びその他の構成要素を含む圧縮機構成要素に対して高性能超合金を使用することを必要とさせる可能性がある。所定の構成要素のための適切な合金組成及び微細構造は、その構成要素が受ける特定の温度、応力、及びその他の条件によって決まる。例えば、タービンディスク、圧縮機スプール及び圧縮機ディスクのような回転ハードウェアは一般的に、注意深く制御された鍛造、熱処理、及び表面処理を行なって制御された粒子構造及び所望の機械的特性を実現しなければならない超合金で形成される。これらの用途に使用される超合金の注目すべき例には、ニッケルと結合してガンマ（γ）マトリックスを形成するクロム、タングステン、モリブデン、レニウム及び／又はコバルトを主成分として含有し、且つニッケルと結合してガンマプライム析出強化相、主としてＮｉ3（Ａｌ、Ｔｉ）を形成するアルミニウム、チタン、タンタル、ニオブ、及び／又はバナジウムを主成分として含有するガンマプライム（γ’）析出強化ニッケル基超合金が含まれる。ガンマプライムニッケル基超合金の特定例には、Ｒｅｎｅ８８ＤＴ（Ｒ８８ＤＴ；米国特許第４，９５７，５６７号（特許文献１））、Ｒｅｎｅ９５（Ｒ９５；米国特許第３，５７６，６８１号（特許文献２））、及びＲｅｎｅ１０４（Ｒ１０４；米国特許第６，５２１，１７５号（特許文献３））、並びに商標Ｉｎｃｏｎｅｌ（登録商標）、Ｎｉｍｏｎｉｃ（登録商標）、及びＵｄｉｍｅｔ（登録商標）の下で市販されている特定のニッケル基超合金が含まれる。ディスク及びその他の重要なガスタービンエンジン構成要素は、粉末冶金法（Ｐ／Ｍ）、従来型の鋳鍛造処理法、及びスプレー鋳造又は有核鋳造形成法によって製造されたビレットから鍛造されることが多い。鍛造処理は一般的に、成形性を促進するために細粒のビレットに対して行ない、その後、スーパーソルバス熱処理を行なって均一な結晶粒成長（結晶粒粗大化）を生じさせて、特性を最適化させるようにすることが多い。
【０００３】
当技術分野において公知のタイプのタービンディスク１０を図１に示している。ディスク１０は一般的に、外側リム１２と、中心ハブ又はボア１４と、リム１２とボア１４との間のウェブ１６とを含む。リム１２は、公知の実施法によりタービンブレード（図示せず）を取り付けるように構成される。貫通孔の形態のボア孔１８をボア１４の中心に設置して、シャフト上にディスク１０を取り付けるようにするため、ボア孔１８の軸線は、ディスク１０の回転軸線と一致している。ディスク１０は、一体鍛造物として示しており、またそれに限定されないがゼネラル・エレクトリック・カンパニーによって製造されるＧＥ９０（登録商標）及びＧＥｎｘ（登録商標）商業用エンジンのような高バイパスガスタービンエンジンを含む航空機エンジンに使用されるタービンディスクを表している。
【０００４】
タービンディスク１０のボア１４及びウェブ１６（圧縮機スプール及びディスクのそれらも同様）は一般的に、リム１２よりも低い動作温度を有する。従って、ボア１４がリム１２と異なる特性を有することが可能であり、このことがしばしば望ましい。使用される特定の１つ又は複数の合金によって、リム１２、ボア１４及びウェブ１６にとって最適な微細構造もまた異なる場合がある。例えば、引張強度、破裂強度、低サイクル疲労（ＬＣＦ）に対する抵抗力を促進するためにボア１４及びウェブ１６にとっては比較的細かい粒子サイズが最適であることが多いのに対して、クリープ、応力割れ、及び耐亀裂成長性、例えば、高温での低ドゥエル（ｄｗｅｌｌ）（ホールドタイム）疲労亀裂進展速度（ＤＦＣＧＲ）を促進するためにリム１２ではより粗い粒子サイズが最適であることが多い。これらの矛盾する要件を満たすために、多重合金で形成され、且つ／又はリム及びボア内で異なる微細構造を有するディスクが提案されている。例えば、米国特許第４，８２０，３５８号（特許文献４）、第５，５２７，０２０号（特許文献５）、第５，５２７，４０２号（特許文献６）及び第６，４７８，８９６号（特許文献７）は、リム及びボアに対して異なる温度で熱処理を行なった結果として、リム内の粗粒とボア内の細粒とを有することによって、異なる粒子構造が得られ、結果として異なる特性が生じる、単一部片の一定組成ディスクを製造することができる二重熱処理技術を開示している。
【０００５】
研究されている多重合金ディスクは一般的に、異なる合金で形成された別個のリム部分及びボア部分の製造を必要とする。リム部分及びボア部分は、例えば溶接又は別の金属接合法によって接合される。その一例としては、鍛造強化接合が公知であり、これは、米国特許第５，１００，０５０号（特許文献８）、第５，１０６，０１２号（特許文献９）及び第５，１６１，９５０号（特許文献１０）に開示されているように、リム及びボアの同時鍛造プリフォームを必要とする。鍛造作業中、プリフォームの変形によってリム及びボアが得られると共に、リム及びボアの金属接合が生じる。別の例としては、固体溶接があり、これには、米国特許第６，９６９，２３８号（特許文献１１）及び米国特許公開出願第２００８／０１２０８４２号（特許文献１２）及び第２００８／０１２４２１０号（特許文献１３）に開示されたタイプのイナーシャ溶接が含まれる。合金が共通の溶体化熱処理サイクルを引き起こさないように異なる合金は異なるソルバス温度を有しているので、イナーシャ溶接は溶体化熱処理されたリム部分及びボア部分の接合に限られており、これらの部分は溶接作業の後に劣化サイクルにさらされることになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】米国特許第４，９５７，５６７号
【特許文献２】米国特許第３，５７６，６８１号
【特許文献３】米国特許第６，５２１，１７５号
【特許文献４】米国特許第４，８２０，３５８号
【特許文献５】米国特許第５，５２７，０２０号
【特許文献６】米国特許第５，５２７，４０２号
【特許文献７】米国特許第６，４７８，８９６号
【特許文献８】米国特許第５，１００，０５０号
【特許文献９】米国特許第５，１０６，０１２号
【特許文献１０】米国特許第５，１６１，９５０号
【特許文献１１】米国特許第６，９６９，２３８号
【特許文献１２】米国特許公開出願第２００８／０１２０８４２号
【特許文献１３】米国特許公開出願第２００８／０１２４２１０号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のような進歩があっても、実際には、現在公認の民間航空機のタービンディスクは、単一合金によって形成され、その粒子サイズが必然的に、リムに要求されるクリープ、応力割れ、及びＤＦＣＧＲ特性と、ボアに要求されるＬＣＦ及びバースト特性との間の妥協点になる均一微細構造を有するように処理されたモノリシック構造として製造されているだけである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、異なる粒子構造を有する２つ以上の領域を有する構成要素を製造する方法、及びかかる方法によって製造された構成要素を提供する。非限定的な例としては、ガスタービンエンジンのタービンディスクを含む、ターボ機械の回転構成要素が挙げられる。
【０００９】
本発明の第１の態様によれば、本方法は、所望の構成要素の第１及び第２の領域に個々に対応する第１及び第２のプリフォームを製造するステップを含む。第１及び第２のプリフォームの各々は、第１及び第２のプリフォームを接合することができる接合表面を備えている。第１及び第２のプリフォームは、それぞれ、第１及び第２の析出強化合金で形成され、第１の析出強化合金は、ソルバス温度が高いこと、又は少なくとも１つの結晶粒微細化元素の結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって第２の析出強化合金とは異なる。第１及び第２のプリフォームが接合されて、それぞれ、第１及び第２のプリフォームによって形成され、それぞれ、構成要素の第１及び第２の領域に対応する第１及び第２の部分からなる製品を形成し、第１及び第２のプリフォームの接合表面が製品の第１の部分と第２の部分との間に設置される固体継手を形成するようになっている。その後、第１の部分よりも第２の部分においてより大きな結晶粒成長が生じるように、製品に対してスーパーソルバス熱処理が行なわれる。
【００１０】
本発明の特定の態様によれば、第１の析出強化合金が第２の析出強化合金よりも高いソルバス温度を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第２の部分の第２の析出強化合金のソルバス温度を上回るが、第１の部分の第１の析出強化合金のソルバス温度は上回らない温度まで製品を加熱することになる。本発明の別の特定の態様によれば、第１の析出強化合金が第２の析出強化合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第１及び第２の部分の第１及び第２の析出強化合金のソルバス温度を上回る温度まで製品を加熱することになる。
【００１１】
本発明の別の態様によれば、ガスタービンエンジンのタービンディスクの製造方法は、ディスクのボア及びリムに個々に対応する第１及び第２のプリフォームを製造するステップを含む。第１及び第２のプリフォームの各々は、第１及び第２のプリフォームを接合することができる接合表面を備えている。第１及び第２のプリフォームは、それぞれ、第１及び第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金で形成され、第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金は、ガンマプライムソルバス温度が高いこと、又は少なくとも１つの結晶粒微細化要素の結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金とは異なる。第１及び第２のプリフォームが接合されて、それぞれ、第１及び第２のプリフォームによって形成され、それぞれ、ディスクのリム及びボアに対応する第１及び第２の部分からなる製品を形成する。更に、第１及び第２のプリフォームの接合表面は、製品の第１の部分と第２の部分との間に設置され、リムとボアとを相互接続するディスクのウェブに対応する固体継手を形成する。その後、第１の部分よりも第２の部分においてより大きな結晶粒成長が生じ、ボアがＡＳＴＭ８以下の平均粒子サイズを有し、リムがＡＳＴＭ７以上の平均粒子サイズを有するように、製品に対してスーパーソルバス熱処理が行なわれる。第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金が第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金よりも高いガンマプライムソルバス温度を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金のガンマプライムソルバス温度を上回るが、第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金のガンマプライムソルバス温度は上回らない温度まで製品を加熱することになる。第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金が第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第１及び第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金のガンマプライムソルバス温度を上回る温度まで製品を加熱することになる。
【００１２】
本発明の別の態様には、上記のステップからなる方法の１つによって形成された構成要素が含まれる。
【００１３】
本発明の技術的効果は、異なる粒子サイズを含む、異なる特性を有する２つ以上の領域を有する構成要素を製造することができることであり、構成要素の異なる領域が異なる特性を促進する粒子サイズを有するようになっている。タービンディスクに関しては、本方法によって、ボア内の細かい粒子とリム内の粗い粒子とを有するディスクを製造することができ、リム及びボアの特性をリム及びボアの異なる動作条件に合うように調整するか、又は別の方法でうまく適応させることが可能になる。本発明の別の効果は、大きく異なるソルバス温度及び／又は特性を有する異なる合金、或いは含有する結晶粒微細化元素の量だけが異なる合金からリム及びボアを製造することができることである。本発明の方法は、多種多様な合金、熱処理、及び鍛造条件に適用して、構成要素の異なる領域内に異なる粒子サイズ及び構造を得るのを可能にする。
【００１４】
本発明のその他の態様及び利点は、以下の詳細な説明からより良好に理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】ガスタービンエンジンに使用されるタイプのタービンディスクの斜視図である。
【図２】本発明の実施形態により、ボアプリフォームに対してリブプリフォームをイナーシャ溶接することによる二重合金ディスクの製造を示す。
【図３】本発明の実施形態により、得られたタービンディスクプロフィールを示す。
【図４】本発明の別の実施形態により、二重合金タービンディスクを製造するためのリムプリフォーム及びボアプリフォームを示す。
【図５】本発明の別の実施形態により、鍛造物を得るために図４のプリフォームに対して行なった鍛造強化接合法を示す断面図である。
【図６】本発明の別の実施形態により、図５の鍛造物から製造されたタービンディスクプロフィールを示す。
【図７】本発明の特定の態様により、異なるソルバス温度を有する２つの合金から製造され、続いて２つのソルバス温度のうちの一方のみを上回る温度で溶体化熱処理が行なわれた二重合金ディスクの顕微鏡写真である。
【図８】本発明の別の特定の態様により、それらの炭素含有量のみが異なり、基本的に同じソルバス温度を有する２つの合金から製造され、続いてそれらのソルバス温度を上回る温度で溶体化熱処理が行なわれた二重合金ディスクの顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明は、ターボ機械、特に高バイパスガスタービンエンジンのタービン及び圧縮機ディスク並びに圧縮機スプールに使用されるタイプの回転ハードウェアに関連して説明する。しかしながら、本発明の教示及び利点はかかるハードウェアに限定されるものではなく、それどころか広範囲の用途に使用されるハードウェアに適応且つ適用することができることを理解されたい。便宜上、本発明は、特に図１に示すタービンディスク１０に関連して説明するが、本発明の教示及び利点はこの特定のディスク１０に限定されるものではないことを理解されたい。
【００１７】
図２は、イナーシャ溶接法を用いてディスク１０を製造するのに関連するステップを示しており、図４及び５は、鍛造強化接合法を用いてディスク１０を製造するのに関連するステップを示している。両方法は、別個のリムプリフォーム２２又は４２及びボアプリフォーム２４又は４４を準備するステップを含み、これらは次いで、それぞれ、リム、ボア及びウェブ部分３２，３４及び３６、並びに固体継手３８を有するものとして図３に示す溶接プロフィール３０を得るために図２のイナーシャ溶接法のような接合法を経るか、或いはそれぞれ、リム、ボア及びウェブ部分５２，５４及び５６、並びに固体継手５８を有するものとして図６に示す鍛造プロフィール５０を得るために図４及び５の鍛造強化接合法を経る。プリフォーム２２，２４，４２及び４４を金属接合するためにはその他の技法のみならず、様々な技法の組み合わせを利用できることが予測できるので、図２〜６に示すこれらの方法並びにプロフィール３０及び５０は、非限定的であることを意図している。いかなる場合も、リムプリフォーム２２／４２は、ボアプリフォーム２４／４４が形成される合金とは異なる合金から形成される。プリフォーム２２，２４，４２及び４４を形成するのに使用される合金は、合金の処理中に溶体化することができる析出相によって強化することが好ましい。タービンディスク１０を形成するという状況で、プリフォーム２２，２４，４２及び４４にとって好ましい合金は、ガンマプライム析出強化ニッケル基合金である。あらゆる場合において、プリフォーム２２，２４，４２及び４４用の合金は、最終製品がさらされる動作条件に基づいて選択される。そのため、ディスク１０がターボ機械、例えばガスタービンエンジンに搭載されている場合、リムプリフォーム２２及び４２用の合金はリム１２の動作条件に基づいて選択され、ボアプリフォーム２４及び４４用の合金はボア１４の動作条件に基づいて選択される。更に、ボア及びリム合金は、部分的に、プリフォーム２２，２４，４２及び４４を製造するのに使用された方法に対するそれらの反応に基づいて、又は接合法に対するそれらの反応特性及びそれらの各継手３８及び５８の機械的挙動に基づいて選択してもよい。適切な材料の非限定的な例としては、上述のガンマプライムニッケル基超合金Ｒ８８ＤＴ、Ｒ９５及びＲ１０４、並びに商標Ｉｎｃｏｎｅｌ（登録商標）、Ｎｉｍｏｎｉｃ（登録商標）、及びＵｄｉｍｅｔ（登録商標）の下で市販されている特定のニッケル基超合金が含まれる。
【００１８】
得られたリム１２及びボア１４が異なる合金から製造されるので、ディスク１０は多重合金構成要素と呼ぶことができ、そのリム１２及びボア１４は、リム１２及びボア１４がさらされる異なる動作条件によりうまく合うように調整された材料で形成することができる。また、以下に示すように、リムプリフォーム２２及び４２並びにボアプリフォーム２４及び４４は、得られたプロフィール３０及び５０が異なる結晶粒成長反応を有する単一温度溶体化熱処理に十分に異なって反応することができる合金から製造することができる。しかしながら、ディスク１０のリム１２及びボア１４に対応するプロフィール３０及び５０の領域に対して異なる溶体化熱処理を行ない得ることは本発明の技術的範囲内である。また、ボア１４とリム１２との間に所望の微細構造を得るために、ディスク１０の更なる領域、例えばウェブ１６用にプリフォームを製造し得ることも本発明の技術的範囲内である。
【００１９】
図２及び３のイナーシャ溶接法に関して、図２は、リムプリフォーム２２及びボアプリフォーム２４の部分を断面で示している。ディスク１０は軸対称構成であるので、図２には示していないプリフォーム２２及び２４の直径方向反対側部分が存在することを理解されたい。プリフォーム２２及び２４は、粉末冶金法（Ｐ／Ｍ）、従来型の鋳鍛造処理法、及びスプレー鋳造又は有核鋳造形成法によって製造されたビレットを含む、様々な公知の方法によって製造することができる。プリフォーム２２及び２４は、ＡＳＴＭ約６〜約９の平均粒子サイズを有することが好ましく、これは、ボア１４内で許容可能なＬＣＦ特性を提供する一方、リム１２内でクリープ特性を促進することができる結晶粒成長を可能にするのに適した範囲である。図２は、最終ディスク１０におけるリム１２、ボア１４及びウェブ１６の所望形状に密接に対応する図３のディスクプロフィール３０を製造するためのイナーシャ溶接の前に、リム及びボアプリフォーム２２及び２４を鍛造又は別の方法で製造することができることを示している。
【００２０】
図２には、プリフォーム２２及び２４が、イナーシャ溶接によってそこで接合が生じる２つの機械加工接合表面２８を有するものとして示されている。表面２８はディスク１０のウェブ１６に対応するプリフォーム２２及び２４の領域２６内に設置されて、得られた溶接継手（図３では３８）がディスク１０のウェブ１６内に設置されるようになる。接合表面２８は、最終ディスク１０の軸線２０に対してある角度をなして配向されて、図２に矢印で示すように、ボアプリフォーム２４内で環状形状のリムプリフォーム２２の組立及び嵌合を容易にする接触角（抜き勾配）を形成するものとして更に示されている。その結果、図３に示す得られた溶接継手３８もまた、同じ角度で傾斜している。しかしながら、リム及びボアプリフォーム２２及び２４の接合表面２８は図示したものと異なっていてもよく、実際には、ディスク軸線２０に平行であってもよいことが予測できる。プリフォーム２２及び２４間の組立及び接触を更に容易にするために、それらが互いに容易に摺動接触するように表面２８が整合して成形されることが好ましい。
【００２１】
図２によって示したイナーシャ溶接法は、ディスク軸線２０の周りでリムプリフォーム２２及び／又はボアプリフォーム２４を回転させることによって達成される固体溶接法である。便宜上、リムプリフォーム２２を固定状態に保持し、ボアプリフォーム２４を回転させることができる。相対回転を行ないながら、リム及びボアプリフォーム２２及び２４は共に、それらの接合表面２８が接触するまで軸線２０に平行に移動させる。相対回転を継続すると、接触表面２８が摩擦熱を生じ、軸方向への力の付加を増大することにより、リム及びボアプリフォーム２２及び２４の表面２８の下方に位置する領域の温度を、プリフォーム２２及び２４が製造される材料の初期溶融温度に到達する温度まで上昇させる。プリフォーム２２及び２４をイナーシャ溶接するのに必要な溶接初期における軸方向力、相対回転速度及び入力回転エネルギー、並びに必要な相対移動量は、プリフォーム２２及び２４の寸法、質量及び材料、並びにそれらの接合表面２８の表面積に応じて変化することになる。プリフォーム２２及び２４は、その回転速度が０まで減少しながら、プリフォーム２２及び２４がそれらの接触表面２８に沿って共に結合されるのに十分な時間にわたってそれらの条件下での接触状態に保持されて、イナーシャ溶接中に維持された温度の結果として微細流材料を含有する固体溶接継手３８を形成する。図３は、得られたプロフィール３０を、最終ディスク１０における、それぞれ、リム１２、ボア１４及びウェブ１６の所望形状に密接に対応するリム部分３２、ボア部分３４及びウェブ部分３６を有するものとして示している。
【００２２】
図４〜６の鍛造強化接合法に関して、図４は、リムプリフォーム４２及びボアプリフォーム４４の部分を断面で示している。今回も、ディスク１０は軸対称構成であるので、図４には示していないプリフォーム４２及び４４の直径方向反対側部分が存在することを理解されたい。プリフォーム４２及び４４もまた、図２のプリフォーム２２及び２４に関して示したタイプの方法によって製造することができる。説明の便宜上、図４は、最終ディスク１０におけるリム１２、ボア１４及びウェブ１６の所望形状に密接に対応する、図６の得られたプロフィール５０のリム部分５２及びボア部分５４の外形を示している。
【００２３】
図４には、プリフォーム４２及び４４が、ディスク１０のウェブ１６に対応するプリフォーム４２及び４４の領域４６内に設置された２つの機械加工接合表面４８を有するものとして示されており、得られた固体継手（図５では５８）がディスク１０のウェブ１６内に設置されるようになる。接合表面４８は、最終ディスク１０の軸線２０に対してある角度をなして配向されるものとして更に示されており、その結果、継手５８もまた同じ角度で傾斜している。しかしながら、リム及びボアプリフォーム４２及び４４の接合表面４８はディスク軸線２０に平行であってもよいことが予測できる。プリフォーム４２及び４４間の組立及び接触を更に容易にするために、それらの間の均一接触を促進するように表面４８が整合して成形されることが好ましい。
【００２４】
プリフォーム４２及び４４は、図５に示す鍛造物４０を得るために鍛造プレスの金型６２及び６４内に配置される。適切な鍛造条件は、プリフォーム４２及び４４の特定の材料及び寸法に応じて決まることになり、特に米国特許第５，１００，０５０号（特許文献８）及び第５，１０６，０１２号（特許文献９）及び第５，１６１，９５０号（特許文献１０）の教示を鑑みて、一般的に当業者の知識及び能力の範囲内にあるため、ここでは詳細には説明しないことにする。金型６２及び６４の空洞６６及び６８は、接合表面４８、従って鍛造物４０内の継手５８を除いたあらゆる箇所でプロフィール５０の形状を実質的に画定する。図５は、鍛造作業の結果を示しており、この間に、材料が接合表面４８から金型６２及び６４の空洞又はベント７０及び７２内に流動する。ベント７０及び７２は、同軸だが異なる直径を有するものとして示されており、そのため、ベント７０及び７２は、ディスク軸線２０の軸方向において軸方向に整列しておらず、代わりに半径方向に互いにオフセットしている。このオフセットは、プリフォーム４２及び４４の接合表面４８の近傍の材料が鍛造を開始した時にベント７０及び７２の一方に面することになり、且つ鍛造の間に材料がベント７０及び７２内に移動するか又は放出されることになるように選択される。鍛造の間に、プリフォーム４２及び４４の接合表面４８の近傍の材料内で非常に大きな程度の金属流動及び粒子変形を意図的に生じさせる。鍛造作業の間における単一又は複数ストロークを用いて、この変形が鍛造物４０からベント７０及び７２にパージされて、環状フランジ７４及び７６が形成されることになる。次いで、鍛造物４０の最終機械加工の間にフランジ７４及び７６が取り除かれて、図６に示す所望のプロフィール５０が製造される。
【００２５】
多くのニッケル基超合金が所望のスーパーソルバス結晶粒成長挙動を達成するのに好ましいひずみ速度状態を有することは、公知技術である。上記の鍛造強化接合法（並びにその他の鍛造法）は、好ましい結晶粒成長を達成するために、継手５８の領域内でこれらの状態を達成するのに必要な制御能力を提供する。プリフォーム４２及び４４並びにそれらの接合表面４８の形状の調整は、鍛造プロセス制御と共に、継手５８に対して局所的に、並びに鍛造物４０全体にわたって、所望のひずみ及びひずみ速度プロフィールを達成するために使用してもよい。一実施例において、接合方法には、（例えば、図２及び３に関して説明したタイプの）初期のイナーシャ溶接ステップが含まれる。特定の合金に関しては、イナーシャ溶接によって生じたひずみ及びひずみ速度パターンが、好ましい結晶粒成長に望ましい状態を達成しないことになる。次いで、好ましいひずみ速度状態において十分なひずみが誘起されて二次的なスーパーソルバス結晶粒成長挙動を抑制するように、初期の接合ステップに続いて鍛造作業が行なわれる。鍛造作業は、図４〜６に関して説明したものと同様の鍛造強化接合法であってよいが、溶接継手３８の部分が鍛造の間にベント７０及び７２内に移動するか又は放出されるように、鍛造を開始した時に溶接継手３８の反対側に配置された端部がベント７０及び７２に面している。
【００２６】
前述のように、本発明の好適な態様は、ディスク１０のリム１２及びボア１４が異なる組成で形成されるようにディスク１０を製造することであり、その後、ボア１４内の微細構造とリム１２内の粗構造とを得るためにディスク１０の熱処理が行なわれる。本発明に至るまでの研究では、２つの方法が評価された。
【００２７】
第１の方法は、そのリム及びボア部分（２２／４２及び２４／４４）が別個に形成され、例えば、上記のイナーシャ溶接又は鍛造強化接合法を用いて接合されるプロフィール（３０又は５０）を製造するステップを含む。ボア部分２４／４４は、リム部分２２／４２のソルバス温度よりも大幅に高いソルバス温度を有する析出強化合金から構成される。例えば、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４は２つのガンマプライム析出強化ニッケル基超合金で形成され、ボア部分２４／４４のガンマプライム析出強化ニッケル基超合金は、リム部分２２／４２のガンマプライム析出強化ニッケル基超合金よりも少なくとも１０℃高い、より好ましくは少なくとも２５℃高いガンマプライムソルバス温度を有する。次いで、プロフィール３０／５０は、リム部分２２／４２内の合金のソルバス温度よりも高いが、ボア部分２４／４４内の合金のソルバス温度よりも低い溶体化熱処理温度で熱処理される。これにより、その引張強度、破裂強度、及びＬＣＦ抵抗を促進する細粒微細構造を有する、サブソルバス熱処理されたボア１４と、クリープ、応力割れ、及び耐亀裂成長性、例えばＤＦＣＧＲを促進するより粗い粒子サイズを有する、スーパーソルバス熱処理されたリム１２とを有するディスク１０が形成される。
【００２８】
第２の方法は、そのリム及びボア部分（２２／４２及び２４／４４）が別個に形成され、例えば、上記のイナーシャ溶接又は鍛造強化接合法を用いて接合されるプロフィール（３０又は５０）を製造するステップを含む。第１の方法と同様に、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４は、析出強化合金、例えば、２つのガンマプライム析出強化ニッケル基超合金から構成される。しかしながら、第２の方法では、２つの合金は異なるソルバス温度を有する必要はなく、代わりにそれらが同じソルバス温度を有するか、又はそれらのソルバス温度が互いに２５℃以内であってもよい。その代わりに、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４は実質的に同じ組成を有してもよいが、ボア部分２４／４４は結晶粒微細化効果を有することができる大量の１つ以上の微量元素を含有するように合金化される。その他の結晶抑制剤の使用も予測できるが、２つの注目すべき例には炭素又は硼素がある。具体的ではあるが非限定的な例としては、ボア部分２４／４４用の合金は少なくとも０．１重量パーセントの炭素を含有してもよく、一方、リム部分２２／４２用の合金は０．０６重量パーセント未満の炭素を含有してもよい。リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４用の合金はそれらの結晶成長抑制剤の含有量に関して異なっていることが必要なだけなので、ボア部分２４／４４用の合金は、更なる量の１つ以上の結晶粒微細化元素を含有するようにリム部分２２／４２の合金を変更することによって製造することができる。ボア部分の１つ以上の限られた部分が大量の１つ以上の微量元素を含有するようにボア部分２４／４４を製造することで、高濃度の結晶成長抑制剤を含有する部分内で所望の結晶成長抑制効果が生じるようになることもまた、本発明の技術的範囲内である。例えば、結晶成長抑制剤は、例えば浸炭、イオン注入等の表面処理を熱処理の前に行なうことによって局所的に添加することができる。その結果、表面処理を受ける表面部分と表面部分の下方の表面領域のみが、含有する結晶成長抑制剤の含有量が高いことになる。
【００２９】
次いで、プロフィール３０／５０は、リム部分２２／２４及びボア部分２４／４４内の合金のソルバス温度よりも高い溶体化熱処理温度で熱処理される。結晶粒微細化元素の結晶粒微細化効果により、ボア部分２４／４４内の結晶粒微細化元素の含有量が高いことによってリム部分２２／４２内よりもボア部分２４／４４内の結晶粒成長が制限されるので、得られたディスク１０は、そのクリープ、応力割れ、及び耐亀裂成長性（例えば、ＤＦＣＧＲ）を促進する粗粒子微細構造を有する、スーパーソルバス熱処理されたリム１２と、その引張強度、破裂強度、及びＬＣＦ抵抗を促進するより細かい粒子サイズを有する、スーパーソルバス熱処理されたボア１４とを有する。単一温度溶体化熱処理を使用することができる（言い換えると、プロフィール３０／５０全体が略均一温度まで加熱される）ので、接合作業の後ではなく、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４の接合前に溶体化熱処理を行なってもよいことが予測できる。
【００３０】
第１の研究では、ディスクは、そのリムがＲ８８ＤＴ（米国特許第４，９５７，５６７号）で形成され、そのボアがＲ９５（米国特許第３，５７６，６８１号（特許文献１））で形成されるように製造された。Ｒ８８ＤＴのガンマプライムソルバス温度は約１１２０℃であると推定され、Ｒ９５のガンマプライムソルバス温度は約１１７５℃であると推定される。ディスクは、図４〜６に関して上記したような鍛造強化接合によって製造された。単一温度熱処理は、約１時間の間、リム部部分を形成するのに使用されたＲ８８ＤＴ合金のソルバス温度を上回る（スーパーソルバス）温度であるが、ボア部分を形成するのに使用されたＲ９５合金のソルバス温度を下回る（サブソルバス）温度である、華氏約２１００度（摂氏約１１５０度）で行なわれた。その結果、細粒ボアはＡＳＴＭ１０より細かい平均粒子サイズを有し、粗粒リム部分はＡＳＴＭ７より粗い平均粒子サイズを有するようになった。これらの粒子サイズは、得られたボアが破裂に対する抵抗に対しての高い降伏強度を有する一方、リムは亀裂成長速度に耐性を示すことになるという点で好都合である。図７は、二重合金ディスクの微細構造を示す顕微鏡写真であり、画像の左側に見られるのがＲ８８ＤＴの微細構造であり、右側に見られるのがＲ９５の微細構造である。
【００３１】
第２の研究では、Ｒ１０４（米国特許第６，５２１，１７５号（特許文献３））に基づく合金で形成されたリム及びボアを有する２つのディスクが製造された。リム合金の炭素含有量はＲ１０４合金の典型的範囲の約０．０２〜０．０８％以内であったが、ボアのＲ１０４合金はより高い炭素含有量を有するように変更された。ディスクは、図２及び３に関して上記したようなイナーシャ溶接によって製造された。一方のディスクはイナーシャ溶接に続いてリム及びボアの押し出されたプリフォームを熱処理することによって製造されたのに対し、第２のディスクは熱処理に続いてリム及びボアの押し出されたプリフォームをイナーシャ溶接することによって製造された。いずれの場合も、熱処理は、約１時間の間、リム及びボア部分を形成するのに使用されたＲ１０４合金の本質的に同一のソルバス温度を上回る（スーパーソルバス）温度である、華氏約２１４０度（摂氏約１１７０度）で行なわれた。
【００３２】
両溶接部内の微細構造は、溶接継手の高炭素ボア側の著しく微細な粒子構造によって特徴付けられた。その結果、細粒ボアと粗粒リムとが得られた。２つの溶接継手の顕著な違いは、溶接前に溶体化熱処理されたプリフォームから製造された試料は溶接接合ラインに沿って微粒化が認められたのに対し、溶接後に溶体化熱処理されたプリフォームから製造された試料の溶接継手は溶接接合ラインに沿って結晶粒成長が特徴として表れたことである。どちらの溶接継手も臨界結晶粒成長は認められず、このことは、部分的にはＲ１０４合金によって示される臨界結晶粒成長抵抗に、特にはボアの高炭素Ｒ１０４合金の炭素含有量に起因すると考えられ、粒界ピン止め効果をもたらす炭化物が形成されたことが断定された。図８は、二重合金ディスクの微細構造を示す顕微鏡写真であり、画像の上半分に見えるのが高炭素Ｒ１０４合金の微細構造であり、画像の下半分に見えるのが低炭素Ｒ１０４合金の微細構造である。
【００３３】
以上から、リム１２及びボア１４用に選択された合金は、ガンマプライムソルバス組成及び含有量に影響するそれらの多量元素化学組成と、結晶粒微細化に影響するそれらの微量元素化学組成によって最適化することができる。実質的に、リム１２及びボア１４は、最終製品が制御された単一温度熱処理に反応するのを可能にして又は反応させて、リム１２及びボア１４内で異なる結晶粒成長反応を達成させる異なる合金から製造することができる。しかしながら、二重熱処理をプロフィール３０及び５０に対して行なってもよいことも予測でき、その場合、リム部分３２／５２及びボア部分３４／５４は、リム１２及びボア１４内の粒子サイズ及び特性を最適化するために、異なるスーパーソルバス温度及び／又は異なる安定化／エージング温度にさらされる。二重熱処理法の実施例は、米国特許第４，８２０，３５８号（特許文献４）、第５，５２７，０２０号（特許文献５）、第５，５２７，４０２号（特許文献６）及び第６，４７８，８９６号（特許文献７）に開示されている。
【００３４】
特定の実施形態に関して本発明を説明してきたが、当業者がその他の形態を採用することができることは明らかである。従って、本発明の技術的範囲は、特許請求の範囲によってのみ限定されることになる。
【符号の説明】
【００３５】
１０ ディスク
１２ リム
１４ ボア
１６ ウェブ
１８ 孔
２０ 軸線
２２ プリフォーム
２４ ボアプリフォーム
２６ 領域
２８ 表面
３０ プロフィール
３２ 部分
３４ 部分
３６ 部分
３８ 継手
４０ 鍛造物
４２ プリフォーム
４４ ボアプリフォーム
４６ 領域
４８ 表面
５０ プロフィール
５２ 部分
５４ 部分
５６ 部分
５８ 継手
６２ 金型
６４ 金型
６６ 空洞
６８ 空洞
７０ ベント
７２ ベント
７４ フランジ
７６ フランジ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、総括的には異なる微細構造を有する領域を有する構成要素を製造する方法に関する。より具体的には、本発明は、構成部品、例えばターボ機械の回転構成要素を異なる組成を有するプリフォームから製造する技術を対象とする。プリフォームが接合され、熱処理されて、接合されたプリフォームによって画定される構成要素の領域内で異なる微細構造が得られる。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンエンジンの燃焼器及びタービンセクション内の構成要素は、燃焼器内で発生した高温燃焼ガスにより生じた高温においても許容可能な機械的特性を達成するために超合金材料で形成されることが多い。最新式の高圧力比ガスタービンエンジンにおけるより高い圧縮機出口温度もまた、ブレード、スプール、ディスク（ホイール）及びその他の構成要素を含む圧縮機構成要素に対して高性能超合金を使用することを必要とさせる可能性がある。所定の構成要素のための適切な合金組成及び微細構造は、その構成要素が受ける特定の温度、応力、及びその他の条件によって決まる。例えば、タービンディスク、圧縮機スプール及び圧縮機ディスクのような回転ハードウェアは一般的に、注意深く制御された鍛造、熱処理、及び表面処理を行なって制御された粒子構造及び所望の機械的特性を実現しなければならない超合金で形成される。これらの用途に使用される超合金の注目すべき例には、ニッケルと結合してガンマ（γ）マトリックスを形成するクロム、タングステン、モリブデン、レニウム及び／又はコバルトを主成分として含有し、且つニッケルと結合してガンマプライム析出強化相、主としてＮｉ3（Ａｌ、Ｔｉ）を形成するアルミニウム、チタン、タンタル、ニオブ、及び／又はバナジウムを主成分として含有するガンマプライム（γ’）析出強化ニッケル基超合金が含まれる。ガンマプライムニッケル基超合金の特定例には、Ｒｅｎｅ８８ＤＴ（Ｒ８８ＤＴ；米国特許第４，９５７，５６７号（特許文献１））、Ｒｅｎｅ９５（Ｒ９５；米国特許第３，５７６，６８１号（特許文献２））、及びＲｅｎｅ１０４（Ｒ１０４；米国特許第６，５２１，１７５号（特許文献３））、並びに商標Ｉｎｃｏｎｅｌ（登録商標）、Ｎｉｍｏｎｉｃ（登録商標）、及びＵｄｉｍｅｔ（登録商標）の下で市販されている特定のニッケル基超合金が含まれる。ディスク及びその他の重要なガスタービンエンジン構成要素は、粉末冶金法（Ｐ／Ｍ）、従来型の鋳鍛造処理法、及びスプレー鋳造又は有核鋳造形成法によって製造されたビレットから鍛造されることが多い。鍛造処理は一般的に、成形性を促進するために細粒のビレットに対して行ない、その後、スーパーソルバス熱処理を行なって均一な結晶粒成長（結晶粒粗大化）を生じさせて、特性を最適化させるようにすることが多い。
【０００３】
当技術分野において公知のタイプのタービンディスク１０を図１に示している。ディスク１０は一般的に、外側リム１２と、中心ハブ又はボア１４と、リム１２とボア１４との間のウェブ１６とを含む。リム１２は、公知の実施法によりタービンブレード（図示せず）を取り付けるように構成される。貫通孔の形態のボア孔１８をボア１４の中心に設置して、シャフト上にディスク１０を取り付けるようにするため、ボア孔１８の軸線は、ディスク１０の回転軸線と一致している。ディスク１０は、一体鍛造物として示しており、またそれに限定されないがゼネラル・エレクトリック・カンパニーによって製造されるＧＥ９０（登録商標）及びＧＥｎｘ（登録商標）商業用エンジンのような高バイパスガスタービンエンジンを含む航空機エンジンに使用されるタービンディスクを表している。
【０００４】
タービンディスク１０のボア１４及びウェブ１６（圧縮機スプール及びディスクのそれらも同様）は一般的に、リム１２よりも低い動作温度を有する。従って、ボア１４がリム１２と異なる特性を有することが可能であり、このことがしばしば望ましい。使用される特定の１つ又は複数の合金によって、リム１２、ボア１４及びウェブ１６にとって最適な微細構造もまた異なる場合がある。例えば、引張強度、破裂強度、低サイクル疲労（ＬＣＦ）に対する抵抗力を促進するためにボア１４及びウェブ１６にとっては比較的細かい粒子サイズが最適であることが多いのに対して、クリープ、応力割れ、及び耐亀裂成長性、例えば、高温での低ドゥエル（ｄｗｅｌｌ）（ホールドタイム）疲労亀裂進展速度（ＤＦＣＧＲ）を促進するためにリム１２ではより粗い粒子サイズが最適であることが多い。これらの矛盾する要件を満たすために、多重合金で形成され、且つ／又はリム及びボア内で異なる微細構造を有するディスクが提案されている。例えば、米国特許第４，８２０，３５８号（特許文献４）、第５，５２７，０２０号（特許文献５）、第５，５２７，４０２号（特許文献６）及び第６，４７８，８９６号（特許文献７）は、リム及びボアに対して異なる温度で熱処理を行なった結果として、リム内の粗粒とボア内の細粒とを有することによって、異なる粒子構造が得られ、結果として異なる特性が生じる、単一部片の一定組成ディスクを製造することができる二重熱処理技術を開示している。
【０００５】
研究されている多重合金ディスクは一般的に、異なる合金で形成された別個のリム部分及びボア部分の製造を必要とする。リム部分及びボア部分は、例えば溶接又は別の金属接合法によって接合される。その一例としては、鍛造強化接合が公知であり、これは、米国特許第５，１００，０５０号（特許文献８）、第５，１０６，０１２号（特許文献９）及び第５，１６１，９５０号（特許文献１０）に開示されているように、リム及びボアの同時鍛造プリフォームを必要とする。鍛造作業中、プリフォームの変形によってリム及びボアが得られると共に、リム及びボアの金属接合が生じる。別の例としては、固体溶接があり、これには、米国特許第６，９６９，２３８号（特許文献１１）及び米国特許公開出願第２００８／０１２０８４２号（特許文献１２）及び第２００８／０１２４２１０号（特許文献１３）に開示されたタイプのイナーシャ溶接が含まれる。合金が共通の溶体化熱処理サイクルを引き起こさないように異なる合金は異なるソルバス温度を有しているので、イナーシャ溶接は溶体化熱処理されたリム部分及びボア部分の接合に限られており、これらの部分は溶接作業の後に劣化サイクルにさらされることになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】米国特許第４，９５７，５６７号
【特許文献２】米国特許第３，５７６，６８１号
【特許文献３】米国特許第６，５２１，１７５号
【特許文献４】米国特許第４，８２０，３５８号
【特許文献５】米国特許第５，５２７，０２０号
【特許文献６】米国特許第５，５２７，４０２号
【特許文献７】米国特許第６，４７８，８９６号
【特許文献８】米国特許第５，１００，０５０号
【特許文献９】米国特許第５，１０６，０１２号
【特許文献１０】米国特許第５，１６１，９５０号
【特許文献１１】米国特許第６，９６９，２３８号
【特許文献１２】米国特許公開出願第２００８／０１２０８４２号
【特許文献１３】米国特許公開出願第２００８／０１２４２１０号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のような進歩があっても、実際には、現在公認の民間航空機のタービンディスクは、単一合金によって形成され、その粒子サイズが必然的に、リムに要求されるクリープ、応力割れ、及びＤＦＣＧＲ特性と、ボアに要求されるＬＣＦ及びバースト特性との間の妥協点になる均一微細構造を有するように処理されたモノリシック構造として製造されているだけである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、異なる粒子構造を有する２つ以上の領域を有する構成要素を製造する方法、及びかかる方法によって製造された構成要素を提供する。非限定的な例としては、ガスタービンエンジンのタービンディスクを含む、ターボ機械の回転構成要素が挙げられる。
【０００９】
本発明の第１の態様によれば、本方法は、所望の構成要素の第１及び第２の領域に個々に対応する第１及び第２のプリフォームを製造するステップを含む。第１及び第２のプリフォームの各々は、第１及び第２のプリフォームを接合することができる接合表面を備えている。第１及び第２のプリフォームは、それぞれ、第１及び第２の析出強化合金で形成され、第１の析出強化合金は、ソルバス温度が高いこと、又は少なくとも１つの結晶粒微細化元素の結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって第２の析出強化合金とは異なる。第１及び第２のプリフォームが接合されて、それぞれ、第１及び第２のプリフォームによって形成され、それぞれ、構成要素の第１及び第２の領域に対応する第１及び第２の部分からなる製品を形成し、第１及び第２のプリフォームの接合表面が製品の第１の部分と第２の部分との間に設置される固体継手を形成するようになっている。その後、第１の部分よりも第２の部分においてより大きな結晶粒成長が生じるように、製品に対してスーパーソルバス熱処理が行なわれる。
【００１０】
本発明の特定の態様によれば、第１の析出強化合金が第２の析出強化合金よりも高いソルバス温度を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第２の部分の第２の析出強化合金のソルバス温度を上回るが、第１の部分の第１の析出強化合金のソルバス温度は上回らない温度まで製品を加熱することになる。本発明の別の特定の態様によれば、第１の析出強化合金が第２の析出強化合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第１及び第２の部分の第１及び第２の析出強化合金のソルバス温度を上回る温度まで製品を加熱することになる。
【００１１】
本発明の別の態様によれば、ガスタービンエンジンのタービンディスクの製造方法は、ディスクのボア及びリムに個々に対応する第１及び第２のプリフォームを製造するステップを含む。第１及び第２のプリフォームの各々は、第１及び第２のプリフォームを接合することができる接合表面を備えている。第１及び第２のプリフォームは、それぞれ、第１及び第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金で形成され、第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金は、ガンマプライムソルバス温度が高いこと、又は少なくとも１つの結晶粒微細化要素の結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金とは異なる。第１及び第２のプリフォームが接合されて、それぞれ、第１及び第２のプリフォームによって形成され、それぞれ、ディスクのリム及びボアに対応する第１及び第２の部分からなる製品を形成する。更に、第１及び第２のプリフォームの接合表面は、製品の第１の部分と第２の部分との間に設置され、リムとボアとを相互接続するディスクのウェブに対応する固体継手を形成する。その後、第１の部分よりも第２の部分においてより大きな結晶粒成長が生じ、ボアがＡＳＴＭ８以下の平均粒子サイズを有し、リムがＡＳＴＭ７以上の平均粒子サイズを有するように、製品に対してスーパーソルバス熱処理が行なわれる。第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金が第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金よりも高いガンマプライムソルバス温度を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金のガンマプライムソルバス温度を上回るが、第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金のガンマプライムソルバス温度は上回らない温度まで製品を加熱することになる。第１のガンマプライム強化ニッケル基超合金が第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、第１及び第２のガンマプライム強化ニッケル基超合金のガンマプライムソルバス温度を上回る温度まで製品を加熱することになる。
【００１２】
本発明の別の態様には、上記のステップからなる方法の１つによって形成された構成要素が含まれる。
【００１３】
本発明の技術的効果は、異なる粒子サイズを含む、異なる特性を有する２つ以上の領域を有する構成要素を製造することができることであり、構成要素の異なる領域が異なる特性を促進する粒子サイズを有するようになっている。タービンディスクに関しては、本方法によって、ボア内の細かい粒子とリム内の粗い粒子とを有するディスクを製造することができ、リム及びボアの特性をリム及びボアの異なる動作条件に合うように調整するか、又は別の方法でうまく適応させることが可能になる。本発明の別の効果は、大きく異なるソルバス温度及び／又は特性を有する異なる合金、或いは含有する結晶粒微細化元素の量だけが異なる合金からリム及びボアを製造することができることである。本発明の方法は、多種多様な合金、熱処理、及び鍛造条件に適用して、構成要素の異なる領域内に異なる粒子サイズ及び構造を得るのを可能にする。
【００１４】
本発明のその他の態様及び利点は、以下の詳細な説明からより良好に理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】ガスタービンエンジンに使用されるタイプのタービンディスクの斜視図である。
【図２】本発明の実施形態により、ボアプリフォームに対してリブプリフォームをイナーシャ溶接することによる二重合金ディスクの製造を示す。
【図３】本発明の実施形態により、得られたタービンディスクプロフィールを示す。
【図４】本発明の別の実施形態により、二重合金タービンディスクを製造するためのリムプリフォーム及びボアプリフォームを示す。
【図５】本発明の別の実施形態により、鍛造物を得るために図４のプリフォームに対して行なった鍛造強化接合法を示す断面図である。
【図６】本発明の別の実施形態により、図５の鍛造物から製造されたタービンディスクプロフィールを示す。
【図７】本発明の特定の態様により、異なるソルバス温度を有する２つの合金から製造され、続いて２つのソルバス温度のうちの一方のみを上回る温度で溶体化熱処理が行なわれた二重合金ディスクの顕微鏡写真である。
【図８】本発明の別の特定の態様により、それらの炭素含有量のみが異なり、基本的に同じソルバス温度を有する２つの合金から製造され、続いてそれらのソルバス温度を上回る温度で溶体化熱処理が行なわれた二重合金ディスクの顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明は、ターボ機械、特に高バイパスガスタービンエンジンのタービン及び圧縮機ディスク並びに圧縮機スプールに使用されるタイプの回転ハードウェアに関連して説明する。しかしながら、本発明の教示及び利点はかかるハードウェアに限定されるものではなく、それどころか広範囲の用途に使用されるハードウェアに適応且つ適用することができることを理解されたい。便宜上、本発明は、特に図１に示すタービンディスク１０に関連して説明するが、本発明の教示及び利点はこの特定のディスク１０に限定されるものではないことを理解されたい。
【００１７】
図２は、イナーシャ溶接法を用いてディスク１０を製造するのに関連するステップを示しており、図４及び５は、鍛造強化接合法を用いてディスク１０を製造するのに関連するステップを示している。両方法は、別個のリムプリフォーム２２又は４２及びボアプリフォーム２４又は４４を準備するステップを含み、これらは次いで、それぞれ、リム、ボア及びウェブ部分３２，３４及び３６、並びに固体継手３８を有するものとして図３に示す溶接プロフィール３０を得るために図２のイナーシャ溶接法のような接合法を経るか、或いはそれぞれ、リム、ボア及びウェブ部分５２，５４及び５６、並びに固体継手５８を有するものとして図６に示す鍛造プロフィール５０を得るために図４及び５の鍛造強化接合法を経る。プリフォーム２２，２４，４２及び４４を金属接合するためにはその他の技法のみならず、様々な技法の組み合わせを利用できることが予測できるので、図２〜６に示すこれらの方法並びにプロフィール３０及び５０は、非限定的であることを意図している。いかなる場合も、リムプリフォーム２２／４２は、ボアプリフォーム２４／４４が形成される合金とは異なる合金から形成される。プリフォーム２２，２４，４２及び４４を形成するのに使用される合金は、合金の処理中に溶体化することができる析出相によって強化することが好ましい。タービンディスク１０を形成するという状況で、プリフォーム２２，２４，４２及び４４にとって好ましい合金は、ガンマプライム析出強化ニッケル基合金である。あらゆる場合において、プリフォーム２２，２４，４２及び４４用の合金は、最終製品がさらされる動作条件に基づいて選択される。そのため、ディスク１０がターボ機械、例えばガスタービンエンジンに搭載されている場合、リムプリフォーム２２及び４２用の合金はリム１２の動作条件に基づいて選択され、ボアプリフォーム２４及び４４用の合金はボア１４の動作条件に基づいて選択される。更に、ボア及びリム合金は、部分的に、プリフォーム２２，２４，４２及び４４を製造するのに使用された方法に対するそれらの反応に基づいて、又は接合法に対するそれらの反応特性及びそれらの各継手３８及び５８の機械的挙動に基づいて選択してもよい。適切な材料の非限定的な例としては、上述のガンマプライムニッケル基超合金Ｒ８８ＤＴ、Ｒ９５及びＲ１０４、並びに商標Ｉｎｃｏｎｅｌ（登録商標）、Ｎｉｍｏｎｉｃ（登録商標）、及びＵｄｉｍｅｔ（登録商標）の下で市販されている特定のニッケル基超合金が含まれる。
【００１８】
得られたリム１２及びボア１４が異なる合金から製造されるので、ディスク１０は多重合金構成要素と呼ぶことができ、そのリム１２及びボア１４は、リム１２及びボア１４がさらされる異なる動作条件によりうまく合うように調整された材料で形成することができる。また、以下に示すように、リムプリフォーム２２及び４２並びにボアプリフォーム２４及び４４は、得られたプロフィール３０及び５０が異なる結晶粒成長反応を有する単一温度溶体化熱処理に十分に異なって反応することができる合金から製造することができる。しかしながら、ディスク１０のリム１２及びボア１４に対応するプロフィール３０及び５０の領域に対して異なる溶体化熱処理を行ない得ることは本発明の技術的範囲内である。また、ボア１４とリム１２との間に所望の微細構造を得るために、ディスク１０の更なる領域、例えばウェブ１６用にプリフォームを製造し得ることも本発明の技術的範囲内である。
【００１９】
図２及び３のイナーシャ溶接法に関して、図２は、リムプリフォーム２２及びボアプリフォーム２４の部分を断面で示している。ディスク１０は軸対称構成であるので、図２には示していないプリフォーム２２及び２４の直径方向反対側部分が存在することを理解されたい。プリフォーム２２及び２４は、粉末冶金法（Ｐ／Ｍ）、従来型の鋳鍛造処理法、及びスプレー鋳造又は有核鋳造形成法によって製造されたビレットを含む、様々な公知の方法によって製造することができる。プリフォーム２２及び２４は、ＡＳＴＭ約６〜約９の平均粒子サイズを有することが好ましく、これは、ボア１４内で許容可能なＬＣＦ特性を提供する一方、リム１２内でクリープ特性を促進することができる結晶粒成長を可能にするのに適した範囲である。図２は、最終ディスク１０におけるリム１２、ボア１４及びウェブ１６の所望形状に密接に対応する図３のディスクプロフィール３０を製造するためのイナーシャ溶接の前に、リム及びボアプリフォーム２２及び２４を鍛造又は別の方法で製造することができることを示している。
【００２０】
図２には、プリフォーム２２及び２４が、イナーシャ溶接によってそこで接合が生じる２つの機械加工接合表面２８を有するものとして示されている。表面２８はディスク１０のウェブ１６に対応するプリフォーム２２及び２４の領域２６内に設置されて、得られた溶接継手（図３では３８）がディスク１０のウェブ１６内に設置されるようになる。接合表面２８は、最終ディスク１０の軸線２０に対してある角度をなして配向されて、図２に矢印で示すように、ボアプリフォーム２４内で環状形状のリムプリフォーム２２の組立及び嵌合を容易にする接触角（抜き勾配）を形成するものとして更に示されている。その結果、図３に示す得られた溶接継手３８もまた、同じ角度で傾斜している。しかしながら、リム及びボアプリフォーム２２及び２４の接合表面２８は図示したものと異なっていてもよく、実際には、ディスク軸線２０に平行であってもよいことが予測できる。プリフォーム２２及び２４間の組立及び接触を更に容易にするために、それらが互いに容易に摺動接触するように表面２８が整合して成形されることが好ましい。
【００２１】
図２によって示したイナーシャ溶接法は、ディスク軸線２０の周りでリムプリフォーム２２及び／又はボアプリフォーム２４を回転させることによって達成される固体溶接法である。便宜上、リムプリフォーム２２を固定状態に保持し、ボアプリフォーム２４を回転させることができる。相対回転を行ないながら、リム及びボアプリフォーム２２及び２４は共に、それらの接合表面２８が接触するまで軸線２０に平行に移動させる。相対回転を継続すると、接触表面２８が摩擦熱を生じ、軸方向への力の付加を増大することにより、リム及びボアプリフォーム２２及び２４の表面２８の下方に位置する領域の温度を、プリフォーム２２及び２４が製造される材料の初期溶融温度に到達する温度まで上昇させる。プリフォーム２２及び２４をイナーシャ溶接するのに必要な溶接初期における軸方向力、相対回転速度及び入力回転エネルギー、並びに必要な相対移動量は、プリフォーム２２及び２４の寸法、質量及び材料、並びにそれらの接合表面２８の表面積に応じて変化することになる。プリフォーム２２及び２４は、その回転速度が０まで減少しながら、プリフォーム２２及び２４がそれらの接触表面２８に沿って共に結合されるのに十分な時間にわたってそれらの条件下での接触状態に保持されて、イナーシャ溶接中に維持された温度の結果として微細流材料を含有する固体溶接継手３８を形成する。図３は、得られたプロフィール３０を、最終ディスク１０における、それぞれ、リム１２、ボア１４及びウェブ１６の所望形状に密接に対応するリム部分３２、ボア部分３４及びウェブ部分３６を有するものとして示している。
【００２２】
図４〜６の鍛造強化接合法に関して、図４は、リムプリフォーム４２及びボアプリフォーム４４の部分を断面で示している。今回も、ディスク１０は軸対称構成であるので、図４には示していないプリフォーム４２及び４４の直径方向反対側部分が存在することを理解されたい。プリフォーム４２及び４４もまた、図２のプリフォーム２２及び２４に関して示したタイプの方法によって製造することができる。説明の便宜上、図４は、最終ディスク１０におけるリム１２、ボア１４及びウェブ１６の所望形状に密接に対応する、図６の得られたプロフィール５０のリム部分５２及びボア部分５４の外形を示している。
【００２３】
図４には、プリフォーム４２及び４４が、ディスク１０のウェブ１６に対応するプリフォーム４２及び４４の領域４６内に設置された２つの機械加工接合表面４８を有するものとして示されており、得られた固体継手（図５では５８）がディスク１０のウェブ１６内に設置されるようになる。接合表面４８は、最終ディスク１０の軸線２０に対してある角度をなして配向されるものとして更に示されており、その結果、継手５８もまた同じ角度で傾斜している。しかしながら、リム及びボアプリフォーム４２及び４４の接合表面４８はディスク軸線２０に平行であってもよいことが予測できる。プリフォーム４２及び４４間の組立及び接触を更に容易にするために、それらの間の均一接触を促進するように表面４８が整合して成形されることが好ましい。
【００２４】
プリフォーム４２及び４４は、図５に示す鍛造物４０を得るために鍛造プレスの金型６２及び６４内に配置される。適切な鍛造条件は、プリフォーム４２及び４４の特定の材料及び寸法に応じて決まることになり、特に米国特許第５，１００，０５０号（特許文献８）及び第５，１０６，０１２号（特許文献９）及び第５，１６１，９５０号（特許文献１０）の教示を鑑みて、一般的に当業者の知識及び能力の範囲内にあるため、ここでは詳細には説明しないことにする。金型６２及び６４の空洞６６及び６８は、接合表面４８、従って鍛造物４０内の継手５８を除いたあらゆる箇所でプロフィール５０の形状を実質的に画定する。図５は、鍛造作業の結果を示しており、この間に、材料が接合表面４８から金型６２及び６４の空洞又はベント７０及び７２内に流動する。ベント７０及び７２は、同軸だが異なる直径を有するものとして示されており、そのため、ベント７０及び７２は、ディスク軸線２０の軸方向において軸方向に整列しておらず、代わりに半径方向に互いにオフセットしている。このオフセットは、プリフォーム４２及び４４の接合表面４８の近傍の材料が鍛造を開始した時にベント７０及び７２の一方に面することになり、且つ鍛造の間に材料がベント７０及び７２内に移動するか又は放出されることになるように選択される。鍛造の間に、プリフォーム４２及び４４の接合表面４８の近傍の材料内で非常に大きな程度の金属流動及び粒子変形を意図的に生じさせる。鍛造作業の間における単一又は複数ストロークを用いて、この変形が鍛造物４０からベント７０及び７２にパージされて、環状フランジ７４及び７６が形成されることになる。次いで、鍛造物４０の最終機械加工の間にフランジ７４及び７６が取り除かれて、図６に示す所望のプロフィール５０が製造される。
【００２５】
多くのニッケル基超合金が所望のスーパーソルバス結晶粒成長挙動を達成するのに好ましいひずみ速度状態を有することは、公知技術である。上記の鍛造強化接合法（並びにその他の鍛造法）は、好ましい結晶粒成長を達成するために、継手５８の領域内でこれらの状態を達成するのに必要な制御能力を提供する。プリフォーム４２及び４４並びにそれらの接合表面４８の形状の調整は、鍛造プロセス制御と共に、継手５８に対して局所的に、並びに鍛造物４０全体にわたって、所望のひずみ及びひずみ速度プロフィールを達成するために使用してもよい。一実施例において、接合方法には、（例えば、図２及び３に関して説明したタイプの）初期のイナーシャ溶接ステップが含まれる。特定の合金に関しては、イナーシャ溶接によって生じたひずみ及びひずみ速度パターンが、好ましい結晶粒成長に望ましい状態を達成しないことになる。次いで、好ましいひずみ速度状態において十分なひずみが誘起されて二次的なスーパーソルバス結晶粒成長挙動を抑制するように、初期の接合ステップに続いて鍛造作業が行なわれる。鍛造作業は、図４〜６に関して説明したものと同様の鍛造強化接合法であってよいが、溶接継手３８の部分が鍛造の間にベント７０及び７２内に移動するか又は放出されるように、鍛造を開始した時に溶接継手３８の反対側に配置された端部がベント７０及び７２に面している。
【００２６】
前述のように、本発明の好適な態様は、ディスク１０のリム１２及びボア１４が異なる組成で形成されるようにディスク１０を製造することであり、その後、ボア１４内の微細構造とリム１２内の粗構造とを得るためにディスク１０の熱処理が行なわれる。本発明に至るまでの研究では、２つの方法が評価された。
【００２７】
第１の方法は、そのリム及びボア部分（２２／４２及び２４／４４）が別個に形成され、例えば、上記のイナーシャ溶接又は鍛造強化接合法を用いて接合されるプロフィール（３０又は５０）を製造するステップを含む。ボア部分２４／４４は、リム部分２２／４２のソルバス温度よりも大幅に高いソルバス温度を有する析出強化合金から構成される。例えば、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４は２つのガンマプライム析出強化ニッケル基超合金で形成され、ボア部分２４／４４のガンマプライム析出強化ニッケル基超合金は、リム部分２２／４２のガンマプライム析出強化ニッケル基超合金よりも少なくとも１０℃高い、より好ましくは少なくとも２５℃高いガンマプライムソルバス温度を有する。次いで、プロフィール３０／５０は、リム部分２２／４２内の合金のソルバス温度よりも高いが、ボア部分２４／４４内の合金のソルバス温度よりも低い溶体化熱処理温度で熱処理される。これにより、その引張強度、破裂強度、及びＬＣＦ抵抗を促進する細粒微細構造を有する、サブソルバス熱処理されたボア１４と、クリープ、応力割れ、及び耐亀裂成長性、例えばＤＦＣＧＲを促進するより粗い粒子サイズを有する、スーパーソルバス熱処理されたリム１２とを有するディスク１０が形成される。
【００２８】
第２の方法は、そのリム及びボア部分（２２／４２及び２４／４４）が別個に形成され、例えば、上記のイナーシャ溶接又は鍛造強化接合法を用いて接合されるプロフィール（３０又は５０）を製造するステップを含む。第１の方法と同様に、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４は、析出強化合金、例えば、２つのガンマプライム析出強化ニッケル基超合金から構成される。しかしながら、第２の方法では、２つの合金は異なるソルバス温度を有する必要はなく、代わりにそれらが同じソルバス温度を有するか、又はそれらのソルバス温度が互いに２５℃以内であってもよい。その代わりに、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４は実質的に同じ組成を有してもよいが、ボア部分２４／４４は結晶粒微細化効果を有することができる大量の１つ以上の微量元素を含有するように合金化される。その他の結晶抑制剤の使用も予測できるが、２つの注目すべき例には炭素又は硼素がある。具体的ではあるが非限定的な例としては、ボア部分２４／４４用の合金は少なくとも０．１重量パーセントの炭素を含有してもよく、一方、リム部分２２／４２用の合金は０．０６重量パーセント未満の炭素を含有してもよい。リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４用の合金はそれらの結晶成長抑制剤の含有量に関して異なっていることが必要なだけなので、ボア部分２４／４４用の合金は、更なる量の１つ以上の結晶粒微細化元素を含有するようにリム部分２２／４２の合金を変更することによって製造することができる。ボア部分の１つ以上の限られた部分が大量の１つ以上の微量元素を含有するようにボア部分２４／４４を製造することで、高濃度の結晶成長抑制剤を含有する部分内で所望の結晶成長抑制効果が生じるようになることもまた、本発明の技術的範囲内である。例えば、結晶成長抑制剤は、例えば浸炭、イオン注入等の表面処理を熱処理の前に行なうことによって局所的に添加することができる。その結果、表面処理を受ける表面部分と表面部分の下方の表面領域のみが、含有する結晶成長抑制剤の含有量が高いことになる。
【００２９】
次いで、プロフィール３０／５０は、リム部分２２／２４及びボア部分２４／４４内の合金のソルバス温度よりも高い溶体化熱処理温度で熱処理される。結晶粒微細化元素の結晶粒微細化効果により、ボア部分２４／４４内の結晶粒微細化元素の含有量が高いことによってリム部分２２／４２内よりもボア部分２４／４４内の結晶粒成長が制限されるので、得られたディスク１０は、そのクリープ、応力割れ、及び耐亀裂成長性（例えば、ＤＦＣＧＲ）を促進する粗粒子微細構造を有する、スーパーソルバス熱処理されたリム１２と、その引張強度、破裂強度、及びＬＣＦ抵抗を促進するより細かい粒子サイズを有する、スーパーソルバス熱処理されたボア１４とを有する。単一温度溶体化熱処理を使用することができる（言い換えると、プロフィール３０／５０全体が略均一温度まで加熱される）ので、接合作業の後ではなく、リム及びボア部分２２／４２及び２４／４４の接合前に溶体化熱処理を行なってもよいことが予測できる。
【００３０】
第１の研究では、ディスクは、そのリムがＲ８８ＤＴ（米国特許第４，９５７，５６７号）で形成され、そのボアがＲ９５（米国特許第３，５７６，６８１号（特許文献１））で形成されるように製造された。Ｒ８８ＤＴのガンマプライムソルバス温度は約１１２０℃であると推定され、Ｒ９５のガンマプライムソルバス温度は約１１７５℃であると推定される。ディスクは、図４〜６に関して上記したような鍛造強化接合によって製造された。単一温度熱処理は、約１時間の間、リム部部分を形成するのに使用されたＲ８８ＤＴ合金のソルバス温度を上回る（スーパーソルバス）温度であるが、ボア部分を形成するのに使用されたＲ９５合金のソルバス温度を下回る（サブソルバス）温度である、華氏約２１００度（摂氏約１１５０度）で行なわれた。その結果、細粒ボアはＡＳＴＭ１０より細かい平均粒子サイズを有し、粗粒リム部分はＡＳＴＭ７より粗い平均粒子サイズを有するようになった。これらの粒子サイズは、得られたボアが破裂に対する抵抗に対しての高い降伏強度を有する一方、リムは亀裂成長速度に耐性を示すことになるという点で好都合である。図７は、二重合金ディスクの微細構造を示す顕微鏡写真であり、画像の左側に見られるのがＲ８８ＤＴの微細構造であり、右側に見られるのがＲ９５の微細構造である。
【００３１】
第２の研究では、Ｒ１０４（米国特許第６，５２１，１７５号（特許文献３））に基づく合金で形成されたリム及びボアを有する２つのディスクが製造された。リム合金の炭素含有量はＲ１０４合金の典型的範囲の約０．０２〜０．０８％以内であったが、ボアのＲ１０４合金はより高い炭素含有量を有するように変更された。ディスクは、図２及び３に関して上記したようなイナーシャ溶接によって製造された。一方のディスクはイナーシャ溶接に続いてリム及びボアの押し出されたプリフォームを熱処理することによって製造されたのに対し、第２のディスクは熱処理に続いてリム及びボアの押し出されたプリフォームをイナーシャ溶接することによって製造された。いずれの場合も、熱処理は、約１時間の間、リム及びボア部分を形成するのに使用されたＲ１０４合金の本質的に同一のソルバス温度を上回る（スーパーソルバス）温度である、華氏約２１４０度（摂氏約１１７０度）で行なわれた。
【００３２】
両溶接部内の微細構造は、溶接継手の高炭素ボア側の著しく微細な粒子構造によって特徴付けられた。その結果、細粒ボアと粗粒リムとが得られた。２つの溶接継手の顕著な違いは、溶接前に溶体化熱処理されたプリフォームから製造された試料は溶接接合ラインに沿って微粒化が認められたのに対し、溶接後に溶体化熱処理されたプリフォームから製造された試料の溶接継手は溶接接合ラインに沿って結晶粒成長が特徴として表れたことである。どちらの溶接継手も臨界結晶粒成長は認められず、このことは、部分的にはＲ１０４合金によって示される臨界結晶粒成長抵抗に、特にはボアの高炭素Ｒ１０４合金の炭素含有量に起因すると考えられ、粒界ピン止め効果をもたらす炭化物が形成されたことが断定された。図８は、二重合金ディスクの微細構造を示す顕微鏡写真であり、画像の上半分に見えるのが高炭素Ｒ１０４合金の微細構造であり、画像の下半分に見えるのが低炭素Ｒ１０４合金の微細構造である。
【００３３】
以上から、リム１２及びボア１４用に選択された合金は、ガンマプライムソルバス組成及び含有量に影響するそれらの多量元素化学組成と、結晶粒微細化に影響するそれらの微量元素化学組成によって最適化することができる。実質的に、リム１２及びボア１４は、最終製品が制御された単一温度熱処理に反応するのを可能にして又は反応させて、リム１２及びボア１４内で異なる結晶粒成長反応を達成させる異なる合金から製造することができる。しかしながら、二重熱処理をプロフィール３０及び５０に対して行なってもよいことも予測でき、その場合、リム部分３２／５２及びボア部分３４／５４は、リム１２及びボア１４内の粒子サイズ及び特性を最適化するために、異なるスーパーソルバス温度及び／又は異なる安定化／エージング温度にさらされる。二重熱処理法の実施例は、米国特許第４，８２０，３５８号（特許文献４）、第５，５２７，０２０号（特許文献５）、第５，５２７，４０２号（特許文献６）及び第６，４７８，８９６号（特許文献７）に開示されている。
【００３４】
特定の実施形態に関して本発明を説明してきたが、当業者がその他の形態を採用することができることは明らかである。従って、本発明の技術的範囲は、特許請求の範囲によってのみ限定されることになる。
【符号の説明】
【００３５】
１０ ディスク
１２ リム
１４ ボア
１６ ウェブ
１８ 孔
２０ 軸線
２２ プリフォーム
２４ ボアプリフォーム
２６ 領域
２８ 表面
３０ プロフィール
３２ 部分
３４ 部分
３６ 部分
３８ 継手
４０ 鍛造物
４２ プリフォーム
４４ ボアプリフォーム
４６ 領域
４８ 表面
５０ プロフィール
５２ 部分
５４ 部分
５６ 部分
５８ 継手
６２ 金型
６４ 金型
６６ 空洞
６８ 空洞
７０ ベント
７２ ベント
７４ フランジ
７６ フランジ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
異なる粒子構造を有する少なくとも第１及び第２の領域（１２，１４）を有する構成要素（１０）を製造する方法であって、
前記構成要素（１０）の前記第１及び第２の領域（１２，１４）に個々に対応する第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）を製造するステップであって、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）の各々は、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）を接合することができる接合表面（２８，４８）を備えており、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）は、それぞれ、第１及び第２の析出強化合金で形成され、前記第１の析出強化合金は、ソルバス温度が高いこと、又は少なくとも１つの結晶粒微細化元素の結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって前記第２の析出強化合金とは異なっているステップと、
前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）を接合して、それぞれ、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）によって形成され、それぞれ、前記構成要素（１０）の前記第１及び第２の領域（１２，１４）に対応する第１及び第２の部分（３２，３４；５２，５４）からなる製品（３０，５０）を形成するステップであって、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）の前記接合表面（２８，４８）が前記製品（３０，５０）の前記第１及び第２の部分（３２，３４；５２，５４）間に設置される継手（３８，５８）を形成するようになっているステップと、
前記第１の部分（３２，５２）よりも前記第２の部分（３４，５４）においてより大きな結晶粒成長が生じるように、前記製品（３０，５０）に対してスーパーソルバス熱処理を行なうステップとによって特徴付けられる方法において、
前記第１の析出強化合金が前記第２の析出強化合金よりも高いソルバス温度を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、前記第２の部分（３４，５４）の前記第２の析出強化合金のソルバス温度を上回るが、前記第１の部分（３２，５２）の前記第１の析出強化合金のソルバス温度は上回らない温度まで前記製品（３０，５０）を加熱することになり、
前記第１の析出強化合金が前記第２の析出強化合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、前記第１及び第２の析出強化合金のソルバス温度を上回る温度まで前記製品（３０，５０）を加熱することになることを特徴とする、方法。
【請求項２】
前記接合ステップは、金型（６２，６４）によって前記第１及び第２のプリフォーム（４２，４４）を鍛造して、前記製品（５０）を製造すると共に、前記継手（５８）を固体継手（５８）として形成するステップであって、前記金型（６２，６４）は第１及び第２の金型空洞（６６，６８）を画定し、前記金型空洞（６６，６８）の少なくとも一方は、前記第１及び第２のプリフォーム（４２，４４）の前記接合表面（４８）の少なくとも一部（７４，７６）がその中に放出されるリセス（７０，７２）を有するステップを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記接合ステップは、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４）をイナーシャ溶接して、前記製品（３０）を製造すると共に、前記継手（３８）を固体継手（３８）として形成するステップを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記接合ステップは、
前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４）をイナーシャ溶接して、前記製品（３０）を製造すると共に、前記継手（３８）を固体継手（３８）として形成するステップと、
ひずみ速度状態において十分なひずみが誘起されて前記製品（３０）の二次的なスーパーソルバス結晶粒成長挙動を抑制するように、前記製品（３０）を鍛造するステップとを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記第１及び第２の析出強化合金がガンマプライム強化ニッケル基超合金であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
前記第１の析出強化合金は前記第２の析出強化合金よりも高いソルバス温度を有し、スーパーソルバス熱処理によって前記第２の析出強化合金は溶体化するが前記第１の析出強化合金は溶体化しないことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
前記第１の析出強化合金は前記第２の析出強化合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有し、前記第１及び第２の析出強化合金のソルバス温度は互いに２５℃以内であり、スーパーソルバス熱処理によって前記第１及び第２の析出強化合金を溶体化することを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
前記少なくとも１つの結晶粒微細化元素は炭素及び硼素からなる群から選択されることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
前記構成要素（１０）はガスタービンエンジンの回転構成要素（１０）であり、前記構成要素（１０）の前記第１及び第２の領域（１２，１４）は、それぞれ、前記構成要素（１０）のリム（１２）及びボア（１４）である、請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか１項の方法によって製造される前記構成要素（１０）。
【請求項１】
異なる粒子構造を有する少なくとも第１及び第２の領域（１２，１４）を有する構成要素（１０）を製造する方法であって、
前記構成要素（１０）の前記第１及び第２の領域（１２，１４）に個々に対応する第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）を製造するステップであって、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）の各々は、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）を接合することができる接合表面（２８，４８）を備えており、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）は、それぞれ、第１及び第２の析出強化合金で形成され、前記第１の析出強化合金は、ソルバス温度が高いこと、又は少なくとも１つの結晶粒微細化元素の結晶成長抑制剤の含有量が高いことによって前記第２の析出強化合金とは異なっているステップと、
前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）を接合して、それぞれ、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）によって形成され、それぞれ、前記構成要素（１０）の前記第１及び第２の領域（１２，１４）に対応する第１及び第２の部分（３２，３４；５２，５４）からなる製品（３０，５０）を形成するステップであって、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４；４２，４４）の前記接合表面（２８，４８）が前記製品（３０，５０）の前記第１及び第２の部分（３２，３４；５２，５４）間に設置される継手（３８，５８）を形成するようになっているステップと、
前記第１の部分（３２，５２）よりも前記第２の部分（３４，５４）においてより大きな結晶粒成長が生じるように、前記製品（３０，５０）に対してスーパーソルバス熱処理を行なうステップとによって特徴付けられる方法において、
前記第１の析出強化合金が前記第２の析出強化合金よりも高いソルバス温度を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、前記第２の部分（３４，５４）の前記第２の析出強化合金のソルバス温度を上回るが、前記第１の部分（３２，５２）の前記第１の析出強化合金のソルバス温度は上回らない温度まで前記製品（３０，５０）を加熱することになり、
前記第１の析出強化合金が前記第２の析出強化合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有する場合、スーパーソルバス熱処理によって、前記第１及び第２の析出強化合金のソルバス温度を上回る温度まで前記製品（３０，５０）を加熱することになることを特徴とする、方法。
【請求項２】
前記接合ステップは、金型（６２，６４）によって前記第１及び第２のプリフォーム（４２，４４）を鍛造して、前記製品（５０）を製造すると共に、前記継手（５８）を固体継手（５８）として形成するステップであって、前記金型（６２，６４）は第１及び第２の金型空洞（６６，６８）を画定し、前記金型空洞（６６，６８）の少なくとも一方は、前記第１及び第２のプリフォーム（４２，４４）の前記接合表面（４８）の少なくとも一部（７４，７６）がその中に放出されるリセス（７０，７２）を有するステップを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記接合ステップは、前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４）をイナーシャ溶接して、前記製品（３０）を製造すると共に、前記継手（３８）を固体継手（３８）として形成するステップを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記接合ステップは、
前記第１及び第２のプリフォーム（２２，２４）をイナーシャ溶接して、前記製品（３０）を製造すると共に、前記継手（３８）を固体継手（３８）として形成するステップと、
ひずみ速度状態において十分なひずみが誘起されて前記製品（３０）の二次的なスーパーソルバス結晶粒成長挙動を抑制するように、前記製品（３０）を鍛造するステップとを含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記第１及び第２の析出強化合金がガンマプライム強化ニッケル基超合金であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
前記第１の析出強化合金は前記第２の析出強化合金よりも高いソルバス温度を有し、スーパーソルバス熱処理によって前記第２の析出強化合金は溶体化するが前記第１の析出強化合金は溶体化しないことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
前記第１の析出強化合金は前記第２の析出強化合金よりも高い結晶成長抑制剤の含有量を有し、前記第１及び第２の析出強化合金のソルバス温度は互いに２５℃以内であり、スーパーソルバス熱処理によって前記第１及び第２の析出強化合金を溶体化することを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
前記少なくとも１つの結晶粒微細化元素は炭素及び硼素からなる群から選択されることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
前記構成要素（１０）はガスタービンエンジンの回転構成要素（１０）であり、前記構成要素（１０）の前記第１及び第２の領域（１２，１４）は、それぞれ、前記構成要素（１０）のリム（１２）及びボア（１４）である、請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか１項の方法によって製造される前記構成要素（１０）。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２０１３−７１１８（Ｐ２０１３−７１１８Ａ）
【公開日】平成２５年１月１０日（２０１３．１．１０）
【国際特許分類】
【外国語出願】
【出願番号】特願２０１２−１０４４０５（Ｐ２０１２−１０４４０５）
【出願日】平成２４年５月１日（２０１２．５．１）
【出願人】（３９００４１５４２）ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ (6,332)
【公開日】平成２５年１月１０日（２０１３．１．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−１０４４０５（Ｐ２０１２−１０４４０５）
【出願日】平成２４年５月１日（２０１２．５．１）
【出願人】（３９００４１５４２）ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ (6,332)
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