直下型点光源バックライト装置
【課題】優れた輝度均一性を有したまま、バックライトユニットの厚みの薄さを保ち、点光源の個数を大幅に削減することを可能にする直下型点光源バックライト装置を提供する。
【解決手段】複数の点光源と、複数の点光源の上方に配置された光学板と、光学板の上方に配置された第１及び第２のプリズムシートと、を備え、複数の点光源のそれぞれは、光ピーク角度が±５０〜８０°であり、光学板は、少なくとも一方の表面に複数の凸型三角錐を有し、光学板の複数の凸型三角錐が賦形された面と反対側の面から入光した光の全光線透過率が３７〜５８％であり、第１及び第２のプリズムシートのそれぞれは、表面に平行に延在する複数の三角プリズムを有し、 第１及び第２のプリズムシートは、それぞれの複数の三角プリズムの延在方向が互いに略直交となるように配置されている、直下型点光源バックライト装置。
【解決手段】複数の点光源と、複数の点光源の上方に配置された光学板と、光学板の上方に配置された第１及び第２のプリズムシートと、を備え、複数の点光源のそれぞれは、光ピーク角度が±５０〜８０°であり、光学板は、少なくとも一方の表面に複数の凸型三角錐を有し、光学板の複数の凸型三角錐が賦形された面と反対側の面から入光した光の全光線透過率が３７〜５８％であり、第１及び第２のプリズムシートのそれぞれは、表面に平行に延在する複数の三角プリズムを有し、 第１及び第２のプリズムシートは、それぞれの複数の三角プリズムの延在方向が互いに略直交となるように配置されている、直下型点光源バックライト装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、直下型点光源バックライト装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、液晶ディスプレイ用のバックライトとしては、エッジライト型バックライトと直下型バックライトと呼ばれる２つの方式があるが、小型表示装置に対してはエッジライト、大型の表示装置に対しては、高輝度を実現できる直下型バックライトが多く用いられてきた。
【０００３】
直下型バックライトとしては、一般的に冷陰極管のような線状光源が多く用いられており、拡散板や光学フィルムを用いて線状光源を面状に発光する方式がとられてきた。
【０００４】
ところが近年、省エネルギーや水銀レス、先進的イメージの理由により、冷陰極管に替わって、ＬＥＤへのシフトが目覚しく、小型表示装置に多く用いられていたエッジライト型ＬＥＤが大型表示装置にも用いられるようになった。
【０００５】
しかしながら、エッジライト型ＬＥＤは、直下型ＬＥＤよりも画質、コントラストが劣るというデメリットがあり、高画質、高コントラストを実現できる直下型ＬＥＤが求められている。ただし、直下型ＬＥＤは、ＬＥＤが点状光源であるために輝度ムラが発生し易いという問題があり、樹脂板や光学フィルムの機能により、点光源を面光源化する技術が求められている。
【０００６】
ＬＥＤ光源としては、一般的にはＬＥＤ直上光の光線強度の強いランバーシャン分布を有するＬＥＤが用いられることが多いが、ＬＥＤ直上の強い光を面光源化するためには、多数のＬＥＤを要し、さらにバックライトユニットに厚みを要するという問題があり、近年、ＬＥＤ削減の観点から、高角度側の出光強度の強いＬＥＤが使用されるようになっている。
【０００７】
近年の直下型ＬＥＤ用バックライトに対してのディスプレイ技術としては、高角度側に強い出光強度を持つＬＥＤに対しての面光源化が可能であり、且つＬＥＤ光源の更なる削減、光学フィルムの削減、及びバックライトユニットの厚みの削減が課題となっている。これに対し、斜面角度と、屈折率と、の特定の相関を有する略凸型三角錐を光拡散板の出光面側に賦形する技術が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】国際公開第１１／０３０５９４号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、特許文献１は、優れた輝度均一性を有したまま、バックライトユニット厚みの薄さを十分に保ててはいない。そこで、本発明は、高角度側に光ピークを有する点光源を用いた直下型点光源バックライトにおいて、優れた輝度均一性を有したまま、バックライトユニットの厚みの薄さを保ち、点光源の個数を大幅に削減することを可能にする直下型点光源バックライト装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らが鋭意研究した結果、以下の構成により、上記課題を解決することを見出した。
即ち本発明の態様は、複数の点光源と、複数の点光源の上方に配置された光学板と、光学板の上方に配置された第１及び第２のプリズムシートと、を備え、複数の点光源のそれぞれは、光ピーク角度が±５０〜８０°であり、光学板は、少なくとも一方の表面に複数の凸型三角錐を有し、光学板の複数の凸型三角錐が賦形された面と反対側の面から入光した光の全光線透過率が３７〜５８％であり、第１及び第２のプリズムシートのそれぞれは、表面に平行に延在する複数の三角プリズムを有し、第１及び第２のプリズムシートは、それぞれの複数の三角プリズムの延在方向が互いに略直交となるように配置されている、直下型点光源バックライト装置であることを要旨とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、高角度側に光ピークを有する直下型点光源バックライトユニットと、光学板、及び直交配置された２枚のプリズムシートとの組み合わせにより、優れた輝度均一性を可能にし、且つバックライトユニットの厚みの薄さを保持したまま、点光源の個数を大幅に削減することを可能にする。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施形態に係る直下型点光源バックライトユニットの縦断面図である。
【図２】実施形態に係る第１及び第２の三角プリズムシートの斜視図である。
【図３】実施形態に係る半値幅を説明する図である。
【図４】実施形態に係るバックライトのＬＥＤ配置（格子配置）の一例を示す平面図である。
【図５】実施形態に係るバックライトのＬＥＤ配置（千鳥配置）の一例を示す平面図である。
【図６】実施形態に係る光学板の一例の出光面側の正面平面図（凸型三角錐形状）である。
【図７】実施形態に係る光学板表面に賦形された凸型三角錐形状の例を示す斜視図である。
【図８】実施形態に係る光学板表面に賦形された凸型三角錐形状の正面図及びその断面図である。
【図９】実施形態に係る光学板表面に賦形された凸型三角錐形状の底面三角形の内角図である。
【図１０】実施形態に係る光学板の層構成図（同一層、連続層、セパレート層）である。
【図１１】実施例に係るＬＥＤ−１の出光分布図である。
【図１２】実施例に係るＬＥＤ−２の出光分布図である。
【図１３】実施例に係るＬＥＤ−３の出光分布図である。
【図１４】実施例に係るＬＥＤ−４の出光分布図である。
【図１５】実施例に係るＬＥＤ−５の出光分布図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」と言う。）について、詳細に説明する。なお、本発明は以下の記載に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施できる。
【００１４】
〔１〕バックライトユニットの形態
図１に示す本実施形態の直下型点光源バックライトユニットは、それぞれ±５０〜８０°の光ピーク角度を有する複数の点光源（ＬＥＤ）を備える。複数の点光源の上方には、複数の点光源が発した光が入光する面とは反対側の出光面側に凸型三角錐形状が表面に複数形成されている光学板が配置されている。光学板は、賦形面の反対側から入光した全光線透過率が、３７〜５８％である。さらに、本実施形態の直下型点光源バックライトは、光学板の上方に配置された、図２に示すように出光面側の表面に第１の方向に複数の三角プリズムが平行に延在する第１の三角プリズムシートと、出光面側の表面に、第１の方向と直交する第２の方向に複数の三角プリズムが平行に延在する第２の三角プリズムシートと、を備える。また、本実施形態の直下型点光源バックライトは、図１に示すように、点光源の下方に、反射シートをさらに備えていてもよい。
【００１５】
〔２〕点光源の出光ピーク角
本実施形態の直下型点光源バックライトユニットにおいて、複数の点光源のそれぞれが、上述の通り、光ピーク角度が±５０〜８０°を有するＬＥＤ光源の場合、優れた輝度均一性が得られる。
【００１６】
〔３〕点光源のその他の出光分布
点光源は、光ピーク角度の輝度に対する０°の出光相対強度が１５％以上５５％以下であることが、輝度均一性の観点から好ましい。図３に例示する光ピーク角度の輝度の半値に相当する角度の幅（以下、半値幅）は、輝度均一性の観点から、２０°以上５５°以下であることが好ましい。
【００１７】
〔４〕点光源の形態
用いられる点光源は、出光分布以外の条件については、特に制限はなく、例えば、青色ＬＥＤにより黄色蛍光体を励起するタイプや、青色ＬＥＤにより緑色、赤色蛍光体を励起するワンチップタイプの擬似白色ＬＥＤ；赤色／緑色／青色ＬＥＤを組み合わせて白色光を作るマルチチップタイプ、更には近紫外ＬＥＤと赤色／緑色／青色蛍光体を組み合わせたワンチップタイプの擬似白色ＬＥＤ、更には赤色／緑色／青色レーザーの組み合わせ等が挙げられる。また、ＬＥＤチップが樹脂で覆われているものであってもよいし、レンズキャップ形状に成型された樹脂で被さっているものであってもよい。
【００１８】
〔５〕点光源と光学板の空間距離
点光源の頂部と、光学板と、の空間距離は、輝度均一性の観点から３ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましい空間距離は５ｍｍ以上である。
【００１９】
〔６〕点光源の配置方法
本実施形態の直下型点光源バックライトにおいて、複数の点光源の配置方法は、特に制限は無いが、優れた輝度均一性を発揮させる観点から、各点光源間距離を出来るだけ均一にして周期的に配置することが好ましい。
【００２０】
具体的には、図４に示すように、点光源を、直下型点光源バックライトユニット内の縦方向と横方向に、それぞれ等間隔に正方格子又は長方格子状に配置する配列方法や、図５に示すように、点光源を画面縦方向と横方向にそれぞれ等間隔に千鳥状（または三角格子状）に配置する配列方法等が好ましく採用できる。ここで格子とは、正方形、長方形を構成する各頂点の配置をいい、千鳥とは、菱形四角形を構成する各頂点の配置をいう。
【００２１】
〔７〕凸型三角錐
複数の点光源の上方に配置される光学板は、図６に示すように、出光面側の表面に複数の凸部が形成されており、複数の凸部のそれぞれは、三角錐形状である。
【００２２】
〔８〕凸型三角錐形状
光学板の凸部形状である三角錐形状とは、底面が三角形であって、頂上の点又は面積が底面よりも小さい三角形である立体をいう。図７に示すように、光学板の凸部側面は、平面であってもよく、頂上が点である場合、その頂上は尖っていても、曲面であってもよい。また、三角錐の稜線は尖っていても、曲面でもよい。さらに、本実施形態の光学板の凸部の形状である三角錐形状は、頂点（又は頂上の三角形の中心）と底面の三角形の中心とを結んだ直線（中心軸）が、平面と垂直であること、すなわち、斜三角錐ではないことが好ましい。
【００２３】
〔９〕凸型三角錐の周期性
光学板は、その表面に、三角錐形状を有する同一形状の凸部を、周期的に形成されたものであることが好ましい。
【００２４】
〔１０〕凸型三角錐形状（傾斜角）
光学板の凸部三角錐形状は、輝度均一性の観点から、三角形状の底面と接する側面とがなす角度の下限値が、４７°以上が好ましく、４９°以上がより好ましく、５５．５°以上であることが特に好ましい。上限値は、６５°以下であることが好ましく、６４°以下がさらに好ましい。
【００２５】
〔１１〕凸型三角錐形状（傾斜角の説明）
凸型三角錐形状の傾斜角は、上述したように、凸部の側面と底面とがなす角である。なお、凸部の側面の一部が曲面を含む場合であっても、凸部の側面に平面が含まれている場合には、その平面と底面がなす角が傾斜角となる。凸部の側面に複数の平面が含まれている場合には、最も面積の大きい平面と底面がなす角が傾斜角となる。また、凸部の側面がすべて曲面である場合には、傾斜角は、側面の接平面と底面となす角のうち最も大きい角とする。さらに、三角錐形状が、斜三角錐である場合には、傾斜角は、凸部の３つの側面と底面がなす角のうち最も大きな角とする。
【００２６】
〔１２〕凸型三角錐形状（断面の説明）
図８を参照して、凸型三角錐形状は、下記式（１）を満たすことが、輝度均一性の観点から好ましい。
０ ≦ ｇ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦ ０．３０・・・（１）
式（１）中のｂ，ｃ及びｄは、凸型三角錐を、以下のＨ点、Ｉ点、及びＪ点の３点を通る平面で切断した際に現れる三角形状の切断面部分であって、
ｂは、三角錐凸部の底面と接する側面とがなす角度の直線範囲Ｂを水平面に投影した線分の長さを示す。
ｃは、直線範囲Ｂより裾部側にある部分Ｃを水平面に投影した線分の長さを示す。
ｄは、直線範囲Ｂより頂部側にある部分Ｄを水平面に投影した線分の長さを示す。
Ｈ点：凸部頂点（凸部頂部が平面である場合は、三角形状の頂部平面の重心）
Ｉ点：Ｈ点から垂直に底面の三角形に投影した点。
Ｊ点：Ｉ点から、底面の三角形を構成する辺のうちＩ点との距離が最も近い一辺へ、垂線を引いた際の、交点。
なお、図８においては、部分Ｂとして直線線分を例示しているが、部分Ｂは、前記〔１０〕を満たす角度範囲内の、曲線であってもよい。
【００２７】
また、式（１）中のｇは、凸型三角錐を、以下のＨ´点、Ｉ´点、及びＪ´点の３点を通る平面で切断した際に現れる三角形状の切断面部分の側面と底面がなす角度が５２〜６２°の直線部分よりも頂部側を水平面に投影した線分の長さを示す。
Ｈ´点：Ｈ点と底面の三角形の頂点とを結んだ線分の中点。
Ｉ´点：Ｈ´点から垂直に底面の三角形に投影した点。
Ｊ´点：Ｉ´点から、底面の三角形を構成する辺のうちＩ´点との距離が最も近い一辺へ、垂線を引いた際の、交点。
【００２８】
輝度均一性の観点から、０．０１≦ｇ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．２０であることがより好ましく、０．０１≦ｇ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．１０であることがさらに好ましい。
【００２９】
さらに、色ムラ特性、輝度及び輝度均一性の観点からは、本実施形態の光学板の凸部の形状及び配置は、下記式（２）と（３）を満たすことが好ましい。
０≦ｃ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．２０・・・（２）
０≦ｄ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．４０・・・（３）
さらなる輝度均一性の観点から、０．０１≦ｃ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．１３であることがより好ましく、０．０１≦ｃ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．０６であることがさらに好ましい。
【００３０】
なお、上述したｂ、ｃ、ｄ、ｇ、及び傾斜角は、後述のレーザー顕微鏡を用いて光学板表面の断面形状観察を行うことにより求めることができる。
【００３１】
また、光学板の凸部の三角錐形状における、上述したｂ、ｃ、ｄは、その和ｂ＋ｃ＋ｄは、輝度均一性、モアレ、及び製造の観点から下限値は、５μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましく、さらに１５μｍ以上であることが好ましい。上限値は２００μｍ以下であることが好ましく、１５０μｍ以下であることがより好ましく、１２０μｍ以下であることがさらに好ましい。また、光学板の凸部の三角錐形状の高さ（底面から最上部までの距離）は、１０μｍ以上であることが好ましく、４００μｍ以下であることが好ましい。
【００３２】
〔１３〕凸型三角錐の底面三角形
三角錐形状の凸部は、光学板の表面に複数個設けられる。複数個の凸部の形状は同一であっても異なっていてもよい。また、複数個の凸部の配置の態様については、本明細書の記載に限定されないが、例えば、複数の凸部を、隣り合う凸部底面三角形の向かい合う辺同士が、互いに平行となるように、隣接して配置することが、輝度均一性及び生産性の観点から好ましい。
【００３３】
また、凸部の底面の三角形の形状についても、本明細書の記載に限定されないが、例えば、図９に示すように、凸部の底面の三角形の内角を、それぞれα、β、γとした場合、｜α−β｜、｜β−γ｜、｜γ−α｜が、各々２０°以下であることが輝度均一性の観点から好ましく、１０°以下であることがより好ましく、５°以下であることがさらに好ましい。凸部の底面の三角形のとりわけ好ましい形状は二等辺三角形、正三角形である。
【００３４】
さらに、光学板の表面に設けられる略三角錐形状の凸部は、光学板の水平面の７０面積％以上の領域に形成されることが、輝度均一性の観点から好ましく、８０面積％以上に形成されることがより好ましく、９０面積％以上に形成されることがさらに好ましく、９５面積％以上に形成されることがさらにより好ましい。
【００３５】
〔１４〕光学板の屈折率
光学板の屈折率は、輝度、輝度均一性の観点から１．４３以上であることが好ましく、１．４９以上がより好ましく、１．５３以上が更に好ましく、１．５５以上が特に好ましい。屈折率の上限は特に無いが、輝度、色ムラ特性、正面輝度均一性、及び斜視輝度均一性の観点から屈折率は１．７１以下であることが好ましく、１．６５以下であることがより好ましい。
【００３６】
屈折率は、凸部を形成する部位を切断分離し、その後、熱プレス等で表面が平滑なフィルムを作製し、ＪＩＳ Ｋ７１４２に準拠してアッベ屈折計を用いることにより求めることができる。又、凸部を平滑化できない場合は、凸部を切断した後、前記切断部位を粉砕して、ベッケ法により求めることも出来る。
【００３７】
また、光学板の凸部を形成している材料の屈折率は、試料を形成する材料のうち透明なもの（例えば、透明樹脂）によって決まり、光拡散剤等が添加されていてもそれにより屈折率自体は変化しない。そこで、凸部が光拡散剤等を含んでいて拡散性を有するために上記の方法で屈折率を測定することが難しい場合等には、凸部を形成する材料のうち透明なもの（例えば、透明樹脂原料）だけをフィルム化し、前記同様にアッベ屈折計を用いてそのフィルムの屈折率を測定し、屈折率を求めることもできる。
【００３８】
〔１５〕光学板の層構成
光学板は、少なくともレンズ層と、拡散層と、を具備していることが、輝度均一性の観点から好ましい。ここで、レンズ層とは、凸型三角錐形状が形成されている層である。また、拡散層とは、透明樹脂と拡散剤とを含む光を拡散させる層である。レンズ層、拡散層共に単一層から形成されてもよいし、各々複数の層から形成されてもよい。
【００３９】
図１０に示すように、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、は、同一層であってもよいし、連続層であってもよいし、あるいはセパレート層であってもよい。同一層とは、（ｂ）拡散層の表面に三角錐が形成される、すなわち（ｂ）拡散層に（ａ）レンズ層が組み込まれた層構成をいう。
【００４０】
連続層とは、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、が密着し、一体化した層構成をいう。セパレート層とは、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、が別々のシートとして存在し、２枚のシートを物理的に重ね合わせた構成をいう。セパレート層については、光源に近い方から、（ａ）レンズ層、（ｂ）拡散層、或いは（ｂ）拡散層、（ａ）レンズ層の組み合わせで配置してもよいし、更に（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層の間に別のシートを配置してもよい。
【００４１】
光学板の凸部（図１０に示す構成の場合においては、（ａ）レンズ層）を構成する材料についは、〔１４〕に記載の屈折率を有するものであれば限定されず、例えば光透過性の高い樹脂が好ましく用いられる。例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、等のポリエステル樹脂、及びこれ等の共重合体；ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、脂環式ポリオレフィン等のポリオレフィン樹脂；ポリスチレン、スチレンーアクリロニトリル共重合体、スチレン−メタクリル酸共重合体、メチルメタクリレート−スチレン共重合体、アルファメチルスチレン共重合体等のスチレン系樹脂；ポリメチルメタクリレート、ポリエチルアクリレート等のアクリル系樹脂；メタクリル酸エステル樹脂、及びポリカーボネート樹脂等が使用可能である。
【００４２】
光学板が、図１０の構成を有する場合、（ｂ）拡散層を構成する材料については、特に限定はなく、例えば、（透明）樹脂と、拡散剤と、を含む樹脂組成物が挙げられる。好ましくは、光学板の（ｂ）拡散層を構成する材料は、透明樹脂に、透明樹脂の屈折率と異なる屈折率を持った光拡散剤成分を最適粒径で最適量分散させたものである。
【００４３】
樹脂の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、等のポリエステル樹脂、及びこれ等の共重合体；ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、脂環式ポリオレフィン等のポリオレフィン樹脂；ポリスチレン、スチレンーアクリロニトリル共重合体、スチレン−メタクリル酸共重合体、メチルメタクリレート−スチレン共重合体、アルファメチルスチレン共重合体等のスチレン系樹脂；ポリメチルメタクリレート、ポリエチルアクリレート等のアクリル系樹脂；メタクリル酸エステル樹脂、ポリカーボネート樹脂等が挙げられる。
【００４４】
光拡散剤としては、例えば、アクリル系樹脂架橋微粒子、スチレン系樹脂架橋微粒子、シリコーン系樹脂架橋微粒子、ＭＳ（メチルメタクリレート・スチレン共重合体）系架橋微粒子、フッ素樹脂微粒子、ガラス微粒子、シリカ微粒子、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、酸化チタン、アルミナ、タルク、マイカ等が挙げられ、これらは単独もしくは併用して使用することができる。
【００４５】
光拡散剤の形状としては、真球状、楕円状、不定形状、針状、板状、中空状、柱状、錐状等の形状が挙げられる。光拡散剤の平均粒径としては、輝度均一性、及び易製造の観点から１〜２０μｍが好ましく、２〜１０μｍが最も好ましい。平均粒径については、粒径分布計により求めることができる。
【００４６】
〔１６〕光学板の全光線透過率Ｔｔ
光学板の凸型三角錐が賦形された面の反対側から入光した光の全光線透過率Ｔｔは、一定の輝度ムラ条件のもと、使用する点光源の個数を減らすという観点から、３７〜５８％である。
【００４７】
なお、全光線透過率Ｔｔは、光学板の（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層が同一層である場合、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層が連続層である場合、及び（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層がセパレート層である場合は、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層を重ねた状態で熱プレス等により圧縮成型して得た凸型三角錐形状が賦形されたプレス品を、凸型三角錐形状が賦形されていない面を入光面とし、ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠することで測定することができる。また、光学板が（ａ）レンズ層のみで構成される場合は、（ａ）レンズ層を上記と同じ方法により熱プレスした後、前記と同じ測定を行うことで求めることができる。
【００４８】
また、光学板が、図１０の構成を有する場合において、（ｂ）拡散層を構成する樹脂と、光拡散剤と、の屈折率差は、輝度均一性、及び易製造の観点から、下限値が０．０５以上であることが好ましく、０．１０以上であることがより好ましい。また、上限値が０．２０以下であることが好ましく、０．１６以下であることがより好ましい。ポリスチレン樹脂に対して好ましい光拡散剤としては、例えば、アクリル系架橋微粒子やシリコーン系架橋微粒子が挙げられる。
【００４９】
〔１７〕光学板の厚み
光学板は、剛性、輝度、輝度均一性の観点から、下限値が、０．５ｍｍ以上であることが好ましく、０．８ｍｍ以上であるとより好ましく、１．０ｍｍ以上だとさらに好ましい。上限値は３．０ｍｍ以下であることが好ましく、２．５ｍｍ以下であることがより好ましく、さらには２．０ｍｍ以下であると好ましい。なお、光学板が、図１０に示す構成を有する場合において、光学板の（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、がセパレート層である場合は、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、を重ね合わせた時の総厚を光学板の厚みとする。
【００５０】
〔１８〕その他の層
光学板は、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層と、に加え、必要に応じて更に別の層を積層した積層構造とすることができる。その層構成は用途、目的に応じて適宜選択することができる。層構成の例としては、（ａ）レンズ層、（ｂ）拡散層の他、その他の樹脂組成物や化合物からなる層をＸ層、Ｙ層、Ｚ層とすると、例えばＸ層／（ａ）（ｂ）同一層の２層構成や、Ｘ層／（ａ）層／（ｂ）層、（ａ）層／（ｂ）層／Ｘ層、（ａ）層／Ｘ層／（ｂ）層の３層構成、Ｘ層／（ａ）層／（ｂ）層／Ｘ層、Ｘ層／（ａ）層／（ｂ）層／Ｙ層、Ｘ層／（ａ）層／Ｙ層／（ｂ）層の４層構成、更にはＸ層／Ｙ層／（ａ）／（ｂ）／Ｙ層、Ｘ層／（ａ）層／Ｙ層／（ｂ）層／Ｘ層、Ｘ層／（ａ）層／Ｙ層／（ｂ）層／Ｚ層の５層構成等が挙げられる。
【００５１】
なお、同じ樹脂組成物から構成される層を連続して複数積層することもできる。また、５層以上積層してもよいが、製造の容易さを考えると光学板は５層以下で構成することが好ましい。
【００５２】
〔１９〕添加剤
光学板には、各種添加剤を配合してもよい。このような添加剤としては、例えば、有機や無機の染料や顔料、艶消し剤、熱安定剤、難燃剤、帯電防止剤、消泡剤、整色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、結晶核剤、増白剤、不純物の捕捉剤、増粘剤、及び表面調整剤等が挙げられる。
【００５３】
〔２０〕光学板の裏面
光学板は、輝度均一性及び、バックライトに装着された支持ピンとの擦れ性の観点から、上述した三角錐形状の凸部が形成された面とは反対側の面、すなわち、入光面（光源側の面）となる面、に凹凸形状を設けることが好ましい。具体的には、入光面の平均傾斜角Ｕの下限値が、１°以上であることが輝度及び輝度均一性の観点から好ましく、３°以上であることがより好ましく、５°以上であることがさらに好ましい。上限値は、３０°以下であることが好ましく、２５°以下であることがより好ましく、さらには２０°以下であることが好ましい。
【００５４】
平均傾斜角Ｕは、光学板断面をレーザー顕微鏡で観察し、１μｍ幅の平均傾斜角（光学板の水平面に対する傾斜角）を光学板の長手方向と短手方向に１０００μｍ幅で連続して求め、長手方向の平均値と短手方向の平均値を計算し、更にその平均を算出することにより求めることができる。なお、本実施形態の光学板が図１０に示す構成を有する場合であって、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層がセパレート層の場合は、（ａ）レンズ層、（ｂ）拡散層共に、入光面側の平均傾斜角を上記範囲にすることが好ましい。
【００５５】
〔２１〕光学板の製造方法
光学板は、光学板の各層を構成する材料を公知の方法により成形し、公知の方法により凸部を形成して製造できる。例えば、光透過性の高い樹脂を含んだ樹脂組成物を、溶融状態にて口金より押出して、所望の形状に加工したロールを用いて成形する溶融成形法；樹脂組成物を溶媒に溶解した状態にて口金より押出して、所望の形状に加工したロールを用いて成形する溶液キャスト法；溶液キャスト法にて表面賦形して得た固体フィルムに、溶融樹脂を積層する押出ラミネーション法や固体フィルムどうしを積層するドライラミネーション法；溶融状態にて口金より押出した板を所望の形状に加工したプレス金型を用いて熱プレス成形する方法；更には所望の形状に加工した金型を用いて射出成形する方法等が挙げられる。これらのうち、生産性、環境適性の観点から、溶融成形法が最も好ましい。
【００５６】
〔２２〕三角プリズムシートの形状
光学板の上方に配置される第１及び第２の三角プリズムシートのそれぞれの出光面側の表面には、図２に示すように、一方向に延在する複数の三角プリズムが賦形されている。三角プリズムの三角形の底辺と、側面と、が成す傾斜角に特に限定はないが、輝度均一性の観点から４０度〜５０度であることが好ましく、４２度〜４８度であることがより好ましく、特に好ましくは４５度である。
【００５７】
また、第１及び第２の三角プリズムシートのそれぞれは、変角光度計（例えば、日本電色工業者製ＧＣ５０００Ｌ）により、５５０ｎｍの単色光を、延在する三角プリズムに対して垂直方向から、三角プリズムシートの出光面の反対側の面に、入射角３０度で入光させた際、測定される出光分布のメインピーク角が−３°〜３°であると、優れた輝度均一性に効果的である。さらに、メインピーク角が−１°〜１°であると、より好ましい。
【００５８】
〔２３〕三角プリズムシートの配置方法
第１及び第２の三角プリズムシートは、輝度均一性の観点から、前述の通り、それぞれの三角プリズムの延在方向を略直交させるように配置する。例えば、光学板の上方に、第１の三角プリズムシートを、三角プリズムの延在方向が直下型点光源バックライトユニットの長辺方向に対して垂直になるように配置し、さらにその上方に、第２の三角プリズムシートを、三角プリズムの延在方向が直下型点光源バックライトユニットの長辺方向に平行になるように配置することで、優れた輝度均一性を達成することが可能である。
【００５９】
〔２４〕三角プリズムシートの形状（ピッチ）
一方向に延在する三角プリズムの底辺と底辺の間隔は、輝度、モアレ、輝度均一性の観点から、３５０μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは、２３０μｍ以下、さらには、１２０μｍ以下であることが好ましい。
【００６０】
〔２５〕三角プリズムシートの屈折率
第１及び第２の三角プリズムシートのそれぞれの屈折率は、下限値が１．４５以上であることが、輝度、輝度均一性の観点から好ましい。上限値は１．７０以下であることが好ましい。
【００６１】
また、光学板と、第１の三角プリズムシートとの間に、集光性機能を有する光学フィルムを１枚設けると、輝度均一性の観点から好ましい。集光性を有する光学フィルムとは、フィルムに入射した光を、フィルム直上方向に立ち上げる機能を有するフィルムをいい、５５０ｎｍの単色光を入射角６０度でシートに入射した際に変角光度計で測定される出光分布のメインピーク角が３５°〜４５°である。
【００６２】
〔２６〕反射シート
本実施形態の直下型点光源バックライトユニットの点光源の下方に配置される図１に示す反射シートは、拡散反射率９０％以上の白色樹脂シートを用いることが好ましく、９５％以上の白色樹脂シートを用いることがより好ましい。拡散反射率は、分光光度計、例えば島津製作所製分光光度計ＵＶ−２２００を用いて、シートに波長が４５０ｎｍ〜７００ｎｍの光を入射角０°で入射させたときの反射率を１０ｎｍ毎に測定し、平均反射率を算出することにより求めることができる。
【実施例】
【００６３】
以下、具体的な実施例及び比較例を挙げて説明するが、本発明の実施の形態はこれらに限定されるものではない。
【００６４】
（凸三角錐形状の観測方法）
凸三角錐形状は、キーエンス製のレーザー顕微鏡ＶＫ−９７００（以下、レーザー顕微鏡）により観測した。
【００６５】
（光学板の全光線透過率Ｔｔの測定方法）
実施例及び比較例に記載の光学板の全光線透過率は、光学板の凸三角錐形状が賦形されていない面を入光面、凸三角錐形状が賦形されている面を出光面として、日本電色工業社製の濁度計ＮＤＨ２０００により、ＪＩＳＫ７１０５に準拠した方法により測定した。
【００６６】
（ＬＥＤピーク角度の測定方法）
ＬＥＤピーク角度は、コニカミノルタ社製の分光放射輝度計ＣＳ−２０００により測定した。測定方法は、アパーチャー角度は１°とし、カメラにはＮＤフィルター（１／１０）を加えて測定した。ＣＳ−２０００とＬＥＤの距離は、１０００ｍｍとし、ＣＳ−２０００の角度を、０度〜９０度の１度刻みに振って出光分布を測定し、輝度最大となった角度をＬＥＤピーク角度とした。
【００６７】
（輝度ムラの測定方法）
ＬＥＤ光源バックライトに、光学板及び所定の光学フィルムを配置し、ＬＥＤを点灯させて、コニカミノルタ社の２次元輝度計ＣＡ２０００を用いて正面輝度を測定し、そのデータを元に輝度ムラを算出した。
【００６８】
なお、測定は、ＬＥＤ光源バックライトを点灯してから１時間後に測定を行い、測定に使用した有効画面寸法は、４２インチサイズの表示画面（５２３×９３０ｍｍ）中の５２０×５２０ｍｍを切り取って行い、カメラと光学板の距離は、１ｍ離して測定した。カメラの解像度は、４９０×４９０とした。
【００６９】
（輝度ムラ値算出方法）
ＬＥＤバックライトのＬＥＤ直上及び、ＬＥＤ間の画面上の縦と横のラインの輝度データに関して、各ライン別に輝度比（輝度／輝度の移動平均値）の標準偏差を求め、求めた標準偏差値の平均値を輝度ムラ値とした。ここで、移動平均値とは、特定区間の輝度の平均値のことであり、具体的には、隣り合うＬＥＤを結ぶライン上での平均輝度を指す。
【００７０】
（ＬＥＤ間隔ＰMAXの算出方法）
前述の輝度ムラ値が０．００３５となるようにＬＥＤを正方格子状に配置した時のＬＥＤ中心からＬＥＤ中心の距離をＬＥＤ間隔ＰMAX（ｍｍ）とした。
【００７１】
（ＬＥＤ個数の算出方法）
ＬＥＤ個数は、上記、輝度ムラ値０．００３５を満たす時の最大平均ＬＥＤ間隔ＰMAXから、下記の式より算出した。
ＬＥＤ個数＝（５２３ｍｍ×９３０ｍｍ）／ＬＥＤ間隔ＰMAX（ｍｍ）2
【００７２】
（プレス原板の製造方法）
実施例及び比較例に係る光学板は、プレス原板を加工したものである。以下にプレス原板の製造方法を説明する。
（１−１．プレス原板１）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９８．５０質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子１．５０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７３】
（１−２．プレス原板２）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．５０質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．５０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７４】
（１−３．プレス原板３）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．７０質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．３０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７５】
（１−４．プレス原板４）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．８５質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．１５質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７６】
（１−５．プレス原板５）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．９３質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．０７質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７７】
（１−６．プレス原板６）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．３０質量部と、平均粒径５μｍのアクリル系架橋粒子（積水化成工業社製、テクポリマーＭＢＸ−５）０．７０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７８】
（１−７．プレス原板７）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．５０質量部と、平均粒径５μｍのアクリル系架橋粒子（積水化成工業社製、テクポリマーＭＢＸ−５）０．５０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７９】
（２．光学板の製造方法）
実施例及び比較例に記載の光学板について説明する。光学板は、上述のように作製したプレス原板を、所定形状に賦形されたプレス金型に挟み込んで、プレス機に投入し、プレス板温度１８０℃、面圧１００ｋｇ／ｃｍ２の条件で、３０分間プレスを行うことにより得た。その後、プレス原板を挟み込んだプレス金型を水冷却したプレス機に入れ替えて、１０分間冷却した。冷却後、プレス金型から所定の形状に賦形された、厚さ１．７ｍｍの光学板を取り出した。
【００８０】
得られた光学板は、入光面側の表面が平均傾斜角１０度の凹凸形状を有するマット形状であり、出光面側には周期的な凸三角錐形状が賦形されていた。この凸三角錐形状を前述の凸三角錐形状の観測方法で観測したところ、凸三角錐形状の底面の１辺の長さは、３４６μｍであり、正三角形であった。また、凸三角錐形状の凸部頂点と、底面に垂直に投影した点とを結び、その長さを計測した結果、１５４μｍであった。さらに、凸三角錐形状の底面と接する側面の傾斜角は全ての側面で５７°であった。
【００８１】
（２−１．光学板１）
光学板１は、プレス原板１を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板１の全光線透過率は、６０％であった。
【００８２】
（２−２．光学板２）
光学板２は、プレス原板２を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板２の全光線透過率は、５８％であった。
【００８３】
（２−３．光学板３）
光学板３は、プレス原板３を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板３の全光線透過率は、５０％であった。
【００８４】
（２−４．光学板４）
光学板４は、プレス原板４を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板４の全光線透過率は、３７％であった。
【００８５】
（２−５．光学板５）
光学板５は、プレス原板５を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板５の全光線透過率は、３０％であった。
【００８６】
（３．プリズムシート）
実施例及び比較例に記載の、光学板の上に配置されるプリズムシートについて説明する。
【００８７】
＜第１のプリズムシート＞
実施例及び比較例に係る第１のプリズムシートとは、表面形状のプリズムの傾斜角が４５°である住友３Ｍ社製のＢＥＦIIIである。第１のプリズムシートの１方向に延在するプ
リズム形状の延在方向と、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向と、が略垂直になるよう、第１のプリズムシートを、光学板の上に配置した。
＜第２のプリズムシート＞
実施例及び比較例に係る第２のプリズムシートとは、表面形状のプリズムの傾斜角が４５°である住友３Ｍ社製のＢＥＦIIIでありる。第２のプリズムシートの１方向に延在する
プリズム形状の延在方向と、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向と、が略平行になるよう、第１のプリズムシートの上方に第２のプリズムシートを配置した。
【００８８】
（４．ＬＥＤのピーク角度）
次に、実施例及び比較例で用いたＬＥＤ−１、ＬＥＤ−２、ＬＥＤ−３、ＬＥＤ−４、及びＬＥＤ−５のピーク角度について説明する。
【００８９】
＜４−１．ＬＥＤ−１＞
ＬＥＤ−１を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、ＬＥＤピーク角度は、±４５°、半値幅は６７°、０°の出光相対強度は５９％であった。出光分布を図１１に示す。
【００９０】
＜４−２．ＬＥＤ−２＞
ＬＥＤ−２を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、ＬＥＤピーク角度は、±５０°、半値幅は４５°、０°の出光相対強度は５３％であった。出光分布を図１２に示す。
【００９１】
＜４−３．ＬＥＤ−３＞
ＬＥＤ−３を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、ＬＥＤピーク角度は、±６６°、半値幅は２８°、０°の出光相対強度は４２％であった。出光分布を図１３に示す。
【００９２】
＜４−４．ＬＥＤ−４＞
ＬＥＤ−４を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、光ピーク角度が±８０°、半値幅は２０°、０°の出光相対強度は１７％であった。出光分布を図１４に示す。
【００９３】
＜４−５．ＬＥＤ−５＞
ＬＥＤ−５を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、光ピーク角度が±８５°、半値幅は１９°、０°の出光相対強度は１２％であった。出光分布を図１５に示す。
【００９４】
（実施例１）
光ピーク角度５０°のＬＥＤ−２を用いた正方格子状に配置されたＬＥＤのバックライトユニット上に、光学板２を凸三角錐形状が出光面側になるように１枚搭載し、その上に第１の三角プリズムシートと、第２の三角プリズムシートと、を配置した。第１の三角プリズムシートは、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向に対して、三角プリズムの延在方向が垂直になるよう配置した。また、第２の三角プリズムシートは、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向に対して、三角プリズムの延在方向が平行になるよう配置した。さらに、ＬＥＤから見て光学板が配置されている面とは反対側の面に、反射シートを配置した。
【００９５】
ＬＥＤと、光学板と、の距離は１７ｍｍであり、ＬＥＤと、反射シートと、の距離は３ｍｍとした。輝度ムラ値が０．００３５となるようにＬＥＤ間隔を一定間隔広げたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、５４ｍｍであり、ＬＥＤ個数は１６７個と少なかった。評価結果を下記表１に示す。
【００９６】
（実施例２、３、及び比較例１、２）
光学板２を光学板１、３、４、５に変更し、その他の条件は、実施例１と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。最大平均ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記表１に示す。
【表１】
【００９７】
（実施例４）
使用するＬＥＤを光ピーク角度６６°のＬＥＤ−３に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、６０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は１３５個と少なかった。評価結果を下記表２に示す。
【００９８】
（実施例５、６、及び比較例３、４）
光学板２を光学板１、３、４、５に変更し、その他の条件は、実施例４と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表２に示す。
【表２】
【００９９】
（実施例７）
使用するＬＥＤを光ピーク角度８０°のＬＥＤ−４に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、８０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は７６個と少なかった。評価結果を下記表３に示す。
【０１００】
（実施例８、９、及び比較例５、６）
光学板２を光学板１、３、４、５に変更し、その他の条件は、実施例７と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表３に示す。
【表３】
【０１０１】
（比較例７）
使用するＬＥＤを光ピーク角度８５°のＬＥＤ−５に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、４０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は３０４個と多かった。評価結果を下記表４に示す。
【０１０２】
（比較例９、１１）
光学板２を光学板３、４に変更し、その他の条件は、比較例７と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表４に示す。
【０１０３】
（比較例８）
使用するＬＥＤを光ピーク角度４５°のＬＥＤ−１に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、４０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は３０４個と多かった。評価結果を下記表４に示す。
【０１０４】
（比較例１０、１２）
光学板２を光学板３、４に変更し、その他の条件は、比較例８と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。最大平均ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表４に示す。
【表４】
【０１０５】
（比較例１５）
光ピーク角度５０°のＬＥＤ−２を用いた正方格子状に配置されたＬＥＤのバックライトユニットに、光学板２を凸三角錐形状が出光面側になるように１枚搭載し、その上に三角プリズムシートを、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向に対して、三角プリズムの延在方向が平行になるよう、１枚のみ搭載した。また、ＬＥＤから見て光学板が配置されている面とは反対側の面に、反射シートを配置した。
【０１０６】
ＬＥＤと、光学板と、の距離は１７ｍｍであり、ＬＥＤと、反射シートと、の距離は３ｍｍとした。輝度ムラ値が０．００３５となるようにＬＥＤ間隔を一定間隔広げたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、３２ｍｍであり、ＬＥＤ個数は４７５個と多かった。評価結果を下記表５に示す。
【０１０７】
（比較例１６）
光学板２を光学板４に変更し、その他の条件は、比較例１５と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。その結果、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は３０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は５４０個と多かった。評価結果を下記の表５に示す。
【０１０８】
（比較例１７）
使用するＬＥＤを光ピーク角度６６°のＬＥＤ−３に、使用する光学板を光学板３に変更した以外は、比較例１５と同じ条件とした。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は３８ｍｍであり、ＬＥＤ個数は３３７個と多かった。評価結果を下記表５に示す。
【０１０９】
（比較例１８）
使用するＬＥＤを光ピーク角度８０°のＬＥＤ−４に変更した以外は、比較例１５と同じ条件とした。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、４０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は、３０４個と多かった。評価結果を下記表５に示す。
【０１１０】
（比較例１９）
光学板２を光学板４に変更した以外のその他の条件は、比較例１８と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は２６ｍｍであり、ＬＥＤ個数は７２０個と多かった。評価結果を下記の表５に示す。
【表５】
【産業上の利用可能性】
【０１１１】
本発明は、直下型点光源バックライトユニットを有する液晶ＴＶ、照明装置、あるいは看板等のデジタルサイネージに利用可能である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、直下型点光源バックライト装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、液晶ディスプレイ用のバックライトとしては、エッジライト型バックライトと直下型バックライトと呼ばれる２つの方式があるが、小型表示装置に対してはエッジライト、大型の表示装置に対しては、高輝度を実現できる直下型バックライトが多く用いられてきた。
【０００３】
直下型バックライトとしては、一般的に冷陰極管のような線状光源が多く用いられており、拡散板や光学フィルムを用いて線状光源を面状に発光する方式がとられてきた。
【０００４】
ところが近年、省エネルギーや水銀レス、先進的イメージの理由により、冷陰極管に替わって、ＬＥＤへのシフトが目覚しく、小型表示装置に多く用いられていたエッジライト型ＬＥＤが大型表示装置にも用いられるようになった。
【０００５】
しかしながら、エッジライト型ＬＥＤは、直下型ＬＥＤよりも画質、コントラストが劣るというデメリットがあり、高画質、高コントラストを実現できる直下型ＬＥＤが求められている。ただし、直下型ＬＥＤは、ＬＥＤが点状光源であるために輝度ムラが発生し易いという問題があり、樹脂板や光学フィルムの機能により、点光源を面光源化する技術が求められている。
【０００６】
ＬＥＤ光源としては、一般的にはＬＥＤ直上光の光線強度の強いランバーシャン分布を有するＬＥＤが用いられることが多いが、ＬＥＤ直上の強い光を面光源化するためには、多数のＬＥＤを要し、さらにバックライトユニットに厚みを要するという問題があり、近年、ＬＥＤ削減の観点から、高角度側の出光強度の強いＬＥＤが使用されるようになっている。
【０００７】
近年の直下型ＬＥＤ用バックライトに対してのディスプレイ技術としては、高角度側に強い出光強度を持つＬＥＤに対しての面光源化が可能であり、且つＬＥＤ光源の更なる削減、光学フィルムの削減、及びバックライトユニットの厚みの削減が課題となっている。これに対し、斜面角度と、屈折率と、の特定の相関を有する略凸型三角錐を光拡散板の出光面側に賦形する技術が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】国際公開第１１／０３０５９４号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、特許文献１は、優れた輝度均一性を有したまま、バックライトユニット厚みの薄さを十分に保ててはいない。そこで、本発明は、高角度側に光ピークを有する点光源を用いた直下型点光源バックライトにおいて、優れた輝度均一性を有したまま、バックライトユニットの厚みの薄さを保ち、点光源の個数を大幅に削減することを可能にする直下型点光源バックライト装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らが鋭意研究した結果、以下の構成により、上記課題を解決することを見出した。
即ち本発明の態様は、複数の点光源と、複数の点光源の上方に配置された光学板と、光学板の上方に配置された第１及び第２のプリズムシートと、を備え、複数の点光源のそれぞれは、光ピーク角度が±５０〜８０°であり、光学板は、少なくとも一方の表面に複数の凸型三角錐を有し、光学板の複数の凸型三角錐が賦形された面と反対側の面から入光した光の全光線透過率が３７〜５８％であり、第１及び第２のプリズムシートのそれぞれは、表面に平行に延在する複数の三角プリズムを有し、第１及び第２のプリズムシートは、それぞれの複数の三角プリズムの延在方向が互いに略直交となるように配置されている、直下型点光源バックライト装置であることを要旨とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、高角度側に光ピークを有する直下型点光源バックライトユニットと、光学板、及び直交配置された２枚のプリズムシートとの組み合わせにより、優れた輝度均一性を可能にし、且つバックライトユニットの厚みの薄さを保持したまま、点光源の個数を大幅に削減することを可能にする。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施形態に係る直下型点光源バックライトユニットの縦断面図である。
【図２】実施形態に係る第１及び第２の三角プリズムシートの斜視図である。
【図３】実施形態に係る半値幅を説明する図である。
【図４】実施形態に係るバックライトのＬＥＤ配置（格子配置）の一例を示す平面図である。
【図５】実施形態に係るバックライトのＬＥＤ配置（千鳥配置）の一例を示す平面図である。
【図６】実施形態に係る光学板の一例の出光面側の正面平面図（凸型三角錐形状）である。
【図７】実施形態に係る光学板表面に賦形された凸型三角錐形状の例を示す斜視図である。
【図８】実施形態に係る光学板表面に賦形された凸型三角錐形状の正面図及びその断面図である。
【図９】実施形態に係る光学板表面に賦形された凸型三角錐形状の底面三角形の内角図である。
【図１０】実施形態に係る光学板の層構成図（同一層、連続層、セパレート層）である。
【図１１】実施例に係るＬＥＤ−１の出光分布図である。
【図１２】実施例に係るＬＥＤ−２の出光分布図である。
【図１３】実施例に係るＬＥＤ−３の出光分布図である。
【図１４】実施例に係るＬＥＤ−４の出光分布図である。
【図１５】実施例に係るＬＥＤ−５の出光分布図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」と言う。）について、詳細に説明する。なお、本発明は以下の記載に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施できる。
【００１４】
〔１〕バックライトユニットの形態
図１に示す本実施形態の直下型点光源バックライトユニットは、それぞれ±５０〜８０°の光ピーク角度を有する複数の点光源（ＬＥＤ）を備える。複数の点光源の上方には、複数の点光源が発した光が入光する面とは反対側の出光面側に凸型三角錐形状が表面に複数形成されている光学板が配置されている。光学板は、賦形面の反対側から入光した全光線透過率が、３７〜５８％である。さらに、本実施形態の直下型点光源バックライトは、光学板の上方に配置された、図２に示すように出光面側の表面に第１の方向に複数の三角プリズムが平行に延在する第１の三角プリズムシートと、出光面側の表面に、第１の方向と直交する第２の方向に複数の三角プリズムが平行に延在する第２の三角プリズムシートと、を備える。また、本実施形態の直下型点光源バックライトは、図１に示すように、点光源の下方に、反射シートをさらに備えていてもよい。
【００１５】
〔２〕点光源の出光ピーク角
本実施形態の直下型点光源バックライトユニットにおいて、複数の点光源のそれぞれが、上述の通り、光ピーク角度が±５０〜８０°を有するＬＥＤ光源の場合、優れた輝度均一性が得られる。
【００１６】
〔３〕点光源のその他の出光分布
点光源は、光ピーク角度の輝度に対する０°の出光相対強度が１５％以上５５％以下であることが、輝度均一性の観点から好ましい。図３に例示する光ピーク角度の輝度の半値に相当する角度の幅（以下、半値幅）は、輝度均一性の観点から、２０°以上５５°以下であることが好ましい。
【００１７】
〔４〕点光源の形態
用いられる点光源は、出光分布以外の条件については、特に制限はなく、例えば、青色ＬＥＤにより黄色蛍光体を励起するタイプや、青色ＬＥＤにより緑色、赤色蛍光体を励起するワンチップタイプの擬似白色ＬＥＤ；赤色／緑色／青色ＬＥＤを組み合わせて白色光を作るマルチチップタイプ、更には近紫外ＬＥＤと赤色／緑色／青色蛍光体を組み合わせたワンチップタイプの擬似白色ＬＥＤ、更には赤色／緑色／青色レーザーの組み合わせ等が挙げられる。また、ＬＥＤチップが樹脂で覆われているものであってもよいし、レンズキャップ形状に成型された樹脂で被さっているものであってもよい。
【００１８】
〔５〕点光源と光学板の空間距離
点光源の頂部と、光学板と、の空間距離は、輝度均一性の観点から３ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましい空間距離は５ｍｍ以上である。
【００１９】
〔６〕点光源の配置方法
本実施形態の直下型点光源バックライトにおいて、複数の点光源の配置方法は、特に制限は無いが、優れた輝度均一性を発揮させる観点から、各点光源間距離を出来るだけ均一にして周期的に配置することが好ましい。
【００２０】
具体的には、図４に示すように、点光源を、直下型点光源バックライトユニット内の縦方向と横方向に、それぞれ等間隔に正方格子又は長方格子状に配置する配列方法や、図５に示すように、点光源を画面縦方向と横方向にそれぞれ等間隔に千鳥状（または三角格子状）に配置する配列方法等が好ましく採用できる。ここで格子とは、正方形、長方形を構成する各頂点の配置をいい、千鳥とは、菱形四角形を構成する各頂点の配置をいう。
【００２１】
〔７〕凸型三角錐
複数の点光源の上方に配置される光学板は、図６に示すように、出光面側の表面に複数の凸部が形成されており、複数の凸部のそれぞれは、三角錐形状である。
【００２２】
〔８〕凸型三角錐形状
光学板の凸部形状である三角錐形状とは、底面が三角形であって、頂上の点又は面積が底面よりも小さい三角形である立体をいう。図７に示すように、光学板の凸部側面は、平面であってもよく、頂上が点である場合、その頂上は尖っていても、曲面であってもよい。また、三角錐の稜線は尖っていても、曲面でもよい。さらに、本実施形態の光学板の凸部の形状である三角錐形状は、頂点（又は頂上の三角形の中心）と底面の三角形の中心とを結んだ直線（中心軸）が、平面と垂直であること、すなわち、斜三角錐ではないことが好ましい。
【００２３】
〔９〕凸型三角錐の周期性
光学板は、その表面に、三角錐形状を有する同一形状の凸部を、周期的に形成されたものであることが好ましい。
【００２４】
〔１０〕凸型三角錐形状（傾斜角）
光学板の凸部三角錐形状は、輝度均一性の観点から、三角形状の底面と接する側面とがなす角度の下限値が、４７°以上が好ましく、４９°以上がより好ましく、５５．５°以上であることが特に好ましい。上限値は、６５°以下であることが好ましく、６４°以下がさらに好ましい。
【００２５】
〔１１〕凸型三角錐形状（傾斜角の説明）
凸型三角錐形状の傾斜角は、上述したように、凸部の側面と底面とがなす角である。なお、凸部の側面の一部が曲面を含む場合であっても、凸部の側面に平面が含まれている場合には、その平面と底面がなす角が傾斜角となる。凸部の側面に複数の平面が含まれている場合には、最も面積の大きい平面と底面がなす角が傾斜角となる。また、凸部の側面がすべて曲面である場合には、傾斜角は、側面の接平面と底面となす角のうち最も大きい角とする。さらに、三角錐形状が、斜三角錐である場合には、傾斜角は、凸部の３つの側面と底面がなす角のうち最も大きな角とする。
【００２６】
〔１２〕凸型三角錐形状（断面の説明）
図８を参照して、凸型三角錐形状は、下記式（１）を満たすことが、輝度均一性の観点から好ましい。
０ ≦ ｇ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦ ０．３０・・・（１）
式（１）中のｂ，ｃ及びｄは、凸型三角錐を、以下のＨ点、Ｉ点、及びＪ点の３点を通る平面で切断した際に現れる三角形状の切断面部分であって、
ｂは、三角錐凸部の底面と接する側面とがなす角度の直線範囲Ｂを水平面に投影した線分の長さを示す。
ｃは、直線範囲Ｂより裾部側にある部分Ｃを水平面に投影した線分の長さを示す。
ｄは、直線範囲Ｂより頂部側にある部分Ｄを水平面に投影した線分の長さを示す。
Ｈ点：凸部頂点（凸部頂部が平面である場合は、三角形状の頂部平面の重心）
Ｉ点：Ｈ点から垂直に底面の三角形に投影した点。
Ｊ点：Ｉ点から、底面の三角形を構成する辺のうちＩ点との距離が最も近い一辺へ、垂線を引いた際の、交点。
なお、図８においては、部分Ｂとして直線線分を例示しているが、部分Ｂは、前記〔１０〕を満たす角度範囲内の、曲線であってもよい。
【００２７】
また、式（１）中のｇは、凸型三角錐を、以下のＨ´点、Ｉ´点、及びＪ´点の３点を通る平面で切断した際に現れる三角形状の切断面部分の側面と底面がなす角度が５２〜６２°の直線部分よりも頂部側を水平面に投影した線分の長さを示す。
Ｈ´点：Ｈ点と底面の三角形の頂点とを結んだ線分の中点。
Ｉ´点：Ｈ´点から垂直に底面の三角形に投影した点。
Ｊ´点：Ｉ´点から、底面の三角形を構成する辺のうちＩ´点との距離が最も近い一辺へ、垂線を引いた際の、交点。
【００２８】
輝度均一性の観点から、０．０１≦ｇ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．２０であることがより好ましく、０．０１≦ｇ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．１０であることがさらに好ましい。
【００２９】
さらに、色ムラ特性、輝度及び輝度均一性の観点からは、本実施形態の光学板の凸部の形状及び配置は、下記式（２）と（３）を満たすことが好ましい。
０≦ｃ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．２０・・・（２）
０≦ｄ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．４０・・・（３）
さらなる輝度均一性の観点から、０．０１≦ｃ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．１３であることがより好ましく、０．０１≦ｃ／（ｂ＋ｃ＋ｄ）≦０．０６であることがさらに好ましい。
【００３０】
なお、上述したｂ、ｃ、ｄ、ｇ、及び傾斜角は、後述のレーザー顕微鏡を用いて光学板表面の断面形状観察を行うことにより求めることができる。
【００３１】
また、光学板の凸部の三角錐形状における、上述したｂ、ｃ、ｄは、その和ｂ＋ｃ＋ｄは、輝度均一性、モアレ、及び製造の観点から下限値は、５μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましく、さらに１５μｍ以上であることが好ましい。上限値は２００μｍ以下であることが好ましく、１５０μｍ以下であることがより好ましく、１２０μｍ以下であることがさらに好ましい。また、光学板の凸部の三角錐形状の高さ（底面から最上部までの距離）は、１０μｍ以上であることが好ましく、４００μｍ以下であることが好ましい。
【００３２】
〔１３〕凸型三角錐の底面三角形
三角錐形状の凸部は、光学板の表面に複数個設けられる。複数個の凸部の形状は同一であっても異なっていてもよい。また、複数個の凸部の配置の態様については、本明細書の記載に限定されないが、例えば、複数の凸部を、隣り合う凸部底面三角形の向かい合う辺同士が、互いに平行となるように、隣接して配置することが、輝度均一性及び生産性の観点から好ましい。
【００３３】
また、凸部の底面の三角形の形状についても、本明細書の記載に限定されないが、例えば、図９に示すように、凸部の底面の三角形の内角を、それぞれα、β、γとした場合、｜α−β｜、｜β−γ｜、｜γ−α｜が、各々２０°以下であることが輝度均一性の観点から好ましく、１０°以下であることがより好ましく、５°以下であることがさらに好ましい。凸部の底面の三角形のとりわけ好ましい形状は二等辺三角形、正三角形である。
【００３４】
さらに、光学板の表面に設けられる略三角錐形状の凸部は、光学板の水平面の７０面積％以上の領域に形成されることが、輝度均一性の観点から好ましく、８０面積％以上に形成されることがより好ましく、９０面積％以上に形成されることがさらに好ましく、９５面積％以上に形成されることがさらにより好ましい。
【００３５】
〔１４〕光学板の屈折率
光学板の屈折率は、輝度、輝度均一性の観点から１．４３以上であることが好ましく、１．４９以上がより好ましく、１．５３以上が更に好ましく、１．５５以上が特に好ましい。屈折率の上限は特に無いが、輝度、色ムラ特性、正面輝度均一性、及び斜視輝度均一性の観点から屈折率は１．７１以下であることが好ましく、１．６５以下であることがより好ましい。
【００３６】
屈折率は、凸部を形成する部位を切断分離し、その後、熱プレス等で表面が平滑なフィルムを作製し、ＪＩＳ Ｋ７１４２に準拠してアッベ屈折計を用いることにより求めることができる。又、凸部を平滑化できない場合は、凸部を切断した後、前記切断部位を粉砕して、ベッケ法により求めることも出来る。
【００３７】
また、光学板の凸部を形成している材料の屈折率は、試料を形成する材料のうち透明なもの（例えば、透明樹脂）によって決まり、光拡散剤等が添加されていてもそれにより屈折率自体は変化しない。そこで、凸部が光拡散剤等を含んでいて拡散性を有するために上記の方法で屈折率を測定することが難しい場合等には、凸部を形成する材料のうち透明なもの（例えば、透明樹脂原料）だけをフィルム化し、前記同様にアッベ屈折計を用いてそのフィルムの屈折率を測定し、屈折率を求めることもできる。
【００３８】
〔１５〕光学板の層構成
光学板は、少なくともレンズ層と、拡散層と、を具備していることが、輝度均一性の観点から好ましい。ここで、レンズ層とは、凸型三角錐形状が形成されている層である。また、拡散層とは、透明樹脂と拡散剤とを含む光を拡散させる層である。レンズ層、拡散層共に単一層から形成されてもよいし、各々複数の層から形成されてもよい。
【００３９】
図１０に示すように、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、は、同一層であってもよいし、連続層であってもよいし、あるいはセパレート層であってもよい。同一層とは、（ｂ）拡散層の表面に三角錐が形成される、すなわち（ｂ）拡散層に（ａ）レンズ層が組み込まれた層構成をいう。
【００４０】
連続層とは、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、が密着し、一体化した層構成をいう。セパレート層とは、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、が別々のシートとして存在し、２枚のシートを物理的に重ね合わせた構成をいう。セパレート層については、光源に近い方から、（ａ）レンズ層、（ｂ）拡散層、或いは（ｂ）拡散層、（ａ）レンズ層の組み合わせで配置してもよいし、更に（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層の間に別のシートを配置してもよい。
【００４１】
光学板の凸部（図１０に示す構成の場合においては、（ａ）レンズ層）を構成する材料についは、〔１４〕に記載の屈折率を有するものであれば限定されず、例えば光透過性の高い樹脂が好ましく用いられる。例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、等のポリエステル樹脂、及びこれ等の共重合体；ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、脂環式ポリオレフィン等のポリオレフィン樹脂；ポリスチレン、スチレンーアクリロニトリル共重合体、スチレン−メタクリル酸共重合体、メチルメタクリレート−スチレン共重合体、アルファメチルスチレン共重合体等のスチレン系樹脂；ポリメチルメタクリレート、ポリエチルアクリレート等のアクリル系樹脂；メタクリル酸エステル樹脂、及びポリカーボネート樹脂等が使用可能である。
【００４２】
光学板が、図１０の構成を有する場合、（ｂ）拡散層を構成する材料については、特に限定はなく、例えば、（透明）樹脂と、拡散剤と、を含む樹脂組成物が挙げられる。好ましくは、光学板の（ｂ）拡散層を構成する材料は、透明樹脂に、透明樹脂の屈折率と異なる屈折率を持った光拡散剤成分を最適粒径で最適量分散させたものである。
【００４３】
樹脂の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、等のポリエステル樹脂、及びこれ等の共重合体；ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、脂環式ポリオレフィン等のポリオレフィン樹脂；ポリスチレン、スチレンーアクリロニトリル共重合体、スチレン−メタクリル酸共重合体、メチルメタクリレート−スチレン共重合体、アルファメチルスチレン共重合体等のスチレン系樹脂；ポリメチルメタクリレート、ポリエチルアクリレート等のアクリル系樹脂；メタクリル酸エステル樹脂、ポリカーボネート樹脂等が挙げられる。
【００４４】
光拡散剤としては、例えば、アクリル系樹脂架橋微粒子、スチレン系樹脂架橋微粒子、シリコーン系樹脂架橋微粒子、ＭＳ（メチルメタクリレート・スチレン共重合体）系架橋微粒子、フッ素樹脂微粒子、ガラス微粒子、シリカ微粒子、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、酸化チタン、アルミナ、タルク、マイカ等が挙げられ、これらは単独もしくは併用して使用することができる。
【００４５】
光拡散剤の形状としては、真球状、楕円状、不定形状、針状、板状、中空状、柱状、錐状等の形状が挙げられる。光拡散剤の平均粒径としては、輝度均一性、及び易製造の観点から１〜２０μｍが好ましく、２〜１０μｍが最も好ましい。平均粒径については、粒径分布計により求めることができる。
【００４６】
〔１６〕光学板の全光線透過率Ｔｔ
光学板の凸型三角錐が賦形された面の反対側から入光した光の全光線透過率Ｔｔは、一定の輝度ムラ条件のもと、使用する点光源の個数を減らすという観点から、３７〜５８％である。
【００４７】
なお、全光線透過率Ｔｔは、光学板の（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層が同一層である場合、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層が連続層である場合、及び（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層がセパレート層である場合は、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層を重ねた状態で熱プレス等により圧縮成型して得た凸型三角錐形状が賦形されたプレス品を、凸型三角錐形状が賦形されていない面を入光面とし、ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠することで測定することができる。また、光学板が（ａ）レンズ層のみで構成される場合は、（ａ）レンズ層を上記と同じ方法により熱プレスした後、前記と同じ測定を行うことで求めることができる。
【００４８】
また、光学板が、図１０の構成を有する場合において、（ｂ）拡散層を構成する樹脂と、光拡散剤と、の屈折率差は、輝度均一性、及び易製造の観点から、下限値が０．０５以上であることが好ましく、０．１０以上であることがより好ましい。また、上限値が０．２０以下であることが好ましく、０．１６以下であることがより好ましい。ポリスチレン樹脂に対して好ましい光拡散剤としては、例えば、アクリル系架橋微粒子やシリコーン系架橋微粒子が挙げられる。
【００４９】
〔１７〕光学板の厚み
光学板は、剛性、輝度、輝度均一性の観点から、下限値が、０．５ｍｍ以上であることが好ましく、０．８ｍｍ以上であるとより好ましく、１．０ｍｍ以上だとさらに好ましい。上限値は３．０ｍｍ以下であることが好ましく、２．５ｍｍ以下であることがより好ましく、さらには２．０ｍｍ以下であると好ましい。なお、光学板が、図１０に示す構成を有する場合において、光学板の（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、がセパレート層である場合は、（ａ）レンズ層と、（ｂ）拡散層と、を重ね合わせた時の総厚を光学板の厚みとする。
【００５０】
〔１８〕その他の層
光学板は、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層と、に加え、必要に応じて更に別の層を積層した積層構造とすることができる。その層構成は用途、目的に応じて適宜選択することができる。層構成の例としては、（ａ）レンズ層、（ｂ）拡散層の他、その他の樹脂組成物や化合物からなる層をＸ層、Ｙ層、Ｚ層とすると、例えばＸ層／（ａ）（ｂ）同一層の２層構成や、Ｘ層／（ａ）層／（ｂ）層、（ａ）層／（ｂ）層／Ｘ層、（ａ）層／Ｘ層／（ｂ）層の３層構成、Ｘ層／（ａ）層／（ｂ）層／Ｘ層、Ｘ層／（ａ）層／（ｂ）層／Ｙ層、Ｘ層／（ａ）層／Ｙ層／（ｂ）層の４層構成、更にはＸ層／Ｙ層／（ａ）／（ｂ）／Ｙ層、Ｘ層／（ａ）層／Ｙ層／（ｂ）層／Ｘ層、Ｘ層／（ａ）層／Ｙ層／（ｂ）層／Ｚ層の５層構成等が挙げられる。
【００５１】
なお、同じ樹脂組成物から構成される層を連続して複数積層することもできる。また、５層以上積層してもよいが、製造の容易さを考えると光学板は５層以下で構成することが好ましい。
【００５２】
〔１９〕添加剤
光学板には、各種添加剤を配合してもよい。このような添加剤としては、例えば、有機や無機の染料や顔料、艶消し剤、熱安定剤、難燃剤、帯電防止剤、消泡剤、整色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、結晶核剤、増白剤、不純物の捕捉剤、増粘剤、及び表面調整剤等が挙げられる。
【００５３】
〔２０〕光学板の裏面
光学板は、輝度均一性及び、バックライトに装着された支持ピンとの擦れ性の観点から、上述した三角錐形状の凸部が形成された面とは反対側の面、すなわち、入光面（光源側の面）となる面、に凹凸形状を設けることが好ましい。具体的には、入光面の平均傾斜角Ｕの下限値が、１°以上であることが輝度及び輝度均一性の観点から好ましく、３°以上であることがより好ましく、５°以上であることがさらに好ましい。上限値は、３０°以下であることが好ましく、２５°以下であることがより好ましく、さらには２０°以下であることが好ましい。
【００５４】
平均傾斜角Ｕは、光学板断面をレーザー顕微鏡で観察し、１μｍ幅の平均傾斜角（光学板の水平面に対する傾斜角）を光学板の長手方向と短手方向に１０００μｍ幅で連続して求め、長手方向の平均値と短手方向の平均値を計算し、更にその平均を算出することにより求めることができる。なお、本実施形態の光学板が図１０に示す構成を有する場合であって、（ａ）レンズ層と（ｂ）拡散層がセパレート層の場合は、（ａ）レンズ層、（ｂ）拡散層共に、入光面側の平均傾斜角を上記範囲にすることが好ましい。
【００５５】
〔２１〕光学板の製造方法
光学板は、光学板の各層を構成する材料を公知の方法により成形し、公知の方法により凸部を形成して製造できる。例えば、光透過性の高い樹脂を含んだ樹脂組成物を、溶融状態にて口金より押出して、所望の形状に加工したロールを用いて成形する溶融成形法；樹脂組成物を溶媒に溶解した状態にて口金より押出して、所望の形状に加工したロールを用いて成形する溶液キャスト法；溶液キャスト法にて表面賦形して得た固体フィルムに、溶融樹脂を積層する押出ラミネーション法や固体フィルムどうしを積層するドライラミネーション法；溶融状態にて口金より押出した板を所望の形状に加工したプレス金型を用いて熱プレス成形する方法；更には所望の形状に加工した金型を用いて射出成形する方法等が挙げられる。これらのうち、生産性、環境適性の観点から、溶融成形法が最も好ましい。
【００５６】
〔２２〕三角プリズムシートの形状
光学板の上方に配置される第１及び第２の三角プリズムシートのそれぞれの出光面側の表面には、図２に示すように、一方向に延在する複数の三角プリズムが賦形されている。三角プリズムの三角形の底辺と、側面と、が成す傾斜角に特に限定はないが、輝度均一性の観点から４０度〜５０度であることが好ましく、４２度〜４８度であることがより好ましく、特に好ましくは４５度である。
【００５７】
また、第１及び第２の三角プリズムシートのそれぞれは、変角光度計（例えば、日本電色工業者製ＧＣ５０００Ｌ）により、５５０ｎｍの単色光を、延在する三角プリズムに対して垂直方向から、三角プリズムシートの出光面の反対側の面に、入射角３０度で入光させた際、測定される出光分布のメインピーク角が−３°〜３°であると、優れた輝度均一性に効果的である。さらに、メインピーク角が−１°〜１°であると、より好ましい。
【００５８】
〔２３〕三角プリズムシートの配置方法
第１及び第２の三角プリズムシートは、輝度均一性の観点から、前述の通り、それぞれの三角プリズムの延在方向を略直交させるように配置する。例えば、光学板の上方に、第１の三角プリズムシートを、三角プリズムの延在方向が直下型点光源バックライトユニットの長辺方向に対して垂直になるように配置し、さらにその上方に、第２の三角プリズムシートを、三角プリズムの延在方向が直下型点光源バックライトユニットの長辺方向に平行になるように配置することで、優れた輝度均一性を達成することが可能である。
【００５９】
〔２４〕三角プリズムシートの形状（ピッチ）
一方向に延在する三角プリズムの底辺と底辺の間隔は、輝度、モアレ、輝度均一性の観点から、３５０μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは、２３０μｍ以下、さらには、１２０μｍ以下であることが好ましい。
【００６０】
〔２５〕三角プリズムシートの屈折率
第１及び第２の三角プリズムシートのそれぞれの屈折率は、下限値が１．４５以上であることが、輝度、輝度均一性の観点から好ましい。上限値は１．７０以下であることが好ましい。
【００６１】
また、光学板と、第１の三角プリズムシートとの間に、集光性機能を有する光学フィルムを１枚設けると、輝度均一性の観点から好ましい。集光性を有する光学フィルムとは、フィルムに入射した光を、フィルム直上方向に立ち上げる機能を有するフィルムをいい、５５０ｎｍの単色光を入射角６０度でシートに入射した際に変角光度計で測定される出光分布のメインピーク角が３５°〜４５°である。
【００６２】
〔２６〕反射シート
本実施形態の直下型点光源バックライトユニットの点光源の下方に配置される図１に示す反射シートは、拡散反射率９０％以上の白色樹脂シートを用いることが好ましく、９５％以上の白色樹脂シートを用いることがより好ましい。拡散反射率は、分光光度計、例えば島津製作所製分光光度計ＵＶ−２２００を用いて、シートに波長が４５０ｎｍ〜７００ｎｍの光を入射角０°で入射させたときの反射率を１０ｎｍ毎に測定し、平均反射率を算出することにより求めることができる。
【実施例】
【００６３】
以下、具体的な実施例及び比較例を挙げて説明するが、本発明の実施の形態はこれらに限定されるものではない。
【００６４】
（凸三角錐形状の観測方法）
凸三角錐形状は、キーエンス製のレーザー顕微鏡ＶＫ−９７００（以下、レーザー顕微鏡）により観測した。
【００６５】
（光学板の全光線透過率Ｔｔの測定方法）
実施例及び比較例に記載の光学板の全光線透過率は、光学板の凸三角錐形状が賦形されていない面を入光面、凸三角錐形状が賦形されている面を出光面として、日本電色工業社製の濁度計ＮＤＨ２０００により、ＪＩＳＫ７１０５に準拠した方法により測定した。
【００６６】
（ＬＥＤピーク角度の測定方法）
ＬＥＤピーク角度は、コニカミノルタ社製の分光放射輝度計ＣＳ−２０００により測定した。測定方法は、アパーチャー角度は１°とし、カメラにはＮＤフィルター（１／１０）を加えて測定した。ＣＳ−２０００とＬＥＤの距離は、１０００ｍｍとし、ＣＳ−２０００の角度を、０度〜９０度の１度刻みに振って出光分布を測定し、輝度最大となった角度をＬＥＤピーク角度とした。
【００６７】
（輝度ムラの測定方法）
ＬＥＤ光源バックライトに、光学板及び所定の光学フィルムを配置し、ＬＥＤを点灯させて、コニカミノルタ社の２次元輝度計ＣＡ２０００を用いて正面輝度を測定し、そのデータを元に輝度ムラを算出した。
【００６８】
なお、測定は、ＬＥＤ光源バックライトを点灯してから１時間後に測定を行い、測定に使用した有効画面寸法は、４２インチサイズの表示画面（５２３×９３０ｍｍ）中の５２０×５２０ｍｍを切り取って行い、カメラと光学板の距離は、１ｍ離して測定した。カメラの解像度は、４９０×４９０とした。
【００６９】
（輝度ムラ値算出方法）
ＬＥＤバックライトのＬＥＤ直上及び、ＬＥＤ間の画面上の縦と横のラインの輝度データに関して、各ライン別に輝度比（輝度／輝度の移動平均値）の標準偏差を求め、求めた標準偏差値の平均値を輝度ムラ値とした。ここで、移動平均値とは、特定区間の輝度の平均値のことであり、具体的には、隣り合うＬＥＤを結ぶライン上での平均輝度を指す。
【００７０】
（ＬＥＤ間隔ＰMAXの算出方法）
前述の輝度ムラ値が０．００３５となるようにＬＥＤを正方格子状に配置した時のＬＥＤ中心からＬＥＤ中心の距離をＬＥＤ間隔ＰMAX（ｍｍ）とした。
【００７１】
（ＬＥＤ個数の算出方法）
ＬＥＤ個数は、上記、輝度ムラ値０．００３５を満たす時の最大平均ＬＥＤ間隔ＰMAXから、下記の式より算出した。
ＬＥＤ個数＝（５２３ｍｍ×９３０ｍｍ）／ＬＥＤ間隔ＰMAX（ｍｍ）2
【００７２】
（プレス原板の製造方法）
実施例及び比較例に係る光学板は、プレス原板を加工したものである。以下にプレス原板の製造方法を説明する。
（１−１．プレス原板１）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９８．５０質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子１．５０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７３】
（１−２．プレス原板２）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．５０質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．５０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７４】
（１−３．プレス原板３）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．７０質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．３０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７５】
（１−４．プレス原板４）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．８５質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．１５質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７６】
（１−５．プレス原板５）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．９３質量部と、平均粒径２μｍのシリコーン系架橋粒子０．０７質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７７】
（１−６．プレス原板６）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．３０質量部と、平均粒径５μｍのアクリル系架橋粒子（積水化成工業社製、テクポリマーＭＢＸ−５）０．７０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７８】
（１−７．プレス原板７）
屈折率１．５９のポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン社製、スタイロンＧ９５０４）９９．５０質量部と、平均粒径５μｍのアクリル系架橋粒子（積水化成工業社製、テクポリマーＭＢＸ−５）０．５０質量部を、ヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機（東芝機械社製ＴＥＭ−５８）で、樹脂温度２３０℃の条件で溶融混練し、ペレット化した。次に、得られたペレットをＴＥＸ−９０単軸押出機で再度溶融混練し、１０００ｍ幅Ｔダイより押出しし、１．７ｍｍ厚シートを作製した。
【００７９】
（２．光学板の製造方法）
実施例及び比較例に記載の光学板について説明する。光学板は、上述のように作製したプレス原板を、所定形状に賦形されたプレス金型に挟み込んで、プレス機に投入し、プレス板温度１８０℃、面圧１００ｋｇ／ｃｍ２の条件で、３０分間プレスを行うことにより得た。その後、プレス原板を挟み込んだプレス金型を水冷却したプレス機に入れ替えて、１０分間冷却した。冷却後、プレス金型から所定の形状に賦形された、厚さ１．７ｍｍの光学板を取り出した。
【００８０】
得られた光学板は、入光面側の表面が平均傾斜角１０度の凹凸形状を有するマット形状であり、出光面側には周期的な凸三角錐形状が賦形されていた。この凸三角錐形状を前述の凸三角錐形状の観測方法で観測したところ、凸三角錐形状の底面の１辺の長さは、３４６μｍであり、正三角形であった。また、凸三角錐形状の凸部頂点と、底面に垂直に投影した点とを結び、その長さを計測した結果、１５４μｍであった。さらに、凸三角錐形状の底面と接する側面の傾斜角は全ての側面で５７°であった。
【００８１】
（２−１．光学板１）
光学板１は、プレス原板１を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板１の全光線透過率は、６０％であった。
【００８２】
（２−２．光学板２）
光学板２は、プレス原板２を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板２の全光線透過率は、５８％であった。
【００８３】
（２−３．光学板３）
光学板３は、プレス原板３を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板３の全光線透過率は、５０％であった。
【００８４】
（２−４．光学板４）
光学板４は、プレス原板４を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板４の全光線透過率は、３７％であった。
【００８５】
（２−５．光学板５）
光学板５は、プレス原板５を材料として、上述した光学板の製造方法により製造した。得られた光学板５の全光線透過率は、３０％であった。
【００８６】
（３．プリズムシート）
実施例及び比較例に記載の、光学板の上に配置されるプリズムシートについて説明する。
【００８７】
＜第１のプリズムシート＞
実施例及び比較例に係る第１のプリズムシートとは、表面形状のプリズムの傾斜角が４５°である住友３Ｍ社製のＢＥＦIIIである。第１のプリズムシートの１方向に延在するプ
リズム形状の延在方向と、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向と、が略垂直になるよう、第１のプリズムシートを、光学板の上に配置した。
＜第２のプリズムシート＞
実施例及び比較例に係る第２のプリズムシートとは、表面形状のプリズムの傾斜角が４５°である住友３Ｍ社製のＢＥＦIIIでありる。第２のプリズムシートの１方向に延在する
プリズム形状の延在方向と、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向と、が略平行になるよう、第１のプリズムシートの上方に第２のプリズムシートを配置した。
【００８８】
（４．ＬＥＤのピーク角度）
次に、実施例及び比較例で用いたＬＥＤ−１、ＬＥＤ−２、ＬＥＤ−３、ＬＥＤ−４、及びＬＥＤ−５のピーク角度について説明する。
【００８９】
＜４−１．ＬＥＤ−１＞
ＬＥＤ−１を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、ＬＥＤピーク角度は、±４５°、半値幅は６７°、０°の出光相対強度は５９％であった。出光分布を図１１に示す。
【００９０】
＜４−２．ＬＥＤ−２＞
ＬＥＤ−２を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、ＬＥＤピーク角度は、±５０°、半値幅は４５°、０°の出光相対強度は５３％であった。出光分布を図１２に示す。
【００９１】
＜４−３．ＬＥＤ−３＞
ＬＥＤ−３を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、ＬＥＤピーク角度は、±６６°、半値幅は２８°、０°の出光相対強度は４２％であった。出光分布を図１３に示す。
【００９２】
＜４−４．ＬＥＤ−４＞
ＬＥＤ−４を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、光ピーク角度が±８０°、半値幅は２０°、０°の出光相対強度は１７％であった。出光分布を図１４に示す。
【００９３】
＜４−５．ＬＥＤ−５＞
ＬＥＤ−５を前述のＬＥＤピーク角度の測定方法で測定した結果、光ピーク角度が±８５°、半値幅は１９°、０°の出光相対強度は１２％であった。出光分布を図１５に示す。
【００９４】
（実施例１）
光ピーク角度５０°のＬＥＤ−２を用いた正方格子状に配置されたＬＥＤのバックライトユニット上に、光学板２を凸三角錐形状が出光面側になるように１枚搭載し、その上に第１の三角プリズムシートと、第２の三角プリズムシートと、を配置した。第１の三角プリズムシートは、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向に対して、三角プリズムの延在方向が垂直になるよう配置した。また、第２の三角プリズムシートは、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向に対して、三角プリズムの延在方向が平行になるよう配置した。さらに、ＬＥＤから見て光学板が配置されている面とは反対側の面に、反射シートを配置した。
【００９５】
ＬＥＤと、光学板と、の距離は１７ｍｍであり、ＬＥＤと、反射シートと、の距離は３ｍｍとした。輝度ムラ値が０．００３５となるようにＬＥＤ間隔を一定間隔広げたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、５４ｍｍであり、ＬＥＤ個数は１６７個と少なかった。評価結果を下記表１に示す。
【００９６】
（実施例２、３、及び比較例１、２）
光学板２を光学板１、３、４、５に変更し、その他の条件は、実施例１と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。最大平均ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記表１に示す。
【表１】
【００９７】
（実施例４）
使用するＬＥＤを光ピーク角度６６°のＬＥＤ−３に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、６０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は１３５個と少なかった。評価結果を下記表２に示す。
【００９８】
（実施例５、６、及び比較例３、４）
光学板２を光学板１、３、４、５に変更し、その他の条件は、実施例４と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表２に示す。
【表２】
【００９９】
（実施例７）
使用するＬＥＤを光ピーク角度８０°のＬＥＤ−４に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、８０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は７６個と少なかった。評価結果を下記表３に示す。
【０１００】
（実施例８、９、及び比較例５、６）
光学板２を光学板１、３、４、５に変更し、その他の条件は、実施例７と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表３に示す。
【表３】
【０１０１】
（比較例７）
使用するＬＥＤを光ピーク角度８５°のＬＥＤ−５に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、４０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は３０４個と多かった。評価結果を下記表４に示す。
【０１０２】
（比較例９、１１）
光学板２を光学板３、４に変更し、その他の条件は、比較例７と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表４に示す。
【０１０３】
（比較例８）
使用するＬＥＤを光ピーク角度４５°のＬＥＤ−１に変更した以外は実施例１と同様の条件としたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、４０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は３０４個と多かった。評価結果を下記表４に示す。
【０１０４】
（比較例１０、１２）
光学板２を光学板３、４に変更し、その他の条件は、比較例８と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。最大平均ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値、及びＬＥＤ個数の結果を、下記の表４に示す。
【表４】
【０１０５】
（比較例１５）
光ピーク角度５０°のＬＥＤ−２を用いた正方格子状に配置されたＬＥＤのバックライトユニットに、光学板２を凸三角錐形状が出光面側になるように１枚搭載し、その上に三角プリズムシートを、ＬＥＤバックライトユニットの長辺方向に対して、三角プリズムの延在方向が平行になるよう、１枚のみ搭載した。また、ＬＥＤから見て光学板が配置されている面とは反対側の面に、反射シートを配置した。
【０１０６】
ＬＥＤと、光学板と、の距離は１７ｍｍであり、ＬＥＤと、反射シートと、の距離は３ｍｍとした。輝度ムラ値が０．００３５となるようにＬＥＤ間隔を一定間隔広げたところ、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、３２ｍｍであり、ＬＥＤ個数は４７５個と多かった。評価結果を下記表５に示す。
【０１０７】
（比較例１６）
光学板２を光学板４に変更し、その他の条件は、比較例１５と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。その結果、ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は３０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は５４０個と多かった。評価結果を下記の表５に示す。
【０１０８】
（比較例１７）
使用するＬＥＤを光ピーク角度６６°のＬＥＤ−３に、使用する光学板を光学板３に変更した以外は、比較例１５と同じ条件とした。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は３８ｍｍであり、ＬＥＤ個数は３３７個と多かった。評価結果を下記表５に示す。
【０１０９】
（比較例１８）
使用するＬＥＤを光ピーク角度８０°のＬＥＤ−４に変更した以外は、比較例１５と同じ条件とした。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は、４０ｍｍであり、ＬＥＤ個数は、３０４個と多かった。評価結果を下記表５に示す。
【０１１０】
（比較例１９）
光学板２を光学板４に変更した以外のその他の条件は、比較例１８と同様のＬＥＤ及び三角プリズムシートを用いて、ＬＥＤ間隔を広げて輝度ムラを評価した。ＬＥＤ間隔Ｐｍａｘ値は２６ｍｍであり、ＬＥＤ個数は７２０個と多かった。評価結果を下記の表５に示す。
【表５】
【産業上の利用可能性】
【０１１１】
本発明は、直下型点光源バックライトユニットを有する液晶ＴＶ、照明装置、あるいは看板等のデジタルサイネージに利用可能である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の点光源と、
前記複数の点光源の上方に配置された光学板と、
前記光学板の上方に配置された第１のプリズムシートと、
前記第１のプリズムシートの上方に配置された第２のプリズムシートと、
を備え、
前記複数の点光源のそれぞれは、光ピーク角度が±５０〜８０°であり、
前記光学板は、少なくとも一方の表面に複数の凸型三角錐を有し、
前記光学板の前記複数の凸型三角錐が賦形された面と反対側の面から入光した光の全光線透過率が３７〜５８％であり、
前記第１及び第２のプリズムシートのそれぞれは、表面に平行に延在する複数の三角プリズムを有し、
前記第１及び第２のプリズムシートは、それぞれの前記複数の三角プリズムの延在方向が互いに略直交となるように配置されている、
直下型点光源バックライト装置。
【請求項２】
前記光学板が、前記複数の凸型三角錐が賦形された面が出光面側となるよう配置された、請求項１に記載の直下型点光源バックライト装置。
【請求項３】
前記第１及び第２のプリズムシートのそれぞれが、前記複数の三角プリズムが設けられた面が出光面側となるよう配置された、請求項１又は２に記載の直下型点光源バックライト装置。
【請求項４】
前記複数の点光源の下方に配置された反射シートを更に備える、請求項１乃至３のいずれか１項に記載の直下型点光源バックライト装置。
【請求項５】
前記複数の三角プリズムのそれぞれの傾斜角が４０〜５０度である、請求項１乃至４のいずれか１項に記載の直下型点光源バックライト装置。
【請求項１】
複数の点光源と、
前記複数の点光源の上方に配置された光学板と、
前記光学板の上方に配置された第１のプリズムシートと、
前記第１のプリズムシートの上方に配置された第２のプリズムシートと、
を備え、
前記複数の点光源のそれぞれは、光ピーク角度が±５０〜８０°であり、
前記光学板は、少なくとも一方の表面に複数の凸型三角錐を有し、
前記光学板の前記複数の凸型三角錐が賦形された面と反対側の面から入光した光の全光線透過率が３７〜５８％であり、
前記第１及び第２のプリズムシートのそれぞれは、表面に平行に延在する複数の三角プリズムを有し、
前記第１及び第２のプリズムシートは、それぞれの前記複数の三角プリズムの延在方向が互いに略直交となるように配置されている、
直下型点光源バックライト装置。
【請求項２】
前記光学板が、前記複数の凸型三角錐が賦形された面が出光面側となるよう配置された、請求項１に記載の直下型点光源バックライト装置。
【請求項３】
前記第１及び第２のプリズムシートのそれぞれが、前記複数の三角プリズムが設けられた面が出光面側となるよう配置された、請求項１又は２に記載の直下型点光源バックライト装置。
【請求項４】
前記複数の点光源の下方に配置された反射シートを更に備える、請求項１乃至３のいずれか１項に記載の直下型点光源バックライト装置。
【請求項５】
前記複数の三角プリズムのそれぞれの傾斜角が４０〜５０度である、請求項１乃至４のいずれか１項に記載の直下型点光源バックライト装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【公開番号】特開２０１３−４４０８（Ｐ２０１３−４４０８Ａ）
【公開日】平成２５年１月７日（２０１３．１．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１３６５２１（Ｐ２０１１−１３６５２１）
【出願日】平成２３年６月２０日（２０１１．６．２０）
【出願人】（３０９００２３２９）旭化成イーマテリアルズ株式会社 (771)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年１月７日（２０１３．１．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年６月２０日（２０１１．６．２０）
【出願人】（３０９００２３２９）旭化成イーマテリアルズ株式会社 (771)
【Ｆターム（参考）】
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